JP2000088035A

JP2000088035A - 流体封入式防振装置

Info

Publication number: JP2000088035A
Application number: JP26147298A
Authority: JP
Inventors: Naohito Kuwayama; 直仁桑山
Original assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 1998-09-16
Filing date: 1998-09-16
Publication date: 2000-03-28

Abstract

(57)【要約】【課題】流体封入式防振装置において、オリフィス通
路を流動せしめられる流体の流動作用を利用して、通常
状態下での入力振動に対する有効な振動絶縁効果と、衝
撃的な入力振動に対する有効な減衰効果とを、高度に両
立して達成すること。【解決手段】オリフィス通路６４を、互いに並列的に
延びる複数の分割流路領域６６で構成する。それによ
り、通常状態下での振動速度の小さい振動の入力時に
は、分割流路領域６６における流体流動が層流状態とな
るようにする一方、衝撃的な振動速度の大きい振動の入
力時には、分割流路領域６６における流体流動が乱流状
態となるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【技術分野】本発明は、内部に封入された流体の流動作
用等を利用して防振効果を得るようにした流体封入式防
振装置に係り、特に自動車用のデフマウントやエンジン
マウント等に好適に用いられる、入力振動に応じて異な
る防振性能を得ることの出来る流体封入式防振装置に関
するものである。

【０００２】

【背景技術】従来から、振動伝達系を構成する部材間に
介装される防振装置の一種として、互いに離間配置され
た第一の支持部材と第二の支持部材を本体ゴム弾性体で
連結すると共に、振動入力時における本体ゴム弾性体の
変形に基づいて相対的な内圧変動が生ぜしめられる第一
の流体室と第二の流体室を形成し、それら第一の流体室
および第二の流体室に非圧縮性流体を封入すると共に、
それら第一の流体室と第二の流体室を相互に連通するオ
リフィス通路を設けてなる構造の流体封入式防振装置
が、知られている。このような防振装置は、流体の共振
作用等の流動作用に基づいて優れた防振効果を容易に得
ることが出来るのであり、例えば自動車用デフマウント
等への採用が検討されている。

【０００３】ところで、このような防振装置には、入力
振動に応じて相異なる防振性能が要求される場合があ
り、例えば、定常的な入力振動に対しては低動ばね定数
による振動絶縁効果が要求される一方、衝撃的な入力振
動に対しては高動ばね定数による高減衰効果が要求され
る。具体的には、例えば自動車のリヤ側デファレンシャ
ルハウジングをボデーに対して弾性支持せしめるデフマ
ウントでは、通常の走行状態下で入力される３０〜６０
０Hz程度の振動に対して有効な防振性能を確保するため
に、低動ばね特性が要求される一方、発進加速時等にお
けるトルク反力等に起因して入力される４〜３０Hz程度
の衝撃的振動に対して有効な防振性能を確保するため
に、高動ばね特性が要求される。

【０００４】ところが、従来の防振装置では、かくの如
き、入力振動に応じて要求される相反する防振特性を、
両立して高度に達成することが、困難であった。即ち、
オリフィス通路を通じての流体の流動作用に基づく防振
効果は、オリフィス通路の長さや流路断面積等によって
予め設定されるものであって、適宜に変更することが難
しく、そのために、上述の如く、二つの周波数域で相異
なる防振性能が要求される場合に、何れか一方の入力振
動に対する防振性能を達成し得るようにオリフィス通路
をチューニングすると、他方の入力振動に対する防振性
能を確保することが極めて困難だったのである。

【０００５】

【解決課題】ここにおいて、本発明は、上述の如き事情
を背景として為されたものであって、その解決課題とす
るところは、デフマウントにおける通常的入力振動と衝
撃的入力振動のように、互いに異なる入力振動に対し
て、それぞれ有効な防振性能が適宜に発揮され得る、改
良された構造の流体封入式防振装置を提供することにあ
る。

【０００６】

【解決手段】すなわち、本発明は、かかる課題を解決す
べく、本発明者が鋭意検討したところ、一般に、振動絶
縁効果が要求される入力振動に対して、振動減衰効果が
要求される入力振動は、その振幅が大きく、振動速度が
十分に大きいという事実を見い出したのであり、かかる
知見に基づいて、本発明者が更なる研究を重ねた結果、
入力振動の振動速度の違いに応じて、オリフィス通路に
おいて、相異なる流体の流動状態を生ぜしめ得る、新規
な構成を想到するに至ったのであり、それによって、本
発明が完成されたのである。

【０００７】そして、前述の如き課題を解決するために
為された本発明の特徴とするところは、互いに離間配置
された第一の支持部材と第二の支持部材を本体ゴム弾性
体で連結すると共に、振動入力時における該本体ゴム弾
性体の変形に基づいて相対的な内圧変動が生ぜしめられ
る第一の流体室と第二の流体室を形成し、それら第一の
流体室および第二の流体室に非圧縮性流体を封入すると
共に、それら第一の流体室と第二の流体室を相互に連通
するオリフィス通路を設けてなる流体封入式防振装置に
おいて、前記オリフィス通路における通路長手方向の少
なくとも一部を、互いに並列的に延びる複数の分割流路
領域で構成することにより、振動速度が小さい第一の振
動の入力時には、かかる何れの分割流路領域においても
層流状態が維持されると共に、振動速度が大きい第二の
振動の入力時には、少なくとも一つの該分割流路領域に
おいて乱流状態となるようにしたことにある。

【０００８】このような本発明に従う構造とされた流体
封入式防振装置においては、オリフィス通路を、その少
なくとも一部において複数の分割流路領域で構成したこ
とにより、オリフィス通路全体の流路断面積を大きく確
保しつつ、各分割流路領域では、流路の内法寸法が小さ
く設定されることにより、それら各分割流路領域を管路
と考えた場合のレイノルズ数：Ｒｅが小さくされる。ま
た、オリフィス通路を流動せしめられる流体の流速は、
入力される振動速度に対応し、振動速度が大きくなる
程、流体流速も大きくなる。そして、分割流路領域にお
ける流体流動状態が限界レイノルズ数を越えると、該分
割流路領域を流動せしめられる流体が乱流状態となる
が、レイノルズ数：Ｒｅは、管路の流体平均深さ：ｍに
比例するから、オリフィス通路が複数の分割流路領域に
仕切られることによって、オリフィス通路全体の流路断
面積を大きく確保しつつ、レイノルズ数：Ｒｅを限界レ
イノルズ数より小さな値にまで容易に調節することが出
来るのである。

【０００９】そして、かかる流体封入式防振装置におい
ては、振動速度が小さい第一の振動の入力時に、オリフ
ィス通路を通じての流体流動が層流状態に維持されるこ
とにより、オリフィス通路を通じての流体流動量が有利
に且つ安定して確保されて、該オリフィス通路を通じて
流動せしめられる流体の共振作用に基づく低動ばね効果
を有効に得ることが出来るのであり、特に、オリフィス
通路全体の流路断面積が大きく設定され得ることから、
流体流動量も十分に確保されて、優れた振動絶縁効果が
発揮されるのである。

【００１０】一方、振動速度が大きい第二の振動の入力
時には、オリフィス通路を通じての流体流動が乱流状態
となることにより、オリフィス通路を通じての流体流動
によって発生する力、換言すれば損失水頭等の流動抵抗
が大きくなり、しかも、この流動抵抗は、流速の２乗に
比例して大きくなることから、第一の振動入力時に比べ
て第二の振動入力時には、オリフィス通路を通じての流
体流動に対して十分に大きな抵抗力が生ぜしめられるの
であり、その結果、オリフィス通路を通じての流体の流
動抵抗等の流動作用と、非圧縮性流体による本体ゴム弾
性体の拘束作用等によって動ばね定数が大きくなり、入
力振動に対して優れた減衰効果が発揮されるのである。

【００１１】なお、第一の振動の入力時においては、層
流状態の流体流動特性が満足され得る程度に、実質的に
層流状態が維持されていれば良く、理論上の完全な層流
状態が維持される必要がないことは、言うまでもない。
第二の振動の入力時における乱流状態にあっても、同様
に、乱流状態の流体流動特性が満足され得るものであれ
ば良い。また、第一の振動の入力時には、流体流速が最
高速度に達した状態でも、分割流路領域において層流状
態が維持されることが望ましい。また一方、第二の振動
の入力時には、流体流速が最高速度に達するまでの状態
において乱流状態が生ぜしめられるようにされる。

【００１２】また、自動車用等の防振装置の実用範囲に
おいて、第一の振動の入力状態下での層流状態と、第二
の振動の入力状態下での乱流状態を、共に有利に実現す
るためには、特に第一の振動入力状態下での層流状態を
有利に実現するためには、オリフィス通路を２つ以上、
好ましくは４つ以上に分割する流路断面形態をもって、
分割流路領域を形成することが望ましい。

【００１３】更にまた、自動車用等の防振装置の実用範
囲において、第一の振動の入力状態下での層流状態と、
第二の振動の入力状態下での乱流状態を、共に有利に実
現するためには、特に第一の振動入力状態下での層流状
態を有利に実現するためには、流体室に封入する非圧縮
性流体の動粘性係数が余り小さすぎないことが望まし
く、一方、動粘性係数が余り大きすぎると層流状態下で
の流体流動量を十分に確保することが難しくなる。そこ
で、本発明においては、流体室に封入する非圧縮性流体
として、動粘性係数：ν（ｍ²／sec) の値が、−２０
℃〜１００℃の温度範囲で、１０^-6≦ν≦２×１０^-3で
あるものが、好適に採用される。

【００１４】また、本発明においては、前記複数の分割
流路領域が、オリフィス通路の全長に亘って形成されて
なる構成と、かかる複数の分割流路領域が、オリフィス
通路の通路長手方向で部分的に少なくとも一箇所に形成
されてなる構成の、何れの構成も、有利に採用され得
る。要するに、分割流路領域は、オリフィス通路の少な
くとも一部に形成されていれば良く、それによって、前
述の如き、入力振動に応じたマウント防振特性の変更効
果は、有効に発揮されるのである。

【００１５】なお、分割流路領域を形成するには、例え
ば、オリフィス通路形成部材によって一体形成され、或
いは別部材によって別体形成されて、オリフィス通路上
やその開口部に配設されることにより、オリフィス通路
を複数領域に仕切る、例えば網状構造体や櫛状構造体，
棒状体，壁状体等の各種構造の仕切手段が、好適に採用
される。

【００１６】なお、オリフィス通路の通路長手方向で部
分的に分割流路領域を形成する場合には、自動車用等の
防振装置の実用範囲において、第一の振動の入力状態下
での層流状態と、第二の振動の入力状態下での乱流状態
を、共に有利に実現するために、特に第一の振動入力状
態下での層流状態を有利に実現するために、各分割流路
領域の流路断面積を、オリフィス通路全体の流路断面積
の５０％以下、好ましくは２５％以下に設定することが
望ましい。

【００１７】また、オリフィス通路の通路長手方向で部
分的に分割流路領域を形成する場合には、かかる分割流
路領域を、前記オリフィス通路の少なくとも両端開口部
に形成することが望ましく、それによって、目的とする
分割流路領域を、容易に形成することが可能となる。

【００１８】更にまた、本発明においては、前記複数の
分割流路領域が、互いに同一の断面形状および流路長さ
とされてなる構成が、好適に採用される。このような構
成を採用すれば、オリフィス通路を通じての流体の流動
に基づく防振特性の切り換え効果をより顕著に得ること
が可能となる。

【００１９】また、本発明においては、例えば、前記第
一の支持部材が軸部材にて構成されていると共に、前記
第二の支持部材が、該軸部材の周囲を離間して取り囲む
ように配設された外筒部材にて構成されて、それら軸部
材と外筒部材の軸直角方向対向面間に前記本体ゴム弾性
体が介装されていると共に、それら軸部材と外筒部材の
間に、前記第一の主液室と前記第二の主液室が、周方向
に互いに離間して形成されてなる構成が、採用され得
る。このような構成を採用することにより、自動車用の
デフマウントやボデーマウント、筒形エンジンマウント
等に有利に採用される、筒形の流体封入式防振装置が有
利に実現され得る。

【００２０】更にまた、かくの如き筒形の流体封入式防
振装置においては、前記オリフィス通路を、本体ゴム弾
性体の外周面に開口して形成された凹溝を外筒部材で覆
蓋することによって形成すると共に、該凹溝の底面から
突設された複数の突起にて該オリフィス通路を実質的に
仕切ることにより、前記複数の分割流路領域を形成せし
めてなる構成が、有利に採用される。このような構成を
採用すれば、オリフィス通路および分割流路領域を、簡
単な構造により容易に形成することが可能となる。

【００２１】或いはまた、本発明においては、例えば、
前記第一の支持部材と前記第二の支持部材が、実質的に
一方向で離間して対向配置されて、それら第一の支持部
材と第二の支持部材の対向面間に前記本体ゴム弾性体が
介装されている一方、該本体ゴム弾性体にて壁部の一部
が構成されて前記第一の主液室が形成されていると共
に、壁部の一部が可撓性膜で構成されて前記第二の主液
室が形成されてなる構成が、採用され得る。このような
構成を採用することにより、自動車用のエンジンマウン
ト等に有利に採用される、非筒形の流体封入式防振装置
が有利に実現され得る。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明を更に具体的に明ら
かにするために、本発明の実施形態について、図面を参
照しつつ、詳細に説明する。

【００２３】先ず、図１及び図２には、本発明の一実施
形態としての自動車用デフマウント１０が、示されてい
る。このデフマウント１０は、第一の支持部材としての
内筒金具１２と第二の支持部材としての外筒金具１４が
本体ゴム弾性体１６によって弾性的に連結されてなる構
造を有しており、内筒金具１２が自動車のサブフレーム
等のボデー側に固着される一方、外筒金具１４がリヤ側
デファレンシャルハウジングに直接的乃至は間接的に固
着されることにより、デファレンシャルハウジングとボ
デーの間に介装されて、デファレンシャルハウジングを
ボデーに対して防振支持せしめるようになっている。な
お、かかるデフマウント１０の装着状態下、内筒金具１
２と外筒金具１４の間には、防振すべき振動が、図１中
の略上下方向に入力されるようになっている。

【００２４】より詳細には、内筒金具１２は、有底筒形
状を有しており、楕円形乃至は小判形、或いは扁平円筒
形の筒形状を有する筒壁部１５の軸方向一方の開口部
が、底壁部１７によって覆蓋された構造とされている。
この内筒金具１２は、剛性材、例えば鉄鋼等の金属で形
成されており、例えば圧延鋼板をプレス成形すること等
によって得られたものが採用され得る。また、内筒金具
１２の外周面には、軸方向中央部分から主たる振動入力
方向となる径方向一方向（図１中の下方向）に向かって
突出する厚肉平板形状のストッパ突起２１が、溶接等に
よって固着されている。更に、内筒金具１２の底壁部１
７には、二つの取付孔１８，１８が貫設されている。そ
して、かかる内筒金具１２は、図示しないボデー側部材
に対して、例えば、底壁部１７の外面が重ね合わされた
状態で、各取付孔１８に挿通されるボルト等によって、
固定的に取り付けられるようになっている。

【００２５】また、内筒金具１２の外周側には、該内筒
金具１２の周囲を取り囲むようにして、金属スリーブ２
０が配設されている。この金属スリーブ２０は、内筒金
具１２の長軸よりも十分に大きな内径寸法を有する大径
の略円筒形状を有しており、内筒金具１２の径方向外方
に離間して、且つ内筒金具１２の短軸方向（図１中、下
方）に僅かに偏倚して配設されている。また、かかる金
属スリーブ２０は、軸方向中央部分が両端部分よりも小
径とされており、それによって、軸方向両端部に位置す
る一対の大径筒部２２，２２と、軸方向中央部分に位置
する小径筒部２４を有していると共に、それら小径筒部
２４と大径筒部２２，２２によって、外周面に開口して
周方向に延びる周溝２５が形成されている。

【００２６】更にまた、金属スリーブ２０には、径方向
に貫通する第一の窓部２６と第二の窓部２８，第三の窓
部３０が、それぞれ小径筒部２４よりも大きな軸方向幅
寸法をもって、且つ周方向に互いに離間して、形成され
ている。要するに、これら第一，第二及び第三の窓部２
６，２８，３０は、周溝２５によって、互いに接続され
た形態をもって形成されているのである。なお、第一の
窓部２６は、主たる振動入力方向である径方向（図１中
の上下方向）の投影において、内筒金具１２に対して重
なるようにして対向位置している。また、第二及び第三
の窓部２８，３０は、内筒金具１２を、主たる振動入力
方向に対して直交する径方向（図１中の左右方向）で挟
んだ両側において、十分に大きな開口面積をもって形成
され、位置している。

【００２７】そして、これら内筒金具１２と金属スリー
ブ２０の径方向対向面間に、本体ゴム弾性体１６が介装
されている。この本体ゴム弾性体１６は、全体として略
厚肉の円筒形状を有しており、図３〜８に示されている
ように、その内周面に内筒金具１２が、外周面に金属ス
リーブ２０が、それぞれ接着されてなる一体加硫成形品
３２として形成されている。なお、本体ゴム弾性体１６
は、内筒金具１２の内周面にも回されており、内筒金具
１２の内周面を略全面に亘って覆う薄肉の被覆ゴム層３
１が、本体ゴム弾性体１６と一体的に形成されている。
また、本体ゴム弾性体１６は、金属スリーブ２０の外周
面にも回されており、金属スリーブ２０の周溝２５に充
填された充填ゴム３３と、金属スリーブ２０の大径筒部
２２，２２の外周面を覆うシールゴム層３５が、それぞ
れ本体ゴム弾性体１６と一体的に形成されている。な
お、シールゴム層３５の外周面上には、周方向の全周に
亘って連続して延びる略山形断面のシールリップ２９
が、複数本、一体形成されている。

【００２８】ここにおいて、本体ゴム弾性体１６には、
それぞれ外周面に開口する第一のポケット部３４と、第
二のポケット部３６、第三のポケット部３８が、互いに
周方向に離間して形成されている。そして、第一のポケ
ット部３４が、第一の窓部２６を通じて開口していると
共に、第二のポケット部３６および第三のポケット部
が、第二の窓部２８および第三の窓部３０を通じて、そ
れぞれ開口している。更に、本体ゴム弾性体１６には、
軸方向に貫通するスリット４０が、内筒金具１２と金属
スリーブ２０の径方向対向面間を周方向に略２／３周の
長さで連続して延びるようにして形成されている。即
ち、かかるスリット４０は、内筒金具１２と金属スリー
ブ２０の径方向対向面間のうち、内筒金具１２と金属ス
リーブ２０の偏心方向における離間距離の大なる側での
対向面間を除く領域の全体に亘って形成されている。こ
れにより、本体ゴム弾性体１６は、内筒金具１２と金属
スリーブ２０の径方向対向面間において、実質的に、そ
れら内筒金具１２と金属スリーブ２０の偏心方向におけ
る離間距離の大なる側での対向面間だけに有効に介在せ
しめられており、内筒金具１２と金属スリーブ２０が、
それらの偏心方向における離間距離の大なる側での対向
面間だけにおいて、本体ゴム弾性体１６によって連結さ
れている。

【００２９】また、それによって、第一のポケット部３
４の周壁部は、その全周に亘って、本体ゴム弾性体１６
で構成されており、且つ内筒金具１２と金属スリーブ２
０における主たる振動入力方向（偏心方向）での対向面
間に跨がって所定肉厚をもって略直線的に延びる形状と
されている。これにより、内外筒金具１２，１４間に防
振すべき主たる振動荷重が入力された際、第一のポケッ
ト部３４の周壁部が圧縮／引張変形することにより、優
れた耐荷重性能が発揮されるようになっていると共に、
該第一のポケット部３４の周壁部の弾性変形に基づい
て、第一のポケット部３４の容積変化が有利に生ぜしめ
られるようになっている。

【００３０】更にまた、第一のポケット部３４には、内
筒金具１２に突設されたストッパ突起２１が、その底面
の中央部分から所定高さで突出位置せしめられている。
また、このストッパ突起２１の突出先端部上には、弾性
突起３７が、先細形状をもって第一のポケット部３４の
開口部に向かって突出する状態で、加硫接着されてい
る。なお、この弾性突起３７は、第一のポケット部３４
の開口面までは僅かに至らない突出高さを有しており、
本体ゴム弾性体１６と一体形成されている。

【００３１】また一方、第二及び第三のポケット部３
６，３８における、本体ゴム弾性体１６で構成された底
壁部４２，４４は、何れも、スリット４０によって、内
筒金具１２側から絶縁されていると共に、全体が薄肉化
されており、以て、それら底壁部４２，４４が、弾性変
形が容易に許容される可撓性の薄肉ゴム膜とされてい
る。そして、これら底壁部４２，４４の弾性変形に基づ
いて、第二及び第三のポケット部３６，３８は、何れ
も、その容積変化が容易に許容されるようになってい
る。なお、金属スリーブ２０における第二の窓部２８と
第三の窓部３０の間には、金属スリーブ２０の周溝２５
に充填された充填ゴム３３に対して、外周面に開口して
周方向に延びる接続溝４６が形成されており、この接続
溝４６によって、第二のポケット部３６と第三のポケッ
ト部３８が相互に接続されている。また、接続溝４６の
中央部分には、底面から接続溝４６内に突出する弾性当
接突起４８が、接続溝４６の周方向の全長に亘って、充
填ゴム３３により形成されている。

【００３２】また、金属スリーブ２０における第一の窓
部２６と第二の及び第三の窓部２８，３０の間には、そ
れぞれ、金属スリーブ２０の周溝２５に充填された充填
ゴム３３に対して、周方向に延びるオリフィス溝５０と
幅広の接続用凹溝５２が、直列的に接続されて形成され
ており、これらオリフィス溝５０と接続用凹溝５２によ
って、第一のポケット部３４が第二及び第三のポケット
部３６，３８に対して、それぞれ接続されている。ここ
において、オリフィス溝５０は、それぞれ外周面に開口
して周方向にストレートに延びる狭幅の細溝５４が、複
数本（本実施形態では、５本）、周溝２５の幅方向に僅
かな距離を隔てて互いに平行に形成されることによって
構成されている。換言すれば、オリフィス溝５０は、充
填ゴム３３で形成された仕切手段としての多数枚（本実
施例では、４枚）の竪壁状の隔壁部５６によって５つの
細溝５４に分割されているのである。また、接続用凹溝
５２は、十分に広幅とされており、実質的に、第二のポ
ケット部３６または第三のポケット部３８の一部を構成
している。要するに、第二のポケット部３６および第三
のポケット部３８は、それぞれ、接続用凹溝５２とオリ
フィス溝５０を介して、第一のポケット部３４に対して
相互に接続されているのである。

【００３３】さらに、このような構造とされた一体加硫
成形品３２には、図１及び図２に示されているように、
外筒金具１４が外挿され、絞り加工等で縮径されること
により、該外筒金具１４が、金属スリーブ２０の大径筒
部２２，２２に対して、シールゴム層３５を挟んで、嵌
着固定されている。これにより、第一，第二及び第三の
ポケット部３４，３６，３８の開口部が、何れも、外筒
金具１４で流体密に覆蓋されていると共に、それら各ポ
ケット部３４，３６，３８には、非圧縮性流体が充填さ
れて封入されている。以て、第一のポケット３４内に
は、壁部の一部が本体ゴム弾性体１６で構成されて、内
外筒金具１２，１４間への振動入力時に内圧変化が生ぜ
しめられる受圧室５８が形成されていると共に、接続溝
４６が外筒金具１４で覆蓋されて形成された接続流路６
０にて相互に連通された第二のポケット部３６と第二の
ポケット部３８内には、壁部の一部が可撓性の底壁部４
２，４４で構成されて、容積変化が容易に許容されるこ
とにより内圧変化が軽減乃至は解消される平衡室６２
が、協働して形成されている。要するに、本実施形態で
は、受圧室５８にて第一の流体室が構成されていると共
に、平衡室６２にて第二の流体室が構成されているので
ある。なお、受圧室５８および平衡室６２への封入流体
としては、水やアルキレングリコール，ポリアルキレン
グリコール，シリコーン油、或いはそれらの混合物等
が、何れも採用可能である。

【００３４】また、外筒金具１４により、一体加硫成形
品３２に形成された接続用凹溝５２，５２も覆蓋されて
おり、これらの接続用凹溝５２，５２内においても、非
圧縮性流体が封入されて平衡室６２の一部が構成されて
いる。

【００３５】更にまた、外筒金具１４により、一体加硫
成形品３２に形成されたオリフィス溝５０，５０（細溝
５４）も覆蓋されており、以て、外筒金具１４と金属ス
リーブ２０の径方向対向面間において外筒金具１４の内
周面に沿って延び、受圧室５８と平衡室６２の周方向両
端部間を相互に接続して連通するオリフィス通路６４，
６４が形成されている。ここにおいて、各オリフィス通
路６４は、オリフィス溝５０に突設された各隔壁部５６
の突出先端面が外筒金具１４に密接されていることによ
り、各細溝５４にて形成された、互いに平行に延びる独
立した５つの分割流路領域６６によって構成されてい
る。

【００３６】なお、一体加硫成形品３２への外筒金具１
４の装着状態下において、第一のポケット部３４内に突
設された弾性突起３７は、その突出先端部が、僅かな径
方向間隙を隔てて、外筒金具１４に対して対向位置せし
められている。また、接続溝４６内に突設された弾性当
接突起４８は、その突出先端面が、外筒金具１４に対し
て圧接されており、金属スリーブ２０の小径筒部２４と
外筒金具１４の間で挟圧されて、それら金属スリーブ２
０の小径筒部２４と外筒金具１４が補強されている。

【００３７】上述の如き構造とされたデフマウント１０
は、前述の如く、内筒金具１２が、その底壁部１７にお
いてボデー側の取付面に重ね合わされてボルト固定され
る一方、外筒金具１４が、デファレンシャルハウジン
グ、或いは該デファレンシャルハウジングに取り付けら
れたブラケットや支持アーム等に設けられた装着孔に対
して圧入固定されることにより、デファレンシャルとボ
デーの間に介装されることとなる。なお、かかる装着状
態下では、内外筒金具１２，１４間に、それらの偏心方
向において静的な初期荷重が及ぼされ、それら両金具１
２，１４が略同軸的に位置せしめられる。

【００３８】そして、かかる装着状態下、内筒金具１２
と外筒金具１４に対して、それら両金具１２，１４の略
偏心方向（図１中の上下方向）に防振すべき振動が入力
されると、本体ゴム弾性体１６の弾性変形を伴って内外
筒金具１２，１４が相対変位せしめられる。それによ
り、受圧室５８に内圧変動が生ぜしめられ、受圧室５８
と平衡室６２の間に相対的な内圧差が惹起されるのであ
り、かかる内圧差に基づいて、それら受圧室５８と平衡
室６２の間で、オリフィス通路６４，６４を通じての流
体流動が生ぜしめられることとなる。

【００３９】要するに、かかるデフマウント１０は、図
９に振動モデル図が示されているように、内筒金具１２
と外筒金具１４を弾性連結する本体ゴム弾性体１６自体
のばね定数：Ｋ_Rと減衰係数：Ｃの他、受圧室５８の壁
ばね特性等に基づくばね定数：Ｋ_Wを有する。また、オ
リフィス通路６４，６４を流動せしめられる流体の共振
現象による慣性質量的効果に基づいて、共振作用による
ばね特性調節効果が発揮され得る。

【００４０】具体的には、本実施形態では、オリフィス
通路６４の流路断面積、即ち複数の分割流路領域６６の
総流路断面積と、その長さが、封入流体の密度や動粘性
等を考慮して、振動絶縁による防振を目的とする振動周
波数域、例えば、通常走行状態下で入力される振動やこ
もり音等に相当する特定の振動周波数域において、封入
流体の共振作用に基づく低動ばね効果が有効に発揮され
るように、チューニングされている。それ故、自動車の
通常の走行状態下で入力される振動に対しては、本体ゴ
ム弾性体１６本体の柔らかいばね特性と、封入流体の共
振作用に基づく低動ばね効果によって、優れた防振効果
を得ることが出来るのである。

【００４１】また、その際、オリフィス通路６４におけ
る流体の流動は、層流状態となるように設定されてい
る。具体的には、封入流体の動粘性係数や、防振すべき
振動入力時における流体流動速度等を考慮して、層流状
態が実現されるように、オリフィス通路６４を構成する
各分割流路領域６６の形状や大きさ、例えば流路断面に
おける流体平均深さが適当に設定されている。ここにお
いて、上述の如き構造とされたデフマウント１０におい
ては、オリフィス通路６４が、複数の分割流路領域６６
によって構成されていることから、オリフィス通路６４
全体の流路断面積を大きく確保しつつ、即ち大きな流体
流動量を確保しつつ、各分割流路領域６６内において層
流状態を容易に得ることが出来るのであり、それによっ
て、オリフィス通路６４を通じて流動せしめられる流体
の共振作用に基づく低動ばね効果を、極めて有効に得る
ことが出来るのである。

【００４２】更にまた、かかるオリフィス通路６４は、
ドスン音や発進時振動等の衝撃的振動が入力された際
に、流体の流動が乱流状態となるように設定されてい
る。なお、このような衝撃的振動は、例えば車両発進時
や急なアクセルワーク、シフトチェンジ等の大きなトル
ク変動を伴う操作を行った場合等に、デファレンシャル
ハウジングの変位によってドライブラインの角度バラン
スが崩れて発生することが多い。本発明者が検討した結
果によれば、かくの如き衝撃的振動は、上述の如き通常
走行状態で略定常的に乃至は或る程度頻繁に入力される
振動に対して、周波数以上に振動速度に関して大きな差
がある。具体的には、通常的な入力振動が、３０〜６０
０Hz程度の周波数と、２〜６０mm／sec 程度の振動速度
（最高振動速度）を有しているのに対して、衝撃的振動
は、その周波数域が４〜３０Hz程度であり、振動速度は
２００〜４００mm／sec にまで至る。衝撃的振動の振動
速度は、通常的な入力振動の振動速度に対して、実に、
３〜数百倍にまで達するのである。そして、オリフィス
通路６４は、このような防振すべき衝撃的な振動入力時
における流体流動速度と共に、封入流体の動粘性係数等
を考慮して、衝撃的な振動入力時に乱流状態が実現され
るように、オリフィス通路６４を構成する各分割流路領
域６６の形状や大きさ、例えば流路断面における流体平
均深さが適当に設定されている。

【００４３】なお、オリフィス通路６４において、通常
の振動入力時における層流状態と、衝撃的振動入力時に
おける乱流状態を、有利に設定する一つの手法として
は、例えば、オリフィス通路６４を構成する各分割流路
領域６６における流体の流動状態を表すレイノルズ数：
Ｒｅが、防振すべき通常の振動入力時には限界レイノル
ズ数より小さくなり、且つ防振すべき衝撃的な振動入力
時には限界レイノルズ数より大きくなるように、封入流
体の種類や各分割流路領域６６の形状，大きさ等を設定
することが、有効である。或いはまた、封入流体の種類
や各分割流路領域６６の形状，大きさ等を種々設定した
ものを実際に製作し、それぞれについて振動入力時にお
ける流体の流動状態を観察することにより、実験的に最
適設計を行うことも、有効である。

【００４４】そして、衝撃的振動の入力時には、オリフ
ィス通路６４を構成する各分割流路領域６６内が乱流状
態とされることから、オリフィス通路６４における流体
の流動抵抗が大幅に増大する。しかも、かかる流体の流
動抵抗は、ダーシーの式等から明らかなように、流体流
動速度の２乗に比例して大きくなることから、上述の如
く、通常の振動に対して振動速度が極めて大きい衝撃的
振動の入力時には、振動速度に対応する流体流動速度も
極めて大きいのであり、それ故、衝撃的振動の入力時に
は、オリフィス通路６４における流体の流動抵抗が飛躍
的に増大する。その結果、デフマウント１０の動ばね定
数が大幅に大きくなり、衝撃的振動に対して大きな減衰
力、即ち優れた防振性能が発揮されるのである。

【００４５】以上、本発明の実施形態について詳述して
きたが、これはあくまでも例示であって、本発明は、か
かる実施形態における具体的な記載によって、何等、限
定的に解釈されるものでない。

【００４６】例えば、前記実施形態では、オリフィス通
路６４が、その全長に亘って仕切手段としての隔壁部５
６で仕切られることにより、オリフィス通路６４の全長
が、複数の分割流路領域６６で構成されていたが、仕切
手段の具体的構成は、特に限定されるものでなく、要求
される防振特性やマウント構造等に応じて、製作性等を
考慮して適宜に変更され得る。

【００４７】具体的には、例えば、図１０にモデル的に
示されているように、第一の流体室７０と第二の流体室
７２を繋ぐオリフィス通路７４の内部において、該オリ
フィス通路７４の全長に至らない長さで通路長手方向に
延びる仕切手段としての複数枚の仕切壁７６を立設し、
それら仕切壁７６によって、オリフィス通路７４の通路
長手方向の一部乃至は複数部分だけを、複数の分割流路
領域７７に仕切ることも可能である。

【００４８】また、図１１にモデル的に示されているよ
うに、第一の流体室７０と第二の流体室７２を繋ぐオリ
フィス通路７４の両端開口部に対して、それぞれ、仕切
手段としての仕切プレート７８を、該開口部を覆蓋する
ように重ね合わせて配設し、かかる仕切プレート７８
に、複数の通孔７９を穿孔することによって、かかる通
孔７９内に、複数の分割流路領域を形成することも可能
である。なお、通孔７９の形状は、何等限定されるもの
でなく、例えば網目構造やスリット構造等の各種の通孔
構造が適宜に採用され得る。

【００４９】更にまた、図１２にモデル的に示されてい
るように、第一の流体室７０と第二の流体室７２を繋ぐ
オリフィス通路７４の内部において、該オリフィス通路
７４の対向壁面間に跨がって延びる仕切手段としての複
数本の仕切ロッド８０を架設し、全体として、オリフィ
ス通路７４を実質的に複数の分割流路領域８２に仕切る
ものであっても良い。

【００５０】さらに、前記実施形態では、オリフィス通
路７４を構成する各分割流路領域が、互いに同じ断面積
と流路長さで形成されていたが、それら分割流路領域間
において、断面積と流路長さの少なくとも一方を異なら
せて設定することも可能である。また、オリフィス通路
７４の構造や形状等は、要求される防振特性や防振装置
の構造等に応じて適宜に決定されるものであって、何等
限定されるものでなく、例えば、蛇行形態で延びるオリ
フィス通路や周方向に半周以上、或いは一周以上の長さ
で延びるオリフィス通路等も採用可能である。

【００５１】また、本発明においては、防振装置の基本
的構造も、前記実施形態によって限定されるものでな
い。具体的には、例えば、特開昭５６−１６４２４２号
公報等に記載されているように、内外筒金具間への軸直
角方向の振動入力時に互いに反対の圧力変化が生ぜしめ
られる二つの受圧室を、内筒金具を軸直角方向に挟んだ
両側に位置して形成せしめた円筒型の防振装置等にも、
本発明は、同様に適用可能である。或いはまた、特開昭
６０−１０４８２４号公報等に記載されているように、
第一の支持部材と第二の支持部材が、実質的に一方向で
離間して対向配置されて、それら第一の支持部材と第二
の支持部材の対向面間に本体ゴム弾性体が介装されてい
る一方、該本体ゴム弾性体にて壁部の一部が構成されて
第一の主液室が形成されていると共に、壁部の一部が可
撓性膜で構成されて第二の主液室が形成されてなる構造
を有し、ＦＲ型自動車用エンジンマウント等として好適
に用いられているような防振装置等に対しても、本発明
は、同様に適用可能である。

【００５２】更にまた、互いに異なる周波数域にチュー
ニングされた複数のオリフィス通路を備えた流体封入式
防振装置等においても、その少なくとも一つのオリフィ
ス通路を複数の分割流路領域で構成することによって、
本発明が、適用され得る。

【００５３】加えて、前記実施形態では、本発明を自動
車用のデフマウントに適用したものの一具体例を示した
が、本発明は、その他、例えば自動車用エンジンマウン
トやボデーマウント、或いは自動車以外の各種装置に用
いられる防振装置に対して、何れも、適用可能であるこ
とは、勿論である。

【００５４】その他、一々列挙はしないが、本発明は、
当業者の知識に基づいて、種々なる変更，修正，改良等
を加えた態様において実施され得るものであり、また、
そのような実施形態が、本発明の趣旨を逸脱しない限
り、何れも、本発明の範囲内に含まれるものであること
は、言うまでもない。

【００５５】

【発明の効果】上述の説明から明らかなように、本発明
に従う構造とされた流体封入式防振装置においては、オ
リフィス通路の流路断面積を有利に確保しつつ、入力振
動の運動速度に応じて、オリフィス通路内における流体
の流動状態が層流状態と乱流状態とに変更されるオリフ
ィス通路構造が有利に実現され得るのであり、それによ
って、振動速度が小さな入力振動に対する優れた振動絶
縁効果と、振動速度が大きな入力振動に対する優れた減
衰効果が、両立して共に有効に発揮され得るのである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態としての自動車用デフマウ
ントを示す横断面図である。

【図２】図１に示されたデフマウントの縦断面図であ
る。

【図３】図１に示されたデフマウントを構成する一体加
硫成形品を示す横断面図である。

【図４】図３に示された一体加硫成形品の縦断面図であ
る。

【図５】図３における左側面図である。

【図６】図３における底面図である。

【図７】図３におけるVII −VII 断面図である。

【図８】図３におけるVIII−VIII断面図である。

【図９】図１に示されたデフマウントの振動モデル図で
ある。

【図１０】本発明に係る流体封入式防振装置において採
用され得るオリフィス通路構造の別の具体例を示すモデ
ル図である。

【図１１】本発明に係る流体封入式防振装置において採
用され得るオリフィス通路構造の更に別の具体例を示す
モデル図である。

【図１２】本発明に係る流体封入式防振装置において採
用され得るオリフィス通路構造の更に別の具体例を示す
モデル図である。

【符号の説明】１０デフマウント１２内筒金具１４外筒金具１６本体ゴム弾性体５６隔壁部５８受圧室６２平衡室６４オリフィス通路６６分割流路領域

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】互いに離間配置された第一の支持部材と
第二の支持部材を本体ゴム弾性体で連結すると共に、振
動入力時における該本体ゴム弾性体の変形に基づいて相
対的な内圧変動が生ぜしめられる第一の流体室と第二の
流体室を形成し、それら第一の流体室および第二の流体
室に非圧縮性流体を封入すると共に、それら第一の流体
室と第二の流体室を相互に連通するオリフィス通路を設
けてなる流体封入式防振装置において、前記オリフィス通路における通路長手方向の少なくとも
一部を、互いに並列的に延びる複数の分割流路領域で構
成することにより、振動速度が小さい第一の振動の入力
時には、かかる何れの分割流路領域においても層流状態
が維持されると共に、振動速度が大きい第二の振動の入
力時には、少なくとも一つの該分割流路領域において乱
流状態となるようにしたことを特徴とする流体封入式防
振装置。
【請求項２】前記複数の分割流路領域が、前記オリフ
ィス通路の全長に亘って形成されている請求項１に記載
の流体封入式防振装置。
【請求項３】前記複数の分割流路領域が、前記オリフ
ィス通路の通路長手方向で部分的に少なくとも一箇所に
形成されている請求項１に記載の流体封入式防振装置。
【請求項４】前記複数の流路領域が、前記オリフィス
通路の少なくとも両端開口部に形成されている請求項３
に記載の流体封入式防振装置。
【請求項５】前記複数の分割流路領域が、互いに同一
の断面形状および流路長さとされている請求項１乃至４
の何れかに記載の流体封入式防振装置。
【請求項６】前記第一の支持部材が軸部材にて構成さ
れていると共に、前記第二の支持部材が、該軸部材の周
囲を離間して取り囲むように配設された外筒部材にて構
成されて、それら軸部材と外筒部材の軸直角方向対向面
間に前記本体ゴム弾性体が介装されていると共に、それ
ら軸部材と外筒部材の間に、前記第一の主液室と前記第
二の主液室が、周方向に互いに離間して形成されている
請求項１乃至５の何れかに記載の流体封入式防振装置。
【請求項７】前記オリフィス通路が、前記本体ゴム弾
性体の外周面に開口して形成された凹溝を前記外筒部材
で覆蓋することによって形成されていると共に、該凹溝
の底面から突設された複数の突起にて該オリフィス通路
が実質的に仕切られることにより、前記複数の分割流路
領域が形成されている請求項６に記載の流体封入式防振
装置。
【請求項８】前記第一の支持部材と前記第二の支持部
材が、実質的に一方向で離間して対向配置されて、それ
ら第一の支持部材と第二の支持部材の対向面間に前記本
体ゴム弾性体が介装されている一方、該本体ゴム弾性体
にて壁部の一部が構成されて前記第一の主液室が形成さ
れていると共に、壁部の一部が可撓性膜で構成されて前
記第二の主液室が形成されている請求項１乃至５の何れ
かに記載の流体封入式防振装置。