JP2000064015A - 表面外観の優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 鋼帯に溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを連続
的に施す場合に，他の通常の溶融Ｚｎめっきの場合には
現れない線帯状光沢むらの発生を見るが，この溶融Ｚｎ
−Ａｌ−Ｍｇ系めっき特有の線帯状光沢むらの発生を抑
制し，表面外観の優れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき
鋼板を製造する。 【解決手段】 加熱炉から連続的に送り出される鋼帯
を，４.０〜１０重量％のＡｌおよび１〜４重量％のＭ
ｇを亜鉛中に含有した溶融めっき浴にスナウトを介して
浸漬したあと該浴から引き上げるＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶
融めっき鋼板の製造法において，該スナウトの先端を該
浴に浸漬することにより，加熱炉から送り出される鋼帯
が該浴に浸漬されるまでの間を大気雰囲気から遮断する
と共に該スナウト内を非酸化性雰囲気に保持し，スナウ
ト内の浴を通過している鋼帯表面にメタル以外の浮遊物
が漂着するのを抑制することを特徴とする表面外観の優
れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は，表面外観の優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造法に関する。
特に本発明は，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板特有
の線帯状光沢むら発生を防止した該めっき鋼板の製造法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】Ｚｎ中にＡｌとＭｇを適量含有させため
っき浴を用いた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板は耐
食性に優れるので，これまでに種々の研究が進められて
きた。しかし，現在のところ工業製品としての商業的成
功例を見ない。

【０００３】例えば米国特許第3,505,043 号明細書にお
いてＡｌ：３〜１７重量％，Ｍｇ：１〜５％重量％，残
部がＺｎからなる溶融めっき浴を用いた耐食性に優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっき鋼板が提案されて以来，こ
の種の基本浴組成に対して各種の添加元素を配合したり
製造条件を規制することにより，一層の耐食性や製造性
を改善する提案が特公昭６４−８７０２号公報，特公昭
６４−１１１１２号公報，特開平８−６０３２４号公報
等になされている。

【０００４】本願と同一出願人に係る特願平８−３５２
４６７号を優先権主張した特願平９−３６２２８７号に
おいて，本発明者らは，Ａｌ：４.０〜１０重量％，Ｍ
ｇ：１.０〜４.０重量％，残部がＺｎおよび不可避的不
純物からなる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板のめっ
き層を，〔Ａｌ／Ｚｎ／Ｚｎ₂Ｍｇの三元共晶組織〕の
素地中に〔初晶Ａｌ相〕と，場合によってはさらに〔Ｚ
ｎ単相〕が混在した金属組織にすれば，工業製品として
十分な耐食性と表面外観をもつ溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系
めっき鋼板が得られることを提案し，また，この金属組
織を得るための製造条件も明らかにした。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前記の金属組織をもつ
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板とその製造法を提案
して以来も，実操業的な連続製造試験を本発明者らは繰
り返し行ってきたが，この系統の溶融めっきでは，通常
の溶融亜鉛めっきでは遭遇しないような表面性状欠陥の
発生を経験した。その表面性状欠陥とは，めっき層表面
に，ちょうど箒で掃いた跡のように，多数のほぼ平行な
線が集まって帯状となった光沢むらが鋼帯の長手方向に
不規則的に発生するものである。本明細書ではこれを
“線帯状光沢むら”と呼ぶ。この線帯状光沢むらはその
発生が偶発的であり，その発生位置はもとより，その幅
や長さも不規則である。したがって，その発生原因の究
明は各種製造条件を変えて実施しても容易には突き止め
ることができなかった。

【０００６】本発明は，この溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系め
っき鋼板特有の線帯状光沢むらの発生を防止する技術の
確立を課題としたものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明によれば，加熱炉
から連続的に送り出される鋼帯を，４.０〜１０重量％
のＡｌおよび１〜４重量％のＭｇを亜鉛中に含有した溶
融めっき浴にスナウトを介して浸漬したあと該浴から引
き上げるＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっき鋼板の製造法に
おいて，該スナウトの先端を該浴に浸漬することによ
り，加熱炉から送り出される鋼帯が該浴に浸漬されるま
での間を大気雰囲気から遮断すると共に該スナウト内を
非酸化性雰囲気に保持し，スナウト内の浴を通過してい
る鋼帯表面にメタル以外の浮遊物が漂着するのを抑制す
ることによって，前記の課題を解決したものである。

【０００８】

【発明の実施の形態】溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼
板に発生する前記の線帯状光沢むらは，通常の溶融Ｚｎ
めっき鋼板や溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板などでは特に
経験されないところからＭｇが関与しているものと考え
てよいが，どのように関与しているのか全く不明であっ
たところ，多くの試験研究の結果，スナウト内での鋼帯
表面と浴の接触挙動に原因があることを突き止めること
ができた。加熱炉から出た鋼帯が浴と最初に接触すると
きの状況が線帯状光沢むら発生の有無に関与しているの
である。Ｍｇは極めて酸化しやすいので，スナウト内の
浴中にもＭｇの酸化物が不可避的に存在すると考えてよ
く，このＭｇ酸化物を含んだ各種浮遊物（メタル以外の
浮遊物）が鋼帯表面に最初に接する機会が多いと線帯状
光沢むらの発生に至ると考えられる。

【０００９】事実，後記の実施例に示すように，他の製
造条件は変えずに，スナウト内の状況を変化させる手段
を講ずると，線帯状光沢むらの発生に影響を与えること
が明らかとなった。ここで，スナウトは，図１に図解的
に示したように，通常の連続溶融めっきで用いられてい
るのと同様に，加熱炉から連続的に送り出される鋼帯１
を大気雰囲気との接触を断った状態でめっき浴２に導く
ためのダクトに似た管体３であり，その先端（開口端）
４はめっき浴２に浸漬されている。５はめっき浴内に設
けられたシンクロールである。

【００１０】本発明においては，先ず，このスナウト３
内の雰囲気は非酸化性雰囲気例えば窒素ガス雰囲気，ま
たは窒素ガスと水素ガスの還元性ガス雰囲気に保持され
ていることが必要であり，これにより，スナウト内浴面
６での浴の酸化を可及的に防止しなければならない。

【００１１】この条件下において，鋼帯１の両表面がス
ナウト内浴面６と接する時点で，スナウト内の浮遊物
（前記のＭｇ酸化物を含んだ浮遊物）が鋼帯１に漂着す
るのを阻止すると，線帯状光沢むらの発生を抑制できる
ことがわかった。その理由は必ずしも明確ではないが，
スナウト内の浴に存在する浮遊物はＭｇ含有酸化物やＭ
ｇ含有ドロスなどからなり，これらは，他の溶融めっき
浴組成のものにはない表面張力や粘性を有することか
ら，このようなメタル以外の浮遊物が，鋼帯がめっき浴
に触れる初期の段階で鋼帯表面に漂着すると，鋼帯母材
表面とめっき層の間の合金層の生成を抑制し，その結
果，線帯状光沢むらの発生を見るのではないかと推察さ
れる。

【００１２】いずれにしても，スナウト内の浴を通過し
ている鋼帯表面にメタル以外の浮遊物が漂着するのを抑
制または阻止すれば線帯状光沢むらの発生を防止できる
のであるが，それには，スナウト内で特定の浴流れを強
制的に生成させる方法と，仕切板を用いる方法と，通板
速度に応じてスナウトの浸漬深さを調節する方法，さら
にはこれらの方法を組合わせた方法が適することがわか
った。

【００１３】まず，スナウト内で強制的な浴流れを生成
させる方法においては，スナウト内に存在する浴に鋼帯
の一方の端から他方の端に向けて鋼帯面と平行な一方向
性の浴面流を強制的に生成させるのがよい。すなわち，
スナウト内で鋼帯面に平行な水平方向の連続的な浴流れ
を強制的に生成させることにより，浸漬時の鋼帯表面に
スナウト内のメタル以外の浮遊物が漂着するのを阻止す
る。この強制流は，スナウト内の浴中に鋼帯の一方の端
側からスナウト外の浴を吐出させ，鋼帯の他方の端側の
スナウト内の浴を吸い込んでスナウト外の浴中に放出す
ることによって生成させることができる。この方法を図
２および図３に図解的に示した。

【００１４】図２はスナウト内の浴面付近を平面的に見
た概略図，図３はスナウトの浴面近傍の機器配置を示す
略縦断面である。図示のように，スナウト３内のほぼ中
央を通過する鋼帯１の一方の端側のスナウト内浴中の液
面近くに吐出口７を，他方の端側のスナウト内浴中の浴
面近くに吸込口８を設け，吐出口７には，スナウトの外
の浴中に設けた吸引口９からポンプ１０によって，管路
１１を経て，溶融メタルを送給し続け，他方，吸込口８
からはポンプ１２によってスナウト内の浴をスナウト外
の浴中に管路１３および放出口１４を経て送給し続け
る。これにより，スナウト３内の浴面では吐出口７から
吸込口８に向かう一方向性の強制流が連続的に形成され
る。そのさい，とくに吐出口７を鋼帯１の表裏両側に吐
出流が向かうようにしておくことにより，鋼帯１の両面
の幅方向に一方向性の流れが形成される。

【００１５】図３において，１６はポンプ１０の駆動用
モータを示しており，そのモータ軸１７は管路１８を通
じてポンプ１０に接続され，同じく１９はポンプ１２の
駆動用モータであり，そのモータ軸２０が管路２１を通
じてポンプ１２に接続されている。この例では，吐出口
７および吸込口８がスナウト３の先端開口４を通じる浴
中の管路１１および１３を経てポンプに接続されている
が，この管路１１および１３をスナウト３内の雰囲気中
に立ち上げてからスナウト壁を貫通して浴に通じるよう
に配設してもよい。後者の場合には，浴面上に出る管路
部分には溶融メタルの凝固防止のために保温を行うのが
よい。吐出口７および吸込口８は図示の形状に特に限ら
れるものではなく，鋼帯１の両面の幅方向に一方向性の
流れが安定して得られるようなものであればよい。ポン
プ１０と１２の位置についても図示の鋼帯１の端側に限
らず，鋼帯１の面側のスナウト外側としたり，スナウト
内とすることもでき，吸引口９や放出口１４の位置も特
に図示の位置には限定されない。

【００１６】このようにして，鋼帯表面に沿う水平な一
方向性の流れがスナウト内浴面近傍に形成されることに
より，鋼帯１が浴に接する最初の時点で，吐出口７から
連続供給されるフレッシュなメタルと接することにな
る。また，吸込口８からはスナウト内に存在する浮遊物
がスナウト外に排出されることになる。このため，浸漬
時の鋼帯表面にスナウト内のメタル以外の浮遊物が漂着
するのを効果的に阻止することができ，その結果，線帯
状光沢むらのない表面性状に優れためっき製品を得るこ
とができる。

【００１７】なお図２〜３のように吐出口７およびポン
プ１０を有する吐出側の管路１１は設けるが，吸込口８
およびポンプ１２をもつ吸込側の管路１３は設けないで
（強制吸込を省略して）吐出口７からの吐出流だけで，
鋼帯１の一方の端から他方の端に向けて鋼帯面と平行な
一方向性の浴面流を強制的に生成させることもできる。
この場合には，吸込口を通じてのスナウト外への浴の強
制流出はないので，これに伴う浮遊物のスナウト外への
強制的な放出もないことになる。しかし，この場合でも
後記の実施例に示すように，浴表面流速を十分に与えれ
ば線帯状光沢むらの発生を防止できることがわかった。
この場合，吐出口７から吐出する浴をスナウトの外側の
浴から供給するのではなく，スナウト内にある浴を供給
するようにしてもよい。すなわち図３の吸引口９をスナ
ウト内の浴中の適切な位置に選択してもよい。

【００１８】本発明者らの実施によると，本発明で対象
する溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき浴組成の場合，スナ
ウト内での該強制水平流の流速として鋼帯の幅方向に
０．０１５〜０．５ｍ／ｓｅｃを確保すればよいことが
わかった。この流速が０．０１５ｍ／ｓｅｃ未満では線
帯状光沢むらが発生することがある。スナウト内に存在
するＭｇ含有酸化物やＭｇ含有ドロスは粘性や表面張力
が比較的高いので少なくとも０．０１５ｍ／ｓｅｃの流
速が必要と思われる。一方，この流速が０．５ｍ／ｓｅ
ｃを超えると，めっき浴の流動が著しくなり，飛沫がス
ナウト内面や浴突入前の鋼帯に付着したり，ドロス発生
量を増加させたりするので，点状のめっき欠陥や線帯状
光沢むらが発生し易くなる。めっき金属の飛沫がスナウ
ト内に堆積すると，これが鋼帯と接触してめっき原板の
すれ傷などの原因となることがある。

【００１９】次に，仕切板を用いて線帯状光沢むらを防
止する方法を図４〜図５を参照して説明する。

【００２０】図４はスナウト内の浴面付近を平面的に見
た概略図，図５は同じく鋼帯面を横切る方向の略縦断面
である。図示のように，矩形断面を有するスナウト３の
長手側の壁３ａ，３ｂと，その中央部を通過する鋼帯１
との間に，これらと平行に仕切板１５ａ，１５ｂを，浴
面６がその中腹レベルとなるように設置してある。壁３
ａとｂの内面と鋼帯１は実質上平行であり，鋼帯１はス
ナウト内の中央部を通過するのであるが，仕切板１５ａ
と１５ｂの中央部に鋼帯１が通過するように，仕切板１
５ａと１５ｂは，壁３ａと３ｂから等距離（図中のＴ
２）をもって配置してある。したがって，鋼帯１と仕切
板１５ａと１５ｂの間も等距離（図中のＴ１）となる。

【００２１】この仕切板１５ａと１５ｂは，互いに形状
と大きさが等しい平板でありスナウト３に対して位置調
整可能に取付けられているが，その幅Ｗ１は鋼帯幅Ｗよ
り大きくスナウトの壁３ａ，３ｂの内幅Ｗ２よりも小さ
い。また，この仕切板１５ａと１５ｂは垂直距離でＨ１
だけ浴面６から立上り，垂直距離でＤ１だけ浴面６から
浸漬するように設置されるが，その浸漬深さＤ１はスナ
ウトの浸漬深さＤ（スナウトの先端開口縁の浸漬深さが
最も浅い箇所の浴面までの垂直距離を言う）よりも小さ
くなる関係を有している。

【００２２】鋼帯と仕切板１５ａと１５ｂとの距離Ｔ１
については，０．０１ｍ未満では鋼帯の振動や形状によ
り仕切板に鋼帯が接触する可能性が出てくるので好まし
くない。スナウトの内壁３ａ，３ｂと仕切板１５ａと１
５ｂの距離Ｔ２については実用上問題にならないスナウ
トの大きさの範囲内であればよく，一般的には０.３ｍ
以下程度であればよい。仕切板の浸漬深さＤ１について
は, スナウトの浸漬深さＤと同様に，連続生産時の浴面
の変動を考慮すると０．０２５ｍ以上は必要である。し
かし, あまり深すぎるとめっき浴中の機器との干渉が問
題となるため，一般的には１.０ｍ以下にする必要があ
る。スナウト雰囲気中に突出している仕切板の高さＨ１
については浴面の変動を考慮すると０．０２５ｍ以上が
好ましい。

【００２３】このようにしてスナウト内に仕切板１５ａ
と１５ｂを設けると，設けない場合に比べて線帯状光沢
むらの発生が少なくなることがわかった。また，その設
置の形態を適切にすると線帯状光沢むらをほぼ完全に防
止できることがわかった。その条件は前記した図中の距
離（単位：ｍ）Ｗ，Ｗ１，Ｗ２，Ｔ１，Ｔ２，Ｄ１等の
間で，およそ次の (1)〜(4) 式の関係を満足することで
ある。

【００２４】Ｗ＜Ｗ１＜Ｗ２ ・・(1) １＜Ｗ１／Ｗ ・・(2) ０．１≦Ｔ２／Ｔ１ ・・(3) ０．０３≦Ｄ１／ＬＳ ・・(4) ここで，Ｗは鋼帯の幅（ｍ），Ｗ１は鋼帯幅方向に平行
な仕切板の幅（ｍ），Ｗ２は鋼帯幅方向に平行なスナウ
ト内壁の幅（ｍ），Ｔ１は鋼帯と仕切板との距離
（ｍ），Ｔ２は仕切板と鋼帯幅方向に平行なスナウト内
壁との距離（ｍ），Ｄ１は仕切板の浸漬深さ（ｍ），Ｌ
Ｓは鋼帯の浴への通板速度（ｍ／ｓｅｃ）である。

【００２５】これら(1) 〜(4) 式の関係を満たすと線帯
状光沢むらが発生しなくなることは後記の実施例で具体
的に示すが，その理由については必ずしも明確ではな
い。およそ考えられるのは，仕切板１５ａと１５ｂで挟
まれる領域で鋼帯が進入するさいにこれらの関係を満た
す場合には，鋼帯の進入によって誘引される浴の流動と
循環がこの領域内で良好に増強される結果, メタル以外
の浮遊物との接触機会が減り, またこれらの浮遊物が浴
面に接するときの鋼帯近傍に移動し難くなり，フレッシ
ュなメタル浴に鋼帯が接触し続けるからであろうと考え
られる。

【００２６】なお，式(3) は仕切板と鋼帯の間隔および
仕切板とスナウト内壁との間隔には線帯状光沢むらを防
止できる適切な比率が存在することを示しているが，こ
の比が０.１未満では鋼帯と仕切板の間隔に比べて仕切
板とスナウト内壁の間隔が狭くなりすぎ，仕切板１５ａ
とｂを設けることの効果が具体的に現れないことを示し
ている。

【００２７】また，式(4) は仕切板の浸漬深さと通板速
度の関係式であるが，線帯状光沢むらの抑制には通板速
度も関係しており，式(4) のようにＤ１／ＬＳを０.０
３以上にする必要があることがわかった。この結果は，
スナウトに比べて，仕切板のほうが浸せき深さが浅くて
も効果があることを示している。

【００２８】次に，通板速度に応じてスナウトの浸漬深
さを調節することにより線帯状光沢むらを防止する方法
について説明する。

【００２９】その詳細は後記の実施例に示すが，本発明
者らは浴へのスナウトの浸漬深さＤ（前記のようにスナ
ウトの先端開口縁の浸漬深さが最も浅い箇所の浴面まで
の垂直距離：単位ｍ）と浴への鋼帯の通板速度ＬＳ（ｍ
／ｓｅｃ）との比Ｄ／ＬＳを種々変化させて線帯状光沢
むらとの関係を調べたところ，この比を０.０８以上に
すると，線帯状光沢むらを防止できることがわかった。
この結果は，次のように理解される。

【００３０】めっき浴に進入する鋼帯により，鋼帯近傍
に存在する浴は鋼帯進行方向に誘引されつつ浴中に引き
込まれるが，その引き込まれる程度やこれに伴う鋼帯近
傍の浴の流動状態は鋼帯の進入速度に影響を受ける。鋼
帯の通板速度が速いとこれにともなって引き込まれる量
も多くなり，これに対応してスナウト外に存在する浴が
スナウト内に入る量も多くなる。一方，スナウト外の浴
にはＭｇ酸化物を含んだ各種浮遊物やドロスが存在する
が，これらがメタルに同伴してスナウト内に巻き込まれ
て来る機会が多くなる。しかし，スナウトの浸漬深さＤ
を深くすると，この現象も少なくなる。このようなこと
から，線帯状光沢むら発生に対しては通板速度とスナウ
ト浸漬深さが関与し，両者の比が或る値以上（実験的に
は０.０８以上）となれば，線帯状光沢むらが発生しな
くなる。

【００３１】なお，連続生産時の浴面変動を考慮すると
Ｄは少なくとも０.０２５ｍ以上は必要である。しか
し，あまり深すぎるとめっき浴中の機器との干渉が問題
となるのでＤは一般的には１.０ｍ以下にするのがよ
い。

【００３２】次に，強制的な浴表面流の生成と仕切板を
組み合わせて線帯状光沢むらの発生を防止する方法につ
いて，図６を参照しながら説明する。

【００３３】図６は，図４〜５で説明したような仕切板
１５ａおよび１５ｂを配置し，この仕切板１５ａおよび
１５ｂの中間を移動する鋼帯１に対して，図２〜３で説
明したように浴表面流を生成させる状態を示している。
この場合，図６に示したように，鋼帯１の幅より仕切板
１５ａおよび１５ｂの幅を大きくし，吐出口７から吐出
される溶湯の殆んどが仕切板１５ａと１５ｂの間の領域
に流れ込むように吐出口７を鋼帯の一方の端側に配置す
るのが好ましい。そして，他方の端側に吸込口８を配置
することにより，仕切板によって整流化されながら吐出
口７から吸込口８に向けて一様な浴表面流れが形成され
る。この組合せ法によると後記の実施例に示すように線
帯状光沢むらの発生が効果的に抑制される。これは，仕
切板による浴表面流が整流し，メタル以外の浮遊物の鋼
帯への漂着が一層効果的に防止できるからであろうと考
えられる。

【００３４】図６の吐出口７と吸込口８は，図３で説明
したのと同様の機器構成によりポンプ１３と１４に連結
され，これらのポンプの駆動により，めっき浴内の浴の
一部を吐出口７から吐出させ且つ吸込口８から吸い込ん
だ浴はめっき浴中に放出させればよい。

【００３５】なお，図６の例において，吐出口７と吸込
口８の両方を配置することが好ましいが，仕切板１５ａ
と１５ｂが存在することの効果により，いずれか一方の
配置だけでも線帯状光沢むらの発生を抑制できる。

【００３６】次に，スナウト内において，鋼帯の面から
ほぼ直交する方向に離れる浴表面流を強制的に生成させ
ることにより，線帯状光沢むらの発生を防止する方法に
ついて，図７〜８を用いて説明する。

【００３７】図７はスナウト内の浴面付近を平面的に見
た概略図，図８はスナウトの浴面近傍の機器配置を示す
略縦断面である。図示のように，スナウト３内のほぼ中
央を通過する鋼帯１とほぼ平行にその浴面近くの浴を吸
込む吸込口２２ａと２２ｂを鋼帯の両側に設ける。すな
わち，開口幅が鋼帯幅にほぼ近いスリット状の開口をも
つ吸込口２２ａと２２ｂを鋼帯の面に向くように配置
し，これらの吸込口２２ａと２２ｂからスナウト内の表
面浴を吸込むようにする。

【００３８】この吸引は，図８に示すように，吸込口２
２ａと２２ｂをそれぞれスナウト外の浴中に開口した放
出口２３ａと２３ｂに管路２４ａと２４ｂで連結し，こ
の管路に設置したポンプ２５ａと２５ｂの駆動により，
行うことができる。２６ａと２６ｂは各ポンプ駆動のた
めのモータを示している。

【００３９】ポンプ２５ａと２５ｂを駆動すると，鋼帯
１の面からほぼ直交する方向にスリット状の吸込口２２
ａと２２ｂに向かう一様な吸込流が浴表面に生ずるの
で，鋼帯の面からほぼ直交する方向に離れる浴表面流が
強制的に発生する。この方法によっても，後記の実施例
に示すように，線帯状光沢むらの発生が防止できること
がわかった。

【００４０】以上のように，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶
融めっきにおいて，スナウト内の浴を通過している鋼帯
表面にメタル以外の浮遊物が漂着するのを抑制すると，
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっき特有の線帯状光沢む
らの発生を防止できることが明らかとなり，線帯状光沢
むら発生の問題の解決が図れたので，表面外観の良好な
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっき鋼板の工業的製造が
可能となった。

【００４１】本発明においては，線帯状光沢むら発生が
問題となる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっきを対象と
するものであり，その浴組成は４.０〜１０重量％のＡ
ｌおよび１〜４重量％のＭｇを亜鉛中に含有したもので
ある。このＡｌ量およびＭｇ量を亜鉛中に含有すること
が線帯状光沢むら発生に影響を与えるものと考えられる
ので，このＡｌ量およびＭｇ量を含有する以上，さらに
種々の理由から他の成分を含有したものも本発明は対象
とすることができる。他の成分の代表的なものとしてＴ
ｉとＢがある。このＴｉとＢはＴｉ−Ｂ合金または化合
物として添加されてもよい。なお，ＡｌおよびＭｇの含
有量を前記範囲とする理由は次のとおりである。

【００４２】めっき層中のＡｌは，当該めっき鋼板の耐
食性の向上と当該めっき鋼板製造時のドロス発生を抑制
する作用を供する。Ａｌ含有量が４.０重量％未満では
耐食性向上効果が十分ではなく，またＭｇ酸化物系のド
ロス発生を抑制する効果も低い。他方，Ａｌ含有量が１
０重量％を越えると，めっき層と母材鋼板との界面でＦ
ｅ−Ａｌ合金層の成長が著しくなり，めっき密着性が悪
くなる。好ましいＡｌ含有量は４.５〜９.０重量％，更
に好ましいＡｌ含有量は５.０〜８.５重量％，一層好ま
しいＡｌ含有量は５.０〜７.０重量％である。

【００４３】めっき層中のＭｇは，めっき層表面に均一
な腐食生成物を生成させて当該めっき鋼板の耐食性を著
しく高める作用を供する。Ｍｇ含有量が１.０％未満で
はかような腐食生成物を均一に生成させる作用が十分で
はなく，他方，Ｍｇ含有量が４.０％を越えてもＭｇに
よる耐食性向上効果は飽和し，かえってＭｇ酸化物系の
ドロスが発生しやすくなるので，Ｍｇ含有量は１.０〜
４.０％とする。好ましいＭｇ含有量は１.５〜４.０重
量％，さらに好ましいＭｇ含有量は２.０〜３.５重量
％，一層好ましいＭｇ含有量は２.５〜３.５重量％であ
る。

【００４４】また，ＴｉとＢはめっき層の金属組織を先
の特願平８−３５２４６７号で提案したようにＺｎ₂Ｍ
ｇ系三元共晶の金属組織とする場合に外観および耐食性
に悪い影響を与えるＺｎ₁₁Ｍｇ₂相の生成・成長を抑制
する作用を供する。この効果を得るために，Ｔｉ，Ｂま
たはＴｉ−Ｂ合金もしくは化合物を浴に添加する場合に
は，いずれも０.００５重量％以上とすればよい。しか
し，０.１重量％を超えると，めっき層中にＴｉ−Ａｌ
系の析出物が成長し，めっき層に凹凸が生じ（現場用語
でブツと呼ばれるものに対応する），外観を損ねるよう
になるので好ましくはない。

【００４５】以下に，本発明の実施例を挙げる。

【００４６】

【実施例】〔実施例１〕図２〜３に示したように吐出口
７およびポンプ１０を有する吐出側の管路１１を設けた
が，吸込口８およびポンプ１２をもつ吸込側の管路１３
は設けないで，鋼帯１の一方の端から他方の端に向けて
鋼帯面と平行な一方向性の浴面流を，鋼帯の両面等速
で，吐出口７からの吐出流だけで強制的に生成させなが
ら，下記の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっきを
行なった。

【００４７】そのさい，浴表面流の流速をポンプ１０の
出力によって変化させた。また，通板速度も種々変化さ
せた。浴表面流の流速はスナウト内にモニターカメラを
設置して測定した。この測定は鋼帯の幅方向に平行に流
れる浮遊物の速度の計測で算出した。得られためっき鋼
板の線帯状光沢むらの発生の有無を調べ，その結果を表
１に示した。線帯状光沢むらの発生は目視観察で判別で
きる。

【００４８】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：弱脱酸鋼の冷延鋼板（厚み：０.６ｍｍ，
幅：１２１９ｍｍ） めっき槽前の還元炉最高到達板温：７６０℃ スナウト内雰囲気：Ｎ₂−２０vol.％Ｈ₂，露点：−３５
℃ スナウト浸せき深さＤ：０.１ｍ めっき浴温：４３０℃ めっき浴組成：Ａｌ：６.５wt.%，Ｍｇ：２.８wt.%，残
部：Ｚｎ

【００４９】

【表１】

【００５０】表１の結果に見られるように，スナウト内
で鋼帯面と平行な一方向性の浴面流を与えると線帯状光
沢むらのない表面性状の良好なめっき鋼板が得られる。
そのさい，通板速度とも関係するが通板速度が１．６７
〜２．５ｍ／ｓｅｃでは，浴表面流速は０．０１５〜
０．５ｍ／ｓｅｃであれば良好な結果が得られた。しか
し，あまり浴表面流速が大きいと点状めっき欠陥が現れ
た。これは飛沫によるものと考えられる。なお，Ｎo.１
〜３の条件ではいずれも線帯状光沢むらが発生したが，
その程度にはやや差があり，表面流速を与えなかったＮ
o.１のもので発生した線帯状光沢むらと比較して，Ｎo.
２のものは線帯状光沢むらのの幅が小さく，Ｎo.３のも
のはＮo.１とほぼ同等の幅を有していた。このため，Ｎ
o.１とＮo.３のものは帯状光沢むら，Ｎo.２のものは線
状光沢むらと記して，その相違を表した。以下の実施例
でも同様に表記した。

【００５１】〔実施例２〕図２〜３に示したように吐出
口７およびポンプ１０を有する吐出側の管路１１を設け
ると共に吸込口８およびポンプ１２をもつ吸込側の管路
１３を設け，両ポンプ１０と１２を稼働して吐出量と吸
込量をほぼ同様にしながら，鋼帯１の一方の端から他方
の端に向けて鋼帯面と平行な一方向性の浴面流を鋼帯両
面等速で強制的に生成させながら，実施例１の場合と同
じめっき条件で，溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶融めっきを
行なった。

【００５２】そのさい，浴表面流の流速をポンプ１０と
１２の出力によって変化させた。また，通板速度も種々
変化させた。得られためっき鋼板の線帯状光沢むらの発
生の有無を実施例１と同様にして調べ，その結果を表２
に示した。

【００５３】

【表２】

【００５４】表２の結果に見られるように，本例のよう
に吐出流と吸込流を形成させながらスナウト内で鋼帯面
と平行な一方向性の浴面流を与えると線帯状光沢むらの
ない表面性状の良好なめっき鋼板が得られた。そのさ
い，通板速度とも関係するが通板速度が１．６７〜２．
５ｍ／ｓｅｃでは，浴表面流速は０．０１５〜０．５ｍ
／ｓｅｃであれば良好な結果が得られた。しかし，あま
り浴表面流速が大きいと点状めっき欠陥が現れた。

【００５５】〔実施例３〕図４〜５に示したように仕切
板１５ａと１５ｂを，スナウト内に，下記のように設置
し，両仕切板１５ａと１５ｂの浸漬深さＤ１（ｍ）と通
板速度ＬＳ（ｍ／ｓｅｃ）を変えて，下記のめっき条件
で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを行ない，得られた鋼
板表面の光沢むらの有無を実施例１と同様に評価し，そ
の結果を表３に示した。

【００５６】「仕切板設置条件」 スナウト浸せき深さ（Ｄ）：０.１ｍ スナウト内幅（Ｗ２）：１.９ｍ 仕切板幅（Ｗ１）：１.５ｍ 仕切板の浴面からの突出高さ（Ｈ１）：０.１ｍ 鋼帯幅（Ｗ）：１.０ｍ 鋼帯と仕切板との間隔（Ｔ１）：０.０５ｍ 仕切板とスナウト内壁との間隔（Ｔ２）：０.０５ｍ Ｔ１とＴ２は鋼帯の表裏等間隔（鋼帯に対して対称の位
置）とし，両仕切板の幅１.５ｍ内の中央部に幅１ｍの
鋼帯が移行するようにした。

【００５７】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：弱脱酸鋼の冷延鋼板（厚み：０.４ｍｍ，
幅：１０００ｍｍ） 還元炉最高到達板温：７７０℃ スナウト内雰囲気：Ｎ₂−１０vol.％Ｈ₂，露点：−３７
℃ めっき浴温：４００℃ めっき浴組成：Ａｌ：６.１wt.%，Ｍｇ：３.２wt.%％，
残部：Ｚｎ

【００５８】

【表３】

【００５９】表３の結果に見られように，仕切板を設け
ると線帯状光沢むらの発生を防止できることがわかる。
とくに，仕切板の浸せき深さ（Ｄ１）と通板速度（Ｌ
Ｓ）とを適切にすると，具体的には，Ｄ１／ＬＳの比を
０.０３以上にすれば線帯状光沢むらを完全に防止でき
ることがわかる。

【００６０】〔実施例４〕図４〜５に示したように仕切
板１５ａと１５ｂを，スナウト内に，下記のように設置
し，鋼帯と各仕切板との間隔Ｔ１（ｍ）および各仕切板
とスナウト内壁との間隔Ｔ２（ｍ）をそれぞれ変えて，
下記のめっき条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを行
ない，得られた鋼板表面の光沢むらの有無を実施例１と
同様に評価し，その結果を表４に示した。

【００６１】「仕切板設置条件」 スナウト浸せき深さ（Ｄ）：０.１ｍ スナウト内幅（Ｗ２）：１.９ｍ 鋼帯幅（Ｗ）：１.２ｍ 仕切板幅（Ｗ１）：１.５ｍ 仕切板の浴面からの突出高さ（Ｈ１）：０.１ｍ 仕切板の浸せき深さ（Ｄ１）：０.０５ｍ Ｔ１とＴ２は鋼帯の表裏等間隔（鋼帯に対して対称の位
置）とし，両仕切板の幅１.５ｍ内の中央部に幅１.２ｍ
の鋼帯が移行するようにした。

【００６２】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：弱脱酸鋼の冷延鋼板（厚み：１.２ｍｍ，
幅：１２００ｍｍ） 還元炉最高到達板温：７７０℃ スナウト内雰囲気：Ｎ₂−４０vol.％Ｈ₂， 露点：−３
０℃ 通板速度：９０ｍ／ｍｉｎ めっき浴温：４５０℃ めっき浴組成：Ａｌ：８.７wt.%，Ｍｇ：２.４wt.%，残
部：Ｚｎ

【００６３】

【表４】

【００６４】表４の結果に見られるように，仕切板を設
けると線帯状光沢むらの発生を防止できることがわか
る。とくに，鋼帯と各仕切板との間隔Ｔ１（ｍ）および
各仕切板とスナウト内壁との間隔Ｔ２（ｍ）を適切にす
ると，具体的にはＴ２／Ｔ１の比が０.１以上となるよ
うにすると，線帯状光沢むらの発生を完全に抑制できる
ことがわかる。

【００６５】〔実施例５〕図４〜５に示したように仕切
板１５ａと１５ｂを，スナウト内に，下記のように設置
し，各仕切板の幅Ｗ１と鋼帯幅Ｗをそれぞれ変えて，下
記のめっき条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを行な
い，得られた鋼板表面の線帯状光沢むらの有無を実施例
１と同様に評価し，その結果を表５に示した。

【００６６】「仕切板設置条件」 スナウト浸せき深さ（Ｄ）：０.１ｍ スナウト内幅（Ｗ２）：２.４ｍ 仕切板の浴面からの突出高さ（Ｈ１）：０.２ｍ 仕切板の浸せき深さ（Ｄ１）：０.１ｍ 鋼帯と仕切板との間隔（Ｔ１）：０.０５ｍ 仕切板とスナウト内壁との間隔（Ｔ２）：０.１ｍ Ｔ１とＴ２は鋼帯の表裏等間隔（鋼帯に対して対称の位
置）とし，両仕切板の幅内中央部に鋼帯が移行するよう
にした。

【００６７】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：極低炭素Ｔｉ添加鋼の冷延鋼板（厚み：０．
８ｍｍ，幅は各種） 還元炉最高到達板温：８００℃ スナウト内雰囲気：Ｎ₂−２０vol.％Ｈ₂， 露点：−３
５℃ 通板速度：１２０ｍ／ｍｉｎ めっき浴温：３９０℃ めっき浴組成：Ａｌ：５.７wt.%，Ｍｇ：３.４wt.%，残
部：Ｚｎ

【００６８】

【表５】

【００６９】表５の結果に見られるように，上記の仕切
板設置条件において仕切板の幅Ｗ１を鋼帯の幅Ｗに対し
て，１＜Ｗ１／Ｗとすれば，線帯状光沢むらのない良好
な表面外観が得られることがわかる。

【００７０】〔実施例６〕めっき浴中へのスナウトの浸
せき深さＤ（ｍ）と鋼帯の通板速度をそれぞれ変えて，
下記の条件で溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっきした。得られ
た鋼板表面の線帯状光沢むらの有無を実施例１と同様に
評価し，その結果を表６に示した。

【００７１】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：弱脱酸鋼の冷延鋼板（厚み：０．４ｍｍ，
幅：１０００ｍｍ） 還元炉最高到達板温：７７０℃ スナウト内雰囲気：Ｎ₂−１０vol.％Ｈ₂， 露点：−３
７℃ 断面矩形スナウトの内幅（Ｗ２）：１.９ｍ 断面矩形スナウトの壁３ａと３ｂの間の幅：０.３ｍ めっき浴温：４００℃ めっき浴組成：Ａｌ：６.１wt.%，Ｍｇ：３.２wt.%，残
部：Ｚｎ

【００７２】

【表６】

【００７３】表６の結果に見られるように，スナウトの
浸せき深さＤを通板速度ＬＳに合わせて，０．０８≦Ｄ
／ＬＳとすれば，線帯状光沢むらのない表面外観の良好
なめっき鋼板が得られることがわかる。

【００７４】〔実施例７〕図６に示したように，スナウ
ト内に仕切板１５ａと１５ｂを下記のように設け且つ吐
出口７と吸込口８を図２〜図３および図６で説明したよ
うにして設け，下記のめっき条件で，溶融Ｚｎ−Ａｌ−
Ｍｇ系めっきを，厚みと幅の異なる各鋼帯について連続
４０時間行なった。そのさい，吐出口７からの吐出量と
吸込口８からの吸込量がほぼ等量となるようにポンプ１
０と１２を稼働し，仕切板１５ａと１５ｂの中間に位置
に移動する鋼帯１の一方の端から他方の端に向けて，鋼
帯面と平行な一方向性の浴面流を鋼帯の両面側に形成さ
せ，その浴表面流速を０.１５ｍ／ｓｅｃの等速にめっ
きの間維持した。

【００７５】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：冷延鋼板および冷延鋼板（厚み：０.４〜３.
０ｍｍ，幅９００〜１２００ｍｍ） スナウト内雰囲気：Ｎ₂−２５vol.％Ｈ₂， 露点：−３
５℃ 通板速度：４５〜１８０ｍ／ｍｉｎ めっき浴温：４００℃ めっき浴組成：Ａｌ：６.２wt.%，Ｍｇ：３.０wt.%，Ｔ
ｉ：０.０２wt.%，Ｂ：０.０１wt.%，残部：Ｚｎ

【００７６】「仕切板設置条件」 スナウト浸せき深さ（Ｄ）：０.３ｍ スナウト内幅（Ｗ２）：２.４ｍ 仕切板の突出高さ（Ｈ１）：０.１ｍ 仕切板の浸せき深さ（Ｄ１）：０.２ｍ 鋼帯と仕切板との間隔（Ｔ１）：０.０７ｍ 仕切板とスナウト内壁との間隔（Ｔ２）：０.０３ｍ 仕切板の幅（Ｗ１）：１.６ｍ

【００７７】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：冷延鋼板または熱延鋼板 スナウト内雰囲気：Ｎ₂−２５vol.％Ｈ₂，露点：−３５
℃ めっき浴温：４００℃ めっき浴組成：Ａｌ：６.２wt.%，Ｍｇ：３.０wt.%，Ｔ
ｉ：０.０２wt.%，Ｂ：０.０１wt.%，残部：Ｚｎ

【００７８】前記の浴表面流速，仕切板設置条件および
めっき条件において，鋼帯の厚み：０.４〜３.０ｍｍの
範囲，鋼帯の幅：０．９〜１．５ｍの範囲，通板速度：
０．７５〜３．０ｍ／ｓｅｃの範囲で種々変化させた
が，いずれの場合にも線帯状光沢むらは全く発生せず，
表面外観の良好なめっき鋼板が得られた。

【００７９】〔実施例８〕図７〜図８で説明したよう
に，スナウト内に，鋼帯と平行で鋼帯幅とほぼ同じ開口
長さをもつスリット状の吸込口２２ａと２２ｂを鋼帯１
の両側に均等に配置し，ポンプ２５ａと２５ｂを駆動し
て両吸込口２２ａと２２ｂから等量の浴を吸い込むこと
により，鋼帯１の両面側で，鋼帯面から直交する方向に
離れる浴表面流を生成させながら，下記のめっき条件で
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇめっきを行なった。そのさい，ポ
ンプ２５ａと２５ｂによる送液量を制御することによ
り，前記の浴表面流の速度を変化させ，また通板速度も
変えた場合の線帯状光沢むらの発生の程度を評価し，そ
の結果を表７に示した。

【００８０】「めっき条件」 処理設備：連続溶融めっき設備 処理鋼板：弱脱酸鋼の冷延鋼板（厚み：０.６ｍｍ，
幅：１２１９ｍｍ） めっき槽前の還元炉最高到達板温：７６０℃ スナウト内雰囲気：Ｎ₂−２０vol.％Ｈ₂，露点：−３５
℃ スナウト浸せき深さＤ：０.１ｍ めっき浴温：４３０℃ めっき浴組成：Ａｌ：６.５wt.%，Ｍｇ：２.８wt.%，残
部：Ｚｎ

【００８１】

【表７】

【００８２】表７の結果に見られるように，本例でも線
帯状光沢むらの発生が抑制された。この場合，通板速度
が１．６７〜２．５ｍ／ｓｅｃでは，浴表面流速が０．
０１〜０．５ｍ／ｓｅｃであれば線帯状光沢むらの発生
はなく良好な結果が得られた。しかし，あまり浴表面流
速が大きいと点状めっき欠陥が現れた。

【００８３】

【発明の効果】以上説明したように，本発明によると，
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板特有の線帯状光沢む
らの発生が抑制できる。したがって，表面外観の優れた
溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造ができるよう
になり，耐食性に優れためっき鋼板を市場に提供でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼帯が溶融めっきに浸漬される状態を示す略断
面図である。

【図２】本発明に従ってスナウト内浴面に一方向性の強
制流を形成させる例を示すスナウト内の略平面図であ
る。

【図３】本発明に従ってスナウト内浴面に一方向性の強
制流を形成させる例を示すスナウト内の略断面（鋼帯面
と平行な断面）図である。

【図４】本発明に従ってスナウト内に仕切板を設置する
例を示すスナウト内の略平面図である。

【図５】本発明に従ってスナウト内に仕切板を設置する
例を示すスナウト内の略断面（鋼帯面を横切る方向の断
面）図である。

【図６】本発明に従ってスナウト内に仕切板を設置し且
つスナウト内浴面に一方向性の強制流を形成させる例を
示すスナウト内の略平面図である。

【図７】本発明に従ってスナウト内浴面に鋼帯面から離
れる方向の強制流を形成させる例を示すスナウト内の略
平面図である。

【図８】本発明に従ってスナウト内浴面に鋼帯面から離
れる方向の強制流を形成させる例を示すスナウト内の略
断面（鋼帯面と直交する断面）図である。

【符号の説明】

１ 鋼帯 ２ めっき浴 ３ スナウト ４ スナウトの先端開口 ５ シンクロール ６ 浴面 ７ 吐出口 ８ 吸込口 ９ 吸引口 １０，１２ ポンプ １１，１３ 管路 １４ 放出口 １５ 仕切板 １６，１９ 駆動用モータ １７，２０ モータ軸 １８，２１ 管路 ２２ 吸込口 ２３ 放出口 ２４ 管路 ２５ ポンプ ２６ 駆動用モータ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 辻村 太佳夫 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 三尾野 忠昭 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 橘高 敏晴 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA22 AB15 AB44 AD08 AD10 AE03 AE04 AE08 AE18 AE33

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 加熱炉から連続的に送り出される鋼帯
   を，４.０〜１０重量％のＡｌおよび１〜４重量％のＭ
   ｇを亜鉛中に含有した溶融めっき浴にスナウトを介して
   浸漬したあと該浴から引き上げるＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系溶
   融めっき鋼板の製造法において，該スナウトの先端を該
   浴に浸漬することにより，加熱炉から送り出される鋼帯
   が該浴に浸漬されるまでの間を大気雰囲気から遮断する
   と共に該スナウト内を非酸化性雰囲気に保持し，スナウ
   ト内の浴を通過している鋼帯表面にメタル以外の浮遊物
   が漂着するのを抑制することを特徴とする表面外観の優
   れた溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっき鋼板の製造法。
2. 【請求項２】 スナウト内に存在する浴に鋼帯の一方の
   端から他方の端に向けて鋼帯面と平行な一方向性の浴面
   流を強制的に生成させることにより，スナウト内の浴を
   通過している鋼帯表面にメタル以外の浮遊物が漂着する
   のを抑制する請求項１に記載のめっき鋼板の製造法。
3. 【請求項３】 鋼帯面と平行な一方向性の浴面流は，ス
   ナウト内の浴中に鋼帯の一方の端側から浴を吐出させる
   ことによって生成させる請求項２に記載のめっき鋼板の
   製造法。
4. 【請求項４】 鋼帯面と平行な一方向性の浴面流は，ス
   ナウト内の浴中に鋼帯の一方の端側からスナウト外の浴
   を吐出させ，鋼帯の他方の端側のスナウト内の浴を吸い
   込んでスナウト外の浴中に放出することによって生成さ
   せる請求項２に記載のめっき鋼板の製造法。
5. 【請求項５】 スナウト内に，鋼帯の幅方向と平行な仕
   切板を，鋼帯の両表面側に配置することにより，スナウ
   ト内の浴を通過している鋼帯表面にメタル以外の浮遊物
   が漂着するのを抑制する請求項１に記載のめっき鋼板の
   製造法。
6. 【請求項６】 スナウト内に仕切板を下記式(1) 〜(4)
   の関係を満足するように配置する請求項５に記載のめっ
   き鋼板の製造法。 Ｗ＜Ｗ１＜Ｗ２ ・・(1) １＜Ｗ１／Ｗ ・・(2) ０.１≦Ｔ２／Ｔ１ ・・(3) ０.０３≦Ｄ１／ＬＳ ・・(4) ただし，Ｗは鋼帯の幅（ｍ），Ｗ１は鋼帯幅方向に平行
   な仕切板の幅（ｍ），Ｗ２は鋼帯幅方向に平行なスナウ
   ト内壁の幅（ｍ），Ｔ１は鋼帯と仕切板との距離
   （ｍ），Ｔ２は仕切板と鋼帯幅方向に平行なスナウト内
   壁との距離（ｍ），Ｄ１は仕切板の浸漬深さ（ｍ），Ｌ
   Ｓは鋼帯の浴への通板速度（ｍ／ｓｅｃ）を表す。
7. 【請求項７】 浴へのスナウトの浸漬深さＤ（ｍ）と浴
   への鋼帯の通板速度ＬＳ（ｍ／ｓｅｃ）との比Ｄ／ＬＳ
   を０.０８以上にすることにより，スナウト内の浴を通
   過している鋼帯表面にメタル以外の浮遊物が漂着するの
   を抑制する請求項１に記載のめっき鋼板の製造法。
8. 【請求項８】 スナウト内に鋼帯の幅方向と平行な仕切
   板を鋼帯の両表面側に配置し，且つ，スナウト内に存在
   する浴に鋼帯の一方の端から他方の端に向けて鋼帯面と
   平行な一方向性の浴面流を強制的に生成させることによ
   り，スナウト内の浴を通過している鋼帯表面にメタル以
   外の浮遊物が漂着するのを抑制する請求項１に記載のめ
   っき鋼板の製造法。
9. 【請求項９】 鋼帯面と平行な一方向性の浴面流は，ス
   ナウト内の浴中に鋼帯の一方の端側から浴を吐出させる
   ことによって生成させる請求項８に記載のめっき鋼板の
   製造法。
10. 【請求項１０】 鋼帯面と平行な一方向性の浴面流は，
    スナウト内の浴中に鋼帯の一方の端側からスナウト外の
    浴を吐出させ，鋼帯の他方の端側のスナウト内の浴を吸
    い込んでスナウト外の浴中に放出することによって生成
    させる請求項９に記載のめっき鋼板の製造法。
11. 【請求項１１】 スナウト内に存在する浴に鋼帯の面か
    らほぼ直交する方向に離れる浴面流を強制的に生成させ
    ることにより，スナウト内の浴を通過している鋼帯表面
    にメタル以外の浮遊物が漂着するのを抑制する請求項１
    に記載のめっき鋼板の製造法。
12. 【請求項１２】 スナウト内に存在する浴に鋼帯の面か
    らほぼ直交する方向に離れる浴面流は，鋼帯の面と平行
    に配置したスリット状の開口をもつ吸込口からスナウト
    内の浴面近くの浴を吸い込むことにより生成させる請求
    項１１に記載のめっき鋼板の製造法。
13. 【請求項１３】 溶融めっき浴は，さらにＴｉ−Ｂ合金
    または化合物，Ｔｉ，Ｂのうち少なくとも一種を０.０
    ０５〜０.１０重量％含有する請求項１ないし請求項１
    ２のいずれか１項に記載のめっき鋼板の製造法。