JP2003027201A - 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JP2003027201A JP2003027201A JP2001207957A JP2001207957A JP2003027201A JP 2003027201 A JP2003027201 A JP 2003027201A JP 2001207957 A JP2001207957 A JP 2001207957A JP 2001207957 A JP2001207957 A JP 2001207957A JP 2003027201 A JP2003027201 A JP 2003027201A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 例えば自動車用防錆表面処理鋼板として用い
るのに好適な、めっき密着性および摺動性に優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 めっき付着量：30〜100g/m2 、合金化
度：8.0 〜11.5％、めっき層の表面粗度 (Ra) ：0.9 μ
m 以下であって、任意の断面における母材とめっき層と
の界面における接触長さ：観察視野水平方向基準長さの
1.015 〜1.08倍である合金化溶融亜鉛めっき鋼板であ
る。
るのに好適な、めっき密着性および摺動性に優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 めっき付着量：30〜100g/m2 、合金化
度：8.0 〜11.5％、めっき層の表面粗度 (Ra) ：0.9 μ
m 以下であって、任意の断面における母材とめっき層と
の界面における接触長さ：観察視野水平方向基準長さの
1.015 〜1.08倍である合金化溶融亜鉛めっき鋼板であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、合金化溶融亜鉛め
っき鋼板およびその製造方法に関する。より詳述すれ
ば、本発明は、例えば自動車用防錆表面処理鋼板として
用いるのに好適な、めっき密着性および摺動性に優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関す
る。
っき鋼板およびその製造方法に関する。より詳述すれ
ば、本発明は、例えば自動車用防錆表面処理鋼板として
用いるのに好適な、めっき密着性および摺動性に優れた
合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】周知のように、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板は塗装後の耐食性に優れるとともに電気めっき鋼板よ
りも低コストで製造できることから、従来より、自動車
や家電製品等に広く使用されている。
板は塗装後の耐食性に優れるとともに電気めっき鋼板よ
りも低コストで製造できることから、従来より、自動車
や家電製品等に広く使用されている。
【０００３】この合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、通常、
鋼板に溶融亜鉛めっき処理を行った後に合金化炉で加熱
し、めっき母材である鋼板に含有されるFeをめっき層中
に拡散させ、めっき皮膜全体をZn−Fe合金化することに
よって、製造される。このめっき皮膜中のFe濃度は、厚
さ方向の全域にわたって均一ではなく、一般的に、鋼板
に近い部分からめっき表層に向かうにつれてFe濃度が減
少する。この合金化溶融亜鉛めっき皮膜を形成するZn−
Fe合金には、一般的に、Fe濃度が高いものから順にΓ
相、Γ1 相、δ1 相、ζ相がある。
鋼板に溶融亜鉛めっき処理を行った後に合金化炉で加熱
し、めっき母材である鋼板に含有されるFeをめっき層中
に拡散させ、めっき皮膜全体をZn−Fe合金化することに
よって、製造される。このめっき皮膜中のFe濃度は、厚
さ方向の全域にわたって均一ではなく、一般的に、鋼板
に近い部分からめっき表層に向かうにつれてFe濃度が減
少する。この合金化溶融亜鉛めっき皮膜を形成するZn−
Fe合金には、一般的に、Fe濃度が高いものから順にΓ
相、Γ1 相、δ1 相、ζ相がある。
【０００４】一方、例えば自動車用鋼板に求められる性
能としては、耐食性とともに、主として、成形性、塗装
性、溶接性さらにはめっき密着性等がある。塗装性や溶
接性は、それぞれ塗装条件や溶接条件を最適化すること
によって、ユーザによる使用時に多少なりとも補うこと
が可能である。しかしながら、成形性やめっき密着性
は、めっき鋼板の製造工程においてその良否が決定され
てしまい、ユーザによる使用時に補うことは殆どできな
い。このため、成形性やめっき密着性が良好な合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を製造することは、特に重要な課題で
ある。
能としては、耐食性とともに、主として、成形性、塗装
性、溶接性さらにはめっき密着性等がある。塗装性や溶
接性は、それぞれ塗装条件や溶接条件を最適化すること
によって、ユーザによる使用時に多少なりとも補うこと
が可能である。しかしながら、成形性やめっき密着性
は、めっき鋼板の製造工程においてその良否が決定され
てしまい、ユーザによる使用時に補うことは殆どできな
い。このため、成形性やめっき密着性が良好な合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を製造することは、特に重要な課題で
ある。
【０００５】ここで、鋼板の成形の際に問題となる性能
としては、細かく見ると、主にパウダリング性および摺
動性を挙げることができる。前述したΓ相およびΓ1 相
は硬く脆い性質であり、例えば合金化溶融亜鉛めっき鋼
板が自動車用外装材として使用された場合には、跳ね上
げられた小石等の衝突による衝撃により剥離を起こす、
いわゆるチッピング現象の起点となる。
としては、細かく見ると、主にパウダリング性および摺
動性を挙げることができる。前述したΓ相およびΓ1 相
は硬く脆い性質であり、例えば合金化溶融亜鉛めっき鋼
板が自動車用外装材として使用された場合には、跳ね上
げられた小石等の衝突による衝撃により剥離を起こす、
いわゆるチッピング現象の起点となる。
【０００６】また、めっき皮膜の表層に生成するζ相
は、軟質であることからプレス加工時の金型との摺動抵
抗が大きく、加工性を劣化させる原因となる。Γ相およ
びΓ1 相の生成を抑制するためには、めっき皮膜中のFe
比率を小さくすればよい。しかしながら、めっき皮膜の
Fe比率を低減すると、めっき皮膜の表層のζ相の生成が
助長され、摺動性が劣化してしまう。
は、軟質であることからプレス加工時の金型との摺動抵
抗が大きく、加工性を劣化させる原因となる。Γ相およ
びΓ1 相の生成を抑制するためには、めっき皮膜中のFe
比率を小さくすればよい。しかしながら、めっき皮膜の
Fe比率を低減すると、めっき皮膜の表層のζ相の生成が
助長され、摺動性が劣化してしまう。
【０００７】このように、Γ相、Γ1 相とζ相との双方
の生成をいずれも抑制すること、すなわち、めっき皮膜
の密着性 (剥離性) と摺動性とをいずれも向上させるこ
とは技術的に難しく、その具体的手段はこれまであまり
研究されなかった。
の生成をいずれも抑制すること、すなわち、めっき皮膜
の密着性 (剥離性) と摺動性とをいずれも向上させるこ
とは技術的に難しく、その具体的手段はこれまであまり
研究されなかった。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】めっきの合金化の際、
ζ相の生成温度域である低温域を回避し、比較的高温で
処理を行うことにより、皮膜表層のζ相の生成を抑制す
る方法は既に知られている。例えば特許公報第2770824
号には、溶融めっき浴中のAl濃度、めっき浴への侵入板
温、および合金化温度を適度に設定することによりζ相
の生成を抑制し、摺動性を向上させる発明が開示されて
いる。
ζ相の生成温度域である低温域を回避し、比較的高温で
処理を行うことにより、皮膜表層のζ相の生成を抑制す
る方法は既に知られている。例えば特許公報第2770824
号には、溶融めっき浴中のAl濃度、めっき浴への侵入板
温、および合金化温度を適度に設定することによりζ相
の生成を抑制し、摺動性を向上させる発明が開示されて
いる。
【０００９】摺動性を向上させる手段としてこの他に表
面粗度を低下させることが有効であることも知られてい
る。例えば特開平５−331606号公報には、溶融めっき浴
中のAl濃度、めっき浴への侵入板温を適度に設定し、合
金化温度を比較的低温化することによりめっき表面の平
滑性（粗度）を向上させる発明が開示されている。
面粗度を低下させることが有効であることも知られてい
る。例えば特開平５−331606号公報には、溶融めっき浴
中のAl濃度、めっき浴への侵入板温を適度に設定し、合
金化温度を比較的低温化することによりめっき表面の平
滑性（粗度）を向上させる発明が開示されている。
【００１０】しかし、これらの発明では、摺動性の改善
が示されてはいるものの、もうひとつのめっき主要性能
である密着性については何ら言及されていない。一方、
特開平５−125485号公報には、母材成分およびめっき浴
温度を規定することによって、めっき密着性に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する発明が開示されてい
るが、加工性に必要なめっき表面の摺動性の改善につい
ては何ら言及されていない。
が示されてはいるものの、もうひとつのめっき主要性能
である密着性については何ら言及されていない。一方、
特開平５−125485号公報には、母材成分およびめっき浴
温度を規定することによって、めっき密着性に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する発明が開示されてい
るが、加工性に必要なめっき表面の摺動性の改善につい
ては何ら言及されていない。
【００１１】また、特開平８−74020 号公報には、めっ
き密着性を損なうことなく表面平滑性に優れた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を製造する発明が開示されているが、
この発明を実施するには２つのめっき浴が必要であるた
め、工業的規模で実施するには不利である。
き密着性を損なうことなく表面平滑性に優れた合金化溶
融亜鉛めっき鋼板を製造する発明が開示されているが、
この発明を実施するには２つのめっき浴が必要であるた
め、工業的規模で実施するには不利である。
【００１２】また、特開平９−241812号公報には、めっ
き皮膜中の鉄の濃度勾配が表層側から地鉄側に向かって
上昇する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されている。
しかし、この鋼板の製造に際しては、溶融亜鉛めっき後
のめっき表面に電気Feめっきを行う必要があり、また合
金化処理についても現在の実操業レベルと比較してかな
り長い時間行う必要がある。このため、現状では量産は
極めて困難である。
き皮膜中の鉄の濃度勾配が表層側から地鉄側に向かって
上昇する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されている。
しかし、この鋼板の製造に際しては、溶融亜鉛めっき後
のめっき表面に電気Feめっきを行う必要があり、また合
金化処理についても現在の実操業レベルと比較してかな
り長い時間行う必要がある。このため、現状では量産は
極めて困難である。
【００１３】また、特開平2000−17417 号公報には、密
着性および摺動性を両立させた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板が開示されており、めっき表面の凹部の面積率を特定
域に規定することによって摺動性が改善されることが示
されている。一方、密着性については合金化度 (めっき
皮膜中のFeの比率) が８〜13％（本明細書においては特
にことわりがない限り「％」は「質量％」を意味するも
のとする）の範囲で良好となると規定しているものの、
これは通常の合金化溶融亜鉛めっき鋼板のFe比率であ
り、現状の合金化溶融亜鉛めっき鋼板と比較し密着性が
十分に向上しているとは考えられない。
着性および摺動性を両立させた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板が開示されており、めっき表面の凹部の面積率を特定
域に規定することによって摺動性が改善されることが示
されている。一方、密着性については合金化度 (めっき
皮膜中のFeの比率) が８〜13％（本明細書においては特
にことわりがない限り「％」は「質量％」を意味するも
のとする）の範囲で良好となると規定しているものの、
これは通常の合金化溶融亜鉛めっき鋼板のFe比率であ
り、現状の合金化溶融亜鉛めっき鋼板と比較し密着性が
十分に向上しているとは考えられない。
【００１４】ここに、本発明の目的は、例えば自動車用
防錆表面処理鋼板として用いるのに好適な、めっき密着
性および摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およ
びその製造方法を提供することである。
防錆表面処理鋼板として用いるのに好適な、めっき密着
性および摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およ
びその製造方法を提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は、摺動性を向上
するためには、めっき表層ζの生成の抑制およびめっき
表層の平滑性向上を図り、さらに、耐チッピング性をは
じめとするめっき密着性を向上するためには、Γ相およ
びΓ1 相の生成を抑制するだけでは不十分であり、母材
鋼板とめっき相との界面の凹凸を適度な大きさに制御す
ることにより、めっき密着性（特に耐低温チッピング
性）とめっき表面摺動性（特に摩擦係数）とがいずれも
良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができ
るという、新規かつ重要な知見に基づいてなされたもの
である。
するためには、めっき表層ζの生成の抑制およびめっき
表層の平滑性向上を図り、さらに、耐チッピング性をは
じめとするめっき密着性を向上するためには、Γ相およ
びΓ1 相の生成を抑制するだけでは不十分であり、母材
鋼板とめっき相との界面の凹凸を適度な大きさに制御す
ることにより、めっき密着性（特に耐低温チッピング
性）とめっき表面摺動性（特に摩擦係数）とがいずれも
良好な合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができ
るという、新規かつ重要な知見に基づいてなされたもの
である。
【００１６】すなわち、母材とめっき層との界面の凹凸
が大きくなるほどめっき密着性が向上する。ただし、界
面の凹凸が大きくなるとめっき表面の凹凸（粗度）も大
きくなる。一方、めっき皮膜の凹凸が小さいほど摺動性
が向上する。このように、めっき皮膜の密着性とめっき
表面の摺動性とは二律背反の関係にあるが、めっき浴中
のAl濃度および合金化温度をいずれも最適化することに
よって、めっき皮膜の密着性とめっき表面の摺動性とを
高いレベルで両立させることができる。
が大きくなるほどめっき密着性が向上する。ただし、界
面の凹凸が大きくなるとめっき表面の凹凸（粗度）も大
きくなる。一方、めっき皮膜の凹凸が小さいほど摺動性
が向上する。このように、めっき皮膜の密着性とめっき
表面の摺動性とは二律背反の関係にあるが、めっき浴中
のAl濃度および合金化温度をいずれも最適化することに
よって、めっき皮膜の密着性とめっき表面の摺動性とを
高いレベルで両立させることができる。
【００１７】本発明は、めっき付着量：30〜100g/m2 、
合金化度：8.0 〜11.5％、めっき層の表面粗度(Ra)：0.
9 μm 以下の合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、この
鋼板のめっき表面に対し垂直に切断した切断面の観察視
野における水平方向基準長さ(L1)と、同一観察視野での
同区間における母材とめっき層とがなす界面の接触長さ
(L2)との比率(L2/L1) の値が1.015 〜1.08であることを
特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
合金化度：8.0 〜11.5％、めっき層の表面粗度(Ra)：0.
9 μm 以下の合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、この
鋼板のめっき表面に対し垂直に切断した切断面の観察視
野における水平方向基準長さ(L1)と、同一観察視野での
同区間における母材とめっき層とがなす界面の接触長さ
(L2)との比率(L2/L1) の値が1.015 〜1.08であることを
特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
【００１８】別の観点からは、本発明は、Al濃度が0.11
5 〜0.142 ％であるめっき浴を用いて溶融亜鉛めっきを
行った後に、下記の(1) 式〜(3) 式により規定される合
金化温度で合金化処理することを特徴とする上記の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
5 〜0.142 ％であるめっき浴を用いて溶融亜鉛めっきを
行った後に、下記の(1) 式〜(3) 式により規定される合
金化温度で合金化処理することを特徴とする上記の合金
化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【００１９】
T1（℃）≧−860 ×Al＋600 ・・・・・(1)
T2（℃）≦−860 ×Al＋640 ・・・・・(2)
T3（℃）≧ 1500 ×Al＋305 ・・・・・(3)
ただし、(1) 式〜(3) 式における「Al」は、めっき浴中
に存在するAlの質量％を示す。
に存在するAlの質量％を示す。
【００２０】この本発明にかかる合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法では、合金化温度が524 ℃以上であるこ
とが望ましい。また、本発明は、めっき付着量：30〜10
0g/m2 、合金化度：8.0 〜11.5％、めっき層の表面粗度
(Ra) ：0.9 μm 以下の合金化溶融亜鉛めっき鋼板であ
って、この鋼板のめっき表面に対し垂直に切断した切断
面の観察視野における水平方向基準長さ(L1)と、同一観
察視野での同区間における母材とめっき層とがなす界面
の接触長さ(L2)との比率(L2/L1) の値が1.015 〜1.08で
あり、さらにめっき母材のＰ含有量が200ppm以上である
ことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
鋼板の製造方法では、合金化温度が524 ℃以上であるこ
とが望ましい。また、本発明は、めっき付着量：30〜10
0g/m2 、合金化度：8.0 〜11.5％、めっき層の表面粗度
(Ra) ：0.9 μm 以下の合金化溶融亜鉛めっき鋼板であ
って、この鋼板のめっき表面に対し垂直に切断した切断
面の観察視野における水平方向基準長さ(L1)と、同一観
察視野での同区間における母材とめっき層とがなす界面
の接触長さ(L2)との比率(L2/L1) の値が1.015 〜1.08で
あり、さらにめっき母材のＰ含有量が200ppm以上である
ことを特徴とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
【００２１】別の観点からは、本発明は、Al濃度が0.11
9 〜0.140 質量％であるめっき浴を用いて溶融亜鉛めっ
きを行った後に、下記(4) 式〜(6) 式により規定される
合金化温度で合金化処理することを特徴とする上記の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
9 〜0.140 質量％であるめっき浴を用いて溶融亜鉛めっ
きを行った後に、下記(4) 式〜(6) 式により規定される
合金化温度で合金化処理することを特徴とする上記の合
金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法である。
【００２２】
T1（℃）≧−1600×Al＋ 0.1×Ｐ＋693 ・・・・・(4)
T2（℃）≦−1400×Al＋0.05×Ｐ＋702 ・・・・・(5)
T3（℃）≧ 600×Al＋0.05×Ｐ＋412 ・・・・・(6)
ただし、(4) 式〜(6) 式における「Al」は、めっき浴中
に存在するAlの質量％を示し、Ｐは母材のＰ含有量を示
す。
に存在するAlの質量％を示し、Ｐは母材のＰ含有量を示
す。
【００２３】この本発明にかかる合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法では、合金化温度が520 ℃以上であるこ
とが望ましい。
鋼板の製造方法では、合金化温度が520 ℃以上であるこ
とが望ましい。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明にかかる合金化溶融
亜鉛めっき鋼板の実施の形態を説明する。本実施の形態
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、(1) めっき付着量：30
〜100g/m 2 、(2) 合金化度：8.0 〜11.5％、(3) めっき
層の表面粗度 (Ra) ：0.9 μm 以下、(4) 任意の断面に
おける母材とめっき層との界面における接触長さ：観察
視野水平方向基準長さの1.015 〜1.08倍、(5)Al 濃度が
0.115 〜0.142 ％であるめっき浴を用いて溶融亜鉛めっ
きを行った後に、(1) 〜(3) 式により規定される合金化
温度で合金化処理されてなるものである。以下、これら
の発明特定事項(1)〜(5) について順次説明する。
亜鉛めっき鋼板の実施の形態を説明する。本実施の形態
の合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、(1) めっき付着量：30
〜100g/m 2 、(2) 合金化度：8.0 〜11.5％、(3) めっき
層の表面粗度 (Ra) ：0.9 μm 以下、(4) 任意の断面に
おける母材とめっき層との界面における接触長さ：観察
視野水平方向基準長さの1.015 〜1.08倍、(5)Al 濃度が
0.115 〜0.142 ％であるめっき浴を用いて溶融亜鉛めっ
きを行った後に、(1) 〜(3) 式により規定される合金化
温度で合金化処理されてなるものである。以下、これら
の発明特定事項(1)〜(5) について順次説明する。
【００２５】(1) めっき付着量：30〜100 g/m2
めっき付着量が30g/m2未満であると耐食性が低下する。
一方、めっき付着量が100 g/m2超であるとパウダリング
性が低下する。そこで、本実施の形態では、めっき付着
量は、30g/m2以上100g/m2 以下と限定する。
一方、めっき付着量が100 g/m2超であるとパウダリング
性が低下する。そこで、本実施の形態では、めっき付着
量は、30g/m2以上100g/m2 以下と限定する。
【００２６】(2) 合金化度：8.0 〜11.5％
めっき皮膜と母材である鋼板との界面にΓ1 相が厚く存
在すると、めっき密着性および耐パウダリング性が低下
する。また、めっき皮膜の合金化度（めっき皮膜中に占
めるFeの質量％) が高くなった場合、Γ1 相が厚く成長
する。そこで、本実施の形態では合金化度の上限を11.5
％と限定する。
在すると、めっき密着性および耐パウダリング性が低下
する。また、めっき皮膜の合金化度（めっき皮膜中に占
めるFeの質量％) が高くなった場合、Γ1 相が厚く成長
する。そこで、本実施の形態では合金化度の上限を11.5
％と限定する。
【００２７】一方、ζ相が過度にめっき表層に存在する
と摺動性が低下する。このζ相はめっき皮膜の合金化度
が低くなると存在し易くなる。そこで、本実施の形態で
は、合金化度の下限を8.0 ％と限定する。
と摺動性が低下する。このζ相はめっき皮膜の合金化度
が低くなると存在し易くなる。そこで、本実施の形態で
は、合金化度の下限を8.0 ％と限定する。
【００２８】(3) めっき層の表面粗度 (Ra) ：0.9 μm
以下、および(4) 任意の断面における母材とめっき層と
の界面における接触長さ(L2)：観察視野水平方向基準長
さ(L1)の1.015 〜1.08倍 本発明者の知見によれば、溶融亜鉛めっき処理後の合金
化の際に高温で処理を行うと、合金化の初期反応速度に
ばらつきが生じ、これにより、界面の凹凸が大きくな
る。一方、高温で合金化処理を行うと、めっき自体の表
面の粗度（凹凸）が小さくなる。
以下、および(4) 任意の断面における母材とめっき層と
の界面における接触長さ(L2)：観察視野水平方向基準長
さ(L1)の1.015 〜1.08倍 本発明者の知見によれば、溶融亜鉛めっき処理後の合金
化の際に高温で処理を行うと、合金化の初期反応速度に
ばらつきが生じ、これにより、界面の凹凸が大きくな
る。一方、高温で合金化処理を行うと、めっき自体の表
面の粗度（凹凸）が小さくなる。
【００２９】めっき鋼板の表面粗度は、これらめっき皮
膜と母材との界面における凹凸と、めっき皮膜の表面に
おける凹凸との和であると考えられる。本発明者の知見
によれば、合金化温度を 510〜520 ℃ (＝520 ℃近傍)
以上とすることにより、界面の凹凸を確保しながら、摺
動性を良好に保つことができる表面粗度を有する鋼板を
製造することができる。このようなめっき層の表面粗度
(Ra)としては、0.9 μm 以下であることが望ましい。
膜と母材との界面における凹凸と、めっき皮膜の表面に
おける凹凸との和であると考えられる。本発明者の知見
によれば、合金化温度を 510〜520 ℃ (＝520 ℃近傍)
以上とすることにより、界面の凹凸を確保しながら、摺
動性を良好に保つことができる表面粗度を有する鋼板を
製造することができる。このようなめっき層の表面粗度
(Ra)としては、0.9 μm 以下であることが望ましい。
【００３０】また、図１は、めっき皮膜−母材界面の断
面SEM 像の模式図である。図１には、太線により「めっ
き皮膜−母材界面長さL2」を示し、横軸には「観察視野
水平方向基準長さL1」を示している。
面SEM 像の模式図である。図１には、太線により「めっ
き皮膜−母材界面長さL2」を示し、横軸には「観察視野
水平方向基準長さL1」を示している。
【００３１】めっき皮膜の密着性は、本発明で規定する
接触長さ(L2)を満足することにより、めっき皮膜−母材
界面条件において良好となる。すなわち、接触長さ(L2)
／観察視野水平方向基準長さ(L1)が1.015 未満では十分
なアンカー効果を得ることができず、密着性が低下す
る。一方、接触長さ(L2)／観察視野水平方向基準長さ(L
1)が1.08超では、表面粗度が増大するため、摺動性が低
下する。このため、本実施の形態では、接触長さ(L2)／
観察視野水平方向基準長さ(L1)は1.015 以上1.08以下と
限定する。
接触長さ(L2)を満足することにより、めっき皮膜−母材
界面条件において良好となる。すなわち、接触長さ(L2)
／観察視野水平方向基準長さ(L1)が1.015 未満では十分
なアンカー効果を得ることができず、密着性が低下す
る。一方、接触長さ(L2)／観察視野水平方向基準長さ(L
1)が1.08超では、表面粗度が増大するため、摺動性が低
下する。このため、本実施の形態では、接触長さ(L2)／
観察視野水平方向基準長さ(L1)は1.015 以上1.08以下と
限定する。
【００３２】(5)Al 濃度が0.115 〜0.142 ％であるめっ
き浴を用いて溶融亜鉛めっきを行った後に、前述した
(1) 式〜(3) 式により規定される合金化温度で合金化処
理されてなる。
き浴を用いて溶融亜鉛めっきを行った後に、前述した
(1) 式〜(3) 式により規定される合金化温度で合金化処
理されてなる。
【００３３】めっき皮膜の粗度は、めっき浴中のAl濃度
による影響も受けるため、合金化温度のみを管理しても
所望の値に制御することはできない。これに対し、本実
施の形態では、Al濃度が0.115 〜0.142 ％であるめっき
浴を用いて溶融亜鉛めっきを行った後に、前述した(1)
式〜(3) 式により規定される範囲を満足する合金化温度
で合金化処理することにより、良好な性能を有する合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができる。
による影響も受けるため、合金化温度のみを管理しても
所望の値に制御することはできない。これに対し、本実
施の形態では、Al濃度が0.115 〜0.142 ％であるめっき
浴を用いて溶融亜鉛めっきを行った後に、前述した(1)
式〜(3) 式により規定される範囲を満足する合金化温度
で合金化処理することにより、良好な性能を有する合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができる。
【００３４】また、この合金化温度は、めっき表面の粗
度を低下させ、プレス加工の際の摩擦抵抗を抑制する観
点から524 ℃以上であることが望ましい。一方、めっき
皮膜と母材との界面にΓ1 相が厚く存在するとめっき密
着性および耐パウダリング性が低下する。非常に高温で
合金化処理を行った場合にΓ1 相が厚く成長するため、
合金化温度の上限を540 ℃とすることが望ましい。
度を低下させ、プレス加工の際の摩擦抵抗を抑制する観
点から524 ℃以上であることが望ましい。一方、めっき
皮膜と母材との界面にΓ1 相が厚く存在するとめっき密
着性および耐パウダリング性が低下する。非常に高温で
合金化処理を行った場合にΓ1 相が厚く成長するため、
合金化温度の上限を540 ℃とすることが望ましい。
【００３５】なお、この合金化溶融亜鉛めっき鋼板が、
Ｐを200ppm以上含有するいわゆる高張力鋼を母材鋼板と
する場合には、上記(1) 式〜(3) 式により規定される合
金化温度ではなくて、下記(4) 〜(6) 式により規定され
る合金化温度で合金化処理されることが望ましい。すな
わち、Ｐ添加鋼は、一般の軟鋼と比較すると、合金化反
応が進行し難いためである。
Ｐを200ppm以上含有するいわゆる高張力鋼を母材鋼板と
する場合には、上記(1) 式〜(3) 式により規定される合
金化温度ではなくて、下記(4) 〜(6) 式により規定され
る合金化温度で合金化処理されることが望ましい。すな
わち、Ｐ添加鋼は、一般の軟鋼と比較すると、合金化反
応が進行し難いためである。
【００３６】
T1（℃）≧−1600×Al＋ 0.1×Ｐ＋693 ・・・・・(4)
T2（℃）≦−1400×Al＋0.05×Ｐ＋702 ・・・・・(5)
T3（℃）≧ 600×Al＋0.05×Ｐ＋412 ・・・・・(6)
ただし、(4) 〜(6) 式における「Al」は、めっき浴中に
存在するAlの質量％を示し、Ｐは母材のＰ含有量を示
す。
存在するAlの質量％を示し、Ｐは母材のＰ含有量を示
す。
【００３７】このように、本実施の形態により、例えば
自動車用防錆表面処理鋼板として用いるのに好適な、め
っき密着性および摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が提供される。
自動車用防錆表面処理鋼板として用いるのに好適な、め
っき密着性および摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき
鋼板が提供される。
【００３８】
【実施例】次に、本発明を実施例１および実施例２を参
照しながら、より具体的に説明する。
照しながら、より具体的に説明する。
【００３９】(実施例１)
実施方法
めっき母材として0.8mm 厚のIF鋼 (主要添加物成分：
Ｃ：0.03％、Si：0.01％、Mn：0.27％、Ｐ：0.008 ％、
Ｓ：0.002 ％) を用い、めっき浴中Al濃度を0.113 〜0.
142 ％として溶融亜鉛めっきを行った。なお、めっき浴
温度は460 ℃であり、めっき浴侵入板温は470 ℃であっ
た。溶融亜鉛めっき後直ちに誘導加熱炉を用いて合金化
処理を行った。
Ｃ：0.03％、Si：0.01％、Mn：0.27％、Ｐ：0.008 ％、
Ｓ：0.002 ％) を用い、めっき浴中Al濃度を0.113 〜0.
142 ％として溶融亜鉛めっきを行った。なお、めっき浴
温度は460 ℃であり、めっき浴侵入板温は470 ℃であっ
た。溶融亜鉛めっき後直ちに誘導加熱炉を用いて合金化
処理を行った。
【００４０】この際、めっき付着量およびめっき皮膜中
のFe濃度を変化させて、サンプルを作成し、下記の評価
方法にしたがって評価した。 評価方法 (a)めっき皮膜−母材界面長さ 上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面SE
M 写真(2000 倍程度）のめっきを画像データとしてコン
ピュータに取り込み、めっき界面および前記界面の両端
を結ぶ直線を同一太さ（写真内１μm 相当）の線に模式
化した後、画像解析により両者の線の面積比をもって、
めっき皮膜−母材長さとした。
のFe濃度を変化させて、サンプルを作成し、下記の評価
方法にしたがって評価した。 評価方法 (a)めっき皮膜−母材界面長さ 上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面SE
M 写真(2000 倍程度）のめっきを画像データとしてコン
ピュータに取り込み、めっき界面および前記界面の両端
を結ぶ直線を同一太さ（写真内１μm 相当）の線に模式
化した後、画像解析により両者の線の面積比をもって、
めっき皮膜−母材長さとした。
【００４１】なお、観察視野水平方向基準長さ(L1)とし
ては倍率2000倍にて１視野あたり50μm ×10視野としL1
＝0.5mm の値を用いた。 (b)表面粗度 上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の中心線
平均粗さ（Ra、カットオフ値＝0.8mm)を接触式表面粗度
計を用いて測定した。
ては倍率2000倍にて１視野あたり50μm ×10視野としL1
＝0.5mm の値を用いた。 (b)表面粗度 上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の中心線
平均粗さ（Ra、カットオフ値＝0.8mm)を接触式表面粗度
計を用いて測定した。
【００４２】(c)耐低温チッピング性
・塗装条件
上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の表面に
リン酸亜鉛系化成皮膜を形成した後、カチオン電着：膜
厚20μm を形成し、さらにその電着板に中塗り塗料、上
塗り塗料をそれぞれ35μm 塗装した。
リン酸亜鉛系化成皮膜を形成した後、カチオン電着：膜
厚20μm を形成し、さらにその電着板に中塗り塗料、上
塗り塗料をそれぞれ35μm 塗装した。
【００４３】・グラベロ試験条件：−20℃、エアー圧３
kg/cm2にて玄武岩50g(粒径2.4 〜4.8mm)を塗装したサン
プルに垂直に衝突させた後、サンプル表面にテープを貼
付した後に剥離し、最大剥離径の10点平均を測定した。
kg/cm2にて玄武岩50g(粒径2.4 〜4.8mm)を塗装したサン
プルに垂直に衝突させた後、サンプル表面にテープを貼
付した後に剥離し、最大剥離径の10点平均を測定した。
【００４４】評価は次の３投階で行った。
○：剥離径３mm未満
△： 〃 ３mm以上５mm未満
×： 〃 ５mm以上
上記評価○印が現行の量産品の良好レベルであるため、
剥離径３mm未満を満足するか否かを基準として、十分な
耐低温チッピング性を有するか否かを判断した。
剥離径３mm未満を満足するか否かを基準として、十分な
耐低温チッピング性を有するか否かを判断した。
【００４５】(d)平板摺動性試験
サンプルを25mm×300mm の大きさの板に切断した後、下
記条件で平板引抜き試験を行って、摩擦係数を測定し
た。
記条件で平板引抜き試験を行って、摩擦係数を測定し
た。
【００４６】・塗油条件：蒸気脱脂後に塗油（スギムラ
化学製プレトーン303P、５g/m2）し、一晩立てかけた後
に、下記条件で平板引抜き試験を行った。 ・ビード形状：平−平 ・ビード研磨：＃1000エメリー ・押さえ圧：８kN ・引き抜き速度：200mm/min 、摺動距離：100mm 、押さ
え長さ：50mm 評価は、測定された摩擦係数について下記３段階を基準
として行った。
化学製プレトーン303P、５g/m2）し、一晩立てかけた後
に、下記条件で平板引抜き試験を行った。 ・ビード形状：平−平 ・ビード研磨：＃1000エメリー ・押さえ圧：８kN ・引き抜き速度：200mm/min 、摺動距離：100mm 、押さ
え長さ：50mm 評価は、測定された摩擦係数について下記３段階を基準
として行った。
【００４７】
◎：摩擦係数0.124 未満
○： 〃 0.125 未満
×： 〃 0.125 以上
上記評価○印が現行の量産品の良好レベルであるため、
摩擦係数0.124 未満を満足するか否かを基準として、十
分な摺動性を有するか否かを判断した。
摩擦係数0.124 未満を満足するか否かを基準として、十
分な摺動性を有するか否かを判断した。
【００４８】(e)パウダリング性試験
下記条件による円筒絞り加工後に側壁部にテープを貼付
して剥離し、剥離前後における重量変化を測定した。
して剥離し、剥離前後における重量変化を測定した。
【００４９】・円筒絞り条件：ブランク直径90mm、ダイ
ス直径52mm、ポンチ直径50mm、絞り比2.0 評価は、測定された摩擦係数について下記２段階を基準
として行った。
ス直径52mm、ポンチ直径50mm、絞り比2.0 評価は、測定された摩擦係数について下記２段階を基準
として行った。
【００５０】
○：めっき剥離量：15以下(mg/サンプル)
×：めっき剥離量：15超(mg/サンプル)
上記評価○印が現行の実プレスにおいて害を及ぼさない
レベルであるため、めっき剥離量：15以下(mg/サンプ
ル) を満足するか否かを基準として、十分なパウダリン
グ性を有するか否かを判断した。
レベルであるため、めっき剥離量：15以下(mg/サンプ
ル) を満足するか否かを基準として、十分なパウダリン
グ性を有するか否かを判断した。
【００５１】(f)皮膜組成
めっき付着量および皮膜中Fe％は、原子吸光法を用い分
析した。これらの試験結果を表１にまとめて示す。
析した。これらの試験結果を表１にまとめて示す。
【００５２】
【表１】
【００５３】また、図２〜図８は、これらの試験結果を
グラフにまとめて示すグラフである。すなわち、図２
は、合金化温度と合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき皮
膜−母材界面の粗さ(L2/L1比）との関係を示すグラフで
ある。図３は、比(L2 ／L1) とチッピング剥離径との関
係を示すグラフである。図４は、合金化温度とチッピン
グ剥離径との関係を示すグラフである。図５は、合金化
温度とめっき表面の粗度Raとの関係を示すグラフであ
る。図６は、めっき表面粗度と摺動性（めっき表面摩擦
係数）との関係を示すグラフである。図７は、合金化温
度と摺動性（めっき表面摩擦係数）との関係を示すグラ
フである。さらに、図８は、摺動性、めっき密着性が良
好な浴中Al濃度、合金化温度領域を示すグラフである。
図中、前述の(1) 式〜(3) 式によってデータを整理して
示す。
グラフにまとめて示すグラフである。すなわち、図２
は、合金化温度と合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっき皮
膜−母材界面の粗さ(L2/L1比）との関係を示すグラフで
ある。図３は、比(L2 ／L1) とチッピング剥離径との関
係を示すグラフである。図４は、合金化温度とチッピン
グ剥離径との関係を示すグラフである。図５は、合金化
温度とめっき表面の粗度Raとの関係を示すグラフであ
る。図６は、めっき表面粗度と摺動性（めっき表面摩擦
係数）との関係を示すグラフである。図７は、合金化温
度と摺動性（めっき表面摩擦係数）との関係を示すグラ
フである。さらに、図８は、摺動性、めっき密着性が良
好な浴中Al濃度、合金化温度領域を示すグラフである。
図中、前述の(1) 式〜(3) 式によってデータを整理して
示す。
【００５４】表１および図２〜図８から、本発明で規定
する条件を満足することにより、例えば自動車用防錆表
面処理鋼板として用いるのに好適な、めっき密着性およ
び摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供でき
たことがわかる。
する条件を満足することにより、例えば自動車用防錆表
面処理鋼板として用いるのに好適な、めっき密着性およ
び摺動性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供でき
たことがわかる。
【００５５】(実施例２)
実施方法
めっき母材として、表２に示す鋼組成を有する高張力鋼
を用い、めっき浴中Al濃度を0.117 〜0.143 で溶融亜鉛
めっきを行った。なお、めっき浴温度は460 ℃であり、
めっき浴侵入板温は470 ℃であった。溶融亜鉛めっき後
直ちに誘導加熱炉を用いて合金化処理を行った。
を用い、めっき浴中Al濃度を0.117 〜0.143 で溶融亜鉛
めっきを行った。なお、めっき浴温度は460 ℃であり、
めっき浴侵入板温は470 ℃であった。溶融亜鉛めっき後
直ちに誘導加熱炉を用いて合金化処理を行った。
【００５６】
【表２】
【００５７】この際、めっき付着量およびめっき皮膜中
のFe濃度を変化させて、めっきおよび合金化処理したサ
ンプルを作成し、下記の評価方法にしたがって評価し
た。 評価方法 (a) めっき皮膜−母材界面長さ 上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面SE
M 写真(2000 倍程度）のめっきを画像データとしてコン
ピュータに取り込み、めっき界面および前記界面の両端
を結ぶ直線を同一太さ（写真内１μm 相当）の線に模式
化した後、画像解析により両者の線の面積比をもって、
めっき皮膜−母材長さとした。
のFe濃度を変化させて、めっきおよび合金化処理したサ
ンプルを作成し、下記の評価方法にしたがって評価し
た。 評価方法 (a) めっき皮膜−母材界面長さ 上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の断面SE
M 写真(2000 倍程度）のめっきを画像データとしてコン
ピュータに取り込み、めっき界面および前記界面の両端
を結ぶ直線を同一太さ（写真内１μm 相当）の線に模式
化した後、画像解析により両者の線の面積比をもって、
めっき皮膜−母材長さとした。
【００５８】(b) 表面粗度
上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板の中心線
平均粗さ（Ra、カットオフ値＝0.8mm)を接触式表面粗度
計にて測定した。
平均粗さ（Ra、カットオフ値＝0.8mm)を接触式表面粗度
計にて測定した。
【００５９】(c) 耐低温チッピング性
上記条件で製造した合金化溶融亜鉛めっき鋼板表面にリ
ン酸亜鉛系化成皮膜を形成した (脱脂→水洗→化成液に
42℃、120 秒浸漬処理→水洗→乾燥) 後、カチオン電
着：膜厚20μm を形成し、さらにその電着板に中塗り塗
料および上塗り塗料をそれぞれ35μm 塗装した。
ン酸亜鉛系化成皮膜を形成した (脱脂→水洗→化成液に
42℃、120 秒浸漬処理→水洗→乾燥) 後、カチオン電
着：膜厚20μm を形成し、さらにその電着板に中塗り塗
料および上塗り塗料をそれぞれ35μm 塗装した。
【００６０】・グラベロ試験条件：−20℃、エアー圧2.
7kg/cm2 にて玄武岩50g(粒径2.4 〜4.8mm)を塗装したサ
ンプルに垂直に衝突させた後、サンプル表面にテープを
貼付して剥離し、最大剥離径10点平均を測定した。そし
て、評価は次の３投階で行った。
7kg/cm2 にて玄武岩50g(粒径2.4 〜4.8mm)を塗装したサ
ンプルに垂直に衝突させた後、サンプル表面にテープを
貼付して剥離し、最大剥離径10点平均を測定した。そし
て、評価は次の３投階で行った。
【００６１】
○：剥離径３mm未満
△： 〃 ３mm以上５mm未満
×： 〃 ５mm以上
上記○印が現行の量産の良好レベルであるため、剥離径
３mm未満を基準として、十分な耐低温チッピング性を有
するか否かを判断した。
３mm未満を基準として、十分な耐低温チッピング性を有
するか否かを判断した。
【００６２】(d) 平板摺動性試験
サンプルを25mm×300mm の板に切断した後、平板引抜き
試験を行って、摩擦係数を測定した。
試験を行って、摩擦係数を測定した。
【００６３】・塗油条件：蒸気脱脂後に塗油（スギムラ
化学製プレトーン303P、５g/m2）し、一晩立てかけ後に
平板引抜き試験を行った。 ・ビード形状：平−平 ・ビード研磨：＃1000エメリー ・押さえ圧＝８kN ・引き抜き速度：200mm/min 、摺動距離：100mm 、押さ
え長さ：50mm 評価は、測定された摩擦係数について下記の３段階で行
った。
化学製プレトーン303P、５g/m2）し、一晩立てかけ後に
平板引抜き試験を行った。 ・ビード形状：平−平 ・ビード研磨：＃1000エメリー ・押さえ圧＝８kN ・引き抜き速度：200mm/min 、摺動距離：100mm 、押さ
え長さ：50mm 評価は、測定された摩擦係数について下記の３段階で行
った。
【００６４】
◎：摩擦係数0.124 未満
○： 〃 0.125 未満
×： 〃 0.126 以上
上記評価○印が現行の量産品の良好レベルであるため、
摩擦係数0.125 未満を満足するか否かを基準として、十
分な摺動性を有するか否かを判断した。
摩擦係数0.125 未満を満足するか否かを基準として、十
分な摺動性を有するか否かを判断した。
【００６５】(e) パウダリング性試験
円筒絞り後側壁部にテープを貼付して剥離し、剥離の前
後における重量変化を測定した。
後における重量変化を測定した。
【００６６】円筒絞り条件：ブランク直径90mm、ダイス
直径52mm、ボンチ直径50mm、絞り比2.0 評価は、測定された摩擦係数について下記２段階を基準
として行った。
直径52mm、ボンチ直径50mm、絞り比2.0 評価は、測定された摩擦係数について下記２段階を基準
として行った。
【００６７】
○：めっき剥離量：15以下(mg/サンプル)
×：めっき剥離量：15超(mg/サンプル)
上記評価○印が現行の実プレスにおいて害を及ぼさない
レベルであるため、めっき剥離量：15以下(mg/サンプ
ル) を満足するか否かを基準として、十分なパウダリン
グ性を有するか否かを判断した。
レベルであるため、めっき剥離量：15以下(mg/サンプ
ル) を満足するか否かを基準として、十分なパウダリン
グ性を有するか否かを判断した。
【００６８】(f)皮膜組成
めっき付着量および皮膜中Fe％は、原子吸光法を用い分
析した。これらの試験結果を表３にまとめて示す。
析した。これらの試験結果を表３にまとめて示す。
【００６９】
【表３】
【００７０】また、SEM によるめっき皮膜−母材界面の
観察結果は図１とほぼ同様であった。また、図９は、浴
中Al濃度および合金化温度と皮膜性能との関係 (鋼中Ｐ
濃度：240ppm、付着量：42〜59g/m2、Fe％：8.3 〜11.
5) を示すグラフである。図中、前述の(4) 式〜(6) 式
によってデータを整理して示す。
観察結果は図１とほぼ同様であった。また、図９は、浴
中Al濃度および合金化温度と皮膜性能との関係 (鋼中Ｐ
濃度：240ppm、付着量：42〜59g/m2、Fe％：8.3 〜11.
5) を示すグラフである。図中、前述の(4) 式〜(6) 式
によってデータを整理して示す。
【００７１】表３および図９から、本発明で規定する条
件を満足することにより、例えば自動車用防錆表面処理
鋼板として用いるのに好適な、めっき密着性および摺動
性に優れた高強度の合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供で
きたことがわかる。
件を満足することにより、例えば自動車用防錆表面処理
鋼板として用いるのに好適な、めっき密着性および摺動
性に優れた高強度の合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供で
きたことがわかる。
【００７２】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
り、例えば自動車用防錆表面処理鋼板として用いるのに
好適な、耐チッピング性に代表される優れためっき密着
性と、めっき表面が平滑であることに起因した優れた摺
動性とをともに兼備した合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提
供することができた。
り、例えば自動車用防錆表面処理鋼板として用いるのに
好適な、耐チッピング性に代表される優れためっき密着
性と、めっき表面が平滑であることに起因した優れた摺
動性とをともに兼備した合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提
供することができた。
【００７３】かかる効果を有する本発明の意義は、極め
て著しい。
て著しい。
【図１】めっき皮膜−母材界面の断面SEM 像の模式図で
ある。
ある。
【図２】合金化温度と合金化溶融亜鉛めっき鋼板のめっ
き皮膜−母材界面の粗さ(L2/L1比）との関係を示すグラ
フである。
き皮膜−母材界面の粗さ(L2/L1比）との関係を示すグラ
フである。
【図３】L2／L1比とチッピング剥離径との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】合金化温度とチッピング剥離径との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図５】合金化温度とめっき表面の粗度Raとの関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図６】めっき表面粗度と摺動性（めっき表面摩擦係
数）との関係を示すグラフである。
数）との関係を示すグラフである。
【図７】合金化温度と摺動性との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図８】摺動性、めっき密着性が良好な浴中Al濃度、合
金化温度領域を示すグラフである。
金化温度領域を示すグラフである。
【図９】浴中Al濃度および合金化温度と皮膜性能との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項１】 めっき付着量：30〜100g/m2 、合金化
度：8.0 〜11.5質量％、めっき層の表面粗度(Ra)：0.9
μm 以下の合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、該鋼板
のめっき表面に対し垂直に切断した切断面の観察視野に
おける水平方向基準長さ(L1)と、同一観察視野での同区
間における母材とめっき層とがなす界面の接触長さ(L2)
との比率(L2/L1) の値が1.015 〜1.08であることを特徴
とする合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 Al濃度が0.115 〜0.142 質量％であるめ
っき浴を用いて溶融亜鉛めっきを行った後に、下記(1)
式〜(3) 式により規定される温度T1、T2、T3を満足する
合金化温度で合金化処理することを特徴とする請求項１
に記載された合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 T1（℃）≧−860 ×Al＋600 ・・・・・(1) T2（℃）≦−860 ×Al＋640 ・・・・・(2) T3（℃）≧ 1500 ×Al＋305 ・・・・・(3) ただし、(1) 式〜(3) 式における「Al」は、めっき浴中
に存在するAlの質量％を示す。 - 【請求項３】 前記合金化温度は524 ℃以上である請求
項２に記載された合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項４】 めっき付着量：30〜100g/m2 、合金化
度：8.0 〜11.5質量％、めっき層の表面粗度 (Ra) ：0.
9 μm 以下の合金化溶融亜鉛めっき鋼板であって、該鋼
板のめっき表面に対し垂直に切断した切断面の観察視野
における水平方向基準長さ(L1)と、同一観察視野での同
区間における母材とめっき層とがなす界面の接触長さ(L
2)との比率(L2/L1) の値が1.015 〜1.08であり、さらに
めっき母材のＰ含有量が200ppm以上であることを特徴と
する合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項５】 Al濃度が0.119 〜0.140 質量％であるめ
っき浴を用いて溶融亜鉛めっきを行った後に、下記(4)
式〜(6) 式により規定される温度T4、T5、T6を満足する
合金化温度で合金化処理することを特徴とする請求項４
に記載された合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 T1（℃）≧−1600×Al＋ 0.1×Ｐ＋693 ・・・・・(4) T2（℃）≦−1400×Al＋0.05×Ｐ＋702 ・・・・・(5) T3（℃）≧ 600×Al＋0.05×Ｐ＋412 ・・・・・(6) ただし、(4) 式〜(6) 式における「Al」は、めっき浴中
に存在するAlの質量％を示し、Ｐは母材のＰ含有量を示
す。 - 【請求項６】 前記合金化温度は520 ℃以上である請求
項５に記載された合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。
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