JP2000063552A - ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡体の熱成形方法 - Google Patents
ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡体の熱成形方法Info
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 近年、押出発泡性を改善したポリプロピレン
系樹脂が開発されている。しかしながら、押出発泡性に
優れたポリプロピレン系樹脂を用いて得られる発泡体
は、脆く、特に低温で脆いという問題があった。 【解決手段】 メルトテンション：ＭＴ（ｇｆ）の自然
対数値：ｌｎＭＴと、メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ
／１０分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲとの間に、下記
（１）式で示す関係が成り立つポリプロピレン系樹脂
（Ａ）９５〜５０重量％と、ｌｎＭＴと、ｌｎＭＦＲと
の間に下記（１）式で示す関係を有さず、且つ上記ポリ
プロピレン系樹脂（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融
点を有するポリオレフィン系樹脂（Ｂ）５０〜５重量％
とからなる混合樹脂と、発泡剤とを、押出機内から押し
出して発泡させる。 ｌｎＭＴ ＞ −０．８３ｌｎＭＦＲ ＋ ２．８２
（１）
系樹脂が開発されている。しかしながら、押出発泡性に
優れたポリプロピレン系樹脂を用いて得られる発泡体
は、脆く、特に低温で脆いという問題があった。 【解決手段】 メルトテンション：ＭＴ（ｇｆ）の自然
対数値：ｌｎＭＴと、メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ
／１０分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲとの間に、下記
（１）式で示す関係が成り立つポリプロピレン系樹脂
（Ａ）９５〜５０重量％と、ｌｎＭＴと、ｌｎＭＦＲと
の間に下記（１）式で示す関係を有さず、且つ上記ポリ
プロピレン系樹脂（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融
点を有するポリオレフィン系樹脂（Ｂ）５０〜５重量％
とからなる混合樹脂と、発泡剤とを、押出機内から押し
出して発泡させる。 ｌｎＭＴ ＞ −０．８３ｌｎＭＦＲ ＋ ２．８２
（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はポリオレフィン系樹
脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡
体の熱成形方法に関する。
脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡
体の熱成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】長尺形状の発泡体や、容器等を成形する
ためのシート状発泡体を製造するための方法として、熱
可塑性樹脂を押出機内で発泡剤と溶融混練した後、低圧
下に押出して発泡せしめる押出発泡法が広く採用されて
いる。
ためのシート状発泡体を製造するための方法として、熱
可塑性樹脂を押出機内で発泡剤と溶融混練した後、低圧
下に押出して発泡せしめる押出発泡法が広く採用されて
いる。
【０００３】ポリオレフィン系樹脂の押出発泡法におい
ては、樹脂と発泡剤との溶融混練物を押出機内から低圧
下に押出した際に、溶融混練物中の発泡剤が膨張するこ
とにより発泡が行われるが、樹脂の温度を高くすると粘
度が急激に低下してしまい樹脂が発泡剤を保持できず樹
脂中から逃散して連続気泡の発泡体となり、逆に樹脂の
粘度を高くするために樹脂温度を低くすると樹脂の結晶
化が進行し、その結果、充分且つ均一に発泡しなくなっ
て発泡体表面が凹凸となってしまうため、押出発泡は充
分に均一な発泡が行われるとともに発泡剤を樹脂中に保
持し得る粘弾性を樹脂が有する温度で行う必要がある。
発泡に適した粘弾性が得られる温度範囲は樹脂の種類に
よって異なっており、一般にこの温度範囲を発泡適正温
度範囲と称している。
ては、樹脂と発泡剤との溶融混練物を押出機内から低圧
下に押出した際に、溶融混練物中の発泡剤が膨張するこ
とにより発泡が行われるが、樹脂の温度を高くすると粘
度が急激に低下してしまい樹脂が発泡剤を保持できず樹
脂中から逃散して連続気泡の発泡体となり、逆に樹脂の
粘度を高くするために樹脂温度を低くすると樹脂の結晶
化が進行し、その結果、充分且つ均一に発泡しなくなっ
て発泡体表面が凹凸となってしまうため、押出発泡は充
分に均一な発泡が行われるとともに発泡剤を樹脂中に保
持し得る粘弾性を樹脂が有する温度で行う必要がある。
発泡に適した粘弾性が得られる温度範囲は樹脂の種類に
よって異なっており、一般にこの温度範囲を発泡適正温
度範囲と称している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、低密度
ポリエチレンに比べて結晶化度が高いポリプロピレン系
樹脂の場合、樹脂の粘弾性が僅かな温度変化によって大
きく変化し、発泡適正温度範囲は非常に狭い。このよう
な狭い温度範囲内に樹脂温度を保持して押出発泡を行う
ことは非常に困難なことであり、押出発泡温度が変動し
て発泡適正温度範囲から外れた時に発泡した部分は連続
気泡構造となったり表面が凹凸となったりし、全体が良
好で均質な性状の発泡体は得難かった。従来、無架橋の
ポリプロピレン系樹脂の場合、比較的良好な発泡体を得
ることができるのは、密度が0.２ｇ／cm3 を超える低発
泡倍率のものか、密度が0.０１３ｇ／cm3 未満の高発泡
倍率のものとされている。上記のような問題は、ポリプ
ロピレン系樹脂の高い結晶性に起因するものと考えられ
ており、密度が0.２ｇ／cm3 を超える低発泡倍率の押出
発泡体が比較的良好に得られるのは、発泡剤の量に比べ
て樹脂の割合が多いため、押出発泡時の樹脂温度をその
樹脂の結晶化温度よりもかなり高い温度に設定すること
ができることに起因するためと考えられる。また密度が
0.０１３ｇ／cm3 未満の高発泡倍率の発泡体を比較的良
好に得ることができるのは以下の理由による。
ポリエチレンに比べて結晶化度が高いポリプロピレン系
樹脂の場合、樹脂の粘弾性が僅かな温度変化によって大
きく変化し、発泡適正温度範囲は非常に狭い。このよう
な狭い温度範囲内に樹脂温度を保持して押出発泡を行う
ことは非常に困難なことであり、押出発泡温度が変動し
て発泡適正温度範囲から外れた時に発泡した部分は連続
気泡構造となったり表面が凹凸となったりし、全体が良
好で均質な性状の発泡体は得難かった。従来、無架橋の
ポリプロピレン系樹脂の場合、比較的良好な発泡体を得
ることができるのは、密度が0.２ｇ／cm3 を超える低発
泡倍率のものか、密度が0.０１３ｇ／cm3 未満の高発泡
倍率のものとされている。上記のような問題は、ポリプ
ロピレン系樹脂の高い結晶性に起因するものと考えられ
ており、密度が0.２ｇ／cm3 を超える低発泡倍率の押出
発泡体が比較的良好に得られるのは、発泡剤の量に比べ
て樹脂の割合が多いため、押出発泡時の樹脂温度をその
樹脂の結晶化温度よりもかなり高い温度に設定すること
ができることに起因するためと考えられる。また密度が
0.０１３ｇ／cm3 未満の高発泡倍率の発泡体を比較的良
好に得ることができるのは以下の理由による。
【０００５】一般に、押出発泡途上にある発泡中のポリ
オレフィン系樹脂には冷却手段を用いて外部から冷却操
作を施し、それによって、気泡壁を固化させて良好な発
泡体を得ようとしている。しかし、ポリプロピレン系樹
脂は低密度ポリエチレンに比べ結晶化度が高いため、結
晶化の際の発熱量が大きい。この熱が上記冷却ひいては
気泡壁の固化を妨げ、発泡途上にあるポリプロピレン系
樹脂の気泡を破壊したり変形させたりする。そこで発泡
剤を多量に配合して発泡することで、発泡剤の気化熱
（膨張熱）を利用して発泡途上のポリプロピレン系樹脂
の温度を急激に低下させ、これによって気泡壁の固化を
促進させる。また多量の発泡剤は押出機中での樹脂の結
晶化を遅らせる働きがある。その結果、比較的良好に発
泡体が得られるのである。ただし、この場合、発泡剤を
多量に配合する必要性から、得られる発泡体は必然的に
密度が0.０１３ｇ／cm3 未満の高発泡倍率のものとな
る。また、この場合においても発泡適性温度範囲はわず
か0.６℃程度に過ぎない。
オレフィン系樹脂には冷却手段を用いて外部から冷却操
作を施し、それによって、気泡壁を固化させて良好な発
泡体を得ようとしている。しかし、ポリプロピレン系樹
脂は低密度ポリエチレンに比べ結晶化度が高いため、結
晶化の際の発熱量が大きい。この熱が上記冷却ひいては
気泡壁の固化を妨げ、発泡途上にあるポリプロピレン系
樹脂の気泡を破壊したり変形させたりする。そこで発泡
剤を多量に配合して発泡することで、発泡剤の気化熱
（膨張熱）を利用して発泡途上のポリプロピレン系樹脂
の温度を急激に低下させ、これによって気泡壁の固化を
促進させる。また多量の発泡剤は押出機中での樹脂の結
晶化を遅らせる働きがある。その結果、比較的良好に発
泡体が得られるのである。ただし、この場合、発泡剤を
多量に配合する必要性から、得られる発泡体は必然的に
密度が0.０１３ｇ／cm3 未満の高発泡倍率のものとな
る。また、この場合においても発泡適性温度範囲はわず
か0.６℃程度に過ぎない。
【０００６】上記課題を解決するために種々の研究がな
されており、例えばＺ平均分子量と重量平均分子量との
間に特定の関係を有するとともに、特殊な粘弾性パラメ
ーター値を有するポリプロピレン樹脂を基材樹脂として
用いる等の提案がされている（特表平５−５０６８７５
号）。
されており、例えばＺ平均分子量と重量平均分子量との
間に特定の関係を有するとともに、特殊な粘弾性パラメ
ーター値を有するポリプロピレン樹脂を基材樹脂として
用いる等の提案がされている（特表平５−５０６８７５
号）。
【０００７】本発明者等も上記課題を解決するため鋭意
研究した結果、メルトテンションの自然対数値と、メル
トフローレイトの自然対数値との間に特定の関係が成立
するポリプロピレン系樹脂が押出発泡性に優れ、従来、
得られ難いとされていた密度が０．０３〜０．２ｇ／ｃ
ｍ3 の押出発泡体であっても容易に得ることができるこ
とを見出した。しかしながら、押出発泡性に優れるポリ
プロピレン系樹脂樹脂から得られた発泡体は一般に脆
く、特に低温下では脆さが著しいという問題があった。
研究した結果、メルトテンションの自然対数値と、メル
トフローレイトの自然対数値との間に特定の関係が成立
するポリプロピレン系樹脂が押出発泡性に優れ、従来、
得られ難いとされていた密度が０．０３〜０．２ｇ／ｃ
ｍ3 の押出発泡体であっても容易に得ることができるこ
とを見出した。しかしながら、押出発泡性に優れるポリ
プロピレン系樹脂樹脂から得られた発泡体は一般に脆
く、特に低温下では脆さが著しいという問題があった。
【０００８】本発明は上記の点に鑑みなされたもので、
押出発泡性に優れ、脆性の改善された押出発泡体を得る
ことのできるポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方
法及びその押出発泡体を提供することを目的とする。ま
た本発明はこの押出発泡体の熱成形方法を提供すること
を目的とする。
押出発泡性に優れ、脆性の改善された押出発泡体を得る
ことのできるポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方
法及びその押出発泡体を提供することを目的とする。ま
た本発明はこの押出発泡体の熱成形方法を提供すること
を目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】即ち本発明は、
（１）メルトテンション：ＭＴ（ｇｆ）の自然対数値：
ｌｎＭＴと、メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０
分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲとの間に、下記（１）式
で示す関係が成り立つポリプロピレン系樹脂（Ａ）９５
〜５０重量％と、ｌｎＭＴと、ｌｎＭＦＲとの間に下記
（１）式で示す関係を有さず、且つ上記ポリプロピレン
系樹脂（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融点を有する
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）５０〜５重量％とからなる
混合樹脂と、発泡剤とを押出機内で溶融混練した後、押
出機内から押し出して発泡させることを特徴とするポリ
オレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
ｌｎＭＴと、メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／１０
分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲとの間に、下記（１）式
で示す関係が成り立つポリプロピレン系樹脂（Ａ）９５
〜５０重量％と、ｌｎＭＴと、ｌｎＭＦＲとの間に下記
（１）式で示す関係を有さず、且つ上記ポリプロピレン
系樹脂（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融点を有する
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）５０〜５重量％とからなる
混合樹脂と、発泡剤とを押出機内で溶融混練した後、押
出機内から押し出して発泡させることを特徴とするポリ
オレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【００１０】
【数２】
ｌｎＭＴ ＞ −０．８３ｌｎＭＦＲ ＋ ２．８２ （１）
【００１１】（２）ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プ
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９０重量％以上のプ
ロピレン系ランダム共重合体である請求項１記載のポリ
オレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９０重量％以上のプ
ロピレン系ランダム共重合体である請求項１記載のポリ
オレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【００１２】（３）ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プ
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０
重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ
／１０分のプロピレン系ランダム共重合体である上記
（１）記載のポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方
法。
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０
重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ
／１０分のプロピレン系ランダム共重合体である上記
（１）記載のポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方
法。
【００１３】（４）ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プ
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０
重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ
／１０分のプロピレン系ランダム共重合体であり、且つ
ポリプロピレン系樹脂（Ａ）とポリオレフィン系樹脂
（Ｂ）との混合物からなる基材樹脂の定常状態コンプラ
イアンス：Ｊ0 が、０．６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．
２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満である上記（１）記載のポリオ
レフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０
重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ
／１０分のプロピレン系ランダム共重合体であり、且つ
ポリプロピレン系樹脂（Ａ）とポリオレフィン系樹脂
（Ｂ）との混合物からなる基材樹脂の定常状態コンプラ
イアンス：Ｊ0 が、０．６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．
２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満である上記（１）記載のポリオ
レフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【００１４】（５）ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プ
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０
重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ
／１０分のプロピレン系ランダム共重合体であり、且つ
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）の融点がポリプロピレン系
樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低いとともに、ポリプ
ロピレン系樹脂（Ａ）とポリオレフィン系樹脂（Ｂ）と
の混合物からなる基材樹脂の定常状態コンプライアン
ス：Ｊ0 が、０．６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１
０-3ｍ2 ／Ｎ未満である上記（１）記載のポリオレフィ
ン系樹脂押出発泡体の製造方法。
ロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オ
レフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０
重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ
／１０分のプロピレン系ランダム共重合体であり、且つ
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）の融点がポリプロピレン系
樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低いとともに、ポリプ
ロピレン系樹脂（Ａ）とポリオレフィン系樹脂（Ｂ）と
の混合物からなる基材樹脂の定常状態コンプライアン
ス：Ｊ0 が、０．６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１
０-3ｍ2 ／Ｎ未満である上記（１）記載のポリオレフィ
ン系樹脂押出発泡体の製造方法。
【００１５】（６）上記（１）〜（５）のいずれかに記
載の方法により得られた、厚み０．３〜１０．０ｍｍ、
幅３００ｍｍ以上、密度０．５〜０．０２ｇ／ｃｍ3 の
シート状又は板状のポリオレフィン系樹脂押出発泡体。
載の方法により得られた、厚み０．３〜１０．０ｍｍ、
幅３００ｍｍ以上、密度０．５〜０．０２ｇ／ｃｍ3 の
シート状又は板状のポリオレフィン系樹脂押出発泡体。
【００１６】（７）独立気泡率が５０％以上である上記
（６）記載のシート状又は板状のポリオレフィン系樹脂
押出発泡体。
（６）記載のシート状又は板状のポリオレフィン系樹脂
押出発泡体。
【００１７】（８）上記（７）記載の押出発泡体を加熱
軟化させた後、所望の形状に熱成形することを特徴とす
るポリオレフィン系樹脂押出発泡体の熱成形方法。
軟化させた後、所望の形状に熱成形することを特徴とす
るポリオレフィン系樹脂押出発泡体の熱成形方法。
【００１８】（９）上記（５）記載の方法により得られ
た、厚み０．３〜７．０ｍｍ、幅３００ｍｍ以上、密度
０．０６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 、独立気泡率５０％以上
のシート状又は板状の押出発泡体を、加熱軟化させた
後、型に密着させて所望の形状に成形することを特徴と
するポリオレフィン系樹脂押出発泡体の熱成形方法。
た、厚み０．３〜７．０ｍｍ、幅３００ｍｍ以上、密度
０．０６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 、独立気泡率５０％以上
のシート状又は板状の押出発泡体を、加熱軟化させた
後、型に密着させて所望の形状に成形することを特徴と
するポリオレフィン系樹脂押出発泡体の熱成形方法。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明において用いる基材樹脂
は、下記ポリプロピレン系樹脂（Ａ）と、ポリオレフィ
ン系樹脂（Ｂ）との混合物からなる。
は、下記ポリプロピレン系樹脂（Ａ）と、ポリオレフィ
ン系樹脂（Ｂ）との混合物からなる。
【００２０】ポリプロピレン系樹脂（Ａ）（以下、単に
樹脂（Ａ）と呼ぶことがある。）としては、ポリプロピ
レンや、エチレン−プロピレンブロック共重合体、エチ
レン−プロピレンランダム共重合体、プロピレン−ブテ
ンブロック共重合体、プロピレン−ブテンランダム共重
合体、エチレン−プロピレン−ブテン三元共重合体等の
プロピレン系共重合体が挙げられる。プロピレン系共重
合体は、通常、プロピレン成分含量５０重量％以上のも
のをいうが、特に８０重量％以上のものが好ましい。樹
脂（Ａ）は架橋、無架橋のいずれでも良いが、無架橋の
ものが好ましい。
樹脂（Ａ）と呼ぶことがある。）としては、ポリプロピ
レンや、エチレン−プロピレンブロック共重合体、エチ
レン−プロピレンランダム共重合体、プロピレン−ブテ
ンブロック共重合体、プロピレン−ブテンランダム共重
合体、エチレン−プロピレン−ブテン三元共重合体等の
プロピレン系共重合体が挙げられる。プロピレン系共重
合体は、通常、プロピレン成分含量５０重量％以上のも
のをいうが、特に８０重量％以上のものが好ましい。樹
脂（Ａ）は架橋、無架橋のいずれでも良いが、無架橋の
ものが好ましい。
【００２１】上記樹脂（Ａ）は、メルトテンション：Ｍ
Ｔ（ｇｆ）の自然対数値：ｌｎＭＴと、メルトフローレ
イト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲ
との間に、下記（１）式で示す関係を有し、図１に示す
直線の上側部分のＭＴとＭＦＲとを有するものである
（図１は縦軸がｌｎＭＴ、横軸がｌｎＭＦＲの両対数グ
ラフであり、直線はｌｎＭＴ＝−０．８３ｌｎＭＦＲ＋
２．８２を示す。）。
Ｔ（ｇｆ）の自然対数値：ｌｎＭＴと、メルトフローレ
イト：ＭＦＲ（ｇ／１０分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲ
との間に、下記（１）式で示す関係を有し、図１に示す
直線の上側部分のＭＴとＭＦＲとを有するものである
（図１は縦軸がｌｎＭＴ、横軸がｌｎＭＦＲの両対数グ
ラフであり、直線はｌｎＭＴ＝−０．８３ｌｎＭＦＲ＋
２．８２を示す。）。
【００２２】
【数３】
ｌｎＭＴ ＝ −０．８３ｌｎＭＦＲ ＋ ２．８２ （１）
【００２３】樹脂（Ａ）としては、上記（１）式で示す
関係が成り立つＭＴとＭＦＲを有するもののなかでも、
ＭＴ＝１０〜７０ｇｆ、ＭＦＲ＝０．３〜１２ｇ／１０
分のものが好ましく、ＭＴ＝１５〜６０ｇｆ、ＭＦＲ＝
０．５〜８ｇ／１０分のものが特に好ましい。
関係が成り立つＭＴとＭＦＲを有するもののなかでも、
ＭＴ＝１０〜７０ｇｆ、ＭＦＲ＝０．３〜１２ｇ／１０
分のものが好ましく、ＭＴ＝１５〜６０ｇｆ、ＭＦＲ＝
０．５〜８ｇ／１０分のものが特に好ましい。
【００２４】上記樹脂（Ａ）としては、例えば市販され
ているモンテル社のＰＦ８１４等が挙げられる。
ているモンテル社のＰＦ８１４等が挙げられる。
【００２５】上記ポリプロピレン系樹脂（Ａ）は押出発
泡性に優れるため、樹脂（Ａ）のみを基材樹脂として用
いて押出発泡体を得ることは可能である。しかしなが
ら、樹脂（Ａ）のみを用いて得た発泡体は脆く実用性に
劣る。このため本発明では、基材樹脂として上記樹脂
（Ａ）に、以下のポリオレフィン系樹脂（Ｂ）（以下、
単に樹脂（Ｂ）と呼ぶことがある。）を混合して用い
る。
泡性に優れるため、樹脂（Ａ）のみを基材樹脂として用
いて押出発泡体を得ることは可能である。しかしなが
ら、樹脂（Ａ）のみを用いて得た発泡体は脆く実用性に
劣る。このため本発明では、基材樹脂として上記樹脂
（Ａ）に、以下のポリオレフィン系樹脂（Ｂ）（以下、
単に樹脂（Ｂ）と呼ぶことがある。）を混合して用い
る。
【００２６】樹脂（Ｂ）としては、図１に示す直線上や
直線の下側部分のＭＴとＭＦＲとを有する、高密度ポリ
エチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、
直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレ
ン等のポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン樹脂や、
プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−
オレフィンとのブロック共重合体、ランダム共重合体等
のポリプロピレン系樹脂が挙げられる。炭素数４以上の
α−オレフィンとしては、１−ブテン、イソブチレン、
１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセ
ン、3,4-ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メ
チル−１−ヘキセン等が挙げられる。樹脂（Ｂ）は、架
橋したものでも無架橋のものでも良いが、無架橋のもの
が好ましい。
直線の下側部分のＭＴとＭＦＲとを有する、高密度ポリ
エチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、
直鎖状低密度ポリエチレン、直鎖状超低密度ポリエチレ
ン等のポリエチレン系樹脂又はポリプロピレン樹脂や、
プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−
オレフィンとのブロック共重合体、ランダム共重合体等
のポリプロピレン系樹脂が挙げられる。炭素数４以上の
α−オレフィンとしては、１−ブテン、イソブチレン、
１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセ
ン、3,4-ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メ
チル−１−ヘキセン等が挙げられる。樹脂（Ｂ）は、架
橋したものでも無架橋のものでも良いが、無架橋のもの
が好ましい。
【００２７】本発明において上記樹脂（Ｂ）は、樹脂
（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融点を有することが
必要である。樹脂（Ｂ）の融点が樹脂（Ａ）の融点より
も３℃以上低くないと、押出発泡性に優れる樹脂（Ａ）
に適した押出発泡温度で押出発泡を行った場合、結晶化
物が生じて良好な発泡体が得られず、樹脂（Ｂ）に適し
た押出発泡温度で押出発泡を行った場合には押出発泡性
を向上できない。また樹脂（Ｂ）の融点が樹脂（Ａ）の
融点よりも３０℃を超えて低くなると、得られる発泡体
の耐熱性が悪化する等の問題を生じる。尚、樹脂（Ａ）
としては、融点が１５０℃以上のものが好ましく、１５
５℃以上のポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融点を有することが
必要である。樹脂（Ｂ）の融点が樹脂（Ａ）の融点より
も３℃以上低くないと、押出発泡性に優れる樹脂（Ａ）
に適した押出発泡温度で押出発泡を行った場合、結晶化
物が生じて良好な発泡体が得られず、樹脂（Ｂ）に適し
た押出発泡温度で押出発泡を行った場合には押出発泡性
を向上できない。また樹脂（Ｂ）の融点が樹脂（Ａ）の
融点よりも３０℃を超えて低くなると、得られる発泡体
の耐熱性が悪化する等の問題を生じる。尚、樹脂（Ａ）
としては、融点が１５０℃以上のものが好ましく、１５
５℃以上のポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
【００２８】本発明方法において基材樹脂として、上記
樹脂（Ａ）９５〜５０重量％と、樹脂（Ｂ）５０〜５重
量％との混合物を用いる。基材樹脂中の樹脂（Ｂ）の割
合が５重量％未満の場合、得られる発泡体の脆性を改善
することができず、樹脂（Ｂ）の割合が５０重量％を超
えると押出発泡体の製造が困難となる。上記樹脂（Ｂ）
の基材樹脂中における配合割合は、好ましくは１０〜４
０重量％である。
樹脂（Ａ）９５〜５０重量％と、樹脂（Ｂ）５０〜５重
量％との混合物を用いる。基材樹脂中の樹脂（Ｂ）の割
合が５重量％未満の場合、得られる発泡体の脆性を改善
することができず、樹脂（Ｂ）の割合が５０重量％を超
えると押出発泡体の製造が困難となる。上記樹脂（Ｂ）
の基材樹脂中における配合割合は、好ましくは１０〜４
０重量％である。
【００２９】本発明において、上記した樹脂（Ｂ）のな
かでも、プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以
上のα−オレフィンとからなるプロピレン成分含量９０
重量％以上のプロピレン系ランダム共重合体が、樹脂
（Ａ）との均一混合性が特に良好であり、物性の均一な
押出発泡体を得ることができるため好ましい。
かでも、プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以
上のα−オレフィンとからなるプロピレン成分含量９０
重量％以上のプロピレン系ランダム共重合体が、樹脂
（Ａ）との均一混合性が特に良好であり、物性の均一な
押出発泡体を得ることができるため好ましい。
【００３０】また、樹脂（Ｂ）として、プロピレンと、
エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オレフィンとか
らなるプロピレン成分含量９５．５〜９９．０重量％、
ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ／１０分
のプロピレン系ランダム共重合体を用いると、基材樹脂
のＭＴの大きな低下が防止され、より高発泡の発泡体を
得ることが容易となる。特に、樹脂（Ｂ）はＭＦＲ＝
０．１〜１．１ｇ／１０分のものが好ましい。
エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オレフィンとか
らなるプロピレン成分含量９５．５〜９９．０重量％、
ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ／１０分
のプロピレン系ランダム共重合体を用いると、基材樹脂
のＭＴの大きな低下が防止され、より高発泡の発泡体を
得ることが容易となる。特に、樹脂（Ｂ）はＭＦＲ＝
０．１〜１．１ｇ／１０分のものが好ましい。
【００３１】従来、押出発泡性が良好なポリプロピレン
系樹脂としては、Ｊ0 が１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上で
あることが必要とされているが（特表平５−５０６８７
５号公報）、このような樹脂は高価であるため製品コス
トが高くつく欠点がある。これに対して、樹脂（Ｂ）が
プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−
オレフィンとからなるプロピレン成分含量９５．５〜９
９．０重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜
３．０ｇ／１０分のプロピレン系ランダム共重合体であ
り、且つ樹脂（Ｂ）と樹脂（Ａ）との混合物からなる基
材樹脂の定常状態コンプライアンス：Ｊ0 が、０．６×
１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2／Ｎ未満であ
る場合、上記の問題を解決することができるため好まし
い。尚、基材樹脂のＪ0 を上記範囲にするには、通常、
樹脂（Ａ）５０〜７５重量％と、樹脂（Ｂ）５０〜２５
重量％とを予め溶融混合しておけば良い。
系樹脂としては、Ｊ0 が１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上で
あることが必要とされているが（特表平５−５０６８７
５号公報）、このような樹脂は高価であるため製品コス
トが高くつく欠点がある。これに対して、樹脂（Ｂ）が
プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−
オレフィンとからなるプロピレン成分含量９５．５〜９
９．０重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜
３．０ｇ／１０分のプロピレン系ランダム共重合体であ
り、且つ樹脂（Ｂ）と樹脂（Ａ）との混合物からなる基
材樹脂の定常状態コンプライアンス：Ｊ0 が、０．６×
１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2／Ｎ未満であ
る場合、上記の問題を解決することができるため好まし
い。尚、基材樹脂のＪ0 を上記範囲にするには、通常、
樹脂（Ａ）５０〜７５重量％と、樹脂（Ｂ）５０〜２５
重量％とを予め溶融混合しておけば良い。
【００３２】更にまた、上記したＪ0 が、０．６×１０
-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満であるよ
うな基材樹脂を用いる場合、樹脂（Ｂ）としては融点が
樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低いものを用いること
好ましい。押出発泡体を加熱軟化させて成形する際、発
泡体中の気泡が連通して連続気泡構造となり易いが、上
記したように樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低い融点
の樹脂（Ｂ）を用いると、発泡体を加熱軟化させた際
に、気泡が連通化する割合を低く抑えることができ、高
物性の成形体を得ることができる。
-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満であるよ
うな基材樹脂を用いる場合、樹脂（Ｂ）としては融点が
樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低いものを用いること
好ましい。押出発泡体を加熱軟化させて成形する際、発
泡体中の気泡が連通して連続気泡構造となり易いが、上
記したように樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低い融点
の樹脂（Ｂ）を用いると、発泡体を加熱軟化させた際
に、気泡が連通化する割合を低く抑えることができ、高
物性の成形体を得ることができる。
【００３３】本発明は基材樹脂として、上記樹脂（Ａ）
と樹脂（Ｂ）との混合物を用いることを基本とするが、
本発明の所期の目的を阻害しない範囲において、基材樹
脂中にアイオノマーや、エチレン−プロピレンゴム等の
エラストマーを含有せしめてもちいることもできる。
と樹脂（Ｂ）との混合物を用いることを基本とするが、
本発明の所期の目的を阻害しない範囲において、基材樹
脂中にアイオノマーや、エチレン−プロピレンゴム等の
エラストマーを含有せしめてもちいることもできる。
【００３４】尚、上記樹脂（Ａ）のメルトテンション：
ＭＴ（ｇｆ）は、株式会社東洋精機製作所製のメルトテ
ンションテスターII型によって測定することができる。
具体的には、オリフィス内径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍ
ｍのオリフィスを有するメルトテンションテスターを用
い、上記オリフィスから樹脂温度２３０℃、ピストンの
押出速度１０ｍｍ／分の条件で樹脂を紐状に押出して、
この紐状物を直径４５ｍｍの張力検出用プーリーに掛け
た後、５ｒｐｍ／秒（紐状物の捲取り加速度：１．３×
１０-2ｍ／秒2 ）程度の割合で捲取り速度を徐々に増加
させていきながら直径５０ｍｍの捲取りローラーで捲取
る。本発明において、メルトテンション（ＭＴ）を求め
るには、まず、張力検出用プーリーに掛けた紐状物が切
れるまで捲取り速度を増加させ、紐状物が切れた時の捲
取り速度：Ｒ（ｒｐｍ）を求める。次いで、Ｒ×０．７
（ｒｐｍ）の一定の捲取り速度において紐状物の捲取り
を行い、張力検出用プーリーと連結する検出器により検
出される紐状物のメルトテンションを経時的に測定し、
縦軸にメルトテンションを、横軸に時間をとったグラフ
に示すと、図２のような振幅をもったグラフが得られ
る。本発明におけるメルトテンションとしては、図２に
おいて振幅の安定した部分の振幅の中央値（Ｘ）を採用
する。但し、捲取り速度が５００ｒｐｍに達しても紐状
物が切れない場合には、捲取り速度を５００ｒｐｍとし
て紐状物を巻き取って求めたグラフより紐状物のメルト
テンションを求める。尚、メルトテンションの経時的測
定の際に、まれに特異な振幅値が検出されることがある
が、このような特異な振幅値は無視するものとする。
ＭＴ（ｇｆ）は、株式会社東洋精機製作所製のメルトテ
ンションテスターII型によって測定することができる。
具体的には、オリフィス内径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍ
ｍのオリフィスを有するメルトテンションテスターを用
い、上記オリフィスから樹脂温度２３０℃、ピストンの
押出速度１０ｍｍ／分の条件で樹脂を紐状に押出して、
この紐状物を直径４５ｍｍの張力検出用プーリーに掛け
た後、５ｒｐｍ／秒（紐状物の捲取り加速度：１．３×
１０-2ｍ／秒2 ）程度の割合で捲取り速度を徐々に増加
させていきながら直径５０ｍｍの捲取りローラーで捲取
る。本発明において、メルトテンション（ＭＴ）を求め
るには、まず、張力検出用プーリーに掛けた紐状物が切
れるまで捲取り速度を増加させ、紐状物が切れた時の捲
取り速度：Ｒ（ｒｐｍ）を求める。次いで、Ｒ×０．７
（ｒｐｍ）の一定の捲取り速度において紐状物の捲取り
を行い、張力検出用プーリーと連結する検出器により検
出される紐状物のメルトテンションを経時的に測定し、
縦軸にメルトテンションを、横軸に時間をとったグラフ
に示すと、図２のような振幅をもったグラフが得られ
る。本発明におけるメルトテンションとしては、図２に
おいて振幅の安定した部分の振幅の中央値（Ｘ）を採用
する。但し、捲取り速度が５００ｒｐｍに達しても紐状
物が切れない場合には、捲取り速度を５００ｒｐｍとし
て紐状物を巻き取って求めたグラフより紐状物のメルト
テンションを求める。尚、メルトテンションの経時的測
定の際に、まれに特異な振幅値が検出されることがある
が、このような特異な振幅値は無視するものとする。
【００３５】一方、メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ／
１０分）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０の表１の条件１４で測
定した値である。また樹脂（Ａ）、樹脂（Ｂ）の融点
は、原料樹脂３〜５ｍｇを、示差走査熱量測定装置によ
り、昇温速度１０℃／分で室温から２００℃まで昇温し
て１回目のＤＳＣ曲線を得た後、直ちに降温速度１０℃
／分で４０℃まで降温し、その後もう一度昇温速度１０
℃／分で２００℃まで昇温したときに得られる２回目の
ＤＳＣ曲線上の最も高温側に現れる主融解ピークの頂点
の温度とする。
１０分）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０の表１の条件１４で測
定した値である。また樹脂（Ａ）、樹脂（Ｂ）の融点
は、原料樹脂３〜５ｍｇを、示差走査熱量測定装置によ
り、昇温速度１０℃／分で室温から２００℃まで昇温し
て１回目のＤＳＣ曲線を得た後、直ちに降温速度１０℃
／分で４０℃まで降温し、その後もう一度昇温速度１０
℃／分で２００℃まで昇温したときに得られる２回目の
ＤＳＣ曲線上の最も高温側に現れる主融解ピークの頂点
の温度とする。
【００３６】更に基材樹脂の定常状態コンプライアン
ス：Ｊ0 は、次のようにして測定した値である。まず、
樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）とを溶融混練した後、造粒した
樹脂ペレットから、ＪＩＳ Ｋ６７５８−１９８１に記
載されている「試験片の作製」に従い、厚み２．０〜
２．５ｍｍのシートを作製し、このシートの気泡のない
部分を選んで直径２５ｍｍの試験片を打ち抜く。この試
験片に、レオメトリックファーイースト社製の動的粘弾
性試験機ＳＲ２００型（パラレルプレート使用）によ
り、２１０±１℃で１０００ｄｙｎｅの一定応力を所定
時間加え、試験機のオート機能を使用して求められる定
常状態コンプライアンスの３回の測定値の相加平均値を
Ｊ0 とする。
ス：Ｊ0 は、次のようにして測定した値である。まず、
樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）とを溶融混練した後、造粒した
樹脂ペレットから、ＪＩＳ Ｋ６７５８−１９８１に記
載されている「試験片の作製」に従い、厚み２．０〜
２．５ｍｍのシートを作製し、このシートの気泡のない
部分を選んで直径２５ｍｍの試験片を打ち抜く。この試
験片に、レオメトリックファーイースト社製の動的粘弾
性試験機ＳＲ２００型（パラレルプレート使用）によ
り、２１０±１℃で１０００ｄｙｎｅの一定応力を所定
時間加え、試験機のオート機能を使用して求められる定
常状態コンプライアンスの３回の測定値の相加平均値を
Ｊ0 とする。
【００３７】尚、定常状態コンプライアンスの測定にお
いて、試験片を２１０±１℃に加熱されたパラレルプレ
ート間に挟んで３０〜６０秒ほど経過すると、試験片は
溶融して溶融樹脂がプレートの外側に一部はみ出してく
るので、そのはみ出してきた樹脂をかき取り、その後パ
ラレルプレート間隔を１．４ｍｍに調整し（ここまでの
操作は、試験片をパラレルプレート間に挟んでから２分
以内に行う。）、更にそのパラレルプレート間隔及び上
記温度を約１３分間（パラレルプレート間に試験片を挟
んでから１４〜１５分間）維持してから、上記測定を行
う。またこの試験機に搭載されているソフトウェアー
は、Rheometrics Integrated Operating Software(バー
ジョン４）であり、そのソフトウェアー上の設定事項と
しては、ウインドウサイズは１０とし、SLOPE TOLERANC
E は１０％とした（いずれもデフォルト値）。
いて、試験片を２１０±１℃に加熱されたパラレルプレ
ート間に挟んで３０〜６０秒ほど経過すると、試験片は
溶融して溶融樹脂がプレートの外側に一部はみ出してく
るので、そのはみ出してきた樹脂をかき取り、その後パ
ラレルプレート間隔を１．４ｍｍに調整し（ここまでの
操作は、試験片をパラレルプレート間に挟んでから２分
以内に行う。）、更にそのパラレルプレート間隔及び上
記温度を約１３分間（パラレルプレート間に試験片を挟
んでから１４〜１５分間）維持してから、上記測定を行
う。またこの試験機に搭載されているソフトウェアー
は、Rheometrics Integrated Operating Software(バー
ジョン４）であり、そのソフトウェアー上の設定事項と
しては、ウインドウサイズは１０とし、SLOPE TOLERANC
E は１０％とした（いずれもデフォルト値）。
【００３８】本発明方法において用いられる発泡剤とし
ては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤等が用
いられる。無機発泡剤としては、二酸化炭素、空気、窒
素等を用いることができる。揮発性発泡剤としてはプロ
パン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ペンタン、ヘキサン等
の脂肪族炭化水素、シクロブタン、シクロペンタン等の
環式脂肪族炭化水素、トリクロロフロロメタン、ジクロ
ロジフロロメタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチ
ルクロライド、エチルクロライド、メチレンクロライド
等のハロゲン化炭化水素等を用いることができる。また
分解型発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、ジニト
ロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニ
トリル、重炭酸ナトリウム等を用いることができる。こ
れらの発泡剤は適宜混合して用いることもできる。
ては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤等が用
いられる。無機発泡剤としては、二酸化炭素、空気、窒
素等を用いることができる。揮発性発泡剤としてはプロ
パン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ペンタン、ヘキサン等
の脂肪族炭化水素、シクロブタン、シクロペンタン等の
環式脂肪族炭化水素、トリクロロフロロメタン、ジクロ
ロジフロロメタン、ジクロロテトラフロロエタン、メチ
ルクロライド、エチルクロライド、メチレンクロライド
等のハロゲン化炭化水素等を用いることができる。また
分解型発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、ジニト
ロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニ
トリル、重炭酸ナトリウム等を用いることができる。こ
れらの発泡剤は適宜混合して用いることもできる。
【００３９】発泡剤の使用量は、発泡剤の種類、所望す
る発泡倍率等によっても異なるが、例えば密度０．５〜
０．０２ｇ／cm3 程度の発泡体を得るための発泡剤の使
用量の目安は、樹脂１００重量部当たり揮発性発泡剤0.
５〜２５重量部（ブタン換算）程度である。また密度
０．０９ｇ／cm3 を超える発泡体を得るための発泡剤の
使用量の目安は、樹脂１００重量部当たり、無機発泡剤
の場合0.１〜１０重量部程度、分解型発泡剤の場合0.１
〜５重量部程度である。
る発泡倍率等によっても異なるが、例えば密度０．５〜
０．０２ｇ／cm3 程度の発泡体を得るための発泡剤の使
用量の目安は、樹脂１００重量部当たり揮発性発泡剤0.
５〜２５重量部（ブタン換算）程度である。また密度
０．０９ｇ／cm3 を超える発泡体を得るための発泡剤の
使用量の目安は、樹脂１００重量部当たり、無機発泡剤
の場合0.１〜１０重量部程度、分解型発泡剤の場合0.１
〜５重量部程度である。
【００４０】上記基材樹脂と発泡剤とを押出機内で溶融
混練した後、この溶融混練物を押出機先端に取り付けた
ダイスを通して低圧下に押出して発泡することにより発
泡体が得られるが、シート状の発泡体を得るためには、
環状のリップを有するサーキュラーダイスを用い、この
ダイスのリップより押出発泡してチューブ状の発泡体を
得、次いで、このチューブを切り開いてシート状とする
方法が通常採用される。また厚肉の押出発泡体を得るた
めには、大型の押出機を用いれば良いが、樹脂と発泡剤
とを小型押出機内で溶融混練した後、該押出機よりも大
きな吐出容量を持ち、溶融混練物に発泡が生じない圧力
に保持されたアキュムレーター内に溶融混練物を押出し
て貯留した後、アキュムレーターの先端に取り付けたダ
イスを通して低圧下に押出して発泡し、成形装置にて押
さえて所定厚みの板状の発泡体を得る方法を採用するこ
ともできる。
混練した後、この溶融混練物を押出機先端に取り付けた
ダイスを通して低圧下に押出して発泡することにより発
泡体が得られるが、シート状の発泡体を得るためには、
環状のリップを有するサーキュラーダイスを用い、この
ダイスのリップより押出発泡してチューブ状の発泡体を
得、次いで、このチューブを切り開いてシート状とする
方法が通常採用される。また厚肉の押出発泡体を得るた
めには、大型の押出機を用いれば良いが、樹脂と発泡剤
とを小型押出機内で溶融混練した後、該押出機よりも大
きな吐出容量を持ち、溶融混練物に発泡が生じない圧力
に保持されたアキュムレーター内に溶融混練物を押出し
て貯留した後、アキュムレーターの先端に取り付けたダ
イスを通して低圧下に押出して発泡し、成形装置にて押
さえて所定厚みの板状の発泡体を得る方法を採用するこ
ともできる。
【００４１】押出機内で基材樹脂と発泡剤とを溶融混練
する際に、必要に応じて各種添加剤を添加することがで
きる。添加剤としては、タルク、シリカ等の無機粉末や
多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリ
ウム或いは重炭酸ナトリウムとの反応混合物等の気泡調
整剤、タルク、シリカ、炭酸カルシウム、クレー、ゼオ
ライト、アルミナ、硫酸バリウム等の無機充填剤（タル
ク、シリカは気泡調整剤としての機能も有する。）、熱
安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤等が挙げら
れる。上記気泡調整剤は基材樹脂１００重量部当たり１
３重量部程度以下添加することもできる（ただし、前記
無機充填剤を樹脂に多量に含有させる場合は除く。）。
する際に、必要に応じて各種添加剤を添加することがで
きる。添加剤としては、タルク、シリカ等の無機粉末や
多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリ
ウム或いは重炭酸ナトリウムとの反応混合物等の気泡調
整剤、タルク、シリカ、炭酸カルシウム、クレー、ゼオ
ライト、アルミナ、硫酸バリウム等の無機充填剤（タル
ク、シリカは気泡調整剤としての機能も有する。）、熱
安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤等が挙げら
れる。上記気泡調整剤は基材樹脂１００重量部当たり１
３重量部程度以下添加することもできる（ただし、前記
無機充填剤を樹脂に多量に含有させる場合は除く。）。
【００４２】本発明の発泡体は、上記した方法によって
得られる、厚み０．３〜１０．０ｍｍ、幅３００ｍｍ、
密度０．５〜０．０２ｇ／ｃｍ3 のシート状又板状の発
泡体である。発泡体の厚みは例えばダイスのスリット間
隙の大小によって調整することができ、幅はダイスのス
リットの幅（或いはサーキュラーダイスの場合にはダイ
スのリップ径とブローアップ比）の大小によって調整す
ることができる。また密度は、一般に発泡剤の添加量に
よって調整することができる。
得られる、厚み０．３〜１０．０ｍｍ、幅３００ｍｍ、
密度０．５〜０．０２ｇ／ｃｍ3 のシート状又板状の発
泡体である。発泡体の厚みは例えばダイスのスリット間
隙の大小によって調整することができ、幅はダイスのス
リットの幅（或いはサーキュラーダイスの場合にはダイ
スのリップ径とブローアップ比）の大小によって調整す
ることができる。また密度は、一般に発泡剤の添加量に
よって調整することができる。
【００４３】本発明発泡体としては、更に独立気泡率が
５０％以上のものが好ましい。独立気泡率５０％以上の
発泡体を得るには、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）とし
て、プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上の
α−オレフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９
９．０重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜
３．０ｇ／１０分のプロピレン系ランダム共重合体を用
い、且つポリオレフィン系樹脂（Ｂ）として、融点がポ
リプロピレン系樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低いも
のを用いるとともに、ポリプロピレン系樹脂（Ａ）とポ
リオレフィン系樹脂（Ｂ）との混合物からなる基材樹脂
の定常状態コンプライアンス：Ｊ0 が、０．６×１０-3
ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満であるもの
を使用し、密度０．０６ｇ／ｃｍ3 以下、好ましくは密
度０．０６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 になるように押出発泡
させれば良い。
５０％以上のものが好ましい。独立気泡率５０％以上の
発泡体を得るには、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）とし
て、プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数４以上の
α−オレフィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９
９．０重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜
３．０ｇ／１０分のプロピレン系ランダム共重合体を用
い、且つポリオレフィン系樹脂（Ｂ）として、融点がポ
リプロピレン系樹脂（Ａ）の融点より５〜１７℃低いも
のを用いるとともに、ポリプロピレン系樹脂（Ａ）とポ
リオレフィン系樹脂（Ｂ）との混合物からなる基材樹脂
の定常状態コンプライアンス：Ｊ0 が、０．６×１０-3
ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満であるもの
を使用し、密度０．０６ｇ／ｃｍ3 以下、好ましくは密
度０．０６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 になるように押出発泡
させれば良い。
【００４４】上記独立気泡率：Ｓ（％）は、ＡＳＴＭ
Ｄ２８５６−７０に記載されている手順Ｃに準拠し、東
芝ベックマン株式会社製の空気比較式比重計９３０型を
使用して測定される発泡体の真の体積：Ｖｘから、下記
（２）式より算出されるもので、３回の測定値の平均値
として求めたものである。
Ｄ２８５６−７０に記載されている手順Ｃに準拠し、東
芝ベックマン株式会社製の空気比較式比重計９３０型を
使用して測定される発泡体の真の体積：Ｖｘから、下記
（２）式より算出されるもので、３回の測定値の平均値
として求めたものである。
【００４５】
【数４】
Ｓ（％）＝（Ｖｘ−Ｗ／ρ）×１００／（Ｖａ−Ｗ／ρ） （２）
【００４６】但し、上記（２）式において、Ｖｘは上記
した方法で測定される真の体積（ｃｍ3 ）で、発泡体を
構成する樹脂の容積と、発泡体内の独立気泡部分の気泡
全容積との和に相当する。その他、上記（２）式中の、
Ｖａ、Ｗ、ρは以下の通りである。
した方法で測定される真の体積（ｃｍ3 ）で、発泡体を
構成する樹脂の容積と、発泡体内の独立気泡部分の気泡
全容積との和に相当する。その他、上記（２）式中の、
Ｖａ、Ｗ、ρは以下の通りである。
【００４７】Ｖａ：測定に使用した発泡体の外寸法から
計算される発泡体の見掛けの体積（ｃｍ3 ） Ｗ ：測定に使用した発泡体の全重量（ｇ） ρ ：発泡体を構成する基材樹脂の密度（ｇ／ｃｍ3 ）
計算される発泡体の見掛けの体積（ｃｍ3 ） Ｗ ：測定に使用した発泡体の全重量（ｇ） ρ ：発泡体を構成する基材樹脂の密度（ｇ／ｃｍ3 ）
【００４８】尚、試験片は、空気比較式比重計に付属の
サンプルカップに非圧縮状態で収納されなければならな
いので、大きいサイズのものは見掛体積が１４〜１６ｃ
ｍ3となるようにカットしたものを使用し（できる限
り、２．５ｃｍ×２．５ｃｍ×２．５ｃｍの立方体形状
に近づけるようにカットする。）、厚みの薄い小さいサ
イズのものは縦と横がそれぞれ２．３〜２．７ｃｍにな
るようにカットし、見掛け体積が１４〜１６ｃｍ3 とな
るように複数枚を組み合わせて使用する。
サンプルカップに非圧縮状態で収納されなければならな
いので、大きいサイズのものは見掛体積が１４〜１６ｃ
ｍ3となるようにカットしたものを使用し（できる限
り、２．５ｃｍ×２．５ｃｍ×２．５ｃｍの立方体形状
に近づけるようにカットする。）、厚みの薄い小さいサ
イズのものは縦と横がそれぞれ２．３〜２．７ｃｍにな
るようにカットし、見掛け体積が１４〜１６ｃｍ3 とな
るように複数枚を組み合わせて使用する。
【００４９】上記押出発泡体は、加熱軟化させて所望の
形状に熱成形することができる。発泡体の成形方法とし
ては、発泡体を加熱軟化させて折り曲げ、箱状体等を形
成する方法や、発泡体を加熱軟化させた後、型に密着さ
せて所望の形状に成形する方法が挙げられる。後者の方
法としては、例えば真空成形、圧空成形やこれらの応用
として、フリードローイング成形、プラグ・アンド・リ
ッジ成形、リッジ成形、マッチド・モールド成形、スト
レート成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エア
スリップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリ
バースドロー成形等やこれらを組み合わせた方法等を採
用することができる。また後者の方法では、樹脂（Ｂ）
が、プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数 4以上の
α−オレフィンとからなるプロピレン成分含量が９５．
５〜９９．０重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．
１〜３．０ｇ／１０分で、樹脂（Ａ）の融点より５〜１
７℃低い融点を有するプロピレン系ランダム共重合体
で、基材樹脂の定常状態コンプライアンス：Ｊ0 が０．
６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満
の樹脂を用いて得た、厚み０．３〜７．０ｍｍ、幅３０
０ｍｍ、密度０．０６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 、独立気泡
率が５０％以上のシート状発泡体を成形に用いる。この
ような発泡体を用いた場合、基材樹脂中の樹脂（Ａ）と
樹脂（Ｂ）の融点が大きく離れていないために、成形時
に発泡体を加熱した際に気泡が連通化する割合を低く抑
えることができるため、物性に優れた成形体を得ること
ができる。
形状に熱成形することができる。発泡体の成形方法とし
ては、発泡体を加熱軟化させて折り曲げ、箱状体等を形
成する方法や、発泡体を加熱軟化させた後、型に密着さ
せて所望の形状に成形する方法が挙げられる。後者の方
法としては、例えば真空成形、圧空成形やこれらの応用
として、フリードローイング成形、プラグ・アンド・リ
ッジ成形、リッジ成形、マッチド・モールド成形、スト
レート成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エア
スリップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリ
バースドロー成形等やこれらを組み合わせた方法等を採
用することができる。また後者の方法では、樹脂（Ｂ）
が、プロピレンと、エチレン又は／及び炭素数 4以上の
α−オレフィンとからなるプロピレン成分含量が９５．
５〜９９．０重量％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．
１〜３．０ｇ／１０分で、樹脂（Ａ）の融点より５〜１
７℃低い融点を有するプロピレン系ランダム共重合体
で、基材樹脂の定常状態コンプライアンス：Ｊ0 が０．
６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ2 ／Ｎ未満
の樹脂を用いて得た、厚み０．３〜７．０ｍｍ、幅３０
０ｍｍ、密度０．０６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 、独立気泡
率が５０％以上のシート状発泡体を成形に用いる。この
ような発泡体を用いた場合、基材樹脂中の樹脂（Ａ）と
樹脂（Ｂ）の融点が大きく離れていないために、成形時
に発泡体を加熱した際に気泡が連通化する割合を低く抑
えることができるため、物性に優れた成形体を得ること
ができる。
【００５０】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明を更に詳細に説
明する。実施例、比較例において使用した樹脂の物性を
表１に示した。表１に示す共重合体のエチレン成分含量
（重量％）は、ＩＲスペクトル法により、下記（３）式
により求めた。また表１に示した樹脂（ポリプロピレ
ン系樹脂（Ａ））はＭＴ＝２０．７ｇｆ、ＭＦＲ＝３．
７ｇ／１０分であり、前記（１）で示す関係を満たすも
のである。尚、表１に示すＭＴ、ＭＦＲ、融点は前記し
た方法により測定したものであり、結晶化温度は、原料
樹脂３〜５ｍｇを、示差走査熱量測定装置により、昇温
速度１０℃／分で室温から２００℃まで昇温した後、直
ちに降温速度１０℃／分で４０℃まで降温したときに得
られるＤＳＣ曲線上の最も高温側に現れる結晶化（発
熱）ピークの頂点の温度とする。
明する。実施例、比較例において使用した樹脂の物性を
表１に示した。表１に示す共重合体のエチレン成分含量
（重量％）は、ＩＲスペクトル法により、下記（３）式
により求めた。また表１に示した樹脂（ポリプロピレ
ン系樹脂（Ａ））はＭＴ＝２０．７ｇｆ、ＭＦＲ＝３．
７ｇ／１０分であり、前記（１）で示す関係を満たすも
のである。尚、表１に示すＭＴ、ＭＦＲ、融点は前記し
た方法により測定したものであり、結晶化温度は、原料
樹脂３〜５ｍｇを、示差走査熱量測定装置により、昇温
速度１０℃／分で室温から２００℃まで昇温した後、直
ちに降温速度１０℃／分で４０℃まで降温したときに得
られるＤＳＣ曲線上の最も高温側に現れる結晶化（発
熱）ピークの頂点の温度とする。
【００５１】
【数５】エチレン成分含量（重量％）
＝０．５７５｛（Ｋ′733 ）c ＋（Ｋ′722 ）c ｝ （３）
【００５２】上記式（３）は朝倉書店発行の「高分子分
析ハンドブック」（１９８５年９月１日第２刷発行）の
第２５６頁の「（ｉ）ランダム共重合体」の項に記載さ
れている白山の提案する式であり、上記（３）式中、
（Ｋ′733 ）c は７３３ｃｍ-1における補正後の吸光係
数、（Ｋ′722 ）c は７２２ｃｍ-1における補正後の吸
光係数である。
析ハンドブック」（１９８５年９月１日第２刷発行）の
第２５６頁の「（ｉ）ランダム共重合体」の項に記載さ
れている白山の提案する式であり、上記（３）式中、
（Ｋ′733 ）c は７３３ｃｍ-1における補正後の吸光係
数、（Ｋ′722 ）c は７２２ｃｍ-1における補正後の吸
光係数である。
【００５３】
【表１】
【００５４】実施例１〜７、比較例１〜５
表１に示す樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）を表２に示す割合で
混合して溶融混練した後、押出機からストランド状に押
出し、次いで切断して樹脂ペレットを得、この樹脂ペレ
ットを基材樹脂として用いて発泡体を製造した。この樹
脂ペレット（基材樹脂）の定常状態コンプライアンス：
Ｊ0 、ＭＴ（ｇｆ）の値を表２にあわせて示す。尚、表
２に示すＪ0 、ＭＴの値は前記した方法により求めたも
のである。
混合して溶融混練した後、押出機からストランド状に押
出し、次いで切断して樹脂ペレットを得、この樹脂ペレ
ットを基材樹脂として用いて発泡体を製造した。この樹
脂ペレット（基材樹脂）の定常状態コンプライアンス：
Ｊ0 、ＭＴ（ｇｆ）の値を表２にあわせて示す。尚、表
２に示すＪ0 、ＭＴの値は前記した方法により求めたも
のである。
【００５５】
【表２】
【００５６】上記樹脂ペレットを押出機内で表３に示す
発泡剤、気泡調整剤とともに溶融混練した後（表３中の
発泡剤、気泡調整剤の添加量は、樹脂、発泡剤、気泡調
整剤の合計量に対する重量％である。）、径８４mmφ、
間隙０．３〜０．５mmのリップを有するサーキュラーダ
イスを通して押出し発泡させてチューブ状の発泡体を
得、次いでこのチューブを切り開いてシート状発泡体を
得た。押出発泡温度を表３にあわせて示す。また得られ
たシート状発泡体の諸物性を表４に示す。尚、比較例２
〜５では、表面凹凸の激しい不良の発泡体しか得られな
かったため、シート状発泡体の独立気泡率、平均気泡
径、衝撃強度、伸びは測定しなかった。
発泡剤、気泡調整剤とともに溶融混練した後（表３中の
発泡剤、気泡調整剤の添加量は、樹脂、発泡剤、気泡調
整剤の合計量に対する重量％である。）、径８４mmφ、
間隙０．３〜０．５mmのリップを有するサーキュラーダ
イスを通して押出し発泡させてチューブ状の発泡体を
得、次いでこのチューブを切り開いてシート状発泡体を
得た。押出発泡温度を表３にあわせて示す。また得られ
たシート状発泡体の諸物性を表４に示す。尚、比較例２
〜５では、表面凹凸の激しい不良の発泡体しか得られな
かったため、シート状発泡体の独立気泡率、平均気泡
径、衝撃強度、伸びは測定しなかった。
【００５７】
【表３】
【００５８】
【表４】
【００５９】シート状発泡体の外観は、得られたシート
状発泡体を目視により観察し、 ○・・・表面平滑で外観良好。 △・・・結晶化物の発生は認められないが、やや外観不
良。 ×・・・結晶化物の発生が認められ、外観不良。 として評価した。
状発泡体を目視により観察し、 ○・・・表面平滑で外観良好。 △・・・結晶化物の発生は認められないが、やや外観不
良。 ×・・・結晶化物の発生が認められ、外観不良。 として評価した。
【００６０】シート状発泡体の衝撃強度は、ＪＩＳ Ｐ
８１３４に基づくバンクチャー衝撃試験により求めた。
８１３４に基づくバンクチャー衝撃試験により求めた。
【００６１】シート状発泡体の伸びは、ＪＩＳ Ｋ６７
６７の５．２．１項のＡ法に従って、引張速度１０ｍｍ
／分の条件で測定した。
６７の５．２．１項のＡ法に従って、引張速度１０ｍｍ
／分の条件で測定した。
【００６２】シート状発泡体の平均気泡径は、押出方向
の垂直断面と幅方向（押出方向と直交するシート状発泡
体の幅方向）の垂直断面を使用して求められる。具体的
には、押出方向の垂直断面の厚みの略中央部における任
意の気泡壁を始点として押出方向に直線を引き、２０個
の気泡壁を数えたところを直線の終点とし（直線の始点
における気泡壁はカウントせず、終点における気泡壁は
カウントする。）、その直線の長さ（ｍｍ）を気泡壁数
２０で除すことにより求まる数値を、押出方向の平均気
泡径とする。同様にして幅方向の垂直断面を使用して求
まる数値を、幅方向の平均気泡径とする。
の垂直断面と幅方向（押出方向と直交するシート状発泡
体の幅方向）の垂直断面を使用して求められる。具体的
には、押出方向の垂直断面の厚みの略中央部における任
意の気泡壁を始点として押出方向に直線を引き、２０個
の気泡壁を数えたところを直線の終点とし（直線の始点
における気泡壁はカウントせず、終点における気泡壁は
カウントする。）、その直線の長さ（ｍｍ）を気泡壁数
２０で除すことにより求まる数値を、押出方向の平均気
泡径とする。同様にして幅方向の垂直断面を使用して求
まる数値を、幅方向の平均気泡径とする。
【００６３】尚、表４に示すシート状発泡体の諸物性の
うち、独立気泡率は前記した方法により求めた。
うち、独立気泡率は前記した方法により求めた。
【００６４】上記実施例１、２で得られたシート状発泡
体の両面をヒーターで加熱して軟化させた後、プラグア
シスト真空成形法によってトレーを成形したところ、良
好な成形品（トレー）が得られた。
体の両面をヒーターで加熱して軟化させた後、プラグア
シスト真空成形法によってトレーを成形したところ、良
好な成形品（トレー）が得られた。
【００６５】
【発明の効果】以上説明したように本発明方法は、特定
のＭＴとＭＦＲとを有するポリプロピレン系樹脂（Ａ）
と、このポリプロピレン系樹脂（Ａ）の融点よりも一定
の範囲で低い融点を有するポリオレフィン系樹脂（Ｂ）
との特定の割合の混合物を基材樹脂として用いたことに
より、押出発泡性に優れ、均質で優れた性状の押出発泡
体を得ることができるとともに、得られた発泡体の脆
性、特に低温での脆性を改善することができる。また樹
脂（Ｂ）として、プロピレンと、エチレン又は／及び炭
素数４以上のα−オレフィンとからなる、プロピレン成
分９０重量％以上のプロピレン系ランダム共重合体を用
いると、樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）との均一混合性に優れ
るため、より物性の均一な発泡体を得ることができ、樹
脂（Ｂ）として、更にプロピレン成分９５．５〜９９．
０重量％で、ＭＴ、ＭＦＲが特定の範囲のものを用いる
と、基材樹脂のＭＴの大きな低下が防止されるため、容
易により高発泡の発泡体を得ることができる。更に、樹
脂（Ｂ）として上記特定のポリプロピレン成分含量、Ｍ
Ｔ、ＭＦＲのものを用い、これと樹脂（Ａ）との混合物
からなる基材樹脂の定常状態コンプライアンスが特定の
範囲にあるものを用いると、高価な樹脂を用いることな
く、押出発泡性を改善できる。更にまた上記特定の定常
状態コンプライアンスを有する基材樹脂を用いる場合、
樹脂（Ｂ）の融点が樹脂（Ａ）の融点よりも５〜１７℃
融点が低いものであると、発泡体を熱成形する際に気泡
の連通化割合を低く抑えることができ、高い物性の成形
品を得ることができる等の効果を有する。
のＭＴとＭＦＲとを有するポリプロピレン系樹脂（Ａ）
と、このポリプロピレン系樹脂（Ａ）の融点よりも一定
の範囲で低い融点を有するポリオレフィン系樹脂（Ｂ）
との特定の割合の混合物を基材樹脂として用いたことに
より、押出発泡性に優れ、均質で優れた性状の押出発泡
体を得ることができるとともに、得られた発泡体の脆
性、特に低温での脆性を改善することができる。また樹
脂（Ｂ）として、プロピレンと、エチレン又は／及び炭
素数４以上のα−オレフィンとからなる、プロピレン成
分９０重量％以上のプロピレン系ランダム共重合体を用
いると、樹脂（Ａ）と樹脂（Ｂ）との均一混合性に優れ
るため、より物性の均一な発泡体を得ることができ、樹
脂（Ｂ）として、更にプロピレン成分９５．５〜９９．
０重量％で、ＭＴ、ＭＦＲが特定の範囲のものを用いる
と、基材樹脂のＭＴの大きな低下が防止されるため、容
易により高発泡の発泡体を得ることができる。更に、樹
脂（Ｂ）として上記特定のポリプロピレン成分含量、Ｍ
Ｔ、ＭＦＲのものを用い、これと樹脂（Ａ）との混合物
からなる基材樹脂の定常状態コンプライアンスが特定の
範囲にあるものを用いると、高価な樹脂を用いることな
く、押出発泡性を改善できる。更にまた上記特定の定常
状態コンプライアンスを有する基材樹脂を用いる場合、
樹脂（Ｂ）の融点が樹脂（Ａ）の融点よりも５〜１７℃
融点が低いものであると、発泡体を熱成形する際に気泡
の連通化割合を低く抑えることができ、高い物性の成形
品を得ることができる等の効果を有する。
【図１】樹脂（Ａ）のＭＴとＭＦＲとの関係を示すグラ
フである。
フである。
【図２】メルトテンションテスターのオリフィスから樹
脂を紐状に押出して、捲取り速度一定として紐状の樹脂
を捲取りローラーで捲取った時のメルトテンション：Ｍ
Ｔの経時変化を示すグラフである。
脂を紐状に押出して、捲取り速度一定として紐状の樹脂
を捲取りローラーで捲取った時のメルトテンション：Ｍ
Ｔの経時変化を示すグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｂ２９Ｋ 105:04
Ｃ０８Ｌ 23:10
(72)発明者 岩本 晃
栃木県宇都宮市鶴田町637−１ セジュー
ルアン７−202
(72)発明者 高瀬 健一
栃木県鹿沼市千渡1244−10 ラ・フォー
レ・アップルＢ−102
Ｆターム(参考） 4F074 AA16 AA24 AA24A AA25A
AA25B AB03 AB05 BA01
BA31 BC11 BC12 CA22 CC04Z
CC22X CC62 DA02 DA08
DA12 DA23
4F207 AA03 AA04E AA11H AA12
AB02 AG02 AG20 AH55 AH56
AH58 KA01 KA11 KW41
4F208 AA03 AA04E AA11 AA12
AB02 AD05 AD08 AD17 AG02
AG20 AH55 AH56 AH58 MA08
MC00 MG13 MG22 MH06 MJ09
4F212 AA03C AA09 AA11C AA12
AB02 AG20 AH55 AH56 AH58
UA10 UB02 UC06 UC08 UF01
UW06 UW41
Claims (9)
- 【請求項１】 メルトテンション：ＭＴ（ｇｆ）の自然
対数値：ｌｎＭＴと、メルトフローレイト：ＭＦＲ（ｇ
／１０分）の自然対数値：ｌｎＭＦＲとの間に、下記
（１）式で示す関係が成り立つポリプロピレン系樹脂
（Ａ）９５〜５０重量％と、ｌｎＭＴと、ｌｎＭＦＲと
の間に下記（１）式で示す関係を有さず、且つ上記ポリ
プロピレン系樹脂（Ａ）の融点よりも３〜３０℃低い融
点を有するポリオレフィン系樹脂（Ｂ）５０〜５重量％
とからなる混合樹脂と、発泡剤とを押出機内で溶融混練
した後、押出機内から押し出して発泡させることを特徴
とするポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。 【数１】 ｌｎＭＴ ＞ −０．８３ｌｎＭＦＲ ＋ ２．８２ （１） - 【請求項２】 ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プロピ
レンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オレフ
ィンとからなるプロピレン成分９０重量％以上のプロピ
レン系ランダム共重合体である請求項１記載のポリオレ
フィン系樹脂押出発泡体の製造方法。 - 【請求項３】 ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プロピ
レンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オレフ
ィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０重量
％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ／１
０分のプロピレン系ランダム共重合体である請求項１記
載のポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法。 - 【請求項４】 ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プロピ
レンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オレフ
ィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０重量
％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ／１
０分のプロピレン系ランダム共重合体であり、且つポリ
プロピレン系樹脂（Ａ）とポリオレフィン系樹脂（Ｂ）
との混合物からなる基材樹脂の定常状態コンプライアン
ス：Ｊ0 が、０．６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１
０-3ｍ2 ／Ｎ未満である請求項１記載のポリオレフィン
系樹脂押出発泡体の製造方法。 - 【請求項５】 ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）が、プロピ
レンと、エチレン又は／及び炭素数４以上のα−オレフ
ィンとからなるプロピレン成分９５．５〜９９．０重量
％、ＭＴ＝２〜８ｇｆ、ＭＦＲ＝０．１〜３．０ｇ／１
０分のプロピレン系ランダム共重合体であり、且つポリ
オレフィン系樹脂（Ｂ）の融点がポリプロピレン系樹脂
（Ａ）の融点より５〜１７℃低いとともに、ポリプロピ
レン系樹脂（Ａ）とポリオレフィン系樹脂（Ｂ）との混
合物からなる基材樹脂の定常状態コンプライアンス：Ｊ
0 が、０．６×１０-3ｍ2 ／Ｎ以上、１．２×１０-3ｍ
2 ／Ｎ未満である請求項１記載のポリオレフィン系樹脂
押出発泡体の製造方法。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかに記載の方法に
より得られた、厚み０．３〜１０．０ｍｍ、幅３００ｍ
ｍ以上、密度０．５〜０．０２ｇ／ｃｍ3 のシート状又
は板状のポリオレフィン系樹脂押出発泡体。 - 【請求項７】 独立気泡率が５０％以上である請求項６
記載のシート状又は板状のポリオレフィン系樹脂押出発
泡体。 - 【請求項８】 請求項７記載の押出発泡体を加熱軟化さ
せた後、所望の形状に熱成形することを特徴とするポリ
オレフィン系樹脂押出発泡体の熱成形方法。 - 【請求項９】 請求項５記載の方法により得られた、厚
み０．３〜７．０ｍｍ、幅３００ｍｍ以上、密度０．０
６〜０．０２ｇ／ｃｍ3 、独立気泡率５０％以上のシー
ト状又は板状の押出発泡体を、加熱軟化させた後、型に
密着させて所望の形状に成形することを特徴とするポリ
オレフィン系樹脂押出発泡体の熱成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24914998A JP4119539B2 (ja) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡体の熱成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24914998A JP4119539B2 (ja) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡体の熱成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000063552A true JP2000063552A (ja) | 2000-02-29 |
| JP4119539B2 JP4119539B2 (ja) | 2008-07-16 |
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ID=17188650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24914998A Expired - Fee Related JP4119539B2 (ja) | 1998-08-19 | 1998-08-19 | ポリオレフィン系樹脂押出発泡体の製造方法及びその押出発泡体、押出発泡体の熱成形方法 |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP4119539B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002200635A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-07-16 | Jsp Corp | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体及びその製造方法 |
| JP2002356573A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-12-13 | Jsp Corp | ポリプロピレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法並びにその押出発泡シートの熱成形方法 |
| WO2013125702A1 (ja) | 2012-02-23 | 2013-08-29 | 日本ポリプロ株式会社 | ポリプロピレン系樹脂組成物および発泡シート |
| WO2013125700A1 (ja) | 2012-02-23 | 2013-08-29 | 日本ポリプロ株式会社 | ポリプロピレン系樹脂組成物および発泡シート |
| CN108137834A (zh) * | 2015-10-09 | 2018-06-08 | 日本聚丙烯株式会社 | 热成形用片材和成形体 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06294194A (ja) * | 1993-02-08 | 1994-10-21 | Hitsuritsu Kyo | 室内の内壁構造 |
-
1998
- 1998-08-19 JP JP24914998A patent/JP4119539B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002200635A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-07-16 | Jsp Corp | ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体及びその製造方法 |
| JP2002356573A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-12-13 | Jsp Corp | ポリプロピレン系樹脂押出発泡シート及びその製造方法並びにその押出発泡シートの熱成形方法 |
| WO2013125702A1 (ja) | 2012-02-23 | 2013-08-29 | 日本ポリプロ株式会社 | ポリプロピレン系樹脂組成物および発泡シート |
| WO2013125700A1 (ja) | 2012-02-23 | 2013-08-29 | 日本ポリプロ株式会社 | ポリプロピレン系樹脂組成物および発泡シート |
| US9284427B2 (en) | 2012-02-23 | 2016-03-15 | Japan Polypropylene Corporation | Polypropylene-based resin composition and foam sheet |
| US9505894B2 (en) | 2012-02-23 | 2016-11-29 | Japan Polypropylene Corporation | Polypropylene-based resin composition and foam sheet |
| CN108137834A (zh) * | 2015-10-09 | 2018-06-08 | 日本聚丙烯株式会社 | 热成形用片材和成形体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4119539B2 (ja) | 2008-07-16 |
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