JP2000046095A

JP2000046095A - 油圧緩衝器

Info

Publication number: JP2000046095A
Application number: JP10212867A
Authority: JP
Inventors: Takahide Kobayashi; 隆英小林; Hiroyuki Ota; 博之太田; Goro Nakajima; 吾郎中島
Original assignee: Tokico Ltd
Current assignee: Tokico Ltd
Priority date: 1998-07-28
Filing date: 1998-07-28
Publication date: 2000-02-15

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明は温度上昇に伴う作動油の吸排動作が
良好に行えると共に、温度補償機構でのキャビテーショ
ンを防止することを課題とする。【解決手段】油圧緩衝器１１は、シリンダ１２と、ピ
ストン１３と、ピストンロッド１４と、温度補償機構５
６とを有する。温度補償機構５６は、リザーバタンク１
５を支持する支柱５０の内部の液供給路５１及び液排出
路５２に設けられている。液供給路５１には、シリンダ
室２３の圧力低下により開弁動作してリザーバタンク１
５の作動油をシリンダ室２３の供給するチェック弁５３
が設けられている。また、液排出路５２には、シリンダ
室２３の圧力上昇により開弁動作してシリンダ室２３の
作動油をリザーバタンク１５に排出するリリーフ弁５４
と、リリーフ弁５４の開弁動作により排出される作動油
の流量を所定以下に制限するオリフィス５５とが設けら
れている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はシリンダ内に充填さ
れた作動油の温度変化に伴う圧力変化を補償する温度補
償機構を有する油圧緩衝器に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、従来の油圧緩衝器としては、例
えば建物等の構造物の振動を減衰させるブレースダンパ
に適用されるものがある。この種の油圧緩衝器では、大
略、作動油が充填されたシリンダと、シリンダ内に挿入
されたピストンと、ピストンを貫通する液通路に設けら
れピストンの移動に伴って液通路を通過する作動油の流
量を調整する弁機構とを有する構成である。

【０００３】そして、油圧緩衝器は、地震等により構造
物が振動すると、ピストンがシリンダ内を摺動して減衰
力を発生させることにより、構造物と地面との相対変位
を緩衝する。その際、ピストンの摺動動作に伴って、シ
リンダ内に充填された作動油がピストンを貫通する液通
路を通過し、液通路を絞る弁機構により作動油の流量が
絞られて減衰力が発生する。

【０００４】さらに、この種の油圧緩衝器においては、
シリンダ内に充填された作動油の温度変化に伴う圧力変
化を補償する温度補償機構が設けられている。また、温
度補償機構は、作動油が充填された補助タンクと、温度
低下に伴うシリンダ内の圧力低下により補助タンクの作
動油がシリンダ内に供給するチェック弁と、温度上昇に
伴うシリンダ内の圧力上昇によりシリンダ内の作動油を
補助タンクに排出させる流量を絞るオリフィスとからな
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の油圧
緩衝器では、温度補償機構がオリフィスとチェック弁で
構成されており、温度上昇に伴う圧力上昇によりシリン
ダ内の作動油がオリフィスを通過して排出され、また温
度低下に伴う圧力低下により補助タンクの作動油がオリ
フィスおよびチェック弁を通過してシリンダ内に供給さ
れる。

【０００６】ここで、作動油が温度補償機構のオリフィ
スを通過するとき、オリフィス前後の圧力差が大きくな
り、低圧側（補助タンク側）の絶対圧力が所定圧以下に
低い場合、補助タンク側の作動油にキャビテーションと
呼ばれる気泡が発生する。このように補助タンクの作動
油に気泡が含まれると、温度低下に伴う圧力低下により
補助タンクの作動油がシリンダ内に供給される際、気泡
もシリンダ内に供給されてしまうことになる。また、キ
ャビテーションの発生は、油圧緩衝器の性能悪化や騒
音、振動、壊食などの原因になる。

【０００７】また従来の油圧緩衝器では、温度補償機構
のオリフィス径を小さくすることにより、シリンダ内の
油圧が一定以上になるため、これによりキャビテーショ
ンを抑制する方法が採用されている。しかしながら、油
圧緩衝器においては、比較的大きな振動による加速度が
伝播されたとき、ピストンが高速動作することになる。
その場合、キャビテーションを抑制するためにオリフィ
ス径が小さくされていると、温度上昇によりシリンダ内
の圧力が上昇してもシリンダから補助タンクに排出され
る作動油の流量が充分でなくなるため、シリンダ内圧が
上昇して高圧になりすぎてしまい、シリンダのシール部
分から作動油の漏出するおそれがあった。

【０００８】そこで、本発明は上記課題を解決した油圧
緩衝器を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明は以下のような特徴を有する。本発明は、作
動油が充填されたシリンダと、該シリンダ内に挿入され
たピストンと、該ピストンを貫通する液通路に設けられ
前記ピストンの移動に伴って開閉する弁体の弁開動作に
より前記液通路を通過する作動油の流れに抵抗力を与え
る弁機構と、前記作動油の温度変化に伴う圧力変化を前
記作動油の吸排により吸収する温度補償機構とからな
り、前記温度補償機構は、作動油が貯溜された補助タン
クと、温度低下に伴う前記シリンダ内の圧力低下により
前記補助タンクの作動油が前記シリンダ内に供給される
ことを許容する第１の弁と、温度上昇に伴う前記シリン
ダ内の圧力上昇により前記シリンダ内の作動油が前記補
助タンクに排出されることを許容する第２の弁と、該第
２の弁から排出される作動油の流量を所定以下とする絞
りと、からなることを特徴とするものである。

【００１０】従って、本発明によれば、温度上昇に伴う
シリンダ内の圧力上昇により作動油がシリンダ内から補
助タンクに排出されるときに、第２の弁の調圧動作によ
りオリフィスを通過する流速を抑えることにより補助タ
ンク側においてキャビテーションが発生しないので、タ
ンク内の作動油に気泡が含まれないため、シリンダ内に
供給される作動油にも気泡が含まれない。

【００１１】これにより、作動油に気泡が含まれたこと
により起因する減衰力特性の悪化や無効ストロークの発
生を防止できる。そのため、オリフィス径を大きくして
もキャビテーションの発生を抑制できると共に、シリン
ダ内の圧力が上昇してもシリンダから補助タンクに排出
される作動油の流量を充分に確保して、シリンダ内の圧
力が所定圧以上の高圧になることを防止できる。

【００１２】

【発明の実施の形態】以下、図面と共に本発明の実施の
形態について説明する。図１は本発明になる油圧緩衝器
の一実施例の構成を示す縦断面図である。また、図２は
油圧緩衝器の平面図である。図１及び図２に示されるよ
うに、油圧緩衝器１１は、大略、シリンダ１２と、ピス
トン１３と、ピストンロッド１４と、温度補償機構とし
てのリザーバタンク（補助タンク）１５と、ピストンロ
ッド１４の一端が連結される可動側連結機構１６と、シ
リンダ１２の端部が連結される固定側連結機構１７と、
からなる。

【００１３】油圧緩衝器１１は、建物等の構造物（図示
せず）の振動を減衰させる減衰手段として用いられる油
圧ダンパであり、固定側連結機構１７が構造物の固定側
（図示せず）に連結され、可動側連結機構１６が構造物
の可動側に連結される。そして、油圧緩衝器１１は、地
震等により構造物が振動すると、ピストン１３がシリン
ダ１２内をＡ，Ｂ方向に摺動して減衰力を発生させるこ
とにより、構造物の固定側と可動側との相対変位を緩衝
する。

【００１４】また、リザーバタンク１５は、一対の支柱
５０によりシリンダ１２の上部に取り付けられている。
支柱５０の内部には、後述するように温度変化に応じて
作動油を吸排する調圧部５１，５２が設けられている。
また、一対の支柱５０の取付位置に対応するシリンダ１
２の両端近傍の上部には、作動油の吸排を行うための流
路となる孔１２ａ，１２ｂが設けられている。

【００１５】図３はシリンダ１２及びピストン１３の内
部構成を拡大して示す縦断面図である。図３に示される
ように、シリンダ１２は、円筒状に形成されたシリンダ
本体１８と、シリンダ本体１８の両端開口を閉塞する円
盤状の蓋体１９，２０とから構成されている。蓋体１
９，２０は、ボルト２１によりシリンダ本体１８の両端
に締結される。また、蓋体１９，２０は、夫々ピストン
ロッド１４が挿通される孔１９ａ，２０ａが中央に貫通
しており、孔１９ａ，２０ａの内周にはピストンロッド
１４の外周をシールするためのシール部材１９ｂ，２０
ｂが装着されている。

【００１６】尚、ピストンロッド１４が蓋体１９，２０
の孔１９ａ，２０ａに挿通されているので、ピストン１
３がシリンダ１２内を摺動してもピストンロッド１４の
挿入容積が変化しないようになっている。また、蓋体１
９，２０の上部には、吊り下げ用のアイボルト２２が螺
着されている。ピストン１３は、挿通孔１３ａに挿通さ
れたピストンロッド１４に固定された状態でシリンダ１
２の内部に形成されたシリンダ室２３に摺動可能に取り
付けられている。また、ピストン１３は、ピストンロッ
ド１４の係止溝１４ａに嵌合された係止リング２４を円
盤状の固定板２５との間で挟持することにより固定され
る。すなわち、ピストン１３は、端部に固定板２５が嵌
合する環状溝１３ｂが形成されており、固定板２５が取
付ボルト２６でピストン１３の端部に締結されることに
より係止リング２４に固定される。

【００１７】シリンダ室２３は、内部に所定の粘性抵抗
を有する作動油が充填されており、ピストン１３により
左室２３ａと右室２３ｂとに画成される。そして、ピス
トン１３の外周に形成されたシール溝１３ｃ，１３ｄに
は、断面形状がＵ字状又はＶ字状とされたリップシール
部材２７が装着されており、左室２３ａと右室２３ｂと
の間が液密にシールされる。

【００１８】ピストン１３は、内部に左室２３ａと右室
２３ｂとを連通する液通路２８，２９が軸方向に貫通し
ている。この液通路２８，２９には、一方向の流れのみ
を許容し逆流を防止すると共に、作動油の流れに抵抗力
を付与するよう構成された弁機構３０，３１が減衰力発
生機構として設けられている。一方の弁機構３０はＡ方
向に流れを許容し、他方の弁機構３０はＢ方向に流れを
許容するように配置されている。

【００１９】弁機構３０，３１は、夫々同一構成であ
り、液通路２８，２９に固定された弁座部材３２，３３
と、弁座部材３２，３３を貫通する弁通路３２ａ，３３
ａを開閉する球状の弁部を有する弁体３４，３５と、弁
体３４，３５を弁座部材３２，３３に押圧する方向に附
勢するコイルバネ３６，３７と、コイルバネ３６，３７
が当接するバネ受け３８，３９とからなる。

【００２０】油圧緩衝器１１にＡ，Ｂ方向の振動が伝播
されると、ピストン１３がシリンダ室２３内を摺動する
ことにより左室２３ａと右室２３ｂとの圧力差が生じ
る。その際、弁機構３０，３１においては、左室２３ａ
と右室２３ｂとの圧力差に応じて弁体３４，３５がコイ
ルバネ３６，３７のバネ力に抗して弁座部材３２，３３
から離座して弁開動作する。これにより、左室２３ａ又
は右室２３ｂの作動油が液通路２８，２９を通過して右
室２３ｂ又は左室２３ａへ移動する。

【００２１】このようにして粘性流体である作動油が流
路面積の小さい液通路２８，２９を通過する過程で粘性
抵抗が発生し、ピストン１３の相対変位が緩衝される。
そのため、油圧緩衝器１１に伝播されたＡ，Ｂ方向の振
動エネルギは、作動油の移動に伴って発生する粘性抵抗
力に変換されて減衰される。図４は可動側連結機構１６
の構成を拡大して示す横断面図である。

【００２２】図４に示されるように、可動側連結機構１
６は、ピストン１３が結合される結合部材６０と、結合
部材６０の結合板６０ａに連結されるブラケット６１と
からなる。ブラケット６１は、構造物（図示せず）に固
定される固定部６１ａと、結合部材６０の結合板６０ａ
を両側から支持する支持板６１ｂ，６１ｃとを有する。

【００２３】支持板６１ｂ，６１ｃ間には、連結軸６２
が横架されており、連結軸６２には外周が半球状に形成
されたリング部材６３が嵌合している。尚、連結軸６２
は、係止部材６６により軸方向への抜けが防止されてい
る。また、リング部材６３の両側には、リング状に形成
された弾性体６４が介在している。リング部材６３は、
連結軸６２に回転可能に嵌合されると共に、両側の弾性
体６４により挟持されているので、ガタツキのない状態
に保持される。そして、結合部材６０の結合板６０ａに
は、リング部材６３の外周に嵌合する摺動体６５が取り
付けられている。この摺動体６５の内周は、リング部材
６３の外周形状に対応する球面状に形成されている。

【００２４】そのため、結合部材６０は、ブラケット６
１に対して回動自在に連結されると共に、横方向の位置
ずれが調整できるように取り付けられている。また、前
述した固定側連結機構１７は、上記可動側連結機構１６
と同様に結合部材７０と、ブラケット７１とから構成さ
れており、その連結構造の同一部分の説明は省略する。
尚、結合部材７０は、ピストンロッド１４の端部が蓋体
２０の孔２０ａを貫通して突出し、ピストン１３の摺動
動作により突出長さが変化するため、ピストンストロー
クに応じたピストンロッド１４の動作スペースを確保す
るカバー部７２を有する。

【００２５】従って、油圧緩衝器１１は、シリンダ１２
及びピストンロッド１４が固定側連結機構１７及び可動
側連結機構１６を介して揺動可能に取り付けられてお
り、取付作業時の自由度が高められ、構造物の取付位置
と基礎側の取付位置との相対的な位置ずれを吸収できる
構成となっている。図５は温度補償機構の構成を示す縦
断面図である。

【００２６】図５に示されるように、リザーバタンク１
５は、支柱５０を介してシリンダ１２の上部の所定高さ
位置に固定されている。そして、支柱５０の内部には、
シリンダ１２の上部に形成された孔１２ａに連通する液
供給路５１と、シリンダ１２の上部に形成された孔１２
ｂに連通する液排出路５２とが形成されている。一方の
液供給路５１には、シリンダ室２３の圧力低下により開
弁動作してリザーバタンク１５に貯溜された作動油をシ
リンダ室２３の供給するチェック弁（第１の弁）５３が
設けられている。

【００２７】他方の液排出路５２には、シリンダ室２３
の圧力上昇により開弁動作してシリンダ室２３の作動油
をリザーバタンク１５に排出するリリーフ弁（第２の
弁）５４と、リリーフ弁５４の開弁動作により排出され
る作動油の流量を所定以下に制限するオリフィス（絞
り）５５とが設けられている。本実施の形態では、上記
チェック弁５３と、リリーフ弁５４と、オリフィス５５
と、リザーバタンク１５とにより温度補償機構５６が構
成されている。

【００２８】チェック弁５３は、液供給路５１に形成さ
れたテーパ状の弁座５３ａと、弁座５３ａに当接する球
状の弁体５３ｂと、弁体５３ｂを弁座５３ａに押圧する
コイルバネ５３ｃとから構成されている。従って、チェ
ック弁５３は、シリンダ室２３の負圧とコイルバネ５３
ｃのバネ力とが釣り合う位置に移動するため、コイルバ
ネ５３ｃのバネ定数によって温度低下に伴う開弁動作可
能となる圧力差が設定される。

【００２９】従って、温度低下によりシリンダ室２３の
圧力が所定圧以下に低下すると、弁体５３ｂが弁座５３
ａから離座して弁開状態となる。このように、チェック
弁５３が開弁動作すると、リザーバタンク１５内の作動
油がシリンダ室２３に供給されて温度低下による圧力変
化が補償される。また、リリーフ弁５４は、液排出路５
２に形成された弁座５４ａと、弁座５４ａに当接する円
盤状の弁体５４ｂと、弁体５４ｂを弁座５４ａに押圧す
るコイルバネ５４ｃと構成されている。従って、チェッ
ク弁５３は、シリンダ室２３の負圧とコイルバネ５３ｃ
のバネ力とが釣り合う位置に移動するため、コイルバネ
５３ｃのバネ定数によって温度上昇に伴う開弁動作可能
となる圧力差が設定される。

【００３０】従って、温度上昇によりシリンダ室２３の
圧力が所定圧以上に上昇すると、弁体５４ｂが弁座５４
ａから離座して弁開状態となる。このように、リリーフ
弁５４が開弁動作すると、シリンダ室２３内の作動油が
リザーバタンク１５に排出されて温度上昇による圧力変
化が補償される。リリーフ弁５４は、オリフィス５５よ
り下流となるリザーバタンク１５の絶対圧力がキャビテ
ーションが発生しない大きさになると弁を開くように設
定されており、リザーバタンク１５の圧力を常に一定以
上に保つことができる。

【００３１】また、リリーフ弁５４は、オリフィス５５
より下流となるリザーバタンク１５の絶対圧力が所定圧
力未満のときは弁を閉じているので、シリンダ１２内の
圧力は常に一定以上になる。従って、オリフィス５５の
内径を大きくしてもキャビテーションが発生しないの
で、オリフイス５５の内径を大きくすることが可能とな
る。

【００３２】すなわち、オリフィス５５の内径を大きく
すれば、ピストン１３が高速動作しても充分な量の作動
油がリザーバタンク１５に排出されるので、シリンダ１
２の内圧が高くなりすぎず、シリンダ１２から作動油が
漏れることもない。また、上記温度補償機構５６では、
液排出路５２にリリーフ弁５４とオリフィス５５とが設
けられているのでオリフィス５５の低圧側の絶対圧力を
一定圧以上にし、さらにピストン１３がＡ，Ｂ方向に摺
動動作したときのシリンダ１２側の絶対圧力が、オリフ
ィス５５の内径を大きくしてもリリーフ弁５４の弁体５
４ｂによる調圧動作により一定以上に保つことができ
る。

【００３３】そのため、温度補償機構５６により、温度
上昇に伴うシリンダ１２内の圧力上昇により作動油がシ
リンダ１２内からリザーバタンク１５に排出されるとき
に、リリーフ弁５４の調圧動作によりオリフィス５５を
通過する流速を抑えることによりリザーバタンク１５側
においてキャビテーションの発生を防止できる。よっ
て、温度補償機構５６の吸排動作により流通される作動
油に気泡が含まれないため、リザーバタンク１５内の作
動油及びシリンダ１２内に供給される作動油にも気泡が
含まれない。これにより、作動油に気泡が含まれたこと
により起因する減衰力特性の悪化や無効ストロークの発
生を防止できる。

【００３４】そのため、オリフィス５５の内径を大きく
してもキャビテーションの発生を抑制できると共に、シ
リンダ１２内の圧力が上昇してもシリンダ１２からリザ
ーバタンク１５に排出される作動油の流量を充分に確保
して、シリンダ１２内の圧力が所定圧以上の高圧になる
ことを防止できる。すなわち、オリフィス５５より上方
の位置に形成された液排出路５２やリザーバタンク１５
において、圧力が高圧にならず、圧力増大による作動油
の漏れが防止される。

【００３５】さらに、油圧緩衝器１１では、温度補償機
構５６でキャビテーションによる振動及び騒音が防止さ
れると共に、シリンダ１２内において、シリンダ１２内
の油圧を一定に保つので、ピストン１３がＡ，Ｂ方向に
摺動したときにリリーフ弁５４側でキャビテーションが
発生せず、ダンパ性能悪化や騒音、振動壊食を防止でき
る。

【００３６】図６は温度補償機構の変形例１を示す縦断
面図である。図６に示されるように、リリーフ弁５４
は、弁座５４ａがテーパ状に形成されると共に、弁体５
４ｂの形状も弁座５４ａに対応するテーパ状に形成され
ている。このように、弁座５４ａ及び弁体５４ｂがテー
パ状に形成されているので、弁開動作時の動作ストロー
クによって作動油の流量調整が可能となる。

【００３７】上記実施の形態では、リリーフ弁５４がオ
リフィス５５より下流（リザーバタンク１５）の絶対圧
力が所定圧以上のときに弁開し、所定圧未満のときに弁
閉するようにしたが、本変形例１では、リザーバタンク
１５の絶対圧力に比例して弁体５４ｂが弁開動作する。
そのため、リリーフ弁５４の弁体５４ｂは、リザーバタ
ンク１５の圧力に比例して弁開動作するため、オリフィ
ス５５の下流となるリザーバタンク１５の圧力変動が少
なくなる。

【００３８】図７は温度補償機構の変形例２を示す縦断
面図である。図７に示されるように、変形例２の温度補
償機構５６では、弁体５４ｂの下方にオリフィス５５が
設けられている。すなわち、オリフィス５５が弁体５４
ｂの上流に位置するように配置されているので、オリフ
ィス５５による流量制限が弁体５４ｂの開閉動作に影響
しにくい構成となっている。

【００３９】そのため、上記実施の形態と同様に、上記
温度補償機構５６では、液排出路５２にリリーフ弁５４
とオリフィス５５とが設けられているのでオリフィス５
５の低圧側の絶対圧力を一定圧以上にし、さらにピスト
ン１３がＡ，Ｂ方向に摺動動作したときのシリンダ１２
側の絶対圧力が、オリフィス５５の内径を大きくしても
リリーフ弁５４の弁体５４ｂによる調圧動作により一定
以上に保つことができる。

【００４０】そのため、温度補償機構５６により、温度
上昇に伴うシリンダ１２内の圧力上昇により作動油がシ
リンダ１２内からリザーバタンク１５に排出されるとき
に、リリーフ弁５４の調圧動作によりオリフィス５５へ
供給される流速を抑えることによりリザーバタンク１５
側においてキャビテーションの発生を防止できる。よっ
て、温度補償機構５６の吸排動作により流通される作動
油に気泡が含まれないため、リザーバタンク１５内の作
動油及びシリンダ１２内に供給される作動油にも気泡が
含まれない。これにより、作動油に気泡が含まれたこと
により起因する減衰力特性の悪化や無効ストロークの発
生を防止できる。

【００４１】そのため、オリフィス５５の内径を大きく
してもキャビテーションの発生を抑制できると共に、シ
リンダ１２内の圧力が上昇してもシリンダ１２からリザ
ーバタンク１５に排出される作動油の流量を充分に確保
して、シリンダ１２内の圧力が所定圧以上の高圧になる
ことを防止できる。すなわち、オリフィス５５より上方
の位置に形成された液排出路５２やリザーバタンク１５
において、圧力が高圧にならず、圧力増大による作動油
の漏れが防止される。

【００４２】さらに、油圧緩衝器１１では、温度補償機
構５６でキャビテーションによる振動及び騒音が防止さ
れると共に、シリンダ１２内において、シリンダ１２内
の油圧を一定に保つので、ピストン１３がＡ，Ｂ方向に
摺動したときにリリーフ弁５４側でキャビテーションが
発生せず、ダンパ性能悪化や騒音、振動壊食を防止でき
る。

【００４３】図８は温度補償機構の変形例３を拡大して
示す縦断面図である。図８に示されるように、変形例３
の温度補償機構５６は、リザーバタンク１５とシリンダ
本体１８との間に介在するように取り付けられる筒状の
保持部材７６の内部にチェック弁７７と、リリーフ弁７
８と、オリフィス部材７９とを収納した構成であり、一
個の部品としてユニット化されている。

【００４４】チェック弁７７は、テーパ状の弁部７７ａ
が保持部材７６の内部に形成された弁座８０に当接して
保持部材７６を上下方向に貫通する流路８１を遮断す
る。また、保持部材７６の流路８１に連通する下部開口
８１ａには、チェック弁７７の軸７７ｂを摺動可能に支
持する環状のガイド部材８２が螺入されている。そし
て、ガイド部材８２とチェック弁７７の弁部７７ａとの
間には、チェック弁７７を弁座８０に押圧するコイルバ
ネ８４が介装されている。

【００４５】尚、チェック弁７７の弁部７７ａ及びガイ
ド部材８２には、図８中破線で示すようにリザーバタン
ク１５からの作動油をシリンダ室２３へ供給するための
通路７７ｅ、８２ａが軸方向に貫通して設けられてい
る。この通路７７ｅ、８２ａは、複数個設けられてお
り、夫々周方向に所定間隔毎に設けられている。また、
チェック弁７７の内部には、リリーフ弁７８と、オリフ
ィス７９とを収納する収納室８５が設けられ、チェック
弁７７の下端に流入口７７ｃが開口し、チェック弁７７
の上端に流出口７７ｄが開口している。そして、流入口
７７ｃはボール状のリリーフ弁７８により開閉され、流
出口７７ｄはオリフィス部材７９を貫通するオリフィス
７９ａに連通されている。また、リリーフ弁７８とオリ
フィス部材７９との間には、リリーフ弁７８を閉弁方向
に附勢するコイルバネ８６が介装されている。

【００４６】温度上昇によりシリンダ室２３側の圧力が
増大したとき、チェック弁７７は弁座８０に当接して閉
弁状態となると共に、リリーフ弁７８が流入口７７ｃか
ら離間して開弁状態となる。そのため、流入口７７ｃか
らチェック弁７７の内部に形成された収納室８５に流入
した作動油は、オリフィス７９ａを通過して流出口７７
ｄからリザーバタンク１５へ吐出される。従って、チェ
ック弁７７の内部に形成された収納室８５及び流入口７
７ｃ、流出口７７ｄが作動油排出用流路となる。

【００４７】また、温度低下によりシリンダ室２３側の
圧力低下し、シリンダ室２３側が負圧となったときは、
チェック弁７７が弁座８０から離座してリザーバタンク
１５の作動油がチェック弁７７の通路７７ｅ、保持部材
７６の流路８１、ガイド部材８２の通路８２ａを通過し
てシリンダ室２３へ供給される。すなわち、チェック弁
７７の通路７７ｅ、保持部材７６の流路８１、ガイド部
材８２の通路８２ａは、作動油供給用通路として機能す
る。

【００４８】そのため、変形例３においても、温度上昇
に伴うシリンダ１２内の圧力上昇により作動油がシリン
ダ１２内からリザーバタンク１５に排出されるときに、
リリーフ弁７８の調圧動作によりオリフィス７９ａへ供
給される流速を抑えることによりリザーバタンク１５側
においてキャビテーションの発生を防止できる。よっ
て、温度補償機構５６の吸排動作により流通される作動
油に気泡が含まれないため、リザーバタンク１５内の作
動油及びシリンダ１２内に供給される作動油にも気泡が
含まれない。これにより、作動油に気泡が含まれたこと
により起因する減衰力特性の悪化や無効ストロークの発
生を防止できる。

【００４９】そのため、オリフィス７９ａの内径を大き
くしてもキャビテーションの発生を抑制できると共に、
シリンダ１２内の圧力が上昇してもシリンダ１２からリ
ザーバタンク１５に排出される作動油の流量を充分に確
保して、シリンダ１２内の圧力が所定圧以上の高圧にな
ることを防止できる。さらに、変形例３の温度補償機構
５６では、保持部材７６の内部にチェック弁７７と、リ
リーフ弁７８と、オリフィス部材７９とが収納されたユ
ニット構造であるので、比較的コンパクトな構成とする
ことができ、取付スペースが小さくて済む。また、チェ
ック弁７７、リリーフ弁７８、オリフィス部材７９で異
常が発生した場合には、温度補償機構５６全体を簡単に
交換することができるので、メンテナンス作業が容易に
行える。

【００５０】図９は温度補償機構の変形例４を拡大して
示す縦断面図である。尚、図９において、上記変形例３
と同一部分には同一符号を付してその説明を省略する。
図９に示されるように、変形例４の温度補償機構５６
は、リリーフ弁７８とオリフィス部材７９との間の流路
に第１フィルタ８７が設けられている。また、チェック
弁７７の流出口７７ｄには第２フィルタ８８が設けられ
ている。

【００５１】第１フィルタ８７及び第２フィルタ８８
は、焼結金属により円柱状に形成されており、内部には
微細な通路が多数設けられている。従って、温度上昇に
よりシリンダ室２３側の圧力が増大したとき、チェック
弁７７は弁座８０に当接して閉弁状態となると共に、リ
リーフ弁７８が流入口７７ｃから離間して開弁状態とな
る。そのため、流入口７７ｃからチェック弁７７の内部
に形成された収納室８５に流入した作動油は、第１フィ
ルタ８７の微細な通路を通過してオリフィス７９ａに至
り、オリフィス７９ａから吐出された作動油は第２フィ
ルタ８８の微細な通路を通過してリザーバタンク１５に
排出される。

【００５２】そのため、オリフィス７９ａの内径を大き
くしても第１フィルタ８７及び第２フィルタ８８によっ
て流速が制限され、キャビテーションの発生を抑制でき
ると共に、シリンダ１２内の圧力が上昇してもシリンダ
１２からリザーバタンク１５に排出される作動油の流量
を充分に確保して、シリンダ１２内の圧力が所定圧以上
の高圧になることを防止できる。

【００５３】よって、温度補償機構５６の吸排動作によ
り流通される作動油に気泡が含まれないため、リザーバ
タンク１５内の作動油及びシリンダ１２内に供給される
作動油にも気泡が含まれない。これにより、作動油に気
泡が含まれたことにより起因する減衰力特性の悪化や無
効ストロークの発生を防止できる。また、第１フィルタ
８７及び第２フィルタ８８は、リリーフ弁７８が開弁し
てシリンダ１２からリザーバタンク１５に排出される作
動油の流量を絞ることにより、作動油がリリーフ弁７８
やオリフィス７９ａを通過する際の音を抑えて消音効果
を発揮する。

【００５４】さらに、第１フィルタ８７及び第２フィル
タ８８は、作動油に含まれる異物がリザーバタンク１５
に侵入することを防止すると共に、小径なオリフィス７
９ａ等で目詰まりが生じことも防止する。尚、上記説明
では、第１フィルタ８７及び第２フィルタ８８が焼結金
属により形成されているとしたが、第１フィルタ８７及
び第２フィルタ８８としてはこれに限らず、上記のよう
な消音及び異物除去が行えるものであれば他のフィル
タ、例えば目の細かい金網を複数枚重ね合わせたもの、
あるいは微小な中空糸フィルタ等を用いても良い。

【００５５】また、上記実施の形態では、油圧緩衝器１
１が構造物の振動を緩衝する場合を一例として挙げた
が、これに限らず、他の用途に使用される油圧緩衝器に
も適用できるのは勿論である。

【００５６】

【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、温度上昇
に伴うシリンダ内の圧力上昇により作動油がシリンダ内
から補助タンクに排出されるときに、第２の弁の調圧動
作によりオリフィスを通過する流速を抑えることにより
補助タンク側においてキャビテーションが発生しないの
で、タンク内の作動油に気泡が含まれないため、シリン
ダ内に供給される作動油にも気泡が含まれない。

【００５７】これにより、作動油に気泡が含まれたこと
により起因する減衰力特性の悪化や無効ストロークの発
生を防止できる。そのため、オリフィス径を大きくして
もキャビテーションの発生を抑制できると共に、シリン
ダ内の圧力が上昇してもシリンダから補助タンクに排出
される作動油の流量を充分に確保して、シリンダ内の圧
力が所定圧以上の高圧になることを防止できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明になる油圧緩衝器の一実施例の構成を示
す縦断面図である。

【図２】油圧緩衝器の平面図である。

【図３】シリンダ１２の内部構成を拡大して示す縦断面
図である。

【図４】可動側連結機構１６の構成を拡大して示す横断
面図である。

【図５】温度補償機構の構成を示す縦断面図である。

【図６】温度補償機構の変形例１を示す縦断面図であ
る。

【図７】温度補償機構の変形例２を示す縦断面図であ
る。

【図８】温度補償機構の変形例３を拡大して示す縦断面
図である。

【図９】温度補償機構の変形例４を拡大して示す縦断面
図である。

【符号の説明】

１１油圧緩衝器１２シリンダ１３ピストン１４ピストンロッド１５リザーバタンク１６可動側連結機構１７固定側連結機構１８シリンダ本体１９，２０蓋体２３シリンダ室２８，２９液通路３０，３１弁機構３２，３３弁座部材３４，３５弁体３６，３７コイルバネ３８，３９バネ受け５０支柱５１液供給路５２液排出路５３チェック弁５３ａ弁座５３ｂ弁体５３ｃコイルバネ５４リリーフ弁５４ａ弁座５４ｂ弁体５４ｃコイルバネ５５オリフィス５６温度補償機構７６保持部材７７チェック弁７８リリーフ弁７９オリフィス部材８０弁座８１流路８２ガイド部材８５収納室８７第１フィルタ８８第２フィルタ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者中島吾郎神奈川県川崎市川崎区富士見１丁目６番３号トキコ株式会社内Ｆターム(参考） 3J069 AA55 AA64 CC34 DD33 EE01 EE03 EE73

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】作動油が充填されたシリンダと、該シリンダ内に挿入されたピストンと、該ピストンを貫通する液通路に設けられ前記ピストンの
移動に伴って開閉する弁体の弁開動作により前記液通路
を通過する作動油の流れに抵抗力を与える弁機構と、前記作動油の温度変化に伴う圧力変化を前記作動油の吸
排により吸収する温度補償機構とからなり、前記温度補償機構は、作動油が貯溜された補助タンクと、温度低下に伴う前記シリンダ内の圧力低下により前記補
助タンクの作動油が前記シリンダ内に供給されることを
許容する第１の弁と、温度上昇に伴う前記シリンダ内の圧力上昇により前記シ
リンダ内の作動油が前記補助タンクに排出されることを
許容する第２の弁と、該第２の弁から排出される作動油の流量を所定以下とす
る絞りと、からなることを特徴とする油圧緩衝器。