JPH06185562A - 油圧緩衝器 - Google Patents
油圧緩衝器Info
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- JPH06185562A JPH06185562A JP35581892A JP35581892A JPH06185562A JP H06185562 A JPH06185562 A JP H06185562A JP 35581892 A JP35581892 A JP 35581892A JP 35581892 A JP35581892 A JP 35581892A JP H06185562 A JPH06185562 A JP H06185562A
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- disc valve
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 油圧緩衝器において、ピストン速度が低速領
域でのバルブ特性と高速領域でのバルブ特性を独立して
設定できるようにする。 【構成】 シリンダ２にピストン３を嵌装する。ピスト
ン３の内周側に第１の伸び側連通路６を設け、外周側に
第２の伸び側連通路７を設ける。第１の伸び側連通路６
に切欠10a を有する小径のディスクバルブ10を設け、第
２の伸び側連通路に大径のディスクバルブ14を設ける。
伸び行程時の減衰力は、ピストン速度が低速域では切欠
10a によりオリフィス特性となり、ピストン速度が速く
なると、小径のディスクバルブ10が開いてバルブ特性と
なり、さらに速くなると大径のディスクバルブ14が開き
第１、第２の伸び側連通路6,7 により通路面積を大きく
してバルブ特性を維持する。小径のディスクバルブ10と
大径のディスクバルブ14とはリテーナ11により独立して
いるので、第１、第２の伸び側連通路6,7 による減衰力
特性を独立して設定することができる。
域でのバルブ特性と高速領域でのバルブ特性を独立して
設定できるようにする。 【構成】 シリンダ２にピストン３を嵌装する。ピスト
ン３の内周側に第１の伸び側連通路６を設け、外周側に
第２の伸び側連通路７を設ける。第１の伸び側連通路６
に切欠10a を有する小径のディスクバルブ10を設け、第
２の伸び側連通路に大径のディスクバルブ14を設ける。
伸び行程時の減衰力は、ピストン速度が低速域では切欠
10a によりオリフィス特性となり、ピストン速度が速く
なると、小径のディスクバルブ10が開いてバルブ特性と
なり、さらに速くなると大径のディスクバルブ14が開き
第１、第２の伸び側連通路6,7 により通路面積を大きく
してバルブ特性を維持する。小径のディスクバルブ10と
大径のディスクバルブ14とはリテーナ11により独立して
いるので、第１、第２の伸び側連通路6,7 による減衰力
特性を独立して設定することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車等の車両の懸架
装置に装着される油圧緩衝器に関するものである。
装置に装着される油圧緩衝器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、自動車等の車両の懸架装置に装
着される油圧緩衝器は、油液が封入されたシリンダ内
に、ピストンロッドが連結されたピストンを摺動可能に
嵌装してシリンダ内を２室に画成し、このシリンダ内の
２室をピストンに設けた連通路によって連通させ、この
連通路の下流側にオリフィスおよびディスクバルブから
なる減衰力発生機構を設けた構成となっている。
着される油圧緩衝器は、油液が封入されたシリンダ内
に、ピストンロッドが連結されたピストンを摺動可能に
嵌装してシリンダ内を２室に画成し、このシリンダ内の
２室をピストンに設けた連通路によって連通させ、この
連通路の下流側にオリフィスおよびディスクバルブから
なる減衰力発生機構を設けた構成となっている。
【０００３】この構成により、ピストンロッドの伸縮に
ともなうシリンダ内のピストンの摺動によって連通路内
に生じる油液の流動をオリフィスまたはディスクバルブ
で制御することにより減衰力を発生させている。そし
て、図８の（Ａ）に示すようにピストン速度が遅い領域
（低速域）ではオリフィスによりピストン速度の増大に
対して減衰力が二次曲線的に増大するオリフィス特性の
減衰力を発生させ、図８の（Ｂ）に示すようにピストン
速度が速い領域（中速域）ではディスクバルブが開弁す
ることによりピストン速度の増大に対して減衰力が直線
的に増大するバルブ特性の減衰力を発生させる。
ともなうシリンダ内のピストンの摺動によって連通路内
に生じる油液の流動をオリフィスまたはディスクバルブ
で制御することにより減衰力を発生させている。そし
て、図８の（Ａ）に示すようにピストン速度が遅い領域
（低速域）ではオリフィスによりピストン速度の増大に
対して減衰力が二次曲線的に増大するオリフィス特性の
減衰力を発生させ、図８の（Ｂ）に示すようにピストン
速度が速い領域（中速域）ではディスクバルブが開弁す
ることによりピストン速度の増大に対して減衰力が直線
的に増大するバルブ特性の減衰力を発生させる。
【０００４】ところで、上記従来の油圧緩衝器では、ピ
ストン速度が非常に速くなり、連通路を流れる油液の流
速が非常に速くなると、ディスクバルブの開弁によって
形成される通路がオリフィスとして作用するため、減衰
力特性は図８の（Ｃ）に示すようになり、ピストン速度
が非常に速い領域（高速域）では、ピストン速度の増大
に対して減衰力が二次曲線的に増大して必要以上の減衰
力が発生することになる。このため、ディスクバルブの
損傷や温度上昇によるシール部の劣化が起こりやすくな
り油圧緩衝器の耐久性が低下する。また、高速走行時の
ハーシュネスを充分吸収できないので車両の乗り心地が
悪化するという問題がある。
ストン速度が非常に速くなり、連通路を流れる油液の流
速が非常に速くなると、ディスクバルブの開弁によって
形成される通路がオリフィスとして作用するため、減衰
力特性は図８の（Ｃ）に示すようになり、ピストン速度
が非常に速い領域（高速域）では、ピストン速度の増大
に対して減衰力が二次曲線的に増大して必要以上の減衰
力が発生することになる。このため、ディスクバルブの
損傷や温度上昇によるシール部の劣化が起こりやすくな
り油圧緩衝器の耐久性が低下する。また、高速走行時の
ハーシュネスを充分吸収できないので車両の乗り心地が
悪化するという問題がある。
【０００５】そこで、ピストン速度が非常に速い領域に
おいても直線的な減衰力特性が得られる油圧緩衝器とし
て、例えば実開平２−９２１５４号公報に記載されたも
のがある。この油圧緩衝器は、ピストンの外周側に第１
の連通路を設け、内周側に第２の連通路を設け、ピスト
ンの第１および第２の連通路の下流側の端面に、第１お
よび第２の連通路の開口部を開閉する大径のディスクバ
ルブを設け、さらに大径のディスクバルブの上に小径の
ディスクバルブを重ねて設けた構成となっている。この
構成により、ピストン速度が低中速域の場合は、大径の
ディスクバルブの外周部が撓んで第１の連通路が開くこ
とによって直線的な特性の減衰力を発生し、ピストン速
度が高速域の場合は、小径のディスクバルブと共に大径
のディスクバルブ全体が撓んで第１の連通路に加えて第
２の連通路を開いて充分な通路面積を確保することによ
り直線的な減衰力特性を維持することができる。
おいても直線的な減衰力特性が得られる油圧緩衝器とし
て、例えば実開平２−９２１５４号公報に記載されたも
のがある。この油圧緩衝器は、ピストンの外周側に第１
の連通路を設け、内周側に第２の連通路を設け、ピスト
ンの第１および第２の連通路の下流側の端面に、第１お
よび第２の連通路の開口部を開閉する大径のディスクバ
ルブを設け、さらに大径のディスクバルブの上に小径の
ディスクバルブを重ねて設けた構成となっている。この
構成により、ピストン速度が低中速域の場合は、大径の
ディスクバルブの外周部が撓んで第１の連通路が開くこ
とによって直線的な特性の減衰力を発生し、ピストン速
度が高速域の場合は、小径のディスクバルブと共に大径
のディスクバルブ全体が撓んで第１の連通路に加えて第
２の連通路を開いて充分な通路面積を確保することによ
り直線的な減衰力特性を維持することができる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の油圧緩衝器では次のような問題がある。すなわち、
上記従来例では、大径のディスクバルブの上に小径のデ
ィスクバルブを重ねて大径のディスクバルブの外周部を
撓みやすくし、内周部を撓みにくくすることによって、
第１の連通路と第２の連通路の開弁圧力を設定してお
り、第１、第２の連通路は同じ大径のディスクバルブに
よって開閉されるので、第１、第２の連通路の開弁圧力
が互いに影響するため、第１、第２の連通路の開弁圧力
の設定を個々に変更することは非常に困難であり、開弁
圧力の設定の自由度が小さくなるという問題がある。
来の油圧緩衝器では次のような問題がある。すなわち、
上記従来例では、大径のディスクバルブの上に小径のデ
ィスクバルブを重ねて大径のディスクバルブの外周部を
撓みやすくし、内周部を撓みにくくすることによって、
第１の連通路と第２の連通路の開弁圧力を設定してお
り、第１、第２の連通路は同じ大径のディスクバルブに
よって開閉されるので、第１、第２の連通路の開弁圧力
が互いに影響するため、第１、第２の連通路の開弁圧力
の設定を個々に変更することは非常に困難であり、開弁
圧力の設定の自由度が小さくなるという問題がある。
【０００７】本発明は上記の点に鑑みてなされたもので
あり、ピストン速度が低速領域でのバルブ特性と高速領
域でのバルブ特性を独立して設定することができる油圧
緩衝器を提供することを目的とする。
あり、ピストン速度が低速領域でのバルブ特性と高速領
域でのバルブ特性を独立して設定することができる油圧
緩衝器を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の油圧緩衝器は、
上記の課題を解決するために、油液が封入されたシリン
ダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装され前記シリンダ
内を２室に画成するピストンと、一端が前記ピストンに
連結され他端が前記シリンダの外部まで延ばされたピス
トンロッドと、前記ピストンに設けられ前記シリンダ内
の２室を連通させる第１および第２の連通路を備え、前
記第１の連通路を前記ピストンの一端面の内周側に開口
させるとともに、前記第２の連通路を前記ピストンの一
端面の外周側に開口させ、前記ピストンの一端面側に、
前記第１の連通路の開口部に当接する小径のディスクバ
ルブと、前記第２の連通路の開口部に当接する大径のデ
ィスクバルブとを小径のディスクバルブより小径でかつ
剛体のリテーナを介して軸方向に間隔をおいて重ねて配
置したことを特徴とする。
上記の課題を解決するために、油液が封入されたシリン
ダと、該シリンダ内に摺動可能に嵌装され前記シリンダ
内を２室に画成するピストンと、一端が前記ピストンに
連結され他端が前記シリンダの外部まで延ばされたピス
トンロッドと、前記ピストンに設けられ前記シリンダ内
の２室を連通させる第１および第２の連通路を備え、前
記第１の連通路を前記ピストンの一端面の内周側に開口
させるとともに、前記第２の連通路を前記ピストンの一
端面の外周側に開口させ、前記ピストンの一端面側に、
前記第１の連通路の開口部に当接する小径のディスクバ
ルブと、前記第２の連通路の開口部に当接する大径のデ
ィスクバルブとを小径のディスクバルブより小径でかつ
剛体のリテーナを介して軸方向に間隔をおいて重ねて配
置したことを特徴とする。
【０００９】
【作用】このように構成したことにより、ピストンロッ
ドの伸縮によるシリンダ内のピストンの摺動にともない
小径のディスクバルブによって第１の連通路の油液の流
動を制御してバルブ特性の減衰力を発生させ、大径のデ
ィスクバルブによって第２の連通路の油液の流動を制御
してバルブ特性の減衰力を発生させる。第１および第２
の連通路によって通路面積を充分大きくすることができ
るので、ピストン速度が速い領域においてもバルブ特性
を維持することができる。また、第１の連通路と第２の
連通路が互いに独立しており、小径のディスクバルブと
大径のディスクバルブの間に小径のディスクバルブより
小径でかつ剛体のリテーナが介装されており、それぞれ
の特性が互いに影響しないので、第１の連通路と第２の
連通路の減衰力特性の設定の自由度が大きくなる。
ドの伸縮によるシリンダ内のピストンの摺動にともない
小径のディスクバルブによって第１の連通路の油液の流
動を制御してバルブ特性の減衰力を発生させ、大径のデ
ィスクバルブによって第２の連通路の油液の流動を制御
してバルブ特性の減衰力を発生させる。第１および第２
の連通路によって通路面積を充分大きくすることができ
るので、ピストン速度が速い領域においてもバルブ特性
を維持することができる。また、第１の連通路と第２の
連通路が互いに独立しており、小径のディスクバルブと
大径のディスクバルブの間に小径のディスクバルブより
小径でかつ剛体のリテーナが介装されており、それぞれ
の特性が互いに影響しないので、第１の連通路と第２の
連通路の減衰力特性の設定の自由度が大きくなる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細
に説明する。
に説明する。
【００１１】本発明の第１実施例について説明する。図
１に示すように油圧緩衝器１は、油液が封入されたシリ
ンダ２内にピストン３が摺動可能に嵌装されており、こ
のピストン３よってシリンダ２内がシリンダ上室2aとシ
リンダ下室2bの２室に画成されている。ピストン３に
は、ピストンロッド４の一端側が貫通されナット５によ
って固定されており、ピストンロッド４の他端側は、シ
リンダ２の端部に設けられたロッドガイド（図示せず）
およびシール部材（図示せず）を貫通してシリンダ２の
外部まで延ばされている。また、シリンダ２には、ピス
トンロッド４の侵入、退出にともなうシリンダ４内の容
積変化をガスの圧縮、膨張によって補償するリザーバ室
（図示ぜず）が設けられている。
１に示すように油圧緩衝器１は、油液が封入されたシリ
ンダ２内にピストン３が摺動可能に嵌装されており、こ
のピストン３よってシリンダ２内がシリンダ上室2aとシ
リンダ下室2bの２室に画成されている。ピストン３に
は、ピストンロッド４の一端側が貫通されナット５によ
って固定されており、ピストンロッド４の他端側は、シ
リンダ２の端部に設けられたロッドガイド（図示せず）
およびシール部材（図示せず）を貫通してシリンダ２の
外部まで延ばされている。また、シリンダ２には、ピス
トンロッド４の侵入、退出にともなうシリンダ４内の容
積変化をガスの圧縮、膨張によって補償するリザーバ室
（図示ぜず）が設けられている。
【００１２】ピストン３の内周側には、シリンダ上室2a
とシリンダ下室2bとを連通させる第１の伸び側連通路６
が設けられており、外周側には、シリンダ上室2aとシリ
ンダ下室2bとを連通させる第２の伸び側連通路７が設け
られている。ピストン３のシリンダ下室2b側の端面に
は、その内周側に開口する第１の伸び側連通路６の下流
側の開口部の周囲にバルブシート８が設けられており、
その外周側に開口する第２の伸び側連通路７の下流側の
開口部の周囲にバルブシート９が設けられている。ここ
で、外周側に位置する第２の伸び側連通路７のバルブシ
ート９は、内周側に位置する第１伸び側連通路６のバル
ブシート８よりも突出量が大きくなっており、第１の伸
び側連通路の開口部に対して第２の伸び側連通路の開口
部が突出した構成となっている。
とシリンダ下室2bとを連通させる第１の伸び側連通路６
が設けられており、外周側には、シリンダ上室2aとシリ
ンダ下室2bとを連通させる第２の伸び側連通路７が設け
られている。ピストン３のシリンダ下室2b側の端面に
は、その内周側に開口する第１の伸び側連通路６の下流
側の開口部の周囲にバルブシート８が設けられており、
その外周側に開口する第２の伸び側連通路７の下流側の
開口部の周囲にバルブシート９が設けられている。ここ
で、外周側に位置する第２の伸び側連通路７のバルブシ
ート９は、内周側に位置する第１伸び側連通路６のバル
ブシート８よりも突出量が大きくなっており、第１の伸
び側連通路の開口部に対して第２の伸び側連通路の開口
部が突出した構成となっている。
【００１３】ピストン３のシリンダ下室2b側には、ピス
トン３側から順に小径のディスクバルブ10、小径のディ
スクバルブ10より小径でかつ剛体のリテーナ11、スペー
サ12およびガイドワッシャ13が重ねて設けられており、
これらはピストンロッド４の先端部が挿通されピストン
３とナット５で挾持されて固定されている。そして、小
径のディスクバルブ10がバルブシート８に当接して第１
の伸び側連通路６を開閉するようになっている。また、
小径のディスクバルブ10には、切欠10a が設けられてお
り、切欠10a によって第１の伸び側連通路６を常時連通
させるオリフィスが形成されている。ガイドワッシャ13
には、バルブシート９に当接して第２の伸び側連通路７
を開閉する大径のディスクバルブ14が設けられている。
ディスクバルブ14は、ガイドワッシャ13の軸方向に沿っ
て摺動可能に支持されており、ばね15によってバルブシ
ート９に押圧されている。また、大径のディスクバルブ
14には、油液通路14a が設けられており、第１の油液通
路６の下流側開口部をシリンダ下室2bに連通させてい
る。なお、大径のディスクバルブ14は、小径のディスク
バルブ10よりも開弁圧力が高く設定されている。
トン３側から順に小径のディスクバルブ10、小径のディ
スクバルブ10より小径でかつ剛体のリテーナ11、スペー
サ12およびガイドワッシャ13が重ねて設けられており、
これらはピストンロッド４の先端部が挿通されピストン
３とナット５で挾持されて固定されている。そして、小
径のディスクバルブ10がバルブシート８に当接して第１
の伸び側連通路６を開閉するようになっている。また、
小径のディスクバルブ10には、切欠10a が設けられてお
り、切欠10a によって第１の伸び側連通路６を常時連通
させるオリフィスが形成されている。ガイドワッシャ13
には、バルブシート９に当接して第２の伸び側連通路７
を開閉する大径のディスクバルブ14が設けられている。
ディスクバルブ14は、ガイドワッシャ13の軸方向に沿っ
て摺動可能に支持されており、ばね15によってバルブシ
ート９に押圧されている。また、大径のディスクバルブ
14には、油液通路14a が設けられており、第１の油液通
路６の下流側開口部をシリンダ下室2bに連通させてい
る。なお、大径のディスクバルブ14は、小径のディスク
バルブ10よりも開弁圧力が高く設定されている。
【００１４】ピストン３には、第２の伸び側連通路７の
外周側に、シリンダ上室2aとシリンダ下室2bとを連通さ
せる縮み側連通路16が設けられている。ピストン３のシ
リンダ上室2a側の端面には、縮み側連通路16の下流側の
開口部の周囲にバルブシート17が設けられている。ピス
トン３のシリンダ上室2a側には、バルブシート17に当接
して縮み側連通路16を開閉するディスクバルブ18および
ディスクバルブ18の開弁圧力を調整する補助ばね19が設
けられている。ディスクバルブ18および補助ばね19は、
リテーナ20およびワッシャ21とともに、ピストンロッド
４の先端部が挿通されてピストン３とピストンロッド４
の段部4aに挾持されて固定されている。ディスクバルブ
18には、第１の伸び側連通路６および第２の伸び側連通
路７の上流側の開口部に対向させて油液通路18a が設け
られており、第１の伸び側連通路６および第２の伸び側
連通路７の上流側開口部を常時シリンダ上室2aに連通さ
せている。
外周側に、シリンダ上室2aとシリンダ下室2bとを連通さ
せる縮み側連通路16が設けられている。ピストン３のシ
リンダ上室2a側の端面には、縮み側連通路16の下流側の
開口部の周囲にバルブシート17が設けられている。ピス
トン３のシリンダ上室2a側には、バルブシート17に当接
して縮み側連通路16を開閉するディスクバルブ18および
ディスクバルブ18の開弁圧力を調整する補助ばね19が設
けられている。ディスクバルブ18および補助ばね19は、
リテーナ20およびワッシャ21とともに、ピストンロッド
４の先端部が挿通されてピストン３とピストンロッド４
の段部4aに挾持されて固定されている。ディスクバルブ
18には、第１の伸び側連通路６および第２の伸び側連通
路７の上流側の開口部に対向させて油液通路18a が設け
られており、第１の伸び側連通路６および第２の伸び側
連通路７の上流側開口部を常時シリンダ上室2aに連通さ
せている。
【００１５】以上のように構成した第１実施例の作用に
ついて次に説明する。ピストンロッドの伸び行程時に
は、ピストン３の摺動にともなってシリンダ上室2a内の
油液が加圧され、ディスクバルブ18が常時閉じた状態と
なり、第１、第２の伸び側連通路６，７を通ってシリン
ダ下室2bへ流れる。このとき、ピストン速度が遅い領域
では、小径のディスクバルブ10および大径のディスクバ
ルブ14が閉じているため、第１の伸び側連通路６の油液
が小径のディスクバルブ10の切欠10a によって形成され
るオリフィスを流通することにより、図８の（Ａ）に示
すようにオリフィス特性の減衰力を発生させる。そし
て、ピストン速度が大きくなりシリンダ上室2b内の油液
の圧力が上昇すると、先ず、第１の伸び側連通路６の小
径のディスクバルブ10が徐々に撓んで開くことにより、
図８の（Ｂ）に示すようにバルブ特性の減衰力を発生さ
せる。さらに、ピストン速度が大きくなりシリンダ上室
2b内の油液の圧力が上昇すると、次に、第２の伸び側連
通路７の大径のディスクバルブが徐々に開くことによ
り、図８の（Ｄ）に示すようにバルブ特性の減衰力を発
生させる。
ついて次に説明する。ピストンロッドの伸び行程時に
は、ピストン３の摺動にともなってシリンダ上室2a内の
油液が加圧され、ディスクバルブ18が常時閉じた状態と
なり、第１、第２の伸び側連通路６，７を通ってシリン
ダ下室2bへ流れる。このとき、ピストン速度が遅い領域
では、小径のディスクバルブ10および大径のディスクバ
ルブ14が閉じているため、第１の伸び側連通路６の油液
が小径のディスクバルブ10の切欠10a によって形成され
るオリフィスを流通することにより、図８の（Ａ）に示
すようにオリフィス特性の減衰力を発生させる。そし
て、ピストン速度が大きくなりシリンダ上室2b内の油液
の圧力が上昇すると、先ず、第１の伸び側連通路６の小
径のディスクバルブ10が徐々に撓んで開くことにより、
図８の（Ｂ）に示すようにバルブ特性の減衰力を発生さ
せる。さらに、ピストン速度が大きくなりシリンダ上室
2b内の油液の圧力が上昇すると、次に、第２の伸び側連
通路７の大径のディスクバルブが徐々に開くことによ
り、図８の（Ｄ）に示すようにバルブ特性の減衰力を発
生させる。
【００１６】このようにして、ピストン速度が非常に速
い領域においては、大径のディスクバルブ14が開いて第
２の伸び側油液通路７を連通させることにより、シリン
ダ上室2aからシリンダ下室2bへの通路面積を充分大きく
してバルブ特性の減衰力を維持することができる。した
がって、ピストン速度が非常に速い領域において必要以
上の減衰力が発生することがないので、ディスクバルブ
の損傷や温度上昇によるシール部の劣化を防止して油圧
緩衝器の耐久性を向上させることができる。また、高速
走行時のハーシュネスを低減して車両の乗り心地を向上
させることができる。
い領域においては、大径のディスクバルブ14が開いて第
２の伸び側油液通路７を連通させることにより、シリン
ダ上室2aからシリンダ下室2bへの通路面積を充分大きく
してバルブ特性の減衰力を維持することができる。した
がって、ピストン速度が非常に速い領域において必要以
上の減衰力が発生することがないので、ディスクバルブ
の損傷や温度上昇によるシール部の劣化を防止して油圧
緩衝器の耐久性を向上させることができる。また、高速
走行時のハーシュネスを低減して車両の乗り心地を向上
させることができる。
【００１７】さらに、第１の伸び側連通路６と第２の伸
び側連通路７とは、完全に独立しており、また、これら
を開閉する小径のディスクバルブ10と大径のディスクバ
ルブ14とは、小径のディスクバルブ10より小径でかつ剛
体のリテーナ11およびスペーサ12を介して軸方向に間隔
をおいて互いに独立して設けられており、それぞれの特
性が互いに影響することがないので、それぞれの開弁圧
力およびバルブ特性の設定が容易になる。
び側連通路７とは、完全に独立しており、また、これら
を開閉する小径のディスクバルブ10と大径のディスクバ
ルブ14とは、小径のディスクバルブ10より小径でかつ剛
体のリテーナ11およびスペーサ12を介して軸方向に間隔
をおいて互いに独立して設けられており、それぞれの特
性が互いに影響することがないので、それぞれの開弁圧
力およびバルブ特性の設定が容易になる。
【００１８】一方、ピストンロッド４の縮み行程時に
は、ピストン３の摺動にともなってシリンダ下室2b内の
油液が加圧され、小径のディスクバルブ10および大径の
ディスクバルブ14が常時閉じた状態となる。そして、ピ
ストン速度が遅い領域では、縮み側連通路16のディスク
バルブ18が閉じているため、シリンダ下室2a内の油液が
小径のディスクバルブ10の切欠10a によって形成される
オリフィスを通り第１の伸び側連通路６通ってシリンダ
上室2bへ流れてオリフィス特性の減衰力を発生させる。
そして、ピストン速度が大きくなりシリンダ下室2b内の
油液の圧力が上昇すると、縮み側連通路16のディスクバ
ルブ18が徐々に撓んで開くことによりバルブ特性の減衰
力を発生させる。
は、ピストン３の摺動にともなってシリンダ下室2b内の
油液が加圧され、小径のディスクバルブ10および大径の
ディスクバルブ14が常時閉じた状態となる。そして、ピ
ストン速度が遅い領域では、縮み側連通路16のディスク
バルブ18が閉じているため、シリンダ下室2a内の油液が
小径のディスクバルブ10の切欠10a によって形成される
オリフィスを通り第１の伸び側連通路６通ってシリンダ
上室2bへ流れてオリフィス特性の減衰力を発生させる。
そして、ピストン速度が大きくなりシリンダ下室2b内の
油液の圧力が上昇すると、縮み側連通路16のディスクバ
ルブ18が徐々に撓んで開くことによりバルブ特性の減衰
力を発生させる。
【００１９】次に、本発明の第２実施例について説明す
る。第２実施例は、第１実施例が伸び側のみピストン速
度が非常に速い領域においてバルブ特性を維持できるよ
うにしたものであるのに対して、伸び側、縮み側ともに
バルブ特性を維持できるようにしたものである。なお、
第２実施例は、第１実施例に対してピストン部が異なる
のみであるから第１実施例のものと同様の部材には、同
一の番号を付し異なる部分についてのみ詳細に説明す
る。
る。第２実施例は、第１実施例が伸び側のみピストン速
度が非常に速い領域においてバルブ特性を維持できるよ
うにしたものであるのに対して、伸び側、縮み側ともに
バルブ特性を維持できるようにしたものである。なお、
第２実施例は、第１実施例に対してピストン部が異なる
のみであるから第１実施例のものと同様の部材には、同
一の番号を付し異なる部分についてのみ詳細に説明す
る。
【００２０】図３および図４に示すように、シリンダ２
内には、ピストンロッド４が連結されたピストン22が摺
動可能に嵌装されており、このピストン22によってシリ
ンダ２内がシリンダ上室2aとシリンダ下室2bの２室に画
成されている。
内には、ピストンロッド４が連結されたピストン22が摺
動可能に嵌装されており、このピストン22によってシリ
ンダ２内がシリンダ上室2aとシリンダ下室2bの２室に画
成されている。
【００２１】ピストン22には、内周側にシリンダ上室2a
とシリンダ下室2bとを連通させる複数（図示のものでは
４つ）の第１の伸び側連通路23と複数（図示のものでは
４つ）の第１の縮み側連通路24とが交互に周方向に沿っ
て設けられており、外周側にシリンダ上室2aとシリンダ
下室2bとを連通させる複数（図示のものでは４つ）の第
２の伸び側連通路25と複数（図示のものでは４つ）の第
２の縮み側通路26が交互に周方向に沿って設けられてい
る（図５参照）。
とシリンダ下室2bとを連通させる複数（図示のものでは
４つ）の第１の伸び側連通路23と複数（図示のものでは
４つ）の第１の縮み側連通路24とが交互に周方向に沿っ
て設けられており、外周側にシリンダ上室2aとシリンダ
下室2bとを連通させる複数（図示のものでは４つ）の第
２の伸び側連通路25と複数（図示のものでは４つ）の第
２の縮み側通路26が交互に周方向に沿って設けられてい
る（図５参照）。
【００２２】図３および図６に示すように、ピストン22
のシリンダ下室2b側の端面の内周側に開口する第１の伸
び側連通路23の下流側の開口部の周囲にはバルブシート
27が設けられており、外周側に開口する第２の伸び側連
通路25の周囲にはバルブシート28が設けられている。こ
こで、外周側に位置する第２の伸び側連通路25のバルブ
シート28は、内周側に位置する第１伸び側連通路23のバ
ルブシート27よりも突出量が大きくなっており、第１の
伸び側連通路23の開口部に対して第２の伸び側連通路25
の開口部が突出した構成となっている。
のシリンダ下室2b側の端面の内周側に開口する第１の伸
び側連通路23の下流側の開口部の周囲にはバルブシート
27が設けられており、外周側に開口する第２の伸び側連
通路25の周囲にはバルブシート28が設けられている。こ
こで、外周側に位置する第２の伸び側連通路25のバルブ
シート28は、内周側に位置する第１伸び側連通路23のバ
ルブシート27よりも突出量が大きくなっており、第１の
伸び側連通路23の開口部に対して第２の伸び側連通路25
の開口部が突出した構成となっている。
【００２３】また、図４、図５および図７に示すよう
に、ピストン22のシリンダ上室2a側の端面の内周側に開
口する第１の縮み側連通路24の下流側の開口部の周囲に
はバルブシート29が設けられており、外周側に開口する
第２の縮み側連通路26の周囲にはバルブシート30が設け
られている。ここで、外周側に位置する第２の縮み側連
通路26のバルブシート30は、内周側に位置する第１の縮
み側連通路24のバルブシート29よりも突出量が大きくな
っており、第１の縮み側連通路24の開口部に対して第２
の縮み側連通路26の開口部が突出した構成となってい
る。
に、ピストン22のシリンダ上室2a側の端面の内周側に開
口する第１の縮み側連通路24の下流側の開口部の周囲に
はバルブシート29が設けられており、外周側に開口する
第２の縮み側連通路26の周囲にはバルブシート30が設け
られている。ここで、外周側に位置する第２の縮み側連
通路26のバルブシート30は、内周側に位置する第１の縮
み側連通路24のバルブシート29よりも突出量が大きくな
っており、第１の縮み側連通路24の開口部に対して第２
の縮み側連通路26の開口部が突出した構成となってい
る。
【００２４】ピストン22のシリンダ下室2b側には、ピス
トン22側から順に小径のディスクバルブ31、小径のディ
スクバルブ31より小径でかつ剛体のリテーナ32、スペー
サ33、大径のディスクバルブ34およびリテーナ35が重ね
て設けられており、これらはピストンロッド４の先端部
が挿通されピストン22とナット５で挾持されて固定され
ている。そして、小径のディスクバルブ31がバルブシー
ト27に当接して第１の伸び側連通路23を開閉するように
なっている。また、小径のディスクバルブ31には、切欠
31a が設けられており、切欠31a によって第１の伸び側
連通路23を常時連通させるオリフィスが形成されてい
る。また、大径のディスクバルブ34がバルブシート28に
当接して第２の伸び側連通路25を開閉するようになって
いる。なお、大径のディスクバルブ34は、小径のディス
クバルブ31よりも開弁圧力が高く設定されている。
トン22側から順に小径のディスクバルブ31、小径のディ
スクバルブ31より小径でかつ剛体のリテーナ32、スペー
サ33、大径のディスクバルブ34およびリテーナ35が重ね
て設けられており、これらはピストンロッド４の先端部
が挿通されピストン22とナット５で挾持されて固定され
ている。そして、小径のディスクバルブ31がバルブシー
ト27に当接して第１の伸び側連通路23を開閉するように
なっている。また、小径のディスクバルブ31には、切欠
31a が設けられており、切欠31a によって第１の伸び側
連通路23を常時連通させるオリフィスが形成されてい
る。また、大径のディスクバルブ34がバルブシート28に
当接して第２の伸び側連通路25を開閉するようになって
いる。なお、大径のディスクバルブ34は、小径のディス
クバルブ31よりも開弁圧力が高く設定されている。
【００２５】ピストン22のシリンダ上室2a側には、ピス
トン22側から順に小径のディスクバルブ36、小径のディ
スクバルブ36より小径でかつ剛体のリテーナ37、スペー
サ38、大径のディスクバルブ39およびリテーナ40が重ね
て設けられており、これらはピストンロッド４の先端部
が挿通されピストン22とピストンロッド４の段部4aで挾
持されて固定されている。そして、小径のディスクバル
ブ36がバルブシート29に当接して第１の縮み側連通路24
を開閉するようになっており、また、大径のディスクバ
ルブ39がバルブシート30に当接して第２の縮み側連通路
26を開閉するようになっている。なお、大径のディスク
バルブ39は、小径のディスクバルブ36よりも開弁圧力が
高く設定されている。
トン22側から順に小径のディスクバルブ36、小径のディ
スクバルブ36より小径でかつ剛体のリテーナ37、スペー
サ38、大径のディスクバルブ39およびリテーナ40が重ね
て設けられており、これらはピストンロッド４の先端部
が挿通されピストン22とピストンロッド４の段部4aで挾
持されて固定されている。そして、小径のディスクバル
ブ36がバルブシート29に当接して第１の縮み側連通路24
を開閉するようになっており、また、大径のディスクバ
ルブ39がバルブシート30に当接して第２の縮み側連通路
26を開閉するようになっている。なお、大径のディスク
バルブ39は、小径のディスクバルブ36よりも開弁圧力が
高く設定されている。
【００２６】上記の構成により、ピストン22のシリンダ
上室2a側の端面に開口する第１、第２の伸び側連通路2
3，25の上流側の開口部は、周方向に沿って複数配置さ
れた第１、第２の縮み側連通路24，26のバルブシート2
9，30の間を通してシリンダ上室2aに常時連通されてお
り、ピストン22のシリンダ下室2b側の端面に開口する第
１、第２の縮み側連通路24，26の上流側の開口部は、周
方向に沿って複数配置された第１、第２の伸び側連通路
23，25のバルブシート27，28の間を通してシリンダ下室
2aに常時連通されている。
上室2a側の端面に開口する第１、第２の伸び側連通路2
3，25の上流側の開口部は、周方向に沿って複数配置さ
れた第１、第２の縮み側連通路24，26のバルブシート2
9，30の間を通してシリンダ上室2aに常時連通されてお
り、ピストン22のシリンダ下室2b側の端面に開口する第
１、第２の縮み側連通路24，26の上流側の開口部は、周
方向に沿って複数配置された第１、第２の伸び側連通路
23，25のバルブシート27，28の間を通してシリンダ下室
2aに常時連通されている。
【００２７】以上のように構成した第２実施例の作用に
ついて次に説明する。ピストンロッド４の伸び行程時に
は、ピストン22の摺動にともなってシリンダ上室2a内の
油液が加圧され、小径のディスクバルブ36および大径の
ディスクバルブ39が常時閉じた状態となり、第１、第２
の伸び側連通路23，25を通ってシリンダ下室2bへ流れ
る。このとき、ピストン速度が遅い領域では、小径のデ
ィスクバルブ31および大径のディスクバルブ34が閉じて
いるため、第１の伸び側連通路23の油液が小径のディス
クバルブ31の切欠31a によって形成されるオリフィスを
流通することにより、図９の（Ａ）に示すようにオリフ
ィス特性の減衰力を発生させる。
ついて次に説明する。ピストンロッド４の伸び行程時に
は、ピストン22の摺動にともなってシリンダ上室2a内の
油液が加圧され、小径のディスクバルブ36および大径の
ディスクバルブ39が常時閉じた状態となり、第１、第２
の伸び側連通路23，25を通ってシリンダ下室2bへ流れ
る。このとき、ピストン速度が遅い領域では、小径のデ
ィスクバルブ31および大径のディスクバルブ34が閉じて
いるため、第１の伸び側連通路23の油液が小径のディス
クバルブ31の切欠31a によって形成されるオリフィスを
流通することにより、図９の（Ａ）に示すようにオリフ
ィス特性の減衰力を発生させる。
【００２８】そして、ピストン速度が大きくなりシリン
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、先ず、第１の伸
び側連通路23の小径のディスクバルブ31が徐々に撓んで
開くことにより、図９の（Ｂ）に示すようにバルブ特性
の減衰力を発生させる。
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、先ず、第１の伸
び側連通路23の小径のディスクバルブ31が徐々に撓んで
開くことにより、図９の（Ｂ）に示すようにバルブ特性
の減衰力を発生させる。
【００２９】さらに、ピストン速度が大きくなりシリン
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、次に、第２の伸
び側連通路25の大径のディスクバルブ34が徐々に開くこ
とにより、図９の（Ｃ）に示すようにバルブ特性の減衰
力を発生させる。なお、第２の伸び側油液通路25および
大径のディスクバルブ34を持たない従来の油圧緩衝器で
は、ピストン速度が非常に速くなると第１の伸び側連通
路23がオリフィスとして作用して図９の（Ｄ）で示すよ
うな減衰力が発生することになる。
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、次に、第２の伸
び側連通路25の大径のディスクバルブ34が徐々に開くこ
とにより、図９の（Ｃ）に示すようにバルブ特性の減衰
力を発生させる。なお、第２の伸び側油液通路25および
大径のディスクバルブ34を持たない従来の油圧緩衝器で
は、ピストン速度が非常に速くなると第１の伸び側連通
路23がオリフィスとして作用して図９の（Ｄ）で示すよ
うな減衰力が発生することになる。
【００３０】ピストンロッド４の縮み行程時には、ピス
トン22の摺動にともなってシリンダ下室2b内の油液が加
圧され、小径のディスクバルブ31および大径のディスク
バルブ34が常時閉じた状態となる。そして、ピストン速
度が遅い領域では、第１の縮み側連通路24のディスクバ
ルブ36および第２の縮み側連通路26が閉じているため、
シリンダ下室2b内の油液は小径のディスクバルブ31の切
欠31a によって形成されるオリフィスを通り第１の伸び
側連通路23を通ってシリンダ上室2aへ流れることにより
オリフィス特性の減衰力を発生させる。
トン22の摺動にともなってシリンダ下室2b内の油液が加
圧され、小径のディスクバルブ31および大径のディスク
バルブ34が常時閉じた状態となる。そして、ピストン速
度が遅い領域では、第１の縮み側連通路24のディスクバ
ルブ36および第２の縮み側連通路26が閉じているため、
シリンダ下室2b内の油液は小径のディスクバルブ31の切
欠31a によって形成されるオリフィスを通り第１の伸び
側連通路23を通ってシリンダ上室2aへ流れることにより
オリフィス特性の減衰力を発生させる。
【００３１】そして、ピストン速度が大きくなりシリン
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、先ず、第１の縮
み側連通路24の小径のディスクバルブ36が徐々に撓んで
開くことによりバルブ特性の減衰力を発生させる。
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、先ず、第１の縮
み側連通路24の小径のディスクバルブ36が徐々に撓んで
開くことによりバルブ特性の減衰力を発生させる。
【００３２】さらに、ピストン速度が大きくなりシリン
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、次に、第２の縮
み側連通路26の大径のディスクバルブ39が徐々に開くこ
とによりバルブ特性の減衰力を発生させる。このように
して上記伸び行程時と同様に、減衰力特性は、ピストン
速度の遅い領域ではオリフィス特性、ピストン速度が大
きくなるとバルブ特性となり、ピストン速度が非常に速
い領域においてもバルブ特性を維持することができる。
ダ上室2b内の油液の圧力が上昇すると、次に、第２の縮
み側連通路26の大径のディスクバルブ39が徐々に開くこ
とによりバルブ特性の減衰力を発生させる。このように
して上記伸び行程時と同様に、減衰力特性は、ピストン
速度の遅い領域ではオリフィス特性、ピストン速度が大
きくなるとバルブ特性となり、ピストン速度が非常に速
い領域においてもバルブ特性を維持することができる。
【００３３】上記のように、ピストン速度が非常に速い
領域においては、大径のディスクバルブ34または39が開
いて第２の伸び側油液通路25または第２の縮み側通路26
を連通させることによって、シリンダ上室2aとシリンダ
下室2bとを連通させる通路面積を充分大きくして、伸び
側、縮み側ともにバルブ特性の減衰力を維持することが
できる。したがって、ピストン速度が非常に速い領域に
おいて必要以上の減衰力が発生することがないので、デ
ィスクバルブの損傷や温度上昇によるシール部の劣化を
防止して油圧緩衝器の耐久性を向上させることができ
る。また、高速走行時のハーシュネスを低減して車両の
乗り心地を向上させることができる。
領域においては、大径のディスクバルブ34または39が開
いて第２の伸び側油液通路25または第２の縮み側通路26
を連通させることによって、シリンダ上室2aとシリンダ
下室2bとを連通させる通路面積を充分大きくして、伸び
側、縮み側ともにバルブ特性の減衰力を維持することが
できる。したがって、ピストン速度が非常に速い領域に
おいて必要以上の減衰力が発生することがないので、デ
ィスクバルブの損傷や温度上昇によるシール部の劣化を
防止して油圧緩衝器の耐久性を向上させることができ
る。また、高速走行時のハーシュネスを低減して車両の
乗り心地を向上させることができる。
【００３４】第１の伸び側連通路23と第２の伸び側連通
路25とは互いに独立しており、これらを開閉する小径の
ディスクバルブ31と大径のディスクバルブ34とは、小径
のディスクバルブ31より小径でかつ剛体のリテーナ32お
よびスペーサ33を介して軸方向に間隔をおいて独立させ
て設けられているため、それぞれの特性が互いに影響す
ることがないので、それぞれの開弁圧力およびバルブ特
性の設定が容易になる。同様に、第１の縮み側連通路24
と第２の縮み側連通路26とは互いに独立しており、これ
らを開閉する小径のディスクバルブ36と大径のディスク
バルブ39とは、小径のディスクバルブ36より小径でかつ
剛体のリテーナ36およびスペーサ37を介して軸方向に間
隔をおいて独立させて設けられているため、それぞれの
特性が互いに影響することがないので、それぞれの開弁
圧力およびバルブ特性の設定が容易になる。
路25とは互いに独立しており、これらを開閉する小径の
ディスクバルブ31と大径のディスクバルブ34とは、小径
のディスクバルブ31より小径でかつ剛体のリテーナ32お
よびスペーサ33を介して軸方向に間隔をおいて独立させ
て設けられているため、それぞれの特性が互いに影響す
ることがないので、それぞれの開弁圧力およびバルブ特
性の設定が容易になる。同様に、第１の縮み側連通路24
と第２の縮み側連通路26とは互いに独立しており、これ
らを開閉する小径のディスクバルブ36と大径のディスク
バルブ39とは、小径のディスクバルブ36より小径でかつ
剛体のリテーナ36およびスペーサ37を介して軸方向に間
隔をおいて独立させて設けられているため、それぞれの
特性が互いに影響することがないので、それぞれの開弁
圧力およびバルブ特性の設定が容易になる。
【００３５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の油圧緩衝
器によれば、ピストンロッドの伸縮によるシリンダ内の
ピストンの摺動にともない小径のディスクバルブによっ
て第１の連通路の油液の流動を制御してバルブ特性の減
衰力を発生させ、大径のディスクバルブによって第２の
連通路の油液の流動を制御してバルブ特性の減衰力を発
生させる。第１および第２の連通路によって通路面積を
充分大きくすることができるので、ピストン速度が非常
に速い領域においてもバルブ特性を維持することができ
る。その結果、ピストン速度が非常に速い領域において
必要以上の減衰力が発生することがないので、ディスク
バルブの損傷や温度上昇によるシール部の劣化を防止し
て油圧緩衝器の耐久性を向上させることができる。さら
に、高速走行時のハーシュネスを低減して車両の乗り心
地を向上させることができる。また、第１の連通路と第
２の連通路が互いに独立しており、小径のディスクバル
ブと大径のディスクバルブの間に小径のディスクバルブ
より小径でかつ剛体のリテーナが介装されており、それ
ぞれの特性が互いに影響しないので、第１の連通路と第
２の連通路の減衰力特性の設定の自由度が大きくなり、
減衰力特性の設定が容易になるという優れた効果を奏す
る。
器によれば、ピストンロッドの伸縮によるシリンダ内の
ピストンの摺動にともない小径のディスクバルブによっ
て第１の連通路の油液の流動を制御してバルブ特性の減
衰力を発生させ、大径のディスクバルブによって第２の
連通路の油液の流動を制御してバルブ特性の減衰力を発
生させる。第１および第２の連通路によって通路面積を
充分大きくすることができるので、ピストン速度が非常
に速い領域においてもバルブ特性を維持することができ
る。その結果、ピストン速度が非常に速い領域において
必要以上の減衰力が発生することがないので、ディスク
バルブの損傷や温度上昇によるシール部の劣化を防止し
て油圧緩衝器の耐久性を向上させることができる。さら
に、高速走行時のハーシュネスを低減して車両の乗り心
地を向上させることができる。また、第１の連通路と第
２の連通路が互いに独立しており、小径のディスクバル
ブと大径のディスクバルブの間に小径のディスクバルブ
より小径でかつ剛体のリテーナが介装されており、それ
ぞれの特性が互いに影響しないので、第１の連通路と第
２の連通路の減衰力特性の設定の自由度が大きくなり、
減衰力特性の設定が容易になるという優れた効果を奏す
る。
【図１】本発明の第１実施例の要部の縦断面図である。
【図２】図１の装置の大径のディスクバルブの斜視図で
ある。
ある。
【図３】本発明の第２実施例の要部の伸び側連通路を通
る切断線による縦断面図である。
る切断線による縦断面図である。
【図４】図３の装置の要部の縮み側連通路を通る切断線
による縦断面図である。
による縦断面図である。
【図５】図３の装置のピストンの上面図である。
【図６】図５のＡ−Ａ線による縦断面図である。
【図７】図５のＢ−Ｂ線による縦断面図である。
【図８】図１の装置の伸び側の減衰力特性を示す図であ
る。
る。
【図９】図３の装置の減衰力特性を示す図である。
１ 油圧緩衝器 ２ シリンダ 2a シリンダ上室 2b シリンダ下室 ３ ピストン ４ ピストンロッド ６ 第１の伸び側連通路 ７ 第２の伸び側連通路 10 小径のディスクバルブ 11 リテーナ 14 大径のディスクバルブ 22 ピストン 23 第１の伸び側連通路 24 第１の縮み側連通路 25 第２の伸び側連通路 26 第２の縮み側連通路 31 小径のディスクバルブ 32 リテーナ 34 大径のディスクバルブ 36 小径のディスクバルブ 37 リテーナ 39 大径のディスクバルブ
Claims (1)
- 【請求項１】 油液が封入されたシリンダと、該シリン
ダ内に摺動可能に嵌装され前記シリンダ内を２室に画成
するピストンと、一端が前記ピストンに連結され他端が
前記シリンダの外部まで延ばされたピストンロッドと、
前記ピストンに設けられ前記シリンダ内の２室を連通さ
せる第１および第２の連通路を備え、前記第１の連通路
を前記ピストンの一端面の内周側に開口させるととも
に、前記第２の連通路を前記ピストンの一端面の外周側
に開口させ、前記ピストンの一端面側に、前記第１の連
通路の開口部に当接する小径のディスクバルブと、前記
第２の連通路の開口部に当接する大径のディスクバルブ
とを小径のディスクバルブより小径でかつ剛体のリテー
ナを介して軸方向に間隔をおいて重ねて配置したことを
特徴とする油圧緩衝器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35581892A JPH06185562A (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 油圧緩衝器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35581892A JPH06185562A (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 油圧緩衝器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06185562A true JPH06185562A (ja) | 1994-07-05 |
Family
ID=18445910
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35581892A Pending JPH06185562A (ja) | 1992-12-18 | 1992-12-18 | 油圧緩衝器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06185562A (ja) |
Cited By (39)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2796690A1 (fr) * | 1999-07-23 | 2001-01-26 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Dispositif d'amortissement a effort limite |
| EP1664579A1 (en) * | 2003-09-15 | 2006-06-07 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Monotube piston valving system with selective bleed |
| WO2010074323A1 (ja) * | 2008-12-24 | 2010-07-01 | カヤバ工業株式会社 | 減衰機構 |
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