JP2000037713A - 陶磁器成形用回転鏝およびその製造方法 - Google Patents
陶磁器成形用回転鏝およびその製造方法Info
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- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B7/00—Moulds; Cores; Mandrels
- B28B7/34—Moulds, cores, or mandrels of special material, e.g. destructible materials
- B28B7/348—Moulds, cores, or mandrels of special material, e.g. destructible materials of plastic material or rubber
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- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
- B28B1/00—Producing shaped prefabricated articles from the material
- B28B1/02—Producing shaped prefabricated articles from the material by turning or jiggering in moulds or moulding surfaces on rotatable supports
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- B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
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- B28B7/346—Manufacture of moulds
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- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持しつつ、
鏝面に複雑な模様を配する場合でも、容易かつ正確に形
成できると共に、耐熱性および熱伝導性に優れた陶磁器
成形用回転鏝およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明の陶磁器成形用回転鏝１は、鏝面
２を耐摩耗材料の微粉末を高充填したエポキシ樹脂組成
物で形成したため、鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持
しつつ、鏝面に複雑な模様を配する場合でも、容易かつ
正確に形成できる。さらに、鏝母材３を金属粉を高充填
したエポキシ樹脂組成物にて形成することにより、鏝母
材を容易に形成できると共に、耐熱性および熱伝導性に
優れた陶磁器成形用回転鏝が作製される。
鏝面に複雑な模様を配する場合でも、容易かつ正確に形
成できると共に、耐熱性および熱伝導性に優れた陶磁器
成形用回転鏝およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 本発明の陶磁器成形用回転鏝１は、鏝面
２を耐摩耗材料の微粉末を高充填したエポキシ樹脂組成
物で形成したため、鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持
しつつ、鏝面に複雑な模様を配する場合でも、容易かつ
正確に形成できる。さらに、鏝母材３を金属粉を高充填
したエポキシ樹脂組成物にて形成することにより、鏝母
材を容易に形成できると共に、耐熱性および熱伝導性に
優れた陶磁器成形用回転鏝が作製される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば皿や碗など
各種陶磁器製品をロクロ成形する際に使用して好適な陶
磁器成形用回転鏝およびその製造方法に関する。
各種陶磁器製品をロクロ成形する際に使用して好適な陶
磁器成形用回転鏝およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、ロクロ軸に取り付けられ回転
可能な石膏型と、その上方にて回転可能に設けられた回
転鏝との間隙に坏土（陶磁器生素地）を配して鏝面にて
陶磁器製品を圧延成形する回転鏝式圧延成形法が多用さ
れている。
可能な石膏型と、その上方にて回転可能に設けられた回
転鏝との間隙に坏土（陶磁器生素地）を配して鏝面にて
陶磁器製品を圧延成形する回転鏝式圧延成形法が多用さ
れている。
【０００３】この成形法に使用される回転鏝は、高速
（通常３００ｒｐｍ程度或いはそれ以上）で回転しなが
ら坏土に接触するため、その鏝面には耐磨耗性と磨耗を
より軽減しかつ製品の品質を向上させるための平滑性が
要求される。特に最近では陶磁器の内外面に子細な模様
を付加するニーズが高く、その分、鏝面は磨耗し易く、
回転鏝の寿命を左右することから、鏝面の耐磨耗性およ
び平滑性が極めて重要となっている。さらに、鏝面に模
様を形成する場合、その構成材料には模様を構成する凹
凸を容易に成形できる成形容易性と、子細な模様をより
正確に形成できる成形確実性が求められる。
（通常３００ｒｐｍ程度或いはそれ以上）で回転しなが
ら坏土に接触するため、その鏝面には耐磨耗性と磨耗を
より軽減しかつ製品の品質を向上させるための平滑性が
要求される。特に最近では陶磁器の内外面に子細な模様
を付加するニーズが高く、その分、鏝面は磨耗し易く、
回転鏝の寿命を左右することから、鏝面の耐磨耗性およ
び平滑性が極めて重要となっている。さらに、鏝面に模
様を形成する場合、その構成材料には模様を構成する凹
凸を容易に成形できる成形容易性と、子細な模様をより
正確に形成できる成形確実性が求められる。
【０００４】この点、従来の回転鏝はその鏝面に模様を
付す場合、機械的加工（切削加工等）によっており、さ
らに模様を付した母材の表面に耐磨耗性を有した材料を
溶融して吹き付け皮膜を形成（溶射）するなどして製作
されている。しかし、機械的加工では子細な模様の形成
することが不可能な場合があり（すなわち、凹部の形成
は切削加工により比較的容易であるが、子細な凸部の形
成が不可能な場合があり）、加工作業も極めて煩雑とな
る。さらに、溶射工程が加われば工程数が増加すると共
に、母材の表面に均一な厚みを有する皮膜を形成するこ
とが困難で、子細な模様が正確に形成できない。
付す場合、機械的加工（切削加工等）によっており、さ
らに模様を付した母材の表面に耐磨耗性を有した材料を
溶融して吹き付け皮膜を形成（溶射）するなどして製作
されている。しかし、機械的加工では子細な模様の形成
することが不可能な場合があり（すなわち、凹部の形成
は切削加工により比較的容易であるが、子細な凸部の形
成が不可能な場合があり）、加工作業も極めて煩雑とな
る。さらに、溶射工程が加われば工程数が増加すると共
に、母材の表面に均一な厚みを有する皮膜を形成するこ
とが困難で、子細な模様が正確に形成できない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の第１
の課題は、鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持すると共
に、鏝面に複雑な模様を配する場合でも、容易かつ正確
に形成できる陶磁器成形用回転鏝を提供することにあ
る。
の課題は、鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持すると共
に、鏝面に複雑な模様を配する場合でも、容易かつ正確
に形成できる陶磁器成形用回転鏝を提供することにあ
る。
【０００６】また、回転鏝式圧延成形法には、回転鏝を
加熱して回転鏝と坏土（陶磁器生素地）との間隙に水蒸
気膜を発生させることで回転鏝への坏土の付着を防止す
ると共に、回転鏝と坏土との円滑な接触性を保持する加
熱鏝法がある。この加熱鏝法で使用される回転鏝は、ヒ
ーターなどによって、通常、８０〜１２０゜程度に加熱
されるため、回転鏝の構成材料には耐熱性と、鏝面側へ
熱を伝達するための熱伝導性が要求される。
加熱して回転鏝と坏土（陶磁器生素地）との間隙に水蒸
気膜を発生させることで回転鏝への坏土の付着を防止す
ると共に、回転鏝と坏土との円滑な接触性を保持する加
熱鏝法がある。この加熱鏝法で使用される回転鏝は、ヒ
ーターなどによって、通常、８０〜１２０゜程度に加熱
されるため、回転鏝の構成材料には耐熱性と、鏝面側へ
熱を伝達するための熱伝導性が要求される。
【０００７】そこで、本発明の第２の課題は、鏝面の耐
磨耗性および平滑性を保持しつつ、鏝面に複雑な模様を
配する場合でも、容易かつ正確に形成できると共に、耐
熱性および熱伝導性に優れた陶磁器成形用回転鏝および
その製造方法を提供することにある。
磨耗性および平滑性を保持しつつ、鏝面に複雑な模様を
配する場合でも、容易かつ正確に形成できると共に、耐
熱性および熱伝導性に優れた陶磁器成形用回転鏝および
その製造方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記本発明の第１の課題
を解決するものは、鏝母材と、該鏝母材の表面に設けら
れ坏土と接触して圧延するための鏝面とからなり、該鏝
面は耐磨耗材料を含有したエポキシ樹脂組成物が鋳型内
面に配されて形成されたものであることを特徴とする陶
磁器成形用回転鏝である。
を解決するものは、鏝母材と、該鏝母材の表面に設けら
れ坏土と接触して圧延するための鏝面とからなり、該鏝
面は耐磨耗材料を含有したエポキシ樹脂組成物が鋳型内
面に配されて形成されたものであることを特徴とする陶
磁器成形用回転鏝である。
【０００９】また、上記第１の課題を解決するものは、
鏝母材と、該鏝母材の表面に設けられ坏土と接触して圧
延するための鏝面とからなり、該鏝面は、２５℃で測定
した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノフェノー
ル類のポリグリシジル化物である多官能アミノエポキシ
樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線により求
めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒度分
布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重量％
で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下である耐磨耗
材料とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と前記
耐磨耗材料との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：
耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６０の範囲内である
エポキシ樹脂組成物により形成されていることを特徴と
する陶磁器成形用回転鏝である。
鏝母材と、該鏝母材の表面に設けられ坏土と接触して圧
延するための鏝面とからなり、該鏝面は、２５℃で測定
した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノフェノー
ル類のポリグリシジル化物である多官能アミノエポキシ
樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線により求
めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒度分
布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重量％
で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下である耐磨耗
材料とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と前記
耐磨耗材料との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：
耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６０の範囲内である
エポキシ樹脂組成物により形成されていることを特徴と
する陶磁器成形用回転鏝である。
【００１０】前記耐磨耗材料は、アルミナ、シリカ、炭
化珪素、ムライト、ジルコニウム、窒化珪素、或いは窒
化ホウ素であることが好ましい。
化珪素、ムライト、ジルコニウム、窒化珪素、或いは窒
化ホウ素であることが好ましい。
【００１１】また、上記本発明の第２の課題を解決する
ものは、鏝母材と、該鏝母材の表面に設けられ坏土と接
触して圧延するための鏝面とからなり、該鏝面は、２５
℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノ
フェノール類のポリグリシジル化物である多官能アミノ
エポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線
により求めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下
の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５
０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下であ
る耐磨耗材料とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹
脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官能アミノエポキ
シ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６０の範囲
内であるエポキシ樹脂組成物にて形成されており、前記
鏝母材は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイ
ズ以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物であ
る多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下
で粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率
係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の
割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０
重量％以下である金属粉とを含有し、前記多官能アミノ
エポキシ樹脂と前記金属粉との重量割合（多官能アミノ
エポキシ樹脂：金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範
囲内であるエポキシ樹脂組成物にて形成されていること
を特徴とする陶磁器成形用回転鏝である。そして、前記
金属粉はアルミニウムであることが好ましい。
ものは、鏝母材と、該鏝母材の表面に設けられ坏土と接
触して圧延するための鏝面とからなり、該鏝面は、２５
℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノ
フェノール類のポリグリシジル化物である多官能アミノ
エポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線
により求めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下
の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５
０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下であ
る耐磨耗材料とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹
脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官能アミノエポキ
シ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６０の範囲
内であるエポキシ樹脂組成物にて形成されており、前記
鏝母材は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイ
ズ以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物であ
る多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下
で粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率
係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の
割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０
重量％以下である金属粉とを含有し、前記多官能アミノ
エポキシ樹脂と前記金属粉との重量割合（多官能アミノ
エポキシ樹脂：金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範
囲内であるエポキシ樹脂組成物にて形成されていること
を特徴とする陶磁器成形用回転鏝である。そして、前記
金属粉はアルミニウムであることが好ましい。
【００１２】さらに、前記鏝母材を形成するエポキシ樹
脂組成物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のア
ルミニウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成物：粒径１
ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウム）で１：
０．５〜１：３の範囲内で混合されていることが好まし
い。前記鏝面または／および前記鏝母材を形成するエポ
キシ樹脂組成物には、自己潤滑性材料が混合されている
ことが好ましい。前記自己潤滑性材料は、グラファイ
ト、二硫化モリブデン、フッ素樹脂、マイカ、タルクで
あることが好ましい。前記鏝面または／および前記鏝母
材を形成するエポキシ樹脂組成物には、硬化剤または／
および硬化促進剤が混合されていることが好ましい。
脂組成物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のア
ルミニウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成物：粒径１
ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウム）で１：
０．５〜１：３の範囲内で混合されていることが好まし
い。前記鏝面または／および前記鏝母材を形成するエポ
キシ樹脂組成物には、自己潤滑性材料が混合されている
ことが好ましい。前記自己潤滑性材料は、グラファイ
ト、二硫化モリブデン、フッ素樹脂、マイカ、タルクで
あることが好ましい。前記鏝面または／および前記鏝母
材を形成するエポキシ樹脂組成物には、硬化剤または／
および硬化促進剤が混合されていることが好ましい。
【００１３】さらに、上記本発明の第２の課題を解決す
るものは、マスターモデルより鋳型を作製する工程と、
該鋳型の内面に、２５℃で測定した粘度が３０００セン
チポイズ以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化
物である多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μ
ｍ以下で粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上
で曲率係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ
以下の割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合
が３０重量％以下である耐磨耗材料とを含有し、前記多
官能アミノエポキシ樹脂と前記耐磨耗材料との重量割合
（多官能アミノエポキシ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８
５〜４０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂組成物を塗
布して鏝面を形成する工程と、前記鋳型の内部に、２５
℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノ
フェノール類のポリグリシジル化物である多官能アミノ
エポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線
により求めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下
の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５
０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下であ
る金属粉とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と
前記金属粉との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：
金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範囲内であるエポ
キシ樹脂組成物を注型して鏝母材を形成する工程と、前
記鋳型より前記鏝面および前記鏝母材を脱型する工程
と、前記鏝面および前記鏝母材を加熱して硬化させる工
程とを有することを特徴とする陶磁器成形用回転鏝の製
造方法である。
るものは、マスターモデルより鋳型を作製する工程と、
該鋳型の内面に、２５℃で測定した粘度が３０００セン
チポイズ以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化
物である多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μ
ｍ以下で粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上
で曲率係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ
以下の割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合
が３０重量％以下である耐磨耗材料とを含有し、前記多
官能アミノエポキシ樹脂と前記耐磨耗材料との重量割合
（多官能アミノエポキシ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８
５〜４０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂組成物を塗
布して鏝面を形成する工程と、前記鋳型の内部に、２５
℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノ
フェノール類のポリグリシジル化物である多官能アミノ
エポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線
により求めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下
の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５
０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下であ
る金属粉とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と
前記金属粉との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：
金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範囲内であるエポ
キシ樹脂組成物を注型して鏝母材を形成する工程と、前
記鋳型より前記鏝面および前記鏝母材を脱型する工程
と、前記鏝面および前記鏝母材を加熱して硬化させる工
程とを有することを特徴とする陶磁器成形用回転鏝の製
造方法である。
【００１４】このように、本発明の陶磁器成形用回転鏝
は、鏝面が耐磨耗材料（無機化合物）の微粉末を高充填
したエポキシ樹脂組成物にて形成されているため、鏝面
の耐磨耗性および耐熱性が極めて高く、平滑性を保持し
ていると共に、室温で流動性を持たせて型成形も可能で
あり、鏝面に複雑な模様を配する場合でも、鋳型内に形
成された子細な模様形成用凹部内に装填して容易かつ正
確に模様を形成できる。
は、鏝面が耐磨耗材料（無機化合物）の微粉末を高充填
したエポキシ樹脂組成物にて形成されているため、鏝面
の耐磨耗性および耐熱性が極めて高く、平滑性を保持し
ていると共に、室温で流動性を持たせて型成形も可能で
あり、鏝面に複雑な模様を配する場合でも、鋳型内に形
成された子細な模様形成用凹部内に装填して容易かつ正
確に模様を形成できる。
【００１５】さらに、本発明の陶磁器成形用回転鏝は、
鏝母材が金属粉（好ましくはアルミニウム）の微粉末を
高充填したエポキシ樹脂組成物にて形成されており、室
温で流動性を持たせて型成形可能であり成形容易である
と共に、耐熱性および熱伝導性に優れているため、加熱
鏝法にも好適に使用できる。さらに、鏝母材を形成する
エポキシ樹脂組成物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍ
ｍ以下のアルミニウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成
物：粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウ
ム）で１：０．５〜１：３の範囲内で混合されているた
め、熱伝導率をより高め使用前の加温時間を短縮するこ
とができる。
鏝母材が金属粉（好ましくはアルミニウム）の微粉末を
高充填したエポキシ樹脂組成物にて形成されており、室
温で流動性を持たせて型成形可能であり成形容易である
と共に、耐熱性および熱伝導性に優れているため、加熱
鏝法にも好適に使用できる。さらに、鏝母材を形成する
エポキシ樹脂組成物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍ
ｍ以下のアルミニウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成
物：粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウ
ム）で１：０．５〜１：３の範囲内で混合されているた
め、熱伝導率をより高め使用前の加温時間を短縮するこ
とができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、本発明の陶磁器成形用回転
鏝を図１および図２に示した一実施例を用いて説明す
る。図１は本発明の陶磁器成形用回転鏝の一実施例の平
面図であり、図２は図１のＡ−Ａ線端面図である。
鏝を図１および図２に示した一実施例を用いて説明す
る。図１は本発明の陶磁器成形用回転鏝の一実施例の平
面図であり、図２は図１のＡ−Ａ線端面図である。
【００１７】この実施例の陶磁器成形用回転鏝１は、図
２に示すように、鏝母材２と、鏝母材２の表面に設けら
れ坏土と接触して圧延するための鏝面３とから構成され
ている。
２に示すように、鏝母材２と、鏝母材２の表面に設けら
れ坏土と接触して圧延するための鏝面３とから構成され
ている。
【００１８】鏝母材２は、陶磁器成形用回転鏝１の本体
を構成する部位であり、図８に示すように回転駆動部２
０に堅結手段２１等を用いて固定されて使用される。な
お、この実施例の陶磁器成形用回転鏝１は、皿の外面を
成形するための外鏝であり、鏝面３は皿の外面を形成す
るための凹部４を有している。ただし、本発明の陶磁器
成形用回転鏝はこのような形態に限定されるものではな
く、皿等の内面を成形するための内鏝であってもよく、
また、成形する陶磁器の形態に対応した鏝面を有するも
のを広く包含する。
を構成する部位であり、図８に示すように回転駆動部２
０に堅結手段２１等を用いて固定されて使用される。な
お、この実施例の陶磁器成形用回転鏝１は、皿の外面を
成形するための外鏝であり、鏝面３は皿の外面を形成す
るための凹部４を有している。ただし、本発明の陶磁器
成形用回転鏝はこのような形態に限定されるものではな
く、皿等の内面を成形するための内鏝であってもよく、
また、成形する陶磁器の形態に対応した鏝面を有するも
のを広く包含する。
【００１９】鏝母材２を形成する材料は、２５℃で測定
した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノフェノー
ル類のポリグリシジル化物である多官能アミノエポキシ
樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線により求
めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒度分
布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重量％
で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下である金属粉
とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と前記金属
粉との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：金属粉）
が１５：８５〜４０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂
組成物である。
した粘度が３０００センチポイズ以下のアミノフェノー
ル類のポリグリシジル化物である多官能アミノエポキシ
樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線により求
めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒度分
布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重量％
で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下である金属粉
とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と前記金属
粉との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：金属粉）
が１５：８５〜４０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂
組成物である。
【００２０】多官能アミノエポキシ樹脂としては、アミ
ノフェノール類のポリグリシジル化物が使用される。ア
ミノフェノール類としては、ｐ−アミノフェノール、ｍ
−アミノフェノール、ｏ−アミノフェノールなどのアミ
ノフェノール；４−アミノ−ｍ−クレゾール、４−アミ
ノ−ｏ−クレゾール、６−アミノ−ｍ−クレゾール、５
−アミノ−ｍ、クレゾール、３−エチル−４−アミノフ
ェノール、２−エチル−４−アミノフェノールなどの芳
香環に１個以上のアルキル基が置換したアミノフェノー
ルを挙げることができる。また、アミノフェノール類の
ポリグリシジル化物としては、アミノフェノール類のト
リグリシジル化物がより好ましい。
ノフェノール類のポリグリシジル化物が使用される。ア
ミノフェノール類としては、ｐ−アミノフェノール、ｍ
−アミノフェノール、ｏ−アミノフェノールなどのアミ
ノフェノール；４−アミノ−ｍ−クレゾール、４−アミ
ノ−ｏ−クレゾール、６−アミノ−ｍ−クレゾール、５
−アミノ−ｍ、クレゾール、３−エチル−４−アミノフ
ェノール、２−エチル−４−アミノフェノールなどの芳
香環に１個以上のアルキル基が置換したアミノフェノー
ルを挙げることができる。また、アミノフェノール類の
ポリグリシジル化物としては、アミノフェノール類のト
リグリシジル化物がより好ましい。
【００２１】なお、アミノフェノール類のポリグリシジ
ル化物である多官能アミノエポキシ樹脂は、２５℃で測
定した粘度が３０００センチポイズ以下、好ましくは２
５００センチポイズ以下のものである。これは粘度が３
０００センチポイズを超えると、微粉末を含む金属粉を
大量に配合することが困難となるからである。なお、ア
ミノフェノール類のポリグリシジル化物である多官能ア
ミノエポキシ樹脂に加え、他のエポキシ樹脂を少量成分
として混合してもよい。
ル化物である多官能アミノエポキシ樹脂は、２５℃で測
定した粘度が３０００センチポイズ以下、好ましくは２
５００センチポイズ以下のものである。これは粘度が３
０００センチポイズを超えると、微粉末を含む金属粉を
大量に配合することが困難となるからである。なお、ア
ミノフェノール類のポリグリシジル化物である多官能ア
ミノエポキシ樹脂に加え、他のエポキシ樹脂を少量成分
として混合してもよい。
【００２２】このように、本発明の陶磁器成形用回転鏝
は、鏝母材のバインダーとして上記のような耐熱性に優
れたエポキシ樹脂を使用しているため、加熱鏝法にも好
適に使用できる。
は、鏝母材のバインダーとして上記のような耐熱性に優
れたエポキシ樹脂を使用しているため、加熱鏝法にも好
適に使用できる。
【００２３】なお、例えばｐ−アミノフェノールのトリ
グリシジル化物などの芳香環を有する多官能アミノエポ
キシ樹脂は、反応性が強く、硬化歪、収縮、発熱が大き
いが、鏝母材を構成するエポキシ樹脂組成物は、上記エ
ポキシ樹脂に特定の粒度分布を有する金属粉を大量に配
合することにより、上記欠点を克服している。
グリシジル化物などの芳香環を有する多官能アミノエポ
キシ樹脂は、反応性が強く、硬化歪、収縮、発熱が大き
いが、鏝母材を構成するエポキシ樹脂組成物は、上記エ
ポキシ樹脂に特定の粒度分布を有する金属粉を大量に配
合することにより、上記欠点を克服している。
【００２４】すなわち、鏝母材２を形成するエポキシ樹
脂組成物は、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線によ
り求めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒
度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重
量％で、粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下である
金属粉を含有している。
脂組成物は、粒径が２００μｍ以下で粒径加積曲線によ
り求めた均等係数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒
度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重
量％で、粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下である
金属粉を含有している。
【００２５】金属粉としては、例えば、アルミニウム粉
末、銅粉末、鉄粉末などの各種金属粉末を挙げることが
できるが、それらの中でも、アルミニウム粉末が熱伝導
性に優れ、熱膨脹率がエポキシ樹脂に近く、エポキシ樹
脂とのぬれ性が良く、しかも鋳肌面の仕上り状態が良い
こと、さらに比重が小さいために硬化物が軽量化できる
ことなどから好ましい。なお、この実施例ではアルミニ
ウム粉末を使用した。また、アルミニウム粉末の中で
も、比表面積が小さく、物理的にエポキシ樹脂との絡み
が良い点で、アトマイズド粉が特に好ましい。
末、銅粉末、鉄粉末などの各種金属粉末を挙げることが
できるが、それらの中でも、アルミニウム粉末が熱伝導
性に優れ、熱膨脹率がエポキシ樹脂に近く、エポキシ樹
脂とのぬれ性が良く、しかも鋳肌面の仕上り状態が良い
こと、さらに比重が小さいために硬化物が軽量化できる
ことなどから好ましい。なお、この実施例ではアルミニ
ウム粉末を使用した。また、アルミニウム粉末の中で
も、比表面積が小さく、物理的にエポキシ樹脂との絡み
が良い点で、アトマイズド粉が特に好ましい。
【００２６】そして、金属粉は粒径２００μｍ以下であ
って、粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上
で、曲率係数が１０以下の粒度分布を示すものである。
って、粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上
で、曲率係数が１０以下の粒度分布を示すものである。
【００２７】粒径加積曲線は、JIS Ａ−1204（粒度試
験）に準じて作成した。すなわち、日機装株式会社製マ
イクロトラック7995により粒度分布を測定した粒径２０
０μｍ以下の金属粉について、各粒径毎の「通過重量百
分率」を測定し、その結果を、半対数用紙の対数目盛に
粒径を、算術目盛に全試料に対する通過重量百分率をと
ってプロットした。
験）に準じて作成した。すなわち、日機装株式会社製マ
イクロトラック7995により粒度分布を測定した粒径２０
０μｍ以下の金属粉について、各粒径毎の「通過重量百
分率」を測定し、その結果を、半対数用紙の対数目盛に
粒径を、算術目盛に全試料に対する通過重量百分率をと
ってプロットした。
【００２８】得られた粒径加積曲線から６０％粒径(Ｄ
60μｍ）、３０％粒径(Ｄ30μｍ）および１０％粒径(Ｄ
10μｍ）の値をそれぞれ読み取り、均等係数(ＵC) と曲
率係数(ＵC' ) を次式により算出した。 ＵC ＝ Ｄ60／Ｄ10 ＵC' ＝（Ｄ30）2 /（Ｄ10×Ｄ60）
60μｍ）、３０％粒径(Ｄ30μｍ）および１０％粒径(Ｄ
10μｍ）の値をそれぞれ読み取り、均等係数(ＵC) と曲
率係数(ＵC' ) を次式により算出した。 ＵC ＝ Ｄ60／Ｄ10 ＵC' ＝（Ｄ30）2 /（Ｄ10×Ｄ60）
【００２９】均等係数が大きいほど粒度分布が広いこと
を示し、曲率係数は粒度分布が階段状である場合にこれ
を定量的に示すものである。そして、粒径加積曲線にお
いて、均等係数が１０以上で、曲率係数が１０以下の粒
度分布を示す金属粉は、粒径加積曲線が滑らかな曲線を
描き、粒度分布が良いことを示す。曲率係数は、好まし
くは５以下、より好ましくは１〜２である。
を示し、曲率係数は粒度分布が階段状である場合にこれ
を定量的に示すものである。そして、粒径加積曲線にお
いて、均等係数が１０以上で、曲率係数が１０以下の粒
度分布を示す金属粉は、粒径加積曲線が滑らかな曲線を
描き、粒度分布が良いことを示す。曲率係数は、好まし
くは５以下、より好ましくは１〜２である。
【００３０】なお、均等係数が１０未満あるいは曲率係
数が上記範囲外であると、流動性のある高充填物を得る
ことが困難であり、歪のない、熱伝導性に優れた硬化成
形物を得ることができない。
数が上記範囲外であると、流動性のある高充填物を得る
ことが困難であり、歪のない、熱伝導性に優れた硬化成
形物を得ることができない。
【００３１】また、金属粉の粒径の上限は２００μｍで
あり、２００μｍを超える粒径の金属粉を含有する金属
粉を用いると、均一分散性が悪くなり、鋳肌の仕上りが
悪くなる。
あり、２００μｍを超える粒径の金属粉を含有する金属
粉を用いると、均一分散性が悪くなり、鋳肌の仕上りが
悪くなる。
【００３２】さらに、金属粉は、粒径１０μｍ以下の割
合が１５〜５０重量％、好ましくは２０〜５０重量％
で、粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下、好ましく
は１５重量％以下である。微粉末の割合が多すぎると、
組成物の粘度が上昇し、配合が困難となる場合がある。
他方、金属粉の組成が上記範囲内にあることによって、
均一分散性が良好で、高充填のエポキシ樹脂組成物を得
ることができる。
合が１５〜５０重量％、好ましくは２０〜５０重量％
で、粒径１μｍ以下の割合が３０重量％以下、好ましく
は１５重量％以下である。微粉末の割合が多すぎると、
組成物の粘度が上昇し、配合が困難となる場合がある。
他方、金属粉の組成が上記範囲内にあることによって、
均一分散性が良好で、高充填のエポキシ樹脂組成物を得
ることができる。
【００３３】さらに、粒径１０μｍ以下の金属粉の比表
面積(BET法、窒素吸着法) が６．５ｍ2／ｇ以下である
ことが好ましい。その理由は、比表面積が前記範囲を超
えると、金属粉の表面をぬらすのに必要なエポキシ樹脂
の量が多くなり、高充填が難しくなるからである。
面積(BET法、窒素吸着法) が６．５ｍ2／ｇ以下である
ことが好ましい。その理由は、比表面積が前記範囲を超
えると、金属粉の表面をぬらすのに必要なエポキシ樹脂
の量が多くなり、高充填が難しくなるからである。
【００３４】そして、多官能アミノエポキシ樹脂と金属
粉との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：金属粉）
が１５：８５〜４０：６０の範囲内である。より好まし
くは、２０：８０〜４０：６０である。
粉との重量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：金属粉）
が１５：８５〜４０：６０の範囲内である。より好まし
くは、２０：８０〜４０：６０である。
【００３５】上記のように特定の粒度分布を有する金属
粉の配合割合が大きいことにより、第１に硬化収縮率が
小さくなり、マスターモデル（原型モデル）を忠実に転
写することができる。第２に硬化物の熱伝導率が高くな
るとともに、線膨脹係数が小さくなるので、歪が生じに
くく長持ちする。第３に表面と内部とが均一に加熱され
るため割れが防止される。第４に放熱性が良いため温度
がすぐに下がり、大量注型が可能である。第５にエポキ
シ樹脂組成物自体の熱伝導性が良好であるため、硬化時
の温度分布が均一となり、硬化時に加熱を段階的に行な
う必要がないため、硬化操作が容易となる。
粉の配合割合が大きいことにより、第１に硬化収縮率が
小さくなり、マスターモデル（原型モデル）を忠実に転
写することができる。第２に硬化物の熱伝導率が高くな
るとともに、線膨脹係数が小さくなるので、歪が生じに
くく長持ちする。第３に表面と内部とが均一に加熱され
るため割れが防止される。第４に放熱性が良いため温度
がすぐに下がり、大量注型が可能である。第５にエポキ
シ樹脂組成物自体の熱伝導性が良好であるため、硬化時
の温度分布が均一となり、硬化時に加熱を段階的に行な
う必要がないため、硬化操作が容易となる。
【００３６】さらに、上記エポキシ樹脂組成物は硬化剤
を含有していることが好ましい。この硬化剤としては、
例えば、脂環族アミン、脂肪族アミン、芳香族アミン、
ジシアンジアミドなどのポリアミン、およびダイマー酸
変性（ポリアミド）、ケトン変性（ケチミン）、エポキ
シド変性（エポキシアダクト）、チオ尿素付加変性、マ
ンニヒ付加変性、マイケル付加変性などの変性ポリアミ
ン；脂環族酸無水物、脂肪族酸無水物、芳香族酸無水
物、ハロゲン系酸無水物などの酸無水物；ノボラック型
フェノール樹脂などのポリフェノール；ポリメルカプタ
ン類；イソシアネート類；三フッ化ホウ素錯体；イミダ
ゾール類等を挙げることができる。これらの硬化剤の中
でも、例えば、脂肪族アミンやダイマー酸変性ポリアミ
ン、ポリメルカプタン類などを用いると、常温硬化が可
能となる。
を含有していることが好ましい。この硬化剤としては、
例えば、脂環族アミン、脂肪族アミン、芳香族アミン、
ジシアンジアミドなどのポリアミン、およびダイマー酸
変性（ポリアミド）、ケトン変性（ケチミン）、エポキ
シド変性（エポキシアダクト）、チオ尿素付加変性、マ
ンニヒ付加変性、マイケル付加変性などの変性ポリアミ
ン；脂環族酸無水物、脂肪族酸無水物、芳香族酸無水
物、ハロゲン系酸無水物などの酸無水物；ノボラック型
フェノール樹脂などのポリフェノール；ポリメルカプタ
ン類；イソシアネート類；三フッ化ホウ素錯体；イミダ
ゾール類等を挙げることができる。これらの硬化剤の中
でも、例えば、脂肪族アミンやダイマー酸変性ポリアミ
ン、ポリメルカプタン類などを用いると、常温硬化が可
能となる。
【００３７】硬化剤の配合割合は、通常、エポキシ樹脂
のエポキシ基に対して、０．６〜１．３当量、好ましく
は０．７〜１．２当量である。この範囲外であると、硬
化成形物の耐熱性が不十分となる。
のエポキシ基に対して、０．６〜１．３当量、好ましく
は０．７〜１．２当量である。この範囲外であると、硬
化成形物の耐熱性が不十分となる。
【００３８】さらに、上記エポキシ樹脂組成物は硬化促
進剤を含有していることが好ましい。この硬化促進剤と
しては、例えば、２−エチル−４−メチルイミダゾー
ル、１−シアノエチル−４−メチルイミダゾールなどの
イミダゾールおよびその誘導体；トリスジメチルアミノ
メチルフェノール、２，４，６-トリス（ジメチルアミ
ノ）フェノールなどの第３級アミン類；ジメチルシクロ
ヘキシルアミン、三フッ化ホウ素モノエチルアミン等が
好適である。このような硬化促進剤を使用することによ
り、低温硬化および硬化時間の短縮が可能となる。硬化
促進剤の使用割合は、エポキシ樹脂１００重量部に対し
て、通常、０．３〜６重量部である。
進剤を含有していることが好ましい。この硬化促進剤と
しては、例えば、２−エチル−４−メチルイミダゾー
ル、１−シアノエチル−４−メチルイミダゾールなどの
イミダゾールおよびその誘導体；トリスジメチルアミノ
メチルフェノール、２，４，６-トリス（ジメチルアミ
ノ）フェノールなどの第３級アミン類；ジメチルシクロ
ヘキシルアミン、三フッ化ホウ素モノエチルアミン等が
好適である。このような硬化促進剤を使用することによ
り、低温硬化および硬化時間の短縮が可能となる。硬化
促進剤の使用割合は、エポキシ樹脂１００重量部に対し
て、通常、０．３〜６重量部である。
【００３９】上記エポキシ樹脂組成物は、粘度（２５
℃）が、通常、５０万センチポイズ以下、好ましくは、
２５万センチポイズ 以下であって、金属粉を大量に配
合したにもかかわらず流動性が良好で大量注型が可能で
ある。また、硬化作業も簡単で得られる硬化成形物が熱
伝導性、耐熱性等に優れている。さらに、硬化剤を選択
することにより、低温での注型、硬化が可能である。さ
らに、加熱硬化させることができるが、その場合、段階
的な加熱操作を必要とせず、例えば、５０℃から１５０
℃まで一気に加熱して硬化させることができるため、硬
化操作が簡便化される。
℃）が、通常、５０万センチポイズ以下、好ましくは、
２５万センチポイズ 以下であって、金属粉を大量に配
合したにもかかわらず流動性が良好で大量注型が可能で
ある。また、硬化作業も簡単で得られる硬化成形物が熱
伝導性、耐熱性等に優れている。さらに、硬化剤を選択
することにより、低温での注型、硬化が可能である。さ
らに、加熱硬化させることができるが、その場合、段階
的な加熱操作を必要とせず、例えば、５０℃から１５０
℃まで一気に加熱して硬化させることができるため、硬
化操作が簡便化される。
【００４０】なお、このエポキシ樹脂組成物を硬化させ
て得られる成形物は、高熱伝導性であり、従来のもので
は熱伝導率が２．０×１０-3ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ．℃
以下であるのに対して、２．５×１０-3ｃａｌ／ｃｍ・
ｓｅｃ．℃以上を示す。また、硬化成形物は高耐熱性で
あり、荷重たわみ温度(ＨＤＴ)が２００℃以上、ガラス
転移温度 (Ｔｇ) が１７０℃以上である。線膨脹係数は
３．５×１０-5以下、硬化収縮率は−０．０５〜＋０．
０５％の範囲である。
て得られる成形物は、高熱伝導性であり、従来のもので
は熱伝導率が２．０×１０-3ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ．℃
以下であるのに対して、２．５×１０-3ｃａｌ／ｃｍ・
ｓｅｃ．℃以上を示す。また、硬化成形物は高耐熱性で
あり、荷重たわみ温度(ＨＤＴ)が２００℃以上、ガラス
転移温度 (Ｔｇ) が１７０℃以上である。線膨脹係数は
３．５×１０-5以下、硬化収縮率は−０．０５〜＋０．
０５％の範囲である。
【００４１】鏝面３は鏝母材２の表面に設けられ坏土と
接触して圧延するための部位であり、この実施例では、
図１に示すように、鏝面３の表面に子細な模様５（多数
の凸部）が形成されている。
接触して圧延するための部位であり、この実施例では、
図１に示すように、鏝面３の表面に子細な模様５（多数
の凸部）が形成されている。
【００４２】この模様５は、後述する製造方法に記載す
るように、マスターモデルに形成された多数の凸部（図
示しない）が転写されたものであり、本発明の陶磁器成
形用回転鏝の鏝面は、耐磨耗性を備えた鏝面であって、
かつ、子細な模様を有した鏝面であっても、従来のよう
に煩雑な機械的加工によることなく、成形容易かつ正確
な模様を形成できる点に一つの特徴的効果を奏するもの
である。したがって、模様は転写されるため、この実施
例のように凸部のみではなく、凹部でも或いはそれらの
組み合わせてでも容易かつ正確に形成することができ
る。
るように、マスターモデルに形成された多数の凸部（図
示しない）が転写されたものであり、本発明の陶磁器成
形用回転鏝の鏝面は、耐磨耗性を備えた鏝面であって、
かつ、子細な模様を有した鏝面であっても、従来のよう
に煩雑な機械的加工によることなく、成形容易かつ正確
な模様を形成できる点に一つの特徴的効果を奏するもの
である。したがって、模様は転写されるため、この実施
例のように凸部のみではなく、凹部でも或いはそれらの
組み合わせてでも容易かつ正確に形成することができ
る。
【００４３】そして、このような鏝面３を形成可能とす
る材料は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイ
ズ以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物であ
る多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下
で粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率
係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の
割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０
重量％以下である耐磨耗材料とを含有し、前記多官能ア
ミノエポキシ樹脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官
能アミノエポキシ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４
０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂組成物である。
る材料は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイ
ズ以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物であ
る多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下
で粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率
係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の
割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０
重量％以下である耐磨耗材料とを含有し、前記多官能ア
ミノエポキシ樹脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官
能アミノエポキシ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４
０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂組成物である。
【００４４】このエポキシ樹脂組成物は、前述した鏝母
材２を形成したエポキシ樹脂組成物との対比において
は、金属粉の代わりに耐磨耗材料を使用した点のみが異
なり他については同様である。同一部分については説明
を省略する。
材２を形成したエポキシ樹脂組成物との対比において
は、金属粉の代わりに耐磨耗材料を使用した点のみが異
なり他については同様である。同一部分については説明
を省略する。
【００４５】なお、耐磨耗材料としては、アルミナ、シ
リカ、炭化珪素、ムライト、ジルコニウム、窒化珪素、
或いは窒化ホウ素を、単独或いは複数混合したものが好
適に使用できる。
リカ、炭化珪素、ムライト、ジルコニウム、窒化珪素、
或いは窒化ホウ素を、単独或いは複数混合したものが好
適に使用できる。
【００４６】このように、耐磨耗材料（より好ましくは
機械的強度に優れたアルミナ）の微粉末を含有したエポ
キシ樹脂組成物によって鏝面３を形成することで、耐磨
耗性が極めて高くなり、回転鏝の寿命をより長期化する
ことができると共に、鏝面の平滑性をも保持した回転鏝
が形成される。さらに、型成形可能であり、鏝面に複雑
な模様を配する場合でも容易かつ正確に形成できる。
機械的強度に優れたアルミナ）の微粉末を含有したエポ
キシ樹脂組成物によって鏝面３を形成することで、耐磨
耗性が極めて高くなり、回転鏝の寿命をより長期化する
ことができると共に、鏝面の平滑性をも保持した回転鏝
が形成される。さらに、型成形可能であり、鏝面に複雑
な模様を配する場合でも容易かつ正確に形成できる。
【００４７】なお、この実施例の陶磁器成形用回転鏝１
は、前述したように鏝母材もエポキシ樹脂組成物にて形
成されているが、これに限定されるものではなく、例え
ば、鏝母材が鉄やアルミニウムなどの金属材料などで形
成された陶磁器成形用回転鏝も広く本発明の範疇に包含
される。ただし、鏝母材も金属粉を含有したエポキシ樹
脂組成物にて形成されることにより、陶磁器成形用回転
鏝の作製がより容易なものとなる。
は、前述したように鏝母材もエポキシ樹脂組成物にて形
成されているが、これに限定されるものではなく、例え
ば、鏝母材が鉄やアルミニウムなどの金属材料などで形
成された陶磁器成形用回転鏝も広く本発明の範疇に包含
される。ただし、鏝母材も金属粉を含有したエポキシ樹
脂組成物にて形成されることにより、陶磁器成形用回転
鏝の作製がより容易なものとなる。
【００４８】また、鏝母材を形成するエポキシ樹脂組成
物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニ
ウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成物：粒径１ｍｍ以
上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウム）で１：０．５〜
１：３の範囲内で混合されていてもよい。これにより、
鏝母材中のアルミニウムの含有量が著しく増大して鏝母
材の熱伝導率が高くなり、使用前の加温時間をより短縮
できると共に、緊結手段２１等との熱伝導率の相違に基
づく鏝母材のクラック発生を防止できる。
物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニ
ウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成物：粒径１ｍｍ以
上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウム）で１：０．５〜
１：３の範囲内で混合されていてもよい。これにより、
鏝母材中のアルミニウムの含有量が著しく増大して鏝母
材の熱伝導率が高くなり、使用前の加温時間をより短縮
できると共に、緊結手段２１等との熱伝導率の相違に基
づく鏝母材のクラック発生を防止できる。
【００４９】さらに、鏝面または／および鏝母材を形成
するエポキシ樹脂組成物には、自己潤滑性材料が混合さ
れていることが好ましい。これにより、表面の平滑性が
より向上するとともに、離型性をより高めることができ
る。そして、この自己潤滑性材料としては、グラファイ
ト、二硫化モリブデン、フッ素樹脂、マイカ、タルクが
好適に使用できる。
するエポキシ樹脂組成物には、自己潤滑性材料が混合さ
れていることが好ましい。これにより、表面の平滑性が
より向上するとともに、離型性をより高めることができ
る。そして、この自己潤滑性材料としては、グラファイ
ト、二硫化モリブデン、フッ素樹脂、マイカ、タルクが
好適に使用できる。
【００５０】つぎに、本発明の陶磁器成形用回転鏝の使
用例について、図８を用いて説明する。この実施例の陶
磁器成形用回転鏝１を使用する場合は、図８に示すよう
に、陶磁器成形用回転鏝１を堅結手段２１を介して回転
駆動部２０に固定する。この回転駆動部２０にはヒータ
ー２２が設けられており、これにより陶磁器成形用回転
鏝１は８０〜１２０℃程度に加熱される。
用例について、図８を用いて説明する。この実施例の陶
磁器成形用回転鏝１を使用する場合は、図８に示すよう
に、陶磁器成形用回転鏝１を堅結手段２１を介して回転
駆動部２０に固定する。この回転駆動部２０にはヒータ
ー２２が設けられており、これにより陶磁器成形用回転
鏝１は８０〜１２０℃程度に加熱される。
【００５１】他方、ロクロ１０の上方には石膏型１１が
固定されており、この石膏型１１と陶磁器成形用回転鏝
１との間隙に坏土が配設される。そして、ロクロ１０を
３００ｒｐｍで回転させ、陶磁器成形用回転鏝１を２７
０ｒｐｍで回転させて坏土１５を圧延成形する。
固定されており、この石膏型１１と陶磁器成形用回転鏝
１との間隙に坏土が配設される。そして、ロクロ１０を
３００ｒｐｍで回転させ、陶磁器成形用回転鏝１を２７
０ｒｐｍで回転させて坏土１５を圧延成形する。
【００５２】さらに、陶磁器成形用回転鏝１の回転数を
３００ｒｐｍまで上昇させ、最終的にロクロ１０の回転
と同期させながら、ロクロ１０および陶磁器成形用回転
鏝１の回転を停止させる。これにより、１つの陶磁器製
品が成形されると共に、陶磁器成形用回転鏝１の鏝面２
に形成された模様５によって、陶磁器製品の表面には子
細な模様が形成される。
３００ｒｐｍまで上昇させ、最終的にロクロ１０の回転
と同期させながら、ロクロ１０および陶磁器成形用回転
鏝１の回転を停止させる。これにより、１つの陶磁器製
品が成形されると共に、陶磁器成形用回転鏝１の鏝面２
に形成された模様５によって、陶磁器製品の表面には子
細な模様が形成される。
【００５３】なお、本発明の陶磁器成形用回転鏝は、こ
の使用例に示したような加熱鏝法に使用されるものに限
定されるものではなく、鏝面に子細な模様を容易かつ正
確に形成できると共に耐磨耗性（耐久性）および表面の
平滑性を保持していることから、それ以外の回転鏝式圧
延成形法にも好適に使用できる。
の使用例に示したような加熱鏝法に使用されるものに限
定されるものではなく、鏝面に子細な模様を容易かつ正
確に形成できると共に耐磨耗性（耐久性）および表面の
平滑性を保持していることから、それ以外の回転鏝式圧
延成形法にも好適に使用できる。
【００５４】さらに、本発明の陶磁器成形用回転鏝１の
製造方法について図３ないし図７を用いて説明する。こ
の実施例の陶磁器成形用回転鏝１は、鋳型６を作製する
工程と、鋳型６の内面に耐磨耗材料を含有したエポキシ
樹脂組成物を塗布して鏝面３を形成する工程と、鋳型６
の内部に金属粉を含有したエポキシ樹脂組成物を注型し
て鏝母材２を形成する工程と、鋳型６より鏝面３および
鏝母材２を脱型する工程と、鏝面３および鏝母材２を加
熱して硬化させる工程とを経て作製される。以下、各工
程について順次詳述する。
製造方法について図３ないし図７を用いて説明する。こ
の実施例の陶磁器成形用回転鏝１は、鋳型６を作製する
工程と、鋳型６の内面に耐磨耗材料を含有したエポキシ
樹脂組成物を塗布して鏝面３を形成する工程と、鋳型６
の内部に金属粉を含有したエポキシ樹脂組成物を注型し
て鏝母材２を形成する工程と、鋳型６より鏝面３および
鏝母材２を脱型する工程と、鏝面３および鏝母材２を加
熱して硬化させる工程とを経て作製される。以下、各工
程について順次詳述する。
【００５５】鋳型６を作製する工程では、図１および図
２に示した形態を有するマスターモデル７（図３）を作
製して、図４に示すようにそのマスターモデル７より鋳
型６を作製する。
２に示した形態を有するマスターモデル７（図３）を作
製して、図４に示すようにそのマスターモデル７より鋳
型６を作製する。
【００５６】つぎに、マスターモデル７を除去して形成
された鋳型６の内面に、耐磨耗材料を含有したエポキシ
樹脂組成物をハケなどを用いて塗布し図５に示すように
鏝面３を形成する。ここで、使用されるエポキシ樹脂組
成物は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイズ
以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物である
多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で
粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率係
数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割
合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重
量％以下である耐磨耗材料（この実施例では、アルミナ
を使用した）とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹
脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官能アミノエポキ
シ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６０の範囲
内であるエポキシ樹脂組成物である。
された鋳型６の内面に、耐磨耗材料を含有したエポキシ
樹脂組成物をハケなどを用いて塗布し図５に示すように
鏝面３を形成する。ここで、使用されるエポキシ樹脂組
成物は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイズ
以下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物である
多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で
粒径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率係
数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割
合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重
量％以下である耐磨耗材料（この実施例では、アルミナ
を使用した）とを含有し、前記多官能アミノエポキシ樹
脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官能アミノエポキ
シ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６０の範囲
内であるエポキシ樹脂組成物である。
【００５７】この工程において、鏝面３に設けられた模
様は、上記耐磨耗材料を含有したエポキシ樹脂組成物で
形成され、硬化後、耐磨耗性（耐久性）および平滑性に
優れたものとなる。
様は、上記耐磨耗材料を含有したエポキシ樹脂組成物で
形成され、硬化後、耐磨耗性（耐久性）および平滑性に
優れたものとなる。
【００５８】さらに、図６に示すように、鋳型６の内部
に金属粉を含有したエポキシ樹脂組成物を注型して鏝母
材２を形成する。ここで、使用されるエポキシ樹脂組成
物は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以
下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物である多
官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒
径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率係数
が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合
が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量
％以下である金属粉とを含有し、前記多官能アミノエポ
キシ樹脂と前記金属粉との重量割合（多官能アミノエポ
キシ樹脂：金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範囲内
であるエポキシ樹脂組成物である。なお、この実施例の
金属粉としては熱伝導性に優れたアルミニウムを使用し
た。
に金属粉を含有したエポキシ樹脂組成物を注型して鏝母
材２を形成する。ここで、使用されるエポキシ樹脂組成
物は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以
下のアミノフェノール類のポリグリシジル化物である多
官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒
径加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率係数
が１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合
が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量
％以下である金属粉とを含有し、前記多官能アミノエポ
キシ樹脂と前記金属粉との重量割合（多官能アミノエポ
キシ樹脂：金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範囲内
であるエポキシ樹脂組成物である。なお、この実施例の
金属粉としては熱伝導性に優れたアルミニウムを使用し
た。
【００５９】鏝面３および鏝母材２を加熱して硬化させ
る工程では、鏝面３および鏝母材２を鋳型６ごと高温器
等の加熱器にて約１５０℃で所要時間、加熱させて硬化
させる。この実施例の場合は、６０℃より徐々に１５０
℃まで加熱させて行き、約１０時間をかけて硬化させ
た。
る工程では、鏝面３および鏝母材２を鋳型６ごと高温器
等の加熱器にて約１５０℃で所要時間、加熱させて硬化
させる。この実施例の場合は、６０℃より徐々に１５０
℃まで加熱させて行き、約１０時間をかけて硬化させ
た。
【００６０】鋳型６より鏝面２および鏝母材３を脱型す
る工程では、離型剤を用いて図７に示すように離型して
本発明の陶磁器成形用回転鏝１が作製される。なお、鏝
面２と鏝母材３を構成するエポキシ樹脂組成物は共に耐
薬品性に優れており、離型剤によって表面が侵食される
こともない。
る工程では、離型剤を用いて図７に示すように離型して
本発明の陶磁器成形用回転鏝１が作製される。なお、鏝
面２と鏝母材３を構成するエポキシ樹脂組成物は共に耐
薬品性に優れており、離型剤によって表面が侵食される
こともない。
【００６１】
【発明の効果】請求項１ないし３に記載した発明によれ
ば、鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持すると共に、鏝
面に複雑な模様を配する場合でも成形容易かつ正確なも
のが形成できる。請求項４に記載した発明によれば、鏝
面の耐磨耗性および平滑性を保持しつつ、鏝面に複雑な
模様を配する場合でも容易かつ正確に形成できると共
に、耐熱性および熱伝導性に優れた鏝母材が容易に形成
できる。請求項５に記載した発明によれば、より熱伝導
性に優れ軽量な陶磁器成形用回転鏝となる。請求項６に
記載した発明によれば、回転鏝を使用するに先立つ加温
時間をより短縮することができる。請求項７および８に
記載した発明によれば、表面の平滑性がより向上すると
共に、離型性をより高めることができる。請求項９に記
載した発明によれば、低温硬化および硬化時間の短縮が
可能となる。請求項１０に記載した発明によれば、上記
請求項４の効果を奏する陶磁器成形用回転鏝を容易に作
製できる。
ば、鏝面の耐磨耗性および平滑性を保持すると共に、鏝
面に複雑な模様を配する場合でも成形容易かつ正確なも
のが形成できる。請求項４に記載した発明によれば、鏝
面の耐磨耗性および平滑性を保持しつつ、鏝面に複雑な
模様を配する場合でも容易かつ正確に形成できると共
に、耐熱性および熱伝導性に優れた鏝母材が容易に形成
できる。請求項５に記載した発明によれば、より熱伝導
性に優れ軽量な陶磁器成形用回転鏝となる。請求項６に
記載した発明によれば、回転鏝を使用するに先立つ加温
時間をより短縮することができる。請求項７および８に
記載した発明によれば、表面の平滑性がより向上すると
共に、離型性をより高めることができる。請求項９に記
載した発明によれば、低温硬化および硬化時間の短縮が
可能となる。請求項１０に記載した発明によれば、上記
請求項４の効果を奏する陶磁器成形用回転鏝を容易に作
製できる。
【図１】本発明の陶磁器成形用回転鏝の一実施例の平面
図である。
図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線端面図である。
【図３】本発明の陶磁器成形用回転鏝の製造方法におけ
る一工程を説明するための説明図である。
る一工程を説明するための説明図である。
【図４】本発明の陶磁器成形用回転鏝の製造方法におけ
る一工程を説明するための説明図である。
る一工程を説明するための説明図である。
【図５】本発明の陶磁器成形用回転鏝の製造方法におけ
る一工程を説明するための説明図である。
る一工程を説明するための説明図である。
【図６】本発明の陶磁器成形用回転鏝の製造方法におけ
る一工程を説明するための説明図である。
る一工程を説明するための説明図である。
【図７】本発明の陶磁器成形用回転鏝の製造方法におけ
る一工程を説明するための説明図である。
る一工程を説明するための説明図である。
【図８】本発明の陶磁器成形用回転鏝の使用方法を説明
するための縦端面概略図である。
するための縦端面概略図である。
１ 陶磁器成形用回転鏝 ２ 鏝面 ３ 鏝母材 ４ 凹部 ５ 模様
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０８Ｋ 3/30 Ｃ０８Ｋ 3/30 3/34 3/34 3/36 3/36 3/38 3/38 Ｃ０８Ｌ 63/00 Ｃ０８Ｌ 63/00 Ｃ Ｃ０９Ｋ 3/14 ５５０ Ｃ０９Ｋ 3/14 ５５０Ｄ (72)発明者 石川 淳夫 東京都中央区八丁堀３−19−２ ライズ株 式会社内 (72)発明者 鈴木 義彦 千葉県市川市大町20−３ 有限会社鈴木研 究所内 (72)発明者 加藤 精三 岐阜県瑞浪市山田町435−１ 有限会社達 弘製型所内 Ｆターム(参考） 4J002 CC032 CD041 CD131 DA076 DA086 DA096 DK007 DK008 EL137 EN017 EN028 EN037 EN057 EN088 EN097 EN098 ER007 ET007 EU117 EU118 EV027 FD142 FD147 FD158 FD160 4J036 AA01 AC14 DA01 DA02 DB06 DB15 DB18 DC02 DC06 DC09 DC27 DC28 DC31 DC40 DC41 DD04 FA02 FA03 FA04 FA05 FA06 FB07 FB13 JA15
Claims (10)
- 【請求項１】 鏝母材と、該鏝母材の表面に設けられ坏
土と接触して圧延するための鏝面とからなり、該鏝面は
耐磨耗材料を含有したエポキシ樹脂組成物が鋳型内面に
配されて形成されたものであることを特徴とする陶磁器
成形用回転鏝。 - 【請求項２】 鏝母材と、該鏝母材の表面に設けられ坏
土と接触して圧延するための鏝面とからなり、該鏝面
は、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以下
のアミノフェノール類のポリグリシジル化物である多官
能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径
加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率係数が
１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が
１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％
以下である耐磨耗材料とを含有し、前記多官能アミノエ
ポキシ樹脂と前記耐磨耗材料との重量割合（多官能アミ
ノエポキシ樹脂：耐磨耗材料）が１５：８５〜４０：６
０の範囲内であるエポキシ樹脂組成物により形成されて
いることを特徴とする陶磁器成形用回転鏝。 - 【請求項３】 前記耐磨耗材料は、アルミナ、シリカ、
炭化珪素、ムライト、ジルコニウム、窒化珪素、或いは
窒化ホウ素である請求項１または２に記載の陶磁器成形
用回転鏝。 - 【請求項４】 前記鏝母材は、２５℃で測定した粘度が
３０００センチポイズ以下のアミノフェノール類のポリ
グリシジル化物である多官能アミノエポキシ樹脂と、粒
径が２００μｍ以下で粒径加積曲線により求めた均等係
数が１０以上で曲率係数が１０以下の粒度分布を示し、
粒径１０μｍ以下の割合が１５〜５０重量％で粒径１μ
ｍ以下の割合が３０重量％以下である金属粉とを含有
し、前記多官能アミノエポキシ樹脂と前記金属粉との重
量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：金属粉）が１５：
８５〜４０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂組成物に
て形成されている請求項１ないし３のいずれかに記載の
陶磁器成形用回転鏝。 - 【請求項５】 前記金属粉がアルミニウムである請求項
４に記載の陶磁器成形用回転鏝。 - 【請求項６】 前記鏝母材を形成するエポキシ樹脂組成
物には、粒径１ｍｍ以上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニ
ウムが、重量割合（エポキシ樹脂組成物：粒径１ｍｍ以
上〜粒径１０ｍｍ以下のアルミニウム）で１：０．５〜
１：３の範囲内で混合されている請求項４または５に記
載の陶磁器成形用回転鏝。 - 【請求項７】 前記鏝面または／および前記鏝母材を形
成するエポキシ樹脂組成物には、自己潤滑性材料が混合
されている請求項１ないし６のいずれかに記載の陶磁器
成形用回転鏝。 - 【請求項８】 前記自己潤滑性材料は、グラファイト、
二硫化モリブデン、フッ素樹脂、マイカ、タルクである
請求項７に記載の陶磁器成形用回転鏝。 - 【請求項９】 前記鏝面または／および前記鏝母材を形
成するエポキシ樹脂組成物には、硬化剤または／および
硬化促進剤が混合されている請求項１ないし８のいずれ
かに記載の陶磁器成形用回転鏝。 - 【請求項１０】 マスターモデルより鋳型を作製する工
程と、該鋳型の内面に、２５℃で測定した粘度が３００
０センチポイズ以下のアミノフェノール類のポリグリシ
ジル化物である多官能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２
００μｍ以下で粒径加積曲線により求めた均等係数が１
０以上で曲率係数が１０以下の粒度分布を示し、粒径１
０μｍ以下の割合が１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下
の割合が３０重量％以下である耐磨耗材料とを含有し、
前記多官能アミノエポキシ樹脂と前記耐磨耗材料との重
量割合（多官能アミノエポキシ樹脂：耐磨耗材料）が１
５：８５〜４０：６０の範囲内であるエポキシ樹脂組成
物を塗布して鏝面を形成する工程と、前記鋳型の内部
に、２５℃で測定した粘度が３０００センチポイズ以下
のアミノフェノール類のポリグリシジル化物である多官
能アミノエポキシ樹脂と、粒径が２００μｍ以下で粒径
加積曲線により求めた均等係数が１０以上で曲率係数が
１０以下の粒度分布を示し、粒径１０μｍ以下の割合が
１５〜５０重量％で粒径１μｍ以下の割合が３０重量％
以下である金属粉とを含有し、前記多官能アミノエポキ
シ樹脂と前記金属粉との重量割合（多官能アミノエポキ
シ樹脂：金属粉）が１５：８５〜４０：６０の範囲内で
あるエポキシ樹脂組成物を注型して鏝母材を形成する工
程と、前記鋳型より前記鏝面および前記鏝母材を脱型す
る工程と、前記鏝面および前記鏝母材を加熱して硬化さ
せる工程とを有することを特徴とする陶磁器成形用回転
鏝の製造方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10225222A JP2000037713A (ja) | 1998-07-24 | 1998-07-24 | 陶磁器成形用回転鏝およびその製造方法 |
| US09/744,228 US6514067B1 (en) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | Rotary trowel for use in the molding of ceramics and method for production thereof |
| CN99809059A CN1119221C (zh) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | 陶瓷制品成形用的旋转镘刀以及生产陶瓷制品的方法 |
| KR1020017000837A KR20010071992A (ko) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | 세라믹 몰딩용 회전식 트라우얼 및 그 제조방법 |
| PCT/EP1999/005010 WO2000005045A1 (en) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | Rotary trowel for use in the molding of ceramics and method for production thereof |
| CA002333590A CA2333590A1 (en) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | Rotary trowel for use in the molding of ceramics and method for production thereof |
| EP99932886A EP1100661A1 (en) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | Rotary trowel for use in the molding of ceramics and method for production thereof |
| AU49109/99A AU752728C (en) | 1998-07-24 | 1999-07-15 | Rotary trowel for use in the molding of ceramics and method for production thereof |
| ZA200007344A ZA200007344B (en) | 1998-07-24 | 2000-12-11 | Rotary trowel for use in the molding of ceramics and method for production thereof. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10225222A JP2000037713A (ja) | 1998-07-24 | 1998-07-24 | 陶磁器成形用回転鏝およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=16825911
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|---|---|---|---|
| JP10225222A Pending JP2000037713A (ja) | 1998-07-24 | 1998-07-24 | 陶磁器成形用回転鏝およびその製造方法 |
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|---|---|
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| JP (1) | JP2000037713A (ja) |
| KR (1) | KR20010071992A (ja) |
| CN (1) | CN1119221C (ja) |
| AU (1) | AU752728C (ja) |
| CA (1) | CA2333590A1 (ja) |
| WO (1) | WO2000005045A1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| TW200726582A (en) * | 2005-10-04 | 2007-07-16 | Mitsubishi Materials Corp | Rotary tool for processing flexible materials |
| US8528152B1 (en) * | 2006-03-09 | 2013-09-10 | Gerald V. Hogan | Multi-rounded design for a concrete trowel to create an edge or perimeter in concrete that has multi-rounded designs on the edge |
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- 1998-07-24 JP JP10225222A patent/JP2000037713A/ja active Pending
-
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- 1999-07-15 CA CA002333590A patent/CA2333590A1/en not_active Abandoned
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- 1999-07-15 CN CN99809059A patent/CN1119221C/zh not_active Expired - Fee Related
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- 1999-07-15 AU AU49109/99A patent/AU752728C/en not_active Ceased
- 1999-07-15 KR KR1020017000837A patent/KR20010071992A/ko not_active Application Discontinuation
- 1999-07-15 US US09/744,228 patent/US6514067B1/en not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-12-11 ZA ZA200007344A patent/ZA200007344B/xx unknown
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|---|---|---|---|---|
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| CN1311729A (zh) | 2001-09-05 |
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