ITTO980887A1 - Procedimento di produzione di trimetilolalcano. - Google Patents
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Description
DESCRIZIONE dell'invenzione industriale dal titolo: "Procedimento di produzione di trimetilolalcano",
DESCRIZIONE SFONDO DELL'INVENZIONE
La presente invenzione si riferisce ad un procedimento di produzione di trimetilolalcano mediante una reazione tra n-alcanale e formaldeide in presenza di ammina terziaria e acqua.
Il trimetilolalcano è utile come materia prima per una resina alchidica, una resina poliuretanica, una resina poliestere (in)saturata, un olio lubrificante sintetico, un tensioattivo, un monomero reattivo e simili.
In-un procedimento noto di produzione di trimetilolalcano, 1'n-alcanale viene fatta reagire con formaldeide in presenza di un idrossido di un metallo alcalino oppure di un metallo alcalino terroso. In questo procedimento, si ottiene come sottoprodotto un formiato di metallo alcalino o un formiato di metallo alcalino terroso.
Il trimetilolalcano viene cataliticamente e termicamente decomposto dal formiato. Conseguentemente, nell'eseguire la distillazione, è necessaria una tecnica generale di isolamento e di purificazione per il trimetilolalcano per separare sufficientemente il trimetilolalcano dal formiato di metallo alcalino o dal formiato di metallo alcalino terroso per prevenire che la resa del trimetilolalcano sia abbassata a causa della decomposizione catalitica e termica. Quindi, la separazione è impegnativa.
Per migliorare il procedimento summenzionato, è stato proposto un procedimento di produzione di trimetilolalcano usando amraina terziaria e acqua invece dell'idrossido di un metallo alcalino o di un metallo alcalino terroso (Brevetto della Repubblica Federale Tedesca N. 1952738). In questo procedimento, usando l'ammina terziaria, il formiato prodotto come sottoprodotto è un sale dell'ammina terziaria con acido formico, che non decompone cataliticamente e termicamente il trimetilolalcano. La decomposizione termica del trimetilolalcano viene quindi soppressa. In questo procedimento, il sale di ammina terziaria con l'acido formico viene separato dal trimetilolalcano utilizzando la differenza dei punti di ebollizione tra il sale e il trimetilolalcano.
Comunque, il summenzionato procedimento migliorato ha i seguenti svantaggi. Nella separazione del sale e dell'ammina terziaria con acido formico dal trimetilolalcano sfruttando la differenza dei punti di ebollizione, l'acido formico prodotto mediante dissociazione termica del sale, reagisce con trimetilolalcano per produrre un formiato di trimetilolalcano. Come risultato, la resa del trimetilolalcano viene abbassata.
SOMMARIO DELL'INVENZIONE
Per risolvere il summenzionato svantaggio convenzionale, i presenti inventori hanno studiato ampiamente un procedimento per la produzione di trimetilolalcano mediante una reazione tra n-alcanale e formaldeide in presenza di ammina terziaria e acqua. Come risultato, essi hanno trovato che la diminuzione della resa del trimetilolalcano può essere evitata riscaldando la miscela di reazione ottenuta dopo la reazione, in modo che il sale dell'ammina terziaria con acido formico compreso nella miscela di reazione possa venire efficacemente decomposto in idrogeno e biossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio e ammina terziaria.
Sulla base di questa scoperta la presente invenzione è stata portata a termine.
Inoltre, 1'ammina terziaria prodotta mediante la decomposizione di un sale di ammina terziaria con acido formico può venire facilmente recuperata mediante distillazione e può essere riutilizzata nella produzione di trimetilolalcano. Quindi, è stato portato a termine un altro aspetto della presente invenzione.
Specificamente, l'invenzione provvede:
(1) un procedimento per la produzione di trimetilolalcano che comprende la reazione di nalcanale con formaldeide in presenza di ammina terziaria e acqua, ed il riscaldamento della miscela ottenuta dopo la reazione cosicché il sale di ammina terziaria con acido formico prodotto come sotto prodotto viene decomposto in idrogeno e biossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio ed ammina terziaria; e
(2) un procedimento per la produzione di trimetilolalcano, in cui 1'ammina terziaria prodotta durante la decomposizione del sale di ammina terziaria con acido formico, ottenuto come sotto prodotto nel procedimento (1), viene recuperata, mediante distillazione, dalla miscela di reazione e viene riutilizzata nella produzione di trimetilolalcano.
In questo modo, secondo il procedimento di produzione di trimetilolalcano della presente invenzione, non è necessario separare il sale di ammina terziaria con acido formico, prodotto come sotto prodotto, dal trimetilolalcano dopo il completamento della reazione e si può evitare la produzione di un formiato di trimetilolalcano.
DESCRIZIONE DETTAGLIATA DELL'INVENZIONE
La produzione di trimetilolalcano nella presente invenzione mediante una reazione tra nalcanale e formaldeide in presenza di ammina terziaria e acqua comprende (1) la produzione di un aldolo attraverso una reazione di condensazione aldolica tra n-alcanale e formaldeide in presenza di ammina terziaria, e (2) la produzione di trimetilolalcano e di un sale di ammina terziaria con acido formico mediante una reazione di Cannizzaro incrociata tra 1'aldolo, la formaldeide, 1'ammina terziaria e l'acqua.
La decomposizione termica del sale dell'ammina terziaria con acido formico, produce idrogeno e bi-ossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio ed ammina terziaria.
Ammettendo che la trietilammina e l'n-butanale vengano usati rispettivamente come ammina terziaria e n-alcanale, la reazione di condensazione aldolica, la reazione incrociata di Cannizzaro, la decomposizione termica del sale di ammina terziaria con acido formico nel presente procedimento sono rappresentate dalle seguenti reazioni:
(1) reazione di condensazione aldolica:
CH3CH2CH2CHO 2HCH0 - CH3CH2C (CH20H) 2CH0
(2) reazione incrociata di Cannizzaro:
CH3CH2C (CH2OH) 2CHO HCHO N (C2H5) 3 + H20
→ CH3CH2C (CHZOH) 3 + HCOO<">N<+>H (C2H5) 3
(3) decomposizione termica del sale di ammina terziaria con acido formico:
HCOO<_>N<+>H (C2H5) 3
- m (Hz + C02) n (H20 CO) N (C2H5) 3
in cui m e n sono tra O e 1 e m n = l .
Verranno descritte ora la reazione di condensazione aldolica e la reazione incrociata di Cannizzaro della presente invenzione.
Esempi di n-alcanale usata nella presente invenzione comprendono propanale, n-butanale, n-pentanale, 3-metilbutanale, n-esanale, 3-metilpentanale, n-eptanale, 4-metilesanale e n-ottanale.
Una soluzione acquosa comprendente da 5 a 50% in peso di formaldeide viene generalmente usata come formaldeide nella presente invenzione. Preferibilmente, si usa dal 5 a 50% in peso di formalina (precisamente una soluzione acquosa di formaldeide) con un contenuto di metanolo dell'1% in peso o meno.
Esempi di ammina terziaria preferita della presente invenzione comprendono mono ammine terziarie alifatiche quali trimetilammina, trietilammina, tri (n-propil)ammina, triisopropilammina, tri (nbutil)ammina, triisobutilammina, dietilmetilammina, dimetiletilammina, dimetil n-propilammina, dimetilisopropilammina, dimetil n-butilammina e dimetilisobutilammina; diammine terziarie alifatiche come trietilendiammina, Ν,Ν,Ν',Ν'-tetrametiletilendiamraina e Ν,Ν,Ν',N'-tetrametil-1,3-propandiammina; e ammine terziarie di eterociclo azotato come N-metilmorfolina, N-etilmorfolina, N-metilpiperidina e N-etilpiperidina. Si può usare una sola di queste ammine terziarie oppure una combinazione di due o più. Con particolare preferenza si usa come ammina terziaria trietilammina, in vista del recupero e del riutilizzo nel sistema di reazione.
Il rapporto molare di formaldeide che deve essere usata è preferibilmente da 3 a 4 moli, più preferibilmente da 3,2 a 3,6 moli, per una mole di n-alcanale. Il rapporto molare di ammina terziaria che deve essere usata è preferibilmente da 1 a 2 moli, più preferibilmente da 1,1 a 1,5 moli, per una mole di n-alcanale. Quando il rapporto molare di formaldeide supera i summenzionati intervalli, il recupero dell'ammina terziaria diventa difficile. Anche quando il rapporto molare dell'ammina terziaria supera i summenzionati intervalli, la resa del trimetilolalcano non migliora di molto. Comunque, un acido richiesto per la neutralizzazione costa di più e richiede un tempo più lungo per il recupero dell'ammina terziaria.
La quantità di acqua da usare è da 200 a 600% in peso, e preferibilmente da 250 a 500% in peso, rispetto alla quantità totale dell'n-alcanale, della formaldeide e dell'ammina terziaria.
La reazione di condensazione aldolica viene condotta da -5 a 90°C, e preferibilmente, da 10 a 60°C. Quando la temperatura è inferiore a -5°C, la velocità di reazione è molto bassa, e quando la temperatura supera i 90°C, si produce facilmente un sotto prodotto.
La reazione incrociata di Cannizzaro viene condotta tra 20 a 90°C, e più preferibilmente tra 40 e 80°C. Quando la temperatura è inferiore a 20°C, la reazione richiede un tempo significativamente lungo e quando la temperatura supera i 90°C, tende a produrre un sotto prodotto oltre al sale dell'ammina terziaria con acido formico.
Nella presente invenzione, la reazione di condensazione aldolica e la reazione incrociata di Cannizzaro vengono eseguite in successione. La temperatura viene quindi preferibilmente prima regolata tra 10 e 40°C in modo da ottenere principalmente la reazione di condensazione aldolica, e quindi regolata tra 40 a 80°C, in modo da ottenere principalmente la reazione incrociata di Cannizzaro.
Dopo il completamento della reazione di condensazione aldolica e della reazione incrociata di Cannizzaro, si riscalda la risultante miscela di reazione, cosicché il sale dell'ammina terziaria con acido formico, come sottoprodotto, può essere decomposto in idrogeno e biossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio, ed ammina terziaria.
La miscela di reazione si può scaldare così com'è, oppure dopo aver rimosso da essa una parte di acqua.
Quando si rimuove una parte di acqua dalla miscela di reazione, il contenuto di acqua nel residuo, ottenuto rimuovendo una parte di acqua, è di almeno 20 parti in peso o più, preferibilmente 30 parti in peso o più, per 100 parti in peso di residuo. Quando il.contenuto di acqua nel residuo, è inferiore a questo intervallo, l'acido formico, prodotto mediante la dissociazione termica del sale di aramina terziaria con acido formico, reagisce con il trimetilolalcano, formando un formiato di trimetilolalcano, che può abbassare la resa del trimetilolalcano .
Quando la miscela di reazione viene riscaldata sotto pressione, si può facilmente e più efficacemente decomporre il sale di ammina terziaria con acido formico.
Quando non si usano metalli nobili catalizzatori, la miscela di reazione viene scaldata a pressione di 4,9 MPa (50 Kgf/cm<2>) o meno, e preferibilmente da 2,9 a 4,9 MPa (da 30 a 50 Kgf/cm<2>) e tra 190 e 300°C, e preferibilmente tra 200 e 280°C. Quando la temperatura è più bassa di questo .intervallo, la dissociazione termica del sale dell'ammina terziaria con acido formico e la decomposizione dell'acido formico sono difficilmente completabili. Quando la temperatura supera l'intervallo, il trimetilolalcano si può decomporre.
La decomposizione del sale dell'ammina terziaria con acido formico, si può anche realizzare più facilmente e più efficacemente riscaldando la miscela di reazione in presenza di un metallo nobile catalizzatore.
Esempi di metalli nobili catalizzatori comprendono un catalizzatore di rutenio, un catalizzatore di rodio, un catalizzatore di palladio, un catalizzatore di osmio, un catalizzatore di ittrio e un catalizzatore di platino. Tra questi, si preferisce il catalizzatore di palladio. Alternativamente, si può usare un metallo nobile catalizzatore ottenuto modificando uno qualsiasi di questi catalizzatori di metalli nobili con un elemento del gruppo 14 della tavola periodica. In particolare, si preferisce un catalizzatore di metallo nobile modificato con piombo. Si può usare uno o una combinazione di due o più di questi catalizzatori di metallo nobile.
Generalmente si usa un catalizzatore di metallo nobile supportato da un veicolo, come carbone, allumina e silice, in una quantità da 0,5 a 10% in peso. La forma del catalizzatore può essere polve-re, granulo oppure pellet. Per il trattamento a caldo, in presenza del catalizzatore di metallo nobile, si adotta il procedimento di sospensione o il procedimento a letto fisso.
Nella miscela di reazione, dopo il completamento della reazione, la quantità di catalizzatore di metallo nobile è da 1 a 15% in peso per 100% in peso di un componente di acido formico (HCOOH) nel sale di ammina terziaria con acido formico.
Quando la decomposizione del sale di ammina terziaria con acido formico viene condotta in presenza di un catalizzatore di metallo nobile, la reazione viene condotta a pressione atmosferica o a pressione di 1,96 MPa (20 Kgf/cm<2>) o meno, preferibilmente da 0,49 a 1,47 MPa (da 5 a 15 Kgf/cm<2>) tra 50 e 200°C e preferibilmente tra 70 e 170°C.
L'ammina terziaria prodotto mediante la decomposizione del sale di ammina terziaria con acido formico, si può facilmente distillare dal sistema di reazione e recuperare. L'ammina terziaria così recuperata può essere riutilizzata per la produzione di trimetilolalcano della presente invenzione.
Il procedimento della presente invenzione può essere realizzato con un procedimento discontinuo o un procedimento continuo. Verrà ora descritta, una realizzazione preferita dell'invenzione, adottando il procedimento discontinuo.
Mantenendo tra 10 e 40°C una miscela, caricata nel reattore, di formaldeide (da 3,2 a 3,6 moli per 1 mole di n-alcanale) e acqua (da 250 a 500% in peso rispetto alla quantità totale di n-alcanale, formaldeide ed ammina terziaria), si aggiungono, n-alcanale ed ammina terziaria (da 1 a 2 moli per 1 mole di n-alcanale) in un tempo da 1 a 3 ore. Successivamente si mantiene il contenuto del reattore tra 40 e 60°C per un tempo da 1 a 3 ore per completare la reazione di condensazione aldolica e, quindi, si mantiene tra 60 e 80°C per un tempo da 1 a 2 ore, per completare la reazione incrociata di Cannizzaro .
Dopo il completamento di queste reazioni, si tratta la miscela di reazione con un catalizzatore di ossido di rame tra 60 e 80°C per un tempo da 1 a 4 ore, aggiungendo, se necessario, ammina terziaria, cosicché l'eccesso di formaldeide si possa convertire in metanolo e in un sale di ammina terziaria con acido formico. La quantità del catalizzatore di ossido di rame è da 0,5 a 5% in peso e preferibilmente da 1 a 3% in peso della miscela di reazione. Dopo il trattamento con il catalizzatore di ossido di rame, l'eccesso di ammina terziaria viene neutralizzato con acido formico, e si distillano metanolo e acqua dalla miscela di reazione, sotto pressione ridotta.
Quando non si usa nessun catalizzatore di metallo nobile, si riscalda la miscela di reazione tra 190 e 300°C sotto pressione di 4,9 MPa (50 Kgf/cm<2>) o meno, in modo che il sale dell'ammina terziaria con acido formico si possa decomporre in idrogeno e biossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio e ammina terziaria. L'ammina terziaria ottenuta viene distillata e recuperata come miscela azeotropica con acqua.
Quando si usa un catalizzatore di metallo nobile, dopo l'aggiunta del catalizzatore di metallo nobile, si riscalda la miscela di reazione tra 50 e 200°C a pressione atmosferica oppure a pressione di 1,96 MPa (20 Kgf/cm<2>) o meno, in modo che il sale dell'ammina terziaria con acido formico, compreso nella miscela di reazione, si possa decomporre in idrogeno e biossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio e ammina terziaria. L'ammina terziaria ottenuta viene distillata e recuperata come miscela azeotropica con acqua.
La miscela recuperata di ammina terziaria e acqua si riutilizza per la produzione di trimetilolalcano.
Dal residuo da cui si è distillata l'ammina terziaria nel modo summenzionato, si può facilmente recuperare trimetilolalcano di alta qualità, attraverso distillazione o simili.
Si descrive ora una realizzazione preferita della presente invenzione, che non deve essere considerata limitativa, ma semplicemente esemplificativa.
Esempio 1:
Si carica un reattore, con una capacità di 5 litri, dotato di termometro, refrigerante a ricadere, un agitatore e un imbuto a rubinetto, con 3539,3 g di una soluzione acquosa al 7% di formaldeide (comprendente 8,25 moli di formaldeide). Mantenendo la temperatura interna del reattore a 20°C, si aggiungono, goccia a goccia, sotto agitazione, da imbuti a rubinetto separati, e nel tempo di 1,5 ore, 180,3 g (2,50 moli) di n-butanale e 281,1 g (2,78 moli) di trietilammina. Successivamente si aumenta la temperatura a 40°C e la reazione viene lasciata proseguire per 1,5 ore. Si aumenta quindi la temperatura fino a 60°C e la reazione viene lasciata procedere per un'ora, la temperatura viene nuovamente aumenta fino a 80°C e la reazione viene lasciata procedere per un'altra ora. Dopo il completamento della reazione, si aggiungono 90 g di catalizzatore di ossido di rame e si aggiungono ulteriormente alla miscela di reazione 49,5 g (0,49 moli) di trietanolammina . La miscela risultante viene agitata per 2 ore a 70°C, trattando in tal modo l'eccesso di formaldeide. La miscela di reazione risultante viene filtrata per rimuovere il catalizzatore di ossido di rame e si porta il pH a 5 aggiungendo 13,0 g di acido formico. Da 4063 g della risultante miscela con il pH regolato, si distillano, a 60°C, 16,4 g di metanolo e 335 g di acqua, sotto pressione ridotta di 18,66 kPa (140 mmHg) . A 8Ó°C, si distillano quindi, sotto pressione ridotta di 33,32 kPa (250 mmHg), 675 g di acqua. Il residuo così ottenuto viene scaldato a 240°C per 2 ore sotto pressione da 3,4 a 3,9 MPa (da 35 a 40 Kgf/cm<2>). Il sale di trietilammina con acido formico, compreso nel residuo, viene quindi decomposto in trietilammina, idrogeno, biossido di carbonio, acqua e monossido di carbonio. L'acqua e la trietilammina vengono recuperate mediante distillazione, 1'idrogeno, il biossido di carbonio ed il monossido di carbonio vengono allontanati dal sistema di reazione. In questo modo, si ricuperano 328,7 g (3,25 moli) di trietilammina, come miscela con 2223 g di acqua. Si ottengono anche 337,5 g di residuo, che non comprende né acido formico, né formiato di trinetilolpropano. Dal residuo così ottenuto, si ottengono 285,2 g (2,13 moli) di trimetilolpropano mediante distillazione sotto pressione ridotta di 0,4 kPa (3 mmHg). La resa, rispetto all'n-butanale è dell'85%.
Esempio 2:
Si separa la trietilammina dalla miscela di trietilammina ed acqua recuperata nell'Esempio 1 a 40°C. Usando 140,6 g (1,39 moli) della trietilammina separata, si produce trimetilolpropano nello stesso modo descritto nell'esempio 1, eccetto il fatto che il residuo della reazione viene ridotto a metà. Come risultato, si ottengono 140,7 g (1,05 moli) di trimetilolpropano. La resa rispetto all'nbutanale è dell'84%. Anche il residuo ottenuto dopo la distillazione della trietilammina come miscela azeotropica con acqua, non comprende né acido formico, né formiato di trimetilolpropano.
Esempio comparativo:
Da 4388 g di una miscela di reazione regolata a pH 5, ottenuta nello stesso modo descritto nell'esempio 1, si distillano, a 60°C, sotto pressione ridotta di 18,66 kPa (140 mmHg), 18 g di metanolo e 375 g di acqua. Successivamente si distillano, a 80°C e sotto pressione ridotta di 33,32 kPa (250 mmHg), 828 g di acqua e, a 50°C, sotto pressione ridotta di 7,33 kPa (55 mmHg) si distillano 2301 g di acqua, 71 g (0,70 moli) di trietilammina e 364 g (2,47 moli) del sale di trietilammina con acido formico. Da 429 g del residuo così ottenuto, si ottengono, per distillazione sotto pressione ridotta di 0,4 kPa (3 mmHg), 266 g (1,98 moli) di trimetilolpropano (con una resa rispetto all'nbutanale del 73%), 110 g di formiato di trimetilolpropano (comprendente 104 g (0,64 moli) di monoestere, 6 g (0,03 moli) di diestere e una quantità in tracce di triestere), e 52 g (0,35 moli) del sale di trietilammina con acido formico, 150 g di formiato di trimetilolpropano (comprendente 133 g (0,82 moli) di monoestere, 8 g (0,04 moli) di diestere e una quantità in tracce di triestere) e 246 g (1,83 moli) di trimetilolpropano. La resa rispetto all'n-butanale è del 68%.
Esempio 3
Si ottiene una miscela di reazione regolata a pH 5, nello stesso descritto nell'esempio 1. Da 4388,2 g della miscela di reazione così ottenuta, si distillano, sotto pressione ridotta di 18,66 kPa (140 mmHg), 17,7 g di metanolo e 350 g di acqua e successivamente si distillano, sotto pressione ridotta di 33,32 kPa (250 mmHg), 740 g di acqua. Al residuo così ottenuto si aggiungono 800 g carbone palladiato al 5% (con un contenuto di umidità del 50%) ed il residuo risultante viene scaldato a 140°C sotto pressione di 0,98 MPa (10 Kgf/cm<2>) per 2 ore. Il sale di trietilammina con acido formico compreso nel residuo, viene quindi decomposto e l'idrogeno e il biossido di carbonio vengono allontanati dal sistema Si filtra quindi il carbone palladiato al 5%. Dal filtrato così ottenuto, si distillano trietilammina e acqua come miscela azeotropìca a pressione atmosferica, recuperando una miscela di 355 g (3,51 moli) di trietilammina e 2800 g di acqua. Successivamente da 364,5 g del residuo, si ottengono 304 g (2,27 moli) di trimetilolpropano, mediante distillazione sotto pressione ridotta di 0,4 kPa (3 mmHg). La resa, rispetto all'n-butanale è dell'84%. Il residuo ottenuto dopo aver distillato trietilammina come miscela azeotropica con acqua, non comprende né acido formico, né formiato di trimetilolpropano.
Esempio 4:
Si separa la miscela di trietilammina ed acqua recuperata nell'esempio 3, a 40°C, separando quindi, dalla miscela, 151,8 g (1,50 moli) di trietilammina. Usando la trietilammina così separata, si produce il trimetilolpropano nello stesso modo descritto nell'esempio 1, eccetto il fatto che la scala della reazione viene dimezzata. Come risultato, si ottengono 150 g (1,12 moli) di trimetilolpropano. La resa rispetto all'n-butanale è dell'83%. Il residuo ottenuto distillando trietilammina come miscela azeotropica con acqua, non comprende né acido formico, né formiato di trimetilolpropano.
Esempio 5:
Si produce trimetilolpropano nello stesso modo descritto nell'esempio 1, eccetto che si usano 193,1 g (1,49 moli) di Ν,Ν,Ν',N'-tetrametil-1,3-propandiammina al posto della trietilammina. Come risultato, si raccoglie una miscela comprendente 192 g (1,48 moli) di Ν,Ν,Ν',Ν'-tetrametil-1,3-propandiammina e 210 g di acqua e si ottengono 228 g (1,70 moli) di trimetilolpropano. La resa rispetto all'n-butanale è del 63%. Il residuo ottenuto dopo la distillazione di N,N,N',N'-tetrametil-1,3-propandiammina come miscela con acqua, non comprende né acido formico, né formiato di trimetilolpropano. Esempio 6:
Usando la miscela di N,N,N',N'-tetrametil-1,3-propandiammina e acqua, recuperata nell'esempio 5, si produce trimetilolpropano nello stesso modo descritto nell'esempio 5, eccetto il fatto che la scala della reazione viene dimezzata. Come risultato, si ottengono 115 g (0,86 moli) di trimetilolpropano. La resa, rispetto all'n-butanale è del 64%. Il residuo ottenuto dopo la distillazione di N,Ν,Ν',Ν'-tetrametil-1, 3-propandiammina come miscela con acqua non comprende né acido formico né formiato di trimetilolpropano.
Secondo il procedimento di produzione di trimetilolalcano della presente invenzione, si può facilmente ed efficacemente produrre un trimetilolalcano di elevata qualità con una resa elevata, poiché il sale di ammina terziaria con acido formico ottenuto come sottoprodotto, si decompone e la resa del trimetilolalcano non viene diminuita, dalla produzione di formiato di trimetilolalcano. Si può anche recuperare vantaggiosamente 1'ammina terziaria e riutilizzarla nella produzione di trimetilolalcano. Quindi, il procedimento di produzione di trimetilolalcano della presente invenzione è veramente un procedimento industriale molto utile, con vantaggi notevoli rispetto alle tecniche convenzionali.
Claims (11)
- RIVENDICAZIONI 1. Procedimento per la produzione di trimetilolalcano che comprende il far reagire un nalcanale con formaldeide in presenza di ammina terziaria ed acqua, e riscaldare la miscela di reazione ottenuta dopo la reazione in modo che il sale dell'ammina terziaria con acido formico, ottenuto come sottoprodotto, si decomponga in idrogeno, biossido di carbonio e/oppure acqua e monossido di carbonio e ammina terziaria.
- 2. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 1, in cui il riscaldamento della miscela di reazione ottenuta dopo la reazione viene eseguito sotto pressione.
- 3. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 2, in cui il riscaldamento della miscela di reazione ottenuta dopo la reazione viene eseguito sotto pressione di 4,9 MPa o meno.
- 4. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 2, in cui il riscaldamento della miscela di reazione ottenuta dopo la reazione viene eseguito tra 190 e 300°C.
- 5. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 2, in cui il riscaldamento della miscela di reazione ottenuta dopo la reazione viene eseguito dopo l'allontanamento di una parte di acqua dalla miscela di reazione.
- 6. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo-la rivendicazione 1, in cui il riscaldamento della miscela di reazione ottenuta dopo la reazione viene eseguito in presenza di un catalizzatore di metallo nobile.
- 7. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 6, in cui il catalizzatore di metallo nobile è un catalizzatore di palladio.
- 8. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 6, in cui il riscaldamento della miscela di reazione ottenuta dopo la reazione viene eseguito a pressione atmosferica oppure a pressione di 1,96 MPa o meno tra 50 e 200°C.
- 9. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 1, in cui l'ammina terziaria è trietilammina.
- 10. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo la rivendicazione 1, in cui l'ammina terziaria prodotta per decomposizione del sale di ammina terziaria con acido formico, viene distillata dalla miscela di reazione per il riutilizzo nella produzione di trimetilolalcano.
- 11. Procedimento di produzione di trimetilolalcano secondo-la rivendicazione 10, in cui l'ammina terziaria è trietilammina.
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