HU221064B1 - Eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére - Google Patents

Eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére Download PDF

Info

Publication number
HU221064B1
HU221064B1 HU9801225A HUP9801225A HU221064B1 HU 221064 B1 HU221064 B1 HU 221064B1 HU 9801225 A HU9801225 A HU 9801225A HU P9801225 A HUP9801225 A HU P9801225A HU 221064 B1 HU221064 B1 HU 221064B1
Authority
HU
Hungary
Prior art keywords
solids
separator
dust separator
process according
fly ash
Prior art date
Application number
HU9801225A
Other languages
English (en)
Inventor
Hans Beisswenger
Wolfram Klee
Bernhard Thöne
Original Assignee
Metallgesellschaft Aktiengesellschaft
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Metallgesellschaft Aktiengesellschaft filed Critical Metallgesellschaft Aktiengesellschaft
Publication of HUP9801225A2 publication Critical patent/HUP9801225A2/hu
Publication of HUP9801225A3 publication Critical patent/HUP9801225A3/hu
Publication of HU221064B1 publication Critical patent/HU221064B1/hu

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/81—Solid phase processes
    • B01D53/83—Solid phase processes with moving reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/48—Sulfur compounds
    • B01D53/50—Sulfur oxides
    • B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/46—Removing components of defined structure
    • B01D53/68—Halogens or halogen compounds
    • B01D53/685—Halogens or halogen compounds by treating the gases with solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
    • B03C3/01—Pretreatment of the gases prior to electrostatic precipitation
    • B03C3/013—Conditioning by chemical additives, e.g. with SO3
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
    • B03C3/01—Pretreatment of the gases prior to electrostatic precipitation
    • B03C3/014—Addition of water; Heat exchange, e.g. by condensation
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
    • Y10S423/09—Reaction techniques
    • Y10S423/16—Fluidization

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Chimneys And Flues (AREA)
  • Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
  • Incineration Of Waste (AREA)
  • Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)

Description

KIVONAT
A találmány tárgya eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére. Az eljárás során az égéstérben keletkező és szálló hamuval, valamint gáz alakú káros anyagokkal szennyezett égetési szennygázt pormentesítik. A pormentesített égetési szennygázt vízzel 50-90 °C hőmérsékletre hűtik, CaO-ból és/vagy Ca(OH)2-ból álló abszorbeálószerrel keverik, és egy fluidizációs reaktorból (8), egy leválasztóból (7), valamint egy visszacsatoló vezetékből (17) álló, keringő örvényágyhoz vezetik. A leválasztóban (7) felhalmozódó szilárdanyag-részecskéket részben a fluidizációs reaktorba (8), részben az égéstér (3) területére vezetik, amelyben 850-1050 °C a hőmérséklet. Az eljárás értelmében szálló hamuval, gáz alakú káros anyagokkal és visszavezetett szilárdanyag-részecskékkel terhelt szennygázt egy villamos porleválasztóban (12) 100-180 °C-on 5-40 g/Nm3 szilárdanyag-tartalomig pormentesítik, és a gáz alakú káros anyagokkal terhelt abszorbeálószert a szálló hamuval együtt a villamos porleválasztó (12) kihordónyílásán eltávolítják az eljárási körfolyamatból.
1. ábra
HU 221 064 B1
A leírás terjedelme 6 oldal (ezen belül 1 lap ábra)
HU 221 064 Β1
A találmány tárgya eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére. Az eljárás során az égéstélben keletkező és szálló hamuval, valamint por alakú káros anyagokkal szennyezett égetési szennygázt pormentesítjük. A pormentesített égetési szennygázt vízzel 50-90 °C hőmérsékletre hűtjük, CaO-ból és/vagy Ca(OH)2-ből álló abszorbeálószerrel keverjük, és egy fluidizációs reaktorból, egy leválasztóból, valamint egy visszacsatoló vezetékből álló, keringő örvényágyhoz vezetjük. A leválasztóban felhalmozódó szilárdanyag-részecskéket részben a fluidizációs reaktorba, részben az égéstér területére vezetjük, amelyben 850-1050 °C a hőmérséklet. Az eljárást olyan szennygázok kéntelenítésére használjuk, amelyek szilárd és folyékony tüzelőanyagok, különösen szén és olaj elégetésekor, valamint hulladék és derítőiszap elégetésekor keletkeznek.
A DE-PS 41 04 180 számú német szabadalmi iratból ismert egy eljárás egy kazánberendezés szennygázainak száraz kéntelenítésére mésztartalmú szorbensek hozzáadásával. Az eljárás során durvára őrölt, 200 pm közepes szemcsenagyságú meszet (CaCO3) visznek a kazánberendezésbe, amelyben a szennygázok hőmérséklete 800-900 °C. A szennygázokat a hőtechnikai kihasználás után egy első elektrosztatikus porleválasztóban osztályozva pormentesítik, majd a durvaszemcsésen felhalmozódó részt 5-10 pm közepes szemcsenagyságra őrlik, a középdurva, valamint a finomszemcsésen felhalmozódó részt pedig elvezetik a rendszerből. Az 5-10 pm közepes szemcsenagyságúra őrölt részt vízzel és a szennygázokkal együtt egy fluidizációs reaktorból, leválasztóból és visszacsatoló vezetékből álló, keringő örvényágyhoz vezetik. Ezután a szennygázokat egy második elektrosztatikus porleválasztóban pormentesítik, és a környezetbe bocsátják. A keletkező CaSO3- és CaSO4-tartalmú maradékokat visszavezetik részben a fluidizációs reaktorba, részben a kazánberendezésbe. Ennél az ismert eljárásnál a pormentesítést az első, a kazán után kapcsolt elektrosztatikus porleválasztóban 90-160 °C-on hajtják végre, és a keringő örvényágyban a hőmérsékletet a vízhozzáadás megfelelő méretezésével állítják be.
Ismert továbbá, hogy a száraz kéntelenítési eljárásoknál az abszorbeálószer reakciója SO2-dal csak akkor megy végbe kielégítően, ha az abszorbeálószer a sztöchiometriai arányhoz képest feleslegben van. Viszonylag kis abszorbeálószer-feleslegre van szükség, ha a száraz kéntelenítéshez abszorbeálószerként CaO-ot vagy Ca(OH)2-ot alkalmaznak, és ha az abszorbeálószerek finom szemcsések, és ezáltal reaktívak. Természetesen különösen egy keringő örvényágyban - a CaO, illetve a Ca(OH)2 egy része elvész azáltal, hogy kalcium-karbonát képződik. Ez a mellékreakció hátrányosan befolyásolja a kéntelenítési reakció sztöchiometriáját, úgyhogy a CaO és/vagy a Ca(OH)2 abszorbeálószerből száraz kéntelenítésnél további, említésre méltó felesleget kell hozzáadni; a SO2: Ca arány (a kiváló SO2-ra vonatkoztatva) gyakorlatilag 1:1,3 felett van. Ehhez még hozzájön, hogy a száraz kéntelenítési eljárásoknál áramlások lépnek fel azáltal, hogy a szennygázban lévő HCl-nak az abszorbeálószerrel lejátszódó reakciójában higroszkópos CaCl2 keletkezik, ami hátrányos rásüléseket és leragadásokat okoz a szennygáztisztító berendezésben.
Találmányunk célja eljárás szennygáz száraz kéntelenítésére, amely megbízhatóan működik (1: l,2)-nél kisebb (a kiváló SO2-ra vonatkoztatott) SO2:Ca aránnyal is, és amelyben az abszorbeálószer messzemenően hozzáférhető a kéntelenítési reakció számára, továbbá nincsenek rásülések és leragadások a szennygáztisztító berendezésben, különösen a keringő örvényágyban. Az eljárás során keletkező szilárd termék a lehető legkevesebb mennyiségű CaSO3-at és CaCO3-at, valamint elegendő CaO-részt és vízmentes CaSO4-et tartalmaz.
Ezt a feladatot a találmány értelmében úgy oldjuk meg, hogy a bevezetőben ismertetett eljárás során a szálló hamuval, gáz alakú káros anyagokkal és visszavezetett szilárdanyag-részecskékkel terhelt szennygázt egy villamos porleválasztóban (elektrofilter) 100-180 °Con 5-40 g/Nm3 szilárdanyag-tartalomig pormentesítjük, és a gáz alakú káros anyagokkal terhelt abszorbeálószert a szálló hamuval együtt a villamos porleválasztó kihordónyílásán eltávolítjuk az eljárási körfolyamatból.
Azáltal, hogy a villamos porleválasztót viszonylag kis pormentesítő-teljesítménnyel hajtjuk, a keringő örvényágyba viszonylag nagy szilárdanyag-rész kerül, amely előnyös módon CaO-ot, illetve Ca(OH)2-ot tartalmaz. Az abszorbeálószemek ezt a részét tehát újból a kéntelenítési reakcióhoz vezetjük, míg a villamos porleválasztóban csak kevés szilárdanyag-részt választunk el, és vezetünk el az eljárási körfolyamatból, mint szilárd eljárási terméket. A szilárdanyag-rész túlnyomórészt vízmentes CaSO4-ből, szálló hamuból és CaO-ból áll. A találmány szerinti eljárással eléljük, hogy (1: l,2)-nél kisebb (a kiváló SO2-ra vonatkoztatott) SO2:Ca arányt lehessen alkalmazni, miközben a tiszta gázban a SO2tartalom még 50 mg/Nm3-nél kisebb. A villamos porleválasztónak viszonylag kicsi a villamosenergia-igénye. A villamos porleválasztóból elvezetett termék víz hozzáadásával nagyon jól szilárdítható, és építőanyagnak alkalmas.
A találmány értelmében továbbá a villamos porleválasztót tehetetlenségi porleválasztóra cseréljük, amelyben a szálló hamuval, gáz alakú káros anyagokkal és visszavezetett szilárdanyag-részecskékkel terhelt szennygázt 100-700 °C-on 5-40 g/Nm3 szilárdanyagtartalomig pormentesítjük, és a gáz alakú káros anyagokkal terhelt abszorbeálószert a szálló hamuval együtt a tehetetlenségi porleválasztó kihordónyílásán eltávolítjuk az eljárási körfolyamatból. A tehetetlenségi porleválasztót előnyös módon egy ciklon vagy egy ütközéses porleválasztó képezheti. A tehetetlenségi porleválasztó az égéstéren kívül vagy az égéstémek abban a részében lehet elhelyezve, ahol a hőmérséklet 100-700 °C.
Azáltal, hogy a tehetetlenségi porleválasztót viszonylag kis pormentesítő-teljesítménnyel hajtjuk, a keringő örvényágyba viszonylag nagy szilárdanyag-rész kerül, amely előnyös módon CaO-ot, illetve Ca(OH)2ot tartalmaz. Az abszorbeálószemek ezt a részét tehát újból a kéntelenítési reakcióhoz vezetjük, míg a tehetetlenségi porleválasztóban csak kevés szilárdanyag-részt választunk le, és vezetünk el az eljárási körfolyamat2
HU 221 064 Β1 ból, mint szilárd eljárási terméket. A szilárdanyag-rész túlnyomórészt vízmentes CaSO4-ből, szálló hamuból és CaO-ból áll. A tehetetlenségi porleválasztó alkalmazásával is elérjük, hogy (1 :l,2)-nél kisebb (a kiváló SO2-ra vonatkoztatott) SO2:Ca arányt lehessen alkalmazni, miközben a tiszta gázban a SO2-tartalom még 50 mg/Nm3-nél kisebb. A tehetetlenségi porleválasztóból elvezetett termék víz hozzáadásával nagyon jól szilárdítható, és építőanyagnak alkalmas.
Mind a villamos porleválasztó, mind a tehetetlenségi porleválasztó használható tehát a szilárd eljárási termék kihordására, amely nem tartalmaz CaSO3-at, következésképpen már nem kell utánoxidálni, mert az eljárási termékben a kötött kén vízmentes CaSO4-ként van jelen.
Különösen előnyösnek bizonyult, ha az abszorbeálószer közepes részecskeátmérője d50=2-2O pm. Ezzel ugyanis elérjük, hogy a felhasználatlan abszorbeálószer nem válik ki a villamos porleválasztóban és a tehetetlenségi porleválasztóban, hanem újból a keringő örvényágyhoz vezetjük.
A találmány értelmében továbbá az abszorbeálószert a rostély alatt, a leválasztóból visszavezetett szilárdanyag-részecskéket a rostély alatt vagy felett és a vizet a rostély felett visszük be a fluidizációs reaktorba. Ezzel az eljáráskialakítással megbízhatóan elkerüljük a rásütések képződését, és a szilárdanyag-részecskék folyási képessége teljes mértékben megmarad.
Célszerűnek látszott, ha a CaO és/vagy Ca(OH)2 abszorbeálószert teljesen vagy részben CaCO3-ra cseréljük, amit az égéstémek abba a részébe viszünk be, ahol a hőmérséklet 850-1050 °C. Ezáltal különösen a szennygázok száraz kéntelenítésének költségei csökkenthetők, mivel a megnevezett hőmérsékleteken a CaCO3-ból CaO keletkezik. CaCO3 hozzáadásával a fluidizációs reaktor az olvadáspont felett, ahhoz nagyon közeli hőmérsékleten működtethető, mivel CaCO3 alkalmazásakor a SO2:Ca arány (a kiváló SO2-ra vonatkoztatva) maximum (1: l,5)-re növelhető, mert a CaCO3 ára lényegesen alacsonyabb, mint a CaO, illetve a Ca(OH)2 ára, és a károsanyag-abszorpcióra a Ca-felesleg kedvezően hat.
A találmány szerinti eljárás mind műszaki, mind gazdasági szempontból optimálisan működtethető, ha az abszorbeálószer 50-80%-át a CaCO3-ra cseréljük.
A találmány értelmében továbbá a keringő örvényágy leválasztójaként többmezős villamos porleválasztót alkalmazunk, és a villamos porleválasztó utolsó mezőjében kiváló szilárd anyagokat elvezetjük az eljárási körfolyamatból. Ezzel a megoldással elérjük, hogy az el nem égett szénrészecskék, amelyek az első villamos porleválasztóban nem váltak ki, és ezért a keringő örvényágyba kerülnek, eltávoznak a kéntelenített szennygázból.
A találmány értelmében egy másik változatban a keringő örvényágy leválasztójaként tömlőszűrőt alkalmazunk, ahol a szűrőlepény CaO- és/vagy Ca(OH)2-tartalma 2-5 tömeg%. Ezzel az alternatív eljáráskialakítással eléqük, hogy a szűrőlepénynek jó a tisztítási viselkedése, mert a szűrőlepényben a találmány szerinti CaOés/vagy Ca(OH)2-tartalom révén a szűrőlepény porrészecskéi előnyös módon agglomerizálódnak, úgyhogy a tömlőszűrő egyes tisztítási ciklusai között hosszabb időköz telik el.
A találmány szerinti eljárással nagy kéntelenítő teljesítmény tartható megbízhatóan, ha a fluidizációs reaktor 5-20 °C-kal a harmatpont felett működik, és ha a fluidizációs reaktorban a gázsebességet 3-10 m/s értékre, a szilárd anyagok közepes tartózkodási idejét 20-180 percre, valamint a közepes szilárdanyag-terhelést 1-10 kg/m3 értékre állítjuk be. Ilyen üzemeltetési körülmények között a szennygáz magas SO2-tartalma esetén is a tiszta gázban megbízhatóan tartható az 50 mg/Nm3nél kisebb SO2-tartalom. Ezenkívül megbízhatóan elkerüljük a rásütéseket és leragadásokat.
Végül a találmány értelmében a leválasztóban felhalmozódó szilárdanyag-részecskék 90-95%-át visszavezetjük a fluidizációs reaktorba, míg a többi szilárdanyagrészecske az égésiéibe kerül. Ezzel a megoldással elérjük, hogy az abszorbeálószemek a SO2-dal lejátszódó reakciója során keletkező CaSO3-ból oxidációval CaSO4 képződik az égéstérben. A CaCO3-ból ezenkívül újból CaO keletkezik, amely a kéntelenítési reakcióhoz használható.
Találmányunkat annak egy példaképpeni kiviteli alakja kapcsán ismertetjük részletesebben, ábránk segítségével, amelyen a találmány szerinti eljárás folyamatábrája látható.
Az 1 tartaléktartályból a finom szemcsés szenet a vezetéken behordjuk a 3 égéstérbe, ott levegővel elégetjük, amelyet a 4 vezetéken viszünk a 3 égéstérbe. A 3 égéstér kazánként van kialakítva. Az ábrán a hőnyeréshez szükséges hőcserélőket nem ábrázoltuk. A szén elégésekor keletkező salakot az 5 vezetéken hordjuk ki a 3 égéstérből. Az égetési hőmérséklet 1200-1300 °C, úgyhogy a salak - legalább részben - tűzfolyós alakban halmozódik fel. Mivel a kazánként kialakított égéstér felső részében is hőcserélő felületek vannak elhelyezve, ezért az ottani hőmérséklet alacsonyabb, mint az égetési hőmérséklet. A felső 22 kazántérbe való belépéskor a szennygáz hőmérséklete 850-1050 °C.
A szén elégésekor keletkező szennygáz fő alkotórészei CO2, H2O, N2 és O2. Mivel a szén elégetése levegőfelesleggel megy végbe, ezért a szennygázban CO csak nyomokban van jelen. A szennygáz különösen SO2-dal, HCl-dal és NOx-szel szennyezett. SO2 és HC1 a szénben tévő kén- és klórtartalmú vegyületekből képződnek az égés során. A nitrogén NOx-szel jelölt oxidjai az égés alatt a szénben tévő nitrogénvegyületekből és részben a levegőben tévő nitrogén oxidációjával keletkeznek. Az égetési szennygáz Nm3-enként körülbelül 700 mg SO2-ot, 80 mg HCl-ot és 150 mg NOx-et tartalmaz. Az utóbbit NO2-ként számítjuk. A szennygáz tartalmaz még körülbelül 20 mg SO3-ot. Az égetéskor az égetési szennygázba a salak egy részét porszerű szálló hamu alakjában szuszpendáljuk úgy, hogy a szennygáz a felső 22 kazántérben körülbelül 10 g/Nm3 por alakú szálló hamut tartalmaz. A szálló hamu finom részecskés, el nem égett szenet is tartalmaz.
A szilárd anyagnak azt az 5-10%-át, amely a villamos porleválasztóként kialakított 7 leválasztó első me3
HU 221 064 Β1 zőiben halmozódnak fel, a 6 vezetéken behordjuk a felső 22 kazántérbe, amely a 8 fluidizációs reaktor után van kapcsolva. A 6 vezetékben vezetett szilárd anyag szálló hamuból, továbbá CaSO3-ból, CaCO3-ból, kismennyiségű CaCl2-ből, valamint el nem használt CaOból és Ca(OH)2-ból áll. A felső 22 kazántérben a CaSO3 csaknem teljes mennyiségben CaSO4-gyé oxidálódik, a CaCO3 CO2-dá és CaO-dá bomlik, a CaCl2 részben elbomlik, és a Ca(OH)2 CaO-dá alakul. Ezenkívül a 9 vezetéken a 10 tartaléktartályból a 6 vezetékbe körülbelül 10 pm részecskenagyságú CaCO3 viszünk. Ez a CaCO3 is elbomlik a felső 22 kazántérben CaO képződése közben. A 6 vezetékben vezetett szilárd anyag összesen körülbelül 40 g/Nm3-re növeli a felső 22 kazántérben áramló égetési szennygáz szilárdanyag-tartalmát. A gáz alakú káros anyagokkal szennyezett, valamint szálló hamuval és visszavezetett szilárdanyagrészecskékkel terhelt égetési szennygáztól a felső 22 kazántérben lévő, de nem ábrázolt hőcserélő felületeken hőt vonunk el, miáltal a szennygáz 100-180 °C-ra hűl le. Az erre a hőmérsékletre lehűtött égetési szennygáz a 11 vezetéken a 12 villamos porleválasztóba kerül.
A 12 villamos porleválasztóban a por alakú szálló hamunak és a szilárdanyag-részecskéknek csak egy része válik ki, úgyhogy a 12 villamos porleválasztóból a vezetéken olyan szennygázáram áramlik ki, amelynek szilárdanyag-tartalma még 36 g/Nm3, ami 10%-os pormentesítő teljesítménynek felel meg. A 12 villamos porleválasztóból a gázárammal kihordott szilárd anyagban a CaO fel van dúsulva, míg a 12 villamos porleválasztóban kivált szilárdanyag-részecskék túlnyomórészt vízmentes CaSO4-ből és por alakú szálló hamuból állnak. Az eljárási tennék, amelyet a 13 vezetéken vezetünk el, magas CaSO4-tartalma miatt építési adalék anyagként használható. A 12 villamos porleválasztónak tehát még az az értelme, hogy a gáz alakú káros anyagokkal terhelt abszorbeálószert és a por alakú szálló hamu egy részét elválasszuk az anyagkörfolyamatból, míg az el nem használt abszorbeálószert és a felső 22 kazántérben képződött abszorbeálószert bevezetjük az anyagkörfolyamatba. Ezt úgy érjük el, hogy a 12 villamos porleválasztót viszonylag kis, nem jellemző pormentesítő teljesítménnyel működtetjük.
Ha a 12 villamos porleválasztót tehetetlenségi porleválasztóra cseréljük, akkor ez átveszi az eljárási tennék kihordását. A tehetetlenségi porleválasztó előnyös módon ciklonként vagy ütközéses porleválasztóként van kialakítva, és vagy a felső 22 kazántérben vagy a felső 22 kazántér után lehet elhelyezve, ami egyedül azon múlik, hogy a tehetetlenségi porleválasztó a 100-700 °C hőmérséklet-tartományban működik. A tehetetlenségi porleválasztót is kis pormentesítő teljesítménnyel működtetjük.
A 14 vezetékben vezetett, szilárd anyagot tartalmazó szennygáz áramot a 23 rostély alatt visszük a 8 fluidizációs reaktorba. Ehhez a szennygázáramhoz a tartaléktartályból a 16 vezetéken 1,3 g/Nm3 mennyiségű, 3-4 pm közepes részecskenagyságú Ca(OH)2-t adunk hozzá. A 23 rostély felett a 17 vezetéken hordjuk be a 8 fluidizációs reaktorba a szilárdanyag-részecskék
90-95%-át, amelyek a villamos 7 leválasztó első mezőiben válnak ki. A fuvókába torkolló 18 vezetéken vizet viszünk a 8 fluidizációs reaktorba, miáltal a 8 fluidizációs reaktorban körülbelül 65-70 °C hőmérséklet áll be. Ez a hőmérséklet körülbelül 15-20 °C-kal az égetési szennygáz harmatpontja felett van. A 8 fluidizációs reaktorban a gázsebesség körülbelül 3-5 m/s, és a szilárdanyag-részecskék átlagos tartózkodási ideje körülbelül 60 perc. A 8 fluidizációs reaktorban az átlagos szilárdanyag-terhelés körülbelül 6 kg/m3. A gáz alakú SO2 és HC1 káros anyagokat a 8 fluidizációs reaktorban a finom részecskés, reaktív abszorbeálószer messzemenően megköti. A szilárdanyag-részecskéknek és a víznek a 8 fluidizációs reaktorba való, találmány szerinti bevezetése révén elkerüljük a rásütéseket, és a szilárd anyagok nem agglomerizálódnak oly mértékben, hogy ez üzemzavarokhoz vezetne.
A szilárd anyagokkal terhelt szennygázáram a 19 vezetéken hagyja el a 8 fluidizációs reaktort, és a többmezős villamos porleválasztóként kialakított 7 leválasztóba kerül. Ezt a villamos porleválasztót nagy pormentesítő teljesítménnyel működtetjük úgy, hogy a tiszta gázos 20 vezetéken a villamos 7 leválasztóból kiáramló tiszta gáznak már 30 mg/Nm3-nél kisebb a portartalma. A tiszta gáz SO2-tartalma 50 mg/Nm3-nél kisebb, és HCl-tartalma 5 mg/Nm3-nél kisebb. Eszerint az NOX elválasztása után minden további tisztítási lépés nélkül kiengedhető a légkörbe. A villamos 7 leválasztó első mezőiben kivált szilárd anyagokat a visszacsatoló 17 vezeték 17a és 17b vezetékein vezetjük. A visszacsatoló 17 vezetékben vezetett szilárd anyagok 92-95%-a újból a 8 fluidizációs reaktorba kerülnek, míg a többi szilárd anyagot a vezetéken a felső 22 kazántérbe hordjuk. A villamos leválasztó utolsó mezőjében kivált szilárdanyagrészecskéket a 21 vezetéken hordjuk ki. Ha ezeknek a szilárd anyagoknak magas a széntartalma, akkor bevezethetők a 3 égéstérbe; egyébként lerakóhelyen tároljuk, vagy elkeveqük az eljárási termékekkel, amelyeket a 13 vezetéken távolítunk el a 12 villamos porleválasztóból.

Claims (10)

  1. SZABADALMI IGÉNYPONTOK
    1. Eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére, amelynek során az égéstérben keletkező és szálló hamuval, valamint gáz alakú káros anyagokkal szennyezett égetési szennygázt pormentesítjük, a pormentesített égetési szennygázt vízzel 50-90 °C hőmérsékletre hűtjük, CaO-ból és/vagy Ca(OH)2-ból álló abszorbeálószerrel keveqük, és egy fluidizációs reaktorból (8), egy leválasztóból (7), valamint egy visszacsatoló vezetékből (17) álló, keringő örvényágyhoz vezetjük, és a leválasztóban (7) felhalmozódó szilárdanyagrészecskéket részben a fluidizációs reaktorba (8), részben az égéstér (3) területére vezetjük, amelyben 850-1050 °C a hőmérséklet, azzal jellemezve, hogy szálló hamuval, gáz alakú káros anyagokkal és visszavezetett szilárdanyag-részecskékkel terhelt szennygázt egy villamos porleválasztóban (12) 100-180 °C-on
    HU 221 064 Β1
    5-40 g/Nm3 szilárdanyag-tartalomig pormentesítjük, és a gáz alakú káros anyagokkal terhelt abszorbeálószert a szálló hamuval együtt a villamos porleválasztó (12) kihordónyílásán eltávolítjuk az eljárási körfolyamatból.
  2. 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a villamos porleválasztót tehetetlenségi porleválasztóra cseréljük, amelyben a szálló hamuval, gáz alakú káros anyagokkal és visszavezetett szilárdanyagrészecskékkel terhelt szennygázt 100-700 °C-on 5-40 g/Nm3 szilárdanyag-tartalomig pormentesítjük, és a gáz alakú káros anyagokkal terhelt abszorbeálószert a szálló hamuval együtt a tehetetlenségi porleválasztó kihordónyílásán eltávolítjuk az eljárási körfolyamatból.
  3. 3. Az 1. vagy 2. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az abszorbeálószer közepes részecskeátmérője d50=2-20 pm.
  4. 4. Az 1-3. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az abszorbeálószert a rostély (23) alatt, a leválasztóból (7) visszavezetett szilárdanyagrészecskéket a rostély alatt vagy felett és a vizet a rostély felett visszük be a fluidizációs reaktorba (8).
  5. 5. Az 1-4. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a CaO és/vagy Ca(OH)2 abszorbeálószert teljesen vagy részben CaCO3-ra cseréljük, amit az égéstémek abba a részébe viszünk be, ahol a hőmérséklet 850-1050 °C.
  6. 6. Az 5. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az abszorbeálószer 50-80%-át CaCO3-ra cserléjük.
  7. 7. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a keringő örvényágy leválasztójaként többmezős villamos porleválasztót alkalmazunk, és a villamos porleválasztó utolsó mezőjében kiváló szilárd anyagokat elvezetjük az eljárási körfolyamatból.
  8. 8. Az 1-6. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a keringő örvényágy leválasztójaként tömlőszűrőt alkalmazunk, ahol a szűrőlepény CaO- és/vagy Ca(OH)2-tartalma 2-5 tömeg%.
  9. 9. Az 1-8. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a fluidizációs reaktor 5-20 °Ckal a harmatpont felett működik, és a fluidizációs reaktorban a gázsebességet 3-10 m/s értékre, a szilárd anyagok közepes tartózkodási idejét 20-180 percre, valamint a közepes szilárdanyag-terhelést 1-10 kg/m3 értékre állítjuk be.
  10. 10. Az 1 -9. igénypontok bármelyike szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a leválasztóban felhalmozódó szilárdanyag-részecskék 90-95%-át visszavezetjük a fluidizációs reaktorba, míg a többi szilárdanyagrészecske az égéstérbe kerül.
    I
    HU 221 064 Β1
HU9801225A 1995-05-16 1996-05-02 Eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére HU221064B1 (hu)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19517863A DE19517863C2 (de) 1995-05-16 1995-05-16 Verfahren zur trockenen Entschwefelung eines Verbrennungsabgases
PCT/EP1996/001808 WO1996036421A1 (de) 1995-05-16 1996-05-02 Verfahren zur trockenen entschwefelung eines verbrennungsabgases

Publications (3)

Publication Number Publication Date
HUP9801225A2 HUP9801225A2 (hu) 1998-08-28
HUP9801225A3 HUP9801225A3 (en) 1999-03-29
HU221064B1 true HU221064B1 (hu) 2002-07-29

Family

ID=7761998

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
HU9801225A HU221064B1 (hu) 1995-05-16 1996-05-02 Eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére

Country Status (16)

Country Link
US (1) US5993765A (hu)
EP (1) EP0828549B1 (hu)
KR (1) KR100440430B1 (hu)
CN (1) CN1087644C (hu)
AT (1) ATE204782T1 (hu)
BG (1) BG102044A (hu)
CZ (1) CZ289992B6 (hu)
DE (2) DE19517863C2 (hu)
ES (1) ES2163016T3 (hu)
HU (1) HU221064B1 (hu)
PL (1) PL184305B1 (hu)
RU (1) RU2154519C2 (hu)
SI (1) SI9620065B (hu)
UA (1) UA56993C2 (hu)
WO (1) WO1996036421A1 (hu)
ZA (1) ZA963909B (hu)

Families Citing this family (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19517863C2 (de) * 1995-05-16 1998-10-22 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur trockenen Entschwefelung eines Verbrennungsabgases
DE10260738A1 (de) * 2002-12-23 2004-07-15 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen
DE10260740B4 (de) * 2002-12-23 2004-12-30 Outokumpu Oyj Verfahren und Anlage zur Entfernung von gasförmigen Schadstoffen aus Abgasen
US7641878B2 (en) * 2006-02-21 2010-01-05 Pmi Ash Technologies, Llc Fly ash beneficiation systems with sulfur removal and methods thereof
US8063774B2 (en) * 2008-06-05 2011-11-22 Deere & Company Non-toxic, biodegradable sensor nodes for use with a wireless network
CN101670237B (zh) * 2008-09-10 2012-08-22 中国科学院工程热物理研究所 一种循环流化床烟气脱硫脱氯的方法和装置
KR101177608B1 (ko) * 2009-06-08 2012-08-27 김민중 무연탄연소 유동층발전소 석탄회를 이용한 배기가스 중 이산화탄소 처리 및 CaCO3 생성회수에 관한 방법
UA98980C2 (ru) * 2010-04-21 2012-07-10 Государственное Предприятие "Украинский Научно-Технический Центр Металлургической Промышленности "Энергосталь" Способ очистки серосодержащих дымовых газов
DE102011052788B4 (de) 2011-08-17 2014-03-20 Harald Sauer Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Abgasen
CN102614755B (zh) * 2011-10-14 2015-04-22 韩天保 低浓度二氧化碳捕集、利用和除硫的方法
CN102527227A (zh) * 2011-12-31 2012-07-04 兖矿国宏化工有限责任公司 一种组合式含硫工艺尾气处理方法
CN103157554B (zh) * 2013-03-15 2015-12-23 杭州天明环保工程有限公司 一种控制荷电凝并体生长的方法和装置
KR101340389B1 (ko) * 2013-04-18 2014-01-10 한국에너지기술연구원 반건식 배연 탈황을 위한 분류층 반응기 및 이를 이용한 다단 탈황 방법
CN103239984B (zh) * 2013-05-15 2015-05-06 山西平朔煤矸石发电有限责任公司 一种用于cfb锅炉的干法精细连续脱硫装置及方法
US8715600B1 (en) 2013-05-16 2014-05-06 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Circulating dry scrubber
CN103301743B (zh) * 2013-06-21 2015-03-18 江苏中金环保科技有限公司 一种烟气一体化干法脱废系统和烟气脱废和反冲洗方法
US8906333B1 (en) * 2013-11-27 2014-12-09 Alstom Technology Ltd Dry scrubber system with air preheater protection
WO2015193814A1 (en) * 2014-06-17 2015-12-23 Tm.E. S.P.A. Termomeccanica Ecologia System for treating fumes generated by waste disposal plants
CN104174280B (zh) * 2014-08-19 2016-06-08 东南大学 带水合反应器的钙基吸收剂循环捕捉co2的装置及方法
CN104353350B (zh) * 2014-12-02 2016-08-24 成都华西堂投资有限公司 基于吸收剂预处理实现的烟气净化工艺
EP3059003A1 (en) 2015-02-17 2016-08-24 General Electric Technology GmbH Flue gas treatment system and method
CN104826480B (zh) * 2015-05-21 2016-08-24 徐兆友 组合式脱硫除尘器
CN105617851B (zh) * 2016-03-16 2018-08-28 中国科学院城市环境研究所 一种高效双塔半干法脱硫的方法及其装置
CN105964138A (zh) * 2016-07-04 2016-09-28 宜兴市永加化工有限公司 一种废气处理的方法
CN106955581B (zh) * 2017-04-27 2019-08-20 重庆钢铁(集团)有限责任公司 烟气脱硫除尘方法
CN109289497A (zh) * 2018-10-25 2019-02-01 南京华电节能环保设备有限公司 一种焦炉烟气除硫剂
CN109647148B (zh) * 2019-02-28 2021-11-12 兖矿集团有限公司 一种循环流化床锅炉烟气脱硫系统及其处理方法
CN113332851B (zh) * 2021-02-24 2023-08-29 薛援 一种移动床干法烟气脱硫方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3235558A1 (de) * 1982-09-25 1984-03-29 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur abtrennung von schadstoffen aus abgasen
DE3322159A1 (de) * 1983-06-21 1985-01-03 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur abtrennung von schadstoffen aus abgasen
US4604269A (en) * 1985-03-22 1986-08-05 Conoco Inc. Flue gas desulfurization process
DE3526008A1 (de) * 1985-07-20 1987-01-22 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur entfernung von schadstoffen aus rauchgas
EP0301272A3 (de) * 1987-07-29 1990-12-05 Waagner-Biro Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Abgas- oder Abluftreinigung
DE4104180C1 (en) * 1991-02-12 1992-06-17 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De Removing acidic gases from combustion gases - comprises feeding gases through vortex reactor contg. dispersed ground chalk, passing hot gases through heat exchanger and electrostatic particle separator
DE19517863C2 (de) * 1995-05-16 1998-10-22 Metallgesellschaft Ag Verfahren zur trockenen Entschwefelung eines Verbrennungsabgases

Also Published As

Publication number Publication date
UA56993C2 (uk) 2003-06-16
EP0828549A1 (de) 1998-03-18
CZ289992B6 (cs) 2002-05-15
WO1996036421A1 (de) 1996-11-21
CN1188425A (zh) 1998-07-22
SI9620065B (sl) 2004-08-31
EP0828549B1 (de) 2001-08-29
BG102044A (en) 1998-12-30
DE19517863A1 (de) 1996-11-21
RU2154519C2 (ru) 2000-08-20
KR19990014817A (ko) 1999-02-25
CN1087644C (zh) 2002-07-17
DE59607587D1 (de) 2001-10-04
SI9620065A (sl) 1998-04-30
HUP9801225A2 (hu) 1998-08-28
ES2163016T3 (es) 2002-01-16
DE19517863C2 (de) 1998-10-22
CZ360497A3 (cs) 1998-05-13
ZA963909B (en) 1996-11-22
US5993765A (en) 1999-11-30
PL323360A1 (en) 1998-03-30
PL184305B1 (pl) 2002-09-30
HUP9801225A3 (en) 1999-03-29
KR100440430B1 (ko) 2004-10-26
ATE204782T1 (de) 2001-09-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
HU221064B1 (hu) Eljárás égetési szennygáz száraz kéntelenítésére
US4956162A (en) Process for removal of particulates and SO2 from combustion gases
KR100544007B1 (ko) 수은 조절을 위한 알칼리성 흡수제 주입
US4548797A (en) Process of removing pollutants from exhaust gases
US5507238A (en) Reduction of air toxics in coal combustion gas system and method
CA2199454C (en) Flue gas desulfurization method and apparatus
US8293196B1 (en) Additives for mercury oxidation in coal-fired power plants
US5575982A (en) Process of purifying exhaust gases produced by combustion of waste materials
CA2477635C (en) Method and apparatus for removing mercury species from hot flue gas
CA1236266A (en) Process of removing polluants from exhaust gases
JP2651029B2 (ja) ガス清浄化法
HU194981B (en) Method and burning apparatus for separating harmful acid ases
JPH0352622A (ja) 焼却設備からの汚染物質を含む煙道ガスの浄化方法および装置
CN1006761B (zh) 烟气净化脱硫方法
WO2003002912A1 (en) Flue gas purification device for an incinerator
US5439508A (en) Process of separating halogenated dioxins and furans from exhaust gases from combustion plants
FI88681C (fi) Foerfarande och anordning foer rening av roekgaser vid oljepannor
JP2005254140A (ja) 高温排ガス用の浄化処理剤及びそれを用いた高温排ガスの浄化処理方法
EP0799084A1 (en) Method and device for separating gaseous pollutants
JP3651075B2 (ja) オリマルジョン焚きボイラの排煙処理設備
Wirling Adsorptive waste gas cleaning in an industrial-scale coal-fired power plant

Legal Events

Date Code Title Description
FH91 Appointment of a representative

Free format text: FORMER REPRESENTATIVE(S): S.B.G. & K. SZABADALMI UEGYVIVOEI IRODA, HU

Representative=s name: BUDAPATENT SZABADALMI ES VEDJEGY IRODA KFT., HU

FH92 Termination of representative

Representative=s name: S.B.G. & K. SZABADALMI UEGYVIVOEI IRODA, HU

HC9A Change of name, address

Owner name: AE & E LENTJES GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER(S): METALLGESELLSCHAFT AKTIENGESELLSCHAFT, DE; LENTJES GMBH, DE

HC9A Change of name, address

Owner name: DOOSAN LENTJES GMBH, DE

Free format text: FORMER OWNER(S): METALLGESELLSCHAFT AKTIENGESELLSCHAFT, DE; AE & E LENTJES GMBH, DE; LENTJES GMBH, DE

MM4A Lapse of definitive patent protection due to non-payment of fees