CZ360497A3 - Způsob suchého odsiřování spalin - Google Patents
Způsob suchého odsiřování spalin Download PDFInfo
- Publication number
- CZ360497A3 CZ360497A3 CZ973604A CZ360497A CZ360497A3 CZ 360497 A3 CZ360497 A3 CZ 360497A3 CZ 973604 A CZ973604 A CZ 973604A CZ 360497 A CZ360497 A CZ 360497A CZ 360497 A3 CZ360497 A3 CZ 360497A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- separator
- solids
- pipe
- bed reactor
- absorbent
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 title description 12
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 title description 12
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 56
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims abstract description 30
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims abstract description 30
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 21
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 claims abstract description 20
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 16
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910001868 water Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000002956 ash Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 claims description 39
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 29
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 22
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Inorganic materials [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 16
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 16
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000012039 electrophile Substances 0.000 claims description 11
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 claims description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000012065 filter cake Substances 0.000 claims description 5
- 230000005405 multipole Effects 0.000 claims description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 abstract description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000002341 toxic gas Substances 0.000 abstract 3
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 abstract 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 abstract 1
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 42
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 12
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 8
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000011132 calcium sulphate Nutrition 0.000 description 6
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 6
- 229940095672 calcium sulfate Drugs 0.000 description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- GBAOBIBJACZTNA-UHFFFAOYSA-L calcium sulfite Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])=O GBAOBIBJACZTNA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 235000010261 calcium sulphite Nutrition 0.000 description 4
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229940095564 anhydrous calcium sulfate Drugs 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 2
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010410 dusting Methods 0.000 description 2
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 4-(3,5-dimethylphenyl)-1,3-thiazol-2-amine Chemical compound CC1=CC(C)=CC(C=2N=C(N)SC=2)=C1 MGWGWNFMUOTEHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100002917 Caenorhabditis elegans ash-2 gene Proteins 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001175 calcium sulphate Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000011043 electrofiltration Methods 0.000 description 1
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/81—Solid phase processes
- B01D53/83—Solid phase processes with moving reactants
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/508—Sulfur oxides by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
- B01D53/685—Halogens or halogen compounds by treating the gases with solids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
- B03C3/01—Pretreatment of the gases prior to electrostatic precipitation
- B03C3/013—Conditioning by chemical additives, e.g. with SO3
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C—MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03C3/00—Separating dispersed particles from gases or vapour, e.g. air, by electrostatic effect
- B03C3/01—Pretreatment of the gases prior to electrostatic precipitation
- B03C3/014—Addition of water; Heat exchange, e.g. by condensation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S423/00—Chemistry of inorganic compounds
- Y10S423/09—Reaction techniques
- Y10S423/16—Fluidization
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Description
Způsob suchého odsiřování spalin
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu suchého odsiřování spalin, při kterém se odprašují spaliny vzniklé ve spalovacím prostoru a obsahující spaliny se popílek a plynné škodliviny, prachu zbavené ochladí vodou na teplotu 50 až 90 C, smísí se s absorpčn í m prostředkem, sestávajícím z oxidu vápenatého a/nebo z hydroxidu vápenatého, zavádí se do fluidizační vrstvy cirkulující v reaktoru s fluidizační vrstvou, s odlučovačem a s vratným potrubím, přičemž se Částice pevné hmoty, vstupující do odlučovače, zavádějí dílem do reaktoru s fluidizační vrstvou, dílem do oblasti spalovacího prostoru, ve kterém je teplota 850 až 1050 C. Způsobu se používá k odsíření spalin, které vznikají při spalování pevných a tekutých paliv, zvláště uhlí a topného oleje, i odpadků a vyčeřovacích kalů.
Dosavadní stav techniky
Z patentového spisu číslo DE-PS 41 04 180 je znám způsob suchého odsiřování spalin kotlové jednotky přísadou sorbentu obsahujících vápno, při kterém se do oblasti kotlové jednotky, kde je teplota 800 - 900 C, vnáší nahrubo mletý uhličitan vápenatý se střední velikostí zrn 200 um, přičemž se spaliny po teplotechnickém využití odpráší v prvním elektrostatickém odprašovací s klasifikačním rozdělením, načež se hrubozrnný podíl rozemele na velikost zrn 5 až 10 um a střední podíl a jemný podíl se ze systému odvádějí a podíl rozemletý na velikost zrn 5 až 10 um se zavede spolu s vodou a se spalinami do fluidizační vrstvy cirkulující v reaktoru s fluidizační vrstvou, v odlučovači a ve zpětném vedení, načež se spaliny ve druhém elektrostatickém odprašovací zbaví prachu a předávají se do okolí a vzniklé zbytky obsahující siřičitan vápenatý a • *·· · · ti • · · · · · • · · · * • · · · · ·
síran vápenatý se vedou zčásti do reaktoru s fluidizační vrstvou zčásti zpět do kotlové jednotky. Při tomto známém způsobu se odprašuje v prvním elektrostatickém odprašovači, a
zařazeném za kotlem, při teplotě 90 až 160 C a teplota se v cirkulující fluidizační vrstvě nastavuje přiměřenou přísadou vody na 50 až 90 C.
Je dále známo, že při suchém odsiřování probíhá reakce absorpčních prostředku s oxidem siřičitým s úspěchem pouze tehdy, existuje-li stech iometrický přebytek absorpčního prostředku. Poměrně malého přebytku absorpčního prostředku se dosáhne, jsou-li jako absorpční prostředky pro suché odsíření použity oxid vápenatý nebo hydroxid vápenatý a absorpční prostředky jsou jemnozrnné a tím reaktivní. Nicméně dochází při cirkulující fluidizační vrstvě ke ztrátě části oxidu vápenatého nebo hydroxidu vápenatého tím, že se tvoří uhličtan vápenatý. Tato vedlejší reakce ovlivňuje nepříznivě stechiometrií odsiřovací reakce, takže se při suchém odsiřování musejí absorpční prostředky oxid vápenatý nebo hydroxid vápenatý přidávat v podstatném přebytku; poměr SO2:Ca (vztaženo na odloučený oxid siřičitý) je prakticky nad 1:1,3. K tomu přistupuje, že při suchém odsiřování jsou poruchy tím, že reakcí kyseliny chlorovodíkové, obsažené ve spalinách, s absorpčním prostředkem se tvoří hygroskopický chlorid vápenatý, který je zodpovědný za vznik připečenin a slepenců v čisticí jednotce spalin.
Úkolem vynálezu tedy je poskytnout způsob suchého odsiřování, který pracuje spolehlivě i s poměrem SO2:Ca (vztaženo na odloučený oxid siřičitý) menším než 1:1,2 a který do značné míry zpřístupní absorpční prostředek odsiřovací reakci a zabrání vzniku škodlivých připečenin a slepenců v čisticí jednotce spalin, obzvláště v cirkulující fluidizační vrstvě. Vzniklý pevný produkt má obsahovat co nejnižší množství siřičitanu vápenatého a uhličitanu vápenatého a postačující podíl oxid vápenatého k získání bezvodého síranu vápenatého.
Podstata vynálezu
Způsob suchého odsiřování spalin, při kterém se odprašují spaliny vzniklé ve spalovacím prostoru a obsahující popílek a plynné škodliviny, prachu 2bavené spaliny se ochladí vodou e na teplotu 50 až 90 C, smísí se s absorpčním prostředkem sestávajícím z oxidu vápenatého a/nebo z hydroxidu vápenatého, zavádí se do fluidizační vrstvy cirkulující v reaktoru s fluidizační vrstvou, v odlučovači a ve vratném potrubí, přičemž se částice pevné hmoty v odlučovači zavádějí dílem do reaktoru s fluidizační vrstvou, dílem do oblasti spalovacího
O prostoru, ve kterém je teplota 850 až 1050 C, spočívá podle vynálezu v tom, že spaliny unášející popílek, plynné škodliviny a vratné pevné částice se zbavují prachu v elektrofi 1 tru při teplotě 100 až 180 C do obsahu pevných látek 5 až 40 g/Nm3 a absorpční prostředek, unášející plynné škodliviny, se odvádí spolu s popílkem přes výstup z e1ektrofi 1 tru zpracovatelského okruhu.
Úkol vynálezu je řešen postupem shora uvedeného druhu, při kterém se odprašují spaliny vzniklé ve spalovacím prostoru obsahující popílek, plynné škodliviny a vratné pevné částice, spaliny se zbavují prachu v elektrofi 1 tru při teplotě 100 až o
180 C pouze do obsahu pevných látek 5 až 40 g/Nm3, a absorpční prostředek nesoucí plynné škodliviny se odvádí spolu s popílkem přes výstup z e1ektrofi 1 tru ze zpracotelského okruhu.
Tím, že se elektrofiltr provozuje s poměrně malým odprašovacím výkonem, dostává se poměrně velký podíl pevných částic obsahující předně oxid vápenatý, popřípadě hydroxid vápenatý do cirkulující fluidizované vrstvy. Tento podíl absorpčního prostředku se tedy do odsiřovací reakce zavádí znovu, přičemž v elektrofi 1 tru se odloučí pouze malý podíl pevných 1átek a do okruhu se odvádí jako pevný produkt. Tento podíl pevných vápenatého a z látek sestává převážně z bezvodého síranu popílu i z oxidu vápenatého. Způsobem podle vynálezu se dosáhne, že provoz může probíhat s poměrem SOa^Ca (vztaženo na odloučený oxid siřičitý) menším než 1:1,2, přičemž v čistém plynu je obsažen ještě obsah oxid siřičitý ve množství menším než 50 mg/Nm3. Elektrofiltr má poměrně malou spotřebu elektrické energie. Produkt odváděný z elektrofi 1 tru se dá přidáním vody velmi dobře zpevnit a hodí se jako stavebn ina.
Vynález se dále týká způsobu, při kterém je elektrofiltr nahrazen odstředivým odlučovačem, ve kterém se spaliny unášející popílek, plynné škodliviny a vratné pevné částice o
zbavují prachu v elektrofiltru při teplotě 100 až 180 C pouze do obsahu pevných látek 5 až 40 g/Nm3, a absorpční prostředek unášející plynné škodliviny se odvádí spolu s popílkem přes výstup z odstředivého odlučovače, kterým může být s výhodou cyklon nebo odrazový odlučovač, ae zpracovatelského okruhu. Odstředivý odlučovč může být umístěn vně spalovacího prostoru nebo v jeho části, ve které je teplota 100 až 700 C.
Tím, že se odstředivý odlučovač provozuje s poměrně malým odprašovacím výkonem, dostává se poměrně velký podíl pevných částic do cirkulující fluidizované vrstvy, která obsahuje předně oxid vápenatý, popřípadě hydroxid vápenatý. Tento podíl absorpčního prostředku se tedy do odsiřovací reakce zavádí znovu, přičemž se v odstředivém odlučovači odloučí pouze malý podíl pevných látek a do okruhu se odvádí jako pevný produkt. Tento podíl pevných látek sestává převážně z bezvodého síranu vápenatého a z popílku i z oxidu vápenatého. Také při použití odstředivého odlučovače se dosáhne, že provoz může probíhat s poměrem SO2 : Ca (vztaženo na odloučený oxid siřičitý) rovném • · nebo menším než 1:1,2, přičemž v čistém plynu je obsažen ještě oxid siřičitý v menožství menším než 50 mg/Nm3. Produkt, odváděný 2 odstředivého odlučovače, se dá přidáním vody velmi dobře 2pevnit a hodí se jako stavebnina.
Jak e1ektrofi 1tr, tak odstředivý odlučovač slouží tedy k odvádění pevného produktu, který neobsahuje žádný siřičitan vápenatý a nemusí být proto dodatečně oxidován, neboť vázaná síra je obsažena v podobě be2vodého síranu vápenatého.
Jako obzvlášť výhodné se osvědčilo, má-li absorpční prostředek střední průměr částic do = 2 až 20 ym. Tím se totiž dosáhne, že se nespotřebovaný absorpční prostředek v elektrofiItru nebo v odstředivém odlučovači neodloučí, nýbrž se 2avádí zpět do cirkulující fluidizační vrstvy.
Podle vynálezu se absorpční prostředek 2avádí pod rošt, pevné částice z odlučovače se zavádějí pod rošt nebo nad rošt reaktoru s fluidizovanou vrstvou. Touto provozní úpravou se spolehlivě zabrání tvoření připečenin a tekutost pevných částic zůstane v celém rozsahu zachována.
Jako účelné se ukázalo, je-li absorpční prostředek, oxid vápenatý nebo hydroxid vápenatý, úplně nebo zčásti nabražen uhličitan vápenatým, který se vnáší do oblasti spalovacího prostoru, ve které je teplota 850 až 1050 C. Tím mohou být sníženy obzvláště náklady na suché odsíření, neboť při těchto teplotách vzniká z uhličitanu vápenatého oxid vápenatý. Přísadou uhličitanu vápenatého se může provozovat reaktor s fluidizační vrstvou těsně nad teplotou rosného bodu, neboť při použití uhličitanu vápenatého se může poměr SO2:Ca (ztaženo k odloučenému oxidu siřičitému) zvýšit na maximálně 1=1,5, jelikož cena uhličitanu vápenatého je podstatně nižší než cena oxidu vápenatého nebo hydroxidu vápenatého a absorpce škodlivin je nadbytkem vápníku příznivě ovlivňována.
Způsobu podle vynálezu je možno používat optimálně jak z technického, tak z ekonomického hlediska, je-li hmotnostně 50 až 80 % absorpčního prostředku nahrazeno uhličitanem vápenatým.
Podle vynálezu se jako odlučovače cirkulující fluidi2ační vrstvy použije vícepolového elektrofi 1 tru a pevné látky, odloučené v posledním poli e1ektrofi 1 tru, se z okruhu odváděj í.
Tímto opatřením se dosáhne toho, že nespálené uhlíkové část i ce, které nebyly vyloučeny prvním poli elektrofi 1 tru, a které se tedy dostaly do cirkulující fluid i začni vrstvy, se ze spalin zbavených síry odstraní.
Další alternativou vynálezu je, že odlučovačem cirkulující fluid i začni vrstvy je hadicový filtr, přičemž filtrační koláč obsahuje hmotnostně 2 až 5 % oxidu vápenatého nebo hydroxidu vápenatého. Tímto alternativním řešením se dosáhne, že filtrační koláč má dobrý čisticí účinek, neboť vlivem obsahu oxidu vápenatého nebo hydroxidu vápenatého podle vynálezu ve filtračním koláči prachové částice ve filtračním koláči s výhodou aglomerují, takže mezi jednotlivými čisticími cykly hadicového filtru proběhne delší časové období.
Způsobem podle vynálezu lze spolehlivě udržovat vysoký stupeň odsíření, pracuje-li reaktor s fluidizovanou vrstvou o při teplotách 5 až 20 C nad teplotou rosného bodu a nastaví-li se v reaktoru s fluidizovanou vrstvou rychlost plynu 3 až 10 m/s, střední doba prodlevy pevných látek 20 až 180 minut a střední náplň pevných látek 1 až 10 kg/m3. Za těchto provozních podmínek je možno spolehlivě dodržovat i při vysokých obsazích oxidu siřičitého ve spalinách obsah oxidu siřičitého ve vyčištěném plynu menší než 50 mg/Nm3. Kromě toho se spolehlivě zabrání při pečen inám a slepencům.
Způsobem podle vynálezu se zajistiolo, že hmotnostně 90 až % pevných částic, zachycených v odlučovači, se zavádí zpět • # do reaktoru s f1uidizovanou vrstvou, zatímco zbývající pevné částice se dostávají do spalovacího prostoru. Tímto opatřením je dosaženo, že se ze siřičitanu vápenatého, který vzniká reakcí absorpčního prostředku s oxidem siřičitým, vytváří oxidací síran vápenatý. Kromě toho vzniká z uhličitanu vápenatého znovu oxid vápenatý, užitečný pro odsiřovací reakci.
Vynález objasňuje, nijak však neomezuje následující příklad praktického provedení pomocí přiloženého schéma, znázorňujícího průběh postupu podle vynálezu. Procenta jsou míněna hmotnostně, pokud není uvedeno jinak.
Příklad provedení vynálezu
Ze zásobníku 1 se dostává práškové uhlí prvním potrubím 2 do spalovacího prostoru 3 a tam se spaluje se vzduchem přiváděným do spalovacího prostoru 3 druhým potrubím 4. Spalovacím prostorem 3 je kotel, přičemž na schématu nejsou znázorněny výměníky tepla potřebné k získávání tepla. Struska vznikající při spalování uhlí se odvádí třetím potrubím 5 ze spalovacího prostoru 3. Spalovací teplota činí 1200 až 1300 a
C, takže struska je většinou tekutá. Jelikož jsou také v horní části spalovacího prostoru 3 umístěny výměníky tepla v podobě tlakových nádob, panuje tam teplota, která je nižší než teplota spalovacího prostoru. U vstupu do horního prostoru 22 kotle mají spaliny teplotu 850 až 1050 C.
Spaliny, vzniklé spálením uhlí, obsahují jako hlavní složky oxid uhličitý, vodu, dusík a kyslík. Jelikož se uhlí spaluje s přebytkem vzduchu, je ve spalinách oxid uhelnatý obsažen jen ve stopách. Spaliny jsou znečištěny plynnými složkami, kterými je oxid siřičitý, chlorovodík a oxidy dusíku. Oxid siřičitý a chlorovodík se vytvářejí při spalování ze sloučenin síry a chloru, obsažených v uhlí. Oxidy dusíku vznikají při spalování dusíkatých sloučenin obsažených v uhlí a částečně také oxidací dusíku obsaženého ve vzduchu. Spaliny obsahují v Nm3 přibližně 700 mg oxidu siřičitého, 80 mg chlorovodíku a 150 mg oxidů
dusíku (přepočtených na oxid dusičitý). Ve spalinách je dále obsaženo přibližně 20 mg oxidu siřičitého. Při spalování se suspenduje ve spalinách část strusky ve formě popílku, takže spaliny mají v horním prostoru 22 kotle obsah prachových částic přibližně 10 g/Nm3. Popílek obsahuje také jemnozrnný nespá1ený uhlík.
Čtvrtým potrubím 6 se do horního prostoru 22 kotle vnáší 5 až 10 % pevných látek, které se zachycují v prvních polích odlučovače 7 který je zařazen za reaktorem 8 s f1uidizovanou vrstvou v podobě elektrofi 1 tru. Pevné látky, unášené čtvrtým potrubím 6, tvoří popílek a siřičitan vápenatý, který se v horním prostoru 22 kotle téměř kvant itati vně oxiduje na síran vápenatý, dále je tvoří uhličitan vápenatý, který se v horním prostoru 22 kotle rozkládá na oxid uhličitý a oxid vápenatý, dále je tvoří malá množství chloridu vápenatého, který se v horním prostoru 22 kotle částečně rozkládá a tvoří je nespotřebovaný oxid vápenatý a hydroxid vápenatý, přičemž hydroxid vápenatý se v horním prostoru 22 kotle přeměňuje na oxid vápenatý. Kromě toho se do čtvrtého potrubí 6 dostává pátým potrubím 9 ze zásobního tanku 10 uhličitan vápenatý s velikostí částic přibližně 10 um. Také tento uhličitan vápenatý se v horním prostoru 22 kotle rozkládá za vzniku oxidu vápenatého. Pevnými látkami, přiváděnými čtvrtým potrubím 6, se zvyšuje obsah pevných látek unášených spalinami do horního prostoru 22 kotle na celkem přibližně 40 g/Nm3. Spalinám, znečištěným plynnými škodlivinami a unášejícím popílek a zpět zaváděné pevné částice, se na povrchu výměníků tepla, nacházejícím se v horním prostoru 22 kotle, odebírá teplo, přičemž dochází k ochlazení o 100 až 180 'c. Ochlazené spaliny s touto teplotou se dostávají šestým potrubím 11 do elektrofi 1 tru 12.
V elektrofi 1 tru 12 se odloučí pouze část popílku a pevných částic, takže z elektrofi 1 tru 12 vystupují osmým potrubím 14 spaliny s obsahem pevných látek ještě přibližně g/N/m3, což odpovídá odprašovacímu výkonu 10%. V pevných látkách, unášených proudem plynů 2 elektrofi 1 tru 12, se oxid vápenatý obohacuje, zatímco částice pevných látek, odloučené v elektrofi 1 tru 12, sestávají převážně 2 bezvodého síranu vápenatého a 2 popílku. Tento provozní produkt se odvádí sedmým potrubím 13 a vzhledem k jeho vysokému podílu síranu vápenatého je možno ho použít jako stavebniny. Elektrofiltr 12 tedy odloučuje 2 okruhu absorpční prostředek, unášející pohlcené plynné škodliviny a část popílku, zatímco nespotřebovaný absorpční prostředek a absorpční prostředek, vytvořený v horním prostoru 22 kotle, se zavádějí 2pět do okruhu. Dosahuje se toho tím, že elektrofiltr £2 se provozuje s poměrně malým, netypickým odprašovacím výkonem.
Jesliže je elektrofiltr 12 nahražen odstředivým odlučovačem, přejímá výstup provozního produktu. Odstředivým odlučovačem je s výhodou cyklon nebo odrazový odlučovač a může být umístěn bud' v horním prostoru 22 kotle nebo za tímto prostorem, přičemž jde pouze o to, aby odtředivý odlučovač pracoval při teplotě 100 až 700 C. Také odstředivý odlučovač se provozuje s malým odlučovacím výkonem.
Proud spalin, vedený v osmém potrubí obsahující pevné látky, se zavádí pod rošt 23 reaktoru 8 s fluidizovanou vrstvou. K tomuto proudu spalin se ze zásobní nádoby £5 přidává devátým potrubím £6 hydroxid vápenatý se střední velikostí částic 3 až 4 um v množství 1,3 g/N/m3. Nad rošt 23 se zavádí zpětným potrubím £7 90 až 95 % pevných částic do reaktoru 8 s f1uidizovanou vrstvou, které se odloučí v prvních polích odlučovače 7 v podobě elektrof i 1 tru.
Desátým potrubím
18, zaústěným do trysky, se vstřikuje do reaktoru 8 s f1uidizovanou vrstvou voda, čímž se nast aví v reaktoru 8 s fluidizovanou vrstvou teplota přibližně 65 až 70 C. Tato teplota je přibližně 15 až 20 C nad rosným bodem spalin. V reaktoru 8 s f1uidizovanou vrstvou je rychlost proudění plynů
přibližně 3 až 5 m/s a průměrná prodleva pevných částic činí přibližně 60 minut. Průměrný objem pevných látek v reaktoru 8 s f1uidizovanou vrstvou obnáší přibližně 6 kg/m3. Plynné škodliviny, oxid siřičitý a chlorovodík, v reaktoru 8 s fluidi2ovanou vrstvou jsou do značné míry vázány na jemnozrnný, reaktivní absorpční prostředek. Přívodem jemnozrnných částic a vody do reaktoru 8 s fluidizovanou vrstvou podle vynálezu se zabraňuje připečeninám a aglomerace pevných látek se nevyskytuje v míře vedoucí k provozním poruchám.
Proud spalin, unášející pevné látky, opouští reaktor 8 s fluidizovanou vrstvou jedenáctým potrubím 19 a vstupuje do odlučovače 7 v podobě vícepolového elektrofiltru. Tento elektrofiItr se provozuje s vysokým odprašovacím výkonem, takže čistý plyn, proudící z e1ektrofi 1 tru vedením 20 čistého plynu, má obsah prachu pouze nižší než 30 mg/Nm3. Obsah oxidu siřičitého v čistém plynu je < 50 mg/Nm3 a obsah chlorovodíku je < 5 mg/Nm3. Po odloučení oxidů dusíku, je možno plyn bez dalších čisticích opatření odvádět do ovzduší. Pevné látky, odloučené v prvních polích elektrofi 1 tru, se odvádějí prvním vedením 17a a druhým vedením 17h do zpětného potrubí 17. Do reaktoru 8 s fluidizovanou vrstvou se dostává znovu 92 až 95 % pevných látek odváděných zpětným potrubím 17, 2atím co zbylé pevné látky se vnášejí čtvrtým potrubím 6 do horního prostoru 22 kotle. Pevné částice, odlučované v posledním poli elektrofi 1 tru, se vypouštějí dvanáctým potrubím 21_. Pokud mají tyto pevné látky vysoký obsah uhlíku, lze je zavádět do spalovacího prostoru 3: jinak se vyvážejí na skládku, nebo se směšují s provozním produktem odebíraným sedmým potrubím 13 z elektrofi 1 tru 12.
Průmyslová využitelnost
Spolehlivý způsob odsiřování spalin pracující i s poměrem
SO2:Ca (vztaženo na odloučený S02) menším než 1:1,2.
Claims (10)
- - 11 PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob suchého odsiřování spalin, při kterém se odprašují spaliny vzniklé ve spalovacím prostoru a obsahující popílek a plynné škodliviny, prachu zbavené spaliny se ochladí vodou na teplotu 50 aš 90 C, smísí se s absorpčním prostředkem sestávajícím z oxidu vápenatého a/nebo z hydroxidu vápenatého, zavádí se do fluidizační vrstvy cirkulující v reaktoru s fluidizační vrstvou, v odlučovači a ve vratném potrubí, přičemž se částice pevné hmoty v odlučovači zavádějí dílem do reaktoru s fluidizační vrstvou, dílem do oblasti spalovacíhoO prostoru, ve kterém je tep] čita 850 aš 1050 C, vyznačující se tím.še spaliny unášející popílek, plynné škodliviny a vratné pevné částice se zbavujíQ prachu v elektrofi 1 tru při teplotě 100 aš 180 C do obsahu pevných látek 5 aš 40 g/Nm3 a absorpční prostředek, unášející plynné škodliviny se odvádí spolu s popílkem přes výstup z elektrofi 1 tru zpracovatelského okruhu.
- 2. Způsob podle nároku 1,vyznačuj ící se tím, še elektrofiItr je nahrazen odstředivým odlučovačem, ve kterém se spaliny unášející popílek, plynné škodliviny a vratné pevné částice zbavují prachu v elektrofi 1 tru při teplotě 100 aš 180C do obsahu pevných látek 5 až 40 g/Nm3, a absorpční prostředek, unášející plynné škodliviny, se odvádí spolu s popílkem přes výstup z odstředivého odlučovače.
- 3. Způsob podle nároku 1a2, vyznačující se tím, še absorpční prostředek má střední průměr částic dso 2 aš 20 um.
- 4. Způsob podle nároku 1 až 3, vyznačující se t í m , že se absorpční prostředek zavádí pod rošt, pevné částice z odlučovače odváděné 2pět se zavádějí pod rošt nebo nad rošt a voda se zavádí nad rošt reaktoru s fluidizační • * · · ♦ ♦ • · · · · · • «· « · « · · · ♦ · • · » · ·- 12 vrstvou .
- 5. Způsob podle nároku 1 až 4, vyznačuj ící se tím, že absorpční prostředek, kterým je oxid vápenatý nebo hydroxid vápenatý se nahražuje alespoň zčásti uhličitanem vápenatým, který se zavádí do oblasti spalovacího prostoru, ve kterém je teplota 850 až 1050 C.
- 6. Způsob podle nároku 5, vyznačující se t í m, že se hmotnostně 50 až 80 % absorpčního prostředku nahrazuje uhličitanem vápenatým.
- 7. Způsob podle nároku 1 až 6, vyznačuj ící se tím, že se jako odlučovače cirkulující fluidizační vrstvy použije vícepolového elektrofi 1 tru a pevné látky, odloučené v posledním poli elektrofi 1 tru, se z okruhu odvádějí.
- 8. Způsob podle nároku 1 až 6, vyznačující se tím, že se jako odlučovače cirkulující fluidizační vrstvy použije hadicového filtru, přičemž filtrační koláč obsahuje hmotnstně 2 až 5 % oxidu vápenatého nebo hydroxidu vápenatého.
- 9. Způsob podle nároku 1 až 8, vyznačující se tím, že reaktor s fluidizační vrstvou pracuje při teplotě o5 až 20 0 nad teplotou rosného bodu a v reaktoru s fluidizační vrstvou se nastavuje rychlost plynu 3 až 10 τη/s, střední doba prodlevy pevných látek 20 až 180 minut a střední náplň pevných látek 1 až 10 kg/m3.
- 10. Způsob podle nároku 1 až .vyznačující se tím, že hmotnostně 90 až 95 % pevných částic, zachycených v odlučovači, se zavádí zpět do reaktoru s fluidizační vrstvou, zatímco zbývající pevné částice se dostávají do spalovacího prostoru.Ρ/ 3Μ ~~ •« ·· ·♦ · * ·9 · · · · · · * * • ·« · * * ··*«·· ·<·»···* ··« ·» ·· ··· ♦ · ’ * • · • · t · • · ·· · · lÉfSeznam vztahových značek zásobník 1 první potrubí 2 spalovací prostor 3 druhé potrubí 4 třetí potrubí 5 čtvrté potrubí 6 odlučovač 7 reaktor 8 páté potrubí 9 tank 10 šesté potrubí 1_1 elektrofiltr 12 sedmé potrubí 13 osmé potrub í 14 zásobní nádoba 15 deváté potrubí 16 zpětné potrubí 17 první vedení 17a druhé veden í 17b desáté potrubí 18, jedenácté potrubí 19 dvanácté potrubí 21 rošt 23
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19517863A DE19517863C2 (de) | 1995-05-16 | 1995-05-16 | Verfahren zur trockenen Entschwefelung eines Verbrennungsabgases |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ360497A3 true CZ360497A3 (cs) | 1998-05-13 |
| CZ289992B6 CZ289992B6 (cs) | 2002-05-15 |
Family
ID=7761998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19973604A CZ289992B6 (cs) | 1995-05-16 | 1996-05-02 | Způsob suchého odsiřování spalin |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5993765A (cs) |
| EP (1) | EP0828549B1 (cs) |
| KR (1) | KR100440430B1 (cs) |
| CN (1) | CN1087644C (cs) |
| AT (1) | ATE204782T1 (cs) |
| BG (1) | BG102044A (cs) |
| CZ (1) | CZ289992B6 (cs) |
| DE (2) | DE19517863C2 (cs) |
| ES (1) | ES2163016T3 (cs) |
| HU (1) | HU221064B1 (cs) |
| PL (1) | PL184305B1 (cs) |
| RU (1) | RU2154519C2 (cs) |
| SI (1) | SI9620065B (cs) |
| UA (1) | UA56993C2 (cs) |
| WO (1) | WO1996036421A1 (cs) |
| ZA (1) | ZA963909B (cs) |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19517863C2 (de) * | 1995-05-16 | 1998-10-22 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur trockenen Entschwefelung eines Verbrennungsabgases |
| DE10260738A1 (de) * | 2002-12-23 | 2004-07-15 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Förderung von feinkörnigen Feststoffen |
| DE10260740B4 (de) * | 2002-12-23 | 2004-12-30 | Outokumpu Oyj | Verfahren und Anlage zur Entfernung von gasförmigen Schadstoffen aus Abgasen |
| US7641878B2 (en) * | 2006-02-21 | 2010-01-05 | Pmi Ash Technologies, Llc | Fly ash beneficiation systems with sulfur removal and methods thereof |
| US8063774B2 (en) * | 2008-06-05 | 2011-11-22 | Deere & Company | Non-toxic, biodegradable sensor nodes for use with a wireless network |
| CN101670237B (zh) * | 2008-09-10 | 2012-08-22 | 中国科学院工程热物理研究所 | 一种循环流化床烟气脱硫脱氯的方法和装置 |
| KR101177608B1 (ko) * | 2009-06-08 | 2012-08-27 | 김민중 | 무연탄연소 유동층발전소 석탄회를 이용한 배기가스 중 이산화탄소 처리 및 CaCO3 생성회수에 관한 방법 |
| UA98980C2 (ru) * | 2010-04-21 | 2012-07-10 | Государственное Предприятие "Украинский Научно-Технический Центр Металлургической Промышленности "Энергосталь" | Способ очистки серосодержащих дымовых газов |
| DE102011052788B4 (de) | 2011-08-17 | 2014-03-20 | Harald Sauer | Verfahren und Vorrichtung zur Reinigung von Abgasen |
| CN102614755B (zh) * | 2011-10-14 | 2015-04-22 | 韩天保 | 低浓度二氧化碳捕集、利用和除硫的方法 |
| CN102527227A (zh) * | 2011-12-31 | 2012-07-04 | 兖矿国宏化工有限责任公司 | 一种组合式含硫工艺尾气处理方法 |
| CN103157554B (zh) * | 2013-03-15 | 2015-12-23 | 杭州天明环保工程有限公司 | 一种控制荷电凝并体生长的方法和装置 |
| KR101340389B1 (ko) * | 2013-04-18 | 2014-01-10 | 한국에너지기술연구원 | 반건식 배연 탈황을 위한 분류층 반응기 및 이를 이용한 다단 탈황 방법 |
| CN103239984B (zh) * | 2013-05-15 | 2015-05-06 | 山西平朔煤矸石发电有限责任公司 | 一种用于cfb锅炉的干法精细连续脱硫装置及方法 |
| US8715600B1 (en) | 2013-05-16 | 2014-05-06 | Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. | Circulating dry scrubber |
| CN103301743B (zh) * | 2013-06-21 | 2015-03-18 | 江苏中金环保科技有限公司 | 一种烟气一体化干法脱废系统和烟气脱废和反冲洗方法 |
| US8906333B1 (en) * | 2013-11-27 | 2014-12-09 | Alstom Technology Ltd | Dry scrubber system with air preheater protection |
| EP3157655B1 (en) * | 2014-06-17 | 2018-05-09 | TM.E. S.P.A. Termomeccanica Ecologia | System for treating fumes generated by waste disposal plants |
| CN104174280B (zh) * | 2014-08-19 | 2016-06-08 | 东南大学 | 带水合反应器的钙基吸收剂循环捕捉co2的装置及方法 |
| CN104353350B (zh) * | 2014-12-02 | 2016-08-24 | 成都华西堂投资有限公司 | 基于吸收剂预处理实现的烟气净化工艺 |
| EP3059003A1 (en) | 2015-02-17 | 2016-08-24 | General Electric Technology GmbH | Flue gas treatment system and method |
| CN104826480B (zh) * | 2015-05-21 | 2016-08-24 | 徐兆友 | 组合式脱硫除尘器 |
| CN105617851B (zh) * | 2016-03-16 | 2018-08-28 | 中国科学院城市环境研究所 | 一种高效双塔半干法脱硫的方法及其装置 |
| CN105964138A (zh) * | 2016-07-04 | 2016-09-28 | 宜兴市永加化工有限公司 | 一种废气处理的方法 |
| CN106955581B (zh) * | 2017-04-27 | 2019-08-20 | 重庆钢铁(集团)有限责任公司 | 烟气脱硫除尘方法 |
| CN109289497A (zh) * | 2018-10-25 | 2019-02-01 | 南京华电节能环保设备有限公司 | 一种焦炉烟气除硫剂 |
| CN109647148B (zh) * | 2019-02-28 | 2021-11-12 | 兖矿集团有限公司 | 一种循环流化床锅炉烟气脱硫系统及其处理方法 |
| CN113332851B (zh) * | 2021-02-24 | 2023-08-29 | 薛援 | 一种移动床干法烟气脱硫方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3235558A1 (de) * | 1982-09-25 | 1984-03-29 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur abtrennung von schadstoffen aus abgasen |
| DE3322159A1 (de) * | 1983-06-21 | 1985-01-03 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur abtrennung von schadstoffen aus abgasen |
| US4604269A (en) * | 1985-03-22 | 1986-08-05 | Conoco Inc. | Flue gas desulfurization process |
| DE3526008A1 (de) * | 1985-07-20 | 1987-01-22 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur entfernung von schadstoffen aus rauchgas |
| EP0301272A3 (de) * | 1987-07-29 | 1990-12-05 | Waagner-Biro Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Abgas- oder Abluftreinigung |
| DE4104180C1 (en) * | 1991-02-12 | 1992-06-17 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt, De | Removing acidic gases from combustion gases - comprises feeding gases through vortex reactor contg. dispersed ground chalk, passing hot gases through heat exchanger and electrostatic particle separator |
| DE19517863C2 (de) * | 1995-05-16 | 1998-10-22 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren zur trockenen Entschwefelung eines Verbrennungsabgases |
-
1995
- 1995-05-16 DE DE19517863A patent/DE19517863C2/de not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-02-05 UA UA97126083A patent/UA56993C2/uk unknown
- 1996-05-02 CZ CZ19973604A patent/CZ289992B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-05-02 AT AT96914160T patent/ATE204782T1/de active
- 1996-05-02 EP EP96914160A patent/EP0828549B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-02 WO PCT/EP1996/001808 patent/WO1996036421A1/de active IP Right Grant
- 1996-05-02 PL PL96323360A patent/PL184305B1/pl unknown
- 1996-05-02 HU HU9801225A patent/HU221064B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1996-05-02 KR KR1019970708161A patent/KR100440430B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-05-02 SI SI9620065A patent/SI9620065B/sl not_active IP Right Cessation
- 1996-05-02 CN CN96194948A patent/CN1087644C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1996-05-02 RU RU97120748/12A patent/RU2154519C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-05-02 DE DE59607587T patent/DE59607587D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-02 ES ES96914160T patent/ES2163016T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-16 ZA ZA963909A patent/ZA963909B/xx unknown
-
1997
- 1997-11-14 BG BG102044A patent/BG102044A/xx unknown
- 1997-12-01 US US08/980,716 patent/US5993765A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100440430B1 (ko) | 2004-10-26 |
| EP0828549B1 (de) | 2001-08-29 |
| DE19517863A1 (de) | 1996-11-21 |
| ATE204782T1 (de) | 2001-09-15 |
| BG102044A (en) | 1998-12-30 |
| ZA963909B (en) | 1996-11-22 |
| HUP9801225A3 (en) | 1999-03-29 |
| RU2154519C2 (ru) | 2000-08-20 |
| SI9620065A (sl) | 1998-04-30 |
| PL323360A1 (en) | 1998-03-30 |
| HU221064B1 (hu) | 2002-07-29 |
| CN1087644C (zh) | 2002-07-17 |
| ES2163016T3 (es) | 2002-01-16 |
| PL184305B1 (pl) | 2002-09-30 |
| WO1996036421A1 (de) | 1996-11-21 |
| UA56993C2 (uk) | 2003-06-16 |
| HUP9801225A2 (hu) | 1998-08-28 |
| US5993765A (en) | 1999-11-30 |
| DE19517863C2 (de) | 1998-10-22 |
| DE59607587D1 (de) | 2001-10-04 |
| CN1188425A (zh) | 1998-07-22 |
| EP0828549A1 (de) | 1998-03-18 |
| KR19990014817A (ko) | 1999-02-25 |
| SI9620065B (sl) | 2004-08-31 |
| CZ289992B6 (cs) | 2002-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ360497A3 (cs) | Způsob suchého odsiřování spalin | |
| CA1212824A (en) | Process of removing polluants from exhaust gases | |
| EP2040823B1 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
| CA1236266A (en) | Process of removing polluants from exhaust gases | |
| US7641876B2 (en) | Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization | |
| US8277545B2 (en) | Method of reducing an amount of mercury in a flue gas | |
| US4544542A (en) | Method for oxidation of flue gas desulfurization absorbent and the product produced thereby | |
| US4081513A (en) | Disposal of sulfur oxide pollutant-containing gas | |
| EP0230139B1 (en) | Method for cleaning of a hot flue gas stream from waste incineration | |
| SK915086A3 (en) | Removal method of harmful substances from waste gases | |
| TWI438283B (zh) | 處理來自燒結和造粒工廠之排氣的方法 | |
| CN108495699B (zh) | 用于借助于流化床流动反应器使气态或颗粒物质与气体流分离的方法 | |
| EP0688238A1 (en) | PROCESS AND APPARATUS FOR PURIFYING SMOKE GASES | |
| KR820001196B1 (ko) | 배기가스내 이산화유황으로 부터 유화수소의 제조공정 | |
| JP3849214B2 (ja) | 飛灰を含む排ガスの処理方法 | |
| CA1168026A (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas | |
| CA1056578A (en) | Method and apparatus for removing pollutants from a gaseous mixture | |
| JPH04176318A (ja) | 排ガス脱硫装置 | |
| SE510717C2 (sv) | Förfarande för avskiljning av gasformigt kvicksilver | |
| SE510717C3 (cs) | ||
| CS265109B1 (cs) | Způsob suchého odstraňování oxidů síry, fluorovodíku a chlorovodíku ze spalin a odpadních plynů s obsahem vodnfch par |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20150502 |