HU217794B - Eljárás szénhidrogének lebontására - Google Patents
Eljárás szénhidrogének lebontására Download PDFInfo
- Publication number
- HU217794B HU217794B HU9401668A HU9401668A HU217794B HU 217794 B HU217794 B HU 217794B HU 9401668 A HU9401668 A HU 9401668A HU 9401668 A HU9401668 A HU 9401668A HU 217794 B HU217794 B HU 217794B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- plasma
- decomposition
- temperature
- carbon black
- hydrocarbons
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
- C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
- C01B3/22—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by decomposition of gaseous or liquid organic compounds
- C01B3/24—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by decomposition of gaseous or liquid organic compounds of hydrocarbons
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
- C09C1/487—Separation; Recovery
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0006—Controlling or regulating processes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
A találmány eljárás szénhidrogének lebontására, hidrogén és koromelőállítására, amelynek során előmelegített nyersanyagot plazmafáklyán(A) vezetnek át, a plazmagáz hulladék hidrogén, amellyel azalapanyagot reak- ciótérben, pirolitikusan bontják le.Jellegzetessége, hogy a szénhidrogén alapanyagot, előnyösen metánt,hősza- bályozott bevezetőcsővel (1) plazmafáklyán vezetik át úgy, hogya hőmérséklete legfeljebb 1000 °C, előnyösen 650 °C és 700 C° közöttilegyen, amikor a bevezetőcsövet (1) elhagyja, az alapanyagotegyenletesen előmelegítik a plazmaláng közvetlen közelében, azalapanyagot a plazmafáklya lángjához (A) képest centrálisan adagoljákbe, közvetlenül a plazmaláng mögötti területen történik a szénhidrogénanyag és a plazmagáz keveredése, a hőmérsékletet 1600 °C fölé emelik,ami a nyersanyag lebomlási hőmérséklete, ilyen körülmények közöttfolyadékcseppek formájában szabad hidrogén és dehidrogénezett szénkeletkezik, az ilyen módon képződött anyagot egy vagy több továbbiállapoton vezetik keresztül, amelynek során a hőmérsékletet 1200 °C és1600 °C között tartják, ahol a szénhidrogének végső és teljeslebomlása korommá és hidrogénné végbemegy, további nyersanyagotadagolnak ebben a fázisban, ami hőkiegyenlítést eredményez és reagál amár kialakult korommal, ezáltal a részecskeméret, a sűrűség és atermék mennyiségét növeli további energiaigény nélkül, ezután aképződött terméket összegyűjtik és elkülönítik, a forrógáz-visszavezető pipán a fáklyába vezethető az energiahasznosítás továbbijavítására, a reakció során a hőmérsékleteket a reagáló anyag és aplazmagáz adagolási arányával és/vagy a plazmafáklya (A)energiafelhasználásának befolyásolásával és/vagy a reakció során anyomás változtatásával szabályozzák, így a keletkező koromminőséget isszabályozhatják a kívánt minőség elérésére. ŕ
Description
A találmány eljárás szénhidrogének lebontására, hidrogén és korom előállítására, amelynek során előmelegített nyersanyagot plazmafáklyán (A) vezetnek át, a plazmagáz hulladék hidrogén, amellyel az alapanyagot reakciótérben, pirolitikusan bontják le. Jellegzetessége, hogy a szénhidrogén alapanyagot, előnyösen metánt, hőszabályozott bevezetőcsővel (1) plazmafáklyán vezetik át úgy, hogy a hőmérséklete legfeljebb 1000 °C, előnyösen 650 °C és 700 C° közötti legyen, amikor a bevezetőcsövet (1) elhagyja, az alapanyagot egyenletesen előmelegítik a plazmaláng közvetlen közelében, az alapanyagot a plazmafáklya lángjához (A) képest centrálisán adagolják be, közvetlenül a plazmaláng mögötti területen történik a szénhidrogén anyag és a plazmagáz keveredése, a hőmérsékletet 1600 °C fölé emelik, ami a nyersanyag lebomlási hőmérséklete, ilyen körülmények között folyadékcseppek formájában szabad hidrogén és dehidrogénezett szén keletkezik, az ilyen módon képződött anyagot egy vagy több további állapoton vezetik keresztül, amelynek során a hőmérsékletet 1200 °C és 1600 °C között tartják, ahol a szénhidrogének végső és teljes lebomlása korommá és hidrogénné végbemegy, további nyersanyagot adagolnak ebben a fázisban, ami hőkiegyenlítést eredményez és reagál a már kialakult korommal, ezáltal a részecskeméret, a sűrűség és a termék mennyiségét növeli további energiaigény nélkül, ezután a képződött terméket összegyűjtik és elkülönítik, a forrógáz-visszavezető pipán a fáklyába vezethető az energiahasznosítás további javítására, a reakció során a hőmérsékleteket a reagáló anyag és a plazmagáz adagolási arányával és/vagy a plazmafáklya (A) energiafelhasználásának befolyásolásával és/vagy a reakció során a nyomás változtatásával szabályozzák, így a keletkező koromminőséget is szabályozhatják a kívánt minőség elérésére.
A leírás terjedelme 6 oldal (ezen belül 1 lap ábra)
HU 217 794 B
HU 217 794 Β
A találmány szénhidrogének lebontására alkalmas eljárás hidrogén és korom előállítására, a módszer fáklyával, reakciókamrában, pirolitikus módszert alkalmaz.
A hagyományos korom-előállítási eljárások szénhidrogének levegővel történő elégetéséből állnak. Az elérhető minőség az alkalmazott levegő vagy oxigén mennyiségétől, feleslegétől vagy hiányától függ. Az ismert módszerek esetén a szénhidrogének jelentős része a lebontáshoz szükséges energia szolgáltatásában használódik el, így relatíve alacsony koromhozamot valósít meg. Az alacsony hozamon kívül az égési folyamat környezetszennyezést okoz, mivel szén-dioxid és nitrogén-oxidok is keletkeznek. A folyamatok hulladék gázai csak hűtőgázként hasznosíthatók.
Szénhidrogének lebontására más pirolitikus módszerek is használatosak, amelyek során plazmafáklyákat alkalmaznak, de ezeket a módszereket nem lehet folyamatos termelésre használni az elektródokon történő lerakódások következtében, ami az eljárás során leállásokhoz és költséges tisztítási műveletekhez vezet.
A szénhidrogének pirolízise során keletkező szén két különböző minősége jelenik meg, a tulajdonképpeni korom és a koksz (pirolitikus szén). A korom könnyű és lágy, kis sűrűségű és gázfázisban képződik, míg a koksz keményebb, nagy sűrűségű és viszonylag alacsony, rendszerint 1100 °C alatti hőmérsékletű felületeken képződik.
Az US 4.101.639 számú szabadalomból ismert egy pirolitikus módszer a korom előállítására, amelynél plazmaáramba vízgőzt injektálnak a reakciókamra falaihoz viszonyítva radiálisán és tangenciálisan. A vízgőzzel elkerülhető, hogy pirolitikus szén és grafit keletkezzen a koromban. A vízgőz tangenciális árama megóvja a kamra falait a plazmaáram magas hőmérsékletétől, és megakadályozza a falakon kiváló szénlerakódást. A víz mégis lebomlik és a korom felszínén oxigéntartalmú csoportokat képez, és ez végül is előnytelen a korom legtöbb tulajdonságára nézve. Továbbá a víz bomlásakor oxigéntartalmú gázokat képez, mint szén-oxidokat, nitrogén-oxidokat, amelyek szennyezik a folyamatból távozó gázokat.
A DD 211.457 és a DD 292.920 lajstromszámú szabadalmi leírás is ismertet eljárást és berendezést korom és hidrogén előállítására. A hidrogéngáz egy részét visszavezetik és plazmagázként alkalmazzák. Alapanyagként a folyékony vagy gáz halmazállapotú szénhidrogéneket radiálisán, füvókán át vezetik be a reakciókamra egyik végén, és 3500 és 4000 K. közötti hőmérsékleten belekeverik a plazmaáramba. A reakciókamrához hőtartó zónák csatlakoznak, ahol a reakciótermékek mintegy 1100 K hőmérsékletre kiegyenlítődnek. A hőtartó zónák a továbbiakban hőcserélőként működnek, és mind a plazmagáz, mind az alapanyag előmelegítésére szolgálnak. A fenti eljárás és berendezés hátránya, hogy a reakciókamrák falai lehűlnek, és ezért a reakciókamrában, azon a szakaszon, ahol az alapanyag hőkiegyenlítése történik, nagy hőmérséklet-gradiensek alakulnak ki, így változó reakciókörülményeket és változó termékminőségeket eredményeznek. Továbbá a lehűlt felületeken könnyen képződik lerakódás.
Jelen találmány tárgya javított eljárás kidolgozása szénhidrogének pirolízises lebontására, külön energia alkalmazása nélkül, és olyan anyagok vagy gázok felhasználása nélkül, amelyek a lebontási termékeket szennyezik. További tárgya a találmánynak olyan eljárás kifejlesztése, amely folyamatosan kivitelezhető a berendezés tisztításához szükséges leállások nélkül, és ugyanakkor a nyersanyagok a lehető legteljesebb mértékben alakulnak át a kívánt termékekké.
További tárgya a találmánynak olyan eljárás kidolgozása, amelynek során a kapott termékek minősége teljes mértékben szabályozható és ellenőrizhető.
Végül pedig tárgya a találmánynak olyan eljárás kidolgozása, amellyel a folyamat a környezet szennyezése nélkül valósítható meg.
Része a találmánynak egy berendezés is, amely az előbbiek szerinti eljárás megvalósítására alkalmas.
A fent említettek olyan eljárással és berendezéssel érhetőek el, amelynek jellemzőit a szabadalmi igénypontok mutatják be.
A találmány elsődlegesen hidrogén és korom előállítására irányul, amely során a koromkomponens minősége és tömege igény szerint szabályozható.
Meglepő módon azt tapasztaltuk, hogy amikor a reakciókamra egy vagy több zónájában további nyersanyagot adagolunk, kiegyenlített dehidrogénezett szénanyagot lehet nyerni folyadékéseppek formájában, és a továbbiakban szabályozott nagyságú vagy növekvő részecskeméretű és sűrűségű koromtermék nyerhető. Emellett a reakciókamra különleges plazmafáklyákkal ellátott, amelyek több energiát tudnak adni a termékhez úgy, hogy a folyamat a koromrészecskék kívánt méretének és sűrűségének eléréséig ismételhető.
Meglepő módon úgy találtuk továbbá, hogy amikor a nyersanyagot centrálisán vezetjük be a plazmafáklyába úgy, hogy a plazmafáklya körülveszi a reagáló anyagot, az lehetővé teszi, hogy a képződő termékek egyenletes hőmérsékleten, azonos lebontási körülmények között keletkezzenek, és egyenletes termékminőséget eredményez. Ez továbbá azt jelenti, hogy a reaktáns centrálisán marad a reakciókamrában a reakciónak abban a fázisában, amelyben a falon lerakódás kockázata a legnagyobb, s így a probléma jelentős mértékben csökken.
Meglepő módon úgy találtuk, hogy lényeges, hogy a nyersanyag hőmérséklete ne legyen túl magas, amikor elhagyja a betáplálócsövet. Ha az alapanyag hőmérséklete túllépi a közelítőleg 650 °C és 700 °C közötti hőmérsékletet, a lebontás túl korán megindul, és még a bevezetőcsőben megtörténhet a koksszal szennyeződés. A bevezetőcső ezért rendesen hőszabályozott.
A találmányban az alkalmazott nyersanyagot, a szénhidrogéneket a plazmafáklyához vezetjük, abban aktív zónát létesítünk, legalább két reakciózónát, ahol az eljárás különböző fázisokra oszlik. így a találmány szerinti eljárás fázisokra osztott reakciófolyamat, amelyben az egyes zónák paraméterei határozzák meg a termékek minőségét. Az eljárás első reakciózónájában a pirolitikus lebontás zajlik, és elsődlegesen szénrészecskék keletkeznek, a gázfázisban cseppekké kondenzálódó makromolekulák, amelyek szilárd szénné hidrogéneződnek. így az első lebomlás itt megtörténik már a két fő komponensre, amely lényegében hidrogén és korom. A primer
HU 217 794 Β szénrészecskék száma és mérete ebben a reakciózónában a hőmérséklet és a nyomás beállításával szabályozható. Ez a fáklyák által kibocsátott energia mennyiségén túl megtehető a szénhidrogén-betáplálás mennyiségének szabályozásával, vagy az első reakciózónában a részecskék tartózkodási idejének szabályozásával.
A széntermék minőségét és tulajdonságait is a reakciózónákon való továbbhaladás határozza meg. A legfinomabb minőség akkor érhető el, ha az első reakciózónából származó termékeket a következő reakciózónában hőkiegyenlítésnek vetjük alá. További szénhidrogének hozzávezetése másodlagos betáplálással a második reakciózónában az első zónában keletkezett részecskék növekedéséhez vezet. Ily módon nagyobb részecskéjű, nagyobb sűrűségű és kisebb felületű termék nyerhető. A szénhidrogének hozzákeverésének mennyisége minden további reakciózónában meghatározza a szénrészecskék méretét. A legnagyobb részecskeméret elérése érdekében további energia szükséges, amely a reakciózónákba C-H-C vegyületek adagolásával vihető be. Másik lehetőség a további energia bevitelére, hogy plazmafáklyákat helyezünk el ezekben a zónákban. Ezen alternatívák és a külön energiabevitelek jelentik a termékminőség ellenőrzését.
Úgy találtuk, hogy a találmány szerinti eljárással a szénhidrogénnek csaknem 100%-a a szén- és hidrogénhozam, és a reakció során keletkezett termékek egyike sem szennyezett. Továbbá lehetővé vált az előállított korom minőségének szabályozása mind a kívánt méret, felület, sűrűség, mind a savasság vonatkozásában, a lebontott termékek tisztaságának befolyásolása nélkül, ugyanakkor a módszer nagyon kevés energiát igényel a korábban alkalmazott előállítási eljárásokhoz képest. Ez annak a következménye, hogy az exoterm lebontási energia például az utánadagolt nyersanyag lebontására hasznosítható.
A találmány szerinti eljárás során a metán a kiválasztott alapanyag, de természetesen lehetséges más szénhidrogének és természetes gázok vagy komponensek felhasználása, így a találmány szerinti eljárás szénhidrogénekre általánosan alkalmazható.
Elfogadható, hogy a reakcióút a korom előállítására azon a tényen alapul, hogy a pirolízis során először szénhidrogének keletkeznek, amelyek acetilénné (etinné) alakulnak át, azt követően pedig aromatikusan polimerizálódnak és makromolekulákat képeznek, azaz nagy molekulákat nagy molekulatömeggel. Ezek a makromolekulák túltelítettekké válnak, ezért folyadékcseppekké kondenzálódnak, amelyek azután szilárd szénmolekulákká pirolizálódnak. Ha már a folyadékcseppek kialakultak, többé már nem lehetséges a túltelítést elérni. Ennek a ténynek tulajdonítható, hogy a képződő makromolekulák a már ki alakult cseppecskéken vagy szemcséken adszorbeálódnak. Ez az adszorpció gyorsabban megy végbe, mint a makromolekulák képződése. Ennek következtében a kialakult elemi részecskék száma adott, és csak a nyomástól, hőmérséklettől és a kiindulási anyagtól függ. Ez képezi az alapját a keletkezett termék minőségszabályozásának. Ha például szénhidrogéneket vezetünk be arra a területre, ahol a folyadékcseppek már kialakultak, nem képződnek új részecskék, hanem a már meglévők növekszenek. Az itt hozzáadagolt szénhidrogének makromolekulákat képeznek, amelyek maguk hozzákapcsolódnak a már kialakult részecskékhez.
A keletkezett szén fizikai tulajdonságai a hőmérséklettel változnak. Magasabb hőmérsékleteken a keletkezett korom könnyebb. A nyomásviszonyok ugyancsak fontosak e tekintetben. A minőség szorosan összefügg azzal, hogy a makromolekulák milyen molekulákból állnak, s azok hogyan kapcsolódnak.
A találmány szerinti eljáráshoz használatos berendezés elsősorban egy fő plazmafáklyából áll, amelynek aktív területe reakcióaknában van elhelyezve, amely nyomás- és hőmérséklet-szabályozó készülékekkel és esetleg további fáklyákkal látható el. A kamra a gáz és a szén kivezetésére csővel van felszerelve, amely kivezetőcsőből elágazó csőhőcserélőhöz vezet a plazmafáklyához vezető visszatérő pipával a hőenergia recirkulációjához.
A következőkben a találmány szerinti eljárást egy megvalósítási mód és egy rajz több adatával mutatjuk be, amelyek egyszerűen, sematikusan illusztrálják a találmány szerinti berendezés felépítésének lényegét. Ezzel kapcsolatban meg kell említenünk, hogy a berendezés a rajzon csak az alapkonstrukciót mutatja be, és a találmány szerinti eljárás sajátos, jellemző szakaszait igyekszik ismertetni.
A szakember számára azonban ez a bemutatás mindazonáltal kellő útmutatást nyújt a találmány szerinti berendezés felépítésére nézve.
A szemléltetett megvalósítás során a felhasználásra kiválasztott nyersanyag az a szénhidrogén, amely jelenleg a legalkalmasabbnak tűnik az eljáráshoz, nevezetesen a metán.
A találmány szerinti berendezés alapvetően két fő részből áll, nevezetesen az A plazmafáklyából és a B reakciókamrából. Nyilvánvaló, hogy ez a B reakciókamra is különböző részekből áll, amikor a megoldás indokolja. Továbbá a B reakciókamrának az A plazmafáklyától távolabb eső végén a reakciótermékek számára kivezetőnyílásnak kell lennie, amelyet a C általános hivatkozási jellel jelöltünk.
A sematikusan ábrázolt, A-val jelzett plazmafáklyát több adattal mutatja be a bejelentő egyidejűleg benyújtott 91 4907 számú norvég szabadalmi leírása, s ezért itt nem szemléltetjük bővebben. Ettől eltérő konstrukciójú fáklyák alkalmazása is lehetséges.
A metánt a „B” reaktorkamrába az 1 bevezetőcsövön át vezetjük be. Az 1 bevezetőcső előnyösen folyadékkal hűtött és külső hőszigetelő réteggel borított, és a cső alakú „A” plazmafáklyában, a 2 külső elektródban van koaxiálisán elhelyezve. Az 1 bevezetőcső a plazmazónához képest axiálisan elmozdítható a fuvóka elhelyezésére. Alapvető, hogy a metán, amit az 1 bevezetőcsövön vezetünk be, alacsony hőmérsékletű, amikor a fúvókát elhagyja. Ha a metán hőmérséklete túllépi a megközelítően 650-700 °C-ot, a lebomlás túl korán megindul. Ez nemkívánatos, mert lebontási termékek képződhetnek az 1 bevezetőcsőben, még mielőtt a metán eléri a plazmalángot, így koksz formában a betáplálócső falán és a plazmafáklya elektródjain is lecsapódásokat
HU 217 794 Β okoz. Ezért a termék betáplálásakor megfelelő hűtést kell alkalmazni az ilyen típusú hibák elkerülésére.
Az A plazmafáklyához cső alakú 2, 3, 4 elektródok tartoznak, amelyek közül a legbelső elektród polarizált feszültséggel ellátott, és ahol a két külső elektród ellenkező polaritású. Mindegyik elektród egymástól függetlenül, axiális irányban elmozdítható és cserélhető, úgyhogy az eljárás folyamatos marad. Ez a grafitból, azaz szénből készült elektródok előnye. Az elektródok nem szennyezik a folyamatot, hanem ellenkezőleg, szerves részei annak, a lekoptatott részük a folyamatban ugyanolyan módon átalakul, mint a reaktáns. Az elektródok abból a szénből is készülhetnek, ami ebben a folyamatban keletkezik, amely teljesen szennyezésmentes anyag, s ez védetté is teszi. A reaktor bélésében, azon a helyen, ahol a plazmafáklya lángja ég, mágneses tekercset helyezünk el külön energia kinyerésére, amely lehetővé teszi a mágneses mező kezelését azon a területen, ahol az ív ég. Ily módon az ív rotációjának mértéke is szabályozható, míg ugyanakkor az ív longitudinális irányban kiszélesíthető, azaz változtatható a két legbelső elektród közötti ívtől a külső és belső elektródok közötti ívig. Az alkalmazott plazmagáz a hidrogén, amely a folyamatban előállítható.
Az A plazmafáklya a szénhidrogének, azaz például a metánbevezető csővel a B reaktorkamra elején van elhelyezve, ahol a belső falak grafitból vannak. Mivel az A plazmafáklya és az 1 bevezetőcső axiális irányban mozgatható, a térfogat, s ennek következtében a tartózkodási idő és a hőmérséklet szabályozható. Ennek a folyamatnak az aktív területe az 1-gyel jelzett zóna. Ebben az első reakciózónában a folyadékcseppek száma meghatározott. A hőmérséklet is szabályozható a plazmafáklya teljesítményének és a metán mennyiségének szabályozásával. Az 1 zónában, azaz az első reakciózónában a találmány szerinti eljárás három szakasza zajlik, három külön területre elkülönülten. Ez a következőképpen jellemezhető (az alább leírt területeket az ábrán római számokkal jelöltük).
I. terület
Ezen a területen a tiszta metánt vezetjük be olyan alacsony hőmérsékleten, amelyen valójában reakció nem megy végbe. A hőmérséklet 1000 °C alatti. Nagy betáplálási sebesség esetén valamennyi metán reagálás nélkül áthaladhat a következő reakciózónába, amelyet a B reaktorkamrában 2. zónának jelöltünk. A metán megközelítőleg 700 °C-on kezd reagálni, de 1000 °C alatti hőmérsékleten a reakció mértéke olyan alacsony, hogy az anyag zöme az I. területen nem reagál. Az I. és
11. római számmal jelölt területek közötti határterületen a hőmérséklet 1000 °C és 1200 °C közötti.
II. terület
Az I. terület körül helyezkedik el a plazmagázkitörés területe, ahol a folyamat extrém magas hőmérsékleten zajlik. Ezen a területen reakció nincs.
III. terület
A plazmagázterületen kívül olyan terület van, ahol a metán és a plazmagáz keveredése történik. Ahogyan már említettük, a plazmagáz hőmérséklete extrém magas, de a keverékben a hőmérsékletet alacsonyan tartjuk az acetilén (étin) erősen endoterm képződésével. A hőmérséklet itt 1200 °C és 2000 °C közötti. A legalacsonyabb hőmérsékletek a reaktor középső területén, a fáklyától legtávolabb találhatók. A reaktorfal és a III. terület között lehetővé válik a teljes dehidrogénezés előtt a képződött folyadékcseppek lecsapódása a falon. Ezek a cseppek kemény bevonatot okozhatnak a reaktorfalon, amelyet nehéz eltávolítani.
Az I. területről a termékáram vagy betáplálási áram, amely ellátja az I—III. területeket, a hőmérséklet és nyomás alapján meghatározza a szénrészecskék számát, és a szénrészecskéket a levegőáram egyenesen a következő zónába juttatja, a 2. zónába, a reaktorkamrába, ahol a további reakció zajlik. A rajzon a reakció területét IV. területnek j éleztük.
IV. terület
Ezen a területen az acetilén (étin) utolsó maradékai reagálnak, kormot és hidrogént képezve.
A hőmérséklet itt 1200 °C és 1600 °C közötti. Ezen a területen lehetséges további nyersanyag, nevezetesen metán utánadagolása, annak érdekében, hogy a termékkeverék hőmérsékletét metánnal történő hőkiegyenlítéssel lehűtsük. Ez a metán hűti le a terméket, saját maga reagálva a korommal és a hidrogénnel.
Arra az elméletre alapozva, hogy a koromrészecskék száma adott, a reaktor ezen részén keletkezett szén a már meglévő részecskékre rakódik le. Ezek növekednek így nagyobbra, tömörebb terméket eredményezve. A termékhez a 2. zónában oxigéntartalmú anyaggal vagy külön plazmafáklyával további energiát adva, a IV. területre leírt folyamat addig ismételhető, amíg a termék eléri a kívánt méretet és sűrűséget. Ez a terület megismételhető további megfelelő területekkel, esetleg a B reakciókamra új szekcióiban. A további metánmennyiség és az oxigéntartalmú alapanyag bevezetőcsövét 8-cal jelöltük, és ez átvezet a 2 zónába. Ráadásul a zóna lehetővé teszi külön plazmafáklyák csatlakoztatását is (ezt nem illusztráltuk több adattal).
A reaktor azon része, amely ezeken a területeken kívül esik, rendes körülmények között „holt térfogat”. A „holt térfogat” csökkenti a szilárd anyag lerakódását a reaktor falán, és ezért kívánatos. A III. és IV. terület között alacsony az axiális sebesség, ami ezen a területen a szénanyag felhalmozódásához vezethet. Ezen a területen csaknem egy padló alakul ki a reaktorban. Az anyagnak alacsony a mechanikai szilárdsága és könnyen, mechanikai úton eltávolítható. A reaktoron belüli nagy sebesség is ellensúlyozza ezt a tendenciát. A reaktor speciális konstrukciója segít korlátozni az ilyen típusú eltömődést azáltal, hogy folyadékrészecskéket alakít ki, amelyek dehidrogéneződnek, mielőtt elérik a falat és szilárd bevonatot képeznek. A visszafeltöltődésből származó nemkívánatos eltömődések és a reaktorleállások megelőzése érdekében a reaktort belső, mechanikus kaparószerkezettel szerelik, amely rendszeresen lekaparja a reaktor falait. A mechanikus kaparó ellátható csatornákkal a reaktorfalak megfelelő oxidálószerrel történő belső lemosásához. Az energiahozam további növelése érdekében a metán a folyamatban nyert hőenergiával, hőcserélőben előmelegíthető, a hőt a reaktorkamrából kijövő ter4
HU 217 794 Β mékáramból nyerik, s ezáltal majdnem 700 °C lesz a metán hőmérséklete, amikor az 1 bevezetőcsövön vagy a 8 bevezetőcsöveken a 2 zónába betápláljuk.
A fentiekben csak a találmány szerinti eljárás egy példáját mutattuk be, és az alapvető jellemzőit egy, a találmány szerinti berendezésnek. Amint már említettük, sokféle lehetőség van a találmány oltalmi körében változtatni és meghatározni a betáplált anyag minőségét és típusát. Ez függ a betáplált anyagtól is. Általánosságban a szénhidrogént mutattuk be, és a napjainkban legelőnyösebb szénhidrogént, a metánt. Alternatívák lehetnek például a fürészpor vagy faforgács a cellulóz- és fafeldolgozó iparból, más olajtermékek és általában a természetes gázok. A találmánnyal kapcsolatban ugyancsak fontos az eljárás szempontjából, hogy megvalósítható olyan tényezők hatása nélkül, mint a készülék eltömődése stb. Ebben a vonatkozásban célszerű egyesíteni a bejelentők 91 4908 számú norvég szabadalmi leírásában bemutatott módszerrel.
Claims (4)
- SZABADALMI IGÉNYPONTOK1. Eljárás szénhidrogének lebontására hidrogén és korom előállítására, amelynek során előmelegített nyersanyagot plazmafáklyán vezetünk át, a plazmagáz hulladék hidrogén, amellyel az alapanyagot reakciótérben, pirolitikusan lebontjuk, azzal jellemezve, hogy a szénhidrogén alapanyagot, előnyösen metánt, hőszabályozott bevezetőcsővel plazmafáklyán vezetjük át úgy, hogy a hőmérséklete legfeljebb 1000 °C, előnyösen 650 és 700 °C közötti legyen, amikor a bevezetőcsövet elhagyja, az alapanyagot egyenletesen előmelegítjük a plazmaláng közvetlen közelében, az alapanyagot a plazmafáklya lángjához képest centrálisán adagoljuk be, közvetlenül a plazmaláng mögötti területen történik a szénhidrogén anyag és a plazmagáz keveredése, a hőmérsékletet 1600 °C fölé emeljük, ami a nyersanyag lebomlási hőmérséklete, ilyen körülmények között folyadékcseppek formájában szabad hirogén és dehidrogénezett szén keletkezik, az ilyen módon képződött anyagot egy vagy több további állapoton vezetjük keresztül, amelynek során a hőmérsékletet 1200 és 1600 °C között tartjuk, ahol a szénhidrogének végső és teljes lebomlása korommá és hidrogénné végbemegy, további nyersanyagot adagolunk ebben a fázisban, ami hőkiegyenlítést eredményez és reagál a már kialakult korommal, ezáltal a részecskeméret, a sűrűség és a termék mennyiségét növeli további energiaigény nélkül, ezután a képződött terméket összegyűjtjük és elkülönítjük, a forrógáz-visszavezető pipán a fáklyába vezethető az energiahasznosítás további javítására, a reakció során a hőmérsékleteket a reagáló anyag és a plazmagáz adagolási arányával és/vagy a plazmafáklya energiafelhasználásának befolyásolásával, és/vagy a reakció során a nyomás változtatásával szabályozzuk, így a keletkező korom minőségét is szabályozhatjuk a kívánt minőség elérésére.
- 2. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy az eljárás végső fázisában a hőmérséklet szabályozására külön plazmafáklyát alkalmazunk.
- 3. Az 1. igénypont szerinti eljárás, azzal jellemezve, hogy a lebontási termékek a nyersanyagban jelen lévő anyagokon kívül más anyagoktól, különösen szennyező anyagoktól mentesek.
- 4. Berendezés, amely az 1. igénypont szerinti szénhidrogének lebontására szolgáló eljárás megvalósítására alkalmas, plazmafáklyából (A) és reakciókamrából (B) áll, azzal jellemezve, hogy a plazmafáklya (A) központi, hőszabályozott bevezetőcsővel (1) van ellátva az alapanyag-betápláláshoz, ami legalább három elektródát (2, 3,4) tartalmaz, és a reakciókamra (B) végén van elhelyezve, hogy a reakciókamra (B) belseje szénnel bélelt, az oldalfalán nyitható bevezetőcső- (8) nyílásai vannak további alapanyag-betápláláshoz, esetleg további plazmafáklyák elhelyezésére, és hogy a reakciókamrának a plazmafáklyával szemközti vége kivezetőnyílással van ellátva a végtermék számára, és adott esetben recirkulációs csővel is a keletkező gáz, rendes körülmények között a hidrogén számára, amely a plazmafáklyához vezet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO914904A NO175718C (no) | 1991-12-12 | 1991-12-12 | Fremgangsmåte ved spalting av hydrokarboner samt apparat for bruk ved fremgangsmåten |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU9401668D0 HU9401668D0 (en) | 1994-09-28 |
HUT67585A HUT67585A (en) | 1995-04-28 |
HU217794B true HU217794B (hu) | 2000-04-28 |
Family
ID=19894681
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU9401668A HU217794B (hu) | 1991-12-12 | 1992-12-11 | Eljárás szénhidrogének lebontására |
Country Status (28)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5997837A (hu) |
EP (1) | EP0616599B1 (hu) |
JP (1) | JP2711368B2 (hu) |
KR (1) | KR100229364B1 (hu) |
CN (1) | CN1047571C (hu) |
AT (1) | ATE134594T1 (hu) |
AU (1) | AU660749B2 (hu) |
BG (1) | BG61106B1 (hu) |
BR (1) | BR9206894A (hu) |
CA (1) | CA2117329C (hu) |
CZ (1) | CZ286117B6 (hu) |
DE (1) | DE69208686T2 (hu) |
DK (1) | DK0616599T3 (hu) |
DZ (1) | DZ1642A1 (hu) |
EG (1) | EG21887A (hu) |
ES (1) | ES2086138T3 (hu) |
FI (1) | FI942758A (hu) |
GR (1) | GR3019987T3 (hu) |
HU (1) | HU217794B (hu) |
MA (1) | MA22737A1 (hu) |
MX (1) | MX9207186A (hu) |
MY (1) | MY107720A (hu) |
NO (1) | NO175718C (hu) |
PL (1) | PL170708B1 (hu) |
RO (1) | RO110454B1 (hu) |
RU (1) | RU2087413C1 (hu) |
SK (1) | SK280603B6 (hu) |
WO (1) | WO1993012030A1 (hu) |
Families Citing this family (68)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NO175904C (no) * | 1992-04-07 | 1994-12-28 | Kvaerner Eng | Fremgangsmåte til reduksjon av elektrodeforbruket i plasmabrennere |
US5484978A (en) * | 1994-03-11 | 1996-01-16 | Energy Reclamation, Inc. | Destruction of hydrocarbon materials |
ATE310054T1 (de) | 2000-09-19 | 2005-12-15 | Vorrichtung und verfahren zur umwandlung eines kohlenstoffhaltigen rohstoffs in kohlenstoff mit einer definierten struktur | |
US6476154B1 (en) | 2000-09-28 | 2002-11-05 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Use of carbon black in curable rubber compounds |
CA2353752A1 (en) * | 2001-07-25 | 2003-01-25 | Precisionh2 Inc. | Production of hydrogen and carbon from natural gas or methane using barrier discharge non-thermal plasma |
CA2456202A1 (en) * | 2001-08-02 | 2003-05-15 | Plasmasol Corp. | Chemical processing using non-thermal discharge plasma |
NZ536529A (en) * | 2002-05-08 | 2008-11-28 | Edmund Kin On Lau | Hazardous waste treatment method and apparatus for disposing of gas with a plasma arc |
CA2584508A1 (en) * | 2002-05-09 | 2003-11-09 | Institut National De La Recherche Scientifique | Method for producing single-wall carbon nanotubes |
KR20040004799A (ko) * | 2002-07-05 | 2004-01-16 | 한국과학기술연구원 | 메탄을 열분해하여 수소와 카본블랙을 동시에 제조하는방법 |
US7829057B2 (en) | 2004-05-04 | 2010-11-09 | Cabot Corporation | Carbon black and multi-stage process for making same |
GB2419132B (en) * | 2004-10-04 | 2011-01-19 | C Tech Innovation Ltd | Method of production of fluorinated carbon nanostructures |
CA2500766A1 (en) * | 2005-03-14 | 2006-09-14 | National Research Council Of Canada | Method and apparatus for the continuous production and functionalization of single-walled carbon nanotubes using a high frequency induction plasma torch |
WO2006108124A2 (en) * | 2005-04-06 | 2006-10-12 | Cabot Corporation | Method to produce hydrogen or synthesis gas |
US20070267289A1 (en) * | 2006-04-06 | 2007-11-22 | Harry Jabs | Hydrogen production using plasma- based reformation |
US8911596B2 (en) | 2007-05-18 | 2014-12-16 | Hope Cell Technologies Pty Ltd | Method and apparatus for plasma decomposition of methane and other hydrocarbons |
WO2011022761A1 (en) * | 2009-08-25 | 2011-03-03 | Hope Cell Technologies Pty Ltd | Method and apparatus for plasma decomposition of methane and other hydrocarbons |
KR101789844B1 (ko) | 2010-02-19 | 2017-10-25 | 캐보트 코포레이션 | 예열된 공급원료를 이용하는 카본 블랙의 제조 방법 및 그를 위한 장치 |
CN102108216A (zh) * | 2010-12-03 | 2011-06-29 | 苏州纳康纳米材料有限公司 | 一种等离子体技术制备导电炭黑和氢气的方法 |
DE102011106645A1 (de) | 2011-07-05 | 2013-01-10 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erzeugung von Koks |
WO2014085598A1 (en) * | 2012-11-30 | 2014-06-05 | Elwha Llc | Systems and methods for producing hydrogen gas |
US9156688B2 (en) | 2012-11-30 | 2015-10-13 | Elwha Llc | Systems and methods for producing hydrogen gas |
US9434612B2 (en) | 2012-11-30 | 2016-09-06 | Elwha, Llc | Systems and methods for producing hydrogen gas |
EP2745929A1 (de) | 2012-12-18 | 2014-06-25 | Basf Se | Verfahren zur Durchführung wärmeverbrauchender Prozessen |
ES2853575T3 (es) | 2012-12-13 | 2021-09-16 | Basf Se | Procedimiento para realizar procesos endotérmicos |
CN103160149A (zh) * | 2013-03-28 | 2013-06-19 | 无锡双诚炭黑有限公司 | 一种炭黑反应炉及炭黑生产方法 |
US10100200B2 (en) | 2014-01-30 | 2018-10-16 | Monolith Materials, Inc. | Use of feedstock in carbon black plasma process |
US10370539B2 (en) | 2014-01-30 | 2019-08-06 | Monolith Materials, Inc. | System for high temperature chemical processing |
US10138378B2 (en) | 2014-01-30 | 2018-11-27 | Monolith Materials, Inc. | Plasma gas throat assembly and method |
US11939477B2 (en) | 2014-01-30 | 2024-03-26 | Monolith Materials, Inc. | High temperature heat integration method of making carbon black |
FI3100597T3 (fi) * | 2014-01-31 | 2023-09-07 | Monolith Mat Inc | Plasmapolttimen rakenne |
US9574086B2 (en) | 2014-01-31 | 2017-02-21 | Monolith Materials, Inc. | Plasma reactor |
CN107709608B (zh) | 2015-02-03 | 2019-09-17 | 巨石材料公司 | 再生冷却方法和设备 |
EP3253827B1 (en) * | 2015-02-03 | 2024-04-03 | Monolith Materials, Inc. | Carbon black generating system |
DE112016001963T5 (de) | 2015-04-30 | 2018-01-18 | Cabot Corporation | Kohlenstoffbeschichtete Partikel |
CA3032246C (en) | 2015-07-29 | 2023-12-12 | Monolith Materials, Inc. | Dc plasma torch electrical power design method and apparatus |
MX2018002943A (es) * | 2015-09-09 | 2018-09-28 | Monolith Mat Inc | Grafeno circular de pocas capas. |
US10808097B2 (en) | 2015-09-14 | 2020-10-20 | Monolith Materials, Inc. | Carbon black from natural gas |
DE102015014007A1 (de) * | 2015-10-30 | 2017-05-04 | CCP Technology GmbH | Vorrichtung und Verfahren zum Erzeugen von Synthesegas |
CA3211318A1 (en) | 2016-04-29 | 2017-11-02 | Monolith Materials, Inc. | Torch stinger method and apparatus |
CN109562347A (zh) | 2016-04-29 | 2019-04-02 | 巨石材料公司 | 颗粒生产工艺和设备的二次热添加 |
GB201612776D0 (en) | 2016-07-22 | 2016-09-07 | Xgas As | Process and apparatus for decomposing a hydrocarbon fuel |
DE102016014362A1 (de) | 2016-12-02 | 2018-06-07 | CCP Technology GmbH | Plasmareaktor und Verfahren zum Betrieb eines Plasmareaktors |
MX2019010619A (es) | 2017-03-08 | 2019-12-19 | Monolith Mat Inc | Sistemas y metodos para fabricar particulas de carbono con gas de transferencia termica. |
RU171876U1 (ru) * | 2017-03-20 | 2017-06-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Омский завод технического углерода" (ООО "Омсктехуглерод") | Устройство для охлаждения техуглеродогазовой смеси и нагрева воздуха |
CN110799602A (zh) | 2017-04-20 | 2020-02-14 | 巨石材料公司 | 颗粒系统和方法 |
EP3700980A4 (en) | 2017-10-24 | 2021-04-21 | Monolith Materials, Inc. | PARTICULAR SYSTEMS AND PROCEDURES |
CN108408712A (zh) * | 2018-03-26 | 2018-08-17 | 厦门大学 | 一种炭黑及其碳电极的制备方法和应用 |
JP7078111B2 (ja) | 2018-06-05 | 2022-05-31 | 株式会社Ihi | 水素製造装置および水素製造方法 |
CN109294284B (zh) * | 2018-11-12 | 2020-05-15 | 西南化工研究设计院有限公司 | 一种等离子体裂解富甲烷气制炭黑的方法 |
DE102018132661B4 (de) * | 2018-12-18 | 2020-10-01 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Kohlenwasserstoffpyrolyse mit räumlich getrennter Beheizungs- und Reaktionszone innerhalb des Reaktorraums |
US11583814B2 (en) | 2019-02-26 | 2023-02-21 | Maat Energy Company | Device and method for improving specific energy requirement of plasma pyrolyzing or reforming systems |
EP3718964B1 (en) | 2019-04-02 | 2021-12-01 | Uniper Kraftwerke GmbH | Device and process for the production of hydrogen and solid carbon from c1- to c4-alkane-containing gas |
FR3112767B1 (fr) * | 2020-07-27 | 2023-05-12 | Plenesys | Production optimisée d’hydrogène à partir d’un hydrocarbure. |
BR102020017034A2 (pt) * | 2020-08-20 | 2022-03-03 | Petróleo Brasileiro S.A. - Petrobras | Reator atmosférico a plasma para produção de nanotubos de carbono em larga escala e carbono amorfo |
EP3978428A1 (en) | 2020-10-02 | 2022-04-06 | Uniper Hydrogen GmbH | Facility comprising a device for the production of hydrogen and solid carbon and a power plant unit and method for operating the facility |
EP3978427A1 (en) * | 2020-10-02 | 2022-04-06 | Uniper Hydrogen GmbH | Decarbonization and transport of a c1- to c4-alkane-containing gas |
CN117255709A (zh) * | 2020-10-30 | 2023-12-19 | 加拿大派罗杰尼斯有限公司 | 通过等离子体热解由烃生产氢气 |
KR102508756B1 (ko) * | 2020-11-02 | 2023-03-10 | 재단법인 한국탄소산업진흥원 | 플라즈마 처리와 열분해 복합화를 이용한 아세틸렌 블랙 제조장치 |
KR102471954B1 (ko) * | 2020-11-23 | 2022-11-29 | 노용규 | 촉매 활성 저하를 해결한 탄화수소 열분해 수소 생산 장치 및 수소 생산 방법 |
RU2760381C1 (ru) * | 2021-06-09 | 2021-11-24 | Юрий Фёдорович Юрченко | Способ пиролитического разложения газообразных углеводородов и устройство для его осуществления |
US11826718B2 (en) | 2021-08-18 | 2023-11-28 | Lyten, Inc. | Negative emission, large scale carbon capture during clean hydrogen fuel synthesis |
NL2033184A (en) | 2021-09-30 | 2023-04-04 | Cabot Corp | Methods of producing carbon blacks from low-yielding feedstocks and products made from same |
NL2033169B1 (en) | 2021-09-30 | 2023-06-26 | Cabot Corp | Methods of producing carbon blacks from low-yielding feedstocks and products made from same |
WO2023147235A1 (en) | 2022-01-28 | 2023-08-03 | Cabot Corporation | Methods of producing carbon blacks from low-yielding feedstocks and products made from same utilizing plasma or electrically heated processes |
WO2023156904A1 (en) * | 2022-02-17 | 2023-08-24 | Pathfinder Holdings Corp. | Thermal plasma electrolysis of methane for generation of hydrogen and carbon black to be used in steel production |
CN115029021B (zh) * | 2022-06-24 | 2023-03-28 | 合肥碳艺科技有限公司 | 一种大粒径、低结构软质炭黑的制备方法 |
DE102022118858A1 (de) | 2022-07-27 | 2024-02-01 | HiTES Holding GmbH | Thermisches Cracking von Methan oder Erdgas |
DE102022124117A1 (de) | 2022-09-20 | 2024-03-21 | Caphenia Gmbh | Plasma-Reaktor |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE292920C (hu) * | ||||
DE211457C (hu) * | ||||
US3342554A (en) * | 1963-06-20 | 1967-09-19 | Cabot Corp | Carbon black product and method of preparation thereof |
US3420632A (en) * | 1966-11-18 | 1969-01-07 | Phillips Petroleum Co | Production of carbon black using plasma-heated nitrogen |
GB1400266A (en) * | 1972-10-19 | 1975-07-16 | G N I Energet I Im G M Krzhizh | Method of producing carbon black by pyrolysis of hydrocarbon stock materials in plasma |
IN143377B (hu) * | 1975-06-30 | 1977-11-12 | Vnii Tekhn | |
FR2474043A1 (fr) * | 1980-01-17 | 1981-07-24 | Armines | Procede et dispositif de fabrication de noir de carbone et noir de carbone obtenu |
DD211457A3 (de) * | 1982-11-17 | 1984-07-11 | Adw Ddr | Herstellung von russ durch pyrolyse |
FR2562902B1 (fr) * | 1984-04-17 | 1987-07-03 | Electricite De France | Procede et appareil de preparation de noir de carbone a partir d'hydrocarbures |
US5227603A (en) * | 1988-09-13 | 1993-07-13 | Commonwealth Scientific & Industrial Research Organisation | Electric arc generating device having three electrodes |
DD292920A5 (de) * | 1990-03-22 | 1991-08-14 | Leipzig Chemieanlagen | Verfahren zur herstellung eines hochwertigen russes |
US5090340A (en) * | 1991-08-02 | 1992-02-25 | Burgess Donald A | Plasma disintegration for waste material |
-
1991
- 1991-12-12 NO NO914904A patent/NO175718C/no not_active IP Right Cessation
-
1992
- 1992-12-10 MY MYPI92002271A patent/MY107720A/en unknown
- 1992-12-11 EP EP92924939A patent/EP0616599B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-11 RU RU9294031561A patent/RU2087413C1/ru active
- 1992-12-11 MX MX9207186A patent/MX9207186A/es not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 JP JP5510806A patent/JP2711368B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-11 CA CA002117329A patent/CA2117329C/en not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-11 AU AU30975/92A patent/AU660749B2/en not_active Ceased
- 1992-12-11 PL PL92304120A patent/PL170708B1/pl unknown
- 1992-12-11 CN CN92115380A patent/CN1047571C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-11 BR BR9206894A patent/BR9206894A/pt not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 DK DK92924939.9T patent/DK0616599T3/da active
- 1992-12-11 AT AT92924939T patent/ATE134594T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 HU HU9401668A patent/HU217794B/hu not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 KR KR1019940702018A patent/KR100229364B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 RO RO94-00998A patent/RO110454B1/ro unknown
- 1992-12-11 WO PCT/NO1992/000196 patent/WO1993012030A1/en active IP Right Grant
- 1992-12-11 CZ CZ19941460A patent/CZ286117B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1992-12-11 DE DE69208686T patent/DE69208686T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-11 SK SK719-94A patent/SK280603B6/sk unknown
- 1992-12-11 MA MA23027A patent/MA22737A1/fr unknown
- 1992-12-11 ES ES92924939T patent/ES2086138T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-12 DZ DZ920154A patent/DZ1642A1/fr active
- 1992-12-12 EG EG77292A patent/EG21887A/xx active
-
1994
- 1994-06-10 FI FI942758A patent/FI942758A/fi unknown
- 1994-06-13 BG BG98848A patent/BG61106B1/bg unknown
-
1996
- 1996-05-20 GR GR960401362T patent/GR3019987T3/el unknown
- 1996-12-19 US US08/769,344 patent/US5997837A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
HU217794B (hu) | Eljárás szénhidrogének lebontására | |
JP7399903B2 (ja) | カーボンブラック生成システム | |
RU2163247C2 (ru) | Термообработка углеродных материалов | |
US3692862A (en) | Method for pyrolyzing hydrocarbons | |
JP2588840B2 (ja) | カーボンブラックの製造のためのシステム | |
BR8404246A (pt) | Processo para a producao de acetileno e gas e de sintese ou gas de recucao a partir de carvao por meio de um processo de arco voltaico ou processo de plasma | |
CA1137277A (en) | Process for producing furnace black | |
WO2022166242A1 (zh) | 一种裂解炭黑二次处理工艺及装置 | |
US1364273A (en) | Process for the production of lampblack | |
US6083469A (en) | Pyrolysis process for making fullerenes | |
US3015543A (en) | Carbon black process and apparatus | |
US4225520A (en) | Process for the manufacture of vinyl chloride | |
JPH10292126A (ja) | カーボンブラックの製造方法 | |
CN111954651B (zh) | 制备乙炔和合成气的方法 | |
JPH10168337A (ja) | カーボンブラックの製造方法 | |
JPH09241528A (ja) | カーボンブラックの製造方法および装置 | |
US3151942A (en) | Carbon black process and apparatus | |
JPH02225572A (ja) | カーボンブラックの製造方法 | |
JPS5936191A (ja) | 炭素質物質の処理方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
DGB9 | Succession in title of applicant |
Owner name: KVAERNER TECHNOLOGIE AND RESEARCH, GB |
|
HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |