HU182501B - Process for producing pure methyl-terc-butylether and a mixture of hydrocarbons of four caraon atoms containing less than 0,25% isobuthene in simultaneous reaction - Google Patents
Process for producing pure methyl-terc-butylether and a mixture of hydrocarbons of four caraon atoms containing less than 0,25% isobuthene in simultaneous reaction Download PDFInfo
- Publication number
- HU182501B HU182501B HU79HU298A HUHU000298A HU182501B HU 182501 B HU182501 B HU 182501B HU 79HU298 A HU79HU298 A HU 79HU298A HU HU000298 A HUHU000298 A HU HU000298A HU 182501 B HU182501 B HU 182501B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- methanol
- isobutene
- column
- reaction
- tert
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C41/00—Preparation of ethers; Preparation of compounds having groups, groups or groups
- C07C41/01—Preparation of ethers
- C07C41/05—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds
- C07C41/06—Preparation of ethers by addition of compounds to unsaturated compounds by addition of organic compounds only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
- C07C7/148—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound
- C07C7/14875—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound with organic compounds
- C07C7/14891—Purification; Separation; Use of additives by treatment giving rise to a chemical modification of at least one compound with organic compounds alcohols
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Description
A találmány tárgya eljárás tiszta metil-terc-butiléter és izobuténmentes négyszénatomos szénhidrogénelegy egyidejű előállítására a négyszénatomos szénhidrogénelegyben jelenlevő izobutén és feleslegben vett metanol folyadékfázisban, emelt hőmérsékleten, erősen savas, makropórusú szerves ioncserélő gyanták jelenlétében történő reagáltatása útján.
ismeretes, hogy a metil-terc-butiléter (MTB) metanol és izobutén savval katalizált addíció reakciójával állítható elő. Katalizátorként szulfonált szerves gyanták [például 2 480 940 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás], különösen a szulfonált, divinil-benzollal térhálósított polisztirolgyanták [2 922 822 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás] váltak be, amelyek gélszerűek lehetnek, vagy a felület növelése és ezzel együtt a reackiósebesség megnövelése érdekében makropórusú habszerkezettel rendelkezhetnek [ 12 24 294 számú német szövetségi köztársaságbeli szabadalmi leírás 8. példája; 3 482 952 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás].
Tekintettel arca, hogy a metanol és az izobutéi közötti reakció rendkívül szelektív, általában nem tiszta izobutént, hanem izobuténtartalmú szénhidrogénelegyet alkalmaznak. Különösen a butadiéntől megtisztított, négyszénatomos krakkolási párlatot — az úgynevezett I. számú raffmátumot — használják az addíciós reakcióhoz, azonban más izobuténtartalmú, négyszénatomos szénhidrogénelegy is felhasználható [3 121 124 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás, 25 21 673 számú német szövetségi köztársaságbeli közrebocsátási irat].
Abban az esetben, ha a metil-terc-butiléter előállításához az I. számú raffmátumot alkalmazzuk, akkor a szénhidrogénelegy átalakulatlan részét II. számú raffinátumnak nevezzük. Ha ez utóbbit kiindulási anyagként kívánjuk felhasználni további szerves vegyipari termékek, például maleinsavanhidrid, metil-etil-keton, butén-1 előállításához vagy polimerek előállításához, akkor magas követelményeket kell támasztanunk a II. számú raffinátum minőségével szemben. Különösen abban az esetben, ha desztillációval kívánjuk a butén-l-t a II. számú raffinátumból kinyerni, a szénhidrogénelegy izobutén-tartalmának 1% alatt, előnyösen 0,25 súly% alatt kell lennie, mivel az izobutén nem választható el desztillációval a butén-l-től, és ezért teljes mennyiségében azt szennyezi. Az, hogy a legnagyobb megengedhető izobutén-tartalom kisebb, mint 0,25 súly% a II. számú raffinátumban, azt jelenti, hogy az izobuténnek kémiai reakcióval történő eltávolításakor legalább 99,75%-os izobutén-átalakítást kell elérnünk.
Izobutén és metanol reakciójakor nem képződik -tiszta metil-terc-butiléter, haenm a metanol mellett metil-terc-butiléter/metanol azeotrop van jelen. A -metanolnak a metil-terc-butilétertől történő elválasztására különféle módszereket javasoltak, például dimetil-szulfoxiddal történő extrakciós desztillációt [73-00509 számú japán közrebocsátási irat] vagy vizes mosást [22 46 004 számú német szövetségi köztáisaságbeli közrebocsátási irat és 3 726 942 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás].
A 3 940 450 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás szerint a metanol és a metil-terc-butiléter szétválasztását két szakaszban végzik, s segédanyagként pentánt alkalmaznak.
Az ismert eljárások kevéssé gazdaságosak, mivel a felhasznált segédanyagokat gyakorlatilag teljesen el kell különíteni a metil-terc-butilétertől és a metanoltól. Az elérhető izobutén-konverziók nem kielégítők.
A 3 726 942 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás eljárásánál az izobuténnek mindössze 70%-a alakul át metil-terc-butiléterré, míg a 3 940 450 számú amerikai egyesült államokbeli szabadalmi leírás szerinti eljárásnál 80%-os termelést érnek el metil-terc-butiléterből.
A 25 21 963 és 25 21 964 számú német szövetségi köztársaságbeli közrebocsátási iratokban leírt eljárások szerint izobutént tartalmazó négyszénatomos szénhidrogénelegyeket két reakciózónában reagáltatnak metanollal. E két ismert eljárásnál azonban a célul kitűzött nagy izobuténkonverzió nem érhető el (a 25 21 964 számú német szövetségi köztársaságbeli közrebocsátási irat 6. példájában a legkisebb izobutén-tartalom 0/27%). Ahhoz, hogy a metanolmentes metil-terc-butiléter előállításánál az izobutén \ jelentős mértékben átalakuljon, arra van szükség, hogy a két reakciószakasz valamelyikében magas reaktorhőmérséklettel vagy a metanol mennyiségéhez képest moláris izobuténfelesleggel dolgozzunk.
Ekkor azonban a metil-terc-butiléter mellett az izobutén oligomerizációs termékei is keletkeznek (di- és trimerizálódás következtében), és a szénhidrogénelegyben jelenlevő négyszénatomos olefinek jelentős mértékű izomerizálódása is bekövetkezik. Ha ezután desztillációval kinyeijük a butén-l-t a négyszénatomos szénhidrogénelegyből, termékveszteségként jelentkezik a butén-1 butén-2-vé történő izomerizálódása.
Jóllehet a 26 29 769 számú német szövetségi köztársaságbeli körzebocsátási iratban egylépéses eljárást ismertetnek metil-terc-butiléter előállítására, amelynél a reakcióelegy feldolgozása segédanyagok alkalmazása nélkül történik, és a fentebb említett hátrányok, így az izobutén oligomerizációs termékeinek képződése és az átalakulatlan négyszénatomos olefinek izomerizációja, nem jelentkeznek, ennek ellenére azonban az eredetileg jelenlevő izobuténnek legfeljebb 98,6%-a alakítható csak át, és így a visszamaradó négyszénatomos szénhidrogénelegyben (II. számú raffinátum) több mint 1% izobutén van jelen.
Ezért változatlanul szükség van egy olyan egyszerű eljárásra, amellyel egyidejűleg állítható elő tiszta metil-terc-butiléter és gyakorlatilag izobuténmentes négyszénatomos szénhidrogénelegy, ahol meghatározott felhasználási célokra 0,25 súly% alatti izobuténtartalmat is biztosítani kell.
Ezt a feladatot a találmány szerint úgy oldjuk meg a négyszénatomos szénhidrogénelegyben jelenlevő izobutén és feleslegben vett metanol folyadékfázisban, amikor is, erősen savas, makropórusú szerves ioncserélő gyanták jelenlétében végezzük a műveletet úgy, hogy a metanolt és az izobutént 2:1-5:1 közötti mólarányban reagáltatjuk 30—
-100 °C közötti hőmérsékleten, az átalakulatlan szénhidrogéneket 2-10 bar nyomáson végzett desztillációval fejtermékként eltávolítjuk, a kapott fenékterméket ismét desztilláljuk atmoszférikus nyomáson vagy legfeljebb 2 bar túlnyomáson, és a vissza3
-2182501 maradó fenékterméket — adott esetben a képződött terc-butanol és a nyolcszénatomos olefinek egy részének elválasztása után — a metanol és az izobutén reakciójához visszavezetjük, majd a második desztillációs lépésnél kapott desztillátumot 5-30 bar nyomáson desztilláljuk, és a képződő desztillátumot a második desztillációhoz visszavezetjük, végül a fenéktermékből a tiszta metil-terc-butilétert elkülönitjük.
A kiindulási elegyben a metanol és az izobutén mólaránya 2:1-5:1 között van. 2 :1 mólarány alatt a célul kitűzött, a 99%-ot jóval meghaladó izobutén-átalakítás csak a reakcióhőmérséklet egyidejű, igen jelentős csökkentésével érhető el. A reakcióhőmérséklet jelentős csökkentése azonban a gyakorlati alkalmazhatóságot kizáró módon csökkenti a reakciósebességet.
Az 5 ; 1 mólarány felett gazdaságtalanná válik az eljárás, mivel megnövekednek a metanol elválasztásával kapcsolatos költségek. A desztilláció során túlságosan nagy mennyiségű metanolt kell visszaáramoltatni, és emellett a nagy metanolfelesleggel egyre kevésbé növekszik a konverzió. Ahhoz, hogy a II. számú raffinátum izobutén-tartalmát 0,25 súly%-nál kisebb értékre csökkenthessük - ez bizonyos célokra történő felhasználhatóságának előfeltétele -, előnyösen olyan metanolfelesleget alkalmazunk, hogy a metanol és az izobutén mólaránya
2,5 : 1-4 : 1 legyen.
A metanol és az izobutén közötti reakció hőmérséklete 30—100 °C. A kedvező reakciósebesség biztosítására általában 50—100 °C között dolgozunk. Különösen előnyösnek mutatkozott, ha a reakcióhőmérsékletet a katalizátorágy elülső részében 50—100 °C között tartottuk, és az ezt követő, a reakciózóna legalább egyharmadát képező részben 50—30 °C közötti hőmérsékletet állítottunk be.
A reakcióelegynek a katalizátoron való tartózkodási ideje függ a katalizátor aktivitásától, és ezt minden egyes katalizátornál külön-külön kell meghatároznunk. Ha katalizátorként igen aktív, makropórusú ioncserélő gyantákat alkalmazunk, a tartózkodási idő általában 10—60 perc között van.
A találmány szerinti eljárás kivitelezését az 1. ábrán mutatjuk be.
Az I. számú raffinátumot és a metanolt az 1 illetve 2 vezetékeken valamint a 3 vezetéken keresztül adjuk be a reaktorba. A reaktorból távozó reakcióelegyet a 4 vezetéken át vezetjük a nyomás alatti desztillációs oszlopba (K 1). Ebben az oszlopban lepároljuk és fejtermékként elvezetjük (az 5 vezetéken át) a reagálatlan négyszénatomos szénhidrogéneket és a kis mennyiségű, átalakulatlan izobutént. A fenéktermék a reakció során képződött metil-terc-butilétert és a metanolfélesleget tartalmazza. A desztilláció során beállított nyomásnak megfelelően a desztillátum kis mennyiségű metanolt is tartalmaz, amely azeotrópot képez a négyszénatomos szénhidrogénekkel. Ezt a metanolt önmagában ismert módon, vizes extrakcióval távolíthatjuk el a II. számú raffinátumból. AKI oszlop fejrészében a nyomás 2—10 bar, előnyösen 6—8 bar, mivel ebben a nyomástartományban különösen gazdaságosan kondenzálható a desztillátum hűtővízzel.
AKI oszlop fenéktermékét a 6 és 7 vezetékeken keresztül a K 2 desztillációs oszlopba vezetjük. A K 2 oszlop fenékterméke tartalmazza a reakcióhoz feleslegben alkalmazott metanol főtömegét, adott esetben kis mennyiségű terc-butanollal (TBA) és nyolcszénatomos olefinekkel együtt, amelyek melléktermékként képződhetnek a reakció során. A K 2 oszlopból a fenékterméket a 9 vezetéken át távolítjuk el. Amíg a nyolcszénatomos olefinekből a megadott reakciókörülmények között csak nyomnyi mennyiség képződik, addig a képződő terc-butanol mennyisége a metanol és a szénhidrogénelegy víztartalmától függ.
A K 2 oszlopnak ezt a fenéktermékét a 11 és 14 vezetéken át visszavezetjük a reakcióba. Adott esetben leágazást kell kialakítanunk a reakcióba történő visszavezetés előtt, hogy feldolgozás céljából az anyagot a 10 vezetéken át a K 4 desztilláció oszlopba vezessük, ahol elválasztjuk a reakció során képződött melléktermékeket: a terc-butanolt és a nyolcszénatomos olefineket. A K 4 oszlopban feldolgozandó termék részaránya függ a terc-butanol illetve a nyolcszénatomos olefin mennyiségétől, amelyek egyrészt képződhetnek, másrészt a reakciókörfolyamatban maradhatnak. A visszavezetett metanolban legalább 1-2 súly% terc-butanol illetve nyolcszénatomos olefin megengedhető, és így a 10 vezetéken keresztül a K 4 oszlopba továbbított termék mindig csak a K 2 kolonna fenéktermékének egy kis hányadára korlátozódik. A K 4 oszlopban a magas forráspontú terc-butanol és nyolcszénatomos olefin a fenéktermékben helyezkedik el, amelyet a 13 vezetéken át távolítunk el. A fejterméket a 12 és 14 vezetékeken keresztül egyesítjük a 2 vezetékben levő metanollal, és a reaktorba visszavezetjük.
A K 2 oszlop fejtermékét a 8 vezetéken át a K 3 nyomás alatti oszlopba vezetjük, ahol fenéktermékként tiszta metil-terc-butiléter képződik (ezt a 16 vezetéken keresztül távolítjuk el). A fejtermék a metil-terc-butiléter és a metanol azeotrópja, amelynek metanoltartalma az oszlopban beállított nyomástól függ. A K 3 oszlop fejtermékét a 15 és 7 vezetékeken át visszavezetjük a K 2 oszlopba. Annak érdekében, hogy csökkentsük a K 3 oszlop fejtermékének metil-terc-butiléter hányadát és ezzel együtt a K 2 oszlopba visszavezetett anyagmennyiséget, a nyomást a K 3 oszlopban lehetőleg eléggé nagyra kell megválasztanunk. Ezért a nyomást a K 3 oszlopban 5-30 bar közötti értékre állítjuk be. A nyomás felső határát tisztán gazdaságossági megfontolások szabják meg, amelyek az energia- és beruházási költségekkel kapcsolatosak.
A K 2 kolonna fejrészénél a metil-terc-butiléter csak metanolos azeotróp alakjában desztillálható lé.* Ezért lehetőleg kis értéken célszerű tartani az oszlopban a nyomást, hogy csökkentsük az azeotróp1 bán jelenlevő metanol mennyiségét, és ezzel együtt Ti K 3 oszlop fejtermékének köráramban vezetett mennyiségét. Műszakilag célszerű és különösen gazdaságos, ha légköri nyomáson dolgozunk vagy az oszlop fejrészében legfeljebb 2,0 bar nyomást állítunk be.
A találmány szerinti eljárásnál egyszerű módon, egyetlen reaktor alkalmazásával, gyakorlatilag teljes izobutén-konverzióval állítunk elő tiszta metil-terc-3182501
-butilétert. A gyakorlatilag teljes izobutén-konverzió azt jelenti, hogy a reakcióban részt nem vevő négyszénatomos szénhidrogénelegy messzemenően izobuténmentes, és felhasználható tiszta butén-1 desztillációval történő elválasztására vagy az n-butén 5 vegyületek szelektív kémiai átalakítására.
A találmányt az alábbi példák segítségével részletesen ismertetjük.
1. példa
220 liter erősen savas ioncserélő gyantával (makropórusú, szulfonált, divinil-benzollal térhálósított polisztirolgyanta) töltött reaktorba, amely a kép- 15 ződő reakcióhő elvezetésére alkalmas hűtőberendezéssel van ellátva, bevezetünk az 1 vezetéken keresztül óránként 100,02 kg L számú raffínátumot
- ez 45,00 kg izobutént, 26,1 kg butén-l-t és 0,02 kg vizet tartalmaz -, a 2 csővezetéken kérész- 20 tül óránként 27,88 kg metanolt - amely 0,02 kg vizet tartalmaz — és a 14 csővezetéken keresztül óránként 76,45 kg visszaáramoltatott metanolt
- amely 0,09 kg nyolcszénátómos olefineket és
1,44 kg terc-butanolt tartalmaz. Á metanol/izobutén 25 mólarány 4:1.
A katalizátorágy belsejében a hőmérséklet 52 °C, és ekkor az izobutén mennyiségének 99,71%-a átalakul. A reaktort a 4 csővezetéked keresztül a következő termékek hagyják el: óránként 77,23 kg méta- 30 nol, 0,13 kg izobutén, 55 kg négyszénatomos n-olefin/bután elegy - amely 26,1 kg butén-l-t tartalmaz —, 70,29 kg metil-butiléter, 0,10 kg nyolcszénatomos olefinek és 1,60 kg terc-butanol.
A reakcióterméket először az átalakulatlan 35 négyszénatomos szénhidrogének elválasztása céljából a K 1 nyomás alatti oszlopba vezetjük, amelynek fejrészében a nyomás 6 bar. Az oszlop tetejéről az 5 csővezetéken keresztül óránként összesen 55,00 kg négyszénatomos n-olefin/bután elegyet, 0,13 kg izo- 40 butént és 2,18 kg metanolt távolítunk el. A K 1 oszlop fenékterméke a következő összetételű: óránként 75,05 kg metanol, 70,29 kg metil-terc-butiléter, 0,10 kg nyolcszénatomos olefinek és 1,60 kg terc-butanol. A fenékterméket a 6 és 7 csővezetékeken 45 át a K 2 oszlopba vezetjük, amelyben a nyomás 1,35 bar.
A K3 oszlopról a 15 és 7 vezetékeken át visszavezetett fejtermékkel együtt összesen óránként 90,23 kg metanolt, 88,11 kg metil-terc-butilétert, 50 0,10 kg nyolcszénatomos olefineket és 1,60 kg terc-butanolt vezetünk a K 2 oszlopba.
1,35 bar nyomáson a K 2 oszlop fejrészéből a 8 vezetéken át 14,7% metanolt tartalmazó azeotrópot ’fávolítunk el, amely óránként 88,11 kg metil-terc- 55 -butiléter és 15,18 kg metanol elegye képződésének felel meg.
' A K 2 oszlop aljáról a 9 vezetéken keresztül az alábbi összetételű fenékterméket szívjuk le: óránként 75,05 kg metanol, 0,10 kg nyolcszénatomos olefinek 60 és 1,60 kg terc-butanol.
Annak érdekében, hogy elkerüljük a nyolcszénatomos olefinek és a terc-butanol feldúsulását a visszaáramoltatott anyagban, e termék 10%-át a 10 csővezetéken keresztül a K 4 oszlopba továbbítjuk, 65 míg a többi 90%-ot a 11 és 14 vezetékeken át közvetlenül a reaktorba vezetjük vissza. A légköri nyomáson üzemeltetett K 4 desztillációs oszlopról a vezetéken át a következő összetételű fenékterméket távolítjuk el: óránként 0,13 kg metanol, 0,16 kg terc-butanol és 0,01 kg nyolcszénatomos olefinek.
Desztillátumként óránként 7,38 kg metanol képződik, amelyet a 12 vezetéken keresztül távolítunk el, ( és újból egyesítjük a K 2 oszlop fenéktermékének főtömegével (11 vezeték). így a reaktorba a 14 vezetéken keresztül visszavezetett anyag a következő összetételű: óránként 74,92 kg metanol, 0,09 kg nyolcszénatomos olefinek és 1,44 kg terc-butanol.
A K 2 oszlop fejtermékét a 8 vezetéken keresztül a K 3 oszlopba továbbítjuk, amelynek felső részén a nyomás 30 bar. A metil-terc-butiléter/metanol azeotróp 30 bar nyomáson 46% metanolt tartalmaz, így a K 3 oszlop fejrészéből óránként 15,18 kg metanolt és 17,82 kg metil-terc-butilétert távolítunk el, és vezetünk vissza a 15 vezetéken át a K 2 oszlopba. A K 3 kolonna aljáról a 16 vezetéken át óránként 70,29 kg metil-terc-butilétert vezetünk el. A metil-terc-butiléter 99,9 súly% körüli tisztaságú.
27,88 kg metanol és 100,02 kg I. számú raffinátum óránkénti felhasználásával így óránként 70,29 kg rendkívül tiszta metil-terc-butilétert és 55,13 kg Π. számú raffinátumot állítunk elő, amely utóbbi 0,24% izobutént tartalmaz (metanolmentes anyagra számolva). A reakció során nem lehetett butén-1 veszteséget megállapítani.
2. példa
200 liter erősen savas ioncserélő gyantával (makropórusú, szulfonált, divinil-benzollal térhálósított polisztirolgyanta) töltött reaktorba, amely a képződő reakcióhő elvezetésére alkalmas hűtőberendezéssel van ellátva, bevezetjük az 1 csővezetéken keresztül 10 bar körüli nyomáson a következő összetételű cseppfolyós elegyet: óránként 100,02 kg négyszénatomos frakció (I. számú raffinátum), amely 45 kg izobuténből, 26,1 kg butén-l-ből és 0,02 kg vízből áll. A 2 csővezetéken keresztül 0,01 kg vizet tartalmazó 27,94 kg metanolt vezetünk be óránként, a 14 csővezetéken át pedig óránként 37,03 kg elegyet adagolunk, amely 36,51 kg metanolból, 0,04 kg nyolcszénatomos olefinekből és 0,48 kg terc-butanolból áll. Ez 2,51 : 1 metanol/ /izobutén mólaránynak felel meg. A reaktoragy elülső részében a hőmérséklet legfeljebb mintegy 80 °C, míg a katalizátorágy utolsó harmadában a hőmérséklet 40 °C. A reakció során az izobutén 99,76%-a átalakul.
A reaktorból távozó termék összetétele az alábbi: óránként 38,86 kg metanol, 0,11 kg izobutén, 55,00 kg négyszénatomos n-olefin/bután elegy [többek között 26,1 kg butén-1], 70,37 kg metil-terc-butiléter, 0,05 kg nyolcszénatomos olefinek és 0,60 kg terc-butanol.
A fenti összetételű elegyet az átalakulatlan négyszénatomos szénhidrogének elválasztása céljából a 4 vezetéken keresztül a K 1 nyomás alatti desztilláló oszlopba adagoljuk. AKI oszlop tetejéről az 5 vezetéken át óránként 55,00kg négyszénatomos 5 n-olefin/bután elegyet, 0,11 kg izobutént és 2,18 kg metanolt távolítunk el. Az oszlopban fennálló desztillációs viszonyok között (6 bar nyomás az oszlop felső részében) a metanol azeotrópot képez a négyszénatomos szénhidrogénekkel. AKI oszlop fenéktermékét a 6 csővezetéken át leszívjuk, majd a 7 csővezetéken keresztül az 1,35 bar nyomáson üzemeltetett K 2 oszlopba adagoljuk, összetétele a következő: óránként 36,68 kg metanol, 70,37 kg metil-terc-butiléter, 0,05 kg nyolcszénatomos olefinek és 0,60 kg terc-butanol.
A K 3 oszlopnak a 15 és 7 csővezetékeken át visszavezetett fejtermékével együtt összesen óránként 56,97 kg metanolt, 117,1 kg metil-terc-butilétert, 0,05 kg nyolcszénatomos olefineket és 0,60 kg terc-butanolt vezetünk a K 2 oszlopba. A K 2 oszlop fejtermékeként kapott metil-terc-butiléter/ /metanol azeotróp 14,7% metanolt tartalmaz, ami óránként 117,71 kg metil-terc-butiléter és 20,29 kg metanol elegyének felel meg. Az azeotrópot a 8 csővezetéken keresztül a K 3 desztillációs oszlopba adagoljuk. A K 2 oszlop aljáról a 9 vezetéken át a következő összetételű terméket távolítjuk el: óránként 36,68 kg metanol, 0,05 kg nyolcszénatomos olefinek és 0,60 kg terc-butanol.
Annak érdekében, hogy elkerüljük a nyolcszénatomos olefinek és a terc-butanol feldúsulását a reaktorba· visszavezetett anyagban, e termék 20%-át a 10 csővezetéken át a K 4 oszlopba engedjük, míg a többi 80%-ot a 11, 14 és 3 csővezetékeken keresztül közvetlenül a reaktorba vezetjük. A légköri nyomáson üzemeltetett K 4 oszlop aljáról óránként 0,3 kg anyagot vezetünk el, amely metanol mellett 0,01 kg nyolcszénatomos olefint és 0,12 kg terc-butanolt tartalmaz (13 csővezeték). Egyidejűleg desztillátumként óránként 7,17 kg metanolt kapunk, amelyet a 12 vezetéken át egyesítünk a K 2 oszlop fenéktermékének főtömegével (11 csővezeték). így a reaktorba a 14 vezetéken át a következő összetételű elegyet vezetjük vissza: óránként 36,51 kg metanol, 0,04 kg nyolcszénatomos olefinek és 0,48 kg terc-butanol.
A K 2 oszlop fejtermékét a 8 csővezetéken keresztül a K 3 oszlopba adagoljuk, amelynek tetején a nyomás 8,6 bar. Ezen a nyomáson a metil-terc-butiléter/metanol azeotrop 30% metanolt tartalmaz, így a K 3 oszlop tetejéről óránként 20,29 kg metanol és 47,34 kg metil-terc-butiléter távozik. Az azeotrópot a 15 vezetéken keresztül visszavezetjük a K 2 oszlopba. A K 3 oszlop aljáról óránként 70,37 kg metil-terc-butilétert szívatunk le a 16 vezetéken át. Tisztasága 99,9 súly% feletti.
Az óránként felhasznált 27,94 kg metanolból és 100,02 kg I. számú raffinátumból tehát 70,37 kg rendkívül tiszta metil-terc-butilétert és 55,11 kg II. számú raffinátumot állítunk elő. Ez utóbbi 0,20% izobutént tartalmaz (metanolmentes anyagra számolva). A reagáltatás folyamán a butén-l-ből észrevehető veszteséget nem lehetett kimutatni;
3. példa
200 liter erősen savas ioncserélő gyantával (makropórusú, szulfonált, divinil-benzollal térháló6 sított polisztirolgyanta) töltött reaktorba, amely a képződő reakcióhő elvezetésére alkalmas hűtőberendezéssel van ellátva, bevezetünk az 1 vezetéken keresztül óránként 100,02 kg I. számú raffinátumot - ez 45,00 kg izobutént, 26,1 kg butén-l-t és 0,02 kg vizet tartalmaz -, a 2 csővezetéken keresztül 0,02 kg vizet tartalmazó 28,4 kg metanolt, óránként, és a 14 csővezetéken át 63,71 kg visszaáramoltatott metanolt, óránként, amely 0,09 kg nyolcszénatomos olefineket és 1,44 kg terc-butanolt tartalmaz. A metanol/izobutén mólarány 3,51 : 1.
A katalizátorágy elülső részében a maximális hőmérséklet körülbelül 80 °C, az utolsó harmadában pedig a hőmérséklet 40 °C. A reakció folyamán az izobutén mennyiségének 99,84%-a alakul át. A reaktorból a 4 csővezetéken át az alábbi tennék távozik: óránként 64,62 kg metanol, 0,08 kg izobutén, 55,00 kg négyszénatomos n-olefin/bután elegy [2,61 kg butén-1-tartalommal], 70,38 kg metil-terc-butiléter, 0,10 kg nyolcszénatomos olefinek és
1,60 kg teic-butanol.
A reagálatlan négyszénatomos szénhidrogének elválasztása céljából a reakcióterméket először a nyomás alatt üzemeltetett K 1 desztilláló oszlopba vezetjük, amelynek felső részén a nyomás 6 bar. Az oszlop tetejéről az 5 csővezetéken át óránként összesen 55,00 kg négyszénatomos n-olefin/bután elegyet, 0,07 kg izobutént és 2,18 kg metanolt távolítunk el. AKI oszlop fenéktermékének összetétele a következő: óránként 62,44 kg metanol, 70,38 kg metil-terc-butiléter, 0,10 kg nyolcszénatomos olefinek és
1,60 kg terc-butanol. A fenékterméket a 6 és 7 vezetékeken keresztül az 1,35 bar nyomás üzemelő K 2 oszlopba adagoljuk.
A K 3 oszlopból a 15 és 7 vetékeken át visszavezetett fejtermékkel együtt összesen óránként 77,62 kg metanolt, 88,20 kg metil-terc-butilétert, 0,10 kg nyolcszénatomos olefineket és 1,60 kg terc-butanolt vezetünk a K 2 desztilláló oszlopba.
A K 2 oszlop tetejéről 1,35 bar nyomáson 14,7% metanolt tartalmazó metil-terc-butiléter/metanol azeotrópot vezetünk el a 8 csővezetéken keresztül. Az azeotróp óránként 88,20 kg metil-terc-butilétert és 15,18 kg metanolt tartalmaz.
A K 2 oszlop aljáról a 9 csővezetéken keresztül a következő összetételű terméket szívatjuk le: óránként 62,44 kg metanol, 0,10 kg nyolcszénatomos olefinek és 1,60 kg terc-butanol.
Annak érdekében, hogy elkerüljük a nyolcszénatomos olefinek és a terc-butanol feldúsulását a reaktorba visszavezetett elegyben, e termék 10%-át a 10 csővezetéken át a K 4 oszlopba adagoljuk, míg a többi 90%-ot a 11 és 14 vezetékeken keresztül közvetlenül a reaktorba vezetjük vissza. A légköri ; nyomáson üzemelő K 4 oszlopból a 13 vezetéken át óránként 0,43 kg fenékterméket szívatunk le, amely 0,01 kg nyolcszénatomos olefineket és 0,16 kg terc-butanolt tartalmaz a metanol mellett. Desztillátumként óránként 5,98 kg metanol képződik. Ezt a metanolt a 12 csővezetéken át távolítjuk el, és egyesítjük a K 2 oszlop fenéktermékének főtömegével (11 csővezeték). így a reaktorba a 14 csővezetéken keresztül beadagolt elegy a következő összetételű:
-511 óránként 62,18 kg metanol, 0,09 kg nyolcszénatomos olefinek és 1,44 kg terc-butanol.
A K 2 desztilláló oszlop fej termékét a 8 csővezetéken keresztül a K 3 oszlopba adagoljuk, amelynek felső részében a nyomás 30 bar. A metil-terc-butiléter/metanol azeotrop 30 bar nyomáson 46% metanolt tartalmaz, így a K 3 oszlop tetejéről óránként 15,18 kg metanol és 17,82 kg metü-terc-butiléter távozik. Az azeotrópot a 15 csővezetéken keresztül visszavezetjük a K 2 oszlopba. A K 3 oszlop fenéktermékét a 16 csővezetéken át távolítjuk el. Óránként 70,38 kg metil-terc-butilétert kapunk, amely mintegy 99,9 súly% tisztaságú.
Az óránkénti felhasznált 28,04 kg metanolból és 100,02 kg I. számú raffinátumból tehát 70,38 kg rendkívül tiszta metil-terc-butilétert és 55,07 kg II. számú raffinátumot állítunk elő óránként, amely utóbbi 0,13% izobutént tartalmaz (a metanolmentes anyagra számítva). A reakció során butén-1 veszteséget nem lehetett kimutatni.
Claims (4)
1. Eljárás tiszta metil-terc-butilészter és 0,25 súly%-nál kevesebb izobutént tartalmazó négyszénatomos szénidrogénelegy egyidejű előállítására a négyszénatomos szénhidrogénelegyben jelenlevő izobutén és feleslegben vett metanol folyadékfázisban, emelt hőmérsékleten, erősen savas, makropórusos szerves ioncserélő gyanták jelenlétében történő reagáltatása útján, azzal jellemezve, hogy a metanolt és az izobutént 2:1-5:1 mólarányban reagáltatjuk 30-100 °C közötti hőmérsékleten, az átalakulatlan szénhidrogéneket 2-10 bar nyomáson végzett desz5 tillációval fejtermékként eltávolítjuk, a kapott fenékterméket ismét desztilláljuk légköri nyomáson vagy legfeljebb 2 bar túlnyomáson, és a vissszamaradó fenékterméket — adott esetben a képződött terc-butanol és a nyolcszénatomos olefinek egy részének elválasztása után — a metanol és az izobutén reakciójához visszavezetjük, majd a második desztillációs lépésnél kapott desztillátumot 5—30 bar nyomáson desztilláljuk, és a képződő desztillátumot a második desztillációhoz visszavezetjük, végül a fenéktermékből a tiszta metil-terc-butilétert elkülönítjük.
2. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a metanolt és izobutént 50—100 °C közötti hőmérsékleten reagáltatjuk.
3. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a metanol és az izobutén reakciójánál a katalizátorágy elülső részében 50-100 °C közötti hőmérsékletet, míg a katalizátorágy következő, a reakciózóna legalább egyharmadát átfogó részében 50-30 °C közötti hőmérsékletet tartunk fenn.
4. Az 1. igénypont szerinti eljárás foganatosítási módja, azzal jellemezve, hogy a metanolt és az izobutént 2,5 :1 -4 : 1 közötti mólarányban reagáltatjuk.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2853769A DE2853769B2 (de) | 1978-12-13 | 1978-12-13 | Verfahren zur gleichzeitigen Herstellung von reinem MTB und weitgehend isobutenfreiem C4 -Kohlenwasserstoffgemisch |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
HU182501B true HU182501B (en) | 1984-01-30 |
Family
ID=6057031
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
HU79HU298A HU182501B (en) | 1978-12-13 | 1979-12-13 | Process for producing pure methyl-terc-butylether and a mixture of hydrocarbons of four caraon atoms containing less than 0,25% isobuthene in simultaneous reaction |
Country Status (25)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4282389A (hu) |
JP (1) | JPS5592326A (hu) |
AR (1) | AR218791A1 (hu) |
AT (1) | AT370713B (hu) |
BE (1) | BE880581A (hu) |
BR (1) | BR7908129A (hu) |
CA (1) | CA1128552A (hu) |
CS (1) | CS236457B2 (hu) |
DD (1) | DD147664A5 (hu) |
DE (1) | DE2853769B2 (hu) |
ES (1) | ES486823A1 (hu) |
FI (1) | FI69052C (hu) |
FR (1) | FR2444021A1 (hu) |
GB (1) | GB2040924B (hu) |
HU (1) | HU182501B (hu) |
IL (1) | IL58936A (hu) |
IT (1) | IT1164090B (hu) |
NL (1) | NL7908945A (hu) |
NO (1) | NO149659C (hu) |
PL (1) | PL220320A1 (hu) |
PT (1) | PT70318A (hu) |
RO (1) | RO79319A (hu) |
SE (1) | SE445110B (hu) |
SU (1) | SU1367854A3 (hu) |
YU (1) | YU39574B (hu) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2629769B2 (de) * | 1976-07-02 | 1980-03-13 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verfahren zur Herstellung von reinem Methyl-tertiär-butyläther |
DE3024147C2 (de) * | 1980-06-27 | 1983-05-05 | Edeleanu Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Auftrennung der bei der Verätherung von niederen i-Olefinen mit Methanol anfallenden Reaktionsprodukte |
DE3036481A1 (de) * | 1980-09-27 | 1982-05-19 | EC Erdölchemie GmbH, 5000 Köln | Verfahren zur gemeinsamen herstellung von c 4 -oligomeren und alkyl-tert.-butylethern |
DE3116780A1 (de) * | 1981-04-28 | 1982-11-04 | Veba Oel AG, 4660 Gelsenkirchen-Buer | Verfahren zur herstellung von sec.-butylalkohol und sec.-butyl-tert.-butylether |
DE3116779A1 (de) * | 1981-04-28 | 1982-11-04 | Veba Oel AG, 4660 Gelsenkirchen-Buer | Verfahren zur herstellung von alkoholen und aethern |
US4371718A (en) * | 1981-07-02 | 1983-02-01 | Phillips Petroleum Company | Using butenes to fractionate methanol from methyl-tertiary-butyl ether |
DE3148109A1 (de) * | 1981-12-04 | 1983-06-09 | EC Erdölchemie GmbH, 5000 Köln | Verfahren zur herstellung von methyl-tert.-butylether (mtbe) und weitgehend von i-buten und vom methanol befreiten kohlenwasserstoff-raffinaten |
US4413150A (en) * | 1981-12-18 | 1983-11-01 | Uop Inc. | Two product process for methyl tertiary butyl ether production |
US4510022A (en) * | 1983-08-08 | 1985-04-09 | Lloyd Berg | Separation of isopropyl ether from isopropanol and water by extractive distillation |
US4558168A (en) * | 1985-06-19 | 1985-12-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Production of high purity butene-1 from an n-butane feedstock |
US4571439A (en) * | 1985-07-22 | 1986-02-18 | Tenneco Oil Company | Method for controlled oligomerization/etherification of propylene |
US4761504A (en) * | 1986-12-29 | 1988-08-02 | Uop Inc. | Integrated process for high octane alkylation and etherification |
US4797133A (en) * | 1986-12-29 | 1989-01-10 | Uop Inc. | Process for recovery of butene-1 from mixed C4 hydrocarbons |
US4925989A (en) * | 1987-06-01 | 1990-05-15 | Texaco Inc. | MTBE preparation from isobutylene/TBA and methanol in presence of an acid resin catalyst |
US5210327A (en) * | 1992-05-15 | 1993-05-11 | Uop | Etherification with skeletal olefin isomerization |
US5276212A (en) * | 1992-12-29 | 1994-01-04 | Uop | Etherification with intermediate skeletal olefin isomerization |
US5985100A (en) * | 1995-08-30 | 1999-11-16 | Basf Aktiengesellschaft | Process for separating butanol and dibutyl ether by means of dual-pressure distillation |
US6660898B1 (en) * | 2000-11-03 | 2003-12-09 | Fortum Oil & Gas Oy | Process for dimerizing light olefins to produce a fuel component |
EP1388528B1 (de) | 2002-08-06 | 2015-04-08 | Evonik Degussa GmbH | Verfahren zur Oligomerisierung von Isobuten in n-Buten-haltigen Kohlenwasserstoffströmen |
DE102005062699A1 (de) * | 2005-12-28 | 2007-09-06 | Oxeno Olefinchemie Gmbh | Verfahren zur Feinreinigung von 1-Buten-haltigen Strömen |
JP6350259B2 (ja) * | 2013-12-27 | 2018-07-04 | 東レ株式会社 | 芳香族化合物異性体の製造方法 |
US10512903B2 (en) | 2014-09-26 | 2019-12-24 | Total Research & Technology Feluy | Modified crystalline aluminosilicate for dehydration of alcohols |
CN105859530B (zh) * | 2015-01-23 | 2018-04-06 | 上海优华系统集成技术有限公司 | 一种稳定塔与mtbe装置催化精馏塔联合循环设备 |
WO2017005719A1 (en) | 2015-07-09 | 2017-01-12 | Total Research & Technology Feluy | Modified crystalline aluminosilicate for dehydration of alcohols |
US10851028B2 (en) | 2016-09-09 | 2020-12-01 | Total Research & Technology Feluy | Process for dehydration of mono-alcohol(s) using a modified crystalline aluminosilicate |
EP3655384A1 (en) * | 2017-07-19 | 2020-05-27 | SABIC Global Technologies B.V. | Use of mtbe raffinate in the production of propylene |
CN113058283A (zh) * | 2021-03-01 | 2021-07-02 | 中国石油化工股份有限公司 | Mtbe装置甲醇回收系统及工艺 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
IT1012690B (it) * | 1974-05-21 | 1977-03-10 | Snam Progetti | Procedimento per la produzione di eteri ter alchilici |
IT1012686B (it) * | 1974-05-21 | 1977-03-10 | Snam Progetti | Procedimento per la preparazione di eteri ter alchilici |
US3940450A (en) * | 1974-12-16 | 1976-02-24 | Texaco Inc. | Preparation and recovery of ethers |
FR2312483A1 (fr) * | 1975-05-30 | 1976-12-24 | Erap | Procede de fabrication d'un alkyl tertiobutyl-ether a partir d'une coupe d'hydrocarbures en c4 |
DE2629769B2 (de) * | 1976-07-02 | 1980-03-13 | Chemische Werke Huels Ag, 4370 Marl | Verfahren zur Herstellung von reinem Methyl-tertiär-butyläther |
DE2705538A1 (de) * | 1977-02-10 | 1978-08-17 | Basf Ag | Verfahren zur reindarstellung von methyl-tert.-butylaether |
US4148695A (en) * | 1978-07-27 | 1979-04-10 | Texaco Inc. | Preparation and recovery of ethers |
-
1978
- 1978-12-13 DE DE2853769A patent/DE2853769B2/de active Granted
-
1979
- 1979-10-16 PT PT70318A patent/PT70318A/pt unknown
- 1979-11-30 AR AR279111A patent/AR218791A1/es active
- 1979-12-03 NO NO793925A patent/NO149659C/no unknown
- 1979-12-04 FR FR7929755A patent/FR2444021A1/fr active Granted
- 1979-12-04 US US06/100,058 patent/US4282389A/en not_active Expired - Lifetime
- 1979-12-06 YU YU2970/79A patent/YU39574B/xx unknown
- 1979-12-10 FI FI793844A patent/FI69052C/fi not_active IP Right Cessation
- 1979-12-10 SE SE7910153A patent/SE445110B/sv not_active IP Right Cessation
- 1979-12-11 IT IT51047/79A patent/IT1164090B/it active
- 1979-12-11 CA CA341,648A patent/CA1128552A/en not_active Expired
- 1979-12-11 PL PL22032079A patent/PL220320A1/xx unknown
- 1979-12-12 BE BE0/198539A patent/BE880581A/fr not_active IP Right Cessation
- 1979-12-12 RO RO7999517A patent/RO79319A/ro unknown
- 1979-12-12 ES ES486823A patent/ES486823A1/es not_active Expired
- 1979-12-12 SU SU792853139A patent/SU1367854A3/ru active
- 1979-12-12 BR BR7908129A patent/BR7908129A/pt unknown
- 1979-12-12 GB GB7942889A patent/GB2040924B/en not_active Expired
- 1979-12-12 IL IL58936A patent/IL58936A/xx not_active IP Right Cessation
- 1979-12-12 AT AT0783179A patent/AT370713B/de not_active IP Right Cessation
- 1979-12-12 NL NL7908945A patent/NL7908945A/nl not_active Application Discontinuation
- 1979-12-12 DD DD79217602A patent/DD147664A5/de not_active IP Right Cessation
- 1979-12-13 CS CS798765A patent/CS236457B2/cs unknown
- 1979-12-13 HU HU79HU298A patent/HU182501B/hu not_active IP Right Cessation
- 1979-12-13 JP JP16089979A patent/JPS5592326A/ja active Granted
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
HU182501B (en) | Process for producing pure methyl-terc-butylether and a mixture of hydrocarbons of four caraon atoms containing less than 0,25% isobuthene in simultaneous reaction | |
US4320232A (en) | Process for conjointly preparing methyl tert.-butyl ether and obtaining isobutene | |
US3979461A (en) | Process for the preparation of methyl tert-butyl ether | |
EP0944572B1 (en) | Production of organic carboxylic acid esters | |
HU177078B (en) | Process for preparing pure methyl-tert.butyl-ether | |
US4503265A (en) | Process for the production of methyl tert.-butyl ether (MTBE) and of hydrocarbon raffinates substantially freed from i-butene and from methanol | |
NL8002334A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van methyl-tert.-butylether uitgaande van mathanol en isobuteen. | |
JPS638089B2 (hu) | ||
JPS637168B2 (hu) | ||
KR100513915B1 (ko) | 3급-부틸 알콜의 제조방법 | |
KR101075381B1 (ko) | 3급 부탄올의 제조방법 | |
US4351970A (en) | Method of preparing alcohols having two to four carbon atoms by catalytic hydration of olefins | |
US3026362A (en) | Separation and utilization of isobutylene | |
CS219316B2 (en) | Method of making the methylterc,butylether | |
US4605795A (en) | Continuous process for the production of pentanediol-1,2 | |
US4760202A (en) | Process for the production of tertiary alcohols | |
US5015783A (en) | Production of ethers by the reaction of alcohols and olefins | |
US4960961A (en) | Process for the preparation of tert.-amyl alcohol (TAA) | |
US4270011A (en) | Process for the production of tertiary butyl alcohol | |
US5866714A (en) | Ester preparation | |
US6863778B2 (en) | Separation of tertiary butyl alcohol from diisobutylene | |
US4569725A (en) | Separation of a C4 -hydrocarbon mixture essentially containing n-butenes and butanes | |
CA2374124C (en) | Extractive distillation separation | |
KR830002055B1 (ko) | 메틸 3급 부틸에테르와 이소부텐부존 c_4-탄화수소의 혼합물 제조방법 | |
JP2834436B2 (ja) | アクリル酸とブテン異性体との反応によるsec−ブチルアクリレートの製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
HU90 | Patent valid on 900628 | ||
HMM4 | Cancellation of final prot. due to non-payment of fee |