FR2976500A1 - Procede et dispositif de sepation chromatographique a contre-courant simule a faible perte de charge et nombre de zones eleve. - Google Patents

Procede et dispositif de sepation chromatographique a contre-courant simule a faible perte de charge et nombre de zones eleve. Download PDF

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Abstract

Procédé de séparation en lit mobile simulé caractérisé en ce que les flux d'injection de charge et de désorbant sont chacun divisés en N flux (N étant un entier strictement supérieur à 1) injectés respectivement en N points d'injection de charge et en N points d'injection de désorbant distincts, et en ce que les flux de soutirage d'extrait et de raffinat sont également chacun divisés en N flux soutirés chacun en N points de soutirage distincts, le dispositif étant constitué de 4 x N zones chromatographiques.

Description

Domaine de l'invention : L'invention se rapporte au domaine des séparations de produits naturels ou chimiques, que l'on peut difficilement séparer par distillation. On utilise alors une famille de procédés, et de dispositifs associés, connus sous le nom de procédés en lit mobile simulé, ou contre-courant simulé, que nous désignerons ci-après globalement par l'appellation de procédés « CCS ». Les domaines concernés par ce type de procédés sont notamment, et de façon non exhaustive : - la séparation entre d'une part les paraffines normales, et d'autre part les paraffines ramifiées, naphtènes, et aromatiques, - la séparation oléfines / paraffines, - la séparation du paraxylène des autres isomères en C8 aromatiques, - la séparation du métaxylène des autres isomères en C8 aromatiques, - la séparation de l'éthylbenzène des autres isomères en C8 aromatiques. Hors raffinerie et complexe pétrochimique, il existe de nombreuses autres applications parmi lesquelles on peut citer la séparation glucose / fructose, la séparation des isomères de position du crésol, des isomères optiques etc.
Art antérieur : Les procédés de séparation en CCS sont bien connus dans l'état de la technique. En règle générale, un adsorbeur fonctionnant en contre-courant simulé comporte au moins trois zones, et éventuellement quatre ou cinq, chacune de ces zones étant constituée par un certain nombre de lits successifs, et chaque zone étant définie par sa position comprise entre un point d'alimentation et un point de soutirage. Typiquement, une colonne en CCS est alimentée par au moins une charge F à fractionner et un désorbant D (parfois appelé éluant), et l'on soutire de ladite colonne au moins un raffinat R et un extrait E. Les points d'alimentation et de soutirage sont modifiés au cours du temps, c'est à dire décalés dans le même sens d'une valeur correspondant à un lit. Les décalages des différents points d'injection ou de soutirage peuvent être soit simultanés, soit non-simultanés comme l'enseigne le brevet US 6136198. Le procédé selon ce second mode de fonctionnement est appelé VARICOL. Classiquement, on définit 4 zones chromatographiques différentes dans une unité CCS: - Zone 1 : zone de désorption des composés de l'extrait, comprise entre l'injection du désorbant D et le prélèvement de l'extrait E. - Zone 2: zone de désorption des composés du raffinat, comprise entre le prélèvement de l'extrait E et l'injection de la charge à fractionner F. - Zone 3 : zone d'adsorption des composés de l'extrait, comprise entre l'injection de la charge et le soutirage du raffinat R. - Zone 4 : zone comprise entre le soutirage de raffinat et l'injection du désorbant. L'état de la technique décrit de façon approfondie différents dispositifs et procédés permettant d'effectuer la séparation de charges en CCS. On peut citer notamment les brevets US 2,985,589, US 3,214,247, US 3,268,605, US 3,592,612, US 4,614,204, US 4,378,292, US 5,200,075, US 5,316,821.
Les pertes de charge subies au sein d'un procédé CCS sont directement liées aux vitesses interstitielles de la phase fluide dans les colonnes chromatographiques. On entend par vitesse interstitielle la vitesse réelle du fluide entre les particules constituant le solide adsorbant. Les pertes de charge jouent un rôle important sur le dimensionnement de la ou des pompes de recirculation, sur l'épaisseur des parois des adsorbeurs, sur la taille des systèmes de support d'éventuels plateaux de distributions, sur la tenue mécanique des grains d'adsorbant, etc. Elles peuvent devenir le facteur limitant dans l'exploitation d'un procédé en CCS. L'objet de la présente invention est de proposer un procédé de type CCS à perte de charge réduite par rapport à l'art antérieur dans le but notamment de réduire les contraintes mécaniques au sein des différents adsorbeurs ou colonnes chromatographiques, en augmentant le nombre de zones chromatographiques, tout en maintenant de très hautes performances (pureté, rendement et productivité). Le procédé selon l'invention permet d'atteindre une productivité supérieure à celle que l'on obtiendrait avec un procédé CCS selon l'art antérieur présentant un nombre de lits élevés (supérieur à 8 lits) et dont le débit maximum de charge traité est imposé par les pertes de charge ou la vitesse interstitielle maximale admissible au sein de l'unité.
Description sommaire des figures : La figure 1 représente un dispositif CCS selon l'art antérieur, constitué de 24 lits répartis en 4 zones. La figure 2 représente un dispositif selon l'invention, constitué de 24 lits répartis en 8 zones. La figure 3 représente un dispositif selon l'invention, constitué de 24 lits répartis en 12 zones.
Description de l'invention : La présente invention concerne un procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (noté CCS en abrégé) d'une charge F caractérisée en ce que les flux d'injection de charge et de désorbant sont chacun divisés en N flux (N étant un entier strictement supérieur à 1), injectés respectivement en N points d'injection de charge et en N points d'injection de désorbant distincts, et en ce que les flux de soutirage d'extrait et de raffinat sont également chacun divisés en N flux soutirés chacun en N points de soutirage distincts, le dispositif étant constitué de 4 x N zones chromatographiques.
Les points d'injections et de soutirages sont positionnés de manière à ce que : un point d'injection de désorbant est positionné entre un point de soutirage de raffinat et un point de soutirage d'extrait, les 3 points soutirage de raffinat, injection de désorbant et soutirage d'extrait étant consécutifs, un point de soutirage d'extrait est positionné entre un point d'injection de désorbant et un point d'injection de charge, les 3 points injection de désorbant, soutirage d'extrait et injection de charge étant consécutifs, un point d'injection de charge est positionné entre un point de soutirage d'extrait et un point de soutirage de raffinat, les 3 points soutirage d'extrait, injection de charge et soutirage de raffinat étant consécutifs, un point de soutirage de raffinat est positionné entre un point d'injection de charge et un point d'injection de désorbant, les 3 points injection de charge, soutirage de raffinat et injection de désorbant étant consécutifs. On entend par consécutifs, le fait qu'on ne rencontre aucun autre point de soutirage ou d'injection entre les points désignés comme consécutifs.
On note d'ailleurs que les trois points consécutifs se suivent toujoours dans l'ordre injection , soutirage, injection ou dans l'ordre soutirage, injection, soutirage. Par rapport à un procédé de même géométrie, traitant le même débit de charge et constitué de 4 zones, le procédé selon l'invention présente une perte de charge globale nettement réduite et des performances sensiblement équivalentes.
La période de permutation des points d'injection et de soutirage quant à elle, est multipliée par N dans le procédé selon l'invention par rapport au procédé de même géométrie, traitant le même débit de charge et constitué de 4 zones. La période de permutation des points 3 d'injection et de soutirage est définie comme le temps s'écoulant entre deux permutations successives d'un même flux d'injection ou de soutirage. Le procédé selon la présente invention s'applique plus particulièrement à la séparation du paraxylène ou du métaxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en C8.
Bien entendu, ces deux exemples d'application ne sont nullement limitatifs et d'autres applications sont possibles, notamment dans le domaine de la séparation des normales et iso paraffines ou des normales et des iso oléfines. Le procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la présente invention présente un nombre N de points d'injection de charge et de désorbant, et de soutirage d'extrait et de raffinat compris entre 2 et 6, et préférentiellement compris entre 2 et 4. Le procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la présente invention présente un nombre total de lits soit de 16, soit de 24, soit de 30. Préférentiellement le nombre total de lits est de 24.
Dans une variante du procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la présente invention, le nombre de lits dans chacune des zones varie d'un lit au cours d'une période de permutation, la période de permutation des points d'injection et de soutirage étant définie comme le temps s'écoulant entre deux permutations successives d'un même flux d'injection ou de soutirage.
De manière préférée les flux de même type, c'est à dire l'ensemble des flux d'alimentation de charge, l'ensemble des flux d'alimentation de désorbant, l'ensemble des flux de soutirage d'extrait et l'ensemble des flux de soutirage de raffinat, ont un même débit à plus ou moins 10% près.
La suite de la description du procédé selon l'invention est faite dans le cas particulier où N=2, c'est à dire que : chaque point d'injection de la charge est divisée en deux notés F1 et F2 chaque point d'injection du désorbant est divisé en deux notés Dl et D2 chaque point de soutirage de l'extrait est divisé en deux, notés El et E2 chaque point de soutirage du raffinat est divisé en deux notés R1 et R2. Le cas particulier N=2 correspond à un procédé CCS présentant 8 zones définies de la manière suivante : - zone 1 entre l'injection n°1 de désorbant Dl et le soutirage n°1 d'extrait El ; - zone 2 entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge F1 ; - zone 3 entre l'injection n°1 de charge FI et le soutirage n°1 de raffinat RI ; - zone 4 entre le soutirage n°1 de raffinat RI et l'injection n°2 de désorbant D2 ; - zone 5 entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2 ; - zone 6 entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2 ; - zone 7 entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2 ; - zone 8 entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°1 de désorbant DI.
Dans le cas particulier où N=3, c'est à dire dans le cas d'un procédé CCS présentant 12 zones, les zones sont définies de la manière suivante: - zone 1 entre l'injection n°1 de désorbant Dl et le soutirage n°1 d'extrait El ; - zone 2 entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge FI ; - zone 3 entre l'injection n°1 de charge FI et le soutirage n°1 de raffinat RI ; - zone 4 entre le soutirage n°1 de raffinat RI et l'injection n°2 de désorbant D2 ; - zone 5 entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2 ; - zone 6 entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2 ; - zone 7 entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2 ; - zone 8 entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°3 de désorbant D3 ; - zone 9 entre l'injection n°3 de désorbant D3 et le soutirage n°3 d'extrait E3 ; - zone 10 entre le soutirage n°3 d'extrait El et l'injection n°3 de charge F3 ; - zone Il entre l'injection n°3 de charge FI et le soutirage n°3 de raffinat R3 ; - zone 12 entre le soutirage n°3 de raffinat R3 et l'injection n°1 de désorbant Dl.
Ces décompositions en 8 et 12 zones seront mieux comprises à l'aide des exemples qui suivent.
Le procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la présente invention, peut présenter une variante dans laquelle le nombre de lits dans chacune des zones varie d'un lit au cours d'une période de permutation, la période de permutation des points d'injection et de soutirage étant définie comme le temps s'écoulant entre deux permutations successives d'un même flux d'injection ou de soutirage.
Parmi les différentes applications du procédé selon la présente invention, on peut citer comme particulièrement bien adaptée la séparation du paraxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en C8. On peut également citer la séparation du métaxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en C8.
Exemples : L'invention sera mieux comprise à la lecture des trois exemples qui suivent.
Exemple 1 (selon l'art antérieur) On considère une unité CCS constituée de 24 lits, de longueur 1,1 m et de rayon interne 3,5 m, avec une injection de charge, une injection de désorbant, un soutirage d'extrait et un soutirage de raffinat.
Les décalages des différents points d'injection ou de soutirage sont simultanés. Les lits sont répartis en 4 zones chromatographiques selon la configuration 5/9/7/3
c'est à dire que la répartition des lits est la suivante : - 5 lits en zone 1 (entre l'injection de désorbant D et le soutirage d'extrait E) ; 9 lits en zone 2 (entre le soutirage d'extrait E et l'injection de charge F) ; 7 lits en zone 3 (entre l'injection de charge F et le soutirage de raffinat R) ; 3 lits en zone 4 ((entre le soutirage de raffinat R et l'injection de désorbant D).
L'adsorbant employé est une zéolithe de type BaX, et le désorbant est du paradiéthylbenzène. La température est de 175°C, et la pression de 15 bars. La charge est composée de 20 % de paraxylène, de 24 % d'orthoxylène, de 51 % de métaxylène et de 5% d'éthylbenzène. La période de permutation employée est de 70,8 secondes.
Les débits d'injection de charge et de désorbant sont les suivants : 6,81 m3.min"' pour la charge; 7,48 m3.min"' pour le désorbant ;
De plus, le débit de zone 4 est de 22,08 m3.min-1, et le débit de soutirage d'extrait est de 4,38 m3.min-'. On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99,85 % et un rendement en paraxylène de 97,39 %. Les pertes de charge sur l'ensemble de l'adsorbeur constitué de 24 lits et de 25 plateaux sont de 6,4 bar.
Exemple 2 (selon l'invention) On considère une unité selon l'invention constituée de 24 lits, de longueur 1,1 met de rayon interne 3,5 m, avec deux injections de charge, deux injections de désorbant, deux soutirages d'extrait et deux soutirages de raffinat.
Les décalages des différents points d'injection ou de soutirage sont simultanés. Les lits sont répartis en 8 zones chromatographiques, selon la configuration /5/3/2/2/5/3/2 C'est à dire que la répartition des lits est la suivante : 2 lits en zone 1 (entre l'injection n°1 de désorbant Dl et le soutirage n°1 d'extrait El); 5 lits en zone 2 (entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge FI) ; 3 lits en zone 3 (entre l'injection n°1 de charge FI et le soutirage n°1 de raffinat RI) ; 2 lits en zone 4 (entre le soutirage n°1 de raffinat RI et l'injection n°2 de désorbant D2) ; 2 lits en zone 5 (entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2) ; 5 lits en zone 6 (entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2) ; 3 lits en zone 7 (entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2) ; 2 lits en zone 8 (entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°1 de désorbant L'adsorbant employé est une zéolithe de type BaX, et le désorbant est du paradiéthylbenzène. La température est de 175°C, et la pression de 15 bars. La charge est composée de 20 % de paraxylène, de 24 % d'orthoxylène, de 51 % de métaxylène et de 5% d'éthylbenzène. La période de permutation employée est de 141,6 secondes.
Les débits d'injection de charge et de désorbant sont les suivants : - 3,405 m3.min-1 pour la charge n°1, 3,405 m3.min"' pour la charge n°2, - 3,74 m3.min-' pour le désorbant n°1, 3,74 m3.min-' pour le désorbant n°2.
De plus, les débits de zone 4 et de zone 8 sont de 11,08 m3.min-', et les 2 débits de soutirage d'extrait sont de 2,25 m3.min"'.
On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99,86 % et un rendement en paraxylène de 95,5 %. Les pertes de charge sur l'ensemble de l'adsorbeur constitué de 24 lits et de 25 plateaux sont de 2,5 bar.35 Exemple 3 (selon l'invention) On considère une unité selon l'invention constituée de 24 lits, de longueur 1,1 met de rayon interne 3,5 m, avec trois injections de charge, trois injections de désorbant, trois soutirages d'extrait et trois soutirages de raffinat.
Les décalages des différents points d'injection ou de soutirage ne sont pas simultanés, de manière à obtenir des longueurs de zones chromatographiques non-entière (comme enseigné dans le brevet US 6136198). Les lits sont répartis en 12 zones chromatographiques, selon la configuration 1,5/3,2/2,1 /1,2/1,5/3,2/2,1 /1,2/1,5/3,2/2,1 /1,2 c'est à dire que la répartition des lits est la suivante au cours d'une période (en posant comme convention que le début et la fin d'une période est définie par le décalage des points d'injection de désorbant) : - du début de la période jusqu'à 42,6 secondes (définie par rapport au début de la période), il y a : - 1 lits en zone 1 (entre l'injection n°1 de désorbant D1 et le soutirage n°1 d'extrait E1) ; - 3 lits en zone 2 (entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge FI) ; - 2 lits en zone 3 (entre l'injection n°1 de charge FI et le soutirage n°1 de raffinat RI) ; - 2 lits en zone 4 (entre le soutirage n°1 de raffinat RI et l'injection n°2 de désorbant D2) ; - 1 lits en zone 5 (entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2) ; - 3 lits en zone 6 (entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2) ; - 2 lits en zone 7 (entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2) ; - 2 lits en zone 8 (entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°3 de désorbant D3) ; - 1 lits en zone 9 (entre l'injection n°3 de désorbant D3 et le soutirage n°3 d'extrait E3) ; - 3 lits en zone 10 (entre le soutirage n°3 d'extrait E3 et l'injection n°3 de charge F3) ; - 2 lits en zone 11 (entre l'injection n°3 de charge F3 et le soutirage n°3 de raffinat R3) - 2 lits en zone 12 (entre le soutirage n°3 de raffinat R3 et l'injection n°1 de désorbant D1) ; - de 42,6 secondes jusqu'à 63,9 secondes (définie par rapport au début de la période), ilya: - 1 lits en zone 1 (entre l'injection n°1 de désorbant D1 et le soutirage n°1 d'extrait El); - 3 lits en zone 2 (entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge F1) ; - 3 lits en zone 3 (entre l'injection n°1 de charge FI et le soutirage n°1 de raffinat RI) ; - 1 lits en zone 4 (entre le soutirage n°1 de raffinat RI et l'injection n°2 de désorbant D2) ; - 1 lits en zone 5 (entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2) ; - 3 lits en zone 6 (entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2) ; - 3 lits en zone 7 (entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2) ; - 1 lits en zone 8 (entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°3 de désorbant D3) ; - 1 lits en zone 9 (entre l'injection n°3 de désorbant D3 et le soutirage n°3 d'extrait E3) ; - 3 lits en zone 10 (entre le soutirage n°3 d'extrait E3 et l'injection n°3 de charge F3) ; - 3 lits en zone 11 (entre l'injection n°3 de charge F3 et le soutirage n°3 de raffinat R3) - 1 lits en zone 12 (entre le soutirage n°3 de raffinat R3 et l'injection n°1 de désorbant Dl); - de 63,9 secondes jusqu'à 106,5 secondes (définie par rapport au début de la période), il y a : - 1 lits en zone 1 (entre l'injection n°1 de désorbant Dl et le soutirage n°1 d'extrait E1) ; - 4 lits en zone 2 (entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge FI) ; - 2 lits en zone 3 (entre l'injection n°1 de charge FI et le soutirage n°1 de raffinat RI) ; - 1 lits en zone 4 (entre le soutirage n°1 de raffinat RI et l'injection n°2 de désorbant D2); - 1 lits en zone 5 (entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2) ; - 4 lits en zone 6 (entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2) ; - 2 lits en zone 7 (entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2) ; - 1 lits en zone 8 (entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°3 de désorbant D3) ; - 1 lits en zone 9 (entre l'injection n°3 de désorbant D3 et le soutirage n°3 d'extrait E3) ; - 4 lits en zone 10 (entre le soutirage n°3 d'extrait E3 et l'injection n°3 de charge F3) ; - 2 lits en zone 11 (entre l'injection n°3 de charge F3 et le soutirage n°3 de raffinat R3) , - 1 lits en zone 12 (entre le soutirage n°3 de raffinat R3 et l'injection n°1 de désorbant D1);
- de 63,9 secondes (définie par rapport au début de la période) jusqu'à la fin de la période, il y a : - 2 lits en zone 1 (entre l'injection n°1 de désorbant D1 et le soutirage n°1 d'extrait El); - 3 lits en zone 2 (entre le soutirage n°1 d'extrait El et l'injection n°1 de charge FI) ; - 2 lits en zone 3 (entre l'injection n°1 de charge F1 et le soutirage n°1 de raffinat RI) ; - 1 lits en zone 4 (entre le soutirage n°1 de raffinat R1 et l'injection n°2 de désorbant D2) ; - 2 lits en zone 5 (entre l'injection n°2 de désorbant D2 et le soutirage n°2 d'extrait E2) ; - 3 lits en zone 6 (entre le soutirage n°2 d'extrait E2 et l'injection n°2 de charge F2) ; - 2 lits en zone 7 (entre l'injection n°2 de charge F2 et le soutirage n°2 de raffinat R2) ; - 1 lits en zone 8 (entre le soutirage n°2 de raffinat R2 et l'injection n°3 de désorbant D3) ; - 2 lits en zone 9 (entre l'injection n°3 de désorbant D3 et le soutirage n°3 d'extrait E3) ; - 3 lits en zone 10 (entre le soutirage n°3 d'extrait E3 et l'injection n°3 de charge F3) ; - 2 lits en zone 11 (entre l'injection n°3 de charge F3 et le soutirage n°3 de raffinat R3) ; - 1 lits en zone 12 (entre le soutirage n°3 de raffinat R3 et l'injection n°1 de désorbant Dl).
L'adsorbant employé est une zéolithe de type BaX, et le désorbant est du paradiéthylbenzène. La température est de 175°C, et la pression de 15 bars. La charge est composée de 20 % de paraxylène, de 24 % d'orthoxylène, de 51 % de métaxylène et de 5% d'éthylbenzène. La période de permutation employée est de 212,4 secondes.
Les débits d'injection de charge et de désorbant sont les suivants : - 2,27 m3.min-' pour la charge n°1, 11 2,27 m3.min-' pour la charge n°2, n°1, 2,27 m3.min-' pour la charge n°3, 2,493 m3.min-' pour le désorbant 2,493 m3.min-' pour le désorbant n°2, 2,493 m3.min-' pour le désorbant n°3. De plus, les débits de zone 4, zone 8 et zone 12 sont de 7,36 m3.min"', et les trois débits de soutirage d'extrait sont de 1,46 m3.min"'.
10 On obtient par simulation une pureté de paraxylène de 99,82 % et un rendement en paraxylène de 95,54 %. Les pertes de charge sur l'ensemble de l'adsorbeur constitué de 24 lits et de 25 plateaux sont de 1,5 bar.5

Claims (7)

  1. REVENDICATIONS1. Procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F possédant au moins une colonne d'adsorption divisée en zones, chaque zone comportant un certain nombres de lits, ladite colonne étant composée d'une pluralité de lits d'adsorbants séparés par des plateaux P; comprenant chacun un système de distribution/extraction, procédé dans lequel on alimente la charge F en au moins un point d'alimentation et un désorbant D en au moins un point d'alimentation, et l'on soutire au moins un extrait E, et au moins un raffinat R, les points d'alimentation et de soutirage étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à un lit d'adsorbant avec une période de permutation ST, et déterminant une pluralité de zones de fonctionnement du LMS, chaque zone étant comprise entre un point d'injection et le point de soutirage immédiatement consécutif ou entre un point de soutirage et le point d'injection immédiatement consécutif, procédé caractérisé en ce que les flux d'injection de charge et de désorbant sont chacun divisés en N flux (N étant un entier strictement supérieur à 1) injectés respectivement en N points d'injection de charge et en N points d'injection de désorbant distincts, et en ce que les flux de soutirage d'extrait et de raffinat sont également chacun divisés en N flux soutirés chacun en N points de soutirage distincts, le dispositif étant constitué de 4 x N zones chromatographiques, procédé dans lequel les points d'injections et de soutirages sont positionnés de la manière suivante : o un point d'injection de désorbant est positionné entre un point de soutirage de raffinat et un point de soutirage d'extrait, les 3 points: soutirage de raffinat, injection de désorbant et soutirage d'extrait étant consécutifs, o un point de soutirage d'extrait est positionné entre un point d'injection de désorbant et un point d'injection de charge, les 3 points: injection de désorbant, soutirage d'extrait et injection de charge étant consécutifs, o un point d'injection de charge est positionné entre un point de soutirage d'extrait et un point de soutirage de raffinat, les 3 points: soutirage d'extrait, injection de charge et soutirage de raffinat étant consécutifs, o un point de soutirage de raffinat est positionné entre un point d'injection de charge et un point d'injection de désorbant, les 3 points: injection de charge, soutirage de raffinat et injection de désorbant étant consécutifs.
  2. 2. Procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la revendication 1, dans lequel les flux de même type (charge, désorbant, extrait ou raffinat) ont le même débit à plus ou moins 10% près.
  3. 3. Procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la revendication 1, dans lequel le nombre N de points d'injection de charge et de désorbant et de soutirage d'extrait et de raffinat est compris entre 2 et 6, et préférentiellement compris entre 2 et
  4. 4. 4. Procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la revendication 1, dans lequel le nombre total de lits est soit de 16, soit de 24, soit de 30.
  5. 5. Procédé de séparation par chromatographie à contre-courant simulé (CCS) d'une charge F, selon la revendication 1, dans lequel le nombre de lits dans chacune des zones varie d'un lit au cours d'une période de permutation, la période de permutation des points d'injection et de soutirage étant définie comme le temps s'écoulant entre deux permutations successives d'un même flux d'injection ou de soutirage.
  6. 6. Application du procédé de séparation chromatographique à contre courant simulé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, à la séparation du paraxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en C8.
  7. 7. Application du procédé de séparation chromatographique à contre courant simulé selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, à la séparation du métaxylène au sein d'un mélange d'hydrocarbures aromatiques en C8.25
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