FR2844509A1 - Procede d'appauvrissement en bore d'une eau minerale naturelle - Google Patents
Procede d'appauvrissement en bore d'une eau minerale naturelle Download PDFInfo
- Publication number
- FR2844509A1 FR2844509A1 FR0211350A FR0211350A FR2844509A1 FR 2844509 A1 FR2844509 A1 FR 2844509A1 FR 0211350 A FR0211350 A FR 0211350A FR 0211350 A FR0211350 A FR 0211350A FR 2844509 A1 FR2844509 A1 FR 2844509A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- resin
- water
- mineral water
- boron
- treated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J41/00—Anion exchange; Use of material as anion exchangers; Treatment of material for improving the anion exchange properties
- B01J41/04—Processes using organic exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J45/00—Ion-exchange in which a complex or a chelate is formed; Use of material as complex or chelate forming ion-exchangers; Treatment of material for improving the complex or chelate forming ion-exchange properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Abstract
La présente invention concerne un procédé de traitement d'une eau minérale naturelle ayant une teneur en bore supérieure à 1 mg/l caractérisé en qu'un cycle de traitement comprend les étapes de:a) mise en contact de ladite eau minérale avec une résine échangeuse d'ions complexant spécifiquement le boreb) récupération à la fin du cycle de traitement d'une eau minérale traitée ayant une teneur en bore inférieure ou égale à 1 mg/l et dont la variation de la teneur en ions par rapport à l'eau minérale non traitée est compris dans la gamme [-10%, +10%] et en ce que les pertes en eau minérales traitées sont inférieures à 10 % du volume d'eau minérale total traité lors d'un cycle de traitement.
Description
La présente demande concerne un procédé de traitement des eaux minérales
naturelles ayant une teneur en bore supérieure à lmg/l. Elle concerne en particulier un procédé utilisant une résine échangeuse
d'ions complexant spécifiquement le bore.
Le bore est un élément naturel présent dans le sol à une concentration de 10 10 mg/I environ. Il est utilisé dans différents domaines d'activités: Industries chimiques: fabrication de verres spéciaux et de lessives, Industries nucléaires: vitrification des déchets radioactifs, Agriculture: le bore est un auxiliaire de croissance Les déchets engendrés par ces activités anthropologiques sont riches en bore 15 et doivent être traités avant rejet. Différents procédés permettent de réduire la teneur en bore dans ces rejets: - adsorption du bore sur un support tel que l'alumine activée, le charbon actif ou la cellulose - précipitation du bore par des oxydes de calcium ou de magnésium ou 20 coagulation du bore par des hydroxydes métalliques - élimination du bore par des techniques de séparations membranaires telles que l'électrodialyse, la nanofiltration ou l'osmose inverse - complexation du bore par une résine échangeuse d'ions Le bore est également naturellement présent dans l'eau à des teneurs 25 variables. Des études hydrogéologiques ont montré que dans certaines eaux minérales gazeuses dont les sources sont profondes et situées en région volcanique, la teneur en bore atteint plusieurs mg/i. En moyenne, l'eau de
mer contient 5 mg/l de bore.
Or, depuis 1998, la directive européenne 98/83/CE réglementant la teneur de certains éléments chimiques dans les eaux destinées à la consommation
humaine, limite la concentration en bore à 1 mg/I.
L'AFSSA a émis un avis favorable pour que cette valeur seuil de 1 mg/l soit également appliquée aux eaux minérales naturelles. En France il existe plusieurs eaux minérales naturelles dont la teneur en bore dépasse 1 mg/l. En général leur teneur en bore se situe entre 1 et 5 mg/l,
plus fréquemment entre 1 et 3 mg/l.
Les procédés de traitement du bore existants sur le marché ne peuvent pas 10 être appliqués aux eaux minérales naturelles car ils modifient leur principale
caractéristique: leur composition minérale.
Dans l'article de Simonnot et al (Watt. Res. Vol.34. No.1, p. 109-116, 2000) la spécificité de l'extraction du bore par la résine Amberlite IRA 743 15 développée par Rohm & Haas sur une eau du robinet dans laquelle de l'acide borique a été ajouté et sur une eau minérale gazeuse a été testée. Les auteurs concluent que les désavantages dus aux échanges d'anions sont négligeables pour les eaux minérales, surtout si la teneur en bicarbonate est
suffisamment haute.
En ce qui concerne les eaux potables, ayant une faible force ionique, il est indiqué que les échanges d'anions sont plus problématiques, surtout en ce qui concerne l'augmentation du pH. Les auteurs préconisent donc dans ce
cas de rincer la résine avec du bicarbonate de sodium.
Or les inventeurs se sont aperçus de façon surprenante que l'utilisation d'une telle résine sur des eaux minérales posait, contrairement à ce qui est soutenu dans cet article, le problème de modifier la composition de l'eau minérale, au moins pendant le premier quart d'un cycle de traitement, ce qui provoquait la perte de 25% en volume d'eau minérale traitée car présentant une variation en ions trop importante. Ces pertes en eau sont
économiquement inacceptables.
De plus, l'utilisation de bicarbonate de sodium ne permet pas de résoudre ce problème. En revanche, un traitement spécial de la résine de façon à équilibrer à la fois les sites amines quaternaires et tertiaires avant son utilisation au début d'un cycle de traitement, permet d'éviter cet inconvénient et de pouvoir utiliser plus de 90% de l'eau ainsi traitée qui garde, en dehors de la teneur en bore,
une composition ionique quasi identique à l'eau non traitée.
Le procédé ainsi découvert permet de réduire la teneur en bore dans les eaux minérales naturelles, tout en préservant leurs caractéristiques: composition minérale, flore autochtone microbienne et originale et profil organoleptique
pour 90% de l'eau traitée.
La présente invention concerne donc un procédé de traitement d'une eau minérale naturelle ayant une teneur en bore supérieure à 1 mg/l caractérisé en ce qu'un cycle de traitement comprend les étapes de: a) mise en contact de ladite eau minérale avec une résine échangeuse d'ions complexant spécifiquement le bore b) récupération à la fin du cycle de traitement d'une eau minérale traitée ayant une teneur en bore inférieure ou égale à 1 mg/l et dont la variation de la teneur en ions par rapport à l'eau minérale non traitée est comprise dans la gamme [-10%, +10%],
et en ce que les pertes en eau minérale traitée sont inférieures à 10 % du 25 volume d'eau minérale total traité lors d'un cycle de traitement.
Par le terme " eau minérale naturelle " on entend au sens de la présente invention toute eau qui se distingue nettement des autres eaux destinées à la consommation humaine: - par sa nature, caractérisée par sa teneur en minéraux (constante), oligoéléments ou autres constituants,
- par sa pureté originelle.
L'une et l'autre caractéristique ont été conservées intactes en raison de 5 l'origine souterraine de cette eau qui a été tenue à l'abri de tout risque de pollution. Elle témoigne, dans le cadre des fluctuations naturelles connues, d'une stabilité de ses caractéristiques essentielles. Elle est mise en vente
après avoir été agréée par le Ministère de la santé.
En particulier, cette eau minérale naturelle est définie par le décret n0 89 10 369 du 06/06/1989 qui est la transcription française de la Directive
Européenne 80/777/CEE modifiée en dernier lieu par la Directive 96/70/CE.
Par le terme "perte en eau minérale traitée " on entend au sens de la présente invention le volume d'eau minérale issue de l'installation de traitement et ayant une variation de la teneur en ions par rapport à l'eau 15 minérale non traitée se situant en dehors de la gamme [-10%, + 10%].
Par le terme "cycle de traitement ", on entend au sens de la présente invention le temps de traitement au cours duquel une même résine peut être utilisée sans traitement de régénération, c'est à dire le temps entre le début de l'utilisation de la résine et le moment o le bore commence à être 20 relargué dans l'eau minérale traitée à une teneur supérieure à lmg/l.
Avantageusement, les pertes en eau minérales traitées sont inférieures à 5 % du volume d'eau minérale total traité lors d'un cycle de traitement. De façon encore plus avantageuse, elles sont égales à 3,5% du volume d'eau minérale 25 total traité lors d'un cycle de traitement.
Avantageusement, la teneur en bore de l'eau minérale traitée est de 0,6 mg/l
ou inférieure.
De façon avantageuse, la teneur en bore de l'eau minérale non traitée est comprise entre 1 et 5 mg/l, de façon encore plus avantageuse entre 1 et 3 mg/l. Avantageusement, les sites échangeurs d'ions de la résine sont équilibrés avant son utilisation dans un cycle de traitement de façon à ce que les pertes en eau minérale traitée soient inférieures à 10 % du volume total d'eau
minérale traité lors d'un cycle de traitement.
Par le terme de " équilibré ", on entend au sens de la présente invention que les sites de la résine échangeuse d'ions sont à l'équilibre ionique apparent vis-à-vis de l'eau minérale, i.e. qu'il n'y a plus d'échange d'ions entre l'eau
minérale et la résine.
De façon avantageuse, les sites équilibrés sont les sites amines tertiaires et quaternaires. De façon encore plus avantageuse, la résine est l'Amberlite IRA 743
commercialisée par Rohm & Haas.
L'Amberlite IRA 743 est une résine macroporeuse, composée d'une matrice 20 polystyrénique, qui se présente sous la forme de billes d'un diamètre de 0,7
mm environ.
La complexation du bore se fait grâce à des groupements actifs: les Nméthylsglucamines. Ces N-méthylsglucamines comportent des fonctions diols qui complexent le bore. Il faut 2 molécules de N-méthylglucamine 25 pour complexer une molécule de bore.
Il est important de noter que 30 % des groupements actifs comportent des sites amines quaternaires qui sont des échangeurs anioniques forts. Les 70 % restant comportent des amines tertiaires, considérées comme des
échangeurs anioniques faibles.
Dans un mode de réalisation particulier, la résine échangeuse d'ions est
régénérée à la fin d'un cycle de traitement.
Elle peut ainsi être réutilisée dans un autre cycle de traitement.
Dans un autre mode de réalisation avantageux le procédé de régénération est identique au procédé permettant d'équilibrer les sites de la résine. Avantageusement les sites amines quaternaires et tertiaires de la résine Amberlite IRA 743 sont équilibrés à l'aide du procédé suivant, ledit procédé 10 pouvant également être utilisé pour régénérer la résine: (al) mise en contact de la résine avec une quantité suffisante d'H2SO4 pour éliminer le bore fixé sur la résine et pour équilibrer les sites amines quaternaires, (bl) rinçage avec de l'eau potable pour supprimer l'excès d'acide, (cl) mise en contact de la résine avec de la soude ou de la potasse, avantageusement de la soude, à une concentration minimale de 0,8 eq/l de résine et à un pH inférieur à 12,5 pour neutraliser les sites amines tertiaires,
(dl) rinçage avec de l'eau potable pour supprimer l'excès de soude 20 ou de potasse.
Par le terme de " eau potable ", on entend au sens de la présente invention
l'eau de ville.
De façon avantageuse au moins une des étapes (al), (bl), (cl) et (dl) est réalisée par passage de la solution aqueuse à contre courant. De façon
encore plus avantageuse, toutes les étapes sont réalisées à contrecourant.
De façon avantageuse, l'étape (cl) est réalisée par passage de la solution
aqueuse en boucle fermée.
De façon avantageuse l'étape (ai) consiste en l'utilisation de 1,5 à 3 fois le volume du lit de résine de la colonne (BV), avantageusement 2BV, de H2SO4 de concentration comprise entre 0,8 N à 1,5 N, avantageusement IN,
avec un débit de 0,5 à 2 BV/h, avantageusement de 1BV/h.
De façon avantageuse l'étape (bl) et/ou (dl) consiste en l'utilisation de 3 à 5 BV, avantageusement 3BV, d'eau potable avec un débit de 0,5 à 2 BV/h,
avantageusement de 1BV/h.
De façon avantageuse, l'étape (cl) consiste en l'utilisation de 30 à 50 BV de
NaOH à 0,03 N à un débit de 5BV/h.
Dans un mode de réalisation particulier, le procédé de traitement est réalisé avec une résine Amberlite IRA 743, la teneur en bore de l'eau minérale non traitée est de 5mg/1, le temps de contact eau minérale/résine est de 12 minutes et un cycle de traitement permet de traiter 550 m3 d'eau par m3 de
1 5 résine.
D'autres objets et avantages de la présente invention deviendront apparents pour l'homme du métier à partir de la description détaillée cidessous et par
le biais de références aux dessins illustratifs suivants: La figure 1 représente la durée du cycle de traitement (volume d'eau traitée
par volume de résine) en fonction du temps de contact en minute.
La figure 2 représente le suivi de l'élution du bore pendant la régénération.
La figure 3 représente le suivi de la composition de l'eau traitée lorsqu'elle
est traitée avec une résine régénérée avec H2SO4 seul.
La figure 4 représente le suivi de la composition de l'eau minérale traitée
quand elle est traitée par la résine régénérée avec H2SO4/NaOH.
La figure 5 représente le suivi de la composition anionique de l'eau minérale
traitée avec une résine ayant subit un traitement selon la présente invention.
Les exemples suivants d'utilisation du procédé de traitement sont donnés à
titre indicatif non limitatifs.
Exemple 1: Durée du cycle de traitement en fonction du temps de contact entre l'eau minérale et la résine: Pour un volume de résine constant, on a fait varier le débit pour étudier l'impact du temps de contact sur la durée du cycle (temps de contact entre
l'eau et la résine = volume de résine / débit d'eau à traiter).
Ces essais sont réalisés avec une eau minérale riche en bore (teneur en bore = 5 mg/l). Le cycle de traitement est arrêté lorsque la teneur en bore dans
l'eau traitée atteint 0,5 mg/i.
On constate donc d'après la figure 1 que: - La durée du cycle augmente avec le temps de contact. Au-delà de 12 1 5 min, on atteint un plateau (la durée du cycle n'augmente plus). On utilisera donc plutôt un temps de contact de 12 min. - Dans ces conditions, 1 m3 de résine nous permettra de traiter 550 m3
d'eau minérale.
- La capacité maximale de complexation du bore par la résine varie 20 entre 2,5 et 3 g de bore / litre de résine.
Exemple 2: Optimisation de la régénération de la résine La régénération de la résine comporte les étapes suivantes 25 1/ Décomplexation du bore avec un acide fort 2/ Rinçage à l'eau de l'excès d'acide 3/ Neutralisation de la résine avec de la soude 4/ Rinçage à l'eau de l'excès de soude / Mise à l'équilibre ionique de la résine 30 + Désinfection (à faire régulièrement) + Rinçage matière organique (fréquence à définir) Choix du régénérant acide L'éluant acide a été sélectionné en fonction des critères suivants: - Doit permettre une élution efficace du bore fixé par la résine: pKa < 5
- Ne doit pas altérer la résine.
Les paramètres suivants ont été étudiés: - Tester 2 types d'acides forts: HC1 et H2SO4; - Etudier l'effet de la concentration de l'acide sur l'efficacité de régénération;
- Déterminer l'influence du volume de régénérant acide.
Les résultats obtenus ont été reportés dans le tableau 1 ci-dessous.
Tableau 1
H2S04 : Comparaison des efficacités de régénération de HCl et de Volume Concentration Efficacité de Efficacité de de de l'acide régénération de régénération de l'acide HCi H2SO4
1 BV 1 N 75% 98%
2BV 1 N n.d. 100%
1 BV 2N 80% 100%
2 BV 2 N 90 % 100 %
6 BV 2 N 100 % n.d.
n.d.: non déterminé expérimentalement.
Ces résultats montent que l'acide sulfurique a une bien meilleure capacité d'élution du bore que HCI. Une efficacité de régénération de 100 % est atteinte lorsque H2SO4 est utilisé dans les conditions suivantes Concentration = 1 N; - Volume = 2 BV. Suivi de l'élution du bore pendant la régénération
La figure 2 montre l'évolution de la teneur en bore ([B]) et du pH dans 10 l'effluent pendant la régénération.
Il est intéressant de noter que le pic de bore est contenu dans la fraction d'effluents la plus acide. Le pH est donc un bon traceur pour le suivi de l'élution du bore. Nous pourrons ainsi fractionner les effluents pour ne traiter que la fraction la plus riche en bore. Le reste de l'effluent pourra être 15 aisément neutralisé.
Maîtrise de la qualité minérale de l'eau traitée: La résine complexe spécifiquement le bore mais agit également en résine 20 échangeuse d'anions. Il a été remarqué que l'équilibre minéral de l'eau
dépend du mode de régénération de la résine.
Voici quelques exemples: Si la résine est régénérée avec H2SO4 seul: On observe dans la figure 3:
- Une fixation de HCO3- et de CY pendant au moins 60 BV.
- Une libération massive de S042- jusqu'à la fin du cycle.
La composition minérale de l'eau traitée a été modifiée.
il Si résine est régénérée avec H2SO4/NaOH, suivant le protocole suivant: - 1 BV H2SO4 IN à 1,5 BV/h; - 2 BV H2O à 1,5 BV/h; - 0,8 BV NaOH 1 N à 1, 5 BV/h; - 2 BV H2O à 1,5 BV/h. On observe les variations suivantes (figure 4): - La composition en cations reste relativement stable: variation < 3%; - change CI- / HCO3- pendant les 30 premiers BV: fixation des CI- et libération des HCO3-;
- Fixation des SO42- pendant 150 BV.
Le premier 1/4 du cycle n'est pas exploitable car la composition minérale de l'eau traitée a subi des variations, en dehors de la diminution de la teneur en bore, qui se trouve en dehors de la gamme [-10%, +10%] par rapport à l'eau minérale non traitée. Ce premier quart du cycle correspond donc à des pertes 15 en eau minérale traitée.
Si la résine est régénérée avec H2SO4/NaOH, suivant le protocole selon la présente invention:
Pour que le procédé mettant en oeuvre la résine soit exploitable, il faut 20 réduire les pertes en eau minérale traitée.
Dans la résine, 30 % des groupements actifs comportent des amines quaternaires considérées comme des échangeurs anioniques forts. Ces
amines ont une forte affinité pour les S042- de l'eau.
Pour réduire les échanges anioniques et notamment la fixation des SO42- de 25 l'eau, il faudrait laisser les sites amines quaternaires sous forme S042(forme acquise lors de la régénération acide au H2SO4) c'est à dire les équilibrer et ne régénérer que les amines tertiaires lors du passage de la soude (les ramener à une forme amine libre, donc non échangeuse), c'est à
dire les équilibrer.
Un travail de caractérisation des sites échangeurs de la résine a tout d'abord été réalisé: - détermination des capacités d'échanges totale, sur les sites forts et sur les sites faibles de la résine - détermination des constantes d'échanges qui caractérisent des affinités 2 de chaque type de site échangeur aux anions majeurs de l'eau (SO4 HCO3- et CI-) - définition de l'état de la résine lorsqu'elle est en équilibre ionique avec
l'eau minérale.
Le protocole de régénération testé et trouvé satisfaisant est le suivant: - régénération acide: 2 BV de H2SO4 1 N à contre-courant à 1 BV/h rinçage à l'eau potable: 3 BV à contre-courant à 1 BV/h - régénération basique: injection de soude à contre-courant en boucle fermée. L'objectif est d'apporter 0,8 eq/lit de résine aux sites 15 échangeurs, sachant que le pH de la solution injectée doit être inférieur à 12,5 pour éviter de remplacer les S042- fixés sur les sites forts par des OH-.
Les résultats obtenus grâce à ce protocole sont indiqués dans la figure 5.
Grâce à ce protocole, les pertes en eau minérale sont passées de 25% à 20 3,5%.
Claims (7)
1. Procédé de traitement d'une eau minérale naturelle ayant une teneur en bore supérieure à 1 mg/i caractérisé en ce qu'un cycle de traitement comprend les étapes de: a) mise en contact de ladite eau minérale avec une résine échangeuse d'ions complexant sélectivement le bore b) récupération à la fin du cycle de traitement d'une eau minérale traitée ayant une teneur en bore inférieure ou égale à 1 mg/l et dont 10 la variation de la teneur en ions par rapport à l'eau minérale non traitée est compris dans la gamme [-10%, +10%] et en ce que les pertes en eau minérale traitée sont inférieures à 10 % du
volume d'eau minérale total traité lors d'un cycle de traitement.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les pertes en eau minérale traitée sont inférieures à 5 % du volume d'eau minérale totale
traitée lors d'un cycle de traitement.
3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la teneur 20 en bore de l'eau minérale traitée est de 0,6 mg/l.
4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la résine échangeuse d'ions est la résine Amberlite IRA 743 dont les sites amines quaternaires et tertiaires sont équilibrés avant 25 son utilisation au début d'un cycle de traitement de façon à ce que les pertes
en eau minérale traitée soient inférieures à 10 % du volume d'eau minérale
total traité lors d'un cycle de traitement.
5. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes caractérisé en ce que la résine échangeuse d'ions est régénérée à la fin du
cycle de traitement.
6. Procédé selon la revendication 4 ou 5 caractérisé en ce que les sites amines quaternaires et tertiaires de la résine Amberlite IRA 743 sont équilibrés à l'aide du procédé suivant, ledit procédé pouvant également être utilisé pour régénérer la résine: (al) mise en contact de la résine avec une quantité suffisante 10 d'H2SO4 pour éliminer le bore fixé sur la résine et pour équilibrer les sites amines quaternaires, (bl) rinçage avec de l'eau potable pour supprimer l'excès d'acide, (cl) mise en contact de la résine avec de la soude ou de la potasse à une concentration minimale de 0,8 eq/l de résine et à un pH inférieur 15 à 12, 5 pour neutraliser les sites amines tertiaires, (dl) rinçage avec de l'eau potable pour supprimer l'excès de soude
ou de potasse.
7. Procédé selon l'une quelconque des revendications 4 à 6 caractérisée 20 en ce que la résine est l'Amberlite IRA 743, que la teneur en bore de l'eau
minérale non traitée est de 5mg/1, que le temps de contact eau minérale/résine est de 12 minutes et qu'un cycle de traitement permet de
traiter 550 m3 d'eau par m3 de résine.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0211350A FR2844509B1 (fr) | 2002-09-12 | 2002-09-12 | Procede d'appauvrissement en bore d'une eau minerale naturelle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0211350A FR2844509B1 (fr) | 2002-09-12 | 2002-09-12 | Procede d'appauvrissement en bore d'une eau minerale naturelle |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2844509A1 true FR2844509A1 (fr) | 2004-03-19 |
| FR2844509B1 FR2844509B1 (fr) | 2004-11-12 |
Family
ID=31897356
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR0211350A Expired - Fee Related FR2844509B1 (fr) | 2002-09-12 | 2002-09-12 | Procede d'appauvrissement en bore d'une eau minerale naturelle |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| FR (1) | FR2844509B1 (fr) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1660544A2 (fr) * | 2003-09-05 | 2006-05-31 | Pall Corporation | Elimination d'arsenic |
| EP2030681A1 (fr) * | 2007-08-29 | 2009-03-04 | LANXESS Deutschland GmbH | Résines borsélectives monodispersées |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203642A (ja) * | 1983-05-04 | 1984-11-17 | Nippon Rensui Kk | イオン交換樹脂の再生方法 |
| JPS6022933A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-05 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | ホウ素の吸着処理方法 |
| JPS6048150A (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-15 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | ホウ素の吸着処理方法 |
| JPH03186351A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-14 | Unitika Ltd | キレート樹脂の再生方法 |
| JP2001340851A (ja) * | 2000-06-02 | 2001-12-11 | Nippon Denko Kk | ホウ素含有排水の処理方法及び処理装置 |
-
2002
- 2002-09-12 FR FR0211350A patent/FR2844509B1/fr not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59203642A (ja) * | 1983-05-04 | 1984-11-17 | Nippon Rensui Kk | イオン交換樹脂の再生方法 |
| JPS6022933A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-05 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | ホウ素の吸着処理方法 |
| JPS6048150A (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-15 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | ホウ素の吸着処理方法 |
| JPH03186351A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-14 | Unitika Ltd | キレート樹脂の再生方法 |
| JP2001340851A (ja) * | 2000-06-02 | 2001-12-11 | Nippon Denko Kk | ホウ素含有排水の処理方法及び処理装置 |
Non-Patent Citations (7)
| Title |
|---|
| DATABASE WPI Section Ch Week 198511, Derwent World Patents Index; Class A91, AN 1985-066303, XP002241275 * |
| NADAV N: "Boron removal from seawater reverse osmosis permeate utilizing selective ion exchange resin", DESALINATION, ELSEVIER SCIENTIFIC PUBLISHING CO, AMSTERDAM, NL, vol. 124, no. 1-3, 1 November 1999 (1999-11-01), pages 131 - 135, XP004202612, ISSN: 0011-9164 * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 009, no. 071 (C - 272) 30 March 1985 (1985-03-30) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 009, no. 180 (C - 293) 25 July 1985 (1985-07-25) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 015, no. 440 (C - 0883) 11 November 1991 (1991-11-11) * |
| PATENT ABSTRACTS OF JAPAN vol. 2002, no. 04 4 August 2002 (2002-08-04) * |
| SIMONNOT M-O ET AL: "Boron removal from drinking water with a boron selective resin: is the treatment really selective?", WATER RESEARCH, ELSEVIER SCIENCE PUBLISHERS, AMSTERDAM, NL, vol. 34, no. 1, 1 January 2000 (2000-01-01), pages 109 - 116, XP004243792, ISSN: 0043-1354 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1660544A2 (fr) * | 2003-09-05 | 2006-05-31 | Pall Corporation | Elimination d'arsenic |
| EP1660544A4 (fr) * | 2003-09-05 | 2007-07-11 | Pall Corp | Elimination d'arsenic |
| EP2030681A1 (fr) * | 2007-08-29 | 2009-03-04 | LANXESS Deutschland GmbH | Résines borsélectives monodispersées |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2844509B1 (fr) | 2004-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Shon et al. | The effect of pretreatment to ultrafiltration of biologically treated sewage effluent: a detailed effluent organic matter (EfOM) characterization | |
| Chang et al. | Towards a better hydraulic cleaning strategy for ultrafiltration membrane fouling by humic acid: Effect of backwash water composition | |
| Simon et al. | Effects of chemical cleaning on the nanofiltration of pharmaceutically active compounds (PhACs) | |
| Kim et al. | Removal of organic acids from EfOM using anion exchange resins and consequent reduction of fouling in UF and MF | |
| Kim et al. | Comparison of initial filtration resistance by pretreatment processes in the nanofiltration for drinking water treatment | |
| WO2001014252A3 (fr) | Procede de reduction de la concentration en ions metalliques dans une solution de saumure | |
| TWI540103B (zh) | 從含硼廢水中將硼移除的方法 | |
| ES2394554T3 (es) | Procedimiento de tratamiento de vertidos de una instalación de membrana | |
| Nguyen et al. | Chemical cleaning of ultrafiltration membrane fouled by an activated sludge effluent | |
| Wang et al. | Effects on the purification of tannic acid and natural dissolved organic matter by forward osmosis membrane | |
| Chu et al. | Specific investigation of irreversible membrane fouling in excess of critical flux for irreversibility: A pilot-scale operation for water treatment | |
| Son et al. | Application of MIEX® pre-treatment for ultrafiltration membrane process for NOM removal and fouling reduction | |
| Tang et al. | Membrane fouling alleviation by chemically enhanced backwashing in treating algae-containing surface water: from bench-scale to full-scale application | |
| Amouha et al. | Nanofiltration efficiency in nitrate removal from groundwater: a semi-industrial case study | |
| TWI381999B (zh) | 二氧化矽去除裝置與二氧化矽去除方法 | |
| FR2844509A1 (fr) | Procede d'appauvrissement en bore d'une eau minerale naturelle | |
| Fujioka et al. | Modification of a polyamide reverse osmosis membrane by heat treatment for enhanced fouling resistance | |
| JPWO2008059824A1 (ja) | 水処理装置および水処理方法 | |
| JP2008086945A (ja) | 選択的透過膜の性能回復方法 | |
| CH416478A (fr) | Procédé pour préparer de l'eau douce | |
| Mel’nik | The current state of the problem of removing boron from the sea and brackish waters in the process of reverse osmosis desalination | |
| JP5461805B2 (ja) | エマルション型の水溶性切削油の処理方法 | |
| JP6105500B2 (ja) | 硫酸イオンおよびホウ素を含有する排水の処理方法、および処理設備 | |
| JP2001219163A (ja) | ホウ素含有水の処理方法 | |
| BE896812A (fr) | Procede de regeneration de resines echangeuses d'anions epuisees par le passage d'eau contenant des anions |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |
Effective date: 20130531 |