FR2722260A1 - Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne un dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, notamment pour des disques d'embrayage de véhicules. ll comprend une partie d'entrée (5 + 7), une partie de sortie (11) entre lesquelles il est prévu deux amortisseurs (2, 3) actionnés en série, notamment un premier amortisseur (2) comportant des accumulateurs d'énergie de faible raideur et un second amortisseur 3 comportant des accumulateurs d'énergie de grande raideur, ces accumulateurs d'énergie étant des ressorts hélicoïdaux permettant d'obtenir pour le premier amortisseur (2) un angle total de torsion entre la partie d'entrée et la partie de sortie d'au moins 20deg. et pour le second amortisseur 3 un angle total de torsion d'au moins 15deg..
Description
La présente invention concerne un dispositif d'amortissement
d'oscillations en torsion, notamment pour des disques d'embrayages de véhicules, comprenant une partie d'entrée et une partie de sortie, entre lesquelles il est prévu deux amortisseurs actionnés en série, notamment un premier amortisseur comportant des accumulateurs d'énergie de faible raideur et un second amortisseur comportant des accumulateurs d'énergie de
grande raideur.
Des dispositifs d'amortissement d'oscillations de ce genre sont connus par exemple d'après les demandes de
brevets allemands publiées DE-41 41 643 et DE- 40 31 762.
Ces dispositifs d'amortissement d'oscillations en torsion, comportent ce qu'on appelle un amortisseur pour ralenti ou un système pour ralenti et ce qu'on appelle un
amortisseur principal ou un système pour charge.
L'amortisseur pour ralenti peut alors, lors d'un dépassement d'un couple déterminé, être contrebalancé à l'aide de butées, de ceiie sorte que, lors d'une poursuite d'une torsion relative entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, seulement l'amortisseur principal soit en action. Dans ces constructions connues, le couple de contrebalancement ou couple de butées du pré-amortisseur est déterminé dans l'essentiel en relation avec les couples se produisant dans la marche de ralenti. Par!'expression "marche de ralenti", on entend une condition de marche dans laquelle l'embrayage, disposé entre un moteur e: une transmission, est fermé et la transmisszon se trouve cependant dans la position neutre, c'est-à- dire qu'aucun rapport n'est enclenché et qu'en consequence également aucun couple ne peut être transmis par exemple aux roues motrices d'un véhicule. De telles concernions se sont avérées favorables pour de nombreuses applications. Il existe cependant des applications dans lesquelles ces dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion connus ne permettent pas d'interdire complètement des bruits perturbateurs ou des mises en oscillations. La présente invention a pour but d'optimiser des dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion du type défini ci-dessus et d'éliminer les inconvénients précités de structures connues jusqu'à maintenant. En outre, le domaine d'utilisation d'une conception déterminée de dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion doit être élargi par rapport aux dispositifs d'amortissement d'oscillations en torsion connus. Cela signifie par conséquent que, pour plusieurs applications, on doit pouvoir utiliser le même dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion ou tout au moins un dispositif d'amortissement seulement légèrement modifié. En outre, le dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon l'invention doit pouvoir être fabriqué d'une manière particulièrement simple et
peut coûteuse.
Conformément à l'invention, ce problème est résolu par le fait que les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur permettent d'obtenir entre la partie d'entrée et la partie de sortie un angle de torsion total d'au moins 20 et de produire un moment sur un couple maximal de l'ordre de grandeur de 4 à 20 Nm, de préférence de l'ordre de grandeur de 6 à 16 Nm, le second amortisseur permettant d'obtenir entre la partie d'entrée et la partie de sortie un angle de torsion d'au moins 15 et comportant une raideur à la torsion de l'ordre de grandeur compris entre 5 et 40 Nm/ , de préférence de l'ordre de grandeur compris entre 10 et 25 Nm/ . Par l'expression "angle de torsion" total on entend la somme des deux angles de torsion que permettent les différents amortisseurs, aussi bien dans le sens de traction que dans le sens de poussée, entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion. Un mode de fonctionnement en traction existe quand le moteur entraîne la ligne de transmission ou le véhicule. Le mode de fonctionnement en poussée existe quand le véhicule ou la ligne
d'entraînement entraîne le moteur.
D'une manière avantageuse, le premier amortisseur peut avoir un angle de torsion total de l'ordre de grandeur compris en 20 et 45 et à cet égard il peut être particulièrement judicieux que cet angle de torsion total soit de l'ordre de grandeur compris entre 25 et 35 . Le second amortisseur peut avantageusement avoir un angle de torsion total de l'ordre de grandeur compris entre 20 et 300, mais cependant pour de nombreuses applications, on peut évidemment admettre des angles de torsion plus
grands ou plus petits.
Les couples maximaux précités peuvant être exercés par les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur concernent des applications se rapportant à des voitures de tourisme et à de petits véhicules transporteurs. Lors de l'utilisation d'un dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion conforme à l'invention dans un camion, il faut augmenter le cas
échéant ce couple maximal.
Il est judicieux que le premier amortisseur ait une raideur à la torsion de l'ordre de grandeur compris entre u,3 et 1,5 Nm/ et, pour de nombreuses applications, il peut également être judicieux d'adopter
des valeurs supérieures ou inférieures.
Il peut être particulièrement avantageux que le premier amortisseur ait une caractéristique en escalier pour tous les angles de torsion ou au moins approximativement dans tout l'angle de torsion. D'une manière avantageuse, également le second amortisseur peut avoir une caractéristique en escalier pour tous les angles de torsion ou au moins approximativement pour tous
les angles de torsion.
Dans les dispositifs d'amortissement d'oscillations en torsion connus, comportant un amortisseur pour ralenti et un amortisseur principal, il est possible que, dans le domaine en marche lente d'un véhicule, il se produise, comme cela a déjà été précisé,
des bruits ou des mises en oscillations perturbatrices.
Dans le domaine de marche lente, le véhicule roule dans un premier ou un second rapport avec l'embrayage fermé, auquel cas le moteur d'entraînement opère pratiquement à la vitesse de ralenti ou à une faible vitesse d'entraînement, c'est-à-dire avec pratiquement aucun actionnement ou seulement un léger actionnement de la pédale d'accélérateur. Les bruits se produisant dans une telle condition de marche sont vraisemblablement à imputer au fait que, dans cette condition de marche, l'amortisseur pour ralenti est contre-balancé et l'amortisseur principal est sollicité, auquel cas il peut se produire une résonance sous l'effet de la raideur à la
torsion relativement grande se manifestant alors.
Du fait de l'agencement conforme à l'invention d'un dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, on est assuré que les couples se produisant en marche lente - c'est-à-dire avec roulement du véhicule à de petites vitesses de rotation du moteur et avec la pédale d'accélérateur relâchée ou seulement légèrement actionnée - soient absorbés par le premier amortisseur, qui permet un angle de torsion relative comparativement grand entre les composants correspondants et qui a une courbe d'élasticité de profil plat. Ce profil plat de la courbe caractéristique ou la faible raideur ainsi que le grand angle de torsion du premier amortisseur permettent de décaler le point de résonance ou le domaine de résonance dans le sens de réduction de la vitesse de moteur et avantageusement le premier amortisseur est conçu de telle sorte que le domaine de résonance ou la vitesse de rotation en résonance soit inférieure à la
vitesse de ralenti du moteur.
L'agencement conforme à l'invention possède en outre l'avantage qu'aussi bien le premier amortisseur que le second ont un couple de butée relativement grand, avec une faible pente ou un faible taux d'élasticité par
rapport aux disques d'embrayage classiques.
Avantageusement, le dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion peut être agencé de telle sorte que, à partir d'une position centrale, c'est-à-dire une position de repos du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, l'angle de torsion relative possible entre la partie de sortie et la partie d'entrée soit plus grand dans un sens de torsion relative que dans l'autre sens. Il peut être judicieux à cet égard que l'angle de torsion relative entre la partie de sortie et la partie d'entrée du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion soit plus grand dans le sens de traction que dans le sens de poussée. L'angle de torsion total possible entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion peut être de l'ordre de grandeur compris entre 35 et 70 , de préférence de l'ordre de grandeur compris entre 40 et 60 . Le rapport entre l'angle de torsion maximal permis par les deux amortisseurs dans le sens de traction entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion et l'angle de torsion maximal permis par les deux amortisseurs dans le sens de poussée peut être avantageusement de l'ordre de grandeur compris entre 1,2
et 2.
Selon une autre possibilité d'agencement conforme à l'invention, l'angle de torsion maximal permis par le premier amortisseur entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion peut, en cas de sollicitation du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion dans le sens de traction, être plus grand que l'angle de torsion maximal
possible en cas de sollicitation dans le sens de poussée.
Avantageusement, le rapport entre l'angle de torsion maximal possible du premier amortisseur dans le sens de traction et l'angle de torsion maximal possible de cet amortisseur dans le sens de poussée peut être de l'ordre de grandeur compris entre 1,5 et 3. Pour de nombreuses applications, ce rapport peut cependant avoir des valeurs
plus petites ou plus grandes.
Pour l'agencement et le fonctionnement du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, il peut être avantageux que la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion soit une partie formant moyeu, pourvue d'un profil intérieur permettant son montage sur un arbre de transmission et sur laquelle sont reçues sans possibilité de rotation relative la partie de sortie du pré- amortisseur et une pièce formant flasque, comportant un profil intérieur et constituant la partie de sortie de l'amortisseur principal, ce profil intérieur entrant en prise avec un profil extérieur de la partie formant moyeu; ainsi, par l'intermédiaire desdits profils, une torsion relative limitée est rendue possible entre la pièce formant flasque du second amortisseur et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, et en outre la partie d'entrée du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion est constituée par deux disques latéraux espacés axialement l'un de l'autre et recevant entre eux la pièce formant flasque de l'amortisseur principal. Un mode de construction particulièrement compact du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion peut être obtenu en faisant en sorte que le premier amortisseur soit disposé axialement entre la pièce formant flasque du second amortisseur et un des disques latéraux formant la partie d'entrée du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion. La partie d'entrée du premier amortisseur peut alors être constituée par au moins un composant en forme de disque, en forme de disque, relié de façon non tournante au flasque du second amortisseur et comportant des réceptacles pour des accumulateurs d'énergie de faible raideur. Ce composant peut être avantageusement réalisé
en matière plastique.
La partie de sortie du premier amortisseur peut avantageusement être constituée par au moins un composant de forme annulaire, relié de façon non tournante à la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion et disposé axialement entre le composant en forme de disque formant la partie d'entrée du premier amortisseur et le flasque du second amortisseur, ce composant comportant des réceptacles pour les accumulateurs d'énergie de faible raideur. D'une manière avantageuse, les accumulateurs d'énergie de faible raideur peuvent être disposés sur un plus petit diamètre que les accumulateurs d'énergie de grande raideur. Avantageusement, la partie d'entrée du premier amortisseur peut également être constituée par deux composants de forme annulaire qui sont en liaison tournante avec le flasque du second amortisseur et qui reçoivent entre eux une partie de sortie de forme annulaire ou en forme de disque. Une structure de ce genre est connue d'après la demande de brevet allemand publiée DE-34 42 705. En outre, le premier amortisseur peut comporter deux composants de forme annulaire réalisés en matière plastique, disposés au moins dans l'essentiel radialement l'un au- dessus de l'autre, et qui forment la partie d'entrée ou la partie de sortie. Les composants de forme annulaire peuvent alors comporter des poches allongées orientées radialement, s'étendant dans une direction circonférencielle et servant à recevoir les
accumulateurs d'énergie.
Pour le fonctionnement, la durée de service et le montage des accumulateurs d'énergie de faible raideur, il peut être particulièrement avantageux que ceux-ci aient, dans l'état non sollicité, une forme incurvée dans une direction circonférencielle. Ces ressorts sont alors incurvés, avant l'installation dans le dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion en tenant compte de leur dimension longitudinale. Les ressorts individuels du premier amortisseur peuvent alors avoir une précourbure qui soit telle que l'axe longitudinal de ces ressorts coincide au moins approximativement avec le rayon moyen de montage sur lequel sont disposés ledits ressorts. L'axe longitudinal peut cependant avoir une courbure plus grande ou plus petite que celle
correspondant au rayon moyen de montage.
Pour de nombreuses applications, il peut aussi être avantageux que les accumulateurs d'énergie de faible raideur soient, dans l'état détendu - et en considérant la direction de leur axe longitudinal - au moins approximativement rectilignes. De tels ressorts rectilignes seront cintrés en correspondance pour le montage de telle sorte qu'ils puissent être logés dans les réceptacles, réalisés avec une forme d'arc de cercle, dans la partie d'entrée ou la partie de sortie du premier
amortisseur.
Bien que, pour de nombreuses applications, il puisse être judicieux qu'au moins les accumulateurs d'énergie entrant initialement en action dans le premier amortisseur, comportent, dans l'état non sollicité du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, déjà une certaine pré-contrainte, il est avantageux pour la plupart des applications qu'au moins les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur, entrant initialement en action, aient une pré-contrainte seulement très petite ou même nulle et qu'ainsi, dans l'état de montage, ils aient, au moins dans l'essentiel, leur longueur complète à l'état détendu. Il peut également être judicieux que la dimension périphérique des fenêtres ou évidements prévus dans la partie d'entrée et/ou dans la partie de sortie pour recevoir les accumulateurs d'énergie correspondants du premier amortisseur soit plus grande que la dimension périphérique de ces accumulateurs d'énergie. Pour autant que les réceptacles prévus aussi bien dans la partie d'entrée qu'également dans la partie de sortie du premier amortisseur aient une plus grande dimension périphérique que les accumulateurs d'énergie logés dedans, il est possible d'obtenir entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion un jeu de torsion très petit pour lequel il ne se produit aucune compression des accumulateurs d'énergie
agissant dans une direction circonférencielle.
Le premier amortisseur devrait avantageusement comporter au moins deux accumulateurs d'énergie qui - en
les considérant dans une direction circonférencielle -
seraient avantageusement répartis uniformément. Il est cependant possible de prévoir également trois, quatre ou
plus de quatre accumulateurs d'énergie.
Pour le fonctionnement du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, il peut être particulièrement avantageux qu'au moins le premier amortisseur comporte au moins un disque de friction en charge. D'une manière connue, également le second amortisseur peut comporter un disque de friction en
charge, ou plusieurs disques de friction en charge.
Pour de nombreuses applications, il peut être judicieux qu'au moins le premier amortisseur exerce au moins ce qu'on appelle un amortissement par friction en traînée. Cet amortissement par friction peut être produit par au moins un anneau de friction qui comporte des contours actifs, coopérant, avec un jeu de torsion, avec des contre-contours actifs. Ce frottement en traînée peut également rester en action dans le domaine angulaire de torsion de l'amortisseur principal. Il peut être judicieux que l'angle qui est déterminé à partir de la différence entre l'angle de torsion total permis par le premier amortisseur et l'angle de traînée ou l'angle de liberté de l'anneau de friction en traînée soit de l'ordre de grandeur compris entre 10 et 35 . A l'aide d'un tel dimensionnement, on peut être assuré que le
frottement en traînée soit déjà produit avant le contre-
balancement du premier amortisseur. En outre on est ainsi assuré que, pour des oscillations petites et moyennes entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, le frottement en traînée ou l'anneau de friction
correspondant reste sans effet.
Avantageusement, les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur peuvent être disposés et soutenus de telle sortie qu'ils produisent un amortissement par friction qui soit fonction de l'angle de torsion. A cet effet, les ressorts avantageusement incurvés peuvent, en les considérant sur leur longueur, s'appuyer radialement par différentes spires sur au moins un composant correspondant. Ce composant peut avantageusement être
constitué par la partie d'entrée du premier amortisseur.
Lorsque la compression des ressorts augmente, la force radiale produite par eux contre la surface d'appui correspondante augmente de sorte qu'également l'amortissement par friction est augmenté. Avec une telle disposition des accumulateurs d'énergie du premier amortisseur, ces accumulateurs d'énergie peuvent en outre produire un amortissement par friction qui soit fonction de la vitesse de rotation car, quand la vitesse de rotation augmente, il se produit également une augmentation de la force centrifuge agissant sur les
différentes spires.
Le frottement en traînée agissant entre la partie d'entrée et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion peut avantageusement être produit par un anneau de friction en traînée qui peut être disposé axialement entre le profil extérieur de la partie formant moyeu et au moins un des disques latéraux de la partie d'entrée du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion. Cet anneau de friction en traînée peut avantageusement être en prise par friction avec le disque latéral. Pour la commande de l'anneau de friction, celui-ci peut comporter des zones profilées qui coopèrent, avec du jeu, avec des zones d'activation. Avantageusement, l'anneau de friction peut comporter des appendices axiaux qui s'engagent avec du jeu dans un profil extérieur ou dans des évidements de la partie formant moyeu. Le profil extérieur peut être le même profil ou un profil analogue à celui qui coopère avec le profil intérieur du disque formant moyeu de l'amortisseur principal. Le jeu de torsion de l'anneau de friction en traînée est plus petit que le jeu de torsion du disque formant moyeu de l'amortisseur principal par
rapport à la partie formant moyeu.
L'anneau de friction en traînée peut avantageusement comporter une surface extérieure de forme tronconique qui centre le disque latéral adjacent par rapport à la partie formant moyeu. A cet effet, le disque latéral correspondant peut également comporter une zone de forme tronconique. Il est en outre judicieux que la partie d'entrée du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion ait, par rapport à la partie formant moyeu, une possibilité de décalage axial limitée, et notamment en opposition à l'action d'un accumulateur d'énergie. Cet accumulateur d'énergie peut avantageusement solliciter l'anneau de friction en direction du disque latéral adjacent. Avantageusement, cet accumulateur d'énergie peut être constitué par un composant en forme de ressort annulaire qui est serré axialement entre l'anneau de friction et la partie
d'entrée du premier amortisseur.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mis en évidence dans la suite de la
description, donnée à titre d'exemple non limitatif, en
référence aux dessins ci-joints dans lesquels: La figure 1 représente en vue en élévation un disque d'embrayage, la figure 2 est une vue en coupe faite suivant la ligne II-II de la figure 1, la figure 3 représente à échelle agrandie le détail désigné par "A" sur la figure 2, la figure 4 est une vue en élévation partielle, à échelle agrandie, du premier amortisseur en le considérant dans la direction de la flèche IV de la figure 2, la figure 5 représente une courbe caractéristique de torsion possible pour le disque d'embrayage conforme aux figures 1 à 3, la figure 6 représente, à échelle agrandie par rapport à la figure 5, une zone partielle de la courbe
caractéristique de torsion de la figure 5.
Le disque d'embrayage 1 représenté sur les figures, comporte un premier amortisseur 2 et un second amortisseur 3. La partie d'entrée du disque d'embrayage 1, qui constitue simultanément la partie d'entrée du second amortisseur, ou amortisseur principal 3, est créée par un disque d'entraînement 5 portant des garnitures de friction 4 ainsi que par un contre-disque 7, relié de façon non tournante au disque 5 par l'intermédiaire de broches d'espacement 6. La partie de sortie du second amortisseur 3 est constituée par un flasque 8, qui, comme le montre notamment la figure 3, comporte une denture intérieure 9, qui est en prise avec une denture extérieure 10 d'un corps formant moyeu 11, et constituant la partie de sortie du disque d'embrayage 1. Entre la denture extérieure 10 du corps formant moyeu 11 et la denture intérieure 9 de le flasque 8, il est prévu, dans une direction circonférencielle, un jeu entre flanc de dents qui correspond à la zone d'action du premier amortisseur 2. Pour le montage sur un arbre de sortie de transmission, le corps formant moyeu 11 comporte en outre
une denture intérieure 12.
Le second amortisseur 3 comporte des ressorts 13, qui sont logés dans des évidements 14, 15, en forme de fenêtre, du disque d'entraînement 5 et du contre-disque 5 d'une part ainsi que dans des évidements en forme de fenêtre 16 du flasque 8. Entre les disques 5 et 7, reliés de façon tournante l'un avec l'autre, et le flasque 8, une torsion relative peut se produire en opposition à l'action des ressorts 13. Cette torsion est limitée par l'application des broches d'espacement 6, reliant les deux disques 5 et 7 l'un avec l'autre, contre les contours extrêmes des évidements 17 du flasque 8 qu'elles
traversent axialement.
Le premier amortisseur 2 est disposé axialement entre le flasque 8 et le disque d'entraînement 5. La partie d'entrée du premier amortisseur 2 est constituée par un composant 18 de forme annulaire, relié de façon non tournante au flasque 8. Il est prévu axialement entre le composant 18 et le flasque 8 un flasque 20 en forme de disque, qui constitue la partie de sortie du premier amortisseur 2 et qui est relié de façon non tournante avec le corps formant moyeu 11. Entre le composant en forme d'anneau ou de disque et le flasque 20, il est possible qu'il se produise une torsion relative limitée en correspondance au jeu entre flancs de dents existant entre la denture extérieure 10 du corps formant moyeu 1 et la denture intérieure 9 du flasque 8, et cela notamment - comme le montre la figure 3 - en opposition à l'action d'accumulateurs d'énergie, se présentant sous la forme de ressort hélicoïdaux 24, qui sont disposés dans des réceptacles en forme d'alvéoles ou dans des évidements 21 en forme de fenêtres du composant 18 ainsi que dans des évidements 22 en forme de fenêtres du
flasque 20.
Le flasque 20 du premier amortisseur 2 comporte sur son bord intérieur une denture 20a qui vient s'engager, pour créer une sécurité anti- rotation, dans des zones de hauteur réduites de la denture extérieure 10.
Le composant 18 de forme annulaire du pré-
amortisseur 2 est relié de façon non tournante au flasque 8 par l'intermédiaire de liaisons d'emboîtement opérant par conjugaison de formes. A cet effet, comme le montrent les figures 2 et 4, le composant 18 de forme annulaire comporte sur son pourtour extérieur des appendices ou des pattes 25, orientés axialement en direction du flasque 8 du second amortisseur 3 et pénétrant axialement dans des évidements 26 du flasque 8. Dans l'exemple de réalisation représentée, ces évidements 26 sont reliés aux évidements 16 prévus dans le flasque 8 pour recevoir les ressorts 13 du second amortisseur. Comme le montre la figure 4, les poches réceptrices 21 s'étendent avec une forme incurvée dans une direction circonférencielle et elles entourent ou enveloppent les ressorts 24 dans une direction circonférencielle. Les poches réceptrices 21 s'étendent - comme le montre la figure 3 -, à partir de leur côté dirigé vers le flasque 8, axialement dans la pièce 18 en matière plastique. La profondeur des poches réceptrices 21 est alors définie de telle sorte que les ressorts 24 soient reçus au moins approximativement complètement dans la pièce 18 en matière plastique. Les extrémités, considérées dans une direction circonférencielle, des poches réceptrices 21, constituent des zones de butée contre lesquelles peuvent s'appuyer les ressorts 24 par leurs extrémités. La pièce profilée en tôle 20, formant la partie de sortie du premier amortisseur 2, comporte une zone 20b de forme annulaire, s'étendant radialement et entourant le corps formant moyeu 11. Sur le pourtour radialement extérieur de cette zone 20b de forme annulaire, il est prévu des bras 23, recourbés axialement. Les bras axiaux 23 sont répartis sur le pourtour de telle sorte qu'ils puissent coopérer, au moins lors d'une torsion relative entre la pièce 18 en matière plastique et la pièce profilée en tôle 20, avec les extrémités des accumulateurs d'énergie 24, de telle
sorte que ces accumulateurs d'énergie soient comprimés.
Pour être assuré d'une sollicitation correcte des accumulateurs d'énergie 24, les bras axiaux 23 sont répartis pratiquement sur tout le diamètre des
accumulateurs d'énergie 24.
Pour une fixation axiale du composant 18 de forme annulaire, il est prévu un ressort annulaire 29, disposé axialement entre le flasque 8 et le disque latéral 7 et qui s'appuie radialement à l'extérieur contre le disque 7, en sollicitant radialement vers l'intérieur, en direction du flasque 8, un disque de pression 30 ainsi qu'un anneau de friction 31 disposé entre ce disque et le flasque 8, de telle sorte les composants 8, 18, 30, 31 se trouvant entre les disques latéraux 5, 7 soient serrés axialement. La pré-contrainte du ressort annulaire 24 fait en outre en sorte que le disque 5 portant les garnitures de friction et qui estdisposé de l'autre côté du flasque 8, soit déplacé axialement en direction du
flasque 8.
Le composant 18 en forme d'anneau ou de disque, constituant la partie d'entrée du premier amortisseur 2, est réalisé en matière plastique, qui peut être renforcée par des fibres. Le disque 18 est directement au contact de friction avec le disque 5 supportant les garnitures de friction et il sert à produire un amortissement par friction pour le second amortisseur 3. Lors d'une torsion relative des disques 5 et 7 par rapport au flasque 8, il se produit sous l'action de l'anneau de friction 31, également un amortissement par friction en relation avec
le second amortisseur 3.
Le second amortisseur 3 peut également comporter ce qu'on appelle un disque de friction en charge, qui peut coopérer avec les ressorts 13 de telle sorte que, au moins dans l'essentiel, ils soient rétractés jusque dans la position angulaire initiale par rapport aux composants 8, 5 et 7 sous l'effet de la force de rappel desdits
ressorts 13.
Comme le montre notamment la figure 3, le disque latéral ou le disque 5 de support de garnitures de friction coopère avec un anneau de friction 32, qui est disposé axialement entre ce disque latéral 5 et la denture 2 extérieure 10. L'anneau de friction 32 est monté sur un épaulement radial 32 du corps formant moyeu 11 et il sert simultanément à centrer la partie d'entrée 5, 7 du disque d'embrayage par rapport à la partie de sortie 11. A cet effet, l'anneau de friction 32 a une section qui est profilée en forme de coin et notamment de telle sorte qu'elle crée une surface périphérie 34 de forme tronconique, qui coopère avec une contre- surface 35 adaptée en correspondance du disque 5. Pour la formation de la contre-surface 35, également pourvue d'une forme tronconique, le disque 5 de support de garnitures de friction comporte, dans sa zone radialement intérieure, une partie 36 de forme annulaire qui est orientée dans une direction axiale. L'anneau de friction 32 est poussé axialement contre le disque 5 par un accumulateur d'énergie se présentant sous la forme d'un ressort annulaire 37. Le ressort annulaire 37 s'appuie radialement vers l'extérieur contre le composant 18 de forme annulaire et il sollicite radialement vers l'intérieur l'anneau de friction 32. L'accumulateur d'énergie 37 est adapté à l'accumulateur d'énergie 29 de telle sorte qu'il exerce une force axiale plus petite que celle de l'accumulateur d'énergie 29, pour faire en sorte que le composant 18 de forme annulaire reste en prise
avec le disque 5 par friction.
L'anneau de friction 32 comporte des parties profilées 38 se présentant sous la forme d'ergots ou pattes axiales, qui s'accrochent dans les partie profilées extérieures du corps formant moyeu 11. Les parties profilées 38 de l'anneau de friction 32 sont dimensionnées - comme le montre la figure 4 - dans une direction circonférencielle de telle sorte qu'elles comportent un jeu angulaire défini 39 + 40 par rapport aux partie profilées extérieures 10 du corps formant moyeu 11. Ce jeu 39 + 40 permet une torsion limitée de l'anneau de friction 32 par rapport au corps formant moyeu 11. Les parties profilées 38 de l'anneau de friction 32 ont également - en les considérant dans une direction circonférencielle - une plus petite étendue angulaire que les zones profilées 28a de la partie de sortie 20 du premier amortisseur 2. Les zones profilées a s'accrochent pratiquement sans jeu dans la denture
extérieur 10 du corps formant moyeu 11.
Sur le côté de la denture qui est opposé à l'anneau de friction 32, il est prévu un autre accumulateur d'énergie se présentant sous la forme d'un ressort annulaire 41 (figure 3) et qui est comprimé axialement entre le disque latéral 7 et le corps formant moyeu 11. Le ressort annulaire 41 est relié de façon non tournante au disque latéral 7 et il s'appuie, le cas échéant avec interposition d'un anneau de friction 41a,
contre un épaulement axial du corps formant moyeu 11.
Avec le ressort annulaire 41, on est assuré que la partie d'entrée 5 + 7 du disque de friction soit maintenue en positionnement axial par rapport au corps formant moyeu 11. La sollicitation du ressort 41 fait en sorte que le disque 5 soit déplacé axialement en direction de la zone profilée extérieure 10, ce qui fait en sorte à nouveau que l'anneau de friction 32 soit serré axialement entre le disque 5 et un épaulement axial du corps formant moyeu 11. Comme le montre la figure 4, les ressorts hélicoïdaux 24 du premier amortisseur 2 sont comparativement longs et, en les considérant dans la direction circonférencielle du disque d'embrayage 1 ou bien dans la direction de l'axe longitudinal du ressort 24, ils sont incurvés ou cintrés. D'une manière avantageuse, les ressorts 24 peuvent déjà avoir un profil incurvé en direction longitudinale avant l'installation dans les réceptacles 21. En conséquence, le montage est sensiblement simplifié. L'incurvation peut être produite lors de la fabrication des ressorts 24. Il est judicieux que les ressorts aient une incurvation ou une courbure telle que l'axe longitudinal de ces ressorts soit au moins approximativement en concordance avec le rayon moyen de montage 42 sur lequel ledits ressorts 24 sont disposés ou montés. D'une manière avantageuse, les ressorts 24 peuvent, dans l'état non sollicité du disque d'embrayage 20, être logés dans les réceptacles 21, 22 sans précontrainte, ou bien seulement avec une très faible pré-contrainte. Une très faible pré-contrainte de ce genre peut également résulter par exemple de tolérances de fabrication. On peut cependant prévoir également un petit jeu circonférenciel, par exemple de
l'ordre de grandeur compris entre 0 et 2 .
Comme le montre notamment la figure 2, les ressorts hélicoïdaux 24 de faible raideur sont disposés sur un diamètre plus petit que les ressorts hélicoïdaux
13 de grande raideur.
Les ressorts hélicoïdaux 24 s'appuient par l'intermédiaire de leurs spires contre les surfaces délimitant les réceptacles 21 du composant 18. En conséquence, il se produit, lors d'une compression des ressorts hélicoïdaux 24, un frottement entre les différentes spires des ressorts hélicoïdaux 24 et les surfaces du composant 18 contre lesquelles s'appuient les ressorts hélicoïdaux 24. Cet amortissement par friction augmente à mesure que la compression des ressorts 24 augmente car la force radiale exercée par les ressorts 24 sur les surfaces d'appui de la partie 18 augmente à mesure que la compression croît, et notamment du fait que les ressorts 24 ont tendance à s'infléchir radialement vers l'extérieur sur leur longueur. Du fait de l'appui des ressorts 24 sur leur longueur contre les surfaces d'appui correspondantes du composant 18, l'amortissement par friction produit par ces ressorts est en outre fonction de la vitesse de rotation. Les forces centrifuges agissant sur les différentes spires des ressorts 24, produisent, à mesure que la vitesse de rotation augmente, au moins une légère augmentation de
l'amortissement par friction.
Pour de nombreuses applications, il peut également être judicieux que le premier amortisseur 2 comporte ce qu'on appelle un disque de friction en charge. Un tel disque de friction en charge produit, à partir d'un angle de torsion déterminé, un amortissement par friction additionnel et il est relié à au moins un accumulateur d'énergie, comme un ressort hélicoidal 24, par l'intermédiaire de contours de butée, de telle sorte que, par l'intermédiaire de cet accumulateur d'énergie, il ne puisse pas être refoulé, au moins partiellement, en direction de sa position initiale lorsque le disque
d'embrayage 1 n'est pas sollicité par un couple.
Les ressorts 13 entrant en action au début d'une torsion relative entre la partie d'entrée du second amortisseur 3, constituée par les disques 5 et 7, et sa partie de sortie constituée par le flasque 8, peuvent être logés pratiquement sans pré-contrainte ou bien avec une pré- contrainte ciblée dans les réceptacles correspondants 14, 15, 16, qui ont un dimensionnement ou une longueur au moins approximativement égale dans une direction circonférencielle. D'une manière classique, les ressorts hélicoidaux 13 entrant initialement en action peuvent être agencés, en ce qui concerne les tolérances, de manière qu'ils soient reçus pratiquement avec un jeu de torsion nul dans les réceptacles 14, 15, 16 ou bien qu'ils soient soumis à une légère pré- contrainte. On évite ainsi que les ressorts 13 soient disposés librement dans les réceptacles 14, 15, 16, ce qui permet d'éviter des bruits de claquement perturbateurs. Pour autant que les ressorts hélicoidaux 13, entrant initialement en action lors d'une torsion relative entre les disques 5 et 7 et le flasque 8, soient montés avec pré-contrainte dans les réceptacles 14, 15, 16, il est possible de régler cette pré- contrainte de telle sorte que le couple résistant produit entre les composants 5, 7 et 9 soit plus grand que le couple maximal pouvant être produit par le premier amortisseur 2 ou par les ressorts hélicoïdaux 24. Ce couple maximal est engendré, lors de l'application de la denture intérieure 9 du flasque 8, contre la denture extérieure 10 du corps formant moyeu 11. Il peut cependant être également judicieux que le moment résistant pouvant être produit initialement par les ressorts hélicoïdaux 13 entrant initialement en action soient plus petit que le couple maximal (couple limite) pouvant être produit par le premier amortisseur 2 ou par les ressorts hélicoïdaux 24. Avec un tel agencement, aussi bien les accumulateurs d'énergie 24 qu'également au moins les accumulateurs d'énergie 13 du premier étage du second amortisseur 3 seront comprimés au moins dans une zone partielle de l'angle torsion possible total entre les disques 5, 7 et le corps formant moyeu 11. Ces ressorts 24, 13 sont alors disposés en série et ils sont comprimés simultanément et notamment jusqu'à ce que la torsion relative du flasque 8 par rapport au corps formant moyeu 11 soit limitée par les dentures 9, 10
entrant en coopération.
Le premier amortisseur 2 est agencé de préférence de telle sorte qu'il permette un angle de torsion total d'au moins 20 entre la partie de sortie ou le flasque 8, du second amortisseur 3 et le corps formant moyeu 11. Cet angle de torsion total est déterminé, dans l'exemple de réalisation représenté, par le jeu circonférenciel existant entre les dentures 9, 10. Le couple limite ou couple maximal, qui peut être produit par les accumulateurs d'énergie 24, est avantageusement de l'ordre de grandeur compris entre 4 et 20 Nm. Le couple maximal du premier amortisseur 2 est produit lors de l'application des zones profilées 9 contre les zones profilées 10. Avantageusement, ce couple maximal pouvant être produit par les accumulateurs d'énergie 24 du premier amortisseur 2 devrait de l'ordre de grandeur compris entre 6 et 16 Nm. Le second amortisseur 3 devrait permettre un angle de torsion d'au moins 15 entre les disques latéraux 5, 7 et le flasque 8. La raideur à la torsion pouvant être produite par les accumulateurs d'énergie 13 du second amortisseur 3 devrait être de l'ordre de grandeur compris entre 5 et 40 Nm/ , de préférence de l'ordre de grandeur compris entre 10 et 25 Nm/ . La raideur à la torsion du premier amortisseur 2 est avantageusement de l'ordre de grandeur compris entre
0,3 et 1,5 Nm/ .
Comme le montre la figure 5, qui représente la courbe caractéristique d'élasticité du disque d'embrayage 1, dans l'exemple de réalisation aussi bien le premier amortisseur 2 que le second amortisseur 3 sont réalisés avec un seul escalier Il est cependant également possible
d'avoir des courbes caractéristiques à plusieurs escalier.
A partir de la position neutre ou de la position de repos du disque d'embrayage 1, le premier amortisseur 2 permet dans le sens de poussée un angle de torsion de 10 et dans le sens de traction un angle de torsion de 20 entre le flasque 8 et le corps formant moyeu 11. En outre, la figure 5 montre que le second amortisseur 3 permet dans le sens de poussée un angle de traction de 10 et dans le sens de traction un angle de traction de 16 entre les
disques latéraux 5, 7 et le flasque 8.
D'après la courbe caractéristique de la figure 5, on se rend compte que le couple maximal 43 ou 44, qui peut être produit par les accumulateurs d'énergie 24 du premier amortisseur 2, esc de l'ordre de grandeur de 11 Nm dans le sens de traction et de l'ordre de grandeur de 6 Nm dans le sens de poussée. On obtient ainsi, dans le domaine angulaire de torsion du premier amortisseur 2, une raideur à la torsion Ci de l'ordre de grandeur de 0,57 Nm/ qui est produite par les ressorts 24. Les ressorts 13 sont montés avec une certaine pré-contrainte et, pour un agencement correspondant au diagramme de la figure 5, le couple initial produit par cette précontrainte est un peu supérieur au couple maximal pouvant être produit par les ressorts 24. On enregistre ainsi de petites sautes verticales lors de transitions dans la plage de courbes caractéristiques, qui sont en relation avec la raideur à la torsion C2 et en correspondance aux ressorts 13. Par réduction de la pré-contrainte des ressorts 13, une telle augmentation verticale du couple lors d'une transition entre le premier amortisseur 2 et le second amortisseur 3 peut être réduite ou évitée. Le couple de butée 45, 46 du second amortisseur 3 est égal, dans le sens de traction, à environ 330 Nm et dans le sens de poussée, à environ 190 Nm. Lorsque les couples précités sont atteints, les broches 6 viennent buter, dans la direction correspondante de torsion relative, sur les bords latéraux correspondants des évidements 17 du flasque 8. La raideur à la torsion C2 produite par les ressorts 13 du second amortisseur 3 est de l'ordre de
grandeur d'environ 19,5 Nm/ .
La figure 5 montre en outre que l'angle de torsion total possible entre la partie d'entrée de l'amortisseur 1, constituée par les disques 5 et 7, et sa partie de sortie, constituée par le corps formant moyeu 11 peut atteindre avec de tels amortisseurs une valeur très grande, qui s'élève à 560. En agençant un amortisseur conformément à l'invention, il est ainsi possible d'obtenir de très grands angles de torsion et de très grands couples limites et en outre il est possible d'adopter simultanément des raideurs à la torsion
comparativement petites.
Les effets d'amortissement produits par les différents moyens de friction ou les différents dispositifs de friction n'ont pas été pris en
considération dans le diagramme de la figure 5.
L'amortissement par friction, ou hystérésis par friction, qui est produit par les différents dispositifs de friction, intervient en combinaison dans la courbe
caractéristique représentée sur la figure 5.
Sur la figure 6, représentée à échelle agrandie, on a mis en évidence le mode de fonctionnement du disque de friction avec traînée 32 ayant une influence sur le domaine angulaire de torsion du premier amortisseur 2. En outre sur la figure 6, on a mis en évidence l'hystérésis
de base Hi, qui est produite sous l'effet de la pré-
contrainte axiale du ressort annulaire 41. Cette hystérésis de base Hi est engendrée principalement sous l'effet du frottement de l'anneau de friction et du
disque de friction 41a contre le corps formant moyeu 11.
Cette hystérésis de friction de base Hi est combinée avec un amortissement HR ou bien une hystérésis de friction 2 x HR, qui est produite par le frottement s'exerçant entre l'anneau de friction 32 et le disque 5. Comme le montre la figure 6, l'amortissement par friction en traînée produit par l'intermédiaire de l'anneau de friction 32 est engendré dans un angle e, qui est de l'ordre de grandeur de 7 sur la figure 6. Cet angle a correspond au jeu de torsion 39 + 40 (figure 4) existant entre les ergots 38 de l'anneau 32 et les zones profilées du profilé extérieur 10, coopérant avec ces ergots dans une direction circonférencielle. Cet effet de traînée est imputable au fait que l'anneau de friction 32, entraîné initialement par l'intermédiaire des zones profilées extérieures 10 et pouvant tourner par rapport au disque , reste immobile par rapport à ce disque 5 lors d'une inversion du sens de rotation du disque 5 par rapport au corps formant moyeu 11, en correspondance au jeu de torsion 39 + 40, de telle sorte que l'amortissement par friction engendré par l'anneau de friction 32 est supprimé. C'est seulement après que les ergots 38 de l'anneau de friction 32 sont venus s'appliquer contre les zones de butée de la denture extérieure 10, agissant dans l'autre sens de rotation, que l'anneau de friction 32 est à nouveau tourné par rapport au disque 5 de telle sorte que l'amortissement par friction correspondant est à
nouveau produit.
Il est judicieux que l'angle, qui résulte de la différence entre l'angle de torsion total 47 du premier amortisseur 2 et l'angle libre a du dispositif de friction en traînée, ou anneau de friction 32, soit de l'ordre de grandeur compris entre 10 et 35 . Dans l'exemple de réalisation représenté, cet angle 48 s'élève
à environ 23 .
Dans les zones angulaires de torsion existant entre la partie d'entrée, constituée par les disques 5 et 7 et le corps formant moyeu 11, o agit seulement l'amortisseur principal 3, l'amortissement par friction produit par le disque de friction 32 reste maintenu. Le frottement de base, ou hystérésis de base Hi, est cependant supprimé dans ces domaines angulaires de torsion. Ces domaines angulaires de torsion correspondent aux courbes caractéristiques partielles désignées par C2 sur la figure 5. Dans ces domaines angulaires de torsion o seulement l'amortisseur 3 est en action, il se produit additionnellement un amortissement par friction ou une hystérésis de friction, qui est déterminée par la force de pré-contrainte du ressort annulaire 29. Cet amortissement par friction est produit d'une part frottement de la partie de forme annulaire 18 contre le disque 5 et d'autre part par frottement de l'anneau de
friction 31 contre le flasque 8 ou contre le disque 30.
L'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation représenté et décrit mais elle concerne d'une façon tout à fait générale des amortisseurs d'oscillations en torsion et elle comporte également des variantes qui peuvent être créées par combinaison de différentes particularités décrites ou de différents éléments ou modes d'action. En outre, différentes particularités ou modes d'action qui ont été décrites en relation avec les figures peuvent représenter une invention indépendante lorsqu'ils sont considérés individuellement. La demanderesse se réserve ainsi de revendiquer encore d'autres caractéristiques ayant une importance essentielle pour une invention et qui ont été définies
jusqu'à maintenant seulement dans la description,
notamment en relation avec les figures. Les
revendications déposées avec la demande de brevet sont
ainsi seulement des propositions de rédaction sans effet préjudiciable sur l'obtention de la protection par
brevet.
Claims (21)
1. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, notamment pour des disques d'embrayages de véhicules, comprenant une partie d'entrée et une partie de sortie, entre lesquelles il est prévu deux amortisseurs actionnés en série, notamment un premier amortisseur comportant des accumulateurs d'énergie de faible raideur et un second amortisseur comportant des accumulateurs d'énergie de grande raideur, les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur permettant d'obtenir entre la partie d'entrée et la partie de sortie un angle de torsion total d'au moins 20 et de produire un couple maximal de l'ordre de grandeur de 4 à 20 Nm, de préférence de l'ordre de grandeur de 6 à 16 Nm, le second amortisseur permettant d'obtenir entre la partie d'entrée et la partie de sortie un angle de torsion d'au moins 15 et ayant une raideur à la torsion de l'ordre de grandeur compris entre 5 et 40 Nm/ , de préférence de
l'ordre de grandeur compris entre 10 et 25 Nm/ .
2. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon la revendication 1, caractérisé en ce que le premier amortisseur a une raideur à la torsion de
l'ordre de grandeur compris entre 0,3 et 1,5 Nm/ .
3. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que, à partir d'une position moyenne, l'angle de torsion relative possible entre la partie de sortie et la partie d'entrée dans un des sens de torsion relative est plus
grand que dans l'autre sens (Fig. 5).
4. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 3, caractérisé
en ce que l'angle de torsion relative possible entre la partie d'entrée et la partie de sortie en cas de sollicitation desdites parties dans un sens de traction est plus grand que l'angle de torsion relative possible
dans le sens de poussée (Fig. 5).
5. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 4, caractérisé
en ce que l'angle de torsion maximal possible entre la partie d'entrée et la partie de sortie qui peut être obtenu avec le premier amortisseur en cas de sollicitation en traction du dispositif d'oscillations en torsion est plus grand que l'angle de torsion maximal possible en cas de sollicitation en poussée. (Fig. 5) 6. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 5, caractérisé
en ce que le rapport entre l'angle de torsion maximal possible du premier amortisseur dans le sens de traction et l'angle de torsion maximal possible de cet amortisseur dans le sens de poussée est de l'ordre de grandeur compris entre 1,5 et 3 (Fig. 5) 7. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 6, caractérisé
en ce que le premier amortisseur a une courbe caractéristique en esca!eOr, 8. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 7, caractérisé
en ce que le second amortisseur a une courbe
caractéristique en escalier.
9. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 8, caractérisé
en ce que la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion est une partie formant moyeu, pourvue d'un profil intérieur pour son montage sur un arbre de transmission et sur laquelle sont reçues sans possibilité de rotation relative la partie de sortie du pré-amortisseur et une partie formant flasque, comportant un profil intérieur et constituant la partie de sortie de l'amortisseur principal, ce profil intérieur entrant en prise avec un profil extérieur de la partie formant moyeu et, par l'intermédiaire desdits profils, une torsion relative limitée est rendue possible entre la partie formant flasque du second amortisseur et la partie de sortie du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion, et en outre la partie d'entrée du dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion est constituée par deux disques latéraux espacés axialement l'un de l'autre et recevant entre eux la partie formant flasque
de l'amortisseur principal.
10. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon la revendication 9, caractérisé en ce que le premier amortisseur est disposé axialement entre la partie formant flasque du second amortisseur et un des disques latéraux formant la partie d'entrée du dispositif
d'amortissement d'oscillations en torsion.
11. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 9 ou 10, caractérisé
en ce que la partie d'entrée du premier amortisseur est constituée par au moins un composant en forme de disque, relié de façon non tournante à la partie flasque du second amortisseur et qui comporte des réceptacles pour
des accumulateurs d'énergie de faible raideur.
12. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 11, caractérisé
en ce que la partie de sortie du premier amortisseur est constituée par au moins un composant de forme annulaire, relié de façon non tournante à la partie de sortie du dispositif d'amortissemenc d'oscillations en torsion et disposé axialement entre le composant en forme de disque formant la partie d'entrée du premier amortisseur et la partie flasque du second amortisseur, ce composant comportant des réceptacles pour les accumulateurs
d'énergie de faible raideur.
13. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 12, caractérisé
en ce que les accumulateurs d'énergie de faible raideur sont disposés sur un plus petit diamètre que les accumulateurs d'énergie de grande raideur. 14. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 13, caractérisé
en ce que les accumulateurs d'énergie de faible raideur ont, au moins dans l'état non sollicité, une forme
incurvée dans la direction circonférencielle.
15. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 14, caractérisé
en ce que les ressorts individuels détendus du premier amortisseur ont une courbure telle que l'axe longitudinal de ces ressorts coincide, au moins approximativement, avec le rayon moyen de montage sur lequel ledits
amortisseurs sont disposes.
17. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 15, caractérisé
en ce qu'au moins le premier amortisseur comporte un
disque de friction en charge.
17. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 16, caractérisé
en ce qu'au moins le premier amortisseur comporte un
anneau de friction en traînée.
18. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon la revendication 17, caractérisé en ce que l'angle qui est obtenu à partir de la différence entre l'angle de torsion total possible du premier amortisseur et l'angle libre de l'anneau de friction en traînée est
de l'ordre de grandeur compris entre 10 et 35 .
19. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 18, caractérisé
en ce que les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur produisent un amortissement par friction qui
dépend de l'angle de torsion.
20. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 1 à 19, caractérisé
en ce que les accumulateurs d'énergie du premier amortisseur produisent un amortissement par friction qui
dépend de la vitesse de rotation.
21. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 9 à 20, caractérisé
en ce qu'il est prévu un anneau de friction en traînée dans une zone axiale entre le profil extérieur de la partie formant moyeu et au moins un des disques latéraux de la partie d'entrée du dispositif d'amortissement
d'oscillations en torsion.
22. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon la revendication 21, caractérisé en ce que l'anneau de friction en traînée est en prise par friction
avec le disque latéral.
23. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 21 ou 22,
caractérisé en ce que l'anneau de friction comporte des appendices axiaux qui s'accrochent avec du jeu dans le
profil extérieur de la partie formant moyeu.
24. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 20 à 23, caractérisé
en ce que l'anneau de friction comporte une surface extérieure de forme tronconique par l'intermédiaire de laquelle le disque latéral adjacent est centré par
rapport à la partie formant moyeu.
25. Dispositif d'amortissement d'oscillations en
torsion selon une des revendications 20 à 24,
caractérisé en ce que l'anneau de friction est appliqué par un accumulateur d'énergie contre le disque latéral adjacent. 26. Dispositif d'amortissement d'oscillations en torsion selon la revendication 25, caractérisé en ce que l'accumulateur d'énergie est constitué par un composant en forme de ressort annulaire, qui est serré axialement5 entre l'anneau de friction et la partie d'entrée du
premier amortisseur.
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