FR2668169A1 - Acier a soudabilite amelioree. - Google Patents

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Abstract

La présente invention concerne un acier à soudabilité améliorée présentant une bonne résistance à la fissuration pour de fortes énergies de soudage, une bonne résilience à froid et ne nécessitant pas de préchauffage avant soudage. La composition pondérale de l'acier est la suivante: - de 0,07 à 0,11% de carbone, - de 1,40 à 1,70% de manganèse, - de 0,20 à 0,55% de nickel, - de 0 à 0,30% de cuivre, - de 0 à 0,02% de niobium, - de 0,005 à 0,020% de titane, - de 0,002 à 0,006% d'azote, - de 0 à 0,15% de silicium, le reste étant du fer.

Description

La présente invention concerne un acier de
construction à soudabilité améliorée.
L'utilisation d'acier dans des environne-
ments sévères tels que les aciers pour application navale utilisés sur des navires, des méthaniers ou des brise-glaces par exemple, circulant en mer du nord ou dans l'océan arctique, des plates-formes de forage pétrolifère ou les aciers utilisés pour des réservoirs de stockage de gaz liquéfiés, impose le respect de
cahiers des charges très restrictifs.
Outre leurs caractéristiques de traction, les nuances d'aciers pour constructions soudées doivent satisfaire un niveau élevé de résistance à la rupture fragile à basse température, cette température étant fonction des conditions de sollicitation et de
la température de service de la structure.
Il est connu d'utiliser un acier référencé 355 EMZ dans la classification européenne et dont la composition pondérale est la suivante 0,11 % de carbone, 1,45 % de manganèse, 0,45 % de nickel, 0,40 % de silicium, 0,03 % de niobium,
0,05 d'azote, le reste étant du fer.
Les caractéristiques mécaniques garanties par un tel acier sur une tôle de 50 mm d'épaisseur sont les suivantes: limite d'élasticité Re mini = 340 M Pa charge à la rupture Rm mini = 460 M Pa allongement ( 5, 65 VÈ) A = 20 % résilience à -400 C Kv = 50 J (valeur minimale) CTOD à 100 C = 0,25 mm Le CTOD (Crack Tip Opening Displacement) correspond à un essai normalisé de rupture (Norme BS
5762).
La Fig 1 représente la température de transition pour une énergie de résilience de 28 joules en fonction du temps de refroidissement de 7000 à
3000 C, pour un acier du type 355 EMZ.
On constate que pour avoir une énergie de rupture supérieure à 28 J à 40 C, il est nécessaire de souder avec une vitesse de refroidissement de 7000 à 300 'C inférieur à 50 s Il faut donc souder lentement ce qui signifie qu'il est nécessaire de faire
plusieurs passes avec une faible énergie de soudage.
La résistance à la fissuration à froid d'un tel acier peut être appréciée à partir de la courbe dureté-critère de refroidissement représentée à la
Fig 2.
On constate que dans le cas d'un soudage manuel par électrode, correspondant à un temps de refroidissement entre 7000 et 3000 C d'environ l Os, la dureté Vickers est supérieure à 350 Hv 5 Ceci s'explique par le fait que la structure présente de 80
à 100 % de martensite.
Or, la martensite étant sensible à l'hydro-
gène, une telle soudure présente une faible résitance
à la fissuration à froid.
Par conséquent, un tel acier connu, du type 355 EMZ présente une mauvaise résilience pour de
fortes énergies de soudage, et nécessite un préchauf-
fage avant soudage pour éviter la fissuration à froid.
La présente invention a pour objet un acier à soudabilité améliorée présentant une bonne résilience pour les fortes énergies de soudage et ne
nécessitant pas de préchauffage avant soudage.
La présente invention a donc pour objet un acier à soudabilité améliorée, caractérisé en ce qu'il contient du silicium dans une proportion inférieure à 0,15 % et du titane dans une proportion comprise entre
0,005 et 0,020 %.
Selon une autre caractéristique, la compo- sition pondérale de l'acier à soudabilité améliorée selon l'invention est la suivante: de 0,07 à 0,11 % de carbone, de 1,40 à 1,70 % de manganèse, de 0,20 à 0,55 % de nickel, de O à 0,30 % de cuivre, de O à 0,02 % de niobium, de 0,005 à 0,020 % de titane, de 0,002 à 0,006 % d'azote, de O à 0,15 % de silicium,
le reste étant du fer.
De préférence, la composition pondérale de l'acier à soudabilité améliorée selon l'invention est la suivante: 0,08 % de carbone, 1,50 % de manganèse, 0,45 % de nickel, 0,20 % de cuivre, 0,01 % de titane, 0,004 % d'azote, 0,09 % de silicium,
le reste étant du fer.
Un tel acier peut être obtenu par exemple par: un réchauffage à basse température entre la température de transformation ferrite-austénite AC 3 et 1100 C, un laminage entre 850 et 720 C, un refroidissement accéléré de 750 à
450 'C entre 3 et 100 par seconde.
D'autres caractéristiques et avantages
apparaîtront au cours de la description qui va suivre,
donnée uniquement à titre d'exemple, faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels: la Fig 1 représente l'évolution de la température de transition pour une énergie de rupture
de 28 joules en fonction de la vitesse de refroidis-
sement de la soudure pour un acier usuel 355 EMZ et pour l'acier à soudabilité améliorée selon l'invention,
la Fig 2 représente la courbe dureté-
critère de refroidissement pour un acier usuel 355 EMZ et pour l'acier à soudabilité améliorée selon
l'invention.
soudabili 1 'acier comprend La composition pondérale de l'acier à Lté améliorée selon l'invention est de 0,07 à 0,11 % de carbone, de 1,40 à 1,70 % de manganèse, de 0,20 à 0,55 % de nickel, de O à 0, 30 % de cuivre, de O à 0,02 % de niobium de 0,005 à 0,020 % de titane, de 0,002 à 0,006 % d'azote, de O à 0,15 % de silicium,
le reste étant du fer.
De préférence, la composition pondérale de à soudabilité améliorée selon l'invention 0,08 % de carbone, 1,50 % de manganèse, 0,45 % de nickel, 0,20 % de cuivre, 0,01 % de titane, 0,004 % d'azote, 0,09 % de silicium
le reste étant de fer.
Lorsqu'on compare la courbe température de transition à 28 J en fonction de la vitesse de refroidissement de la soudure de l'acier usuel 355 EMZ
et de l'acier à soudabilité améliorée selon l'inven-
tion (Fig 1), on constate que quelle soit l'énergie de soudage, c'est à dire quelle que soit la vitesse de refroidissement de la soudure, la résilience de l'acier selon l'invention est toujours garantie
jusqu'à -60 'C.
Un tel acier a donc une bonne résilience
même à forte énergie de soudage.
La courbe dureté-critère de refroidissement représentée Fig 2 montre que l'acier à soudabilité améliorée présente une dureté inférieure à celle de
l'acier usuel 355 EMZ.
En effet, la dureté Vickers pour un refroi-
dissement de la zone affectée par la chaleur de 7000 à 3000 C en l Os n'est que de 280 HV 5, contre au moins 350
HV 5 pour l'acier usuel.
L'acier à soudabilité améliorée selon l'invention ne présente plus que très peu de
martensite, moins de 20 %.
La résilience est donc fortement améliorée à froid et un tel acier ne nécessite pas de préchauffage
avant soudage.
L'acier à soudabilité améliorée selon l'in-
vention permet de garantir les caractéristiques mé-
caniques sur une tôle de 50 mm d'épaisseur suivantes limite d'élasticité Re mini = 325 M Pa charge à la rupture Rm mini = 460 M Pa allongement ( 5,65 a) A = 22 % Résilience à 600 C KV = 80 J CTOD à 500 C = 0,10 mm Un tel acier permet donc, soit de garantir les mêmes caractéristiques que l'acier usuel 355 EMZ mais souder avec de plus fortes énergies de soudage, soit en conservant la même énergie de soudage, de garantir les caractéristiques mécaniques de tenacité à une température de service plus faible laissant envisager alors des applications dans un environnement
plus sévère.
L'acier à soudabilité améliorée peut être obtenu par différents procédés comme par exemple la coulée en poche, la coulée continue ou l'élaboration
en four.
La description ci-après concerne un exemple
de procédé d'obtention de tôles de 50 mm d'épaisseur
avec un acier selon la présente invention.
L'acier à soudabilité améliorée selon l'invention est obtenu par coulée continue de type connue en prenant les précautions nécessaires pour
lutter contre la ségrégation.
A la sortie de la coulée, l'acier subit un réchauffage à basse température entre la température de transformation ferrite-austénite AC 3 et 11000 C,
suivi par un laminage.
La température en fin de laminage se situe entre 850 et 7200 C. L'acier subit alors un refroidissement accéléré depuis la température de fin de laminage
jusqu'à 450 C à une vitesse de 3 à 100 C par seconde.
L'acier à soudabilité améliorée utilisé pour établir les courbes représentées aux Figs 1 et 2 est un acier dont la composition est celle donnée
préférentiellement dans la description et obtenu selon
le procédé suivant: réchauffage homogène à 950 'C pendant 3 heures, laminage entre 7600 et 740 QC, refroidissement jusqu'à 550 'C à une
vitesse de 60 C par seconde.

Claims (6)

REVENDICATIONS
1 Acier à soudabilité améliorée caractérisé en ce qu'il contient du silicium dans une proportion inférieure à 0,15 % et du titane dans une proportion comprise entre 0,005 et 0,020 %.
2 Acier selon la revendication 1, caracté-
risé en ce que sa composition pondérale est la suivante: de 0,07 à 0,11 % de carbone, de 1,40 à 1,70 % de manganèse, de 0,20 à 0, 55 % de nickel, de O à 0,30 % de cuivre, de O à 0,02 % de niobium, de 0,005 à 0,020 % de titane, de 0,002 à 0,006 % d'azote, de O à 0,15 % de silicium,
le reste étant du fer.
3 Acier selon la revendication 2, caracté-
risé en ce que sa composition pondérale est de préférence la suivante: 0,08 % de carbone, 1,50 % de manganèse, 0,45 % de nickel, 0,20 % de cuivre, 0,01 % de titane, 0,004 % d'azote, 0,09 % de silicium,
le reste étant de fer.
4 Procédé d'obtention d'un acier selon
l'une quelconque des revendications précédentes,
caractérisé en ce que: on réchauffe à basse température entre la température de transformation ferrite-auténite AC 3 et
1100 C,
on lamine entre 850 et 720 C, on pratique un refroidissement accéléré de
750 à 450 C à une vitesse de 3 à 10 par seconde.
Procédé selon la revendicaion 4, caracté- risé en ce que: on réchauffe à 950 C pendant 3 heures, on lamine entre 760 et 740 C, on refroidit jusqu'à 550 C à une vitesse
de 6 par seconde.
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