NO178796B - Lett sveisbart stål og fremgangsmåte for fremstilling derav - Google Patents
Lett sveisbart stål og fremgangsmåte for fremstilling derav Download PDFInfo
- Publication number
- NO178796B NO178796B NO914055A NO914055A NO178796B NO 178796 B NO178796 B NO 178796B NO 914055 A NO914055 A NO 914055A NO 914055 A NO914055 A NO 914055A NO 178796 B NO178796 B NO 178796B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- carried out
- cooling
- silicon
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 46
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 12
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims abstract description 4
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 5
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 14
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 5
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 abstract 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Medicines Containing Antibodies Or Antigens For Use As Internal Diagnostic Agents (AREA)
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår profilstål med forbedret sveisbarhet og en fremgangsmåte for fremstilling derav.
Bruk. av stål i barske omgivelser, slik som stål for anvendelse til sjøs, og som f.eks. benyttes i skip, tankskip for LNG (flytende naturgass) eller isbrytere som seiler i Nordsjøen
eller Nordishavet, samt i oljeboringsplattformer, eller stål som benyttes i lagringsbeholdere for flytende gass, fordrer at meget strenge spesifikasjoner respekteres.
Utover deres strekkegenskaper må stål klassifisert for sveisede byggverk tilfredsstille et høyt nivå for sprøbrudd-styrke ved lav temperatur, idet denne temperatur er en funksjon av påkjenningsbetingelsene og byggverkets brukstemperatur.
Det er kjent å bruke stål i henhold til 355 EMZ i den europe-iske klassifisering og hvis sammensetning i vektandeler er som
følger:
- 0,11 % karbon,
- 1,45 % mangan,
- 0,45 % nikkel,
0, 40 % silisium,
- 0,05 % niob,.
- 0,05 % nitrogen, idet jern utgjør resten.
De mekaniske egenskaper som garanteres for en 50 mm tykk plate av et sådant stål er som følger:
flytegrense Re min = 340 MPa
bruddgrense P^ min = 460 MPa
forlengelse (5,65Vs) A = 20 %
seighet ved -40°C Ky = 50 J (minimumsverdi)
CTOD ved -10°C = 0,25 mm,
hvor CTOD (Crack Tip Opening Displacement) tilsvarer en standard bruddprøve (iflg. standarden BS 57 62).
På de vedføyde tegninger viser fig. 1 overgangstemperaturen ved en seighetsenergi på 28 J som funksjon av kjøletiden fra 700°C til 300°C, for et stål av 355 EMZ-type. Det fremgår at for å få en bruddenergi som er større enn 28 J ved -40°C, er det nødvendig å sveise med en kjøletakt fra 700°C til 300°C, som er mindre enn 50 s. Det er derfor viktig å sveise sakte, hvilket betyr at det er nødvendig å utføre flere omganger med lavenergi-sveising.
Motstanden mot sprekkdannelse ved lav temperatur for et sådant stål kan anslås ut fra kurven vist i fig. 2, som kjennetegner sammenhengen mellom hårdhet og kjøling. Det fremgår at i tilfellet av manuell sveising ved hjelp av elektrode, og som tilsvarer en kjøletid på omtrent 10 s mellom 700°C og 300°C, er Vickershårdheten større enn 350 HV5. Dette forklares ut fra det faktum at strukturen oppviser 80 - 100 % martensitt. Siden-martensitt er følsom overfor hydrogen, oppviser en sådan sveis en dårlig sprekkdannelsesmotstand ved lav temperatur.
Et sådant kjent stål av 3 55 EMZ-type har følgelig lav seighet ved høyenergi-sveising og fordrer forhåndsoppvarming før sveising for å forhindre sprekkdannelse ved lav temperatur.
Formålet ved foreliggende oppfinnelse er derfor å frembringe et stål med forbedret sveisbarhet samtidig som det har stor motstand mot sprekkdannelse ved høyenergi-sveising. I henhold til oppfinnelsen oppnås et sådant stål med forbedret sveisbarhet ved at dets sammensetning i vektandeler er som følger:
- 0,07 - 0,11 % karbon,
- 1,40 - 1,70 % mangan,
- 0,20 - 0,55 % nikkel,
- 0 - 0,30 % kobber,
- 0 - 0,02 % niob,
- 0,005 - 0,020 % titan,
- 0,002 - 0,006 % nitrogen,
- 0 - 0,15 % silisium,
idet jern utgjør resten.
Fortrinnsvis er sammensetningen i vektandeler av stålet i henhold til oppfinnelsen, som følger:
- 0,08 % karbon,
- 1,50 % mangan,
- 0,45 % nikkel,
- 0,20 %. kobber,
- 0,01 % titan,
- 0,004 % nitrogen,
- 0,09 % silisium,
idet jern utgjør resten.
I henhold til oppfinnelsen oppnås et sådant stål med forbedret sveisbarhet ved.at: lavtemperatur-oppheting utføres mellom omdanningstempera
turen for ferritt-austehitt AC3 og 1100°C,
- valsing utføres ved en temperatur mellom 850°C og 720°C, og
bråkjøling gjøres fra 750°C til 450°C ved en takt på 3 -
10°C pr. sekund.
Ytterligere særtrekk og fordeler ved oppfinnelsen vil fremkomme av den etterfølgende beskrivelse som utelukkende tjener til å gi et eksempel under henvisning til de vedføyde tegninger, på hvilke: .
Fig. 1 viser variasjonen i overgangstemperaturen ved en bruddenergi på 28 J (TK 28J) som funksjon.av sveisens kjøletakt for et vanlig 355 EMZ-stål og for stålet som har forbedret sveisbarhet i henhold til oppfinnelsen,
fig. 2 viser kurven som kjennetegner sammenhengen mellom
hårdhet og kjøling for et vanlig 355 EMZ-stål og for stålet som har forbedret sveisbarhet i henhold til oppfinnelsen,
fig. 3 viser silisiuminnholdets innflytelse på henholdsvis overgangstemperaturen ved 28 J (TK 28J) og volumandelen av gjenværende austenitt (yr) ,
fig. 4 viser variasjonen i volumandelen av gjenværende austenitt (yr) som funksjon av kjølekriteriet og av stålets silisiuminnhold (SI) .
Det henvises til fig. 1 som viser at når kurven for overgangstemperaturen ved 28 J som funksjon av sveisens kjøletakt for vanlig 355 EMZ-stål sammenlignes med den for stålet med forbedret sveisbarhet i henhold til oppfinnelsen, fremgår det at uavhengig av sveiseenergi, dvs. uansett hva kjøletakten er for sveisen, er seigheten for stålet i henhold til oppfinnelsen alltid garantert ned til -60°C.
Et sådant stål har derfor stor,seighet, selv ved høyenergi-sveising.
Den kjennetegnende kurve for sammenhengen mellom hårdhet og kjøling, og som er vist i fig. 2, antyder at stålet som har forbedret sveisbarhet oppviser en lavere hårdhet enn den for det vanlige 355 EMZ-stål. Vickershårdheten ved kjøling i løpet av 10 s. f ra 700°C til 300°C av den sone som påvirkes av varme, er. faktisk bare 280 HV5', mens den derimot, er minst 350 HV5 for vanlig stål.
Stålet som har forbedret sveisbarhet i henhold til. oppfinnelsen oppviser svært lite martensitt, mindre enn 20 %. Seigheten ved lav temperatur er derfor betraktelig forbedret og et sådant stål må ikke varmes opp på forhånd før sveising.
Stålet som har forbedret sveisbarhet i henhold til oppfinnelsen gjør det mulig å garantere de følgende mekaniske egenskaper ved en plate av 50 mm tykkelse:
flytegrense Re min = 325 MPa
bruddgrense 1^ min = 460 MPa
forlengelse (5,65V"s) A = 22 %
seighet ved -60°C 1^ = 80 J
CTOD ved -50°C = 0,10 mm.
Et sådant stål gjør det derfor mulig enten å garantere de samme egenskaper som for vanlig 355 EMZ-stål når det sveises ved høyere sveiseenergi, eller når samme sveiseenergi beholdes, å garantere de mekaniske seighetsegenskaper ved en lavere brukstemperatur, for således å tillate anvendelse i et
forutsett barskere klima.
Som det kan sees i fig. 3, har silisiuminnholdet innvirkning på overgangstemperaturen ved 28 J (TK 28J) og derfor på seigheten av den sone som berøres av varmen. Faktisk fremgår det at for et silisiuminnhold på 0,05 % er overgangstemperaturen ved 28 J i størrelsesorden -7 0°C, mens denne temperatur bare er -50°C for et silisiuminnhold på 0,5 %, idet det over denne temperatur garanteres at den nødvendige energi for brudd-dannélse, ikke er mindre enn 28 J.
Det fremgår også av fig. 3 og 4 at andelen av austenitt som er igjen i den varmepåvirkede sone, er avhengig av stålets silisiuminnhold. Dette fenomen henger sammen med en gunstig spaltning av austenitt til ferritt og karbider under avkjølingen etter sveising.
I fig. 4 kan det således sees at for et silisiuminnhold på 0,05 % er nivået av gjenværende austenitt ved høyenergi-sveising omtrent 1 %, mens det er 5 % for samme energi når silisiuminnholdet er 0,5 %. Forbedringen i seigheten av sveiseskjøten oppstår følgelig på grunn av reduksjonen i andelen av gjenværende austenitt, og som sikres ved å minske silisiuminnholdet i stålet.
Det lett sveisbare stål kan f.eks. oppnås ved formstøping, kontinuerlig støping, smelteovnsbehandling, oksygenbehandling i stålverk eller aluminiumrensing.
Den etterfølgende beskrivelse gjelder et eksempel på en fremgangsmåte for å oppnå 50 mm tykke plater av et stål i henhold til oppfinnelsen. Det lett sveisbare stål fremstilles da ved kontinuerlig støping på kjent måte, mens det tas nødvendige forholdsregler for å styre seigringen. Etter støpingen gjennomgår stålet en lavtemperatur-oppheting mellom omdanningstemperaturen for ferritt-austenitt AC3 og 1100°C, etterfulgt av valsing. Temperaturen ved slutten av valsingen er mellom 850° og 720°C.
Stålet gjennomgår deretter en bråkjøling fra temperaturen ved slutten av valsingen til 450°C, ved en takt på 3 - 10°C pr. sek.
Det stål med forbedret sveisbarhet, som er benyttet for å trekke opp kurvene vist i fig. 1 og 2, er et stål med en sammensetning som her er angitt som den foretrukne, og som oppnås i samsvar med følgende fremgangsmåte:
ensartet oppheting i 3 timer ved 950°C,
valsing ved mellom 760°C og 740°C,
kjøling til 550°C ved en takt på 6°C pr. sekund.
Claims (4)
1. Stål med forbedret sveisbarhet, karakterisert ved at dets sammensetning i vektandeler er som følger: - 0,07 - 0,11 % karbon, - 1,40 - 1,70 % mangan,■ -0,20 - 0,55 % nikkel, - 0 -0,30 % kobber, - 0 - 0,02 % niob, - 0,005 - 0,020 % titan, - 0, 002 - 0., 006 % nitrogen, - 0 - 0,15 % silisium,
idet jern utgjør resten.
2. Stål som. angitt i krav 1, karakterisert ved at dets sammensetning i vektandeler fortrinnsvis er som følger: - 0,08 % karbon, - 1,50 % mangan, - 0,45 % nikkel, - 0,2 0 % kobber, - 0,01 % titan, - 0,004 % nitrogen, - 0,09 % silisium,
idet jern utgjør resten.
3. Fremgangsmåte for fremstilling av stål med forbedret sveisbarhet som angitt i hvilket som helst av de foregående krav,
karakterisert ved at: lavtemperatur-oppheting utføres mellom omdanningstempera
turen for ferritt-austenitt AC3 og 1100°C, valsing utføres ved en temperatur mellom 850°C og 720°C,
og bråkjøling gjøres fra 750°C til 450°C ved en takt på 3 - 10°C pr. sekund.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 3, karakterisert ved at: oppheting utføres i 3 timer ved 950°C, valsing utføres-ved mellom 760°C og 740°C, kjøling utføres til 550°C ved en takt på 6°C pr. sekund.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9012916A FR2668169B1 (fr) | 1990-10-18 | 1990-10-18 | Acier a soudabilite amelioree. |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO914055D0 NO914055D0 (no) | 1991-10-16 |
NO914055L NO914055L (no) | 1992-04-21 |
NO178796B true NO178796B (no) | 1996-02-26 |
NO178796C NO178796C (no) | 1996-06-05 |
Family
ID=9401369
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO914055A NO178796C (no) | 1990-10-18 | 1991-10-16 | Lett sveisbart stål og fremgangsmåte for fremstilling derav |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5183633A (no) |
EP (1) | EP0481844B1 (no) |
JP (1) | JPH04297549A (no) |
KR (1) | KR940004033B1 (no) |
AT (1) | ATE125878T1 (no) |
CA (1) | CA2053197C (no) |
DE (1) | DE69111744T2 (no) |
ES (1) | ES2076490T3 (no) |
FI (1) | FI100340B (no) |
FR (1) | FR2668169B1 (no) |
NO (1) | NO178796C (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2728591B1 (fr) * | 1994-12-27 | 1997-01-24 | Lorraine Laminage | Acier a soudabilite amelioree |
TW444109B (en) * | 1997-06-20 | 2001-07-01 | Exxon Production Research Co | LNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles |
DZ2527A1 (fr) * | 1997-12-19 | 2003-02-01 | Exxon Production Research Co | Pièces conteneurs et canalisations de traitement aptes à contenir et transporter des fluides à des températures cryogéniques. |
JP3524790B2 (ja) | 1998-09-30 | 2004-05-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 塗膜耐久性に優れた塗装用鋼材およびその製造方法 |
JP2003124783A (ja) * | 2001-10-10 | 2003-04-25 | Mitsubishi Electric Corp | Gm−Cフィルタ |
US6852175B2 (en) * | 2001-11-27 | 2005-02-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | High strength marine structures |
US6843237B2 (en) | 2001-11-27 | 2005-01-18 | Exxonmobil Upstream Research Company | CNG fuel storage and delivery systems for natural gas powered vehicles |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4861316A (no) * | 1971-12-04 | 1973-08-28 | ||
IT1002387B (it) * | 1972-12-31 | 1976-05-20 | Nippon Steel Corp | Procedimento per fabbricare lamina ti di acciaio da costruzione ad alto carico di rottura |
JPS5526164B2 (no) * | 1973-07-31 | 1980-07-11 | ||
DE2517164A1 (de) * | 1975-04-18 | 1976-10-21 | Rheinstahl Giesserei Ag | Verwendung einer schweissbaren, hoeherfesten stahllegierung fuer dickwandige stahlgusserzeugnisse |
GB2099016B (en) * | 1981-02-26 | 1985-04-17 | Nippon Kokan Kk | Steel for welding with high heat input |
JPS5877528A (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-10 | Nippon Steel Corp | 低温靭性の優れた高張力鋼の製造法 |
JPS59110725A (ja) * | 1982-12-16 | 1984-06-26 | Kawasaki Steel Corp | 溶接性と低温靭性の優れた高張力鋼の製造方法 |
JPS6089550A (ja) * | 1983-10-21 | 1985-05-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接性に優れた耐候性鋼 |
JPS60174820A (ja) * | 1984-02-17 | 1985-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 低温じん性及び大入熱溶接性が優れた調質高張力鋼の製造方法 |
JPS6123715A (ja) * | 1984-07-10 | 1986-02-01 | Nippon Steel Corp | 高張力高靭性鋼板の製造法 |
JPS6293346A (ja) * | 1985-10-18 | 1987-04-28 | Nippon Steel Corp | 溶接部のcod特性の優れた高張力鋼 |
JPS63103051A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-05-07 | Kawasaki Steel Corp | 高靭性溶接用鋼 |
-
1990
- 1990-10-18 FR FR9012916A patent/FR2668169B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-10-07 DE DE69111744T patent/DE69111744T2/de not_active Revoked
- 1991-10-07 AT AT91402670T patent/ATE125878T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-10-07 ES ES91402670T patent/ES2076490T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-10-07 EP EP91402670A patent/EP0481844B1/fr not_active Revoked
- 1991-10-09 US US07/773,434 patent/US5183633A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-10 CA CA002053197A patent/CA2053197C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1991-10-16 NO NO914055A patent/NO178796C/no not_active IP Right Cessation
- 1991-10-17 FI FI914907A patent/FI100340B/fi not_active IP Right Cessation
- 1991-10-17 KR KR1019910018344A patent/KR940004033B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1991-10-18 JP JP3271272A patent/JPH04297549A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5183633A (en) | 1993-02-02 |
DE69111744D1 (de) | 1995-09-07 |
JPH04297549A (ja) | 1992-10-21 |
NO914055D0 (no) | 1991-10-16 |
FI914907A (fi) | 1992-04-19 |
FR2668169B1 (fr) | 1993-01-22 |
CA2053197C (fr) | 1997-09-09 |
CA2053197A1 (fr) | 1992-04-19 |
KR920008204A (ko) | 1992-05-27 |
FR2668169A1 (fr) | 1992-04-24 |
FI914907A0 (fi) | 1991-10-17 |
ES2076490T3 (es) | 1995-11-01 |
ATE125878T1 (de) | 1995-08-15 |
NO914055L (no) | 1992-04-21 |
FI100340B (fi) | 1997-11-14 |
DE69111744T2 (de) | 1996-01-18 |
EP0481844A1 (fr) | 1992-04-22 |
KR940004033B1 (ko) | 1994-05-11 |
NO178796C (no) | 1996-06-05 |
EP0481844B1 (fr) | 1995-08-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6322642B1 (en) | Process and steel for the manufacture of a pressure vessel working in the presence hydrogen sulfide | |
AU736037B2 (en) | Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness | |
EP1015651B1 (en) | Ultra-high strength, weldable, boron-containing steels with superior toughness | |
AU8667498A (en) | Ultra-high strength, weldable, essentially boron-free steels with superior toughness | |
CN108456827A (zh) | 一种改进型加钒铬钼钢板及其生产方法 | |
CN102140610A (zh) | 一种适用于低温环境的钻杆接头用钢及其热处理工艺 | |
CN101736658B (zh) | 高氮奥氏体钢高速铁路辙叉及其制造方法 | |
CN107988558B (zh) | 一种厚壁调质深海管线用平板及其生产方法 | |
JPH01230713A (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性鋼の製造法 | |
NO178796B (no) | Lett sveisbart stål og fremgangsmåte for fremstilling derav | |
CN101451217A (zh) | 一种管线用钢及其生产方法 | |
JPH0448848B2 (no) | ||
CN103464877B (zh) | 用于p690ql1与q370r钢相焊的焊条电弧焊方法 | |
JP2002256380A (ja) | 脆性亀裂伝播停止特性と溶接部特性に優れた厚肉高張力鋼板およびその製造方法 | |
CN100523253C (zh) | 一种大线能量焊接低合金高强度钢板及其制造方法 | |
CA3123350C (en) | Cryogenic pressure vessels formed from low-carbon, high-strength 9% nickel steels | |
CN104762558A (zh) | 一种高强度抗冲击型货架梁用钢及其焊接工艺 | |
US5858128A (en) | High chromium martensitic steel pipe having excellent pitting resistance and method of manufacturing | |
JPS5920423A (ja) | 低温靭性の優れた80kgf/mm2級継目無鋼管の製造方法 | |
JPS6023187B2 (ja) | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 | |
CN114921723B (zh) | 一种非开挖钻杆用耐腐蚀钢材及其制备方法和用途 | |
Kim et al. | Characteristics of single pass welds in 50kJ/mm of heavy thickness shipbuilding steel | |
JPS59159970A (ja) | 高強度高靭性チエ−ン用鋼材 | |
Martínez-Cazares et al. | Enhanced hardenability and tempering resistance of AISI 4130 steel by Ni addition | |
Suemune et al. | Improvement of toughness of a high-strength, high-manganese stainless steel for cryogenic use |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |