JPS6023187B2 - 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 - Google Patents
溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼Info
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- JPS6023187B2 JPS6023187B2 JP8767682A JP8767682A JPS6023187B2 JP S6023187 B2 JPS6023187 B2 JP S6023187B2 JP 8767682 A JP8767682 A JP 8767682A JP 8767682 A JP8767682 A JP 8767682A JP S6023187 B2 JPS6023187 B2 JP S6023187B2
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- cracking
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼に関する。
石油、天然ガスの掘削、生産には井戸の抗口にウエルヘ
ツド、クリスマスツリー、フローアウトプリベンタなど
の広義の抗口装置、機器が必要であり、これら機器は、
産出する石油、天然ガスに硫化水素が随伴する。いわゆ
るサワー環境においては、爆贋事故あるいは漏洩事故の
重大この見地から、通常にも増してその機能を正常に発
揮できる信頼性が要求される。このためにこれら装置、
機器の本体を含む主要部分は留硫化水素に対し高い抵抗
力を有する材料で構成されなければならない。硫化水素
に起因する材料上の問題のうち、特にこれらの機器にお
いて重視されるのは硫化物割れである。
ツド、クリスマスツリー、フローアウトプリベンタなど
の広義の抗口装置、機器が必要であり、これら機器は、
産出する石油、天然ガスに硫化水素が随伴する。いわゆ
るサワー環境においては、爆贋事故あるいは漏洩事故の
重大この見地から、通常にも増してその機能を正常に発
揮できる信頼性が要求される。このためにこれら装置、
機器の本体を含む主要部分は留硫化水素に対し高い抵抗
力を有する材料で構成されなければならない。硫化水素
に起因する材料上の問題のうち、特にこれらの機器にお
いて重視されるのは硫化物割れである。
米国腐食学会（ＮＡＣＥ）では硫化水素環境で使用され
る機器の製作にあたっては、硫化物割れを防止するため
にロックゥェルＣ硬度が２沙〆下でかつＮｉ量が１％以
下の鋼材を使用することをＮＡＣＥＭＲＯＩ−７宏量準
に定めている。抗口装置は、通常、米国石油学会（ＡＰ
Ｉ）規格に基づいて製作されるが、その製造工程におい
て溶接が含まれる場合があり、また正常な製造工程にお
いては含まれない場合でも、種々の理由により補修溶接
が必要となる場合も生じる。ＡＰＩ規格によれば、高圧
部材にはＡＰＩ船Ｔｙｐｅ針材料の使用が定められてい
るが、この材料に相当するものとして、従来よりＭＳ１
４１３０，４１４横綱などの１％Ｃｒ−０．２％ＭＯ鋼
が暁入焼戻して使用されている。
る機器の製作にあたっては、硫化物割れを防止するため
にロックゥェルＣ硬度が２沙〆下でかつＮｉ量が１％以
下の鋼材を使用することをＮＡＣＥＭＲＯＩ−７宏量準
に定めている。抗口装置は、通常、米国石油学会（ＡＰ
Ｉ）規格に基づいて製作されるが、その製造工程におい
て溶接が含まれる場合があり、また正常な製造工程にお
いては含まれない場合でも、種々の理由により補修溶接
が必要となる場合も生じる。ＡＰＩ規格によれば、高圧
部材にはＡＰＩ船Ｔｙｐｅ針材料の使用が定められてい
るが、この材料に相当するものとして、従来よりＭＳ１
４１３０，４１４横綱などの１％Ｃｒ−０．２％ＭＯ鋼
が暁入焼戻して使用されている。
しかし、これら材料は上記のＮＡＣＥ規準、ＡＰＩ規格
に合致するものの硫化物割れ抵抗力は必ずしも満足でき
るものではなく、一層の改善が望まれている。
に合致するものの硫化物割れ抵抗力は必ずしも満足でき
るものではなく、一層の改善が望まれている。
一般に、上記抗□装置は、肉厚１００肋以上の厚肉材で
製造されるので、暁入深度を大きくするために鋼材の炭
素量を０．３０〜０．４５％と高くしている。
製造されるので、暁入深度を大きくするために鋼材の炭
素量を０．３０〜０．４５％と高くしている。
このため、これらの鋼材は、溶接時に溶接部が著しく硬
化し、溶接割れを起し易いという重大な欠点がある。ま
た炭素量が０．３５％をこえると水暁入を行うと暁割れ
が不可能となり、その鋼材が本来有している焼入性を充
分活用しされないという不都合が生じる。そこで、溶接
性が優れかつ硫化物割れ感受性が低く、さらに焼入性の
確保された厚肉鋼の開発が望まれている。
化し、溶接割れを起し易いという重大な欠点がある。ま
た炭素量が０．３５％をこえると水暁入を行うと暁割れ
が不可能となり、その鋼材が本来有している焼入性を充
分活用しされないという不都合が生じる。そこで、溶接
性が優れかつ硫化物割れ感受性が低く、さらに焼入性の
確保された厚肉鋼の開発が望まれている。
本発明の目的は、上記現況に鑑み、溶接性の優れた耐硫
化物割れ厚肉鋼を提供するにあたり、その鋼は重量基準
でＣＯ．１５一０．２５％、Ｓｉｌ．００％以下、Ｍｎ
ｏ．５０−１．５０％、Ｎｉｌ．００％以下、Ｃｒｏ．
４０一１．２５％、Ｍｏｏ．２５一０．７５％、Ａ〆０
．０５％以下ＮＯ．０１２％以下を基本合金成分とし、
これにＴｉｏ．０５％以下、Ｎｂｏ．０５％以下、ＶＯ
．０５％以下の一種あるいは２種以上を含有し、残部が
鉄および不可避的不純物よりなるものである。上記鋼を
用いることにより上記機器の性能の向上および製作技術
上の困難が解消される。
化物割れ厚肉鋼を提供するにあたり、その鋼は重量基準
でＣＯ．１５一０．２５％、Ｓｉｌ．００％以下、Ｍｎ
ｏ．５０−１．５０％、Ｎｉｌ．００％以下、Ｃｒｏ．
４０一１．２５％、Ｍｏｏ．２５一０．７５％、Ａ〆０
．０５％以下ＮＯ．０１２％以下を基本合金成分とし、
これにＴｉｏ．０５％以下、Ｎｂｏ．０５％以下、ＶＯ
．０５％以下の一種あるいは２種以上を含有し、残部が
鉄および不可避的不純物よりなるものである。上記鋼を
用いることにより上記機器の性能の向上および製作技術
上の困難が解消される。
厚肉鋼を製造するには、暁入性の懐れた成分系のものを
選定することが必要であるがこのことは同時に溶接部の
硬下を伴うから、暁入性と溶接性とには相互に強い関連
性がある。
選定することが必要であるがこのことは同時に溶接部の
硬下を伴うから、暁入性と溶接性とには相互に強い関連
性がある。
しかし、各合金元素の上記両特性におよぼす効果は必ず
しも同一ではなく、焼入性を確保した上である程度まで
溶酸性を改善することは可能である。発明者は、これま
での研究において、硫化物割れに対して抵抗力のある鋼
材を製造するにはＣｒ量を制限し、Ｍｏ量を増加させる
ことが有効であることを確認し、さらにＮ量を制限する
ことによって溶酸性を損なうことなく焼入性を向上させ
ることができることを確認した。※ 本発明は上記の観
点と知見に基づき、嫌入性、溶接性、耐硫化物割れ性の
適切な組合せにより、上記目的を達成しようとするもの
である。
しも同一ではなく、焼入性を確保した上である程度まで
溶酸性を改善することは可能である。発明者は、これま
での研究において、硫化物割れに対して抵抗力のある鋼
材を製造するにはＣｒ量を制限し、Ｍｏ量を増加させる
ことが有効であることを確認し、さらにＮ量を制限する
ことによって溶酸性を損なうことなく焼入性を向上させ
ることができることを確認した。※ 本発明は上記の観
点と知見に基づき、嫌入性、溶接性、耐硫化物割れ性の
適切な組合せにより、上記目的を達成しようとするもの
である。
炭素量を減少させると、溶接性の向上以外に焼割れ感受
性を低下させるという大きい利点が生ずる。
性を低下させるという大きい利点が生ずる。
一般に、炭素量が０．３５％をこえると焼割れ感受性が
高くなるので、４１３３綱、４１４蟹剛ま油焼入れされ
るが、このためこれらの材料が本来保有する暁入性を完
全に利用し得ない。これに対し本発明鋼は炭素量を０．
２５％以下に制限しているので、溶酸性のみならず、水
暁入による暁割れの問題も同時に解消され、鋼が本来保
有する嫌入性を最大限に利用することが可能である。鋼
の焼入性は一般に下記式｛Ｉ｝あるいは‘２’の炭素当
零ｊ勢牢率髭群豊ぞ＋学＋学 。
高くなるので、４１３３綱、４１４蟹剛ま油焼入れされ
るが、このためこれらの材料が本来保有する暁入性を完
全に利用し得ない。これに対し本発明鋼は炭素量を０．
２５％以下に制限しているので、溶酸性のみならず、水
暁入による暁割れの問題も同時に解消され、鋼が本来保
有する嫌入性を最大限に利用することが可能である。鋼
の焼入性は一般に下記式｛Ｉ｝あるいは‘２’の炭素当
零ｊ勢牢率髭群豊ぞ＋学＋学 。
）細・はｃｅｑ＝ｃ％＋幾十Ｍ弊＋Ｃ肇十Ｍ弊＋登十箸
十Ｃ弊 【２｝上記両式から明らかなように、炭素量は
焼入性を支配する第１の要因である。
十Ｃ弊 【２｝上記両式から明らかなように、炭素量は
焼入性を支配する第１の要因である。
一方、溶接割れ感＊受性を表現するのにいよいよ次式で
示される一種の炭素当量（ＰｃＭ値）が用いられる。Ｐ
肌＝Ｃ％＋Ｓ享容＋Ｍ髪％＋Ｃｕ％２ｏ十Ｎ号≧十Ｃ喜
多十Ｍ岸％十三巻十粥 ‘３１このｔ３｝式から溶接性
を改善するには、低炭素化が最も有効な手段であること
は明らかであるが、上言己（１），■式から明らかなよ
うに、単に炭素量を低下させれば、その分だけ焼入性を
損なうことになり、厚肉鋼材で所要の強度を確保するこ
とは不可能になる。
示される一種の炭素当量（ＰｃＭ値）が用いられる。Ｐ
肌＝Ｃ％＋Ｓ享容＋Ｍ髪％＋Ｃｕ％２ｏ十Ｎ号≧十Ｃ喜
多十Ｍ岸％十三巻十粥 ‘３１このｔ３｝式から溶接性
を改善するには、低炭素化が最も有効な手段であること
は明らかであるが、上言己（１），■式から明らかなよ
うに、単に炭素量を低下させれば、その分だけ焼入性を
損なうことになり、厚肉鋼材で所要の強度を確保するこ
とは不可能になる。
しかしながら、上記‘１｝，■式および｛３｝式より見
て、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｊは、暁入性と溶接割れ感受
性に対する寄与が大きく異なる元素である。すなわち、
これらの元素は溶接性を大きく損なうことなく焼入性を
向上させることができる。従って、炭素量を低減する代
りにこれらの元素によって焼入性を補なうことができる
。しかし、Ｃｒ量の増加は硫化物割れの観点から好まし
くなく、またＮｉ量の増加も同様の理由で制限されなけ
ればならない。
て、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｊは、暁入性と溶接割れ感受
性に対する寄与が大きく異なる元素である。すなわち、
これらの元素は溶接性を大きく損なうことなく焼入性を
向上させることができる。従って、炭素量を低減する代
りにこれらの元素によって焼入性を補なうことができる
。しかし、Ｃｒ量の増加は硫化物割れの観点から好まし
くなく、またＮｉ量の増加も同様の理由で制限されなけ
ればならない。
事実ＮＡＣＥＭＲＯＩ−７５基準はＮｉ量を１％以下に
限定している。一方、ＭｎおよびＭｏの添加はこのよう
な弊害がなく、逆にＭｏは硫化物割れ抵抗性の増大に有
効な元素である。しかし、Ｍｏは高価であるため、多量
の添加は経済性の見地から望ましくなく、またＭｎの多
量添加による暁入性の増大には限度があり、靭性の点か
らもその添加量には限度がある。従って、Ｃ量の低減に
伴なう糠入性の低下をＭｎとＭｏのみによって補償する
ことは技術的にもあまり有効でない。Ｎ量の低減により
溶接性を損なうことなく煉入性を増大させることが可能
であるが、Ｎ量が０．００５％以下になるとオーステナ
イト結晶粒の粗大化により籾性の著しい劣化を招く。し
かし、この場合Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖなどの炭化物形成元素の
添加により紬粒化を計り、同時に析出硬化によって強度
を上昇させることが可能である。またＴｉの添加は耐硫
化物割れ性の点からも有効である。本発明は、上記の基
本的発想を具体化するもので、実際には４１００シリー
ズ鋼の低炭素化クロム化、マンガンおよびモリブデンの
増加、低窒素化および炭素物形成元素の添加の５要素を
適切に組合わせることにより、最大２０仇岬の肉厚の鋼
材の中心部でもＡＰ１６ＡＴｙｐｅ釘相当の強度を有し
「 かつ溶接性および耐硫化物割れ性に優れた厚肉鋼を
提供するものである。
限定している。一方、ＭｎおよびＭｏの添加はこのよう
な弊害がなく、逆にＭｏは硫化物割れ抵抗性の増大に有
効な元素である。しかし、Ｍｏは高価であるため、多量
の添加は経済性の見地から望ましくなく、またＭｎの多
量添加による暁入性の増大には限度があり、靭性の点か
らもその添加量には限度がある。従って、Ｃ量の低減に
伴なう糠入性の低下をＭｎとＭｏのみによって補償する
ことは技術的にもあまり有効でない。Ｎ量の低減により
溶接性を損なうことなく煉入性を増大させることが可能
であるが、Ｎ量が０．００５％以下になるとオーステナ
イト結晶粒の粗大化により籾性の著しい劣化を招く。し
かし、この場合Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖなどの炭化物形成元素の
添加により紬粒化を計り、同時に析出硬化によって強度
を上昇させることが可能である。またＴｉの添加は耐硫
化物割れ性の点からも有効である。本発明は、上記の基
本的発想を具体化するもので、実際には４１００シリー
ズ鋼の低炭素化クロム化、マンガンおよびモリブデンの
増加、低窒素化および炭素物形成元素の添加の５要素を
適切に組合わせることにより、最大２０仇岬の肉厚の鋼
材の中心部でもＡＰ１６ＡＴｙｐｅ釘相当の強度を有し
「 かつ溶接性および耐硫化物割れ性に優れた厚肉鋼を
提供するものである。
つぎに、本発明鋼の成分範囲の限定理由について詳細に
説明する。
説明する。
Ｃは焼入性を増し溶接性を阻害する元素であって、０．
１５％未満では焼入性不足をきたし、０．２５％をこえ
ると溶接性の改善効果は小さいので、０．１５一０．２
５％とした。
１５％未満では焼入性不足をきたし、０．２５％をこえ
ると溶接性の改善効果は小さいので、０．１５一０．２
５％とした。
Ｓｉは脱酸を目的として添加されるが、１．００％をこ
えると級性に悪影響をおよぽすため上限を１．００とし
た。
えると級性に悪影響をおよぽすため上限を１．００とし
た。
Ｍｎは０．５０％未満では必要な競入性と強度が得られ
ず、１．５０％をこえるとその効果が飽和するとともに
靭性への悪影響が現われるので０．５０一１．５０％と
した。
ず、１．５０％をこえるとその効果が飽和するとともに
靭性への悪影響が現われるので０．５０一１．５０％と
した。
Ｎｉは硫化物割れに対し有害であり、またＮＡＣＥＭ旧
０１一７５基準によって１．００％以下に制限されてい
るので、その上限を１．００％とした。
０１一７５基準によって１．００％以下に制限されてい
るので、その上限を１．００％とした。
Ｃｒは０．４０％未満では焼入性および鋤性に不足をき
たし、１．２５％をこえると溶接性および耐硫化物割れ
性能を劣化させるので、０．４０−１．２５％とした。
たし、１．２５％をこえると溶接性および耐硫化物割れ
性能を劣化させるので、０．４０−１．２５％とした。
Ｍｏは０．２５％未満では焼入性、強度、籾性に不足を
生じる外に硫化物割れ抵抗力も劣化する。一方０．７５
％をこえると耐硫化物割れ性の改善効果は飽和し、ＳＲ
（応力除去）割れに悪影響を与えると共に経済的にも不
利であるので）０．２５〜０．７５％とした。Ｎは０．
０１２％をこえると暁入性への悪影響が著しくなるので
上限を０．０１２％とした。
生じる外に硫化物割れ抵抗力も劣化する。一方０．７５
％をこえると耐硫化物割れ性の改善効果は飽和し、ＳＲ
（応力除去）割れに悪影響を与えると共に経済的にも不
利であるので）０．２５〜０．７５％とした。Ｎは０．
０１２％をこえると暁入性への悪影響が著しくなるので
上限を０．０１２％とした。
Ｔｉ，ＮｂおよびＶはいずれもオーステナィト結晶粒を
微細化すると共に折出硬化により強度を高めるが、過剰
の添加は靭性を損ないＳＲ割れ感受性高くするので、各
元素の上限を０．０５％とした。
微細化すると共に折出硬化により強度を高めるが、過剰
の添加は靭性を損ないＳＲ割れ感受性高くするので、各
元素の上限を０．０５％とした。
Ａそは脱酸および結晶粒微細化の観点から必要な元素で
あるが、０．０５％をこえるとアルミナ系介在物に起因
する欠陥を発生し易くなるのでその上限を０．０５％と
した。本発明鋼は通常の溶解、精錬、脱ガス処理工程を
経て造塊され、鍛造又は圧延により鍛鋼品あるいは圧延
鋼板として製造される。
あるが、０．０５％をこえるとアルミナ系介在物に起因
する欠陥を発生し易くなるのでその上限を０．０５％と
した。本発明鋼は通常の溶解、精錬、脱ガス処理工程を
経て造塊され、鍛造又は圧延により鍛鋼品あるいは圧延
鋼板として製造される。
熱処理は通常のオーステナィト化温度から水競入れし、
Ａｃ，点以下の温度で暁戻処理を施すものとする。炭素
含有量が大幅に低いために塚割れが発生せず、このため
４１４鶴飼のように油冷を必要とせず、水冷によって暁
入効果を最大限に利用できる点も本鋼の特徴の１つであ
る。つぎに、本発明の特性を実施例により従来鋼と比較
して説明する。
Ａｃ，点以下の温度で暁戻処理を施すものとする。炭素
含有量が大幅に低いために塚割れが発生せず、このため
４１４鶴飼のように油冷を必要とせず、水冷によって暁
入効果を最大限に利用できる点も本鋼の特徴の１つであ
る。つぎに、本発明の特性を実施例により従来鋼と比較
して説明する。
第１表はこの発明鋼と従来鋼の化学成分およびＰｃＭを
示し、第２表は発明鋼と従来鋼の１５仇吻厚さの鋼材を
擬入焼戻した場合の肉厚中心部における機械的性質およ
びロックウェルＣ硬度を示す。
示し、第２表は発明鋼と従来鋼の１５仇吻厚さの鋼材を
擬入焼戻した場合の肉厚中心部における機械的性質およ
びロックウェルＣ硬度を示す。
但し、従来鋼のＬ，Ｍ鋼は油焼入であり、、他は全て水
暁入で、焼房処理は５７０〜６９０午０×仇ｒｓの条件
でそれぞれＡＰＩ靴Ｔｙｐ３の強度を満足するようにし
た。第 １ 表 発明鋼と従来鋼の化学成分とＰｃＭ値
，重量解第２表発明鋼と従来鋼の１５０柳厚鋼の 中心部の機械的性質と硬さ これら発明鋼および従来鋼について、第１図ａ，ｂに示
す試験片を用いて溶接割れ試験を実施した。
暁入で、焼房処理は５７０〜６９０午０×仇ｒｓの条件
でそれぞれＡＰＩ靴Ｔｙｐ３の強度を満足するようにし
た。第 １ 表 発明鋼と従来鋼の化学成分とＰｃＭ値
，重量解第２表発明鋼と従来鋼の１５０柳厚鋼の 中心部の機械的性質と硬さ これら発明鋼および従来鋼について、第１図ａ，ｂに示
す試験片を用いて溶接割れ試験を実施した。
なお試験片の寸法はＬ＝２５物岬、Ｗ＝１５０側、そ＝
１２０側、Ｗ＝４０肋、Ｔ＝２０伽、ｔ：１１柳、Ｔ＋
ｔニ３Ｉ側、ｄｌニ６柳、ｄ？ニ５側、Ｓニ１．５肌、
ａ＝６０ｏである。硫化物割れ試験はＮＡＣＥＴＭＯＩ
−７７規格に定める方法に準拠して実施し、２０畑時間
での限界応力を求めた。硫化物割れ限界応力と溶接割れ
試験結果を第３表に示す。第３表 発明鋼と従来鋼の硫化物割れ限 界応力と溶接割れ防止予熱温度 第３表において、０印は割れが発生しなかったこと、×
印は割れが発生したことを示している。
１２０側、Ｗ＝４０肋、Ｔ＝２０伽、ｔ：１１柳、Ｔ＋
ｔニ３Ｉ側、ｄｌニ６柳、ｄ？ニ５側、Ｓニ１．５肌、
ａ＝６０ｏである。硫化物割れ試験はＮＡＣＥＴＭＯＩ
−７７規格に定める方法に準拠して実施し、２０畑時間
での限界応力を求めた。硫化物割れ限界応力と溶接割れ
試験結果を第３表に示す。第３表 発明鋼と従来鋼の硫化物割れ限 界応力と溶接割れ防止予熱温度 第３表において、０印は割れが発生しなかったこと、×
印は割れが発生したことを示している。
溶接割れ試験においては、５０〜２００ｑ○の温度に予
熱し、１５０００Ｊｏ山ｅ／仇の入熱で溶接してから室
温で４報時間放置し、試験片を切断して割れの有無を観
察した。第３表により明らかなように、本発明鋼は硫化
物割れ限界応力は従来鋼より造に高く、また予熱温度が
低くても溶接割れが従来鋼よりも出難い。
熱し、１５０００Ｊｏ山ｅ／仇の入熱で溶接してから室
温で４報時間放置し、試験片を切断して割れの有無を観
察した。第３表により明らかなように、本発明鋼は硫化
物割れ限界応力は従来鋼より造に高く、また予熱温度が
低くても溶接割れが従来鋼よりも出難い。
即ち本発明鋼は従来鋼より溶酸性に優れかつ耐硫化物割
れ性も慶れている。
れ性も慶れている。
第１図ａは溶接割れ試験片の斜視図、第１図ｂは第１図
ａのＡ−Ａ断面図である。 第１図
ａのＡ−Ａ断面図である。 第１図
Claims (1)
- １ 重量基準でＣ０．１５−０．２５％、Ｓｉ１．００
％以下、Ｍｎ０．５０−１．５０％、Ｎｉ１．００％以
下Ｃｒ０．４０−１．２５％、Ｍｏ０．２５％−０．７
５％、Ａｌ０．０５％以下Ｎ０．０１２％以下を基本合
金成分とし、これにＴｉ０．０５％以下、Ｎｂ０．０５
％以下、Ｖ０．０５％以下の一種あるいは２種以上を含
有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる溶接性
の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8767682A JPS6023187B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8767682A JPS6023187B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58204159A JPS58204159A (ja) | 1983-11-28 |
| JPS6023187B2 true JPS6023187B2 (ja) | 1985-06-06 |
Family
ID=13921537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8767682A Expired JPS6023187B2 (ja) | 1982-05-24 | 1982-05-24 | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6023187B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110273110A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 吉林化工学院 | 一种抗氧化钢的制备方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| JP2743116B2 (ja) * | 1990-07-27 | 1998-04-22 | 愛知製鋼 株式会社 | 熱間鍛造用非調質鋼 |
| US5213634A (en) * | 1991-04-08 | 1993-05-25 | Deardo Anthony J | Multiphase microalloyed steel and method thereof |
| CN100453683C (zh) * | 2006-02-24 | 2009-01-21 | 南阳二机石油装备(集团)有限公司 | 一种低温高强度、高韧性钢及其制造方法 |
-
1982
- 1982-05-24 JP JP8767682A patent/JPS6023187B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110273110A (zh) * | 2018-03-13 | 2019-09-24 | 吉林化工学院 | 一种抗氧化钢的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58204159A (ja) | 1983-11-28 |
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