JPS6230849A - 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 - Google Patents
直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS6230849A JPS6230849A JP16861985A JP16861985A JPS6230849A JP S6230849 A JPS6230849 A JP S6230849A JP 16861985 A JP16861985 A JP 16861985A JP 16861985 A JP16861985 A JP 16861985A JP S6230849 A JPS6230849 A JP S6230849A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- prior austenite
- grain size
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（腫東上の利用分野）
本発明は直接焼入れ焼戻しによる耐硫化物応力腐食割れ
特性（以下耐５ｓｃｃ特性と称す）の優れた鋼に関する
ものである。
特性（以下耐５ｓｃｃ特性と称す）の優れた鋼に関する
ものである。
（従来の技術とその問題点）
近年、サワーガス、サワーオイルのガス田、油田が多く
開発されるようになり、これに伴って耐８８ＣＣ％性の
優れた油井管用鋼材が求められている。
開発されるようになり、これに伴って耐８８ＣＣ％性の
優れた油井管用鋼材が求められている。
降伏強度５０〜８０１２級のこの種鋼材として、従来で
は、Ｃ−８ｉ−Ｆｄｎ鋼もしくはＣ−８ｉ−鳩−Ｏｒ−
Ｍｏ鋼を焼入れ焼戻し処理することにより製造されてい
るが、これらの鋼材は、現在においても次のような問題
があった。
は、Ｃ−８ｉ−Ｆｄｎ鋼もしくはＣ−８ｉ−鳩−Ｏｒ−
Ｍｏ鋼を焼入れ焼戻し処理することにより製造されてい
るが、これらの鋼材は、現在においても次のような問題
があった。
■Ｃ−８ｉ−胤鋼では、降伏強度６０〜８０ＫＩＦ／−
級の高強度鋼において充分な耐ＳＳＣＣ特性が得られて
いない。
級の高強度鋼において充分な耐ＳＳＣＣ特性が得られて
いない。
■Ｃ−Ｓ ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ −Ｍｏ鋼はＣ−８ｉ
−１’ｖｌｎ鋼より高い耐５ｓｃｃ特性が得られている
が、添加Ｃｒ、Ｍｏ量が多いため、製造コスト高となる
のを避けられない。
−１’ｖｌｎ鋼より高い耐５ｓｃｃ特性が得られている
が、添加Ｃｒ、Ｍｏ量が多いため、製造コスト高となる
のを避けられない。
■サワーガス、サワーオイルにおける腐食環境条件はま
すます厳しくなりつつあり、Ｃ−８ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ
−Ｍｏ鋼においてもより高い耐ＳＳＣＣ特性が求めら
れているが、これに十分に答えることができない。
すます厳しくなりつつあり、Ｃ−８ｉ −Ｍｎ −Ｃｒ
−Ｍｏ鋼においてもより高い耐ＳＳＣＣ特性が求めら
れているが、これに十分に答えることができない。
（問題点を解決するための手段）
本発明は上記のような実情から研究を重ねて創案された
もので、その目的とするところは、低合金鋼の範囲にお
いて、直接焼入れプロセスによる組織制御を利用して従
来と同強度水準を確保しつつしかもより優れた耐５ｓｃ
ｃ特性を持つ鋼を提供することにある。
もので、その目的とするところは、低合金鋼の範囲にお
いて、直接焼入れプロセスによる組織制御を利用して従
来と同強度水準を確保しつつしかもより優れた耐５ｓｃ
ｃ特性を持つ鋼を提供することにある。
この目的を達成するため、本発明は所定成分組成の鋼を
熱間加工後、直接焼入れ焼戻しした焼戻しマルテンサイ
ト組織の旧オーステナイト粒展伸度に右目しこれを規定
したもので、すなわち、Ｃ： ０．１５〜０．３５ ｗ
ｔ％、Ｓ皿＝０．０１〜０．５０ ｗｔ ％、Ｍｎ ：
０．４〜２．０ ｗｔ ％ 、 ５ｏｔＡＬ： ０．
００１〜０．１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物の基本組成を有するとともに、必要に応じ１ ｗｔ
％以下のＣｕ％１ｗｔ％以下のＮｉ、２ｗｔ％以下のＣ
ｒ、２ｗｔ％以下のＭｏ、０．１ｗｔチ以下（Ｄ Ｎｂ
、 ０．２ｗｔ ％以下ＣＤ Ｖ 、 ０．１ｗｔ
％以下のＴｉ、 ０．１ｗｔチ以下のＲＥＭ、 ０．１
ｗｔ ％以下のＣａの一攬又は二種以上を添加した鋼
をＡｃ。
熱間加工後、直接焼入れ焼戻しした焼戻しマルテンサイ
ト組織の旧オーステナイト粒展伸度に右目しこれを規定
したもので、すなわち、Ｃ： ０．１５〜０．３５ ｗ
ｔ％、Ｓ皿＝０．０１〜０．５０ ｗｔ ％、Ｍｎ ：
０．４〜２．０ ｗｔ ％ 、 ５ｏｔＡＬ： ０．
００１〜０．１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物の基本組成を有するとともに、必要に応じ１ ｗｔ
％以下のＣｕ％１ｗｔ％以下のＮｉ、２ｗｔ％以下のＣ
ｒ、２ｗｔ％以下のＭｏ、０．１ｗｔチ以下（Ｄ Ｎｂ
、 ０．２ｗｔ ％以下ＣＤ Ｖ 、 ０．１ｗｔ
％以下のＴｉ、 ０．１ｗｔチ以下のＲＥＭ、 ０．１
ｗｔ ％以下のＣａの一攬又は二種以上を添加した鋼
をＡｃ。
変態点以上で熱間加工後直接焼入れし、その後Ａｃｔ
５ｉ態点以下で焼戻しすることによって得られる焼戻し
マルテンサイト組織において、凡＝（圧延方向の旧オー
ステナイト粒径ｄｔ、）／（肉厚方向の旧オーステナイ
ト粒径ａＺ）によって示される旧オーステナイト粒展伸
度を２以上とすることを特徴とするものである。
５ｉ態点以下で焼戻しすることによって得られる焼戻し
マルテンサイト組織において、凡＝（圧延方向の旧オー
ステナイト粒径ｄｔ、）／（肉厚方向の旧オーステナイ
ト粒径ａＺ）によって示される旧オーステナイト粒展伸
度を２以上とすることを特徴とするものである。
以下本発明を詳述する。
まず本発明者らは、耐５ｓｃｃ特性を向上させる冶金的
因子の一つとして、結晶粒（焼入れ焼戻し処理を受けた
低合金鋼の場合旧オーステナイト粒）の形状に注目した
。そして、旧オーステナイト粒の形状の耐５ｓｃｃ特性
に及ぼす影響を見るため、熱間加工条件を変化させるこ
とにより旧オーステナイト粒形状を制御できる直接焼入
れ一焼戻し処理を施した鋼材の耐ＳＳＣＣ特性について
検討した。
因子の一つとして、結晶粒（焼入れ焼戻し処理を受けた
低合金鋼の場合旧オーステナイト粒）の形状に注目した
。そして、旧オーステナイト粒の形状の耐５ｓｃｃ特性
に及ぼす影響を見るため、熱間加工条件を変化させるこ
とにより旧オーステナイト粒形状を制御できる直接焼入
れ一焼戻し処理を施した鋼材の耐ＳＳＣＣ特性について
検討した。
第１１は０．２ＩＣ−０，２２８ｉ−１，３２Ｍｎ鋼（
ＹＳ＝７４〜７６ Ｋ１７ｗｍ” ）について、圧延仕
上り後１５秒後直接焼入几を行った場合の耐５ｓｃｃ特
性に及ぼす非再結晶温度領域の圧下率を示すものである
。
ＹＳ＝７４〜７６ Ｋ１７ｗｍ” ）について、圧延仕
上り後１５秒後直接焼入几を行った場合の耐５ｓｃｃ特
性に及ぼす非再結晶温度領域の圧下率を示すものである
。
この第１因から明らかなように、直接焼入れ焼戻し条件
において、未再結晶温度領域の圧下率を３０チ以上とす
ると、旧オーステナイト粒径の展伸［Ｒ（圧延方向の旧
オーステナイト粒径ｄＬ／ 肉厚方向の旧オーステナ
イト粒径ｄｚ ）が２以上となり、この領域で 耐ＳＳ
ＣＣ特性（この場合、０．５％酢酸のＨ，Ｓ飽和溶液中
の三点曲げ試験における割れ発生限界応力Ｓｃ値）が向
上している。
において、未再結晶温度領域の圧下率を３０チ以上とす
ると、旧オーステナイト粒径の展伸［Ｒ（圧延方向の旧
オーステナイト粒径ｄＬ／ 肉厚方向の旧オーステナ
イト粒径ｄｚ ）が２以上となり、この領域で 耐ＳＳ
ＣＣ特性（この場合、０．５％酢酸のＨ，Ｓ飽和溶液中
の三点曲げ試験における割れ発生限界応力Ｓｃ値）が向
上している。
一方、未再結晶域圧下率を３０−以下にすると、旧オー
ステナイト粒径の展伸度が２以下となり、ＳＣ値の向上
は余り大きくない。
ステナイト粒径の展伸度が２以下となり、ＳＣ値の向上
は余り大きくない。
本発明はこの知見に基づくもので、旧オーステナイト粒
の展伸化により耐５ｓｃｃＩ￥ｆ性の改善されるのは、
鋼材表面で発生した割れの肉厚方向への伝播が圧延方向
に展伸した旧オーステナイト粒界に沿ってそらされやす
いことに帰因しており、旧オーステナイト展伸度Ｒが２
以下では耐ＳＳＣＣ特性の向上に有効でない。
の展伸化により耐５ｓｃｃＩ￥ｆ性の改善されるのは、
鋼材表面で発生した割れの肉厚方向への伝播が圧延方向
に展伸した旧オーステナイト粒界に沿ってそらされやす
いことに帰因しており、旧オーステナイト展伸度Ｒが２
以下では耐ＳＳＣＣ特性の向上に有効でない。
しかして、耐５ｓｃｃ特性向上に有効な旧オーステナイ
ト粒の展伸は、微量のＮｂやＴｉの添加によって促進さ
れる。第２図は０．２Ｃ−０，２Ｓｉ −１，３Ｍｎ−
Ｎｂ鋼（ＹＳ＝７４〜７６Ｓｉ５において、Ｎｂ添加の
影響を検討した結果を示すもので、耐ＳＳＣＣ特性は、
同一の熱間圧延−直接焼入れ焼戻し条件においても、微
量Ｎｂ添加により顕著に改善されている。
ト粒の展伸は、微量のＮｂやＴｉの添加によって促進さ
れる。第２図は０．２Ｃ−０，２Ｓｉ −１，３Ｍｎ−
Ｎｂ鋼（ＹＳ＝７４〜７６Ｓｉ５において、Ｎｂ添加の
影響を検討した結果を示すもので、耐ＳＳＣＣ特性は、
同一の熱間圧延−直接焼入れ焼戻し条件においても、微
量Ｎｂ添加により顕著に改善されている。
すなわち、Ｎｂ無添加鋼では、圧延条件■（９００℃以
下の圧下率７０％、圧延仕上り温度８７０℃）のときだ
け展伸度Ｒ）２となり、圧延条件■（１０００℃以下の
圧下率７０％、圧延仕上り温度９２０℃）では几〈２と
なる。
下の圧下率７０％、圧延仕上り温度８７０℃）のときだ
け展伸度Ｒ）２となり、圧延条件■（１０００℃以下の
圧下率７０％、圧延仕上り温度９２０℃）では几〈２と
なる。
これに対し、Ｎｂ＠加鋼では、両圧延条ｆ’ＦともＲ＞
２となり、そのような条件において耐５ｓｃｃ特性はい
ずれも顕著に改善されることがわかる。
２となり、そのような条件において耐５ｓｃｃ特性はい
ずれも顕著に改善されることがわかる。
このような旧オーストナイト粒の展伸化による耐５ｓｃ
ｃ特性の改善効果は、後述する実施例に示すように、Ｃ
−Ｓｉ −Ｍｎ −Ｃｒ−ｋｉｏ鋼（例えば、０．３
Ｃ−０，２Ｓ ｉ −０，５Ｍｎ−Ｉ Ｃｒ −０，５
Ｍｏ鋼）においても得られることはもとよりである。
ｃ特性の改善効果は、後述する実施例に示すように、Ｃ
−Ｓｉ −Ｍｎ −Ｃｒ−ｋｉｏ鋼（例えば、０．３
Ｃ−０，２Ｓ ｉ −０，５Ｍｎ−Ｉ Ｃｒ −０，５
Ｍｏ鋼）においても得られることはもとよりである。
以上のような点から、本発明は先に述べたような構成を
採用したもので、その限定理由を以下に述べる。
採用したもので、その限定理由を以下に述べる。
Ｃは直接焼入れによって完全硬化組織を得るには、０．
１５Ｗｔ ４以上必要であり、また、直接焼入れによっ
て焼割れを防止するには０．３５ｗｔ％以下である必要
があるためである。
１５Ｗｔ ４以上必要であり、また、直接焼入れによっ
て焼割れを防止するには０．３５ｗｔ％以下である必要
があるためである。
８ｉは溶鋼の脱酸を完全にするためには、０．０１ｗｔ
４以上必要であるが、０．５ｗｔ ４以上の含有は鋼
材の延靭性を害するためである。
４以上必要であるが、０．５ｗｔ ４以上の含有は鋼
材の延靭性を害するためである。
Ｍｎは鋼材の焼入性確保の観点より０．４ｗｔ係以上が
必要であるが、２ｗｔ％以上の含有は鋼材の延靭性およ
び耐５ｓｃｃ特性を損うため規定した。
必要であるが、２ｗｔ％以上の含有は鋼材の延靭性およ
び耐５ｓｃｃ特性を損うため規定した。
５ｏｔＡｔは溶鋼の脱酸を完全にするためには０．００
１ｗｔ％以上必要であるが、０．１ｗｔ ｔｉｐ以上の
含有は鋼材の延靭性を損うためである。
１ｗｔ％以上必要であるが、０．１ｗｔ ｔｉｐ以上の
含有は鋼材の延靭性を損うためである。
Ｎｂ、 Ｔｉは既述のように旧オーステナイト粒の展伸
化を促進するのに有効な元素であるが、０．１ｗｔ％を
越える添加は効果が飽和となるため上限を規定した。
化を促進するのに有効な元素であるが、０．１ｗｔ％を
越える添加は効果が飽和となるため上限を規定した。
Ｃｕ、 Ｎｉ、 Ｃｒ、 Ｍｏはそれぞれ限定値以下の
添加により耐８８ＣＣ特性を損わずに焼入性を向上する
と共に、固溶強化、析出強化により材料強度を高めるこ
とができるが、限定値を越える添加は製造コストの観点
から望ましくない。
添加により耐８８ＣＣ特性を損わずに焼入性を向上する
と共に、固溶強化、析出強化により材料強度を高めるこ
とができるが、限定値を越える添加は製造コストの観点
から望ましくない。
■は０．２ｗｔチ以下の添加により、耐５ｓｃｃ特性を
損うことなく析出強化を通して材料強度を高めるが、０
．２ｗｔ％以上の添加は製造コストの観点から望ましく
ない。
損うことなく析出強化を通して材料強度を高めるが、０
．２ｗｔ％以上の添加は製造コストの観点から望ましく
ない。
ＲＥＭ、 Ｃａは限定値以下の添加によりＭｎ８介在物
の形態を球状化し、鋼材の延靭性を改善するが、限定値
以上の添加はかえって延靭性を害し、また、耐５ｓｃｃ
特性に対しては影響を与えないからである。
の形態を球状化し、鋼材の延靭性を改善するが、限定値
以上の添加はかえって延靭性を害し、また、耐５ｓｃｃ
特性に対しては影響を与えないからである。
本発明は上記の限定された組成の鋼を直接焼入れプ１フ
セスにより組織制御し、焼戻しマルテンサイト組織にお
いて、旧オーステナイト粒展伸ｇ Ｒ＝ ｄＬ／ｄｚ
） ２とする。この理由は既述のとおりであるが、付言
するならば、未再結晶領域の熱間力Ω工によって得られ
る展伸した旧オーステナイト粒は、直接焼入れ処理によ
って始めて保存されるものであり、再加熱焼入れ処理に
よっては展伸した旧オーステナイト粒は得られない。
セスにより組織制御し、焼戻しマルテンサイト組織にお
いて、旧オーステナイト粒展伸ｇ Ｒ＝ ｄＬ／ｄｚ
） ２とする。この理由は既述のとおりであるが、付言
するならば、未再結晶領域の熱間力Ω工によって得られ
る展伸した旧オーステナイト粒は、直接焼入れ処理によ
って始めて保存されるものであり、再加熱焼入れ処理に
よっては展伸した旧オーステナイト粒は得られない。
（実施例）
次に本発明の具体的な実施例を比較例と共に示す。
まず、本発明鋼と比較鋼の化学取分を第１第 １
表 第２表は第１表に示す各鋼の熱間圧延、熱処理条件と旧
オーステナイト粒の展伸度、降伏強さ及び耐５ｓｃｃ特
性の検討結果を示すものである。
表 第２表は第１表に示す各鋼の熱間圧延、熱処理条件と旧
オーステナイト粒の展伸度、降伏強さ及び耐５ｓｃｃ特
性の検討結果を示すものである。
上記第１表及び第２表から、不発明鋼においては、Ｎｂ
添加の有無にかかわらず、旧オーステナイト粒展伸度が
２以上となっているが、比較鋼はいずれも旧オーステナ
イト粒展伸度が２以下となっている。そして、本発明鋼
はいずれもそれぞれ対応する比較鋼に比べ、略強度的に
同等であって、しかも優れた耐５ｓｃｃ特性が得られて
いる。
添加の有無にかかわらず、旧オーステナイト粒展伸度が
２以上となっているが、比較鋼はいずれも旧オーステナ
イト粒展伸度が２以下となっている。そして、本発明鋼
はいずれもそれぞれ対応する比較鋼に比べ、略強度的に
同等であって、しかも優れた耐５ｓｃｃ特性が得られて
いる。
（発明の効果）
以上説明した本発明によるときには、必要な強度水準を
保ちつつ、しかも優れた耐５ｓｃｃ特性を備えた鋼とす
ることができ、ことに低合金鋼の範囲において優れた耐
５ＳＣＣ特性の鋼材とすることができるため、サワーガ
ス、サワーオイルのガス田、油田等における油井管用鋼
材として好適なものを提供できるものである。
保ちつつ、しかも優れた耐５ｓｃｃ特性を備えた鋼とす
ることができ、ことに低合金鋼の範囲において優れた耐
５ＳＣＣ特性の鋼材とすることができるため、サワーガ
ス、サワーオイルのガス田、油田等における油井管用鋼
材として好適なものを提供できるものである。
第１図は耐５ｓｃｃ特性に及ぼす未再結晶温度領域の圧
下率の影響を示すグラフ、第２図は耐５ｓｃｃ特性に及
ばすＮｂ添加の影響を示すグラフである。
下率の影響を示すグラフ、第２図は耐５ｓｃｃ特性に及
ばすＮｂ添加の影響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．１５〜０．３５ｗｔ％、Ｓｉ：０．０１〜０．
５０ｗｔ％、Ｍｎ：０．４〜２．０ｗｔ％、ＳｏｌＡｌ
：０．００１〜０．１０ｗｔ％、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物の基本組成を有するとともに、必要に応じ １ｗｔ％以下のＣｕ、１ｗｔ％以下のＮｉ、２ｗｔ％以
下のＣｒ、２ｗｔ％以下のＭｏ、０．１ｗｔ％以下のＮ
ｂ、０．２ｗｔ％以下のＶ、０．１ｗｔ％以下のＴｉ、
０．１ｗｔ％以下のＲＥＭ、０．１ｗｔ％以下のＣａの
一種又は二種以上を添加した鋼を、Ａｃ＿３変態点以上
で熱間加工後直接焼入れし、その後Ａｃ＿１変態点以下
で焼戻しすることによつて得られる焼戻しマルテンサイ
ト組成 において、Ｒ＝（圧延方向の旧オーステナ イト粒径ｄ＿Ｌ）／（肉厚方向の旧オーステナイト粒径
ｄ＿Ｚ）によつて示される旧オーステナイト粒展伸度を
２以上とすることを特徴と する直接焼入れ焼戻しによる耐ＳＳＣＣ特性の優れた鋼
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16861985A JPS6230849A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16861985A JPS6230849A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6230849A true JPS6230849A (ja) | 1987-02-09 |
| JPH049847B2 JPH049847B2 (ja) | 1992-02-21 |
Family
ID=15871416
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16861985A Granted JPS6230849A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6230849A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6453718A (en) * | 1987-07-27 | 1989-03-01 | Tool For Bendengu Inc | Method and device for bending pipe |
| JPH04362157A (ja) * | 1991-06-07 | 1992-12-15 | Japan Steel Works Ltd:The | 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5471714A (en) * | 1977-11-21 | 1979-06-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of control-rolled high tensile steel with no separation |
| JPS54119324A (en) * | 1978-03-08 | 1979-09-17 | Kawasaki Steel Co | Production of steel pipe for oil well |
| JPS54124817A (en) * | 1978-03-23 | 1979-09-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Steel of excellent sulfide resistance and excellent corrosion crack resistance |
| JPS5613462A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Line pipe steel with superior hydrogen sulfide crack resistance |
| JPS5613463A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Line pipe steel with superior hydrogen sulfide crack resistance |
| JPS56119759A (en) * | 1980-02-28 | 1981-09-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High tensile steel with superior sulfide corrosion crack resistance |
| JPS589919A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-20 | Kawasaki Steel Corp | 低温靭性にすぐれた高張力熱延鋼帯の製造方法 |
| JPS5858252A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 油井向け鋼管用鋼 |
| JPS58107476A (ja) * | 1981-12-19 | 1983-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼 |
| JPS58199818A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Nippon Steel Corp | 高強度油井用鋼管の製造方法 |
| JPS58204159A (ja) * | 1982-05-24 | 1983-11-28 | Japan Steel Works Ltd:The | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 |
| JPS5913052A (ja) * | 1982-02-19 | 1984-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高強度かつ耐食性、耐応力腐食割れ性及び耐硫化物割れ性の優れたステンレス鋼材 |
| JPS6067620A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-18 | Kobe Steel Ltd | 鋼板の製造方法 |
| JPS6096718A (ja) * | 1983-10-31 | 1985-05-30 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-08-01 JP JP16861985A patent/JPS6230849A/ja active Granted
Patent Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5471714A (en) * | 1977-11-21 | 1979-06-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of control-rolled high tensile steel with no separation |
| JPS54119324A (en) * | 1978-03-08 | 1979-09-17 | Kawasaki Steel Co | Production of steel pipe for oil well |
| JPS54124817A (en) * | 1978-03-23 | 1979-09-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Steel of excellent sulfide resistance and excellent corrosion crack resistance |
| JPS5613462A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Line pipe steel with superior hydrogen sulfide crack resistance |
| JPS5613463A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Line pipe steel with superior hydrogen sulfide crack resistance |
| JPS56119759A (en) * | 1980-02-28 | 1981-09-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | High tensile steel with superior sulfide corrosion crack resistance |
| JPS589919A (ja) * | 1981-07-09 | 1983-01-20 | Kawasaki Steel Corp | 低温靭性にすぐれた高張力熱延鋼帯の製造方法 |
| JPS5858252A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Kawasaki Steel Corp | 油井向け鋼管用鋼 |
| JPS58107476A (ja) * | 1981-12-19 | 1983-06-27 | Kawasaki Steel Corp | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼 |
| JPS5913052A (ja) * | 1982-02-19 | 1984-01-23 | Kawasaki Steel Corp | 高強度かつ耐食性、耐応力腐食割れ性及び耐硫化物割れ性の優れたステンレス鋼材 |
| JPS58199818A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Nippon Steel Corp | 高強度油井用鋼管の製造方法 |
| JPS58204159A (ja) * | 1982-05-24 | 1983-11-28 | Japan Steel Works Ltd:The | 溶接性の優れた耐硫化物割れ厚肉鋼 |
| JPS6067620A (ja) * | 1983-09-21 | 1985-04-18 | Kobe Steel Ltd | 鋼板の製造方法 |
| JPS6096718A (ja) * | 1983-10-31 | 1985-05-30 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6453718A (en) * | 1987-07-27 | 1989-03-01 | Tool For Bendengu Inc | Method and device for bending pipe |
| JPH04362157A (ja) * | 1991-06-07 | 1992-12-15 | Japan Steel Works Ltd:The | 耐硫化物応力腐食割れ性および低温靱性に優れた溶接構造用鋼 |
| US5938865A (en) * | 1995-05-15 | 1999-08-17 | Sumitomo Metal Industries, Ltc. | Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH049847B2 (ja) | 1992-02-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6056833A (en) | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio | |
| JPH1060593A (ja) | 強度−伸びフランジ性バランスにすぐれる高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3906779B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた低温用鋼材の製造方法 | |
| JPH06116635A (ja) | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度低合金油井用鋼の製造方法 | |
| JPS63286517A (ja) | 低降状比高張力鋼の製造方法 | |
| JPS5810442B2 (ja) | 加工性のすぐれた高靭性高張力鋼の製造法 | |
| JPH08104922A (ja) | 低温靱性の優れた高強度鋼管の製造方法 | |
| KR20160078573A (ko) | 저온인성 및 수소유기균열 저항성이 우수한 강재 및 그 제조방법 | |
| JPS6230849A (ja) | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 | |
| JP2781000B2 (ja) | 耐ｈｉｃ性および耐ｓｓｃ性に優れた高張力鋼板の製造法 | |
| JP2828754B2 (ja) | 溶接性の優れた低降伏比７０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 | |
| KR100435481B1 (ko) | 표면 탈탄깊이가 적은 고실리콘 첨가 고탄소강 선재의제조방법 | |
| KR920010228B1 (ko) | 내충격성 및 용접성이 우수한 무어링 체인강의 제조방법 | |
| JP2002129288A (ja) | 高強度ベンド管およびその製造法 | |
| JP3337246B2 (ja) | 板厚方向の機械的特性差の小さい肉厚４０ｍｍ以上の厚肉のＨ形鋼の製造方法 | |
| JP2598357B2 (ja) | 低温靱性の優れた高張力鋼板の製造法 | |
| JP2828755B2 (ja) | 溶接性の優れた低降伏比８０▲ｋｇ▼ｆ／▲ｍｍ▼▲上２▼級鋼板の製造方法 | |
| JPH06293914A (ja) | 耐ｃｏ２ 腐食性、ｈａｚ靱性に優れた低合金ラインパイプ用鋼板の製造方法 | |
| JPS60181229A (ja) | 低降伏比高張力厚鋼板の製造法 | |
| JPS61147812A (ja) | 遅れ破壊特性の優れた高強度鋼の製造方法 | |
| KR860000322B1 (ko) | 내후성이 우수한 고장력강의 제조방법 | |
| JP2905639B2 (ja) | 降伏比の著しく低い７８０Ｎ／ｍｍ２級鋼板の製造方法 | |
| CN115433870B (zh) | 一种低成本调质型连续油管用钢、热轧钢带、钢管及其制造方法 | |
| CN110088339B (zh) | 具有优异pwht抗力的压力容器钢板及其制造方法 | |
| JPH09263831A (ja) | 低温靭性の優れた極厚高強度ベンド管の製造法 |