JPS58107476A - 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼 - Google Patents
耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼Info
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- JPS58107476A JPS58107476A JP20670181A JP20670181A JPS58107476A JP S58107476 A JPS58107476 A JP S58107476A JP 20670181 A JP20670181 A JP 20670181A JP 20670181 A JP20670181 A JP 20670181A JP S58107476 A JPS58107476 A JP S58107476A
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- corrosion cracking
- stress corrosion
- sulfide stress
- cracking resistance
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は原油、ＬＰＧなどの貯蔵容器あるいは圧力容
器Ｋ１１ｌ！用される鋼材に関し、特に耐硫化物応力腐
食割れ性に優れえ引張り強さ６ｏ−級の高張力鋼に関す
るものである。
器Ｋ１１ｌ！用される鋼材に関し、特に耐硫化物応力腐
食割れ性に優れえ引張り強さ６ｏ−級の高張力鋼に関す
るものである。
周知のように硫化水素を含む原油やＬＰＧ等の貯絨用材
料に為張力鋼を使用すれば応力腐食割れが発生し易く、
そのためこのような用途に高張力鋼を使用することは好
ましくないとされている。しかしながら最近では容器の
大型化や使用圧力の増大に伴って、高張力を使用すると
とＫよ抄板厚の減少を図る必要性が益々高まっている。
料に為張力鋼を使用すれば応力腐食割れが発生し易く、
そのためこのような用途に高張力鋼を使用することは好
ましくないとされている。しかしながら最近では容器の
大型化や使用圧力の増大に伴って、高張力を使用すると
とＫよ抄板厚の減少を図る必要性が益々高まっている。
とζろで硫化物応力腐食割れ、すなわち硫化水素雰囲気
における割れは、腐食によって鋼中に拡散した水素によ
る脆化が原因とされている。このような硫化物応力腐食
割れに対°しては、一般には強度（硬度）を低くするこ
とにより割れ感受性を低くし得るとされており、本発明
者等の実験によって４確認されている。すなわち本発明
者等が従来の一般の６０キｐ級の高張力鋼について、後
述する実施例と同様な硫化物応力腐食割れ性試験を行っ
たところ、第１図に示すように表面硬さを低くするとと
Ｋよって割れ発生を抑制し得ることが確認されている。
における割れは、腐食によって鋼中に拡散した水素によ
る脆化が原因とされている。このような硫化物応力腐食
割れに対°しては、一般には強度（硬度）を低くするこ
とにより割れ感受性を低くし得るとされており、本発明
者等の実験によって４確認されている。すなわち本発明
者等が従来の一般の６０キｐ級の高張力鋼について、後
述する実施例と同様な硫化物応力腐食割れ性試験を行っ
たところ、第１図に示すように表面硬さを低くするとと
Ｋよって割れ発生を抑制し得ることが確認されている。
またこの硫化物応力腐食割れは溶接部、ことに溶接熱影
響部に多く発生することが知られており、このこと社溶
接によってその熱影響部が硬化することと密接に関係し
ているものと思われる。したがって硫化物応力腐食割れ
を防止する九めには、溶接熱影響部の硬さが余り高くな
いようにすれば良いと考えられるが、その場合従来の高
張力鋼では母材の強度、靭性を下げざるを得す、焼入れ
焼もどし後の引張強さ６０ｋｉＦｆ／ｄを確保すること
が困難となり、前述のような容器に高張力鋼を使用する
本来の目的にそぐわなくなる。
響部に多く発生することが知られており、このこと社溶
接によってその熱影響部が硬化することと密接に関係し
ているものと思われる。したがって硫化物応力腐食割れ
を防止する九めには、溶接熱影響部の硬さが余り高くな
いようにすれば良いと考えられるが、その場合従来の高
張力鋼では母材の強度、靭性を下げざるを得す、焼入れ
焼もどし後の引張強さ６０ｋｉＦｆ／ｄを確保すること
が困難となり、前述のような容器に高張力鋼を使用する
本来の目的にそぐわなくなる。
−この発明は以上の事情に鑑みてなされ丸もので、母材
の強度、靭性を劣化させることなく耐硫化物応力腐食割
れ性を向上させた高張力鋼を提供することを目的とする
ものである。
の強度、靭性を劣化させることなく耐硫化物応力腐食割
れ性を向上させた高張力鋼を提供することを目的とする
ものである。
すなわち本発明者等は硫化物応力腐食割れに及ぼす合金
元素の影響について種々検討を行った結果、特にＣｏ
、 Ｖ 、τｉ、Ｎｂを適正に複合添加することにより
、母材の強度、靭性を損うことなく耐眞化物応力腐食割
れ性を向上させ得ることを見出し、この発明をなすに至
ったのである。
元素の影響について種々検討を行った結果、特にＣｏ
、 Ｖ 、τｉ、Ｎｂを適正に複合添加することにより
、母材の強度、靭性を損うことなく耐眞化物応力腐食割
れ性を向上させ得ることを見出し、この発明をなすに至
ったのである。
具体的にはこの発明の高張力鋼は、Ｃ０，０７〜０、１
５ ％、Ｓｉ ０．０３〜０−５０ ｔｓｌＭｎ Ｏ，
９０〜１、７０ Ｓ、Ｃｕ Ｏ，１０−１，０’ｌｋ、
Ｍｏ Ｏ，０１〜０．５０慢、Ｖｏ、０１〜０．１０
’Ｉ！、υ０，０１〜０．１０ｅｓ、Ｔｌ Ｏ，０１
〜０．１０Ｓ１Ｎｂ０．００５〜０．１０嚢、Ｎ Ｏ，
００３０−以下を含有し、残部がＦｅおよび不可、退的
不純物からなるものでおり、このような鋼組成とするこ
とによって通常の焼入れ焼もどし後の引張強さ６０に＆
ｆ鷹以上が得られ、かつ溶接熱影響部のビッカース最高
硬さＨｖ（１０ゆ）が２７０以下で硫化物応力腐食割れ
が生じないようにすることができたのである。
５ ％、Ｓｉ ０．０３〜０−５０ ｔｓｌＭｎ Ｏ，
９０〜１、７０ Ｓ、Ｃｕ Ｏ，１０−１，０’ｌｋ、
Ｍｏ Ｏ，０１〜０．５０慢、Ｖｏ、０１〜０．１０
’Ｉ！、υ０，０１〜０．１０ｅｓ、Ｔｌ Ｏ，０１
〜０．１０Ｓ１Ｎｂ０．００５〜０．１０嚢、Ｎ Ｏ，
００３０−以下を含有し、残部がＦｅおよび不可、退的
不純物からなるものでおり、このような鋼組成とするこ
とによって通常の焼入れ焼もどし後の引張強さ６０に＆
ｆ鷹以上が得られ、かつ溶接熱影響部のビッカース最高
硬さＨｖ（１０ゆ）が２７０以下で硫化物応力腐食割れ
が生じないようにすることができたのである。
以下この発明の鋼についてさらに詳細に説明する。
先ずこの発明の鋼成分の限定理由について説明すると、
Ｃは溶接硬化性を増加させる元素でｂるから、可及的に
含有量を少なくすることが望ましいが、少な過ぎれば必
要な強度を確保できなくなる。板厚２０−以上において
通常の焼入れ焼もどし後に６０に＃ｆ／ｉｄ以上の引張
強さを得るためにはＣを少なくとも０，０７％含有して
いる必賢があり、またＣの上限は溶接硬化を抑制するだ
めに０１５チとした。
Ｃは溶接硬化性を増加させる元素でｂるから、可及的に
含有量を少なくすることが望ましいが、少な過ぎれば必
要な強度を確保できなくなる。板厚２０−以上において
通常の焼入れ焼もどし後に６０に＃ｆ／ｉｄ以上の引張
強さを得るためにはＣを少なくとも０，０７％含有して
いる必賢があり、またＣの上限は溶接硬化を抑制するだ
めに０１５チとした。
Ｓｔは轟常の製鋼法では鋼の脱酸に必要な元素であり、
固溶硬化によＯａｔを向上させるが、００３チ未満では
その効果がなく、また０、５０−を越えて添加すれば靭
性を害するから、０．０３〜０．５０の範囲とした。
固溶硬化によＯａｔを向上させるが、００３チ未満では
その効果がなく、また０、５０−を越えて添加すれば靭
性を害するから、０．０３〜０．５０の範囲とした。
Ｍｎは８ｉと同様に脱酸効果があり、また低コストで強
度上昇に寄与するが、０．９−未満ではこれらの効果が
ないから下限を０．９−とじ、一方１．７嗟を越えれば
母材の靭性および溶接性を害するから上限を１．７ ％
とした。
度上昇に寄与するが、０．９−未満ではこれらの効果が
ないから下限を０．９−とじ、一方１．７嗟を越えれば
母材の靭性および溶接性を害するから上限を１．７ ％
とした。
Ｃｕは強度増加に効果があり、また焼もどし軟化抵抗を
大きくするに効果があり、さらには耐貴性も向上させる
が、０．１０％未満ではそれらの効果が少なく、ま九１
．０係を越えれば熱間脆性を生じて靭性および溶接性を
害するから、０．１０〜１．０チの範囲とした。
大きくするに効果があり、さらには耐貴性も向上させる
が、０．１０％未満ではそれらの効果が少なく、ま九１
．０係を越えれば熱間脆性を生じて靭性および溶接性を
害するから、０．１０〜１．０チの範囲とした。
Ｍｏは強度を高めるために有効な元素であり、特に焼も
どし時の強度低下を防ぐために有効τあるが、００１チ
未満ではその効果が小さく、一方０５０慢を越えれば靭
性の低下が著しくな９、また高コストとなるから、０．
０１〜０．５０ Ｓの虻、囲とした。
どし時の強度低下を防ぐために有効τあるが、００１チ
未満ではその効果が小さく、一方０５０慢を越えれば靭
性の低下が著しくな９、また高コストとなるから、０．
０１〜０．５０ Ｓの虻、囲とした。
■はオーステナイト結晶粒の粗大化温度を上昇させて結
晶粒を細粒化させ、またＭＯと同様に焼もどし時に二次
硬化を生じて焼もどし軟化を防止する。しかしながら０
．０１％未満ではこれらの効果が小さく、一方０．１％
を越えて添加すれば脆化が著しくなるから、０．０１〜
０１慢の範囲とした。
晶粒を細粒化させ、またＭＯと同様に焼もどし時に二次
硬化を生じて焼もどし軟化を防止する。しかしながら０
．０１％未満ではこれらの効果が小さく、一方０．１％
を越えて添加すれば脆化が著しくなるから、０．０１〜
０１慢の範囲とした。
Ｍは通常脱酸剤として添加されるものであって、結晶粒
微細化に効果があるが、ｏ、ｏｉ＊未満ではその効果が
小さく、ｏ、ｉｏ＊を越えれば逆に結晶粒の粗大化が著
しくなるから、００１〜０１０チの範囲とした。
微細化に効果があるが、ｏ、ｏｉ＊未満ではその効果が
小さく、ｏ、ｉｏ＊を越えれば逆に結晶粒の粗大化が著
しくなるから、００１〜０１０チの範囲とした。
Ｔｉは溶接時の冷却過程においてＮと結合してＴｉＮと
なり、微細に分散して溶接熱影響部の硬化を抑制するに
有効であるが、０．０１９６未満ではその効果がなく、
また０、 １０ ％を越えて添加すれば著しく靭性を害
するから、０．０１〜０１０チの範囲とした。
なり、微細に分散して溶接熱影響部の硬化を抑制するに
有効であるが、０．０１９６未満ではその効果がなく、
また０、 １０ ％を越えて添加すれば著しく靭性を害
するから、０．０１〜０１０チの範囲とした。
Ｎｂは結晶粒の成長を抑制して組織をＩｌ＃にし、腐食
割れに対する抵抗性を増大させるに有効でおり、また焼
もどし時の軟化防止にも効果があるが、０、００５ ％
ではそれらの効果がなく、一方０．１０−を越えれば焼
入れ性が低下するから、０．００５〜０．１０−の範囲
とした。
割れに対する抵抗性を増大させるに有効でおり、また焼
もどし時の軟化防止にも効果があるが、０、００５ ％
ではそれらの効果がなく、一方０．１０−を越えれば焼
入れ性が低下するから、０．００５〜０．１０−の範囲
とした。
Ｎはその含有量が０．００３０ ％を越えれば固溶Ｎの
増加により浴接部の硬さが上昇し、耐硫化物応力腐食割
れ性を害するから、上限を０．００３０−に規制した。
増加により浴接部の硬さが上昇し、耐硫化物応力腐食割
れ性を害するから、上限を０．００３０−に規制した。
なおその他の不可避的不純物として含有されるｐ、ｓは
、その量が多ければ靭性を劣化させるので、いずれも０
．０２５ ％以下に規制することが望ましい。
、その量が多ければ靭性を劣化させるので、いずれも０
．０２５ ％以下に規制することが望ましい。
上述のような成分範囲の鋼の製造は常法にしたがって行
えば良い。すなわち前記成分範囲の鋼を酊製し、脱ガス
を充分に行った後、ガス吸収を抑えて造塊し、分塊圧延
または連続鋳造によシ鋼片とし、次いで熱間圧蟻により
所定の寸法の鋼板とする。その後Ａｃ５変態点を越えた
温度から焼入れし、続いてＡＣＩ変態点未満の適正な温
度で焼もどしを行って使用に供する。このようにして通
常の焼入れ焼もどしを行うことによりこの発明の鋼にお
いては引張強さ６０ ｋｇｆ／Ｍ以上を得ることができ
る。そしてまた後述する実施例で示すように、従来から
溶接熱影響部で生じやすいとされていた硫化物応力腐食
割れが生じにくくなり、溶接熱影響部の硬さがＨマ２７
０程度でも硫化物応力腐食割れがほとんど生じなくなる
のである。
えば良い。すなわち前記成分範囲の鋼を酊製し、脱ガス
を充分に行った後、ガス吸収を抑えて造塊し、分塊圧延
または連続鋳造によシ鋼片とし、次いで熱間圧蟻により
所定の寸法の鋼板とする。その後Ａｃ５変態点を越えた
温度から焼入れし、続いてＡＣＩ変態点未満の適正な温
度で焼もどしを行って使用に供する。このようにして通
常の焼入れ焼もどしを行うことによりこの発明の鋼にお
いては引張強さ６０ ｋｇｆ／Ｍ以上を得ることができ
る。そしてまた後述する実施例で示すように、従来から
溶接熱影響部で生じやすいとされていた硫化物応力腐食
割れが生じにくくなり、溶接熱影響部の硬さがＨマ２７
０程度でも硫化物応力腐食割れがほとんど生じなくなる
のである。
以下にこの発明の実施例および比較例を記す。
実施例
第１表の記号Ａ−Ｅに示すこの発明の成分範囲の鋼を溶
製し、脱ガス処理後、ガス吸収を抑えて分塊圧延し、次
いで熱間圧地により板厚２０ｇの鋼板とした。そして第
２表中に示す条件によって焼入れ焼もどしを行ない、引
張試験およびシャルピー衝撃試験によって機械的性質を
調べた。さらに上述の鋼板について被覆アーク溶接を行
ない、その溶接継手から採取した試験片について、熱影
響部の最高硬さを調べるとともに、硫化物応力腐食割れ
性を定ひずみ４点曲げ試験を用いて調べた。
製し、脱ガス処理後、ガス吸収を抑えて分塊圧延し、次
いで熱間圧地により板厚２０ｇの鋼板とした。そして第
２表中に示す条件によって焼入れ焼もどしを行ない、引
張試験およびシャルピー衝撃試験によって機械的性質を
調べた。さらに上述の鋼板について被覆アーク溶接を行
ない、その溶接継手から採取した試験片について、熱影
響部の最高硬さを調べるとともに、硫化物応力腐食割れ
性を定ひずみ４点曲げ試験を用いて調べた。
但し浴接条件は次の通知である。すなわち、溶接継手板
厚は２０−１開先形状はＸタイプとして、開先深さ７．
５１１１ｍ、ルート面の高さ５■、開先角度６００、ま
た溶接入熱量は１１３ ＫＪ／ｌｘ 、溶接材料として
は４■φの６０キロ高張力鋼用被覆アーク溶接棒に８Ｍ
−８６を用いた。−力値化物応力腐食割れ性試験条件
は次の通りである。すなわち試験片は最終溶接側の表面
側から採取した３ Ｘ １０ Ｘｌｌ０−のものを用い
、腐食液としては０．５ ＊ ＣＨ，Ｃ０ＯＨ＋飽和Ｈ
２Ｓ （〜３０００ ｐｐｍ ）水溶液を用い、その腐
食液（室温）に３週間浸漬するとともに４点曲けによっ
て応力を付加した。
厚は２０−１開先形状はＸタイプとして、開先深さ７．
５１１１ｍ、ルート面の高さ５■、開先角度６００、ま
た溶接入熱量は１１３ ＫＪ／ｌｘ 、溶接材料として
は４■φの６０キロ高張力鋼用被覆アーク溶接棒に８Ｍ
−８６を用いた。−力値化物応力腐食割れ性試験条件
は次の通りである。すなわち試験片は最終溶接側の表面
側から採取した３ Ｘ １０ Ｘｌｌ０−のものを用い
、腐食液としては０．５ ＊ ＣＨ，Ｃ０ＯＨ＋飽和Ｈ
２Ｓ （〜３０００ ｐｐｍ ）水溶液を用い、その腐
食液（室温）に３週間浸漬するとともに４点曲けによっ
て応力を付加した。
比較例
第１ｔｋの記号Ｆ−Ｉに示すこの発明の範囲外の成分の
鋼を溶製し、実施例と同様にして板厚２０■もしくは２
５■の鋼板を得た。そして実施例と一様にして機械的性
質を調べ、また被覆アーク溶接を行って溶接熱影響部の
最高硬さを調べるとともに、硫化物応力腐食割れ性を調
べた。
鋼を溶製し、実施例と同様にして板厚２０■もしくは２
５■の鋼板を得た。そして実施例と一様にして機械的性
質を調べ、また被覆アーク溶接を行って溶接熱影響部の
最高硬さを調べるとともに、硫化物応力腐食割れ性を調
べた。
以上の実施例および比較例の各鋼における機械的性質お
よび溶接熱影響部最＾硬さを第２表に示し、また実施例
の鋼および比較例の鋼における硫化物応力腐食割れ性試
験結果を溶接熱影響部最高硬さに対応してそれぞれ第２
図、第３図に示す。
よび溶接熱影響部最＾硬さを第２表に示し、また実施例
の鋼および比較例の鋼における硫化物応力腐食割れ性試
験結果を溶接熱影響部最高硬さに対応してそれぞれ第２
図、第３図に示す。
第２表から、この発明の鋼は焼入れ暁もどじ後の引張強
さが確実Ｋ ６０ ｋｇ１／Ｉｄ以上に達し、また衝撃
試験による破面遷移温度も−６７〜−９３℃と低く、強
度および靭性が優れていることが明らかである。また第
２図に示す硫化物応力割れ性試験結果から、この発明の
鋼においては溶接熱影響部最高硬さがＨｖ ２７０で４
付加応力５５ψ−において割れを発生しないことが確認
された。この発明の範囲外の比較鋼においては第３図に
示すように付加志力５５嬌−における割れ発生限界がＨ
ｖ２５０以下であることと比較すれば、この発明の鋼の
耐硫化物応力腐食割れ性が著しく優れていることが明ら
かである。
さが確実Ｋ ６０ ｋｇ１／Ｉｄ以上に達し、また衝撃
試験による破面遷移温度も−６７〜−９３℃と低く、強
度および靭性が優れていることが明らかである。また第
２図に示す硫化物応力割れ性試験結果から、この発明の
鋼においては溶接熱影響部最高硬さがＨｖ ２７０で４
付加応力５５ψ−において割れを発生しないことが確認
された。この発明の範囲外の比較鋼においては第３図に
示すように付加志力５５嬌−における割れ発生限界がＨ
ｖ２５０以下であることと比較すれば、この発明の鋼の
耐硫化物応力腐食割れ性が著しく優れていることが明ら
かである。
以上のようにこの発明の鋼は、溶接熱影響部に発生し易
い硫化物応力腐食割れを抑制することができるとともに
、焼入れ焼もどし後の引張強さが６０に９ｆ／ｄ以上と
高強度でしかも靭性も優れており、シたがって原油やＬ
ＰＧ等の貯蔵容器等に使用すれば充分な安全性を確保し
つつ肉厚を薄くすることがロエ能となる。
い硫化物応力腐食割れを抑制することができるとともに
、焼入れ焼もどし後の引張強さが６０に９ｆ／ｄ以上と
高強度でしかも靭性も優れており、シたがって原油やＬ
ＰＧ等の貯蔵容器等に使用すれば充分な安全性を確保し
つつ肉厚を薄くすることがロエ能となる。
第１図は従来の通常の６θキロ級高張カ鋼板の表面硬さ
と硫化物応力腐食割れ性試験における割れ発生応力との
関係を示すグラフ、第２図はこの発明の実施例の鋼にお
ける溶接熱影響部最高硬さと硫化物応力腐食割れ試験に
おける割れ発生との関係を示す相関図、第３図は比較例
の鋼における溶接熱影響部最高硬さと硫化物応力腐食割
れ試験における割れ発生との関係を示す相関図である。 マ 乙 ？ 第１図 表面硬ぐ Ｈｖ
と硫化物応力腐食割れ性試験における割れ発生応力との
関係を示すグラフ、第２図はこの発明の実施例の鋼にお
ける溶接熱影響部最高硬さと硫化物応力腐食割れ試験に
おける割れ発生との関係を示す相関図、第３図は比較例
の鋼における溶接熱影響部最高硬さと硫化物応力腐食割
れ試験における割れ発生との関係を示す相関図である。 マ 乙 ？ 第１図 表面硬ぐ Ｈｖ
Claims (1)
- ＣＯ，０７〜α１５−（重量慢、以下同じ）、ＳＩｏ、
０３〜０．５０ 噂、Ｍｎ Ｑ、９０〜１．７０−１Ｃ
ｕＯ１１０〜１．０１Ｇ、Ｍｏ Ｏ，０１〜０．５０−
１Ｖα０１〜０．１０噂、ＡＪｏ、０１〜０．１０−、
テ轟 Ｑ、０１〜０、−１０１ Ｎｂ Ｏ，００５〜０
．１０ ｓ、 ＮＯ，００３０嘔以下を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする耐
硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20670181A JPS58107476A (ja) | 1981-12-19 | 1981-12-19 | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20670181A JPS58107476A (ja) | 1981-12-19 | 1981-12-19 | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58107476A true JPS58107476A (ja) | 1983-06-27 |
| JPS6133049B2 JPS6133049B2 (ja) | 1986-07-31 |
Family
ID=16527679
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20670181A Granted JPS58107476A (ja) | 1981-12-19 | 1981-12-19 | 耐硫化物応力腐食割れ性の優れた高張力鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58107476A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| WO2004001083A1 (ja) * | 2002-06-19 | 2003-12-31 | Nippon Steel Corporation | 原油油槽用鋼およびその製造方法、原油油槽およびその防食方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0213253U (ja) * | 1988-03-16 | 1990-01-26 |
-
1981
- 1981-12-19 JP JP20670181A patent/JPS58107476A/ja active Granted
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6230849A (ja) * | 1985-08-01 | 1987-02-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 直接焼入れ焼戻しによる耐ｓｓｃｃ特性の優れた鋼の製造方法 |
| JPH049847B2 (ja) * | 1985-08-01 | 1992-02-21 | ||
| WO2004001083A1 (ja) * | 2002-06-19 | 2003-12-31 | Nippon Steel Corporation | 原油油槽用鋼およびその製造方法、原油油槽およびその防食方法 |
| EP1516938A1 (en) † | 2002-06-19 | 2005-03-23 | Nippon Steel Corporation | Steel for crude oil tank and method for manufacture thereof, crude oil tank and method for protecting corrosion thereof |
| EP1516938A4 (en) * | 2002-06-19 | 2005-07-13 | Nippon Steel Corp | STEEL FOR RAW OIL TANK AND METHOD OF MANUFACTURE, RAW OIL TANK OBTAINED AND CORROSION PROTECTION METHOD |
| US7875130B2 (en) | 2002-06-19 | 2011-01-25 | Nippon Steel Corporation | Crude oil tank comprising a corrosion resistant steel alloy |
| US7922838B2 (en) | 2002-06-19 | 2011-04-12 | Nippon Steel Corporation | Crude oil tank fabricated from steel plate |
| EP1516938B2 (en) † | 2002-06-19 | 2013-12-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Crude oil tank and method for producing a steel for a crude oil tank |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6133049B2 (ja) | 1986-07-31 |
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