JPH07109544A - 靱性の良い低降伏比厚鋼板 - Google Patents
靱性の良い低降伏比厚鋼板Info
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- JPH07109544A JPH07109544A JP25348593A JP25348593A JPH07109544A JP H07109544 A JPH07109544 A JP H07109544A JP 25348593 A JP25348593 A JP 25348593A JP 25348593 A JP25348593 A JP 25348593A JP H07109544 A JPH07109544 A JP H07109544A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は高強度・高靱性を有し、かつ降伏比
（降伏強度／引張強度）が低い厚鋼板に関する。 【構成】 所定の成分を含有しかつ金属組織にフェライ
トとセメンタイトおよび体積率で１％以上３０％以下の
残留オーステナイトを含有させることにより靱性が良好
でかつ降伏比の低い厚鋼板を得る。フェライトの形状が
ラス状であり、またセメンタイトがフェライトのラス間
に層状に分布する場合に特に降伏比の低下が顕著であ
る。
（降伏強度／引張強度）が低い厚鋼板に関する。 【構成】 所定の成分を含有しかつ金属組織にフェライ
トとセメンタイトおよび体積率で１％以上３０％以下の
残留オーステナイトを含有させることにより靱性が良好
でかつ降伏比の低い厚鋼板を得る。フェライトの形状が
ラス状であり、またセメンタイトがフェライトのラス間
に層状に分布する場合に特に降伏比の低下が顕著であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は構造物の部材として用い
る靱性の良い低降伏比厚鋼板に関するものである。
る靱性の良い低降伏比厚鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地震に遭遇した場合の建築物の耐震性を
高めるためには、降伏比の低い鋼材を構造部材として使
用することが有効であることが近年明らかにされてき
た。このため低降伏比化を狙って、例えば特開昭６２−
１２６８８２号公報、特開昭５９−２１１５２８号公報
等の製造法が開発されてきた。これらの方法はいずれも
熱間圧延終了後所定の温度まで厚鋼板の温度が低下する
のを待ってから急冷する製造法であり、フェライトとベ
イナイト／マルテンサイトの混合組織とすることにより
降伏比を低下させるものである。しかし、このような製
造法はフェライトが空冷時に生成するためその粒径が粗
大となり靱性に劣る。他の製造法として特開昭６３−２
８６５１７号公報に見られるように、圧延終了後Ａｃ1
点以上の２相温度域で熱処理を施す方法がある。本手法
も低降伏比化には有効であるが、高温の熱処理により元
の金属組織が再結晶、変態により粗大化し、やはり靱性
が劣化してしまうという問題点があった。
高めるためには、降伏比の低い鋼材を構造部材として使
用することが有効であることが近年明らかにされてき
た。このため低降伏比化を狙って、例えば特開昭６２−
１２６８８２号公報、特開昭５９−２１１５２８号公報
等の製造法が開発されてきた。これらの方法はいずれも
熱間圧延終了後所定の温度まで厚鋼板の温度が低下する
のを待ってから急冷する製造法であり、フェライトとベ
イナイト／マルテンサイトの混合組織とすることにより
降伏比を低下させるものである。しかし、このような製
造法はフェライトが空冷時に生成するためその粒径が粗
大となり靱性に劣る。他の製造法として特開昭６３−２
８６５１７号公報に見られるように、圧延終了後Ａｃ1
点以上の２相温度域で熱処理を施す方法がある。本手法
も低降伏比化には有効であるが、高温の熱処理により元
の金属組織が再結晶、変態により粗大化し、やはり靱性
が劣化してしまうという問題点があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は靱性の良い低
降伏比厚鋼板を提供することを目的とする。
降伏比厚鋼板を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】かかる課題を解決するた
めに、本発明は残留オーステナイトを含む金属組織の状
態を規定することにより残留オーステナイトの加工硬化
特性を活用し靱性の良い低降伏比厚鋼板を提供するもの
であり、その要旨とするところは下記のとおりである。
めに、本発明は残留オーステナイトを含む金属組織の状
態を規定することにより残留オーステナイトの加工硬化
特性を活用し靱性の良い低降伏比厚鋼板を提供するもの
であり、その要旨とするところは下記のとおりである。
【０００５】（１）重量％で Ｃ：０．０２〜０．３５％ Ｓｉ：０．０２〜２．５％ Ｍｎ：０．３０〜３．５％ Ａｌ：０．００２〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、フェラ
イトとセメンタイトからなり、さらに体積率で１％以上
３０％以下の残留オーステナイトを含む靱性の良い低降
伏比厚鋼板。
イトとセメンタイトからなり、さらに体積率で１％以上
３０％以下の残留オーステナイトを含む靱性の良い低降
伏比厚鋼板。
【０００６】（２）重量％で Ｃ：０．０２〜０．３５％ Ｓｉ：０．０２〜２．５％ Ｍｎ：０．３０〜３．５％ Ａｌ：０．００２〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、ラス状
フェライトとセメンタイトからなり、さらに体積率で１
％以上３０％以下の残留オーステナイトを含む靱性の良
い低降伏比厚鋼板。
フェライトとセメンタイトからなり、さらに体積率で１
％以上３０％以下の残留オーステナイトを含む靱性の良
い低降伏比厚鋼板。
【０００７】（３）重量％で Ｃ：０．０２〜０．３５％ Ｓｉ：０．０２〜２．５％ Ｍｎ：０．３０〜３．５％ Ａｌ：０．００２〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、ラス状
フェライトとそのフェライトラス間に層状に存在する面
積率にして１％以上４０％以下のセメンタイトからなり
さらに体積率で１％以上３０％以下の残留オーステナイ
トを含む靱性の良い低降伏比厚鋼板。
フェライトとそのフェライトラス間に層状に存在する面
積率にして１％以上４０％以下のセメンタイトからなり
さらに体積率で１％以上３０％以下の残留オーステナイ
トを含む靱性の良い低降伏比厚鋼板。
【０００８】（４）重量％で Ｎｂ：０．００２〜０．１０％ Ｔｉ：０．００２〜０．１０％ の１種または２種を含有することを特徴とする前項
（１）乃至（３）のいずれか１つに記載の靱性の良い低
降伏比厚鋼板。
（１）乃至（３）のいずれか１つに記載の靱性の良い低
降伏比厚鋼板。
【０００９】（５）重量％で Ｃｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：０．０５〜１０．０
％ Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．５
％ Ｃｏ：０．０５〜１０．０％、Ｗ：０．０５〜２．０％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前項
（１）乃至（４）のいずれか１つに記載の靱性の良い低
降伏比厚鋼板。
％ Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．５
％ Ｃｏ：０．０５〜１０．０％、Ｗ：０．０５〜２．０％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする前項
（１）乃至（４）のいずれか１つに記載の靱性の良い低
降伏比厚鋼板。
【００１０】（６）重量％で、Ｖ：０．００２〜０．１
０％を含有することを特徴とする前項（１）乃至（５）
のいずれか１つに記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。 （７）重量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００２５％を
含有することを特徴とする前項（１）乃至（６）のいず
れか１つに記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。 （８）重量％で、Ｒｅｍ：０．００２〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００３〜０．００３０％の１種または２種を
含有することを特徴とする前項（１）乃至（７）のいず
れか１つに記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。
０％を含有することを特徴とする前項（１）乃至（５）
のいずれか１つに記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。 （７）重量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００２５％を
含有することを特徴とする前項（１）乃至（６）のいず
れか１つに記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。 （８）重量％で、Ｒｅｍ：０．００２〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００３〜０．００３０％の１種または２種を
含有することを特徴とする前項（１）乃至（７）のいず
れか１つに記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。
【００１１】一般に降伏比は鋼の組織に依存し、フェラ
イト主体の組織の鋼で７０％程度、焼戻しマルテンサイ
ト主体の組織で９０％超の値を示す場合が多い。すなわ
ち、引張強度が高いほど降伏比も高くなる傾向がある。
そのため、ある厚鋼板の降伏比の高低を論ずる場合は、
同一の鋼でしかもほぼ同程度の引張強度を示す場合で比
較する必要があり、一律に絶対値を論ずることはできな
い。ここでラス状フェライトとは焼入れ組織を透過電子
顕微鏡で観察する際に認められるラス状フェライト組織
のことであり、焼戻し等の熱処理を受けているため固溶
Ｃが炭化物として析出してセメンタイトとフェライトが
分離されているものである。またフェライトラス間に層
状に存在するセメンタイトとは図１に示すごとくフェラ
イトのラスに沿って析出したセメンタイトを意味する。
またそれぞれの組織分率の内、フェライトおよびセメン
タイトの組織分率は厚鋼板より採取した試料より抽出レ
プリカを作成しそれを透過電子顕微鏡で撮影した写真を
元に面積率を測定した。また残留γ量はＸ線（広角ゴニ
オメーター）により定量化した。
イト主体の組織の鋼で７０％程度、焼戻しマルテンサイ
ト主体の組織で９０％超の値を示す場合が多い。すなわ
ち、引張強度が高いほど降伏比も高くなる傾向がある。
そのため、ある厚鋼板の降伏比の高低を論ずる場合は、
同一の鋼でしかもほぼ同程度の引張強度を示す場合で比
較する必要があり、一律に絶対値を論ずることはできな
い。ここでラス状フェライトとは焼入れ組織を透過電子
顕微鏡で観察する際に認められるラス状フェライト組織
のことであり、焼戻し等の熱処理を受けているため固溶
Ｃが炭化物として析出してセメンタイトとフェライトが
分離されているものである。またフェライトラス間に層
状に存在するセメンタイトとは図１に示すごとくフェラ
イトのラスに沿って析出したセメンタイトを意味する。
またそれぞれの組織分率の内、フェライトおよびセメン
タイトの組織分率は厚鋼板より採取した試料より抽出レ
プリカを作成しそれを透過電子顕微鏡で撮影した写真を
元に面積率を測定した。また残留γ量はＸ線（広角ゴニ
オメーター）により定量化した。
【００１２】
【作用】以下本発明について詳細に説明する。本発明の
根幹をなす技術思想は以下のとおりである。引張強度６
０ｋｇ／ｍｍ2 以上の厚鋼板は通常焼入れ焼戻しまたは
圧延後の直接焼入れと焼戻しにより製造される場合が多
く、その金属組織はマルテンサイトあるいはベイナイト
あるいはそれらの混合組織となる場合が多い。通常焼戻
し後の降伏比は９０％程度と非常に高く、耐震性には不
利である。そのため焼入れ前にある程度の量のフェライ
トを生成させて軟質のフェライトと硬質のベイナイトま
たはマルテンサイトの混合組織として降伏比を下げる方
法がとられてきた。しかしこの手法では空冷時に出るフ
ェライト粒径が粗大で靱性が劣化する。そのため焼入れ
後または焼戻し後にＡｃ1点以上の温度域で熱処理をす
ることにより、焼戻しベイナイトまたはマルテンサイト
中のラス状組織を再結晶させて降伏点を低下させること
により降伏比を下げる手法もとられてきた。しかし、こ
のようなラス状組織で靱性を良好に保つためにはラスの
状態を保存しなければならず、ラスが再結晶してその形
状が崩れるとやはり靱性が劣化してしまう。
根幹をなす技術思想は以下のとおりである。引張強度６
０ｋｇ／ｍｍ2 以上の厚鋼板は通常焼入れ焼戻しまたは
圧延後の直接焼入れと焼戻しにより製造される場合が多
く、その金属組織はマルテンサイトあるいはベイナイト
あるいはそれらの混合組織となる場合が多い。通常焼戻
し後の降伏比は９０％程度と非常に高く、耐震性には不
利である。そのため焼入れ前にある程度の量のフェライ
トを生成させて軟質のフェライトと硬質のベイナイトま
たはマルテンサイトの混合組織として降伏比を下げる方
法がとられてきた。しかしこの手法では空冷時に出るフ
ェライト粒径が粗大で靱性が劣化する。そのため焼入れ
後または焼戻し後にＡｃ1点以上の温度域で熱処理をす
ることにより、焼戻しベイナイトまたはマルテンサイト
中のラス状組織を再結晶させて降伏点を低下させること
により降伏比を下げる手法もとられてきた。しかし、こ
のようなラス状組織で靱性を良好に保つためにはラスの
状態を保存しなければならず、ラスが再結晶してその形
状が崩れるとやはり靱性が劣化してしまう。
【００１３】また引張強度５０ｋｇ／ｍｍ2 以上６０ｋ
ｇ／ｍｍ2 未満の鋼は通常圧延ままあるいは焼ならしあ
るいは圧延後の加速冷却により製造される場合が多く、
その金属組織はフェライト−パーライトあるいはフェラ
イト−ベイナイトの混合組織となる場合が多い。このよ
うな鋼の降伏比は一般的に７０％程度であり比較的低い
がそれ以上低下させるためにはやはり上記のように変態
時に粗大フェライトを生成させるか、Ａｃ1点以上の温
度域で熱処理をすることによりフェライトを粗大化させ
る手法がとられ、鋼の靱性劣化の原因となっている。そ
こで本発明者らは種々検討した結果、ある金属組織を有
する鋼が著しく降伏比が低いことを見出した。この鋼の
金属組織は基本的にフェライトおよびセメンタイトから
なり所定の量の残留オーステナイトを含有する鋼であ
り、特に通常の焼入れ−焼戻し後の組織のように幅が
０．５ミクロン程度の微細なラス状のフェライトとその
内部またはラス境界にセメンタイトが分散している場合
にその効果がより顕著である。通常は焼入れ−焼戻し後
の金属組織では残留γは分解してしまいほとんど認めら
れないが、例えば、Ａｃ1点直上に加熱した後所定の冷
却速度で冷却するような方法で上記のようなラス状フェ
ライト＋セメンタイトからなる組織中に残留γを体積率
で１％以上含ませれば降伏比の低下は顕著である。これ
は本来加工硬化傾向の強いγ相が降伏点を下げかつ引張
強度を上昇させるためと考えられる。
ｇ／ｍｍ2 未満の鋼は通常圧延ままあるいは焼ならしあ
るいは圧延後の加速冷却により製造される場合が多く、
その金属組織はフェライト−パーライトあるいはフェラ
イト−ベイナイトの混合組織となる場合が多い。このよ
うな鋼の降伏比は一般的に７０％程度であり比較的低い
がそれ以上低下させるためにはやはり上記のように変態
時に粗大フェライトを生成させるか、Ａｃ1点以上の温
度域で熱処理をすることによりフェライトを粗大化させ
る手法がとられ、鋼の靱性劣化の原因となっている。そ
こで本発明者らは種々検討した結果、ある金属組織を有
する鋼が著しく降伏比が低いことを見出した。この鋼の
金属組織は基本的にフェライトおよびセメンタイトから
なり所定の量の残留オーステナイトを含有する鋼であ
り、特に通常の焼入れ−焼戻し後の組織のように幅が
０．５ミクロン程度の微細なラス状のフェライトとその
内部またはラス境界にセメンタイトが分散している場合
にその効果がより顕著である。通常は焼入れ−焼戻し後
の金属組織では残留γは分解してしまいほとんど認めら
れないが、例えば、Ａｃ1点直上に加熱した後所定の冷
却速度で冷却するような方法で上記のようなラス状フェ
ライト＋セメンタイトからなる組織中に残留γを体積率
で１％以上含ませれば降伏比の低下は顕著である。これ
は本来加工硬化傾向の強いγ相が降伏点を下げかつ引張
強度を上昇させるためと考えられる。
【００１４】本発明者らは厚鋼板の低降伏比化に関する
上記のような新しい知見に基づき、鋼の化学成分、鋼の
金属組織を詳細に調査した結果、請求項１〜８に示した
ような低降伏比厚鋼板を見出した。以下に化学成分およ
び金属組織の限定理由を詳細に説明する。まず本発明鋼
の成分の限定理由について述べる。
上記のような新しい知見に基づき、鋼の化学成分、鋼の
金属組織を詳細に調査した結果、請求項１〜８に示した
ような低降伏比厚鋼板を見出した。以下に化学成分およ
び金属組織の限定理由を詳細に説明する。まず本発明鋼
の成分の限定理由について述べる。
【００１５】Ｃは鋼を強化するのに有効な元素であり、
０．０２％未満では十分な強度が得られない。一方、そ
の含有量が０．３５％を超えると、溶接性を劣化させ
る。Ｓｉは脱酸元素として、また鋼の強化元素として有
効であるが、０．０２％未満の含有量ではその効果がな
い。一方、２．５％を超えると、鋼の表面性状を損な
う。
０．０２％未満では十分な強度が得られない。一方、そ
の含有量が０．３５％を超えると、溶接性を劣化させ
る。Ｓｉは脱酸元素として、また鋼の強化元素として有
効であるが、０．０２％未満の含有量ではその効果がな
い。一方、２．５％を超えると、鋼の表面性状を損な
う。
【００１６】Ｍｎは鋼の強化に有効な元素であり、０．
３０％未満では十分な効果が得られない。一方、その含
有量が３．５％を超えると鋼の加工性を劣化させる。Ａ
ｌは脱酸元素として添加される。０．００２％未満の含
有量ではその効果がなく、０．１０％を超えると、鋼の
表面性状を損なう。ＴｉおよびＮｂはいずれも微量の添
加で結晶粒の微細化と析出硬化の面で有効に機能する
が、添加量が少ないとその効果が得られず、また過度の
量の添加は溶接部の靱性を劣化させるため、Ｎｂ，Ｔｉ
ともその添加量を０．００２〜０．１０％の範囲に限定
する。
３０％未満では十分な効果が得られない。一方、その含
有量が３．５％を超えると鋼の加工性を劣化させる。Ａ
ｌは脱酸元素として添加される。０．００２％未満の含
有量ではその効果がなく、０．１０％を超えると、鋼の
表面性状を損なう。ＴｉおよびＮｂはいずれも微量の添
加で結晶粒の微細化と析出硬化の面で有効に機能する
が、添加量が少ないとその効果が得られず、また過度の
量の添加は溶接部の靱性を劣化させるため、Ｎｂ，Ｔｉ
ともその添加量を０．００２〜０．１０％の範囲に限定
する。
【００１７】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃｏ，Ｗはいず
れも鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明にお
ける場合、その添加により鋼の強度を高めることができ
るが、添加量が少ないとその焼入れ性向上効果が得られ
ず、また過度の量の添加は鋼の溶接性を損なうため、添
加量をＣｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：０．０５〜１
０．０％、Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０
５〜３．５％、Ｃｏ：０．０５〜１０．０％、Ｗ：０．
０５〜２．０％の範囲に限定する。
れも鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明にお
ける場合、その添加により鋼の強度を高めることができ
るが、添加量が少ないとその焼入れ性向上効果が得られ
ず、また過度の量の添加は鋼の溶接性を損なうため、添
加量をＣｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：０．０５〜１
０．０％、Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０
５〜３．５％、Ｃｏ：０．０５〜１０．０％、Ｗ：０．
０５〜２．０％の範囲に限定する。
【００１８】Ｖは、析出硬化により鋼の強度を高めるの
に有効であるが、添加量が少ないとその効果が得られ
ず、また過度の量の添加は鋼の靱性を損なうため、その
添加量を０．００２〜０．１０％の範囲に限定する。Ｂ
は鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明におけ
る場合、その添加により鋼の強度を高めることができる
が、添加量が少ないと焼入れ性が向上せず、また過度の
添加はＢの析出物を増加させて鋼の靱性を損なうためそ
の含有量を０．０００３〜０．００２５％の範囲とす
る。
に有効であるが、添加量が少ないとその効果が得られ
ず、また過度の量の添加は鋼の靱性を損なうため、その
添加量を０．００２〜０．１０％の範囲に限定する。Ｂ
は鋼の焼入れ性を向上させる元素である。本発明におけ
る場合、その添加により鋼の強度を高めることができる
が、添加量が少ないと焼入れ性が向上せず、また過度の
添加はＢの析出物を増加させて鋼の靱性を損なうためそ
の含有量を０．０００３〜０．００２５％の範囲とす
る。
【００１９】ＲｅｍとＣａはＳの無害化に有効である
が、添加量が少ないとＳは有害のまま残り、また過度の
添加は靱性を損なうため、Ｒｅｍ：０．００２〜０．１
０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％の範囲で添
加する。次に本発明における金属組織の限定条件につい
て述べる。前述のように本発明は基本的にフェライトと
セメンタイトの混合組織よりなるものでその中に体積率
で１％以上３０％以下の残留γを含むものである。焼入
れままマルテンサイトのようにセメンタイト等の炭化物
が析出していない組織は硬度が過大で靱性は不良であ
る。フェライトの形態は粒状、ラス状いずれの場合でも
効果が認められるが、特にマルテンサイトを焼戻した場
合に見られるがごとく、フェライトの形態が幅０．５ミ
クロン程度以下のラス状の場合に効果が顕著である。ま
たセメンタイトの形状もフェライトラス間に層状に配列
し、さらに面積率で１％以上の量を含む場合に降伏比が
顕著に低下する。しかし４０％以上存在すると靱性が劣
化する場合がある。このようにセメンタイトがフェライ
トラス間に層状に配列する場合の効果はパーライト組織
の場合にも効果が認められる。このように降伏比が低下
する理由は、そもそも加工硬化指数の高い残留γにより
降伏点が低くなり引張強度は高くなるためである。降伏
比は残留γとセメンタイトがある程度の量含まれていれ
ば低下するが、微細なラスの各境界にそれらが存在する
場合に著しく低下する。残留γ量が体積率で１％未満で
は効果が小さく、また３０％超では強度のバラツキが大
きくなるためその範囲を１％以上３０％以下に定める。
が、添加量が少ないとＳは有害のまま残り、また過度の
添加は靱性を損なうため、Ｒｅｍ：０．００２〜０．１
０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％の範囲で添
加する。次に本発明における金属組織の限定条件につい
て述べる。前述のように本発明は基本的にフェライトと
セメンタイトの混合組織よりなるものでその中に体積率
で１％以上３０％以下の残留γを含むものである。焼入
れままマルテンサイトのようにセメンタイト等の炭化物
が析出していない組織は硬度が過大で靱性は不良であ
る。フェライトの形態は粒状、ラス状いずれの場合でも
効果が認められるが、特にマルテンサイトを焼戻した場
合に見られるがごとく、フェライトの形態が幅０．５ミ
クロン程度以下のラス状の場合に効果が顕著である。ま
たセメンタイトの形状もフェライトラス間に層状に配列
し、さらに面積率で１％以上の量を含む場合に降伏比が
顕著に低下する。しかし４０％以上存在すると靱性が劣
化する場合がある。このようにセメンタイトがフェライ
トラス間に層状に配列する場合の効果はパーライト組織
の場合にも効果が認められる。このように降伏比が低下
する理由は、そもそも加工硬化指数の高い残留γにより
降伏点が低くなり引張強度は高くなるためである。降伏
比は残留γとセメンタイトがある程度の量含まれていれ
ば低下するが、微細なラスの各境界にそれらが存在する
場合に著しく低下する。残留γ量が体積率で１％未満で
は効果が小さく、また３０％超では強度のバラツキが大
きくなるためその範囲を１％以上３０％以下に定める。
【００２０】
【実施例】次に本発明を実施例に基づいて詳細に説明す
る。まず表１に示す成分の鋼について、表２〜６に示す
本発明鋼および比較鋼の金属組織を有する鋼に機械試験
を施した場合、表２〜６に示したような引張特性、衝撃
特性となる。ただし、引張試験、衝撃試験は共にＪＩＳ
４号試験片を使用した。また金属組織の内、フェライト
およびセメンタイトの組織分率は厚鋼板より採取した試
料より抽出レプリカを作成し、それを透過電子顕微鏡で
撮影した写真を元に面積率を測定した。また残留γ量は
Ｘ線（広角ゴニオメーター）により定量化した。明らか
に本発明により靱性が劣化せずに降伏比が低下してお
り、本発明は有効である。図２に実施例の引張強度と降
伏比の関係を示す。同一の引張強度レベルで本発明鋼の
降伏比は明らかに低い値を示している。
る。まず表１に示す成分の鋼について、表２〜６に示す
本発明鋼および比較鋼の金属組織を有する鋼に機械試験
を施した場合、表２〜６に示したような引張特性、衝撃
特性となる。ただし、引張試験、衝撃試験は共にＪＩＳ
４号試験片を使用した。また金属組織の内、フェライト
およびセメンタイトの組織分率は厚鋼板より採取した試
料より抽出レプリカを作成し、それを透過電子顕微鏡で
撮影した写真を元に面積率を測定した。また残留γ量は
Ｘ線（広角ゴニオメーター）により定量化した。明らか
に本発明により靱性が劣化せずに降伏比が低下してお
り、本発明は有効である。図２に実施例の引張強度と降
伏比の関係を示す。同一の引張強度レベルで本発明鋼の
降伏比は明らかに低い値を示している。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【表４】
【００２５】
【表５】
【００２６】
【表６】
【００２７】
【発明の効果】以上詳述した様に本発明に従って金属組
織を規定することにより同一引張強度レベルで比較する
と靱性は同レベルで降伏比が低下した鋼を得ることが可
能になった。本発明鋼は、構造物部材として優れた性能
を有するものであり、産業上極めて有益である。
織を規定することにより同一引張強度レベルで比較する
と靱性は同レベルで降伏比が低下した鋼を得ることが可
能になった。本発明鋼は、構造物部材として優れた性能
を有するものであり、産業上極めて有益である。
【図１】焼入れ組織の透過電子顕微鏡写真の模式図であ
る。
る。
【図２】実施例に示した鋼の引張強度と降伏比の関係を
示した図である。本発明鋼と比較鋼は明瞭に分離され、
図中の直線はその境界を示す。比較鋼に比べて本発明鋼
は同一引張強度で降伏比が顕著に低い。また図中の▲印
は低降伏比でも靱性が著しく劣化した比較鋼である。
示した図である。本発明鋼と比較鋼は明瞭に分離され、
図中の直線はその境界を示す。比較鋼に比べて本発明鋼
は同一引張強度で降伏比が顕著に低い。また図中の▲印
は低降伏比でも靱性が著しく劣化した比較鋼である。
１ マルテンサイト・ラス ２ ラス間層状セメンタイト ３ 残留オーステナイト ４ ラス内セメンタイト（粒内セメンタイト）
Claims (8)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：０．０２〜０．３５％ Ｓｉ：０．０２〜２．５％ Ｍｎ：０．３０〜３．５％ Ａｌ：０．００２〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、フェラ
イトとセメンタイトからなり、さらに体積率で１％以上
３０％以下の残留オーステナイトを含む靱性の良い低降
伏比厚鋼板。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ：０．０２〜０．３５％ Ｓｉ：０．０２〜２．５％ Ｍｎ：０．３０〜３．５％ Ａｌ：０．００２〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、ラス状
フェライトとセメンタイトからなり、さらに体積率で１
％以上３０％以下の残留オーステナイトを含む靱性の良
い低降伏比厚鋼板。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ：０．０２〜０．３５％ Ｓｉ：０．０２〜２．５％ Ｍｎ：０．３０〜３．５％ Ａｌ：０．００２〜０．１０％ 残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼で、ラス状
フェライトとそのフェライトラス間に層状に存在する面
積率にして１％以上４０％以下のセメンタイトからな
り、さらに体積率で１％以上３０％以下の残留オーステ
ナイトを含む靱性の良い低降伏比厚鋼板。 - 【請求項４】 重量％で Ｎｂ：０．００２〜０．１０％ Ｔｉ：０．００２〜０．１０％ の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１
乃至請求項３のいずれか１項に記載の靱性の良い低降伏
比厚鋼板。 - 【請求項５】 重量％で Ｃｕ：０．０５〜３．０％、Ｎｉ：０．０５〜１０．０
％ Ｃｒ：０．０５〜１０．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．５
％ Ｃｏ：０．０５〜１０．０％、Ｗ：０．０５〜２．０％ の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求
項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の靱性の良い低
降伏比厚鋼板。 - 【請求項６】 重量％で、Ｖ：０．００２〜０．１０％
を含有することを特徴とする請求項１乃至請求項５のい
ずれか１項に記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。 - 【請求項７】 重量％で、Ｂ：０．０００３〜０．００
２５％を含有することを特徴とする請求項１乃至請求項
６のいずれか１項に記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。 - 【請求項８】 重量％で、Ｒｅｍ：０．００２〜０．１
０％、Ｃａ：０．０００３〜０．００３０％の１種また
は２種を含有することを特徴とする請求項１乃至請求項
７のいずれか１項に記載の靱性の良い低降伏比厚鋼板。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25348593A JP3153980B2 (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 靱性の良い低降伏比厚鋼板 |
| US08/189,379 US5454883A (en) | 1993-02-02 | 1994-01-31 | High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25348593A JP3153980B2 (ja) | 1993-10-08 | 1993-10-08 | 靱性の良い低降伏比厚鋼板 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000134774A Division JP2000345283A (ja) | 2000-01-01 | 2000-05-08 | 靱性の良い低降伏比厚鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07109544A true JPH07109544A (ja) | 1995-04-25 |
| JP3153980B2 JP3153980B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=17252042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25348593A Expired - Fee Related JP3153980B2 (ja) | 1993-02-02 | 1993-10-08 | 靱性の良い低降伏比厚鋼板 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3153980B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101376683B1 (ko) * | 2011-09-15 | 2014-03-26 | 국방과학연구소 | 고강도 고장력강 및 그 제조 방법 |
| KR20150023724A (ko) * | 2012-07-23 | 2015-03-05 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | Ni 함유 후강판 |
| JP2015521235A (ja) * | 2012-05-07 | 2015-07-27 | ヴァルス ベジッツ ゲーエムベーハー | 優れた機械加工性を有する低温硬質鋼 |
| KR102065276B1 (ko) * | 2018-10-26 | 2020-02-17 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성 및 연성이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조 방법 |
| KR102200225B1 (ko) * | 2019-09-03 | 2021-01-07 | 주식회사 포스코 | 극저온 횡팽창이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조 방법 |
| CN112430787A (zh) * | 2019-08-26 | 2021-03-02 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比高强度冷轧热镀锌钢板及其制造方法 |
| WO2022124633A1 (ko) * | 2020-12-10 | 2022-06-16 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 압력용기용 강판 및 이의 제조방법 |
-
1993
- 1993-10-08 JP JP25348593A patent/JP3153980B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| WO2021045425A1 (ko) * | 2019-09-03 | 2021-03-11 | 주식회사 포스코 | 극저온 횡팽창이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조 방법 |
| WO2022124633A1 (ko) * | 2020-12-10 | 2022-06-16 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 압력용기용 강판 및 이의 제조방법 |
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