FR2664954A1 - Support elastique cylindrique a remplissage de fluide ayant des parois elastiques laterales et radiales pour des caracteristiques desirees d'elasticite axiale et diametrale. - Google Patents

Abstract

Support à remplissage de fluide comprenant un premier et un deuxième corps élastiques (16, 28) qui relient des manchons intérieur et extérieur (12, 14) et définissent partiellement une chambre de réception de pression (56) qui communique avec une chambre d'équilibre de volume variable (58) par un passage à orifice (60). Le premier corps élastique comporte deux parties radiales (16a) partant de régions circonférentielles diamètralement opposées du manchon intérieur, dans des directions radiales respectives presque perpendiculaires à une direction diamétrale d'action d'une charge statique. Un élément de connexion (22) part du manchon intérieur, entre ces deux parties radiales, et d'un des côtés diamètralement opposés du manchon intérieur, sur lequel la distance radiale entre les deux manchons est réduite par la charge statique. Le deuxième corps élastique comporte deux parois latérales minces (24) qui partent des extrémités respectives axialement opposées de l'élément de connexion et qui sont inclinées radialement vers l'extérieur du support, et il comporte en outre deux parois radiales épaisses (26) qui partent des extrémités des parois latérales dans la direction diamétrale ci-dessus.

Description

r La présente invention concerne en général un support élastique

cylindrique à remplissage de fluide, avantageusement utilisé par exemple comme support de moteur pour fixer élastiquement, sur un véhicule à moteur, un groupe moteur qui comprend un moteur à combustion interne Plus particulièrement, la présente invention concerne un support cylindrique à remplissage de fluide,, pour moteur, qui possède une rigidité élastique désirée

dans la direction axiale, sans dégradation des caracté-

ristiques d'amortissement/ non transmission des vibra-

tions d'entrée appliquées dans la direction radiale ou

diamétrale, et qui est construit pour permettre d'ac-

corder facilement les caractéristiques d'élasticité dia-

métrale et axiale l'une par rapport à l'autre.

On connait un support élastique dit cylindrique qui est un type de dispositif de montage interposé entre

deux éléments d'un système vibratoire pour relier de fa-

çon flexible les deux éléments en mode d'amortissement ou de non transmission des vibrations Ce support élastique cylindrique comprend un corps élastique ou en caoutchouc formé entre un manchon métallique intérieur et un manchon métallique extérieur disposé radialement vers l'extérieur du manchon intérieur, avec un espacement radial approprié entre ces manchons Le corps élastique relie élastiquement les manchons intérieur et extérieur Le support élastique

cylindrique ainsi construit est très utilisé comme fixa-

tion de moteur pour un véhicule à moteur, puisque le sup-

port présente divers avantages, tels qu'une construction

simple et compacte, une dimension réduite, et un déplace-

ment relatif comparativement limité des manchons inté-

rieur et extérieur lors de l'application d'une charge vi-

brante de grande amplitude.

On a récemment proposé un dit support élastique cylindrique à remplissage de fluide comme décrit dans le

brevet US N O 4 749 173 de R Kanda au nom de la demande-

resse de la présente demande Un tel support élastique cylindrique à remplissage de fluide comporte une chambre de réception de pression et une chambre d'équilibre, qui sont définies entre les manchons intérieur et extérieur et qui sont remplies d'un fluide non compressible appro- prié La chambre d'équilibre est au moins partiellement définie par une membrane flexible, de sorte que le volume

de la chambre d'équilibre est variable Les deux cham-

bres sont maintenues encommunication l'une avec l'autre par un passage à orifice calibré Lors de l'application

d'une charge vibrante dynamique entre les manchons inté-

rieur et extérieur du support élastique, la pression de

fluide dans la chambre de réception de pression varie pé-

riodiquement, de sorte que le fluide est obligé de s'é-

couler à travers le passage à orifice entre les deux cham-

bres En raison de la résonance de la masse de fluide circulant dans le passageà orifice, le support élastique

à remplissage de fluide procure un excellent effet d'amor-

tissement/non transmission des vibrations, qui ne peut pas être obtenu avec un support élastique cylindrique qui compte seulement sur l'élasticité d'un corps élastique

pour amortir les vibrations d'entrée.

Dans le support élastique cylindrique à rem-

plissage de fluide décrit ci-dessus, la déformation du

corps élastique a lieu principalement comme une déforma-

tion par compression lorsque le support reçoit une charge

vibrante appliquée dans la direction radiale ou diamètra-

le, et principalement comme une déformation decisaille-

ment lorsque le support reçoit la charge vibrante appli-

quée dans la direction axiale Il en résulte une rigidité

élastique fortement réduite, ou une caractéristique d'é-

lasticité très molle dans la direction axiale, comparati-

vement à la rigidité élastique dans la direction diamétra-

le Habituellement, le rapport de la rigidité élastique

dans la direction axiale à celle dans la direction diamé-

3 traie se trouve dans une plage de 0,2 à 0,6 environ et

ne peut pas être augmenté au-dessus de la limite supé- rieure de cette plage. Si le corps élastique est réalisé en un caout-

chouc de plus grande dureté, afin d'essayer d'augmenter la rigidité élastique dans la direction axiale, la rigidité élastique dans la direction diamétrale tend à être trop grande, ce qui entraîne une diminution correspondante de

déformation par compression du corps élastique lors de10 l'application des vibrations au support Il en résulte une diminution de la variation de volume de la chambre-

de réception de pression et une diminution correspondan- te de la variation de la pression de fluide dans la cham- bre de réception de pression, entraînant une diminution15 de la masse de fluide qui est obligée de circuler dans le

passage à orifice Par suite, la solution indiquée ci-

dessus conduit à une capacité insuffisante d'amortisse-

ment/non transmission des vibrations du support élastique.

Autrement dit, le support élastique cylindrique à remplissage de fluide connu souffre inévitablement d'une rigidité élastique trop faible en ce qui concerne les

vibrations appliquées dans la direction axiale, si le sup-

port élastique est prévu pour avoir une capacité suffi-

samment élevée d'amortissement/non transmission des vibra-

tions en ce qui concerne les vibrations appliquées dans la direction diamètrale Par conséquent, si ce support élastique cylindrique connu est utilisé comme support de moteur pour un véhicule automobile, le groupe moteur du

véhicule tend à osciller par rapport au châssis du véhi-

cule dans la direction axiale du support élastique, ce qui

nuit au confort de conduite du véhicule Le support élas-

tique cylindrique à remplissage de fluide connu présente

l'inconvénient décrit ci-dessus.

La présente invention a donc pour objet de pro-

curer un support élastique cylindrique à remplissage de fluide, dans lequel le rapport des valeurs de rigidité élastique diamètrale et axiale est accordé pour donner

une rigidité élastique suffisante dans la direction axia-

le sans nuire à la capacité d'amortissement/non transmis-

sion en ce qui concerne les vibrations appliquées dans la

direction diamètrale.

L'objectif ci-dessus peut être atteint, con-

formément au principe de la présente invention qui pro-

cure un support élastique cylindrique à remplissage de fluide pour relier de façon flexible deux organes de sorte qu'une charge statique d'un des deux organes agit sur

le support élastique dans sa direction diamètrale de ré-

ception de charge statique, le support élastique compre-

nant un manchon intérieur fixé à un des deux organes, un manchon extérieur disposé radialement vers l'extérieur du manchon intérieur et fixé à l'autre des deux organes, une chambre de réception de pression remplie d'un fluide incom- pressible et pouvant subir un changement de volume et de pression du fluide contenu, lors de l'application d'une20 charge vibrante dynamique entre les manchons intérieur et extérieur, et une chambre d'équilibre de volume variable au moins partiellement définie par un élément flexible et en communication avec la chambre de réception de pression

par un passage à orifice, le support élastique cylindri-

que à remplissage de fluide étant caractérisé en ce que les manchons intérieur et extérieur sont élastiquement connectés par un premier corps élastique comportant deux parties radiales qui s'étendent vers le manchon extérieur

à partir de régions circonférentielles diamétralement op-

posées du manchon intérieur, dans des directions radiales

respectives du support élastique qui sont presque perpendi-

culaires à la direction de réception de charge statique; en ce qu'un élément de connexion s'étend vers le manchon extérieur à partir d'une région circonférentielle d'une partie axialement intermédiaire du manchon intérieur,

cette région circonférentielle étant située circonféren-

tiellement entre les régions circonférentielles diamé-

tralement opposées, l'élément de connexion étant situé

sur un des côtés diamétralement opposés du manchon inté-

rieurvu dans la direction de réception de charge stati- que, sur lequel une distance radiale entre les manchons

intérieur et extérieur est réduite par la charge stati-

que; en ce qu'un deuxième corps élastique est disposé

en relation fixe avec l'élément de connexion, le deu-

xième corps élastique comportant deux parois élastiques latérales qui s'étendent à partir des faces d'extrémité opposées respectives de l'élément de connexion qui sont à l'opposé l'une de l'autre dans la direction axiale du support élastique, les deux parois élastiques latérales

étant inclinées d'un angle prédéterminé dans une direc-

tion radialement vers l'extérieur du manchon intérieur lorsque lesparois élastiques latérales s'étendent dans la direction axiale, le deuxième corps élastique comportant en outre deux parois élastiques radiales qui sont plus épaisses que les deux parois élastiques latérales et qui s'étendent à partir des extrémités respectives des

deux parois élastiques latérales dans une direction ra-

diale parallèle à la direction de réception de charge sta-

tique; en ce que l'élément de connexion et le deuxième corps élastique coopèrent pour définir une poche fermée par le manchon extérieur et constituant la chambre de

réception de pression; et en ce que la chambre d'équi-

libre est disposée sur l'autre des côtés diamétralement

opposés du manchon intérieur, sur lequel la distance ra-

diale entre les manchons intérieur et extérieur est aug-

mentée par la charge statique.

Dans le support élastique cylindrique à remplis-

sage de fluide construit conformément à la présente in-

vention, la déformation des premier et deuxième corps élastiques, lors de l'application d'une charge vibrante

dynamique au support dans la direction radiale ou diamé-

trale de réception de charge statique, se produit prin-

cipalement sous la forme d'une déformation ou d'une con-

trainte de cisaillement des parois élastiques latérales du deuxième corps élastique Par suite, les parois élas- tiques latérales du deuxième corps élastique coopèrent avec l'élément de connexion pour agir comme un piston à mouvement alternatif qui oscille en va-et-vient dans et hors de la chambre de réception de pression lorsque le

manchon intérieur oscille radialementpar rapport au man-

chon extérieur lors de l'application de la charge vibran-

te dans la direction diamètrale de réception de charge

statique Le mouvement alternatif de l'élément de conne-

xion engendre une variation périodique de la pression de fluide dans la chambre de réception de pression, de sorte qu'une quantité relativement grande du fluide est obligée de circuler dans le passage à orifice Ainsi, le présent support élastique a un meilleur effet d'amortissement/ non transmission des vibrations basé sur la résonance de

l'écoulement de fluide dans le passage à orifice.

En outre, les valeurs de rigidité élastique du présent support élastique cylindrique à remplissage de

fluide dans les directions diamètrale et axiale sont tou-

tes deux déterminées principalement par le premier corps élastique De plus, le premier corps élastique subit principalement une déformation par cisaillement lorsqu'il

est soumis à la charge vibrante, indépendamment de la di-

rection dans laquelle la charge est appliquée au support

élastique Plus précisément, à la fois les vibrations ap-

pliquées dans la direction diamètrale et les vibrations appliquées dans la direction axiale ont pour effet que

la déformation du premier corps élastique se produit prin-

cipalement comme une déformation par cisaillement Confor-

mément à cette disposition, le rapport de la rigidité élas-

tique dans la direction axiale à celle dans la direction

diamètrale peut être ajusté de façon optimale par une dé-

termination appropriée des dimensions (telles que l'é-

paisseur et la largeur axiale) du premier corps élastique.

On peut accorder le premier corps élastique de sorte que la rigidité dans la direction axiale soit plus grande que

la rigidité dans la direction diamétrale.

Par conséquent, le présent support élastique

à remplissage de fluide possède d'excellentes caractéris-

tiques d'amortissement/non transmission en ce qui concerne les vibrations appliquées dans la direction diamètrale (direction de réception de charge statique) du fait de la

résonance des écoulements de fluide dans le passage à ori-

fice, tout en assurant en même temps une rigidité élas-

tique suffisamment élevée dans la direction axiale, afin de minimiser effectivement le mouvement oscillant axial du groupe moteur par rapport auchâssi S du véhicule, ce

qui procure un plus grand confort de conduite du véhicu-

le. En général, les écoulements de fluide dans le

passage à orifice entre la chambre de réception de pres-

sion et la chambre d'équilibre sont efficaces pour amor-

tir et/ou arrêter les vibrations ayant des fréquences re-

lativement basses, allant de quelques Hz jusqu'à 30 Hz

environ et typiquement au voisinage de 15 Hz, par exem-

ple Afin d'amortir ou d'arrêter effectivement les vibra-

tions ayant des fréquences relativement élevées, par exemple de 100 Hz à 250 Hz environ, il est souhaitable

de prévoir des moyens qui s'étendent à partir des surfa-

ces intérieures des parois élastiques radiales du deuxième

corps élastique, pour définir un limiteur de débit qui di-

vise sensiblement la chambre de réception de pression, dans la direction de réception de charge statique, en une partie radialement intérieure et une partie radialement extérieure Conformément à ce mode préféré de réalisation

de l'invention, la section transversale et les autres di-

8 mensions du limiteur de débit sont convenablement ajus-

tées ou accordées de sorte que le support élastique pos- sède une constante d'élasticité dynamique suffisamment faible en ce qui concerne les vibrations de haute fré- 5 quence, du fait de la résonance des écoulements de fluide

à travers le limiteur de débit placé dans la chambre de ré- ception de pression.

Puisque le limiteur de débit est constitué sim- plement par la présence, sur les parois élastiques radia-

les, de moyens appropriés qui s'étendent à partir de leurs surfaces intérieures et pénètrent dans la chambre de ré-

ception de pression, la structure définissant le limiteur de débit est relativement simple et de fabrication écono- mique, comparativement àun élément de limitation prévu15 dans le support élastique connu décrit dans le brevet US N 04 749 173 précité Cet élément de limitation est fixé à un bloc de butée qui est lui-même emmanché à la presse sur le manchon intérieur L'emmanchement à la pres- se de ce bloc de butée sur le manchon intérieur doit20 être effectué avant que l'assemblage intérieur du support

élastique soit préparé par une vulcanisation dans laquel-

le le corps élastique est formé entre les manchons in-

térieur et extérieur.

D'autre part, les moyens de définition du limiteur de débit ne viennent pas en contact de butée

avec les surfaces intérieures de la chambre de récep-

tion de pression, même lorsque le support élastique est

soumis à la charge vibrante dynamique de grande amplitude.

Autrement dit, la présence du limiteur de débit n'entraîne

pas de risque d'abaissement des caractéristiques d'amor-

tissement et/ou de non transmission des vibrations, ni de

dégradation de la durée de fonctionnement utile du sup-

port élastique Dans le support élastique connu décrit dans le brevet US précité, l'élément de limitation peut venir en butée sur les surfaces intérieures de la chambre de réception de pression, lorsque le manchon intérieur se déplace trop par rapport au manchon extérieur, dans la

direction axiale ou circonférentielle ou de rotation.

Par exemple, les moyens de définition du limi-

teur de débit consistent en prolongements de plaques rigi- des qui sont encastrées dans les deux parois élastiques radiales, pour empêcher l'expansion des parois élastiques radiales dans la direction axiale du support élastique, cette expansion se produisant lors de l'application de la charge vibrante dynamique dans la direction de réception de charge statique Les prolongements des plaques rigides s'étendent dansla direction axiale, à partir des surfaces intérieures axialement opposées des deux parois élastiques radiales,dans la chambre de réception de pression, de sorte que le limiteur de débit est défini par les faces

d'extrémité opposées des prolongements qui sont distan-

tes des surfaces intérieures axialement opposées des deux

parois élastiques radiales,dansla direction axiale.

Dans le mode ci-dessus de réalisation de l'in-

vention, les plaques rigides remplissent deux fonctions, c'est-à-dire qu'elles empêchent l'expansion des parois élastiques radiales dans la direction axiale et qu'elles

définissent, entre leurs prolongements, le limiteur de dé-

bit à l'intérieur de la chambre de réception de pression.

Ainsi, on forme le limiteur de débit au moyen des plaques

rigides, ou sans employer d'éléments spécifiques Par con-

séquent, le présent support élastique est de construc-

tion simple et de fabrication facile et économique, com-

parativement au support élastique connu précité utilisant

l'élément de limitation fixé au manchon intérieur.

Outre les dispositions qui précèdent, l'inven-

tion comprend encore d'autres dispositions qui ressorti-

ront de la description qui va suivre.

L'invention sera mieux comprise à l'aide du com-

plément de description ci-après, qui se réfère aux des-

sins annexés dans lesquels: la figure 1 est une vue en élévation et en coupe transversale d'un mode de réalisation d'un support élastique cylindrique à remplissage de fluide suivant la présente invention, sous la forme d'un support de moteur; la figure 2 est une vue en élévation et en coupe axiale du support de moteur, suivant la ligne 2-2 de la figure 1; la figure 3 est une coupe suivant la ligne 3-3 de la figure 1; la figure 4 est une vue en bout vers l'extré- mité droite du support de moteur comme représenté sur la figure 2; la figure 5 est une coupe suivant la ligne 5-5 de la figure 1; la figure 6 est une vue en élévation et en coupe transversale d'un assemblage intérieur du support de moteur de la figure 1, qui est préparé dans une opé- ration de vulcanisation pendant la fabrication du support20 de moteur; la figure 7 est une vue en élévation suivant la ligne 7-7 de la figure 6; la figure 8 est une vue de côté, vers le côté droit de l'assemblage intérieur représenté sur la figure 6;

la figure 9 est une vue en plan d'une pièce semi-cylindrique à orifice du support de moteur de la fi-

gure 1, en développement; la figure 10 est une vue en élévation et en cou-

pe axiale, correspondant à celle de la figure 2,qui il- lustre le support de moteur installé sur un véhicule à mo-

teur; les figures 11 à 18 sont des vues correspondant à celles des figures 1,2,4,6,7,8,9 et 10, respectivement,

illustrant un autre mode de réalisation de la présente in-

il vention la figure 19 est un graphique représentant une caractéristique de fonctionnement similaire du support de moteur de la figure 11 et d'un exemple comparatif, qui a été obtenue dans un essai dans lequel le support de moteur

a été soumis à des vibrations dans une plage de basse fré-

quence;

la figure 20 est un graphique indiquant des ca-

ractéristiques de fonctionnement différentes du support de moteur de la figure 11 et de l'exemple comparatif, qui a été obtenu dansun essai dans lequel le support de moteur

a été soumis à des vibrations de haute fréquence.

Il doit être bien entendu, toutefois, que ces dessins et les parties descriptives correspondantes sont donnés uniquement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière

une limitation.

On se reporte d'abord aux figures 1 à 5 qui

représentent un support de moteur 10 pour véhicule à mo-

teur, qui est construit conformément à un mode de réalisa-

tion de la présente invention Le support de moteur 10 comprend un manchon métallique intérieur 12 et un manchon métallique extérieur 14 qui est disposé radialement vers l'extérieur du manchon intérieur 12 de sorte que l'axe du manchon intérieur 12 est excentriquement décalé de l'axe du manchon extérieur 14, d'une valeur appropriée dans la direction radiale ou diamétrale suivant laquelle une charge vibrante dynamique est appliquée au support de moteur 10 Les manchons intérieur et extérieur 12, 14 sont élastiquement reliés l'un à l'autre par un premier

corps élastique 16 formé entre eux.

Le support de moteur 10 est installé sur le vé-

hicule à moteur de sorte que le manchon intérieur 12 est

fixé au châssis du véhicule tandis que le manchon exté-

rieur 14 est fixé à un groupe d'entraînement du véhicule qui comprend un moteur, le groupe d'entraînement étant monté de façon flexible sur le châssis du véhicule au moyen du support de moteur 10 Dans cette situation, le poids du groupe d'entraînement (c'est-à-dire la charge statique) et une charge vibrante dynamique agissent sur le support de moteur 10, dans la direction diamétrale dans laquelle les manchons intérieur et extérieur 12, 14

sont mutuellement excentrés, c'est-à-dire dans la direc-

tion verticale comme représenté sur la figure 1 Cette direction sera appelée "direction deréception de charge statique" lorsque cela sera approprié Lorsque la charge statique est appliquée au manchon extérieur 14, les manchons intérieur et extérieur 12,14 sont sensiblement concentriques ou mutuellement coaxiaux, comme représenté sur la figure 10 qui illustre le support de moteur 10

installé sur le véhicule à moteur.

Décrit en détail, le manchon intérieur 12 est une pièce sensiblement cylindrique à épaisseur de paroi relativement forte Radialement vers l'extérieur de ce

manchon intérieur 12 est disposé un manchon métallique in-

termédiaire 18 excentré par rapport au manchon intérieur 12 et concentrique au manchon extérieur 14 Le manchon intermédiaire 18 est une pièce cylindrique à épaisseur de

paroi relativement faible, comportant une partie axiale-

ment intermédiaire de diamètre relativement petit qui dé-

finit une gorge annulaire 17 Cette gorge 17 est ouverte dans la surface extérieure du manchon intermédiaire 18 et elle a une longueur axiale appropriée, comme indiqué sur lesfigures 2 et 3 Le premier corps élastique 16 est formé entre le manchon intérieur 12 et le manchon inter- médiaire 18 Ces trois éléments 12,16,18 constituent un

assemblage intérieur 20 du support de moteur 10, comme représenté sur les figures 6 à 8, dans lequel les manchons intérieur et intermédiaire 12,18 sont élastiquement reliés35 l'un àl'autre par le premier corps élastique 16.

Comme représenté sur les figures 1, 3 et 6,

le premier corps élastique 16 est formé de manière à s'é-

tendre à partir de régions circonférentielles diamètrale-

ment opposées du manchon intérieur 12, dans les direc-

tions radiales du support de moteur 10 qui sont presque

perpendiculaires à la direction de réception de charge sta-

tique dans laquelle les charges statiques et dynamiques sont appliquées au support de moteur Autrement dit, les

régions circonférentielles du manchon intérieur 12 à par-

tir desquelles le premier corps élastique 16 s'étend vers le manchon intermédiaire 18 sont diamétralement opposées l'une à l'autre dans la direction diamètrale sensiblement perpendiculaire à la direction de réception de charge

statique Dans le présent mode de réalisation, deux par-

ties radiales 16 a du premier corps élastique 16 qui s'é-

tendent à partir des régions circonférentielles respecti-

ves du manchon intérieur 12 sont inclinées vers le haut

(comme représenté sur les figures 1 et 6) suivant un pe-

tit angle approprié par rapport à la direction diamètrale

perpendiculaire à la direction de réception de charge sta-

tique, de sorte que les extrémités radiales des deux par-

ties radiales 16 a auxquelles le premier corps élastique 16 vient en contact avec le manchon intermédiaire 18 sont

situées sur un des côtés diamétralement opposés du man-

chon intérieur 12 sur lequel la distance de décalage radial entre les manchons intérieur et intermédiaire 12, 18 dans la direction de réception de charge statique est plus grande que de l'autre côté Lorsque le support de moteur 10 est installé sur le véhicule, le poids ou la charge statique du groupe d'entraînement agissant sur le

premier corps élastique 16 par l'intermédiaire des man-

chons extérieur et intermédiaire 14,18, le premier corps

élastique 16 se déforme de sorte que deux parties radia-

les 16 a du corps élastique 16 entre les deux manchons

* 12,18 deviennent parallèles à la direction diamètrale per-

pendiculaire à la direction de réception de charge sta-

tique.

Un élément de connexion sous la forme d'une pro-

tubérance centrale 22 est formé solidairement du premier corps élastique 16, de sorte que la protubérance centrale 22 s'étend à partir d'une région axialement centrale du manchon intérieur 12, comme indiqué sur les figures 2 et 7 Plus particulièrement, la protubérance centrale 22

s'étend vers le manchon extérieur 14, à partir d'une ré-

gion circonférentielle du manchon intérieur 12 qui est

circonférentiellement intermédiaire entre les deux ré-

gions circonférentielles diamétralement opposées d'o partent les deux parties radiales 16 a du premier corps élastique 16 Comme représenté sur les figures 1 et 6, la protubérance centrale 22 est située sur un des côtés diamétralement opposés du manchon intérieur 12, sur lequel la distance de décalage radial entre les deux manchons 12, 18 vus dans la direction de réception de charge statique est plus grande que de l'autre côté, c'est-à-dire sur le côté diamétral sur lequel la distance radiale entre les deux manchons 12,14 est réduite par le poids du groupe

dl entraînement La protubérance centrale 22 formant l'é-

lément de connexion a une hauteur appropriée, mesurée à

partir de la surface circonférentielle du manchon inté-

rieur 12 dans la direction radiale La fonction de cette

protubérance centrale 22 sera décrite plus loin.

Solidairement de la protubérance centrale 22 sont formées deux paroisélastiques latérales 24,24 qui

ont une épaisseur relativement faible et qui sont fabri-

quées en une matière caoutchouteuse élastique Comme re-

présenté sur les figures 2 et 7, ces parois élastiques latérales 24,24 s'étendent à partir des faces d'extrémité

axialement opposées de la protubérance centrale 22, sen-

siblement dans les directions axiales opposées du support

de moteur 10, mais avec un angle d'inclinaison relative-

ment petit dans la direction radialement vers l'extérieur

du support Les parois élastiques latérales 24,24 coopè-

rent avec deux parois élastiques radiales 26,26 pour constituer un deuxième corps élastique 28 Les parois élastiques radiales 26,26, dont l'épaisseur est plus forte que celle des parois élastiques latérales 24, 24, sont également fabriquées en une matière caoutchouteuse élastique, de sorte que les parois élastiques radiales

26,26 partent des extrémités axiales respectives des pa-

rois élastiques latérales 24,24 et viennent en contact

avec la surface intérieure du manchon intermédiaire 18.

Comme indiqué sur la figure 7, les deux parois élastiques

radiales 26,26 sont espacées l'une de l'autre dans la di-

rection axiale du manchon intérieur 12 et coopèrent avec la protubérance centrale 22 pour définir une première

poche 30 Le manchon intermédiaire 18 comporte une pre-

mière fenêtre 32 à travers laquelle la première poche 30 débouche dans la surface circonférentielle extérieure du

manchon 18, comme représenté sur la figure 7.

Lorsque les charges statique et dynamique

sont appliquées au deuxième corps élastique 28 par l'in-

termédiaire des manchons 12,14,18, de la protubérance cen-

trale 22 et du premier corps élastique 16, les deux pa-

rois latérales 24,24 sont soumises à une force ou con-

-trainte de cisaillement et subissent une déformation de cisaillement tandis que les deux parois radiales 26,26 sont soumises à une force ou contrainte de compression et subissent une déformation de compression A ce propos, on comprend que la protubérance centrale 22 fonctionne pour connecter le manchon intérieur 12 et le deuxième corps

élastique 28 Les faces d'extrémité radialement inté-

rieures des parois élastiques radiales 26,26 constituent des surfaces de butée respectives 34 qui sont normalement espacées de la surface circonférentielle extérieure du manchon intérieur 12, dans la direction de réception de 16 charge statique Les surfaces de butée 34 sont prévues pour venir en butée sur la surface circonférentielle extérieure du manchon intérieur 12 en cas d' application d'une trop forte charge vibrante, afin d'empêcher une 5 déformation excessive des premier et deuxième corps élastiques 16,28 Par commodité, la direction radiale dans

laquelle les surfaces de butée 34 butent sur le manchon intérieur 12 est appelée "direction de limitation", et la direction radiale dans laquelle les surfaces de butée10 34 s'éloignent du manchon intérieur 12 est appelée "direc-

tion de dégagement".

Un bloc de butée en caoutchouc 36 est formé sur une région circonférentielle de la surface intérieure du manchon intermédiaire 18, à laquelle la distance

de décalage radial entre les manchons 12,18 est la plus petite Autrement dit, la région circonférentielle in-

diquée ci-dessus est diamétralement opposée à la région circonférentielle d'o part la protubérance cen- trale 22 Le bloc de butée en caoutchouc 36 est espacé20 du manchon intérieur 12 dans la direction de réception de charge statique et il est prévu pour venir en contact

de butée avec le manchon intérieur 12, en cas d'appli-

cation d'une charge vibrante excessive, afin d'éviter une déformation excessive des premier et deuxième corps

élastiques 16,28 dans la direction de dégagement.

Le manchon intermédiaire 18 comporte deux

deuxièmes fenêtres 38 formées dans des régions circon-

férentielles respectives de ce manchon, qui sont situées sur les cotés opposés du bloc de butée en caoutchouc 36, vu dans la direction circonférentielle du manchon 18,

comme présenté sur la figure 6 Ces deux deuxièmes fenê-

tres 38 sont fermées par des membranes flexibles respec-

tives 40,40 qui s'étendent à partir d'une couche de caout-

chouc formée sur une région de la surface circonférentiel-

le extérieure du manchon intermédiaire 18 qui correspond au bloc de butée en caoutchouc 36 Les membranes 40 et la couche de caoutchouc sont formées solidairement des

premier et deuxième corps élastiques 16,28 et de la pro-

tubérance centrale 22 et elles sont fixées par vulcanisa-

tion au manchon intermédiaire 18.

Les deux membranes 40,40 définissent deux deu-

xièmes poches 42,42 qui débouchent à travers les deuxiè-

mesfenêtres respectives 38,38 du manchon intermédiaire 18,comme indiqué sur la figure 6 Ces deux deuxièmes poches 42,42 communiquent entre elles par des gorges de communication 44,44 qui sont définies à l'intérieur de la gorge annulaire 17 du manchon intermédiaire 18,

comme représenté sur les figures 6 et 7.

Les parties du manchon intermédiaire 18 qui définissent la gorge annulaire 17 procurent deux régions d'appui 46 en forme de U qui comprennent les extrémités circonférentielles de la première fenêtre 32 et qui sont

adjacentes aux extrémités circonférentielles de la premiè-

re poche 30 Une des deux régions d'appui 46 comporte une gorge de communication 48 pour communication de fluide avec la plus proche des deux deuxièmes poches 42, comme

représenté surles figures 6 et 8.

L'assemblage intérieur 20 construit comme dé-

crit ci-dessus est assemblé avec un dispositif à orifice 50 et le manchon extérieur 14 de sorte que la pièce à orifice 50 ferme la première poche 30 et que le manchon extérieur 14 s'ajuste sur le manchon intermédiaire 18 de

façon à recouvrir la surface extérieure de la pièce à ori-

fice 50.

La pièce à orifice 50 est une pièce semi-cylin-

drique assemblée sur l'assemblage intermédiaire 20 de

manière telle que les régions d'extrémité -irconférentiel-

lement opposées de la pièce à orifice 50 s'ajustent dans

les deux régions d'appui 46 en forme de U du manchon in-

termédiaire 18, comme représenté sur la figure 1 Une gorge sensiblement hélicoïdale 52 est formée dans la pièce à orifice 50, dans la surface extérieure de celle-ci, comme représenté sur la figure 9 qui illustre la pièce semi-cylindrique 50 en développement Un trou traversant 54 est prévu à travers la pièce à orifice 50, en commu-

nication avec l'extrémité intérieure de la gorge hélicoï-

dale 52 L'extrémité extérieure de la gorge hélicoïdale

52 débouche dans une des faces d'extrémité circonféren-

tiellement opposées de la pièce à orifice 50 Lorsque

la pièce à orifice 50 est ajustée sur le manchon intermé-

diaire 18 de l'assemblage intérieur 20, la gorge hélicoï-

dale 52 communique avec la première poche 30 par le trou traversant 54, et avec une des deuxièmes poches 42 par

l'ouverture de l'extrémité extérieure de la gorge 52.

Après montage de la pièce à orifice 50 sur l'as-

semblage intérieur 20, on monte le manchon extérieur 14

sur l'assemblage intérieur 20 Ensuite, on comprime le man-

chon extérieur 14 radialement vers l'intérieur, contre le

manchon intermédiaire 18, au moyen de huit tirants dispo-

sés autour de la circonférence du manchon extérieur 14, par exemple Ainsi, la première poche 30 est fermée par la pièce à orifice 50, ce qui définit une chambre de

réception de pression 56 D'autre part, les deuxièmes po-

ches 42,42 sont fermées par le manchon extérieur 14, ce qui définit deux chambres d'équilibre 58,58 Le manchon extérieur 14 est revêtu, sur sa surface circonférentielle intérieure, d'une couche de caoutchouc d'étanchéité 62 qui est formée lors de l'opération de vulcanisation La couche de caoutchouc d'étanchéité 62, pressée entre les

manchons intermédiaire et extérieur 18,14,assure l'étan-

chéité au fluide des chambres de réception de pression et

d'équilibre 56,58.

On remplit les chambres de réception de pression

et d'équilibre 56,58 avec un fluide incompressible appro-

prié qui est choisi de façon à donner au support de mo-

19 teur 10 une caractéristique désirée d'amortissement/non transmission, basée sur les écoulements du fluide à tra- vers un passage à orifice 60 reliant la chambre de récep- tion de pression 56 et les chambres d'équilibre 58 De5 préférence, comme fluide incompressible, on utilise l'eau, l'alkylène glycol, le polyalkylène glycol, l'huile de silicone ou un autre fluide ayant une valeur de visco- sité relativement faible Le remplissage des chambres 56,58 est effectué par montage de la pièce à orifice 50

et du manchon extérieur 14 sur l'assemblage intérieur 20, au sein d'une masse du fluide incompressible choisi con-

tenu dans un récipient approprié. Le passage à orifice 60 indiqué ci-dessus est formé de sorte que la gorge hélicoïdale 52, prévue dans la surface extérieure de la pièce à orifice 50, est fer- mée de façon étanche au fluide par le manchon extérieur

14 Le passage à orifice 60 permet au fluide incompres- sible de circuler entre la chambre de réception de pres-

sion 56 et les chambres d'équilibre 58 Lorsque le man-20 chon extérieur 14 est monté sur l'assemblage intérieur 20, les gorges de communication 44 sont également fermées, ce qui définit des passages par lesquels les deux chambres

d'équilibre 58,58 communiquent mutuellement Dans le pré-

sent mode de réalisation, dans lequel le passage à orifice

60 prend la forme d'un canal hélicoïdal ayant une lon-

gueur assez importante, les vibrations d'entrée ayant des fréquences relativement faibles, telles que des secousses

et des à-coups du moteur,peuvent être effectivement amor-

ties, du fait de la résonance des masses de fluide s'écou-

lant par le passage à orifice 60 Autrement dit, les di-

mensions (longueur et section transversale du passage de

fluide) du passage à orifice 60 sont déterminées ou ac-

cordées de façon appropriée pour engendrer un effet d'a-

mortissement efficace en ce qui concerne les vibrations

de basse fréquence.

On installe le support de moteur 10 ainsi cons-

truit sur le véhicule à moteur de sorte que le manchon intérieur 12 est fixé au châssis du véhicule tandis que le manchon extérieur 14 est fixé au groupe d'entraînement du véhicule On oriente circonférentiellement le support de moteur 10 de manière telle que les manchons intérieur et extérieur 12,14 sont excentriquement décalés l'un de l'autre dans la direction verticale Plus précisément, le support de moteur 10 est placé circonférentiellement de sorte que le poids du groupe d'entraînement agit sur

le support de moteur 10 et qu'une charge vibrante dynami-

que est appliquée au support de moteur principalement dans la direction de réception de charge statique dans laquelle les manchons intérieur et extérieur 12,14 sont

excentriquement décalés l'un de l'autre Lorsque le sup-

port de moteur 10 est ainsi installé sur le véhicule, les manchons intérieur et extérieur 12,14 sont sensiblement concentriques ou coaxiaux, la charge statique du groupe

d'entraînement agissant sur le manchon extérieur 14, com-

me indiqué sur la figure 10.

Lorsqu'une charge vibrante dynamique est appli-

quée au support de moteur 10, les manchons intérieur et extérieur 12,14 oscillent l'un par rapport à l'autre

dans la direction diamètrale de réception de charge sta-

tique, du fait de la déformation élastique des premier

et deuxième corps élastiques 16,28, de sorte que la pres-

sion de fluide dans la chambre de réception de pression 56 varie périodiquement, ce qui provoque un écoulement

de fluide dans le passage à orifice 60 du fait d'une dif-

férence de pression entre les chambres de réception de

pression et d'équilibre 56,58 De cette manière, le sup-

port de moteur 10 a un effet d'amortissement efficace en ce qui concerne les secousses et à-coups ou autres vibrations de moteur ayant des fréquences relativement basses, du fait de la résonance de la masse de fluide qui est obligée de s'écouler à travers le passage à orifice 60. Lorsque la charge vibrante estappliquée à la

chambre de réception de pression 56, les parois élasti-

ques latérales 24 inclinées radialement vers l'extérieur,

définissant la partie inférieure de la chambre 56, subis-

sent une déformation de cisaillement tandis que les parois

élastiques radiales 26,26 définissant les parois axiale-

ment opposées de la chambre 56 subissent une déformation de compression En outre, puisque les parois élastiques latérales 24 ont une épaisseur beaucoup plus faible que celle des parois élastiques radiales 26, la déformation

de la chambre de réception de pression 56 a lieu princi-

palement par la déformation de cisaillement des parois élastiques latérales 24 Par conséquent, la protubérance centrale 22 prévue entre le manchon intérieur 12 et le deuxième corps élastique 28 subit seulement une faible déformation de compression Par suite, la protubérance

centrale 22 oscille radialement, comme un piston à mou-

vement alternatif, dans et hors de la chambre de récep-

tion de pression 56, avec une valeur relativement grande

de déformation par cisaillement des parois élastiques la-

térales 24,24, lorsque le manchon intérieur 12 oscille

par rapport au manchon extérieur 14 Le mouvement alter-

natif de la protubérance centrale 22 est très efficace pour induire le changement de pression périodique dans la

chambre de réception de pression 56 lorsque la charge vi-

brante est appliquée entre les manchons intérieur et ex-

térieur 12,14.

En relation avec le mouvement alternatif de la

protubérance centrale 22, on note que les parois élasti-

ques latérales 24,24 sont presque parallèles à la direc-

tion axiale du manchon intérieur 12, le poids du groupe d'entraînement agissant sur le manchon extérieur 14, comme indiqué sur la figure 10, pendant l'utilisation du

support de moteur 10 sur le véhicule Dans cette situa-

tion, une amplitude relativement faible de la vibration d'entrée a pour effet que la protubérance centrale 22 effectue le mouvement alternatif radial en piston par rapport à la chambre de réception de pression 56.

Dans le présent support de moteur 10 dans le-

quel la déformation du deuxième corps élastique 28, lors de l'application d'une charge vibrante dynamique, a lieu principalement comme déformation par cisaillement des parois élastiques latérales minces 24,24, le deuxième

corps élastique 28 ne possède pas de valeur significa-

tive de rigidité élastique dans la direction de réception

de charge statique (direction diamétrale ou radiale) Au-

trement dit, la plus grande partie de la rigidité élasti-

que du support de moteur 10 dans la direction de réception

de charge statique est fournie par le premier corps élas-

tique 16.

D'autre part, les deux parties radiales 16 a du premier corps élastique 16 subissent une déformation de

cisaillement lorsqu'elles sont soumises à la charge vibran-

te appliquée dans la direction diamétrale, c'est-à-dire

la direction de réception de charge statique La déforma-

tion du premier corps élastique 16 se produit également

comme déformation de cisaillement lorsque le corps élasti-

que 16 reçoit une charge vibrante appliquée dans la direc-

tion axiale du support de moteur 20 Il en résulte que le rapport de la rigidité élastique du support de moteur 20

dans la direction diamètrale à la rigidité dans la direc-

tion axiale peut être facilement réglé à une valeur dési-

rée, par détermination ou accord de façon appropriée des

dimensions (par exemple épaisseur de paroi et largeur axia-

le) du premier corps élastique 16 Ainsi, le présent agen-

cement permet de construire le support de moteur 20 de sorte que la rigidité élastique dans la direction axiale

est plus grande que la rigidité dans la direction diamè-

traie, ce qui n'est pas possible avec le support élas-

tique cylindrique à remplissage de fluide connu décrit

dans le brevet US cité dans l'arrière plan de l'invention.

La demanderesse a vérifié la possibilité d'obtenir une rigidité élastique dans la direction axiale environ 1,2

fois plus grande que la rigidité dans la direction dia-

métrale, conformément au présent mode de réalisation.

Le présent support de moteur 10, construit comme décrit ci-dessus, peut posséder une rigidité élastique suffisamment grande en ce qui concerne les vibrations

d'entrée appliquées dans la direction axiale, sans sacri-

fier l'effet d'amortissement basé sur la résonance des

écoulements de fluide à travers le passage à orifice 60.

Par conséquent, le présent support de moteur 10 minimise

les mouvements oscillants du groupe d'entraînement par rap-

port au châssis du véhicule, ce qui améliore effectivement

le confort de conduite du véhicule.

En outre, les deux parois élastiques radiales

26 qui forment les parois axialement opposées de la cham-

bre de réception de pression 56 du présent support de moteur 10 constituent deux butées respectives (surfaces de butée 34)dans la direction de limitation Puisqu'une

charge vibrante excessive appliquée entre les deux man-

chons 12,14 est reçue de façon égale par les deux parois élastiques radiales 26 par l'intermédiaire de ces deux butées 34, la durabilité du deuxième corps élastique 28

est améliorée de façon correspondante.

On décrit maintenant un mode modifié de réalisa-

tion de la présente invention, avec référence aux figures 11 à 18 Les mêmes repères que sur les figures 1 à 10 du

précédent mode de réalisation sont utilisés sur les figu-

res 11 à 18 pour désigner les éléments correspondants et on ne décrit pas à nouveau ces éléments, pour des raisons

de brièveté et de simplification.

Le support de moteur 10 conforme à ce deuxième

mode de réalisation utilise une plaque rectangulaire rigi-

de 35 qui est partiellement encastrée dans chacune des deux parois élastiques radiales 26 du premier corps élastique 28, comme on le voit mieux sur les figures 12 et 15 Plus particulièrement, la plaque rigide 35 est

partiellement encastrée dans une partie radialement in-

termédiaire de chaque paroi élastique radiale 26, de sorte que la plaque rigide 35 s'étend dans la direction

axiale du support de moteur 10 et dans la direction sensi-

blement perpendiculaire à la direction de réception de charge statique Les plaques rigides 35 sont fixées aux

parois élastiques radiales respectives 26 par le traite-

ment devulcanisation formant le deuxième corps élas-

tique 28 Les plaques rigides 35 serventà limiter la va-

leur d'expansion des parois élastiques radiales 26 dans

la direction axiale du support de moteur 10.

Les deux plaques rigides 35 comportent des pro-

longements respectifs 37 qui font saillie à partir des

surfaces intérieures axialement opposées des parois élas-

tiques radiales correspondantes 26, dans la chambre de ré-

ception de pression 56 (première poche 30), de sorte que

les faces d'extrémité axialement opposées des deux prolon-

gements 37 sont espacées l'une de l'autre d'une distance appropriée dans la direction axiale du support de moteur

10 de façon à définir un limiteur d'écoulement ou de dé- Xbit 64 à l'intérieur de la chambre de réception de pres-

sion 56 Le limiteur de débit 64 est situé dans la partie axialement centrale de la chambre de réception de pres-

sion 56.

Dans ce deuxième mode de réalisation, la pièce à orifice 50 comporte un trou traversant 55 formé dans sa partie circonférentiellement intermédiaire, à la

différence du trou traversant 54 du premier mode de réa-

lisation qui est formé à l'extrémité intérieure de la gorge 52, à une extrémité circonférentielle de la pièce

Dans leprésent mode de réalisation, le trou traver-

sant 55 débouche dans une partie circonférentiellement intermédiaire de la chambre de réception de pression 56,

comme indiqué sur la figure 11.

Les deux plaques rigides 35 définissant le limiteur de débit 64 divisent sensiblement la chambre de réception de pression 56 en deux parties, à savoir une partie radialement intérieure et une partie radialement extérieure qui communiquent l'une avec l'autre à travers

le limiteur de débit 64 Lors de l'application d'une char-

ge vibrante dynamique dans la direction de réception de

charge statique, le fluide est obligé de s'écouler à tra-

vers le limiteur de débit 64, du fait de la déformation élastique du deuxième corps élastique 28 engendrée par

la charge vibrante.

Puisque le limiteur de débit 64 a une section

transversale suffisamment grande pour laisser passer l'é-

coulement de fluide, le présent support de moteur 10 pos-

sède une constante d'élasticité dynamique effectivement réduite en ce qui concerne les bruits de ronflement et les vibrations de haute fréquence similaires La plage de fréquence de telles vibrations de haute fréquence pour lesquelles le support de moteur 10 présente une constante

* d'élasticité dynamique suffisamment faible peut être ré-

glée de façon convenable par détermination ou accord ap-

proprié de la section transversale et de la dimension ra-

diale du limiteur de débit 64, c'est-à-dire de la sur-

face transversale des faces d'extrémité opposées des pro-

longements 37, de la distance entre ces faces d'extrémi-

té et de l'épaisseur des prolongements 37.

Le support de moteur ainsi construit 10 confor-

me au présent deuxième mode de réalisation procure un ex-

cellent effet d'amortissement en ce qui concerne les vi-

brations de basse fréquence, sur la base de la résonance du fluide s'écoulant à travers le passage à orifice 60,

26 et il possède une constante d'élasticité dynamique suf-

fisamment faible sur la base de la résonance du fluide s'écoulant à travers le limiteur de débit 64, en ce qui concerne les vibrations à haute fréquence qui ne provo-5 quent pas d'écoulement du fluide à travers le passage à orifice 60 Par conséquent, le limiteur de débit 64 cons-

titué par les plaques rigides 35 minimise ou empêche ef- fectivement une trop grande constante d'élasticité dynami- que lors de l'application des vibrations de haute fréquen-10 ce, de sorte que le support de moteur 10 possède d'excel-

lentes caractéristiques d'amortissement et/ou de non

transmission dans une grande plage de fréquence des vibra-

tions d'entrée.

Puisque les prolongements 37 des plaques rigi-

des 35 qui définissent le limiteur de débit 64 s'éten- dent à partir des surfaces intérieures des parois élasti-

ques radiales 26 définissant partiellement la périphérie de la chambre de réception de pression 56, les prolonge- ments 37 ne viennent pas en contact de butée avec les20 autres éléments, tels que le deuxième corps élastique 28 du support de moteur 10, indépendamment des directions dans lesquelles le support de moteur 10 reçoit la charge vibrante Autrement dit, la présence des plaques rigides

n'entraîne pas de risque de dégradation ou de diminu-

tion des caractéristiques d'amortissement et/ou de non

transmission des vibrations, ni de la durabilité du sup-

port de moteur 10.

On note également que la présence des plaques

rigides 35 partiellement encastrées dans les parois élas-

tiques radiales 26 du deuxième corps élastique 28 réduit

ou limite la valeur d'expansion des parois élastiques ra-

diales 26 et permet donc une déformation facile des pa-

rois élastiques latérales 24 aboutissant à une variation de volume effective de la chambre de réception 56 Il en résulte qu'une plus grande quantité du fluide est obligée de

s'écouler à travers le passage à orifice 60 lors de l'ap-

plication de vibrations de basse fréquence, et qu'une plus grande quantité du fluide est obligée de s'écouler à travers le limiteur de débit 64 lors de l'application de vibrations de haute fréquence. En outre, les plaques rigides 35 remplissent deux fonctions, à savoir empêcher l'expansion des parois

élastiques radiales 26 dans la direction axiale et dé-

finir, entre leurs prolongements 37, le limiteur de dé-

bit 64 à l'intérieur de la chambre de réception de pres-

sion 56 Ainsi, le limiteur de débit 64 est réalisé par utilisation des plaques rigides 35, ou sans utilisation de pièces exclusives Par conséquent, le présent support

de moteur modifié des figures 11 à 18 est de construc-

tion relativement simple et de fabrication économique.

On a essayé le support de moteur 10 des figu-

res 11 à 18 pour mesurer le facteur de perte lorsqu'il

est soumis aux vibrations de basse fréquence, et la cons-

tante d'élasticité dynamique lorsqu'il est soumis aux vi-

brations de haute fréquence Les mesures sont reportées sur les graphiques des figures 19 et 20, ainsi que les mesures effectuées sur un exemple comparatif qui est un support de moteur connu ne comportant pas de limiteur de débit dans la chambre de réception de pression L'essai a été effectué avec un poids de 100 da N du groupe moteur du véhicule agissant sur le manchon extérieur 14 dans la direction de réception de charge statique Les vibrations

de basse fréquence avaient une amplitude de 0,3 mm tan-

dis que les vibrations de haute fréquence avaient une

amplitude de 0,05 mm.

Les graphiques des figures 19 et 20 montrent que le support de moteur 10 conforme au deuxième mode de réalisation des figures 11 à 18 procurait un effet d'amortissement suffisamment grand en ce qui concerne les

vibrations telles que les secousses et les à-coups du mo-

teur dont la fréquence est voisine de 10 Hz, et possédait

en même temps une constante d'élasticité dynamique suf-

fisamment basse en ce qui concerne les vibrations telles que les bruits de ronflement dont les plages de fréquence vont de 100 Hz environ à 250 Hz environ. Bien que la présente invention ait été décrite

ci-dessus en détail avec un certain degré de particu-

larité, à titre illustratif seulement, il est entendu que l'invention n'est pas limitée aux détails des modes de réalisation illustrés mais peut être mise en oeuvre

d'une autre façon.

Bien que les premier et deuxième corps élasti-

ques 16,28 soient formés de manière à couvrir la moitié environ de la circonférence des manchons intérieur et

extérieur 12,14, les corps élastiques 16,28 peuvent cou- vrir une plus grande partie de la circonférence du sup-

port de moteur 10.

Dans les modes de réalisation illustrés, il est prévu une chambre de réception de pression 56 et deux

chambres d'équilibre 58 de sorte que la chambre 56 com-

munique avec les chambres 58 par le passage à orifice 60.

Toutefois, on peut modifier cet agencement comme désiré.

Par exemple, le support de moteur comporte une chambre de réception de pression et une chambre d'équilibre, ou bien deux chambres de réception de pression, ou bien trois

chambres d'équilibre ou plus.

On peut remplacer les deux chambres d'équilibre 58,58 par une deuxième chambre de réception de pression diamétralement opposée à la chambre 56 Dans ce cas, un limiteur de débit approprié peut être également prévu dans

cette deuxième chambre de réception de pression.

Bien que la pièce à orifice 50 soit utilisée dans les modes de réalisation illustrés, on peut prévoir

d'autres types de pièce à orifice, et le passage à ori-

fice pour la communication de fluide des chambres de flui-

de peut être conçu comme nécessaire, en termes de sa con-

figuration, de sa longueur et de sa section transversale,

en fonction des caractéristiques requises d'amortisse-

ment/non transmission des vibrations du support de moteur.

Bien que la protubérance centrale 22 servant

d'élément de connexion reliant le deuxième corps élasti-

que 28 au manchon intérieur 12 soit formée solidairement des premier et deuxième corps élastiques 16,28, 1 'élément

de connexion peut être réalisé en une résine ou une matiè-

re métallique, pourvu que l'élément de connexion soit ca-

pable de transmettre une charge vibrante du manchon inté-

rieur 12 au deuxième corps élastique 28.

Dans le deuxième mode de réalisation, les pla-

ques rigides 35 pour empêcher l'expansion axiale des pa-

rois élastiques radiales 26 sont utilisées pour définir le limiteur de débit 64 Toutefois, le limiteur de débit 64 peut être défini par d'autres moyens appropriés, tels que des éléments métalliques ou en résine qui sont distincts

des éléments rigides servant à empêcher l'expansion axia-

le des parois élastiques radiales 26 Les parois élasti-

ques radiales 26 ne comportent pas nécessairement de tels éléments rigides Le limiteur de débit 64 peut être

défini par des prolongements des parois élastiques radia-

les qui font saillie dans la chambre de réception de pres-

sion 56.

Bien que les deux prolongements 37,37 soient utilisés pour définir le limiteur de débit 64 dans le deuxième mode de réalisation illustré, la position et la

direction desaillie de ces prolongements ne sont pas li-

mitées à celles du mode de réalisation illustré, pourvu que les prolongements divisent sensiblement la chambre de réception de pression 56 en deux parties, de part et

d'autre des prolongements vus dans la direction de récep-

tion de charge statique En outre, le limiteur de débit 64 peut être défini par un élément unique ou par trois éléments distincts ou davantage Par exemple, une plaque de séparation unique comportant un orifice approprié de limitation d'écoulement dans sa partie centrale peut être fixée à la surface de paroi intérieure de la chambre de réception de pression 56, de sorte que la chambre 56 est sensiblement divisée en deux parties par la plaque de séparation. On peut également prévoir, dans la chambre de réception de pression 56, une protubérance qui part de la paroi inférieure de la chambre 56 et pénètre dans le

limiteur de débit 64, de sorte que la fréquence de ré-

sonance du fluide s'écoulant à travers le limiteur de dé-

bit 64 est déterminée par la dimension et la longueur

d'une telle protubérance.

Bien que les modes de réalisation illustrés de la présente invention soient sous la forme d'un support de moteur pour un véhicule à moteur, il est entendu que le principe de la présente invention s'applique également à tout autre dispositif de fixation, par exemple des sup-20 ports de différentiel et des manchonnages de suspension pour véhicule à moteur, et à des dispositifs de montage

utilisés dans divers équipements et machines autres que le véhicule à moteur. Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'in-

vention ne se limite nullement à ceux de ses modes de réalisation et d'application qui viennent d'être décrits de façon plus explicite; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir à l'esprit du technicien en la matière sans s'écarter du cadre ni de la

portée de la présente invention.

Claims (12)

REVENDICATIONS

1. Support élastique cylindrique à remplis- sage de fluide pour relier de façon flexible deux orga-

nes de manière telle qu'une charge statique d'un des deux 5 organes agit sur le support élastique dans une direction diamètrale de réception de charge statique de ce dernier, le support élastique comprenant un manchon intérieur fixé à un des deux organes, un manchon extérieur disposé radialement vers l'extérieur du manchon intérieur et fixé à l'autre des deux organes, une chambre de réception de pression remplie d'un fluide incompressible et subissant un changement de volume et un changement de pression du fluide qu'elle contient, lors de l'application d'une char- ge vibrante dynamique entre les manchons intérieur et15 extérieur, et une chambre d'équilibre de volume variable au moins partiellement définie par un élément flexible et en communication avec la chambre de réception de pression par un passage à orifice, caractérisé en ce que: lesdits manchons intérieur et extérieur ( 12, 14) sont élastiquement connectés par un premier corps élastique ( 16) comportant deux parties radiales ( 16 a)

qui s'étendent vers ledit manchon extérieur ( 14) à par-

tir de régions circonférentielles diamétralement opposées dudit manchon intérieur ( 12), dans des directions radiales

respectives du support élastique qui sont presque perpen-

diculaires à ladite direction de réception de charge statique; un élément de connexion ( 22) s'étend vers ledit

manchon extérieur à partir d'une région circonférentiel-

le d'une partie axialement intermédiaire dudit manchon

intérieur, cette région circonférentielle étant circonfé-

rentiellement intermédiaire entre lesdites régions cir-

conférentielles diamétralement opposées, ledit élément de connexion étant situé sur un des côtés diamétralement 32 opposés dudit manchon intérieur,vu dans ladite direction

de réception de charge statique, sur lequel une distance radiale entre lesdits manchons intérieur et extérieur est réduite par ladite charge statique;5 un deuxième corps élastique ( 28) est disposé en relation fixe avec ledit élément de connexion, ledit deu-

xième corps élastique comportant deux parois élastiques la- térales ( 24) qui s'étendent à partir des faces d'extré- mité opposées respectives dudit élément de connexion qui10 sont mutuellement opposées dans une direction axiale du support élastique, lesdites deux parois élastiques laté-

rales étant inclinées d'un angle prédéterminé dans une direction radialement vers l'extérieur dudit manchon in- térieur lorsque les parois élastiques latérales s'étendent15 dans ladite direction axiale, ledit deuxième corps élas- tique comportant en outre deux parois élastiques radiales ( 26) qui ont une épaisseur plus forte que lesdites deux parois élastiques latérales et qui s'étendent à partir des extrémités respectives desdites deux parois élastiques20 latérales dans une direction radiale parallèle à ladite direction de réception de charge statique; ledit élément de connexion et ledit deuxième corps élastique coopèrent pour définir une poche ( 30) fermée par ledit manchon extérieur ( 14), afin de définir25 ladite chambre de réception de pression ( 56); et ladite chambre d'équilibre ( 58) est disposée sur l'autre desdits côtés diamétralement opposés dudit

manchon intérieur, sur lequel la distance radiale entre lesdits manchons intérieur et extérieur est augmentée par30 ladite charge statique.

2. Support élastique cylindrique à remplissage de fluide suivant la revendication 1, caractérisé en ce que l'épaisseur et ledit angle d'inclinaison prédéterminé desdites deux parois élastiques latérales ( 24) dudit deu-35 xième corps élastique ( 28) sont déterminés de sorte que

lesdites deux parois élastiques latérales subissent prin-

cipalement une déformation par cisaillement lors de l'ap-

plication d'une charge vibrante dynamique entre lesdits

manchons intérieur et extérieur ( 12,14) dans ladite direc-

tion de réception de charge statique.

3. Support élastique cylindrique à remplissa-

ge de fluide suivant la revendication 1 ou 2, carac-

térisé en ce que l'épaisseur et ledit angle d'inclinaison prédéterminé desdites deux parois élastiques latérales ( 24) dudit deuxième corps élastique ( 28) sont déterminés de sorte que les valeurs de rigidité élastique du support

élastique en ce qui concerne les charges vibrantes dyna-

miques appliquées dans la direction de réception de charge statique et ladite direction axiale sont déterminées principalement par les valeurs de rigidité élastique du

dit premier corps élastique ( 16).

4. Support élastique cylindrique à remplissa-

ge de fluide suivant l'une quelconque des revendications

1 à 3, caractérisé en ce que lesdites deux parties radia-

les ( 16 a) dudit premier corps élastique ( 16) sont formées de sorte que lesdites deux parties radiales subissent principalement une déformation par cisaillement lors de l'application de charges vibrantes dynamiques dans ladite

direction de réception de charge statique et ladite direc-

tion axiale.

5. Support élastique cylindrique à remplissa-

ge de fluide suivant l'une quelconque des revendications

1 à 3, caractérisé en ce que ledit élément de connexion ( 22) est formé solidairement des premier et deuxième corps

élastiques ( 16,28).

6. Support élastique cylindrique à remplissa-

ge de fluide suivant l'une quelconque des revendications

1 à 5, caractérisé en ce que lesdites deux parois élasti-

ques radiales ( 26) dudit deuxième corps élastique ( 28) comportent des surfaces de butée respectives ( 34) qui sont normalement espacées dudit manchon intérieur ( 12), pour venir en contact de butée avec ledit manchon intérieur

lors de l'application d'une charge vibrante dynamique ex-

cessive entre lesdits manchons intérieur et extérieur ( 12,14) dans ladite direction de réception de charge stati- que.

7. Support élastique cylindrique à remplissage

de fluide suivant l'une quelconque des revendications 1 à

, caractérisé en ce qu'une pièce à orifice ( 50) est dis-

posée de manière à coopérer avec ledit élément de con-

nexion ( 22) et ledit deuxième corps élastique ( 28) pour dé-

finir ladite chambre de réception de pression ( 56), la dite pièce à orifice ( 50) comportant une gorge ( 52) dans sa surface extérieure et un trou traversant ( 54) formé à travers cette pièce en communication avec ladite gorge, ladite gorge communiquant avec ladite chambre d'équilibre ( 58) tandis que ledit trou traversant communique avec la dite chambre de réception de pression, ladite surface extérieure de ladite pièce à orifice étant recouverte de façon étanche au fluide par ledit manchon extérieur ( 14), ledit passage à orifice ( 60) étant ainsi défini par ladite

gorge et ledit manchon extérieur.

8. Support élastique cylindrique à remplissage

de fluide suivant l'une quelconque des revendications 1 à

6, caractérisé en ce qu'une bloc de butée ( 36) est disposé sur ledit autre desdits côtés diamétralement opposés dudit

manchon intérieur ( 12), ledit bloc de butée étant normale-

ment espacé dudit manchon intérieur, pour venir en con-

tact de butée avec ledit manchon intérieur en cas de char-

ge vibrante dynamique excessive entre lesdits manchons in-

térieur et extérieur dans ladite direction de réception

de charge statique.

9. Support élastique cylindrique à remplissage

de fluide suivant l'une quelconque des revendications 1 à

8, caractérisé en ce qu'il est prévu des moyens ( 37) qui

s'étendent à partir des surfaces intérieures desdites pa-

rois élastiques radiales ( 26,26) dudit deuxième corps élastique ( 28), pour définir un limiteur de débit ( 64) à l'intérieur de ladite chambre de réception de pression ( 56) de sorte que ledit limiteur de débit divise sensi- blement ladite chambre de réception de pression, dans ladite direction de réception de charge statique, en une partie radialement intérieure et une partie radialement extérieure.

10 Support élastique cylindrique à remplis-

sagede fluide suivant la revendication 9, caractérisé

en ce que lesdits moyens ( 37) de définition d'un limi-

teur de débit ( 64) consistent en prolongements ( 37) de

deux plaques rigides ( 35) qui sont encastrées dans lesdi-

tes deux parois élastiques radiales ( 26) dudit deuxième corps élastique ( 28), pour empêcher l'expansion desdites deux parois élastiques radiales dans ladite direction axiale du support élastique lors de l'application de la

charge vibrante dynamique dans ladite direction de récep-

tion de charge statique, lesdits prolongements s'étendant

dans ladite direction axiale à partir des surfaces inté-

rieures axialement opposées desdites deux parois élasti-

ques radiales et pénétrant dans ladite chambre de récep-

tion de pression ( 56), de sorte que ledit limiteur de débit

est défini par les faces d'extrémité opposées desdits pro-

longements qui sont éloignées desdites surfaces intérieu-

res axialement opposées desdites deux parois élastiques

radiales dans ladite direction axiale.

11. Support élastique cylindrique à remplis-

sage de fluide suivant la revendication 9 ou 10, carac-

térisé en ce que ledit passage à orifice ( 60) est accordé

de manière à amortir ou arrêter effectivement la charge vi-

brante dynamique ayant des fréquences de l'ordre de 15 Hz, du fait de la résonance des écoulements dudit fluide à travers ledit passage à orifice, tandis que ledit limiteur

de débit ( 64) est accordé pour donner une constante d'é-

lasticité dynamique assez faible pour arrêter la charge vibrante dynamique ayant des fréquences comprises entre

et 250 Hz environ.

12 Support élastique cylindrique à remplissa- ge de fluide suivant une quelconque des revendications

1 à 11, caractérisé en ce que ledit manchon intérieur ( 12) est fixé à un châssis d'un véhicule à moteur, tandis que le dit manchon extérieur ( 14) est fixé à un groupe

d'entraînement du véhicule qui comprend un moteur.