FR2615016A1 - Dispositif de source d'alimentation a commutation - Google Patents
Dispositif de source d'alimentation a commutation Download PDFInfo
- Publication number
- FR2615016A1 FR2615016A1 FR8806175A FR8806175A FR2615016A1 FR 2615016 A1 FR2615016 A1 FR 2615016A1 FR 8806175 A FR8806175 A FR 8806175A FR 8806175 A FR8806175 A FR 8806175A FR 2615016 A1 FR2615016 A1 FR 2615016A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- power source
- switching
- conduction
- terminal
- switching element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/02—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac
- H02M3/04—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/10—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M3/145—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/155—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/156—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
- H02M3/158—Conversion of dc power input into dc power output without intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
- H02M7/538—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a push-pull configuration
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
- H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
- H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
CE DISPOSITIF DE SOURCE D'ALIMENTATION A COMMUTATION FOURNIT UNE SORTIE DESIREE EN COURANT ALTERNATIF OU CONTINU PAR LA PRODUCTION D'UNE FORME D'ONDE MODULEE EN LARGEUR D'IMPULSION, AU MOYEN D'UNE COMMANDE DE CONDUCTIONNON-CONDUCTION D'UNE OU PLUSIEURS PAIRES D'ELEMENTS DE COMMUTATION 1, 2 CONNECTES EN SERIE AVEC UNE SOURCE D'ALIMENTATION D'ENTREE 51, 52 ET EN ELIMINANT LES COMPOSANTES DE HAUTE FREQUENCE DE LA FORME D'ONDE MODULEE EN LARGEUR D'IMPULSION AVEC UNE BOBINE DE LISSAGE 31, 32. CE DISPOSITIF EST CONFIGURE DE TELLE FACON QUE LES SOURCES D'ALIMENTATION D'ENTREE 51, 52 NE SERONT PAS COURT-CIRCUITEES ET, PAR CONSEQUENT, NE SUBIRONT PAS DE TRANSITOIRES DE TENSION ETOU DE COURANT MEME SI LES ELEMENTS DE COMMUTATION 1, 2 DE LA PAIRE PRENNENT L'ETAT DE CONDUCTION AU MEME MOMENT. ON OBTIENT CE RESULTAT EN DIVISANT LA BOBINE DE LISSAGE EN DEUX PARTIES 31, 32. LES DEUX PARTIES DE LA BOBINE DE LISSAGE 31, 32 SONT CONNECTEES EN SERIE AVEC LA SOURCE D'ALIMENTATION 51, 52 D'ENTREE QUAND LES ELEMENTS DE COMMUTATION 1, 2 DE LA PAIRE PRENNENT EN MEME TEMPS L'ETAT DE CONDUCTION.
Description
DISPOSITIF DE SOURCE D'ALIMENTATION A COMMUTATION
La présente invention se rapporte à un dispositif
de source d'alimentation à commutation effectuant la fourni-
ture d'une sortie désirée de ca/cc (courant alternatif/
courant continu) en produisant une forme d'onde impulsion-
nelle modulée en largeur, par la commande conduction/non conduction d'éléments de commutation connectés en série
à une source d'alimentation d'entrée et éliminant les compo-
santes haute fréquence de la forme d'onde impulsionnelle modulée en largeur, à l'aide d'une bobine de lissage (à partir d'ici, cette opération sera désignée par le terme
de "lissage").
Cette invention se rapporte particulièrement à un dispositif de source d'alimentation à commutation qui, dans un système conçu pour commander-la sortie en commutant alternativement une pluralité d'éléments de commutation connectés par paires, comme dans un montage push-pull ou dans un montage en pont, empêche une pointe de surintensité
ou de surtension induite par su te de la commande de conduc-
tion/non conduction des élémentú de commutation en divisant la bobine de lissage en deux parties. Ce dispositif peut
être efficacement utilisé dans un système de source d'ali-
mentation en courant continu qui ne peut être interrompu, dans un système de commande de régulateur pour moteurs, dans un système de source d'alimentation à tension constante
en courant continu, etc...
Le dispositif de source d'alimentation à commuta-
tion a l'avantage d'un faible encombrement et d'une grande efficacité et, par conséquent, trouve une utilité étendue comme dispositif de source d'alimentation dans de nombreux domaines tels que les systèmes de traitement de l'information. Parmi les dispositifs de source d'alimentation ayant une capacité de puissance relativement grande et les dispositifs de source d'alimentation en courant alternatif conçus pour prélever une sortie sinusoïdale en courant alternatif à une source de puissance d'entrée en courant continu, ceux qui sont adaptés pour opérer la commande de sortie par une
commutation alternative d'une pluralité d'éléments de commu-
tation connectés par paires telles qu'en montage push-pull ou en montage en pont sont employés plus souvent qu'à leur
tour.
On va maintenant décrire de façon plus détaillée
la technique antérieure et la présente invention en se réfé-
rant aux dessins annexes sur lesquels: la figure 1 est un schéma illustrant une source
d'alimentation typique à commutation de la technique anté-
rieure; -
la figure 2 (a-b) est un chronogramme décrivant le fonctionnement du dispositif de la figure 1 les figures 3 (a-c) sont des schémas de circuits d'éléments typiques de commutation;
la figure 4 est le schéma d'un circuit de dispo-
sitif interdisant les pointes; les figures 5 à 8 sont des schémas illustrant respectivement les première à quatrième formes de réalisation
de la présente invention.
La figure 1 est un schéma structural illustrant un dispositif. de source d'alimentation à commutation typique du principe traditionnel("Power Semiconductor Circuits", circuits à semi-conducteurs de puissance, pages 357 et 358, écrit par S.B. Dewan et A. Strengthen et édite par John Wiley and Sons, 1975). La figure 2 est un diagramme de forme d'onde illustrant le principe de fonctionnement du dispositif
de source d'alimentation de la figure 1.
Ainsi qu'il est illustré dans la figure 1, une paire de sources 51 et 52 d'alimentation en courant continu
sont connectées en série entre elles et une paire d'interrup-
teurs 1,2 sont connectés en série aux bornes opposées de celles-ci. Une bobine d'arrêt 3 est insérée entre un noeud de connexion 7 des interrupteurs 1,2 et une borne de sortie 10. Un condensateur 4 est inséré entre un noeud de connexion 8 des sources 51 et 52 d'alimentation en courant continu et la borne de sortie 10. Une charge 6 et le condensateur 4 sont connectés en parallèle entre le noeud 8 et la borne de sortie 10. Aux interrupteurs 1 et 2 sont respectivement connectés en parallèle des diodes de réaction D1 et D2 de façon à prendre la polarité opposée par rapport aux sources
51 et 52 d'alimentation.
Pendant le fonctionnement du dispositif de source d'alimentation à commutation, quand l'interrupteur 1 et l'interrupteur 2 sont alternativement mis en position de conduction et de non conduction et que leur rapport de temps est commandé sous la forme d'une onde sinusoïdale telle
qu'ill.ustrée dans la figure 2 (a), une forme d'onde rectan-
gulaire de tension modulée en largeur d'impulsion, ainsi
que l'illustre la figure 2 (a) est produite au noeud 7.
Quand la tension de cette onde rectangulaire est débarrassée des composantes de haute fréquence à l'aide d'un filtre
- passe-bas constitué de la bobine d'arrêt 3 et du condensa-
teur 4, une sortie en courant alternatif de forme sinusoïdale telle qu!illustrée dans la figure 2 (b) est obtenue à la borne de sortie 10. Ce signal de sortie est appliqué à la
charge 6.
Ici, il ne se présenterait aucun problème si les interrupteurs 1 et 2 étaient des éléments idéaux de commutation et si les signaux destinés à commander l'état
26 150 '6
de conduction/non-conduction de ces interrupteurs étaient de forme rectangulaire idéale. Dans le dispositif réel, par contre, divers problèmes-se posent à cause de propriétés
caractéristiques inhérentes aux éléments de commutation.
On va examiner ces problèmes ci-après. Les figures 3 (a-c) illustrent des exemples de fonctionnement des interrupteurs 1 et 2 illustrés dans la
figure 1.
La figure 3 (a) représente un cas d'utilisation
de transistors bi-polaires corfime éléments de commutation.
Dans ce cas, quand un signal destiné à bloquer un transistor 1 est délivré à la base de celui-ci et qu'un signal destiné à mettre en conduction un transistor 2 est délivré à la base de celui-ci dans le but de commuter l'état de conduction d'un transistor à l'autre, c'est-à-dire pour faire en sorte que le premier état du transistor 1, qui est l'état de
conduction, et celui du transistor 2 qui est l'état de non-
Conduction, soient commutés dans le second état du transistor 2, inversement à l'état de conduction et, du transistor 1,
à l'état de non-conduction, il peut se faire que le tran-
sistor 1 qui a été dans l'état de conduction soit retardé par son temps de stockage dans sa réponse au signal de blocage et il en résulte que les deux transistors 1 et 2
peuvent prendre tous deux l'état conducteur.
Dans cet état, les sources d'alimentation 51
et 52 de la figure i seraient court-circuitées par les tran-
sistors 1 et 2, de sorte qu'il serait possible qu'un courant d'une intensité exagérée traverse les deux transistors et en provoque le claquage. Le temps de stockage, comme on le sait, est la durée pendant laquelle le transistor est contraint, par les porteurs en excès restant dans la base de celui-ci, de conserver l'état de conduction même après que le courant d'alimentation de base a été coupé en réponse
au signal d'interruption.
Dans de nombreux dispositifs de la technique antérieure on tient compte d'un temps mort (durée pendant laquelle les transistors restent tous deux à l'état de non-conduction), de façon à empêcher que les deux transistors ne prennent en même temps 'l'état de conduction ("Mospower Applications Handbook", pages 5/87 à 5/88, édité par Siliconix Incorporated en 1984). Etant donné que le temps de stockage varie avec les amplitudes du courant de charge et de la température ambiante, par exemple, il n'est pas facile
d'obtenir une régulation précise du temps mort.
La figure 3(b) illustre un cas utilisant des MOSFET (transistors à effet de champ à oxyde métallique) comme éléments de commutation. Dans ce cas, il n'y a pas de possibilité que les deux FET'(transistors à effet de champ) prennent au même moment l'état conducteur, à cause du temps de stockage du aux porteurs résiduels. Toutefois, étant donné que la capacité statique entre le drain et la source est importante (allant généralement de quelques centaines à quelques milliers de pF) il y a une possibilité que, quand l'un des FET est mis en conduction, les deux FET puissent prendre en même temps l'état de conduction à cause du rapport dv/dt (brusque changement de tension) élevé qui se produit entre le drain et la source de l'autre
FET. Comme résultat, les sources d'alimentation sont court-
circuitées pour laisser s'écouler une pointe de surintensité.
La figure 3 (c) illustre un cas utilisant des
GTO (thyristors blocables) com"e éléments de commutation.
Dans des éléments de commutation tels que des GTO qui pos-
sedent des caractéristiques d'auto-maintien, il peut se faire que, lorsque l'un des deux éléments de commutation est mis en conduction, l'autre élément de commutation soit obligé de laisser passer un courant d'anode, par suite de
dv/dt qui se présente entre les bornes opposées de celui-
ci. Ce courant d'anode parvient partiellement à la gâchette pour mettre en conduction l'autre élément de commutation 26150i6 qui a été en état de non-conduction.et, ainsi, rendre possible que les deux éléments de commutation prennent en même temps
l'état de conduction.
Dans tout dispositif de source d'alimentation à commutation utilisant une pluralité d'éléments de commuta- tion connectés par paires, il est idéal, comme on s'en doute
bien d'après la description donnée ci-dessus, que l'action
de mise en conduction de l'un des deux éléments de commuta-
tion, dans l'une quelconque des paires, et que l'action de mise en non conduction de l'autre élément de commutation de la même paire, devraient avoir lieu exactement au même moment. De façon générale, les éléments de commutation n'arrivent pas à produire des actions de commutation aussi idéales qu'il est décrit ci-dessus et admettent une durée pendant laquelle les éléments de commutation d'une paire prennent l'état de conduction en même temps, ou, inversement l'état de non-conduction en même temps. Le résultat en est que ces éléments de commutation subissent une pointe de
surintensité et/ou une pointe de surtension.
Afin de protéger les éléments de commutation contre les pointes de surintensité et de surtension, et pour empêcher l'apparition de bruit dû à ces pointes, les dispositifs de la technique antérieure ont été adaptés de façon à absorber les surintensités et surtensions, par exemple par insertion de noyaux magnétiques saturables 81 et 82 en série, ou par connexion en parallèle de circuits amortisseurs 71 et 72 consistant chacun en une résistance
et un condensateur en parallèle sur les éléments de commuta-
tion 1 et 2, ainsi qu'il est illustré à la figure 4. Toute-
fois, du fait que ces dispositions sont incapables d'empêcher
parfaitement le phénomène de pointe, les éléments de commu-
tation concernés et, en conséquence, les dispositifs de source d'alimentation qui les utilisent présentent encore une fiabilité insuffisante. De plus, du fait que la puissance consommée par les éléments absorbant ces pointes et la chaleur
engendrée par ce processus sont essentiellement proportion-
nelles à la vitesse et au nombre d'actions de commutation
qui sont impliquées, les dispositifs utilisant de tels élé-
ments d'absorption des pointes présehtent l'inconvénient qu'une augmentation de la fréquence de commutation n'est
obtenue qu'avec difficulté.
La présente invention a été réalisée dans le but d'éliminer les différents inconvénients de la technique antérieure décrits plus haut. Le premier objet de cette
invention est de procurer un dispositif de source d'alimenta-
tion à commutation permettant d'obtenir une sortie désirée
de courant alternatif/courant continu par commande en conduc-
tion/non-conduction d'une paire au moins d'éléments de commu-
tation connectés à une source d'alimentation d'entrée, lequel
dispositif de source d'alimentation à commutation est confi-
guré de telle façon-que les sources d'alimentation d'entrée de celui-ci ne seront pas court-circuitées et, en conséquence, ne seront pas affectées par une pointe de surtension et/ou de surintensité, même lorsque des éléments de commutation,
dans la paire, prennent l'état de conduction en même temps.
Un autre objet de cette invention est de fournir un dispositif de source d'alimentation à commutation qui permette un accroissement de la fréquence de commutation et évite d'avoir besoin d'un élément d'absorption de pointes, améliorant ainsi le rendement de la source d'alimentation et, en même temps, permettant ure réduction du volume et du poids du dispositif, tout en augmentant la fiabilité opérationnelle du dispositif et en profitant d'une forte
économie.
La figure 6 est le schéma d'une réalisation de
la présente invention en un dispositif de source d'alimenta-
tion à commutation du type à demi pont. Les symboles qui sont utilisés dans ce schéma sont les mêmes que ceux qui
se trouvent dans la figure 1, indiquent des pièces équiva-
lentes. La régulation de la tension de sortie est effectuée, de même que pour le dispositif de la figure 1, en mettant alternativement en conduction et non conduction une paire d'interrupteurs 1 et 2 et en commandant le rapport de temps des actions de commutation qui sont impliquées. La différence entre ce dispositif de cette réalisation et le dispositif traditionnel de la figure 1 réside dans le fait que la bobine d'arrêt pour le lissage est divisée en deux parties, 31
et 32.
Le premier circuit série opérant l'interconnexion d'une source 51 d'alimentation en courant continu et d'un élément 1 de commutation est branché, par l'intermédiaire d'une bobine d'arrêt 31, à une borne de sortie 10 et le second circuit série opérant l'interconnexion d'une source 52 d'alimentation en courant continu et d'un élément 2 de commutation est connecté, par l'intermédiaire de l'autre bobine d'arrêt 32, à la borne 10 de sortie. La borne de cathode d'une diode D2 de réaction est connectée à un noeud de l'élément de commutation et de la bobine d'arrêt 31, et la borne d'anode d'une diode D1 de réaction est connectée à un noeud 75 de l'élément de commutation 2 et de la bobine
d'arrêt 32.
Un circuit de commande 9, semblable au dispositif
traditionnel de commutation de source d'alimentation, com-
prend une source standard de tension en courant continu ou courant alternatif (non représentée), compare la tension
ou l'intensité à la borne 10 de sortie avec la tension stan-
dard, produit un signal de commande de rapport de temps basé sur la déviation constatée par la comparaison, et opère
la commande du taux de temps des éléments 1 et 2 de commuta-
tion tels qu'ils sont montrés dans la figure 2 (a). La tension impulsionnelle obtenue par la commande du rapport de temps des éléments de commutation, c'est-à-dire la tension de l'onde rectangulaire modulée en largeur d'impulsion, comme le montre la figure 2 (a), est lissée en traversant les filtres passe-bas constitués, respectivement, des bobines
d'arrêt 31 et 32 et du condensateur 4.
- Etant donné que les éléments de commutation 1 et 2 sont, par leurs bobines 31 et 32 de lissage exclusives connectées en série, couplés au condensateur 4 dans une partie de basse fréquence (ou de courant continu), tout changement brusque de tension, par exemple, qui est produit aux bornes opposées (noeud 75 ou 76) de l'un des éléments de commutation par suite de la mise en action de l'élément de commutation concerné, est absorbé par les bobines d'arrêt connectées en série et le condensateur branché en parallèle, avec pour résultat que le transfert direct, qui serait autrement possible, du changement de tension de l'un des éléments de commutation à l'autre élément de commutation
est exclu.
En outre, dans la présente réalisation, même lorsque les éléments de commutation 1, 2 sont tous deux
à l'état de conduction en même temps par suite d'une commu-
tation entre les éléments de commutation, la possibilité
que les sources 51 et 52 d'alimentation soient court-cir-
cuitées est totalement absente parce que les bobines de lissage 31 et 32 sont insérées en série dans les circuits
série effectuant l'interconnexion entre les sources d'alimen-
tation 51 et 52 et les éléments de commutation 1 et 2.
Ainsi peut être effectuée la commande conduction/ non conduction, dans laquelle il est permis que les deux éléments de commutation soient à l'état de conduction en même temps et que le temps mort pendant lequel les deux éléments de commutation sont à l'état de non conduction en même temps n'est pas nécessaire. Même dans le cas o les deux éléments de commutation se trouvent à l'état de conduction en même temps, le courant transitoire traversant ces deux éléments de commutation et, par conséquent, la pointe de-surintensité et/ou la pointe de surtension se
trouvent complètement empêchées.
Le dispositif de source d'alimentation de la présente réalisation, par conséquent, n'a pas besoin des
éléments absorbant les transitoires, qui ont été indispen-
sables pour le dispositif traditionnel de source d'alimenta-
tion. Ceci permet en outre une augmentation de la fréquence de commutation, parce que la consommation générale due aux actions de mise en conduction/hors conduction des éléments de commutation est faible. Il en résulte qu'il est possible de réduire, en dimensions et poids, les éléments de lissage tels que bobines d'arrêt et condensateurs et qu'en même temps, la commande de la tension de sortie peut répondre
avec une plus grande rapidité de façon à réaliser une régu-
lation fine et précise de l'amplitude instantanée de la
tension de sortie.
La figure 7 est une configuration schématique
- d'un circuit de la seconde réalisation de la présente inven-
tion en un dispositif de commutation de source d'alimentation du type à pont complet. Des renseignements sur la structure de base et le fonctionnement d'un dispositif de source d'alimentation à commutation du type à pont complet sont fournis aux pages 357 et 358 du livre susmentionné, "Power Semiconductor Circuits" (Circuits à semi-conducteurs de puissance). Ainsi que l'illustre la figure 7, les éléments 11 et 12 de commutation constituent eux-mêmes une paire et sont commandés de telle façon que l'un prend l'état de
conduction pendant que l'autre prend l'état de non conduction.
Les diodes Dll et D12 sont équivalentes aux diodes de réac-
tion Dl, D2 précédemment mentionnées. Les éléments de commu-
tation 1 et 11, en tant que paire, sont commandés en conduc-
tion/non conduction en synchronisme de phase et les éléments 2 et 12 de commutation, en tant que l'autre paire, sont commandés en conduction/non conduction en synchronisme d'opposition de phase. Aux bornes opposées du condensateur 4 et de la charge 6, constituant un montage parallèle, une 2615Ol6 tension de sortie de la forme indiquée à la figure 2 (b) est donc produite. Etant donné que la seconde réalisation utilise de même des bobines séparées 31 et 32 de lissage, on obtient les mêmes effets que ceux décrits ci-dessus relativement à la première réalisation. La figure 8 est une configuration schématique de circuit de la troisième réalisation de cette invention en un dispositif de source d'alimentation à commutation
du type push-pull. On trouvera des informations sur la struc-
ture de base et le fonctionnement du dispositif de source d'alimentation à commutation du type push-pull aux pages 48 à 54 de "Principles of Inverter Circuits" (Principes des circuits inversés) écrit par B.D. Bedford et R.R. Hoft
et édité par John Wiley and Sons en 1964.
Les bornes opposées de l'enroulement primaire d'un transformateur 33 sont connectées, par l'intermédiaire des bobines d'arrêt 31 et 32 et des éléments de commutation 1 et 2, à l'un des pôles d'une source 5 d'alimentation en courant continu, tandis que l'autre pôle de la source 5 d'alimentation en courant continu est connecté au point neutre de l'enroulement primaire du transformateur 33. Les condensateurs 41 et 42 sont insérés entre le point neutre de l'enroulement primaire et les deux bornes opposées. Une
charge 6 est connectée à l'enroulement secondaire du trans-
formateur 33.
Dans la présente réalisation sont utilisées des bobines de lissage 31 et 32 sépfrées et les éléments de commutation 1 et 2 formant une paire sont mis en conduction/ non conduction de façon synchrone, mais en opposition de phase. Il en résulte qu'une onde sinusoïdale de sortie, telle que celle présentée par la figure 2 (b), est produite dans l'enroulement secondaire du transformateur 33. On comprendra aisément que la présente réalisation produira les mêmes effets que ceux décrits plus haut relativement
à la première réalisation.
26 15016
La figure 5 illustre la 4ème réalisation de cette invention, matérialisée par les inventeurs en un dispositif de source d'alimentation du type à commande de différence de phase à haute fréquence, exposé dans le descriptif de la demande de brevet US n 95 322. A l'enroulement primaire d'un transformateur 34 est appliquée une tension de haute fréquence de forme rectangulaire, telle qu'illustrée dans le schéma. Quand
la borne supérieure de l'enroulement secondaire du transfor-
mateur 34 est positive, le courant circule à travers un circuit, à partir de la borne supérieure, à travers une diode Dl, un élément commutateur 1, une diode D2, une bobine d'arrêt 32 et un condensateur 4 (charge 6) jusqu'au point neutre du transformateur quand l'élément de commutation 1 est en état de conduction et que l'élément de commutation 2 est en état de non conduction, tandis que le courant circule dans un circuit à partir du point neutre, à travers le condensateur 4 (charge 6), la bobine d'arrêt 31, la diode D5, l'élément de commutation 2 et la diode D6 jusqu'à la borne inférieure quand l'élément de commutation 1 est à l'état de non conduction et que l'élément de commutation
2 est à l'état de conduction.
Inversement, lorsque la borne inférieure de l'en-
roulement secondaire du transformateur 34 est positive, le courant circule à travers un circuit en partant du point neutre du transformateur, à travers le condensateur 4 (charge 6), la bobine d'arrêt 31, la diode D3, l'élément de commutation 1 et la diode D4 jusqu'à la borne supérieure quand l'élément de commutation i est à l'état de conduction
et que l'élément de commutation 2 est à l'état de non conduc.-
tion, tandis que le courant circule à travers un circuit à partir de la borne inférieure, à travers la diode D7, l'élément de commutation D2, la diode D8, la bobine d'arrêt 32 et le condensateur 4 (charge 6) jusqu'au point neutre
quand l'élément de commutation 1 est à l'état de non-conduc-
tion et que l'élément de commutation 2 est à l'état de conduction. Dans cette réalisation, la commande de la tension de sortie produite entre les bornes opposées du condensateur 4 ou de la charge 6 est effectuée en régulant la différence entre la phase de la tension de haute fréquence-de forme
rectangulaire appliquée à l'enroulement primaire du transfor-
mateur 34 et la phase de la commutation de conduction/non conduction effectuée sur les interrupteurs 1 et 2 connectés
sur l'enroulement secondaire.
Puisque la réalisation de la figure 5 utilise également deux bobines séparées de lissage, elle a le pouvoir, de même que la réalisation de la figure 6, d'empêcher qu'il ne se présente de transitoires de tension/courant et elle obtient les mêmes effets que ceux décrits au sujet de ce cas.
Ainsi qu'il est décrit plus haut, dans les réali-
sations de la présente invention peuvent être utilisés des transistors bipolaires, des MOSFET (transistors à effet de champ à oxyde métallique), des GTO (transistors blocables) et des thyristors aussi efficacement que dans les sources traditionnelles d'alimentation. En outre, quand des signaux d'entraînement de forme rectangulaire, ayant exactement des phases opposées, sont employés comme signaux de commande de conduction/non conduction pour les interrupteurs connectés par paires, la durée pendant lacuelle les deux interrupteurs sont en même temps à l'état de -induction est susceptible d'exister du fait de la capacité parasite, du temps de stockage etc... des interrupteurs à semi-conducteurs, ainsi qu'il est décrit plus haut au sujet de la figure 3. Ainsi, l'apparition d'une pointe de tension ou de courant peut
être empêchée complètement sans exiger de mesure exception-
nelle faisant que les deux éléments de commutation prennent
l'état de conduction en même temps.
Ainsi que le montre clairement la description
ci-dessus, cette invention permet, à l'aide d'un dispositif simple, la prévention efficace, pour un dispositif de source d'alimentation à commutation, du phénomène de bruit ou pointe de courant/tension, ce qui n'a jusqu'ici été obtenu que par une mesure compliquée qui n'était guère pratique. Ainsi,
cette invention réalise un dispositif économique.
Claims (9)
1. Dispositif de source d'alimentation à commutation, caractérisé en ce qu'il comprend: une source (51, 52) d'alimentation en courant continu
un premier circuit série formé d'un premier élément de commu-
tation (1) et d'une première bobine de lissage (31) et connecté entre une des bornes de la source d'alimentation en courant continu et une borne de sortie (10),
un second circuit série formé d'un second élément de commuta-
tion (2) et d'une seconde bobine de lissage (32) et connecté entre l'autre borne de la source d'alimentation en courant continu et la borne de sortie, un condensateur de lissage (4) dont une première borne est connectée à ladite borne de sortie (10), et un moyen (9) de commande de conduction/non conduction.desdits premier et second éléments de commutation (1, 2) de telle façon que l'un desdits éléments de commutation se met dans l'état de conduction tandis que l'autre élément de commutation
se met à l'état de non conduction et vice versa.
2. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 1, caractérisé en ce que la source d'alimentation en courant continu possède une prise centrale
connectée à l'autre borne du condensateur de lissage.
3. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 2, caractérisé en ce que: une borne restante du premier élément de commutation (1) est connectée à l'une des bornes de ladite source-d'alimentation en courant continu, une borne restante du second élément de commutation
(2) est connectée à l'autre borne de ladite source d'alimen-
tation en courant continu. Les bornes restantes des première 30.et seconde bobines de lissage sont connectées en commun à la borne de sortie (10) et des diodes de réaction (D1,
D2) sont respectivement connectées entre le noeud de branche-
ment dudit élément de commutation et ladite bobine de lissage dans l'un desdits circuits série et la borne restante de l'élément de commutation dans l'autre circuit série ou la prise centrale de ladite source d'alimentation en courant continu. 4. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 3, caractérisé en ce que la polarité de ladite diode de réaction connectée au noeud dudit élément de commutation et ladite bobine de lissage dans l'un des
circuits série est sélectionnée de façon que l'énergie emma-
gasinée dans ladite bobine de lissage soit renvoyée à travers
celle-ci en direction de la source d'alimentation.
5. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'un au moins desdits premier et second éléments de commutation
est un élément de commutation à semi-conducteurs.
6. Dispositif de source d'alimentation à commutation se-lon la revendication 2, caractérisé en ce que ladite source d'alimentation en courant continu peut être inversée
en polarité.
7. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 6, caractérisé en ce que ladite source
d'alimentation en courant continu est de forme d'onde rectan-
gulaire. 8. Dispositif de:ource d'alimentation à commutation, caractérisé en ce qu'il comprend: une source d'alimentation en courant continu,
un premier circuit série formé d'un premier élément de commu-
tation et d'une première bobine de lissage et connecté entre l'une des bornes de la source d'alimentation en courant continu et l'une des bornes de sortie,
un second circuit série formé d'un second élément de commuta-
tion et d'une seconde bobine de lissage et connecté entre l'autre borne de la source d'alimentation en courant continu et la borne de sortie, un troisième circuit série formé d'un troisième élément
de commutation et d'une troisième bobine de lissage et connec-
té entre l'une des bornes de la source d'alimentation en courant continu et l'autre borne de sortie, un quatrième circuit série formé d'un quatrième élément
de commutation et d'une quatrième bobine de lissage et connec-
té entre l'autre borne de la source d'alimentation en courant continu et l'autre borne de sortie, un condensateur de lissage connecté entre lesdites deux bornes de sortie, et un moyen pour commander la conduction/non conduction desdits
premier, second, troisième, et quatrième éléments de commu-
tation de telle façon que les premier et quatrième éléments de commutation prennent l'état de conduction tandis que les second et troisième éléments de commutation prennent
l'état de non conduction, et vice versa.
9. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'une diode
est respectivement connectée entre chacun des noeuds d'élé-
ments de commutation et de bobines de lissage et une borne de source d'alimentation continue apposée à celle qui est
connectée avec l'élément de commutation.
1Q. Dispositif de source d'alimentation à commutation caractérisé en ce qu'il comprend: un transformateur de sortie possédant un enroulement primaire et un enroulement secondaire, une source d'alimentation continue possédant une borne qui est connectée à la prise centrale de l'enroulement primaire,
un premier circuit série formé d'un premier élément de commu-
tation et d'une première bobine de lissage et connecté entre l'une des bornes de l'enroulement primaire et l'autre borne de la source d'alimentation en courant continu,
un second circuit série formé d'un second élément de commu-
tation et d'une seconde bobine de lissage et connecté entre l'autre borne de l'enroulement primaire et l'autre borne de la source d'alimentation en courant continu, et des bornes de sortie disposées aux deux extrémités de l'enroulement secondaire, et un moyen pour commander la conduction-non conduction desdits premier et second éléments de commutation de telle façon que l'un desdits éléments de commutation prenne un état de conduction tandis que l'autre élément de commutation
prend un état de non conduction et vice versa.
11. Dispositif de source d'alimentation à commutation caractérisé en ce qu'il comprend: un transformateur à haute fréquence d'entrée possédant un enroulement primaire et un enroulement secondaire,
un premier circuit série comprenant une première diode pola-
risée en direct, un premier élément de commutation, une seconde diode polarisée en direct et une première bobine de lissage qui sont connectés dans l'ordre indiqué, de l'une des bornes de l'enroulement secondaire à une borne de sortie, un second circuit série comprenant une seconde bobine de lissage, une cinquième diode polarisée en direct, un second élément de commutation et une sixième diode polarisée en direct, qui sont connectés dans l'ordre indiqué, de la borne de sortie à l'autre borne de l'enroulement secondaire, une troisième diode conne-tée en direct du noeud de la seconde bobine de lissage et de'la cinquième diode au noeud de la première diode et du premier élément de commutation, une quatrième diode connectée en direct du noeud de la seconde diode et du premier élément de commutation à l'une des bornes de l'enroulement secondaire,
une septième diode connectée en direct de l'autre borne-
de l'enroulement secondaire au noeud du second élément de commutation et de la cinquième diode, une huitième diode connectée en direct du noeud du second élément de commutation et de la sixième diode au noeud de la seconde diode et de la première bobine de lissage, un condensateur de lissage connecté entre la borne de sortie et une prise centrale de l'enroulement secondaire, et un moyen pour commander la conduction/non conduction desdits premier et second éléments de commutation de telle façon
que le premier élément de commutation prenne l'état de con-
duction tandis que le second élément de commutation prend
l'état de non conduction, et vice versa.
12. Dispositif de source d'alimentation à commutation selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'une tension rectangulaire est appliquée à l'enroulement primaire du
transformateur à haute fréquence d'entrée.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62112218A JP2711315B2 (ja) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | スイッチング電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2615016A1 true FR2615016A1 (fr) | 1988-11-10 |
| FR2615016B1 FR2615016B1 (fr) | 1994-09-16 |
Family
ID=14581212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR888806175A Expired - Lifetime FR2615016B1 (fr) | 1987-05-07 | 1988-05-06 | Dispositif de source d'alimentation a commutation |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4926302A (fr) |
| JP (1) | JP2711315B2 (fr) |
| AU (1) | AU590149B2 (fr) |
| CA (1) | CA1285988C (fr) |
| FR (1) | FR2615016B1 (fr) |
| GB (1) | GB2204455B (fr) |
Families Citing this family (46)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06101930B2 (ja) * | 1988-09-16 | 1994-12-12 | 九州大学長 | スイッチング電源装置 |
| US5111378A (en) * | 1989-08-11 | 1992-05-05 | Siemens Aktiengesellschaft | DC chopper converter |
| US5107151A (en) * | 1989-08-22 | 1992-04-21 | Unique Mobility, Inc. | Switching circuit employing electronic devices in series with an inductor to avoid commutation breakdown and extending the current range of switching circuits by using igbt devices in place of mosfets |
| US5677605A (en) * | 1989-08-22 | 1997-10-14 | Unique Mobility, Inc. | Brushless DC motor using phase timing advancement |
| US5202820A (en) * | 1991-12-16 | 1993-04-13 | Ford Motor Company | Saturable inductor protection circuit for inductive load driver |
| US5264736A (en) * | 1992-04-28 | 1993-11-23 | Raytheon Company | High frequency resonant gate drive for a power MOSFET |
| US5341278A (en) * | 1992-08-20 | 1994-08-23 | Brooks Steven W | Switching pulsed resonant DC-DC converter power amplifier |
| US5388040A (en) * | 1993-09-30 | 1995-02-07 | Hughes Aircraft Company | Series resonant converter having an actively controlled third element |
| US5583423A (en) | 1993-11-22 | 1996-12-10 | Bangerter; Fred F. | Energy saving power control method |
| JP3216432B2 (ja) * | 1994-08-23 | 2001-10-09 | 株式会社日立製作所 | 電力変換装置 |
| GB2301239B (en) * | 1995-05-24 | 1999-12-01 | Stephen Soar | Electric converter |
| US5657219A (en) * | 1995-08-29 | 1997-08-12 | Crown International, Inc. | Opposed current power converter |
| EP0767529B1 (fr) * | 1995-10-04 | 2005-02-09 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Appareil d'alimentation de puissance à découpage |
| US6188553B1 (en) | 1997-10-10 | 2001-02-13 | Electro-Mag International | Ground fault protection circuit |
| US6020688A (en) * | 1997-10-10 | 2000-02-01 | Electro-Mag International, Inc. | Converter/inverter full bridge ballast circuit |
| US6069455A (en) | 1998-04-15 | 2000-05-30 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast having a selectively resonant circuit |
| US6091288A (en) * | 1998-05-06 | 2000-07-18 | Electro-Mag International, Inc. | Inverter circuit with avalanche current prevention |
| US6495971B1 (en) | 1998-06-13 | 2002-12-17 | Hatch Transformers, Inc. | High intensity discharge lamp ballast |
| EP0984670B1 (fr) * | 1998-06-13 | 2009-12-09 | Greenwood Soar IP Limited | Ballast pour lampe à forte décharge |
| US6100645A (en) * | 1998-06-23 | 2000-08-08 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast having a reactive feedback circuit |
| US6028399A (en) * | 1998-06-23 | 2000-02-22 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast circuit with a capacitive and inductive feedback path |
| US6160358A (en) * | 1998-09-03 | 2000-12-12 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast circuit with lamp current regulating circuit |
| US6107750A (en) * | 1998-09-03 | 2000-08-22 | Electro-Mag International, Inc. | Converter/inverter circuit having a single switching element |
| US6181082B1 (en) | 1998-10-15 | 2001-01-30 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast power control circuit |
| US6137233A (en) * | 1998-10-16 | 2000-10-24 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast circuit with independent lamp control |
| US6222326B1 (en) | 1998-10-16 | 2001-04-24 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast circuit with independent lamp control |
| US6169375B1 (en) | 1998-10-16 | 2001-01-02 | Electro-Mag International, Inc. | Lamp adaptable ballast circuit |
| US6181083B1 (en) | 1998-10-16 | 2001-01-30 | Electro-Mag, International, Inc. | Ballast circuit with controlled strike/restart |
| US6127786A (en) * | 1998-10-16 | 2000-10-03 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast having a lamp end of life circuit |
| US6014326A (en) * | 1998-10-27 | 2000-01-11 | Hewlett-Packard Company | Half-bridge balancing circuit |
| US6100648A (en) * | 1999-04-30 | 2000-08-08 | Electro-Mag International, Inc. | Ballast having a resonant feedback circuit for linear diode operation |
| US6385056B1 (en) * | 2000-09-29 | 2002-05-07 | Jeff Gucyski | Precision switching power amplifier and uninterruptible power system |
| JP4129183B2 (ja) * | 2001-03-26 | 2008-08-06 | ハーマン インターナショナル インダストリーズ インコーポレイテッド | デジタル信号プロセッサによって強化されたパルス幅変調増幅器 |
| US6434020B1 (en) | 2001-04-09 | 2002-08-13 | Hydro-Quebec | Apparatus and method of operating two switches connecting respectively a load to power source terminals in response to a switch control signal |
| US6388430B1 (en) * | 2001-09-13 | 2002-05-14 | The Esab Group, Inc. | Buck regulator circuit for use in a power supply |
| US7589480B2 (en) * | 2006-05-26 | 2009-09-15 | Greenwood Soar Ip Ltd. | High intensity discharge lamp ballast |
| JP5008600B2 (ja) * | 2008-04-15 | 2012-08-22 | パナソニック株式会社 | スイッチング電源装置 |
| US8094469B2 (en) * | 2008-11-27 | 2012-01-10 | Sansha Electric Manufacturing Co., Ltd. | Current balanced push-pull inverter circuit |
| WO2010086995A1 (fr) * | 2009-01-30 | 2010-08-05 | 株式会社三社電機製作所 | Circuit convertisseur cc-cc |
| US8400799B2 (en) * | 2009-02-06 | 2013-03-19 | Sansha Electric Manufacturing Co., Ltd. | Inverter circuit with controller for controlling switching elements based on a magnitude of output power |
| JP2010193229A (ja) * | 2009-02-19 | 2010-09-02 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | トランスインピーダンスアンプおよびトランスインピーダンスアンプ接続回路 |
| SI2408101T1 (sl) * | 2009-03-10 | 2019-03-29 | Sansha Electric Manufacturing Co., Ltd. | Inverterski tokokrog |
| US8582331B2 (en) * | 2009-07-20 | 2013-11-12 | Vincotech Holdings S.à.r.l. | Inverter topologies usable with reactive power |
| EP2595305A1 (fr) * | 2011-11-21 | 2013-05-22 | Vincotech GmbH | Onduleur bipont capable de puissance réactive |
| JP5431509B2 (ja) * | 2012-02-02 | 2014-03-05 | 日本電信電話株式会社 | トランスインピーダンスアンプおよびトランスインピーダンスアンプ接続回路 |
| JP2014183912A (ja) * | 2013-03-22 | 2014-10-02 | Health Holdings Co Ltd | 交流電位治療器 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3415011A1 (de) * | 1983-04-19 | 1984-10-25 | Mitsubishi Electric Corp | Invertiereinrichtung |
| EP0189775A1 (fr) * | 1985-01-25 | 1986-08-06 | Heimann GmbH | Onduleur |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1028090A (en) * | 1963-04-02 | 1966-05-04 | Telephone Mfg Co Ltd | Improvements in or relating to electronic switches |
| US3461317A (en) * | 1965-10-24 | 1969-08-12 | Gen Electric | Commutation scheme for power semiconductor circuits for limiting rate of reapplied voltage and current |
| GB1198487A (en) * | 1967-07-31 | 1970-07-15 | Gen Electric | Electric Power inverter having a Well Regulated Nearly Sinusoidal Output Voltage |
| US3519915A (en) * | 1968-02-12 | 1970-07-07 | Gen Electric | High-frequency sine-wave static inverter |
| GB1349548A (en) * | 1970-10-19 | 1974-04-03 | Borg Warner | Inverter circuit |
| JPS5422563B2 (fr) * | 1972-01-10 | 1979-08-08 | ||
| JPS5236263B2 (fr) * | 1972-07-12 | 1977-09-14 | ||
| US3863170A (en) * | 1973-02-21 | 1975-01-28 | Bendix Corp | Thermally stable power amplifier |
| US4009430A (en) * | 1975-04-14 | 1977-02-22 | Partridge Donald F | Antiparallel commutated inverter |
| US3978393A (en) * | 1975-04-21 | 1976-08-31 | Burroughs Corporation | High efficiency switching regulator |
| JPS56136023A (en) * | 1980-03-27 | 1981-10-23 | Toshiba Corp | Pulse amplifying circuit |
| JPS5755031A (en) * | 1980-09-19 | 1982-04-01 | Fujitsu Ltd | Production of surface discharge type gas discharge panel |
| JPS6032572A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-19 | Mitsubishi Electric Corp | インバ−タ装置 |
| JPS6018691U (ja) * | 1983-07-15 | 1985-02-08 | 株式会社東芝 | スイツチング回路 |
| GB2152770B (en) * | 1983-11-15 | 1987-04-29 | Yokogawa Hokushin Electric | Dc/dc converter |
| US4585986A (en) * | 1983-11-29 | 1986-04-29 | The United States Of America As Represented By The Department Of Energy | DC switching regulated power supply for driving an inductive load |
| US4594649A (en) * | 1985-03-01 | 1986-06-10 | Ncr Corporation | Bootstrap drive for a two-transistor forward converter |
| US4713742A (en) * | 1986-10-09 | 1987-12-15 | Sperry Corporation | Dual-inductor buck switching converter |
-
1987
- 1987-05-07 JP JP62112218A patent/JP2711315B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1988
- 1988-04-12 CA CA000563907A patent/CA1285988C/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-04-13 AU AU14599/88A patent/AU590149B2/en not_active Ceased
- 1988-04-28 US US07/187,288 patent/US4926302A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-04-28 GB GB8810104A patent/GB2204455B/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-05-06 FR FR888806175A patent/FR2615016B1/fr not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3415011A1 (de) * | 1983-04-19 | 1984-10-25 | Mitsubishi Electric Corp | Invertiereinrichtung |
| EP0189775A1 (fr) * | 1985-01-25 | 1986-08-06 | Heimann GmbH | Onduleur |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2204455A (en) | 1988-11-09 |
| CA1285988C (fr) | 1991-07-09 |
| FR2615016B1 (fr) | 1994-09-16 |
| AU590149B2 (en) | 1989-10-26 |
| JPS63277425A (ja) | 1988-11-15 |
| US4926302A (en) | 1990-05-15 |
| GB2204455B (en) | 1991-06-19 |
| AU1459988A (en) | 1988-12-08 |
| GB8810104D0 (en) | 1988-06-02 |
| JP2711315B2 (ja) | 1998-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FR2615016A1 (fr) | Dispositif de source d'alimentation a commutation | |
| FR3068547B1 (fr) | Convertisseur ac/dc reversible a thyristors | |
| FR2543377A1 (fr) | Convertisseur continu-continu regule | |
| EP0926926A1 (fr) | Dispositif d'alimentation de plusieurs circuits résonants par un générateur de puissance à onduleur | |
| FR2980653A1 (fr) | Generateur de signaux de courant et procede de mise en oeuvre d'un tel generateur | |
| FR2631756A1 (fr) | Alimentation electrique a commande par modulation d'impulsions en largeur, pouvant eliminer des potentiels de terre les composantes de signal de frequence de modulation | |
| EP0135672B1 (fr) | Dispositif d'équilibrage d'interrupteurs connectés en série | |
| FR2814006A1 (fr) | Dispositif de conversion d'energie electrique a decoupage | |
| FR2807890A1 (fr) | Moteur a angle d'avance de phase | |
| EP0798838B1 (fr) | Circuit d'amélioration du facteur de puissance à double décharge | |
| FR2608857A1 (fr) | Convertisseur continu-continu du type " forward " a commutation a courant nul et a fonctionnement en courants bidirectionnels | |
| FR2539563A1 (fr) | Source de puissance alternative haute frequence | |
| FR2717015A1 (fr) | Alimentation à découpage adaptée pour permettre des commutations sous tension réduite. | |
| FR2668665A1 (fr) | Convertisseur de tension a decoupage, a commutation perfectionnee. | |
| FR2702607A1 (fr) | Dispositif de commande du circuit oscillant d'un onduleur de tension fonctionnant en quasi-résonance à régulation à modulation de largeur d'impulsion. | |
| EP0507663B1 (fr) | Procédé et dispositif pour atténuer l'effet du radioparasitage par conduction sur le réseau alternatif polyphasé | |
| WO2021038158A1 (fr) | Convertisseur modulaire multiniveaux pour application basse tension avec dimensionnement optimise des condensateurs | |
| FR2693321A1 (fr) | Chargeur de batterie. | |
| CA1211499A (fr) | Circuit de commande d'un moteur synchrone a deux enroulements induits | |
| FR2557399A1 (fr) | Amplificateur de puissance lineaire | |
| EP0670628B1 (fr) | Dispositif d'alimentation pour moteur électrique à courant alternatif | |
| FR2668664A1 (fr) | Convertisseur de tension a decoupage, a commande perfectionnee. | |
| WO1981001920A1 (fr) | Dispositif de recuperation d'energie pour onduleur | |
| FR2578697A2 (fr) | Convertisseur continu/alternatif pour l'alimentation d'un organe utilisateur avec une composante inductive | |
| EP1300934A1 (fr) | Procédé et dispositif de transformation d'une tension continue, et utilisation du dispositif |