FR2539563A1 - Source de puissance alternative haute frequence - Google Patents

Abstract

LA SOURCE DE PUISSANCE COMPREND UN REDRESSEUR A DEUX ALTERNANCES, UN CIRCUIT DE LISSAGE ET UN ONDULATEUR POUR FOURNIR UNE TENSION A HAUTE FREQUENCE POUR ETRE APPLIQUEE A UNE CHARGE, LE CIRCUIT DE LISSAGE ETANT COMPOSE D'UN CONDENSATEUR DE LISSAGE 41, D'UN MOYEN INDUCTEUR 42, D'UN MOYEN DE STOCKAGE DE CHARGE, LE MOYEN DE STOCKAGE DE CHARGE COMPRENANT LE MOYEN INDUCTEUR 42 ET LE MOYEN DE COMMUTATION 50, 51 QUI EST COMMUN A L'ONDULATEUR.

Description

L'invention concerne une source de puissance pour convertir une tension de

ligne alternative en une tension alternative de sortie à haute fréquence, et

plus particulièrement une source de puissance qui four-

nit une tension alternative de sortie à haute fréquence

avec un taux d'ondulation réduit, approprié au fonction-

nement de lampes à décharge telles que des lampes fluorescentes. Un type connu d'une telle source de puissance pour-des lampes à décharge comprend un onduleur, un redresseur en pont de diodes à deux alternances et un

condensateur de lissage placé entre eux, le condensa-

teur de lissage ayant pour objet de lisser la tension

continue pulsée de la sortie du redresseur afin d'appli-

quer une tension continue résultante avec un taux d'on-

dulation réduit aux bornes d'entrée de l'onduleur lequel à son tour fournit une tension alternative à haute fréquence pour faire fonctionner une lampe à décharge, formant charge Toutefois, ceci nécessite une très forte capacitance pour le condensateur de lissage qui

doit être connecté aux extrémités de sortie du redres-

seur et se comporte donc comme une charge réactive avec une réactance capacitive très élevée, réduisant ainsi le facteur de puissance, ce qui est un sérieux problème et un inconvénient des sources de puissance du type susmentionné Afin d'améliorer le facteur de puissance, on a proposé dans l'art antérieur une autre source de puissance qui inclut une bobine de choc connectée entre *un condensateur de lissage semblable et un redresseur semblable afin de neutraliser ou de réduire la forte

réactance capacitive du condensateur de lissage.

Cependant, une telle bobine de choc doit être limitée pour avoir une haute impédance dans la gamme des basses fréquences et elle est toujours volumineuse et chère, ce qui augmente désavantageusement le volume et le coût des composants de la source de puissance En

fonction de ce qui précède, une autre source de puis-

sance de l'art antérieur tel que représenté à la figure 1, a été proposée pour améliorer le facteur de puissance, laquelle comprend un redresseur 3 pour

redresser les deux alternances d'une tension d'alimen-

tation alternative d'entrée fournie à travers un filtre 2 composé d'un condensateur de filtrage 20 et d'une bobine de choc 21, un onduleur 5 pour recevoir la tension continue du redresseur 3 et fournir une tension alternative de sortie à haute fréquence à une

lampe à décharge constituant la charge 6, et un cir-

cuit de lissage 4 ' disposé entre les deux et consis-

tant en un hacheur 40 et une capacité de lissage 41.

Le hacheur 40 est constitué d'une bobine de choc ou inducteur 42, d'un transistor de commutation 43, d'un

circuit de commande 44 pour le transistor de commuta-

tion 43, et d'une diode d'isolement 45, et il est disposé de façon que lorsque la tension développée à travers le condensateur de lissage 41 dépasse la

tension de ligne d'entrée, le transistor de commuta-

tion 43 est commandé pour exécuter un fonctionnement

passant-non-passant pour améliorer le facteur de puis-

sance Ce dispositif de l'art antérieur permet l'emploi d'un inducteur ayant une inductance très réduite et

par suite un volume plus petit et moins cher; toute-

fois, un tel hacheur 40 venant en supplément de l'ondu-

leur 5 nécessite le transistor de commutation 43 aussi bien que le circuit de commande 44 de cet ensemble et augmente donc la complexité du circuit et le coût correspondant.

Les désavantages et défauts mentionnés ci-

dessus ont été éliminés dans la présente invention qui

adopte une disposition unique pour un circuit de lis-

sage Une source de puissance en accord avec la présente invention comprend en plus du circuit de lissage, un

redresseur pour fournir le redressement des deux alter-

nances d'une tension alternative ordinaire de ligne d'entrée et un onduleur qui reçoit la sortie du redresseur pour fournir une sortie à haute fréquence à ses bornes de sortie, auxquelles une charge telle

qu'une lampe à décharge est connectée pour être pilo-

tée par cette tension de sortie Le circuit de lissage est composé d'un moyen inducteur, un condensateur de lissage, et un moyen de stockage de charge du type

hacheur qui a pour fonction le stockage dans le conden-

sateur de lissage d'une énergie électromagnétique en

provenance du courant circulant à travers l'inducteur.

Le moyen de stockage de charge partage avec l'onduleur des moyens-de commutation et le circuit de commande de ceux-ci, les deux étant les constituants de l'onduleur et agissant du côté du circuit de lissage pour charger le condensateur, la tension résultante développée sur le condensateur étant alors appliquée aux bornes d'entrée de l'onduleur C'est-à-dire que la sortie du

redresseur est appliquée par l'intermédiaire de l'induc-

teur du circuit de lissage au moyen de commutation qui est commun à l'onduleur et au circuit de lissage de façon que lorsque le moyen de commutation est fermé, l'inducteur reçoive une énergie électromagnétique qui est à son tour stockée dans le condensateur, lorsque

le moyen de commutation est ouvert Avec cette disposi-

tion du moyen de stockage de charge ayant le moyen

de commutation en commun avec l'onduleur, il est possi-

ble d'ajouter le hacheur à l'onduleur sans que cela -

nécessite aucun moyen de commutation supplémentaire et le circuit de commande de celui-ci, qui maintient le coût des composants à une valeur minimale tout en conservant les avantages provenant de l'utilisation d'un hacheur, ces avantages étant qu'un inducteur

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ayant une inductance plus faible et par conséquent un volume plus petit peut être suffisant pour assurer un facteur de puissance élevé et que l'onduleur peut produire une tension de sortie alternative à haute fréquence avec moins de variation en amplitude puisque la tension continue d'entrée est fournie à travers le condensateur de lissage pour avoir un taux d'ondulation réduit Une telle tension de sortie alternative à

haute fréquence est particulièrement adaptée au fonc-

tionnement des lampes à décharge et assure un rende-

ment de décharge stabilisé, une efficacité de l'éclai-

rage accrue et un clignotement réduit.

C'est donc un premier objet de la présente invention de prévoir une source de puissance qui soit simple à fabriquer et peu coiteuse tout en assurant un facteur de puissance élevé et une tension de sortie

à haute fréquence avec moins de variations en amplitude.

Dans une exécution préférée de la présente invention, il est décrit une combinaison avantageuse 2.0 du circuit de lissage et de l'onduleur L'onduleur comprend une paire de transistors de commutation en

série qui servent de moyens de commutation pour commu-

ter alternativement la tension continue du circuit de lissage pour fournir une tension alternative à haute fréquence, chaque transistor de commutation étant connecté en antiparallèle avec une diode dans le circuit de l'onduleur afin d'obtenir l'opération de commutation ci-dessus Le moyen de stockage de charge du type hacheur prévu dans le circuit de lissage partage un des transistors de commutation mentionnés ci-dessus avec l'onduleur de façon qu'il puisse être incorporé dans la source dé puissance sans prévoir de transistor de commutation supplémentaire ainsi que cela a été décrit plus haut En même temps, il est très désirable dans le circuit de lissage comportant

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un tel moyen de stockage de charge de prévoir une diode d'isolement afin d'éviter que le courant interne

circule du condensateur de lissage vers l'inducteur.

Dans ce cas, la diode couplée au transistor de commu-

tation autre que celui commun au circuit de lissage est utilisée comme diode d'isolement pour éviter la circulation de tels courants inverses donc aucune diode supplémentaire n'est nécessaire pour le moyen de stockage de charge, ou le circuit de lissage, ceci permettant d'atteindre une disposition de circuit plus

simple de la source de puissance.

C'est donc-un autre objet de la présente invention de prévoir une source de puissance qui réduit la complexité des circuits Selon une autre réalisation

préférée de la présente invention, on utilise un ondu-

leur d'une configuration différente L'onduleur comprend deux paires de transistors de commutation, chaque paire étant composée de deux transistors de commutation connectés en série afin d'exécuter une opération de

commutation alternative, chaque transistor de commu-

tation étant connecté en antiparallèle avec une diode polarisée pour cette opération de commutation Ces quatre transistors de commutation sont connectés en

combinaison série-parallèle pour former une disposi-

tion en pont complet En coopération avec l'onduleur, un circuit de lissage présente une configuration originale avec un seul condensateur de lissage, une paire d'inducteurs et une paire de transistors de

commutation communs à l'onduleur et qui sont respecti-

vement ceux qui sont disposés avec un décalage de phase de sensiblement 1800 par rapport au courant qui les parcourt Ainsi, le circuit de lissage peut avoir une paire de moyens de stockage de charge du type hacheur, chacun composé d'un inducteur et d'un transistor de commutation communs à l'onduleur moyennant quoi chaque transistor de commutation nia ainsi à supporter qu'une quantité réduite du courant

circulant dans le circuit lors de la charge du conden-

sateur En conséquence, le transistor de commutation peut être sélectionné pour avoir un courant admissi- ble moindre et donc être moins coûteux En plus de ce qui précède, puisque les transistors de commutation

constituant le moyen de stockage de charge correspon-

dant sont disposés de telle façon que les courants

dans les transistors respectifs sont déphasés sensible-

ment de 180, il apparaît un taux d'ondulation réduit dans le courant circulant dans le circuit de lissage, qui à son tour réduit le bruit de fond circulant en

retour vers la tension du réseau Ceci permet l'utili-

sation d'un filtre de bruit comportant un condensateur

et un inducteur plus petits De même avec cette dispo-

sition, chacune des diodes couplées respectivement aux transistors de commutation qui sont aussi communs à l'onduleur et au circuit de lissage, est connectée entre le condensateur de lissage et un des inducteurs de façon que l'énergie électromagnétique stockée dans les inducteurs respectifs puisse être transférée dans

le condensateur avec succès.

C'est donc un autre objet de la présente invention de prévoir une source de puissance qui ne

nécessite pas un condensateur et un inducteur impor-

tants pour le filtre de bruit qui est habituellement

incorporé dans une source de puissance de ce type.

Dans la présente invention, il est décrit une caractéristique encore plus avantageuse dans laquelle les deux sorties d'un redresseur et d'un circuit de lissage sont connectées à l'entrée d'un onduleur pour piloter celui-ci de telle façon que l'onduleur reçoivenormalement la tension d'entrée du redresseur et reçoive la tension d'entrée du condensateur de lissage seulement lorsque la tension

du redresseur tombe en dessous de la tension dévelop-

pée dans le condensateur Ainsi, le circuit de lissage agit comme une alimentation de puissance auxiliaire parallèlement à sa première fonction Une diode

d'isolement est connectée en série avec le condensa-

teur pour éviter que le courant inverse circule du redresseur directement dans le condensateur De ceci, il résulte que le condensateur de lissage constituant le circuit de lissage peut être réduit à une petite valeur et un petit volume, ce qui conduit également à une réduction dans les exigences pour le transistor de commutation intervenant dans le moyen de stockage

de charge susmentionné aussi bien que dans l'onduleur.

C'est donc encore un autre objet de la pré-

sente invention de prévoir une source de puissance qui est capable de réduire la valeur ou les exigences de capacité autant que des dimensions des composants utilisés. Ceci et ainsi que d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention résulteront encore de la

description qui va suivre.

Parmi les dessins: la figure 1 est un diagramme schématique illustrant une source de puissance de l'art antérieur; les figures 2 et 3 sont respectivement des

diagrammes en blocs fonctionnels d'une source de puis-

sance selon la présente invention; la figure 4 est un diagramme de circuit

schématique de la source de puissance selon une pre-

mière réalisation de la présente invention; les figures 5 (a) à 5 (g) et 6 (a) à 6 (e) sont respectivement des diagrammes de formes d'oide utiles pour la compréhension du fonctionnement du circuit de la figure 4;

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la figure 7 est un diagramme de circuit schématique de la source de puissance selon une seconde réalisation de la présente invention; la figure 8 est un diagramme de circuit schématique d'un circuit de commande utilisé dans le circuit de la figure 7; les figures 9 (a) à 9 (c) et 10 (a) à 10 (g) sont respectivement des diagrammes de formes d'onde utiles pour la compréhension du fonctionnement du circuit de la figure 7; la figure 1 i est un diagramme de circuit

schématique de la source de puissance selon une troi-

sième réalisation de la présente invention; la figure 12 est un diagramme de circuit schématique d'un circuit de commande utilisé dans le circuit de la figure 11; les figures 13 (a) à 13 (d) sont respectivement

des diagrammes de formes d'onde utiles pour la compréhen-

sion du fonctionnement du circuit de la figure 11; la figure 14 est un diagramme de circuit

schématique de la source de puissance selon une qua-

trième réalisation de la présente invention; les figures 15 (a) à 15 (h) et la figure 16 sont respectivement des diagrammes de formes d'onde utiles pour la compréhension du fonctionnement du circuit de la figure 14; et la figure 17 est un diagramme de circuit

schématique d'une modification de la quatrième réali-

sation de la figure 14.

-30 Les dessins et particulièrement les figures 2 et 3 illustrent en représentation schématiques une disposition de base de la présente invention qui comprend un redresseur 3, un circuit de lissage 4 et un onduleur 5 Le redresseur 3 est un redresseur à deux alternances recevant une tension de réseau alternative d'entrée et fournissant une tension

continue pulsée qui est appliquée au circuit de lis-

sage 4 comprenant un condensateur de lissage 41 et un moyen inducteur 42 La tension de sortie avec un taux d'ondulations réduit en provenance du circuit de lissage 4 est appliquée aux bornes d'entrée 59 de l'onduleur 5 dans lequel un moyen de commutation 50 commute alternativement la tension d'entrée afin de fournir une tension alternative à haute fréquence aux bornes de sortie 60 qui sont raccordées à une charge 6 qui est pilotée par la tension de sortie alternative à

haute fréquence Le moyen de commutation 50 de l'ondu-

leur coopère avec le moyen inducteur 42 du circuit de lissage 4 pour former un moyen de stockage de charge dont la disposition est une caractéristique importante de la présente invention Le moyen de stockage de charge est du type hacheur qui exécute une opération telle que lorsque le moyen de commutation 50 est commuté passant, le moyen inducteur 42 est alimenté par le courant circulant dans celui-ci en énergie électromagnétique, celle-ci étant à son tour stockée dans le condensateur de lissage 41 lorsque le moyen de commutation est rendu non-passant, la tension résultante développée à travers le condensateur 51

étant appliquée aux bornes d'entrée 59 de l'onduleur 5.

Une description plus détaillée de la présente invention

sera faite à présent en référence aux réalisations pré-

férées respectives.

Première réalisation, figures 4 à 6.

En se référant premièrement à la figure 4, un onduleur 5 comprend comme moyens de commutation, une paire de transistors de commutation 50 et 51 afin de commuter alternativement la tension continue

d'entrée pour fournir une tension de sortie alterna-

tive à haute fréquence à une charge constituée par une lampe à décharge 6 telle qu'une lampe fluorescente qu'elle commande Chacun des transistors de commutation et 51 est court-circuité par une diode polarisée en sens inverse 50 a, 50 b, et ces transistors sont connectés en série aux bornes d'entrée de l'onduleur 5. Une paire de condensateurs 52 et 53 montés en série, un transformateur de sortie 54 et des résistances 55 et

58 sont également inclus dans l'onduleur 5 Le trans-

formateur de sortie 54 possède en plus d'un enroulement primaire 54 a et d'un enroulement secondaire 54 b, un premier et un second enroulement de rétroaction 54 c 1 et 54 c 2 pour l'application de tensions de commande respectivement sur les bases des transistors 50 et 51, les extrémités de sortie de l'enroulement secondaire 54 b constituant les bornes de sortie de l'onduleur 5

qui doivent être raccordées à la charge 6 Les transis-

tors de commutation 50 et 51 montés en série sont connectés en parallèle avec les condensateurs 52 et 53

montés en série afin de former une disposition en demi-

pont L'enroulement primaire 54 a du transformateur de sortie 54 est en circuit avec une extrémité raccordée à la jonction des transistors 50 et 51 et l'extrémité opposée raccordée à la jonction des condensateurs 52 et 53 Un circuit de lissage 4 comprend un condensateur de lissage 41, un inducteur 42, et inclut de plus le transistor de commutation 50 et la diode 51 a, les deux

étant communs à l'onduleur 5 Ces composants sont dis-

posés de telle façon que le condensateur de lissage 41 est raccordé aux bornes d'entrée 59 de l'onduleur 5, tandis que la tension V du redresseur 3 est appliquée au travers de l'inducteur 42 au transistor 50 Ceci signifie que le circuit de lissage 4 inclut un moyen

de stockage de charge du type hacheur qui est cons-

titué principalement par le transistor de commutation 50 et l'inducteur 42 pour charger le condensateur de lissage 41 à l'aide de ce transistor 50 Ceci veut dire que lorsque le transistor de commutation 50 est conducteur, l'inducteur 42 est alimenté par le courant qui le traverse en énergie électromagnétique, laquelle est ensuite stockée dans le condensateur de

lissage 41 lorsque le transistor 50 est rendu non-

passant, et que la-tension résultante développée aux bornes du condensateur de lissage 41 est appliquée aux bornes d'entrée 59 de l'onduleur 5 Ce moyen de stockage de charge comprend par ailleurs les premiers et seconds enroulements de rétroaction 54 et 54 C 2 du transformateur de sortie 54 qui sont communs à l'onduleur 5 et coopèrent avec les composants de l'onduleur 5 pour constituer un circuit de commande pour le transistor de commutation 50 La diode 5 a couplée en antiparallèle avec l'autre transistor de commutation 51 de l'onduleur 5 est connectée entre le condensateur de lissage 41 et l'inducteur 42 afin de former un circuit unidirectionnel permettant au courant ou à l'énergie électromagnétique de circuler seulement de l'inducteur 42 vers le condensateur 41, servant

ainsi de diode d'isolement dans le circuit de lissage 4.

Dans le cas présent, l'onduleur 5 représenté ici est du type auto-excité lequel comprend le transformateur de sortie 54 muni des enroulements de rétroaction 54 C 1

et 54 C 2 pour la commande des transistors de commuta-

tion 50 et 51; toutefois, un onduleur du type dans lequel un multivibrateur astable est utilisé pour commuter alternativement les transistors ci-dessus

peut être utile pour l'objectif de la présente inven-

tion Il doit également être noté, dans le cas actuel,

que le condensateur 52 peut être éliminé.

Le fonctionnement de la première réalisation décrite ci-dessus sera à présent expliqué en référence aux figures 5-(a) à 5 (g) sur lesquelles les tensions et courants dans les parties principales sont relevés pendant une relativement courte période de temps, ainsi qu'en référence aux figures 6 (a) à 6 (e) sur lesquelles ceux d'autres parties principales sont relevés pendant une période de temps beaucoup plus grande Avant de suivre le fonctionnement, référence est maintenant faite à la désignation des parties particulières pour lesquelles les tensions et les courants sont illustrés en formes d'onde La figure 5 (a) représente la forme d'onde de la tension VCE

aux bornes du transistor 50; la figure 5 (b), le cou-

rant de collecteur Ici du transistor 50; la figure (c), le courant direct I Dl de la diode 50 a; la figure (d), le courant de collecteur 'C 2 du transistor 51; la figure 5 (e), le courant direct ID 2 de la diode 51 a; la figure 5 (f), le courant de sortie IDC du redresseur 3, ou le courant dans l'inducteur 42; la figure 5 (g), le courant Ini circulant à travers l'enroulement primaire 54 a du transformateur de sortie 54; et la figure 6 (a), la tension du réseau d'entrée VAC; la figure 6 (b), le courant de sortie

IDC du redresseur 3; la figure 6 (c), le courant d'en-

trée IAC du redresseur 3; la figure 6 (d), la tension V Caux bornes du condensateur de lissage 41; la figure 6 (e), la tension haute fréquence VRF à la sortie de l'onduleur 5 Lorsque le redresseur 3, qui

est un redresseur en pont de diodes à double alter-

nance reçoit la tension d'entrée au travers d'un filtre de bruit 2 à partir de la tension alternative du réseau, il sort une tension continue pulsée qui produit un courant à travers l'inducteur 42 et la

diode Sa de telle façon que le condensateur de lis-

sage 41 se charge jusqu'à un niveau prédéterminé de la manière décrite plus loin A la suite de cela, un courant de base est fourni par le condensateur de lissage 41 au transistor 50 à travers les résistances de démarrage 55 et 56 de manière à rendre passant

l'un des transistors 50 ou 51 let non-passant l'autre.

A ce moment, des tensions sont induites dans les enroulements de rétroaction 54 et 54 C 2 du transfor- mateur de sortie 54 afin d'inverser les transistors de telle manière que les transistors 50 et 51 soient

rendus sans arrêt,cycliquement passants puis non-

passants, de telles tensions étant induites par un circuit oscillant composé des condensateurs 52 et 53, des enroulements primaires et secondaires 54 a et 54 b du transformateur de sortie 54,etdela charge 6 Surles

figures 5 (a) à 5 (g), t 1 et t 3 représentent respective-

ment les périodes de temps pendant lesquelles le tran-

sistor 50 est passant, et l'autre transistor 51 est non-passant, alors que t 2 représente la période pendant

laquelle le transistor 50 est non-passant et le tran-

sistor 51 est passant Dans le circuit oscillant, un courant oscillatoire circule pour fournir un courant

Ini à travers l'enroulement primaire 54 a du trans-

formateur de sortie 54, le courant Ini étant divisé pour circuler dans les transistors 50 et 51 et les diodes 50 a et 51 a, tandis qu'un courant Inl x nl/n 2

(o nl/n 2 est le rapport du nombre de tours de l'en-

roulement primaire 54 a à l'enroulement secondaire 54 b)

circule dans la charge 6 Les figures ci-dessus illus-

trent les formes d'onde qui sont produites lorsque la fréquence de commutation des transistors -50 et 51 est réglée pour être au-dessus de la fréquence naturelle du circuit oscillant, le courant Ini apparaissant donc comme un courant déphasé Pendant la période t 1 de mise en conduction du transistor 50, le transistor 50 est traversé par un courant I résultant de la

combinaison du-courant I'ci dérivé à partir du cou-

rant Ini et du courant IDC au travers de l'inducteur 42

venant du redresseur 3 C'est à ce moment que l'induc-

teur 42 reçoit du courant I l'énergie électromagné-

DC tique à emmagasiner Pendant la période t 2 de non

conduction du transistor 50, l'énergie électromagné-

tique emmagasinée dans l'inducteur 42 est déchargée dans le condensateur de lissage 41 à travers la diode la et le pont de diodes du redresseur 3 afin de charger le condensateur de lissage 41 Dans ces

circonstances, la diode 5 ia est traversée par un cou-

rant résultant ID 2 somme du courant I' dérivé du

D 2 D 2

courant Ini et du courant de sortie IDC du redres-

seur 3 Il faut noter que les parties représentées en tirets sur les figures 5 (b), 5 (e) et 5 (f) sont introduites pour montrer les variations des courants respectifs au cours de chaque demi-cycle, de telles variations résultant des ondulations incluses dans ces courants Comme cela apparaît de ce qui précède, le moyen de stockage de charge du type hacheur est

formé par l'inducteur 42 du circuit de lissage 4 lui-

même, le transistor de commutation 50 et la diode 51 a, ces deux derniers étant communs au redresseur 5 En

conséquence, il peut également être associé au rédres-

seur 5 dans le circuit de commande associé avec le transistor de commutation 50 moyennant quoi il peut être aisément incorporé dans la source de puissance

sans nécessiter de composants distincts ou supplémen-

taires pour le moyen de stockage de charge, réduisant

ainsi la complexité et le coût des composants.

Deuxième réalisation, figures 7 à 10.

Dans cette réalisation, un convertisseur 5 a tel que représenté à la figure 7 comprend deux paires de transistors de commutation 71 à 74, chaque paire ayant deux transistors connectés en série, des diodes 71 a à 74 a connectées chacune en antiparallèle aux bornes de chacun des transistors mentionnés ci-dessus, et un circuit de commande 75 qui est un multivibrateur pour la commande de la commutation des transistors 71 à 74 La combinaison en série des paires de transistors

71 et 72 est connectée en parallèle avec l'autre combi-

naison en série des paires de transistors 73 et 74 de façon à former une disposition en pont complet auquel un circuit de charge 78 est couplé avec une de ses extrémités connectée au point de raccordement des transistors 71 et 72 et l'extrémité opposée connectée au point de raccordement des transistors 73 et 74, le circuit de charge 78 étant un réseau L-C composé d'une bobine de choc 76, et d'un condensateur 77 et incluant une charge qui est une lampe à décharge 6 Le circuit de commande 75, comme représenté à la figure 8, comprend les transistors 79 à 82, 'les transformateurs d'impulsions 83 et 84, et il a des bornes d'entrée 61 a et 61 b, et des bornes de sortie 62 a, 62 b à 66 a, 66 b pour fournir des signaux de commande de sortie afin de rendre continuellement passant et non-passant les transistors de commutation de chaque paire, tout en établissant un décalage de phase de 1800 entre les

transistors 71 et 73 par rapport aux courants de commu-

tation circulant dans les transistors 71 et 73 respec-

tivement Revenant à présent à la figure 7, un circuit de lissage 4 a comprend un condensateur de lissage 41, une paire d'inducteurs 42 a et 42 b, les transistors de commutation 71 et-73 communs à l'onduleur 5 a, et les diodes 72 a et 74 a également communes à l'onduleur 5 a, afin de disposer dans cet ensemble d'un moyen de stockage de charge composé des transistors de commuta-

tion 71 et 73, des inducteurs 42 a et 42 b et des diodes 72 a et 74 a Ces composants sont disposés de la même manière que dans la première réalisation, de telle façon que la sortie du redresseur 3 soit appliquée aux transistors 71 et 73 respectifs, par l'intermédiaire des inducteurs associés 42 a et 42 b, moyennant quoi l'énergie électromagnétique une fois stockée dans les

inducteurs respectifs 42 a et 42 b lorsque les transis-

tors correspondants sont passants, est déchargée à travers les diodes 72 a et 74 a dans l'unique condensa- teur de lissage 41 pour le charger au momenet o les

transistors correspondants étant rendus non conduc-

teurs, la tension résultante développée aux bornes du condensateur 41 est appliquée aux bornes d'entrée 59 de l'onduleur 5 a Ceci veut dire que le moyen de stockage de charge agit comme un hacheur pour charger le condensateur de lissage 41 par le fonctionnement passant-non passant des transistors de commutation

71 et 73 dont les détails seront décrits dans le para-

graphe suivant.

Le fonctionnement de la seconde réalisation est expliqué ci-dessous en référence aux figures 9 (a) à 9 (c) sur lesquelles les tensions et les courants

des principales parties sont relevés pendant une rêla-

tivement courte période de temps, ainsi qu'en réfé-

rence aux figures 10 (a) à 10 (g) sur lesquelles ceux d'autres parties principales sont relevés pendant une période de temps beaucoup plus grande Premièrement, des références plus détaillées aux figures ci-dessus sont établies pour une meilleure compréhension de la

description qui suit en ce qui concerne le fonctionne-

ment de la deuxième réalisation La figure 9 (a) représente la forme d'onde de la tension de réseau d'entrée VAC; la figure 9 (b), le courant de sortie IDC du redresseur 3; la figure 9 (c), le courant d'en-' trée 1 A du redresseur; et la figure 10 (a), le courant ILI dans l'inducteur 42 a; la figure 10 (b), la tension VC El travers le transistor 71; les figures (c) et 10 (c'), le courant de collecteur 'Cl du transistor 71; la figure 10 (d), le courant IL 2 dans l'inducteur 42 b; la figure 10 (e), la tension VCE 3 à travers le transistor 73; les figures 10 (f) et (f 1), les-courants de collecteur Ic 3 du transistor 73; la figure 10 (g), le courant de sortie 'DC du redresseur 3, le courant de sortie IDC étant la

résultante des courants I Ll et IL 2 circulant respec-

tivement dans les inducteurs 42 a et 42 b En fonction-

nement, lorsque l'onduleur 5 a reçoit aux bornes d'entrée 59 une tension avec un taux d'ondulation réduit en provenance du circuit de lissage 4 a, les transistors 71,72 et 73,74 de chaque paire sont

rendus cycliquement passants et non passants conti-

nuellement afin de fournir à la sortie de l'onduleur a une tension de sortie à haute fréquence avec un

taux d'ondulation réduit, qui est utilisée pour allu-

mer la lampe à décharge 6 d'une manière stable et sans clignotement Sur les figures 10 (a) à 10 (g), t 1 et t 3 représentent respectivement les périodes de temps pendant lesquelles les transistors 71 et 74 sont passants, alors que t 2 représente la période de temps pendant laquelle les transistors 72 et 73 sont non

passants Sur les mêmes figures sont également repré-

sentés pour une meilleure compréhension du fonctionne-

ment, les courants I' et I'C 3 résultant du fonction-

nement de l'onduleur 5 a Ces courants l'ci et I'C 3 sont combinés respectivement avec les courants I Ll et 1 L 2 circulant dans les inducteurs correspondants 42 a et 42 b pour fournir les courants de collecteur

I Ci et IC 3 des transistors 71 et 73, respectivement.

Pendant la période de temps t 2 de mise en conduction du transistor 71,le courant I Ll circule à partir du

redresseur 3 à travers l'inducteur 42 a et le transis-

tor 71 pour alimenter l'inducteur 42 a en énergie électromagnétique Pendant la période de temps suivante t 2 d'extinction du transistor 71, l'énergie

électromagnétique ci-dessus emmagasinée dans l'induc-

teur 42 est déchargée à travers la diode 72 a et le pont de diodes du redresseur 3 dans le condensateur 41 pour charger celui-ci Un moyen de stockage de charge du type hacheur est donc formé dans le circuit de lissage 4 a pour charger le condensateur en réponse à l'opération de commutation du transistor 71 dans l'onduleur 5 a de la même manière que dans la première réalisation ci-dessus C'est-à-dire le moyen de stockage de charge dans cet exemple est composé de l'inducteur 42 a, du transistor de commutation 71 et de la diode 72 a, ces deux derniers étant communs à l'onduleur 5 a En plus de ce qui précède, un autre moyen de stockage de charge est aussi formé dans le même circuit de lissage 4 a, actionné de la même manière en réponse à l'opération de commutation du transistor 73 dans l'onduleur 5 a et qui est donc

composé de l'inducteur 42 b, du transistor de commuta-

tion 73 et de la diode 74 a, ces deux derniers étant aussi communs à l'onduleur 5 a Par conséquent, dans cette réalisation, le circuit de lissage 4 a peut avoir une paire de moyens de stockage de charge partageant les moyens de commutation et le circuit de commande de ceux-ci avec l'onduleur 5 a, ce qui peut réduire les exigences pour chacun des transistors 71 et 73 Grâce à cela, il est possible de réduire ces transistors à une faible valeur en ce qui concerne leur courant admissible et par conséquent de les réduire à un composant à bas prix De plus dans la présente réalisation, puisque le courant de sortie IDC du redresseur 3 doit être un des courants combinés

ILI ou IL 2 qui circule à travers les inducteurs res-

pectifs 42 a et 42 b et qui sont déphasés de 1800, le courant de sortie IDC peut avoir une moindre quantité d'ondulations moyennant quoi un filtre de bruit 2 devant être mis en place dans le circuit peut être ramené à une valeur et un volume beaucoup plus petits que ceux employés dans la première réalisation Les figures 10 (c), 10 (c'), 10 (f) et 10 (f 1) illustrent la différence de formes d'onde entre ceux des courants

-de collecteur Ici et IC 3 qui dépendent de la relation.

entre la fréquence naturelle du circuit de charge 78 et la fréquence de commutation des transistors 71 à 74 Les figures 10 (c) et 10 (f) expliquent le cas dans lequel la fréquence naturelle du circuit de charge 78 est établie pour être inférieure à la fréquence de commutation des transistors pour avoir des courants déphasés Ici et IC 3 dans le circuit, tandis que d'un autre côté, les figures 10 (c') et 10 (f') expliquent le cas dans lequel la fréquence naturelle est établie pour être supérieure à la fréquence de commutation pour avoir des courants I et IC 3 déphasés en avant dans le circuit Il résulte des figures ci-dessus que le dernier cas est plus avantageux pour accroître l'efficacité du dispositif à cause du fait que les courants apparaissent ici avec une valeur de pointe plus faible dans les transistors respectifs 71 à 74, ce

qui réduit les pertes de puissance lors de la commuta-

tion des transistors Dans la présente réalisation,

l'onduleur 5 a employé comporte deux paires de tran-

sistors 71 à 74, mais l'onduleur 5 a d'une telle confi-

guration peut être remplacé par un onduleur qui comprend une paire de transistors de commutation

connectés en push-pull afin d'être rendus cyclique-

ment passants et non passants continuellement, comme décrit ci-dessous dans la quatrième réalisation et dans lequel une paire de moyens de stockage de décharge est formée dans le circuit de lissage en utilisant les deux transistors de commutation communs

à un tel onduleur.

Troisième réalisation, figures 11 à 13.

En première référence à la figure 11,_un

onduleur 56 comprend un unique transistor de commuta-

* tion 85 auquel une diode 85 a est connectée en anti-

parallèle, un circuit de commande 86 pour le transis-

tor 85, un condensateur 88, et un transformateur de-

sortie 87 avec une paire d'enroulements de-filament 87 c pour chauffer les filaments dans la lampe à décharge

constituant la charge 78 Le circuit de commande 86,-

tel que représenté sur la figure 12, comprend les transistors 89 à 91 et un transformateur d'impulsion 92, et il est utilisé comme un multivibrateur qui reçoit à ses bornes d'entrée 66 a et 66 b la sortie du redresseur 3 à travers une résistance 93, pour fournir à ses bornes de sortie 67 a et 67 b un signal de commande pour commander la conduction et la non conduction du transistor 85 à une fréquence prédéterminée Un circuit de lissage 4 b coopère avec l'onduleur 5 b et définit dans celuici le moyen de stockage de charge pour charger le condensateur de lissage 41 en réponse à l'opération de commutation du transistor 85 Ce circuit de lissage 4 b est composé, en plus du condensateur de lissage 41, d'un transformateur 94, une diode 95, le transistor de commutation 85 et le circuit de commande 86, ces deux derniers étant communs à l'onduleur 5 b, formant de cette façon les moyens de stockage de charge avec le transformateur 94, la diode 95 et le

transistor de commutation 85 Ces composants sont dis-

posés en circuit de sorte que la sortie du redres-

seur 3 est appliquée par l'intermédiaire d'un enroule-

ment primaire 94 a du transformateur 94, faisant office

d' inducteur, au transistor 85 pour charger le conden-

sateur de lissage 41 avec la sortie provenant d'un enroulement secondaire 94 b du transformateur 94 et

redressée par la diode 95.

Le fonctionnement de la troisième réalisa-

tion sera expliqué en référence aux figures 13 (a) à 13 (d) dans lesquelles la tension et les courants des

principales parties sont relevées pendant une relati-

vement courte période de temps La figure 13 (a) représente la tension VCE aux bornes du transistor 85;

la figure 13 (b), le courant de collecteur IC du tran-

sistor 85; la figure 13 (c), le courant IL dans l'en-

roulement primaire 94 a du transformateur 94; et la figure 13 (d), le courant ID 2 dans la diode 95 Dans les figures ci-dessus également, t 1 et t 2 représentent la période de temps pendant laquelle le transistor 85 est passant, et t 3 pour l'inverse Il faut noter à ce point que le courant de collecteur IC est la résultante du courant I'C dans un circuit oscillant composé de l'enroulement primaire 87 a du transformateur de sortie 87 et du condensateur 88, plus le courant IL dans l'enroulement primaire 94 a du transformateur 94, et que

le courant ID 1 dans la diode 85 a est opposé en pola-

rité au courant collecteur IC En fonctionnement, le circuit de commande 86 vibre en recevant la sortie du redresseur 3 par l'intermédiaire de la résistance 93 pour rendre le transistor 85 passant ou non passant, entraînant la circulation d'un courant oscillant I' c

à partir du condensateur de lissage 41 à travers l'en-

roulement primaire 87 a du transformateur de sortie 87 afin de fournir une tension de sortie à haute fréquence à travers l'enroulement secondaire 87 b en même temps que des tensions de sortie à haute fréquence aux bornes des enroulements de filament respectifs 87 c, moyennant quoi la lampe à décharge constituant la charge 6 du type nécessitant un préchauffage est allumée Pendant le fonctionnement ci- dessus, la charge du condensateur par le moyen de stockage de charge est effectuée de la manière suivante Dans la période de temps t 1 de mise en conduction du transistor 85, le transistor 85 est traversé par le

courant IL provenant du redresseur 3 à travers l'enrou-

lement primaire 94 a, et le courant I'C du circuit

oscillant afin d'emmagasiner l'énergie électromagné-

tique dans l'enroulement primaire 94 a qui fait fonction d'inducteur Pendant la période de temps suivant t 2

d'extinction du transistor 85, l'énergie électromagné-

tique qui a été stockée dans l'enroulement primaire 94 a est déchargée par l'intermédiaire de l'enroulement

secondaire 94 b qui lui est couplé électromagnétique-

ment vers le condensateur de lissage 41 sous la forme

du courant ID 2 lequel circule de l'enroulement secon-

daire 94 b dans le condensateur 41 après avoir été

redressé par la diode 95 afin de charger le condensa-

teur 41 Comme cela apparaît de ce qui précède, la présente réalisation peut également conserver les caractéristiques avantageuses de la première et de la seconde réalisation c'est-à-dire que le moyen de stockage de charge peut partager avec l'onduleur les éléments de commutation ainsi que le circuit de commande de celui-ci et par conséquent peut être un composé dans le circuit de la source de puissance sans

nécessiter des composants et des coûts supplémentaires.

Une modification de la présente réalisation peut être efficace lorsque l'enroulement primaire 94 a est mis en place en opposition de polarité avec celle représentée à la figure 11 Dans cette modification, l'enroulement secondaire 94 b prendra la suite afin de produire, en réponse à la conduction du transistor 85, une tension

de sortie qui chargera le condensateur de lissage 41.

Quatrième réalisation, figures 14 à 16.

En référence à présent à la figure 14, un onduleur 5 c de cette réalisation est du type push-pull qui comprend une bobine de choc 101, une paire de transistors de commutation 102 et 103, une diode 104, un condensateur 105, un transformateur de sortie 106 et une résistance de démarrage 107 Le transformateur de sortie 106 est muni d'un enroulement primaire 106 a, un enroulement secondaire 106 b et un enroulement de rétroaction 106 c, l'enroulement primaire 106 a coopé- rant avec le condensateur 105 pour former un circuit oscillant, l'enroulement secondaire 106 b étant raccordé à une lampe à décharge constituant la charge 6, et le

bobinage de rétroaction 106 c coopérant avec la résis-

tance 107 pour former un circuit de commande pour éta-

blir une tension de polarisation entre la base et l'émetteur des transistors 102 et 103 rendus passants ou non passants alternativement Un circuit de lissage 4 c couplé à l'onduleur 5 c comprend un condensateur de lissage 41, un transformateur 108, des diodes 109 et , et un transistor de commutation 103 qui est commun à l'onduleur 5 c, afin d'inclure le moyen de stockage de

charge avec l'enroulement primaire 108 a du transforma-

teur 108 en tant que moyen inducteur, et avec le tran-

sistor 103 Le moyen de stockage de charge dans le

circuit ci-dessus a la même fonction que dans les réa-

lisations précédentes de charger le condensateur de lissage 41 en réponse à l'opération de commutation du transistor 103 Ceci veut dire que la tension de

sortie du redresseur 3 est appliquée par l'intermé-

diaire de l'enroulement primaire 108 à travers-le

transistor 103 afin de stocker l'énergie électromagné-

tique chaque fois que le transistor 103 est rendu conducteur et de décharger l'énergie résultante dans le condensateur de lissage 41 à chaque temps suivant le passage à la non conduction du transistor, cette décharge d'énergie de l'enroulement primaire 108 a étant effectuée à travers l'enroulement secondaire 108 b couplé électromagnétiquement à l'enroulement primaire 108 a et à travers la diode 109 par laquelle l'énergie fournie au condensateur 41 sous la forme de courant est redressée Le condensateur de lissage 41 est connecté en série avec la diode 110 faisant fonction de diode d'isolement entre les bornes d'entrée 59 et l'onduleur 5 c, en parallèle avec le redresseur 3, fournissant

une tension d'entrée continue supplémentaire à l'ondu-

leur 5 c, une telle tension d'entrée étant développée

à travers le condensateur de lissage par le fonctionne-

ment du moyen de stockage de charge En conséquence, dans la présente invention, le circuit de lissage 4 c sert comme une alimentation de puissance auxiliaire pour l'onduleur 5 c qui reçoit la tension continue

d'entrée principalement du redresseur 3.

Le fonctionnement de la quatrième réalisation sera expliqué en référence aux figures 15 (a) à 15 (h) dans lesquelles les tensions et les courants des principales parties sont relevées par rapport au temps, et en référence à la figure 16 illustrant la forme d'onde de ia tension de sortie apparaissant à la sortie de l'onduleur 5 c Des références plus détaillées aux figures 15 (a) à 15 (h) sont effectuées pour faciliter

la compréhension de la description suivante.

La figure 15 (a) représente la forme d'onde de la tension Vnl à travers l'enroulement primaire 106 a ni du transformateur de sortie 106; la figure 15 (b), le courant ILO dans la bobine de:choc 101; la figure 15 (c) , la tension VCE 1 aux bornes du transistor 102; la

figure 15 (d), le courant de collecteur IC du tran-

sistor 102; la figure 15 (e), le courant de collecteur IC 2 du transistor 103; la figure 15 (f), la tension VCE 2 aux bornes du transistor 103; la figure 15 (g), le courant IT 1 dans l'enroulement primaire 108 a du transformateur 108; et la figure 15 (h), le courant

IT 2 dans l'enroulement secondaire 108 b Le fonction-

nement de l'onduleur 5 C est décrit à présent.

Lorsque les deux transistors 102 et 103 reçoivent les courants de collecteur par l'intermédiaire de la résistance de démarrage 107 à partir du redresseur à deux alternances 3, l'un ou l'autre des transistors 102 et 103 est rendu passant pour un courant stabilisé à travers la bobine de choc 101 dans le circuit A ce moment, le transistor 102 est traversé par un courant de collecteur Ici en provenance d'un circuit oscillant

composé de l'enroulement primaire 106 a du transforma-

teur de sortie 106 et du condensateur 105 qui entraîne

le circuit oscillant à entrer en résonance à une fré-

quence prédéterminée, laquelle induit à travers le bobinage de rétroaction 106 c du transformateur 106 une tension pour alternativement rendre passants et

non passants les transistors 102 et 103 Plus précisé-

ment, lorsque le courant de base d'un transistor 102

augmente à cause de la tension induite dans une direc-

tion à travers l'enroulement de rétroaction 106 c, l'autre transistor 103 est polarisé -en sens inverse pour n'avoir aucun courant de base, de sorte que le courant à travers la résistance 107 est dirigé vers le transistor 102 comme son courant de base pour rendre passant ce transistor 102 tandis qu'il rend non passant le transistor opposé 103 D'un autre côté, le renversement qui suit de la tension induite à travers l'enroulement de rétroaction 106 c entraîne la

polarisation directe du transistor 103 et la polarisa-

tion inverse du transistor 102, rendant passant le

transistor 103 et simultanément non passant le tran-

sistor 102 Une telle inversion de tension à travers l'enroulement de rétroaction 106 c est le résultat de

la résonance dans le circuit oscillant et la réso-

nance est amorcée par le courant circulant à travers la bobine de choc 101 et le transformateur de sortie 106 dans le transistor de commutation 102 rendu passant Il doit être noté à cet instant, que l'énergie électromagnétique est emmagasinée dans l'enroulement de choc 101 lorsque le transistor 103 est passant afin de permettre la circulation du courant dans celui-ci, et est déchargée dans le circuit oscillant et le transistor 102 sous forme-d'un courant supplémentaire

à celui provenant du redresseur 3 lorsque le transis-

tor 102 est passant, moyennant quoi le circuit oscil-

lant peut fonctionner correctement pour induire une tension de sortie à haute fréquence VRF à travers l'enroulement secondaire 106 b du transformateur de sortie 106 dont les extrémités de sortie définissent les bornes de sortie 60 de l'onduleur 5 c à connecter

à la charge constituée par la lampe à décharge 6.

Dans l'onduleur 5 c ci-dessus, ainsi construit, les transistors 102 et 103 peuvent opérer àdes tensions de collecteur VCEC et VCE 2 relativement basses afin de réduire les pertes de puissance lors des opérations

de commutation respectives, et les courants de collec-

teur Ici et IC 2 doivent être délivrés à partir de l'entrée; à travers la bobine de choc 101 de manière

à réduire ou éliminer un à-coup de courant indési-

rable. A présent, le fonctionnement du circuit de lissage 4 c sera expliqué Lorsque le transistor 103 est passant pendant le fonctionnement de l'onduleur 5 c, l'enroulement primaire 108 a du transformateur 108 emmagasine de l'énergie électromagnétique à partir du courant qui circule dans celui-ci et décharge cette énergie à travers l'enroulement secondaire 108 b couplé électromagnétiquement à l'enroulement primaire 108 a, dans le condensateur de lissage 41 afin de le charger La diode 104 sert à empêcher cette énergie

d'être déchargée dans la partie autre que l'enroule-

ment secondaire 108 b, et cette énergie est déchargée dans le condensateur 41 sous forme d'un courant qui

doit être redressé par la diode 109 La tension conti-

nue résultante à travers le condensateur 41 est

appliquée par l'intermédiaire de la diode d'isolement.

110 aux bornes d'entrée 59 de l'onduleur 5 c comme une alimentation de tension supplémentaire, telle qu'elle fournit une tension supplémentaire à l'onduleur 5 c lorsque la tension continue pulsée du redresseur tombe en dessous d'un niveau prédéterminé ou de la

tension développée à travers le condensateur de lis-

sage 41 Avec la disposition que l'onduleur 5 c de la présente réalisation peut recevoir l'énergie absorbée du redresseur 3 et du condensateur de lissage 41, la tension alternative de sortie à haute fréquence VRF apparaissant à la sortie de l'onduleur présente une amplitude sensiblement uniforme ou avec beaucoup moins de fluctuation en amplitude comparée avec celle qui apparaîtrait si l'onduleur ne devait recevoir que

la tension continue pulsée de l'onduleur 3 Une ten-

sion minimale VDC devant être fournie à l'onduleur 5 c par le circuit de lissage 4 c, ou bien la tension devant être développée à travers le condensateur 41 peuvent

être, évidemment, modifiées pour des objectifs spécifi-

ques en sélectionnant convenablement la valeur des composants constituant le circuit de lissage Dans la présente réalisation également, la-diode d'isolement est connectée en série avec le condensateur de

lissage 41 à travers les bornes d'entrée 59 de l'ondu-

lateur 5 c afin que le condensateur 41 n'agisse pas comme une charge réactive, pour maintenir le facteur

de puissance élevé A côté des caractéristiques ci-

dessus, la présente réalisation présente la même caractéristique avantageuse que les autres réalisations à savoir que -le moyen de stockage de charge dans le circuit de lissage 4 c partage le transistor 103 en

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tant qu'élément de commutation et le circuit de commande de celui-ci avecl'onduleur 5 c afin qu'il puisse être unique dans la disposition du circuit et

puisse être incorporé dans le dispositif sans néces-

siter des composants et des coûts supplémentaires

tout en conservant l'avantage résultant de sa dispo-

sition de type hacheur qui permet à l'enroulement primaire 108 a ou au transformateur 108 lui-même

d'être réduits à un format plus petit.

La figure 17 représente une modification des quatre réalisations précédentes qui est semblable à la quatrième réalisation sauf que l'enroulement primaire 108 a sert également de bobine de choc 101 de la figure 14 et que la diode 104 de la figure 14 est supprimée Le fonctionnement de cette modification est identique à celui de la quatrième réalisation et

par conséquent sa description n'est pas donnée.

Il doit être compris que les réalisations

décrites ci-dessus illustrent simplement les princi-

pes de l'invention et que d'autres dispositions peuvent être adoptées par les hommes de l'art sans sortir de

l'esprit ni du champ de l'invention.

Claims (4)

REVENDICATIONS

1 Source de puissance, caractérisée en ce qu'elle comprend un redresseur ( 3) à deux alternances pour fournir une tension continue pulsée à partir d'une tension d'entrée alternative; un circuit de lissage ( 4) pour recevoir la tension de sortie du redresseur ( 3) afin de fournir une tension continue avec un taux réduit d'ondulations; un ondulateur ( 5) comprenant des moyens de commutation ( 50) pour commuter la tension continue provenant du circuit

de 11 issage ( 4) afin de fournir une tension à haute fré-

quence pour être appliquée à une charge qui est alimentée par ce moyen, le circuit le lissage ( 4) étant composé d'un condensateur de lissage ( 41), d'un moyen inducteur ( 42), d'un moyen de stockage de charge, le moyen de stockage de charge comprenant le moyen inducteur ( 42) et le moyen de commutation ( 50) qui est commun à l'ondulateur, de sorte que, lorsque le moyen de commutation ( 50) est commuté passant, le moyen inducteur ( 42) est alimenté en énergie électromagnétique par le courant y circulant, laquelle est à son tour, stockée dans le condensateur ( 41) lorsque le moyen de commutation ( 50) est commuté non-passant, la tension résultante développée à travers le condensateur ( 41) étant appliquée aux bornes d'entrée

de l'ondulateur ( 5).

2 Source de puissance selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de commutation ( 50) est défini par une paire de transistors de commutation ( 50, 51) connectés en série, chacun d'eux étant connecté en parallèle avec une diode ( 50 a, 50 b) polarisée en sens inverse, le moyen de stockage de charge partageant avec l'ondulateur ( 5) un des transistors de commutation ( 50, 51) de telle façon que, lorsque ce transistor de commutation ( 50, 51) est commuté passant, le moyen inducteur ( 42)

du circuit de lissage ( 4) est alimenté en énergie élec-

tromagnétique, laquelle est, à son tour, stockée dans le condensateur de lissage ( 41) lorsque le transistor de commutation ( 50, 51) est commuté non-passant, et la diode ( 50 a, 50 b) qui est couplée à l'autre transistor de commutation étant connectée entre le moyen inducteur ( 42) et le condensateur de lissage ( 41) afin de former un circuit unidirectionnel à travers lequel l'énergie électromagnétique peut être transférée du moyen inducteur

( 42) au condensateur de lissage ( 41).

3 Source de puissance selon la revendication 1, caractérisée en ce que le moyen de commutation est défini par deux paires de transistors de commutation ( 71-74), chaque paire étant composée de deux transisors de commutation ( 71, 74) connectés en série entre les bornes d'entrée ( 61 a, 61 b) de l'onduleur ( 5 a) et chaque transistor de commutation ( 71-74) étant connecté en paralléle avec une diode polarisée ( 71 a-74 a) en sens inverse et dans lequel le circuit de lissage comprend le condensateur de lissage ( 41), une paire d'inducteurs ( 42 a, 42 b)en tant que moyen inducteur ( 42), et une paire de moyens de stockage de charge, chacun comprenant,

avec chacun des inducteurs, un des transistors de commu-

tation de chaque paire, les deux transistors de commuta-

tion communs à l'onduleur et au circuit de lissage étant ceux qui sont disposés de telle manière que les courants dans les transistors de commutation respectifs sont sensiblement déphasés de 1800, et chacune des diodes qui sont respectivement couplées aux transistors de commutation autres que ceux communs au moyen de stockage de charge étant connectées entre le condensateur de lissage et l'inducteur correspondant afin de former une paire de circuits unidirectionnels à travers lesquels l'énergie électromagnétique peut être transférée des

inducteurs respectifs au condensateur de lissage ( 41).

4 Source de puissance, caractérisée en ce qu'elle comporte un redresseur ( 3) à deux alternances pour fournir

une tension continue pulsée à partir d'une tension alter-

native d'entrée; un circuit de lissage ( 4 b) pour recevoir la tension de sortie du redresseur ( 3) afin de fournir une tension continue avec un taux réduit d'ondulations un onduleur ( 5 b) comprenant des moyens de commutation ( 85) pour commuter la tension continue d'entrée appliquée aux bornes d'entrée de celui-ci afin de fournir une tension à haute fréquence pour être appliquée à une charge qui est alimentée par ce moyen; le circuit de lissage ( 4 b) étant composé d'un condensateur de lissage ( 41), d'une diode d'isolement ( 95), d'un moyen inducteur ( 94 a), d'un moyen de stockage de charge, le moyen de stockage de charge

comprenant le moyen inducteur ( 94 a) et le moyen de commuta-

tion ( 85) qui est commun à l'onduleur ( 5 b), de sorte que, lorsque le moyen de commutation ( 85) est commuté passant,

le moyen inducteur ( 94 a) est alimenté en énergie électro-

magnétique par le courant y circulant, laquelle est, à son tour, stockée dans le condensateur ( 41) lorsque le moyen de commutation ( 85) est commuté non-passant, la tension résultante développée à travers le condensateur ( 41) étant appliquée aux bornes d'entrée de l'onduleur ( 5 b) et le redresseur ( 3) et-le condensateur de lissage ( 41) étant connectés entre les bornes d'entrée de l'onduleur ( 5) ave la diode d'isolement ( 95) en série avec le condensateur de lissage ( 41) de telle façon que l'onduleur ( 5 b) reçoit une tension d'entrée du condensateur de lissage uniquement lorsque le niveau de la tension continue pulsée du

redresseur tombe au-dessous de celui de la tension déve-

loppée aux bornes du condensateur de lissage ( 41).