WO2021038158A1 - Convertisseur modulaire multiniveaux pour application basse tension avec dimensionnement optimise des condensateurs - Google Patents

Convertisseur modulaire multiniveaux pour application basse tension avec dimensionnement optimise des condensateurs Download PDF

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WO2021038158A1
WO2021038158A1 PCT/FR2020/051461 FR2020051461W WO2021038158A1 WO 2021038158 A1 WO2021038158 A1 WO 2021038158A1 FR 2020051461 W FR2020051461 W FR 2020051461W WO 2021038158 A1 WO2021038158 A1 WO 2021038158A1
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PCT/FR2020/051461
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Inventor
Michele CORRADIN
Igino TOIGO
Paolo Mattavelli
Tarek Sayed Abdou YOUNIS
Original Assignee
Socomec
Universita Degli Studi Di Padova
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    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0095—Hybrid converter topologies, e.g. NPC mixed with flying capacitor, thyristor converter mixed with MMC or charge pump mixed with buck

Definitions

  • the invention relates generally to voltage source converters, and more particularly to a modular multilevel converter (MMC) for low voltage application.
  • MMC modular multilevel converter
  • Multilevel converters have aroused great interest in this industry. They have different advantages such as lower harmonic distortion, smaller filter size, reduced electromagnetic interference (EMI), and higher efficiency. Additionally, low voltage semiconductor devices can be used to synthesize higher voltage levels.
  • EMI electromagnetic interference
  • NPC neutral point clamped
  • FC flying capacitors
  • MMC multi-level modular converter
  • the MMC topology introduced in the early 2000s for the high voltage direct current (HVDC) converter, has received special attention due to its many features.
  • the most relevant features are: modularity, scalability and reliability.
  • an MMC i.e. a multi-level modular converter
  • an MMC is made up of six modules, each connecting an AC terminal to a DC terminal.
  • each module of the two-level converter is a high voltage switch consisting of a large number of Insulated Gate Bipolar Transistors (IGBTs), or equivalent semiconductors such as transistors, Mosfet SICs, etc.
  • IGBTs or other semiconductors are connected in series in order to have an equivalent device of higher voltage.
  • Each MMC module includes a number of independent conversion submodules, each containing its own storage capacitor.
  • each submodule contains two IGBTs connected in series across the capacitor, with the electrical node coupled to the two IGBTs and one of the two capacitor terminals pulled out to form two external connections.
  • the capacitor is bypassed or connected to the circuit.
  • Each submodule therefore acts as an independent two-level converter generating a voltage of zero or of a value U sm (where Usm is the voltage of the capacitor of the submodule).
  • the MMC differs from other converter types in that current flows continuously through the six converter modules throughout the mains frequency cycle.
  • the direct current divides equally into the three phases and the alternating current divides equally into the upper and lower modules of each phase.
  • a typical MMC for an HVDC application contains about 300 submodules connected in series in each valve and is therefore equivalent to a 301 level converter. Therefore, the harmonic performance is excellent and no filter is generally required.
  • the MMC has two main drawbacks. First of all, the control is much more complex than that of a two-level converter. Balancing the voltages of each of the submodule capacitors is a tall order and requires considerable computing power and high speed communications between the central control unit and the valve. Second, the submodule capacitors themselves are large and bulky. An MMC is considerably larger than a comparable level converter, although this can be compensated by the space saving due to the absence of filters.
  • MMCs Due to the main characteristics (modularity, scalability and reliability) offered by the MMC topology, MMCs are used in high and medium voltage applications. For low voltages, MMCs are generally not used in industrial applications.
  • the MMC topology could be arranged with a high number of modules in order to share the voltage using lower quality components. This concept could also be extended to low voltage applications, but given the complexity of the components available (mainly solid state switches) the reliability and target power of the converter must be taken into account. 2
  • FIG. 1 is illustrated a three-phase MMC 100, known in the state of the art, designed to be coupled to a power supply 101.
  • Each branch 102 of the MMC 100 comprises two arms 104 (an upper arm and a lower arm) with two modules 106 by arm 104.
  • Each module 106 comprises two switching units 108 coupled in series, and a capacitor 110 coupled in parallel with the assembly formed by the two switching units 108 in series.
  • Each switching unit 108 is formed by a MOSFET transistor coupled in parallel with a diode.
  • the two upper and lower arms 104 of the same branch 102 are coupled to an output terminal 112 of the leg by means of two separate inductors 114, an upper inductor 114 coupled between the upper arm 104 and the output terminal 112 and a lower inductor 114 coupled between lower arm 104 and output terminal 112.
  • the three-phase MMC 100 illustrated in figure 1 represents the minimum installation to be able to use an MMC topology for a low voltage application.
  • the two arms 104 of a branch 102 operate practically in parallel.
  • the upper current i u is defined by the following equation 1:
  • the upper current i u (t) and the lower current h (t) have one term representing the output current i out defined in Equation 3, and two common mode terms representing the circulating current defined by equation 4.
  • I dc depends only on the power managed by the inverter, which, in a three-phase inverter, corresponds to the total output power P out
  • I 2w cos (2w ⁇ + f) depends on the current control strategy used. As a general rule, the higher the circulating second harmonic current, the lower the value required for the capacitance of each module for the same voltage ripple. Even the value of inductors and capacitors influences the flow of second harmonic current.
  • Low voltage has been defined internationally as up to 1000 V A c and 1500 V DC - Indeed, in low voltage industrial applications, there are two main direct current buses (DC buses) used to operate an inverter. : - 800 V nom 1000 V max
  • the potentially usable semiconductors are:
  • the optimal choice is to use 650V or 1200V components.
  • N is the number of modules 106 per arm 104
  • V n0 m is the nominal voltage of the DC bus and 1
  • 5 is a safety margin taking into account any possible voltage increase during operation, such as overvoltage peaks, voltage higher than rated voltage, etc.
  • the number N of modules 106 per branch 104 in a low voltage MMC is calculated with:
  • the minimum and optimal number N of modules 106 per branch 104 is two modules 106.
  • NPC neutral point clamped inverter
  • TNPC a derivative solution with a similar arrangement
  • a topology with a number of levels greater than three is possible and also applies to medium or high voltage applications, but its complexity and cost are so high that its use could only be justified under specific conditions and not for specific conditions. low voltage industrial applications.
  • NPCs suffers from a major drawback due to the parasitic inductance which can limit the operation when a high current or a large variation in current (dl / dt), due to high speed devices, are used in particular when four quadrant operation is required.
  • the leakage inductance in the switching loops limits the maximum current and the time variation of the current (Dl / dt).
  • the main critical situations appear when the inverter manages a current of opposite sign to the voltage or when it is used as a rectifier.
  • each module can be made with two switches and a capacitor, parasitic inductance can be minimized quite easily even by using a standard and inexpensive module assembly.
  • the switches are always modulated and not just half-wave.
  • the amount of current flowing depends on the power but also on the modulation strategy (control of the flowing current) and the V dc and V out ratios.
  • the switches dissipate the same amount of loss, resulting in more uniform temperature operation.
  • each capacitor 110 in the circuit operates independently of each other and that there is no ripple compensation in a three-phase system or compensation between the upper and lower arms. Due to the independence of the modules 106, the modulation requested for the synthesis of the output voltage could be applied with some freedom between the modules 106.
  • phase shift carrier or “phase sift carrier” in English
  • phase sift carrier in English
  • This strategy modulation could be of two types: phase-shifted carrier with N carriers or phase-shifted carrier with 2N carriers, N being the number of modules.
  • the modules of the same arm are driven by a PWM generated from the same signal using carriers shifted by 2p / N.
  • the upper and lower arms are driven with the same PWM.
  • the upper arm modules are driven with a PWM generated using carriers shifted by 2p / N.
  • the modules located in the lower arm are driven by a PWM generated using carriers offset by 2p / N from each other but synchronized with a p / N offset from the upper arm.
  • the electrical diagram represented in FIG. 4 shows the equivalent five-level solution proposed in the article of the IEEE journal published in October 2015 and entitled "A modified modular multilevel converter with reduced capacitor voltage fluctuation" .
  • the two external capacitors of each branch that is to say the external capacitor of each arm, are in common with a view to the sum of the three currents which, thanks to the three-phase characteristic, has the effect of almost canceling the pulsed current of each branch.
  • the branch inducers are shifted and the two inner cells are reduced into one.
  • the present invention provides an MMC topology which can be used for medium and high voltage applications as well as for low voltage applications and which has an optimized dimension.
  • a multilevel modular converter comprising at least one branch intended to be connected to a phase, said at least one branch comprising a first and a second external module and a single internal module, each module external and each internal module comprising:
  • first and a second switching units each comprising a diode, a semiconductor transistor, a first connector electrically connected to a first pole of the diode and a first pole of the transistor, and a second connector electrically connected to a second pole of the diode and a second pole of the transistor,
  • the third terminal of the first external module is electrically coupled to the first terminal of the internal module via a first inductor
  • the third terminal of the second external module is electrically coupled to the second terminal of the internal module via of a second inductor
  • the third terminal of the internal module is configured to be connected to a phase of a load or to a grid to which the converter is designed to be connected.
  • the internal module further comprises a capacitor comprising a first pole electrically connected to the first terminal of the internal module and a second pole electrically connected to the second terminal of the internal module.
  • the converter comprises a first external capacitor comprising a first pole electrically connected to the first terminal of the first external module of said at least one branch and a second pole electrically connected to the second terminal of the first external module of said at least one branch, and a second pole second external capacitor comprising a first pole electrically connected to the first terminal of the second external module of said at least one branch and a second pole electrically connected to the second terminal of the second external module of said at least one branch.
  • the MMC not only to be used for a low voltage application, but also to have a reduced overall size with a reduced number of capacitors and without complex processing.
  • the second terminal of the first external module can be electrically connected to the first terminal of the second external module.
  • the first and second external capacitors are coupled together.
  • the two capacitors can share the total voltage, act dynamically with a double capacitance value, and be common to the three branches when the converter is in a three phase converter configuration.
  • the second terminal of the first outdoor module and the first terminal of the second outdoor module can be connected to the reference point in a voltage distribution system (ground, neutral, etc.).
  • a voltage distribution system ground, neutral, etc.
  • UPS uninterruptible power supply
  • the converter comprises three branches, each configured to be connected to a different phase, and in which the first external capacitor is electrically coupled in parallel with the first external module of the three branches, and the second external capacitor is electrically coupled in parallel to the second external module of the three branches.
  • the converter further comprises a control unit configured to drive the first and second external modules with a modulation pattern calculated by a carrier out of phase with N carriers, N being an integer value, and to drive the internal module with a pulse width modulation (PWM) signal calculated by a carrier with n phase, n being an integer value, and the same error signal.
  • PWM pulse width modulation
  • the two external modules are driven by a common PWM signal based on a carrier whose amplitude varies between zero and d, and the internal module is driven by a PWM signal based on a second carrier having a similar amplitude and which is only offset by an angle p with respect to the first carrier.
  • the error signal V r at the output of the control unit is common to the two PWM signal generators and is defined by an amplitude d and an angle of phase shift d / 2 so that the modulation index M is equal to 1 when V r is equal to d / 2. It is known that the error signal V r is calculated and processed by the control unit as the difference between the reference output voltage and the voltage measured at the output.
  • the output current of each branch on the third terminal of the internal module is limited by the values of the various electrical elements of the converter, such as the capacitors.
  • control unit is configured to control the current in said at least one branch by monitoring the current in the first external module and in the second external module.
  • FIG. 1 previously described, is a three-phase MMC topology as known in the state of the art.
  • FIG. 4 previously described, is an electrical diagram of a 5-level MMC topology as known in the state of the art.
  • FIG. 5 schematically represents a single-phase multilevel modular converter according to one embodiment of the invention.
  • FIG. 6 schematically represents a three-phase multilevel modular converter according to another embodiment of the invention.
  • FIG. 5 schematically represents a modular multilevel converter (MMC) according to one embodiment of the invention.
  • the MMC 1 comprises three modules: a first external module 2, a second external module 3 and an internal module 4.
  • Each external and internal module 2 to 4 comprises a first switching unit 7, a second switching unit 8, a first terminal 9, a second terminal 10 and a third terminal 11.
  • Each first and second switching unit 7 and 8 comprises a diode 12, an insulated gate bipolar transistor (IGBT) 13, a first connector 14 electrically connected to a first pole of the diode 12 and to a first pole of the IGBT 13 , and a second connector 15 electrically connected to a second pole of the diode 12 and to a second pole of the IGBT 13.
  • IGBT insulated gate bipolar transistor
  • the first terminal 9 of a module 2 to 4 is electrically connected to the first connector 14 of its first switching unit 7.
  • the second terminal 10 of a module 2 to 4 is electrically connected to the second connector 15 of its second switching unit 8.
  • the third terminal 11 of a module 2 to 4 is electrically connected to the second connector 15 of its first switching unit 7 and to the first connector 14 of its second switching unit 8.
  • the third terminal 11 of the first outdoor module 2 is electrically coupled to the first terminal 9 of the indoor module 4 via a first inductor 16.
  • the third terminal 11 of the second outdoor module 3 is electrically coupled to the second terminal 10 of the indoor module 4 via a second inductor 17.
  • the third terminal 11 of the internal module 4 is configured to be connected to a phase of a load or a network to which the MMC 1 is configured to be connected.
  • the second terminal 10 of the first external module 2 is electrically connected to the first terminal 9 of the second external module 3.
  • the internal module 4 comprises an internal capacitor 18, having an internal capacitance value C m and comprising a first pole 180 electrically connected to the first terminal 9 of the internal module 4 and a second pole 185 electrically connected to the second terminal 10 of the internal module 4.
  • the MMC 1 also comprises a first external capacitor 19 having a first external capacitance value C top and comprising a first pole 190 electrically connected to the first terminal 9 of the first external module 2 and a second pole 195 electrically connected to the second terminal 10 of the first external module 2, and a second external capacitor 20 having a second external capacitance value C ottom and comprising a first pole 200 electrically connected to the first terminal 9 of the second external module 3 and a second pole 205 electrically connected to the second terminal 10 of the second external module 3.
  • Dashed lines represent a configuration with the neutral point, such as in an uninterruptible power switch.
  • the second pole 195 of the first external capacitor 19 and the first pole 200 of the second external capacitor 20 are electrically coupled to earth. This way, it is not necessary to add the two requested capacitors to create the midpoint as they are already integrated in the structure, these two capacitors being the two external capacitors 19 and 20.
  • the MMC 1 is coupled to an input voltage V D c via the first terminal 9 of the first external module 2 and the second terminal 10 of the second external module 3.
  • the MMC 1 illustrated in FIG. 5 further comprises a filter capacitor 22 coupled between the reference point in a voltage distribution system (ground, neutral ..) and an output terminal of the MMC 1 which corresponds to the third terminal 11 of the internal module 4.
  • This filtering capacitor 22 makes it possible to compensate for the ripple of the output choke current in order to filter the switching frequency and to keep only the fundamental of the output voltage (50 or 60Hz).
  • FIG. 6 schematically illustrates a three-phase MMC 31 according to another embodiment of the invention.
  • the MMC 31 comprises three branches 30 each comprising three modules: a first external module 32, a second external module 33 and an internal module 34.
  • Each branch 30 of the three-phase MMC 31 is composed of its three modules 32 to 34 in the same way as the single-phase MMC 1 illustrated in FIG. 5.
  • each external and internal module 32 to 34 comprises a first switching unit 37, a second switching unit 38, a first terminal 39, a second terminal 40 and a third terminal 41.
  • the third terminal 41 of the first external module 32 of the branch 30 is electrically coupled to the first terminal 39 of the internal module 34 of the same branch 30 via a first inductor 46.
  • the third terminal 41 of the second outdoor module 33 of the branch 30 is electrically coupled to the second terminal 40 of the indoor module 34 of the same branch 30 via a second inductor 47.
  • the third terminal 41 of the internal module 34 of the branch 30 is intended to be connected to a phase of a load or of a network to which the MMC 31 is intended to be connected.
  • the second terminal 40 of the first external module 32 of the branch 30 is electrically connected to the first terminal 39 of the second external module 33 of the same branch 30.
  • the internal module 34 of each branch 30 comprises an internal capacitor 48, having an internal capacitance value C m and comprising a first pole 480 electrically connected to the first terminal 39 of the internal module 34 of its branch 30 and a second pole 185 electrically connected to the second terminal 40 of the internal module 34 of its branch 30.
  • the first external capacitor 49 has a first external capacitance value C top and comprises a first pole 490 electrically connected to the first terminal 39 of the first external module 32 of each branch 30 and a second pole 495 electrically connected to the second terminal 40 of the first external module 32 of each branch 30.
  • the second external capacitor 50 has a second external capacitance value C o ttom and comprises a first pole 500 electrically connected to the first terminal 39 of the second external module 33 of each branch 30 and a second pole 505 electrically connected to the second terminal 40 of the second external module 33 of each branch 30.
  • the MMC 31 is coupled to an input voltage V D c via the first terminal 39 of the first external module 32 of each branch 30 and the second terminal 40 of the second external module 33 of each branch 30.
  • a modulation configuration calculated by a phase-shifted carrier with N carrier is applied.
  • the external modules are driven using a pulse width modulation signal calculated using a zero phase carrier.
  • the internal module is driven using a PWM signal calculated by an n-phase carrier and the same error signal.
  • the value of the current in the branches can be optimized.
  • a reduction of the term I 2w causes a greater ripple on the internal capacitor 18 or 48 of the internal module 4 or 34 with the request of a higher capacitance value, but makes it possible to optimize the current and the dissipation in the modules 2 to 4 or 32 to 34 and switches 7 and 8 or 37 and 38.
  • the invention applies to all types of power converters for medium to large power converters (inverter or rectifier) as well as for low voltage applications with semiconductors of appropriate ratings.
  • the MMC could be realized as a printed circuit solution for low power applications, for example, or as a hardwired solution for medium or high power applications.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Inverter Devices (AREA)

Abstract

Un MMC (1, 31) avec au moins une branche (30), deux modules externes (2, 3, 2, 33) et un module interne (4, 34), chaque module (1-4, 32-34) comprenant deux unités de commutation (7, 8, 37, 38) comportant chacune une diode (12, 42) et un transistor bipolaire à grille isolée (IGBT) (13, 43), une première, une deuxième et une troisième bornes (9, 10, 11, 39, 40, 41). Le module interne (4, 34) comprend en outre une capacité (18, 48) connectée entre la première borne (9, 39) du module interne (4, 34) et la seconde borne (10, 40) du module interne (4, 34), Le convertisseur (1, 31) comprend une première capacité externe (19, 49) connectée entre la première borne (9, 39) du premier module externe (2, 32) et la seconde borne (10, 40) de la première module (2, 32) et une seconde capacité externe (20, 50) connectée entre la première borne (9, 39) du second module externe (3, 33) et la seconde borne (10, 40) de la seconde borne externe module (3, 33) de ladite au moins une branche.

Description

Description
Titre de l'invention : Convertisseur modulaire multiniveaux pour application basse tension avec dimensionnement optimisé des condensateurs
Domaine Technique
L'invention concerne de manière générale les convertisseurs de source de tension, et plus particulièrement un convertisseur modulaire multiniveaux (MMC) pour une application à basse tension.
Technique antérieure
Les convertisseurs multiniveaux ont suscité un vif intérêt dans ce secteur. Ils présentent des avantages différents tels qu’une plus faible distorsion harmonique, une taille de filtre plus petite, des interférences électromagnétiques (EMI) réduites, et une efficacité supérieure. De plus, des dispositifs à semi-conducteurs à basse tension peuvent être utilisés pour synthétiser des niveaux de tension plus élevés.
Plusieurs topologies peuvent fournir une tension alternative (AC). Les points neutres clampés (NPC pour « neutral point clamped » en anglais), les condensateurs volants (FC pour « flying capacitor » en anglais), le pont en H en cascade et le convertisseur modulaire multiniveaux (MMC) sont les topologies de base des onduleurs à plusieurs niveaux. La topologie NPC et ses variantes sont les plus répandues et les plus utilisées dans les applications industrielles pour les applications à basse tension.
La topologie MMC, introduite au début des années 2000 pour le convertisseur haute tension à courant continu (HVDC), a fait l’objet d’une attention particulière en raison de ses nombreuses fonctionnalités. Les fonctionnalités les plus pertinentes sont: la modularité, l'évolutivité et la fiabilité.
Tout comme un convertisseur à deux niveaux ou un convertisseur à commutation de ligne à six impulsions, un MMC, c’est-à-dire un convertisseur modulaire multiniveaux, est composée de six modules, chacun connectant une borne alternative à une borne continue. Toutefois, là où chaque module du convertisseur à deux niveaux est un commutateur à haute tension composé d’un grand nombre de transistors bipolaires à grille isolée (IGBT), ou de semi-conducteurs équivalents tels que des transistors, des Mosfet SIC, etc., connectés en série, chaque module d’un MMC est une source de tension contrôlable distincte. Les IGBT ou autres semi- conducteurs sont connectés en série afin d'avoir un dispositif équivalent de tension supérieure. Chaque module MMC comprend un certain nombre de sous-modules de conversion indépendants, chacun contenant son propre condensateur de stockage. Dans la forme la plus courante du circuit, la variante en demi-pont, chaque sous- module contient deux IGBT connectés en série aux bornes du condensateur, avec le nœud électrique couplé aux deux IGBT et une des deux bornes du condensateur sortis pour former deux connexions externes. Selon lequel des deux IGBT de chaque sous-module est activé, le condensateur est contourné ou connecté au circuit. Chaque sous-module agit donc comme un convertisseur à deux niveaux indépendant générant une tension nulle ou d’une valeur Usm (où Usm est la tension du condensateur du sous-module). Avec un nombre approprié de sous-modules connectés en série, le module peut synthétiser une forme d'onde de tension échelonnée se rapprochant de très près d'une onde sinusoïdale et contenant de très faibles niveaux de distorsion harmonique.
Le MMC diffère des autres types de convertisseur en ce que le courant circule de manière continue dans les six modules du convertisseur tout au long du cycle de fréquence du secteur. Le courant continu se divise de manière égale dans les trois phases et le courant alternatif se divise également dans les modules supérieure et inférieure de chaque phase.
Un MMC typique pour une application HVDC contient environ 300 sous-modules connectés en série dans chaque vanne et équivaut donc à un convertisseur de niveau 301. Par conséquent, les performances harmoniques sont excellentes et aucun filtre n’est généralement nécessaire.
Un autre avantage du MMC réside dans le fait qu’il n’est pas nécessaire de recourir à une modulation de largeur d’impulsion (PWM), de sorte que les pertes de puissance sont bien inférieures à celles du convertisseur à deux niveaux, à environ 1% par extrémité. Enfin, étant donné que la connexion en série directe des IGBT n’est pas nécessaire, les commandes de grille IGBT n’ont pas besoin d’être aussi sophistiquées que celles d’un convertisseur à deux niveaux.
Le MMC présente deux inconvénients principaux. Tout d'abord, le contrôle est beaucoup plus complexe que celui d'un convertisseur à deux niveaux. Équilibrer les tensions de chacun des condensateurs de sous-module est un défi de taille et nécessite une puissance de calcul considérable et des communications à haute vitesse entre l'unité de commande centrale et la vanne. Deuxièmement, les condensateurs de sous-module sont eux-mêmes grands et encombrants. Un MMC est considérablement plus grand qu'un convertisseur à niveau comparable, bien que cela puisse être compensé par le gain de place dû à l'absence de filtres.
En raison des principales caractéristiques (modularité, évolutivité et fiabilité) offertes par la topologie MMC, les MMC sont utilisés dans les applications haute et moyenne tension. Pour les basses tensions, les MMC ne sont généralement pas utilisés dans les applications industrielles.
La topologie MMC pourrait être arrangée avec un nombre élevé de modules afin de partager la tension en utilisant des composants de qualité inférieure. Ce concept pourrait également être étendu aux applications basse tension, mais compte tenu de la complexité des composants disponibles (principalement des commutateurs à semi-conducteurs), la fiabilité et la puissance cible du convertisseur doivent être prises en compte.2
Sur la figure 1 est illustré un MMC 100 triphasé, connu dans l'état de la technique, conçu pour être couplé à une alimentation 101. Chaque branche 102 du MMC 100 comporte deux bras 104 (un bras supérieur et un bras inférieur) avec deux modules 106 par bras 104. Chaque module 106 comprend deux unités de commutation 108 couplées en série, et un condensateur 110 couplé en parallèle avec l'ensemble formé par les deux unités de commutation 108 en série. Chaque unité de commutation 108 est formée d'un transistor MOSFET couplé en parallèle avec une diode.
Les deux bras supérieur et inférieur 104 d'une même branche 102 sont couplés à une borne de sortie 112 de la jambe par l'intermédiaire de deux inductances 114 distinctes, une inductance supérieure 114 couplée entre le bras supérieur 104 et la borne de sortie 112 et une inductance inférieure 114 couplée entre le bras inférieur 104 et la borne de sortie 112.
Le MMC triphasé 100 illustré à la figure 1 représente l'installation minimale pour pouvoir utiliser une topologie MMC pour une application à basse tension.
Les deux bras 104 d'une branche 102 fonctionnent pratiquement parallèlement. Le courant supérieur iu est défini par l’équation 1 suivante :
[Math
Figure imgf000006_0001
équation 1
Avec Idc le courant issu de l'alimentation 101 , t le courant issu de la borne de sortie 112, w la fréquence du signal alimenté par l'alimentation 101 et f son déphasage.
Le courant inférieur il est défini par l'équation 2 :
[Math
Figure imgf000006_0002
équation 2
A partir des équations 1 et 2 on peut obtenir les équations 3 et 4 suivantes:
[Math 3] iu{t) - it(t) = Iout sin (wί + ø) équation 3
[Math équation 4
Figure imgf000006_0003
Comme on peut le voir, le courant supérieur iu(t) et le courant inférieur h(t) ont un terme représentant le courant de sortie iout défini dans l’équation 3, et deux termes de mode commun représentant le courant en circulation défini par l'équation 4.
Tel que défini par l'équation 5 suivante, le terme Idc dépend uniquement de la puissance gérée par l'onduleur, qui, dans un onduleur triphasé, correspond à la puissance de sortie totale Pout·
[Math
Figure imgf000006_0004
équation 5
Le terme I2w cos (2wΐ + f) dépend de la stratégie de contrôle actuelle utilisée. En règle générale, plus le courant de deuxième harmonique circulant est élevé, plus la valeur requise pour la capacité de chaque module pour la même ondulation de tension est basse. Même la valeur des inductances et des condensateurs influence la circulation du courant des deuxièmes harmoniques.
La basse tension a été définie internationalement comme allant jusqu'à 1000 VA c et 1500 VDC- En effet, dans les applications industrielles à basse tension, il existe deux principaux bus à courant continu (bus DC) utilisés pour faire fonctionner un onduleur: - 800 Vnom 1000 Vmax
- 1200 Vnom 1500 Vmax
Les semi-conducteurs potenitllement utilisables sont :
- des IGBT de 650 V et 1200 V
- des MOSFET SIC de 650V, 900V, ou 1200V,
- des MOSFET GAN.
Mais les MOSFETS silicium qui ont une tension de polarisation Vdd supérieure à 200 V ne conviennent pas à cause de la faible capacité de recouvrement de la diode.
En conséquence, pour les applications à basse tension, le choix optimal consiste à utiliser des composants de 650 V ou 1200 V.
La tension de maintien minimale de chaque commutateur Vsw dans le MMC pourrait être évaluée comme suit par l'équation 6 :
[Math 6] Vsw = 1,5
Figure imgf000007_0001
équation 6
Où N est le nombre de modules 106 par bras 104, Vn0m est la tension nominale du bus DC et 1 ,5 est une marge de sécurité tenant compte de toute augmentation de tension possible pendant le fonctionnement, telle que pics de surtension, tension supérieure à la tension nominale, etc.
Le nombre optimal N de modules 106 par bras 104 à utiliser est défini par l'équation 7 :
[Math 7] N > 1,5
Figure imgf000007_0002
équation 7
Le nombre N de modules 106 par branche 104 dans un MMC basse tension est calculé avec :
Vn0m= 1200 V pour N>1 ,5 Vn0m= 650 V pour N>1 ,85
Par conséquent, pour la basse tension, le nombre minimal et optimal N de modules 106 par branche 104 est de deux modules 106.
Les solutions actuelles pour les onduleurs ou les redresseurs multiniveaux pour la basse tension dans le secteur industriel sont l'inverseur à point neutre clampé (NPC) ou une solution dérivée avec un agencement similaire (TNPC ou NPC2). Une topologie comportant un nombre de niveaux supérieur à trois est possible et s'applique également aux applications à moyenne ou haute tension, mais sa complexité et son coût sont si élevés que son utilisation ne pourrait être justifiée que dans des conditions spécifiques et non pour des applications industrielles à basse tension.
La topologie des NPC souffre d'un inconvénient majeur en raison de l'inductance parasite qui peut limiter le fonctionnement lorsqu'un courant élevé ou une variation importante de courant (dl/dt), due à des dispositifs à grande vitesse, sont utilisés notamment lorsque le fonctionnement à quatre quadrants est requis.
En raison de la connexion géométrique des différents commutateurs, l'inductance de fuite dans les boucles de commutation limite le courant maximal et la variation temporelle du courant (Dl/dt).
Les principales situations critiques apparaissent lorsque l'onduleur gère un courant de signe opposé à la tension ou lorsqu'il est utilisé en tant que redresseur.
La connexion géométrique et la minimisation des boucles de commutation obligent à utiliser des modules de puissance spécialement dédiés pour les applications de moyenne puissance, dans lesquelles un segment est intégré dans un seul boîtier, tandis que pour les applications de forte puissance, cette solution est applicable, du fait des dimensions des composants, mais seulement avec des dispositions spécifiques ou en contrôlant activement le chemin de circulation du courant.
Ce problème a peu d’impact dans les applications utilisant des onduleurs pour énergies renouvelables fonctionnant avec un facteur de puissance assez élevé (ooef ~ 1 à 0,9), mais il est particulièrement pertinent dans les applications relatives aux onduleurs ou aux redresseurs.
Un autre inconvénient du NPC est que les commutateurs ne sont pas tous utilisés de la même manière, car les commutateurs externe et interne ne présentent pas la même dissipation de puissance en raison de la stratégie de modulation. De plus, les transactions entre les sections supérieure et inférieure (passage par zéro de la tension) doivent être soigneusement synchronisées, en particulier lorsque le courant est déphasé par rapport à la tension. La topologie MMC standard pourrait résoudre les trois problèmes précédents, à savoir l’inductance parasite, le fait que les commutateurs ne sont pas utilisés de la même manière et la synchronisation au passage par zéro.
En effet, chaque module pouvant être réalisé avec deux commutateurs et un condensateur, l’inductance parasite peut être minimisée assez facilement même en utilisant un assemblage de module standard et peu coûteux.
De plus, dans une topologie MMC, les commutateurs sont toujours modulés et pas seulement en demi-onde. La quantité de courant qui circule dépend de la puissance mais également de la stratégie de modulation (contrôle du courant circulant) et des rapports Vdc et Vout. En conséquence, les commutateurs dissipent la même quantité de pertes, ce qui permet un fonctionnement plus uniforme de la température.
De plus, la synchronisation au passage par zéro n'est plus demandée grâce à la modulation continue qui améliore également le THD de la forme d'onde de sortie.
Malheureusement, l’énorme valeur de la capacité et, à son tour, de l’énergie stockée dans les condensateurs des modules, limite l’utilisation de la topologie classique MMC dans les applications à basse tension.
Comme il est illustré sur les figures 2 et 3, qui représentent deux schémas électriques de deux branches MMC standard 102 avec deux modules 106 par bras (figure 2 sans point neutre et figure 3 avec point neutre), le nombre de niveaux de tension appliqués à une charge ou à un filtre de sortie pour un convertisseur triphasé est de trois (N + 1) si l'on considère phase à neutre, alors qu'il est de cinq (2N + 1) si l'on considère phase à phase.
D'après les schémas présentés aux figures 2 et 3, on peut immédiatement se rendre compte que chaque condensateur 110 dans le circuit fonctionne indépendamment l'un de l'autre et qu'il n'y a pas de compensation d'ondulation dans un système triphasé ni de compensation entre les bras supérieur et inférieur. Du fait de l’indépendance des modules 106, la modulation demandée pour la synthèse de la tension de sortie pourrait être appliquée avec une certaine liberté entre les modules 106.
Cependant, il a été prouvé que l’utilisation d’une «porteuse à décalage de phase», ou « phase sift carrier » en anglais, est recommandée pour un MMC. Cette stratégie de modulation pourrait être de deux types : porteuse déphasée avec N porteuses ou porteuse déphasée avec 2N porteuses, N étant le nombre de modules.
Dans une porteuse déphasée à N porteuse, les modules d'un même bras sont pilotés par un PWM généré à partir du même signal à l'aide de porteuses décalées de 2p/N. Les bras supérieurs et inférieurs sont entraînés avec le même PWM.
Dans une porteuse déphasée avec une porteuse 2N, les modules du bras supérieur sont pilotés avec un PWM généré à l'aide de porteuses décalées de 2p/N. Les modules situés dans le bras inférieur sont entraînés par un PWM généré à l’aide de porteuses décalées de 2p/N entre elles mais synchronisées avec un décalage de p/N par rapport au bras supérieur.
Dans l’état de la technique, certaines solutions matérielles et de contrôle ont été développées pour réduire le dimensionnement des condensateurs. Différentes idées ont déjà été proposées pour réduire ce problème en introduisant des modifications de la topologie, comme indiqué dans l'article de la revue IEEE publiée en octobre 2015 et intitulé « A modified modular multilevel converter with reduced capacitor voltage fluctuation », ou en contrôlant le courant traversant les bras du convertisseur, tels que décrits dans l'article de la revue IEEE publiée en 2018 et intitulé « An enhanced steady-state model and capacitor sizing method for modular multilevel converters for HVDC applications ».
En particulier du point de vue matériel, le schéma électrique représenté à la figure 4 montre la solution équivalente à cinq niveaux proposée dans l'article de la revue IEEE publiée en octobre 2015 et intitulé « A modified modular multilevel converter with reduced capacitor voltage fluctuation ». Dans cette solution illustrée à la figure 4, les deux condensateurs externes de chaque branche, c’est-à-dire le condensateur externe de chaque bras, sont en commun en vue de la somme des trois courants qui, grâce à la caractéristique triphasée, a pour effet d’annuler presque le courant pulsé de chaque branche. Les inducteurs de branche sont décalés et les deux cellules internes sont réduites en une seule.
Néanmoins, les réductions de capacité obtenues ne sont pas telles qu’elles présentent des avantages économiques et en termes de taille par rapport aux solutions actuelles. De plus, aucune recherche ou solution n'est proposée dans les applications à basse tension où la quantité de condensateurs est plus élevée en raison d'un rapport l/V plus élevé pour l'unité de puissance.
Exposé de l’invention A cet effet, la présente invention propose une topologie MMC qui peut être utilisée aussi bien pour des applications à moyenne et haute tension que pour des applications à basse tension et qui présente une dimension optimisée.
Dans un premier objet de l'invention, il est proposé un convertisseur modulaire multiniveaux comprenant au moins une branche destinée à être connectée à une phase, ladite au moins une branche comprenant un premier et un second modules externes et un unique module interne, chaque module externe et chaque module interne comprenant:
- une première et une deuxième unités de commutation comprenant chacune une diode, un transistor semi-conducteur, un premier connecteur électriquement connecté à un premier pôle de la diode et un premier pôle du transistor, et un deuxième connecteur électriquement connecté à un deuxième pôle de la diode et un deuxième pôle du transistor,
- une première borne électriquement connectée au premier connecteur de la première unité de commutation, - une deuxième borne connectée électriquement au deuxième connecteur de la deuxième unité de commutation, et
- une troisième borne connectée électriquement au deuxième connecteur de la première unité de commutation et au premier connecteur de la deuxième unité de commutation. La troisième borne du premier module externe est couplée électriquement à la première borne du module interne par l'intermédiaire d'un premier inducteur, tandis que la troisième borne du deuxième module externe est couplée électriquement à la seconde borne du module interne par l'intermédiaire d'un second inducteur, et la troisième borne du module interne est configurée pour être connectée à une phase d'une charge ou à une grille à laquelle le convertisseur est conçu pour être connectée. Le module interne comprend en outre une capacité comprenant un premier pôle connecté électriquement à la première borne du module interne et un second pôle connecté électriquement à la seconde borne du module interne.
Le convertisseur comprend une première capacité externe comportant un premier pôle connecté électriquement à la première borne du premier module externe de ladite au moins une branche et un second pôle connecté électriquement à la seconde borne du premier module externe de ladite au moins une branche, et une seconde capacité externe comprenant un premier pôle connecté électriquement à la première borne du second module externe de ladite au moins une branche et un second pôle connecté électriquement à la seconde borne du second module externe de ladite au moins une branche.
La combinaison des deux modules internes d'une topologie MMC classique en un unique module interne telle que dans la topologie de la présente invention avec une troisième borne connectée à la charge permet de compenser l'ondulation de tension.
Toutes ces caractéristiques du MMC selon l'invention permettent au MMC non seulement d'être utilisé pour une application à basse tension, mais également d'avoir une taille globale réduite avec un nombre réduit de capacités et sans traitement complexe.
Dans un premier aspect du convertisseur modulaire multiniveaux, la seconde borne du premier module externe peut être connectée électriquement à la première borne du second module externe.
En connectant la seconde borne du premier module externe à la première borne du second module externe, les première et seconde capacités externes sont couplées ensemble. De cette façon, les deux capacités peuvent partager la tension totale, agir de manière dynamique avec une valeur de capacité double et être communes aux trois branches lorsque le convertisseur est dans une configuration de convertisseur triphasé.
Dans un deuxième aspect du convertisseur modulaire multiniveaux, la deuxième borne du premier module externe et la première borne du second module externe peuvent être connectées au point de référence dans un système de distribution de tension (masse, neutre, etc.). Pour toute application du convertisseur modulaire multiniveaux, lorsque le neutre doit être fourni à la charge, généralement pour une utilisation dans une alimentation sans interruption (ASI), il n’est pas nécessaire d’ajouter les deux condensateurs classiquement requis pour créer le point milieu étant donné qu’ils sont déjà intégrés à la structure de la présente invention, ces deux condensateurs étant formés par les deux capacités externes.
C'est un gros avantage, car une batterie de condensateurs DC est toujours nécessaire pour gérer le flux d'énergie, le déséquilibre de l'alimentation des phases et des ondulations et les condensateurs externes des bras font naturellement partie de cette batterie de condensateurs.
Dans un troisième aspect du convertisseur modulaire multiniveaux, le convertisseur comprend trois branches, chacune configurée pour être connectée à une phase différente, et dans laquelle la première capacité externe est couplée électriquement en parallèle au premier module externe des trois branches, et la seconde capacité externe est couplée électriquement en parallèle au second module externe des trois branches.
Dans un quatrième aspect du convertisseur modulaire multiniveaux, le convertisseur comprend en outre une unité de commande configurée pour piloter les premier et second modules externes avec un motif de modulation calculé par une porteuse déphasée avec N porteuses, N étant une valeur entière, et pour piloter le module interne avec un signal de modulation de largeur d'impulsion (PWM) calculé par une porteuse avec n phase, n étant une valeur entière, et le même signal d'erreur.
De préférence, les valeurs N et n sont égales chacune au nombre de modules sur chaque branche, chaque branche comprenant le module interne et un nombre de modules externes supérieur ou égal au nombre un, soit au moins deux modules.
Pour N=2, les deux modules externes sont pilotés par un signal PWM commun basé sur une porteuse dont l’amplitude varie entre zéro et d, et le module interne est piloté par un signal PWM basé sur une seconde porteuse ayant une amplitude similaire et qui n’est décalée que d’un angle p par rapport à la première porteuse.
Le signal d’erreur Vr en sortie de l’unité de commande est commun aux deux générateurs de signaux PWM et est défini par une amplitude d et un angle de déphasage d/2 pour que l’indice de modulation M soit égal à 1 lorsque Vr est égale à d/2. Il est connu que le signal d'erreur Vr est calculé et traité par l’unité de commande comme la différence entre la tension de sortie de référence et la tension mesurée en sortie.
Dans un cinquième aspect du convertisseur modulaire multiniveaux, le courant de sortie de chaque branche sur la troisième borne du module interne est limité par les valeurs des différents éléments électriques du convertisseur, telles que les capacités.
Dans un sixième aspect du convertisseur modulaire multiniveaux, l'unité de commande est configurée pour contrôler le courant dans ladite au moins une branche en surveillant le courant dans le premier module externe et dans le deuxième module externe.
Une réduction de la composante de courant I2w entraîne une ondulation plus importante de la capacité du module interne avec la demande d'une valeur de capacité plus élevée, mais permet d'optimiser le courant et la dissipation dans les modules et les commutateurs.
Brève description des dessins
L'invention sera mieux comprise à la lecture faite ci-après, à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels :
[Fig. 1] La figure 1 , précédemment décrite, est une topologie MMC à trois phases telle que connue dans l'état de la technique.
[Fig. 2] La figure 2, précédemment décrite, est un schéma électrique d'une branche d’un MMC standard avec deux modules par bras avec N = 2 et sans point neutre, comme cela est connu dans l'état de la technique.
[Fig. 3] La figure 3, précédemment décrite, est un schéma électrique d'une branche d’un MMC standard à deux modules par bras avec N = 2 et un point neutre, tels qu'ils sont connus dans l'état de la technique.
[Fig. 4] La figure 4, précédemment décrite, est un schéma électrique d'une topologie MMC à 5 niveaux telle que connue dans l'état de la technique. [Fig. 5] La figure 5 représente schématiquement un convertisseur modulaire multiniveaux monophasé selon un mode de réalisation de l'invention.
[Fig. 6] La figure 6 représente schématiquement un convertisseur modulaire multiniveaux triphasé selon un autre mode de réalisation de l'invention.
Description des modes de réalisation
La présente invention sera décrite en relation avec des modes de réalisation particuliers et en référence à certains dessins, mais l'invention n'est pas limitée à cela, mais uniquement par les revendications. Les dessins décrits ne sont que schématiques et ne sont pas limitatifs. Dans les dessins, la taille de certains des éléments peut être exagérée et non dessinée à l’échelle à des fins d’illustration. Lorsque le terme "comprenant" est utilisé dans la présente description et les revendications, il n’exclut pas d’autres éléments ou étapes. Lorsqu'un article indéfini ou défini est utilisé pour désigner un nom singulier, par ex. "un", "le", cela inclut un pluriel de ce nom, sauf indication contraire.
Le terme "comprenant", utilisé dans les revendications, ne doit pas être interprété comme étant limité aux moyens énumérés ci-après; il n'exclut pas d'autres éléments ou étapes. Ainsi, la portée de l'expression "un dispositif comprenant les moyens A et B" ne devrait pas être limitée aux dispositifs constitués uniquement des composants A et B. Cela signifie que, par rapport à la présente invention, les seuls composants pertinents du dispositif sont A et B.
En outre, les termes premier, deuxième, troisième et similaires dans la description et les revendications sont utilisés pour distinguer des éléments similaires et pas nécessairement pour décrire un ordre séquentiel ou chronologique. Il faut comprendre que les termes ainsi utilisés sont interchangeables dans des circonstances appropriées et que les modes de réalisation de l'invention décrits ici sont capables de fonctionner dans d'autres séquences que celles décrites ou illustrées ici.
La figure 5 représente schématiquement un convertisseur modulaire multiniveaux (MMC) selon un mode de réalisation de l'invention. Le MMC 1 comprend trois modules : un premier module externe 2, un second module externe 3 et un module interne 4.
Chaque module externe et interne 2 à 4 comprend une première unité de commutation 7, une seconde unité de commutation 8, une première borne 9, une seconde borne 10 et une troisième borne 11.
Chaque première et seconde unité de commutation 7 et 8 comprend une diode 12, un transistor bipolaire à grille isolée (IGBT) 13, un premier connecteur 14 connecté électriquement à un premier pôle de la diode 12 et à un premier pôle de l'IGBT 13, et un second connecteur 15 connecté électriquement à un deuxième pôle de la diode 12 et à un deuxième pôle de l'IGBT 13.
La première borne 9 d'un module 2 à 4 est connectée électriquement au premier connecteur 14 de sa première unité de commutation 7. La deuxième borne 10 d'un module 2 à 4 est connectée électriquement au deuxième connecteur 15 de sa deuxième unité de commutation 8. Et la troisième borne 11 d'un module 2 à 4 est connectée électriquement au deuxième connecteur 15 de sa première unité de commutation 7 et au premier connecteur 14 de sa deuxième unité de commutation 8.
La troisième borne 11 du premier module externe 2 est couplée électriquement à la première borne 9 du module intérieur 4 par l'intermédiaire d'un premier inducteur 16. La troisième borne 11 du second module externe 3 est couplée électriquement à la deuxième borne 10 du module intérieur 4 par l'intermédiaire d'un deuxième inducteur 17.
La troisième borne 11 du module interne 4 est configurée pour être connectée à une phase d’une charge ou d’un réseau auquel le MMC 1 est configuré pour être connecté.
La deuxième borne 10 du premier module externe 2 est connectée électriquement à la première borne 9 du second module externe 3.
Le module interne 4 comprend un condensateur interne 18, ayant une valeur de capacité interne Cm et comprenant un premier pôle 180 connecté électriquement à la première borne 9 du module interne 4 et un second pôle 185 connecté électriquement à la seconde borne 10 du module interne 4. Le MMC 1 comprend également un premier condensateur externe 19 ayant une première valeur de capacité externe Ctop et comprenant un premier pôle 190 connecté électriquement à la première borne 9 du premier module externe 2 et un second pôle 195 connecté électriquement à la seconde borne 10 du premier module externe 2, et un deuxième condensateur externe 20 ayant une deuxième valeur de capacité externe C ottom et comprenant un premier pôle 200 connecté électriquement à la première borne 9 du second module externe 3 et un deuxième pôle 205 relié électriquement à la deuxième borne 10 du second module externe 3.
Le deuxième pôle 195 du premier condensateur externe 19, qui correspond à la deuxième borne 10 du premier module externe 2, et le premier pôle 200 du deuxième condensateur externe 20, qui correspond à la première borne 9 du second module externe 3, sont électriquement ensemble. De cette façon, les deux capacités peuvent partager la tension totale, agir de manière dynamique avec une valeur de capacité double et être communes aux trois branches lorsque le convertisseur est dans une configuration de convertisseur triphasé.
Les lignes en pointillés représentent une configuration avec le point neutre, comme par exemple dans un commutateur d'alimentation sans interruption. Dans cette configuration, le deuxième pôle 195 du premier condensateur externe 19 et le premier pôle 200 du deuxième condensateur externe 20 sont couplés électriquement à la terre. De cette façon, il n’est pas nécessaire d’ajouter les deux condensateurs demandés pour créer le point milieu car ils sont déjà intégrés dans la structure, ces deux condensateurs étant les deux condensateurs externes 19 et 20.
Le MMC 1 est couplé à une tension d'entrée VDc par l'intermédiaire de la première borne 9 du premier module externe 2 et de la seconde borne 10 du second module externe 3.
Le MMC 1 illustré sur la figure 5 comprend en outre une capacité de filtrage 22 couplée entre le point de référence dans un système de distribution de tension (masse, neutre ..) et une borne de sortie du MMC 1 qui correspond à la troisième borne 11 du module interne 4. Cette capacité de filtrage 22 permet de compenser l'ondulation du courant de starter de sortie afin de filtrer la fréquence de commutation et de ne conserver que le fondamental de la tension de sortie (50 ou 60Hz). La figure 6 illustre schématiquement un MMC 31 triphasée selon un autre mode de réalisation de l'invention.
Le MMC 31 comprend trois branches 30 comprenant chacune trois modules : un premier module externe 32, un second module externe 33 et un module interne 34. Chaque branche 30 du MMC 31 triphasé est composée de ses trois modules 32 à 34 de la même manière que le MMC monophasé 1 illustré sur la figure 5. Ainsi, chaque module externe et interne 32 à 34 comprend une première unité de commutation 37, une seconde unité de commutation 38, une première borne 39, une seconde borne 40 et une troisième borne 41. Chaque première et seconde unité de commutation 37 et 38 d'une branche 30 comprend une diode 42, un transistor bipolaire à grille isolée (IGBT) 43, un premier connecteur 44 connecté électriquement à un premier pôle de la diode 42 et un premier pôle de l'IGBT 43 et un deuxième connecteur 45 connecté électriquement à un deuxième pôle de la diode 42 et à un deuxième pôle de l'IGBT 43. La première borne 39 d'un module 32 à 34 d'une branche 30 est connectée électriquement au premier connecteur 44 de sa première unité de commutation 37. La seconde borne 40 d'un module 32 à 34 est connectée électriquement au second connecteur 35 de sa seconde unité de commutation 38. Et la troisième borne 41 d'un module 32 à 34 est connectée électriquement au deuxième connecteur 45 de sa première unité de commutation 37 et au premier connecteur 44 de sa deuxième unité de commutation 38.
Pour chaque branche 30, la troisième borne 41 du premier module externe 32 de la branche 30 est couplée électriquement à la première borne 39 du module interne 34 de la même branche 30 par l'intermédiaire d'un premier inducteur 46. Pour chaque branche 30, la troisième borne 41 du deuxième module extérieur 33 de la branche 30 est couplée électriquement à la deuxième borne 40 du module intérieur 34 de la même branche 30 par l'intermédiaire d'un deuxième inducteur 47.
Pour chaque branche 30, la troisième borne 41 du module interne 34 de la branche 30 est destinée à être connectée à une phase d'une charge ou d'un réseau auquel le MMC 31 est destiné à être connecté. Pour chaque branche 30, la deuxième borne 40 du premier module extérieur 32 de la branche 30 est connectée électriquement à la première borne 39 du second module externe 33 de la même branche 30.
Le module interne 34 de chaque branche 30 comprend un condensateur interne 48, ayant une valeur de capacité interne Cm et comprenant un premier pôle 480 connecté électriquement à la première borne 39 du module interne 34 de sa branche 30 et un second pôle 185 relié électriquement à la deuxième borne 40 du module interne 34 de sa branche 30.
Le MMC 1 comprend également un premier condensateur externe 49 et un second condensateur externe 50. Le premier condensateur externe 49 est couplé en parallèle au premier module externe 32 des trois branches 30, et le second condensateur externe 50 est couplé en parallèle au second module externe 33 des trois branches 30. En d’autres termes, il existe un premier condensateur externe 49 couplé en parallèle à trois premiers modules externes 32 et un second condensateur externe 50 couplé en parallèle à trois seconds modules externes 33.
Le premier condensateur externe 49 a une première valeur de capacité externe Ctop et comprend un premier pôle 490 connecté électriquement à la première borne 39 du premier module externe 32 de chaque branche 30 et un second pôle 495 connecté électriquement à la seconde borne 40 du premier module externe 32 de chaque branche 30. Le deuxième condensateur extérieur 50 a une deuxième valeur de capacité extérieure C ottom et comprend un premier pôle 500 connecté électriquement à la première borne 39 du second module externe 33 de chaque branche 30 et un deuxième pôle 505 relié électriquement au deuxième terminal 40 du second module externe 33 de chaque branche 30.
Le MMC 31 est couplé à une tension d'entrée VDc par l'intermédiaire de la première borne 39 du premier module externe 32 de chaque branche 30 et de la seconde borne 40 du second module externe 33 de chaque branche 30.
Pour contrôler le MMC 1 monophasé ou I MMC 31 triphasé, une configuration de modulation calculée par une porteuse déphasée avec N porteuse est appliquée. Les modules externes sont pilotés en utilisant un signal de modulation de largeur d'impulsion calculé en utilisant une porteuse en phase nulle. Le module interne est piloté en utilisant un signal PWM calculé par une porteuse à n phase et le même signal d'erreur.
Ensuite, un contrôle approprié du courant est fourni aux branches et/ou à la sortie. Lorsque seul le courant de sortie est contrôlé, le courant de circulation n'est pas mesuré et ne peut pas être contrôlé par la boucle de courant. Par conséquent, il n’est limité que par les valeurs des paramètres de circuit, données par l’équation 8 suivante : équation 8
Figure imgf000020_0001
De cette manière, la valeur Cm du condensateur interne 18 ou 48 dans le module interne 4 ou 34 est optimisée et minimisée.
Lorsque le courant dans les branches est contrôlé, la valeur du courant dans les branches peut être optimisée. Une réduction du terme I2w provoque une ondulation plus importante sur le condensateur interne 18 ou 48 du module interne 4 ou 34 avec la demande d'une valeur de capacité supérieure, mais permet d'optimiser le courant et la dissipation dans les modules 2 à 4 ou 32 à 34 et les commutateurs 7 et 8 ou 37 et 38.
L’invention s’applique à tous les types de convertisseurs de puissance pour convertisseurs de moyenne à grande puissance (onduleur ou redresseur) ainsi que pour les applications à basse tension avec des semi-conducteurs de calibres appropriés.
Le MMC pourrait être réalisé sous forme de solution de circuit imprimé pour des applications à faible puissance, par exemple, ou sous forme de solution câblée pour des applications de moyenne ou grande puissance.

Claims

Revendications
[Revendication 1] Convertisseur modulaire multiniveaux (1, 31) comprenant au moins une branche (30) destinée à être connectée à une phase, ladite au moins une branche comprenant un premier et un second modules externes (2, 3, 32, 33) et un unique module interne (4, 34), chaque module externe et chaque module interne (1-4, 32-34) comprenant:
- une première et une deuxième unités de commutation (7, 8, 37, 38) comprenant chacune une diode (12, 42), un transistor semi-conducteur (13, 43), un premier connecteur (14, 44) électriquement connecté à un premier pôle de la diode (12, 42) et un premier pôle du transistor (13, 43), et un deuxième connecteur (15, 45) électriquement connecté à un deuxième pôle de la diode (12, 42) et un deuxième pôle du transistor (13, 43),
- une première borne (9, 39) électriquement connectée au premier connecteur (14, 44) de la première unité de commutation (7, 37),
- une deuxième borne (10, 40) connectée électriquement au deuxième connecteur (15, 45) de la deuxième unité de commutation (8, 38), et
- une troisième borne (11, 41) connectée électriquement au deuxième connecteur (15, 45) de la première unité de commutation (7, 37) et au premier connecteur (14, 44) de la deuxième unité de commutation (8, 38), la troisième borne (11, 41) du premier module externe (2, 32) étant électriquement couplée à la première borne (9, 39) du module interne (4, 34) par l'intermédiaire d'un premier inducteur (16, 46), la troisième borne (11,
41) du deuxième module externe (3, 33) étant couplée électriquement à la seconde borne (10, 40) du module interne (4, 34) par l'intermédiaire d'un second inducteur (17, 47), et la troisième borne (11, 41) du module interne (4, 34) étant configurée pour être connectée à une phase d'une charge ou à une grille à laquelle le convertisseur est configuré pour être connecté, le module interne (4, 34) comprenant en outre une capacité (18, 48) comportant un premier pôle (180, 480) connecté électriquement à la première borne (9, 39) du module interne (4, 34) et un second pôle (185, 485) connecté électriquement à la seconde borne (10, 40) du module interne (4, 34), et le convertisseur (1, 31) comprenant une première capacité externe (19, 49) comportant un premier pôle (190, 490) connecté électriquement à la première borne (9, 39) du premier module externe (2, 32) de ladite au moins une branche (30) et un second pôle (195, 495) connecté électriquement à la seconde borne (10, 40) du premier module externe (2, 32) de ladite au moins une branche (30), une seconde capacité externe (20, 50) comportant un premier pôle (200, 500) connecté électriquement à la première borne (9, 39) du second module externe (3, 33) de ladite au moins une branche (30) et un second pôle (205, 505) connecté électriquement à la seconde borne (10, 40) du second module externe (3, 33) de ladite au moins une branche (30), et une capacité de filtrage (22) couplée à la troisième borne (11) du module interne (4).
[Revendication 2] Convertisseur modulaire multiniveaux (1, 31) selon la revendication 1, dans lequel la seconde borne (10, 40) du premier module externe (2, 32) est connectée électriquement à la première borne (9, 39) du second module externe (3, 33).
[Revendication 3] Convertisseur modulaire multiniveaux (1, 31) selon la revendication 2, dans lequel la deuxième borne (10, 40) du premier module externe (2, 32) et la première borne (9, 39) du second module externe (3,
33) sont connectées à la masse.
[Revendication 4] Convertisseur modulaire multiniveaux (1, 31) selon l'une des revendications 1 à 3, comprenant trois branches (30), chacune configurée pour être connectée à une phase différente, et dans laquelle la première capacité externe (49) est couplée électriquement en parallèle au premier module externe (2, 32) des trois branches (30), et la seconde capacité externe (50) est couplée électriquement en parallèle au second module externe (3, 33) des trois branches (30).
[Revendication 5] Convertisseur modulaire multiniveaux (1, 31) selon l'une des revendications 1 à 4, comprenant en outre une unité de commande configurée pour piloter les premier et second modules externes avec un motif de modulation calculé par une porteuse déphasée avec N porteuses, N étant une valeur entière, et pour piloter la module interne avec un signal de modulation de largeur d'impulsion (PWM) calculé par une porteuse avec n phase, n étant une valeur entière, et le même signal d'erreur.
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2306629A2 (fr) * 2009-09-25 2011-04-06 Fuji Electric Holdings Co., Ltd. Convertisseur à cinq niveaux
JP2012253981A (ja) * 2011-06-07 2012-12-20 Fuji Electric Co Ltd ５レベル変換回路
JP2014100015A (ja) * 2012-11-15 2014-05-29 Ntt Facilities Inc 電力変換装置及び電力変換回路
US20150288284A1 (en) * 2014-04-03 2015-10-08 Schneider Toshiba Inverter Europe Sas Multi-level power converter

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2306629A2 (fr) * 2009-09-25 2011-04-06 Fuji Electric Holdings Co., Ltd. Convertisseur à cinq niveaux
JP2012253981A (ja) * 2011-06-07 2012-12-20 Fuji Electric Co Ltd ５レベル変換回路
JP2014100015A (ja) * 2012-11-15 2014-05-29 Ntt Facilities Inc 電力変換装置及び電力変換回路
US20150288284A1 (en) * 2014-04-03 2015-10-08 Schneider Toshiba Inverter Europe Sas Multi-level power converter

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
A MODIFIED MODULAR MULTILEVEL CONVERTER WITH REDUCED CAPACITOR VOLTAGE FLUCTUATION, October 2015 (2015-10-01)
AN ENHANCED STEADY-STATE MODEL AND CAPACITOR SIZING METHOD FOR MODULAR MULTILEVEL CONVERTERS FOR HVDC APPLICATIONS, 2018

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