FR2593153A1 - Conteneur de transport isole sous vide notamment pour produits congeles, et procede de mise en oeuvre de ce conteneur. - Google Patents

Abstract

a) Conteneur de transport isolé sous vide, notamment pour produits congelés et procédé de mise en îoeuvre de ce conteneur ; b) caractérisé en ce que la structure contenante extérieure comprend au moins quatre poutres 32-34 d'angle disposées longitudinalement et reliées chacune à au moins deux sections de membrane 30 associées, chacune de ces sections de membrane présentant un plan de localisation associé coïncidant avec la partie périphérique de cette section de membrane, les plans de localisation des deux sections de membrane associées se reliant à leurs poutres associées formant un angle intérieur à 180 degrés, de sorte que ces deux sections de membrane associée agissant chacune en tension par rapport à leur poutre associée, exercent sur cette poutre associée une force dirigée vers l'intérieur suivant une ligne de composante de force dirigée vers l'intérieur entre les deux plans de localisation ; c) l'invention concerne un conteneur de transport isolé sous vide, notamment pour produits congelés et procédé de mise en îoeuvre de ce conteneur. (CF DESSIN DANS BOPI)

Description

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Conteneur de transport isolé sous vide notamment pour pro-

duits congelés, et procédé de mise en oeuvre de ce conte-

neur ".

L'invention concerne des conteneurs isolés sous vide, et plus particulièrement des conteneurs destinés à être utilisés pour des produits à embarquer, tels que des produits devant être maintenus à des températures

très basses pendant des périodes de temps relativement lon-

gues.

L'une des utilisations les plus couran-

tes des conteneurs de cargaison isolés, concerne l'embarque-

ment de produits alimentaires congelés. Ces conteneurs peu-

vent être conçus pour produire des températures inférieures à - 18 C. Cependant, au cours du temps, une détérioration de l'isolation ainsi que de l'équipement de réfrigération

se produit tout à fait couramment, cette détérioration con-

duisant à une réduction des possibilités de fonctionnement

de ces conteneurs à des températures inférieures à zéro.

Même si les opérateurs qui utilisent ces conteneurs de car-

gaison isolés tentent de maintenir une très haute qualité

de service, le coût de ces services augmente perpétuelle-

ment au cours des années. De plus, dans beaucoup de cas,

le fait de maintenir la température des produits alimentai-

res à environ -18 C n'est pas l'optimum pour conserver la

qualité des produits alimentaires.

Il est connu depuis des années que la congélation rapide des produits alimentaires, tels que des

fruits, des légumes, du poisson et autres denrées, en uti-

lisant des fluides cryogéniques, tels que l'azote liquide, permet d'obtenir un produit commercial de qualité supérieu- re. Bien que ces techniques aient été utilisées et que des équipements automatiques aient été développés pour effectuer l'opération de congélation, le problème de l'embarquement à des températures aussi basses (c'est-à-dire au voisinage de -62 C) s'est avéré très difficile à résoudre. Ainsi, bien que les températures d'embarquement voisines de -18 C

ne soient pas l'optimum pour conserver la qualité des pro-

duits alimentaires, les conteneurs de transport ne pouvant être utilisés que pour des transports à des températures

d'environ -18 C, constituent l'état de l'art actuel.

Il est connu depuis bien longtemps que des caractéristiques d'isolation excellentes peuvent être obtenues en faisant le vide entre deux éléments, la bouteille thermos étant un dispositif classique utilisant ce principe. Une telle bouteille thermos est constituée par des parois intérieure et extérieure espacées l'une de l'autre, entre lesquelles on fait le vide. Le plus souvent, les deux parois sont réalisées sous la forme de parties de

parois latérales cylindriques concentriques dont les extré-

mités sont fermées par des parties hémisphériques concen-

triques. Une ouverture est prévue dans l'une des parties

d'extrémité hémisphériques.

Cependant, les parois de la bouteille

thermos sont soumises à des forces relativement importan-

tes. Lorsque la pression atmosphérique est d'environ 1 kg/cm au niveau de la mer, la paroi extérieure d'une bouteille thermos standard de 7,6 cm de diamètre par

,5 cm de longueur, est soumise à une force latérale to-

tale de plus de 245 kg. La paroi intérieure de la bouteille thermos n'a pas besoin d'être aussi solide, car les forces intérieures sont dirigées radialement vers l'extérieur, de sorte que le matériau formant la paroi intérieure est sous

tension, ce qui lui évite d'avoir tendance à se déformer.

Cependant, la paroi extérieure fait apparaître, ce qui peut être considéré comme une force d'écrasement et cette paroi extérieure doit présenter une structure plus solide pour

supporter les forces qui tendent à la déformer.

Du fait des problèmes de structure posés par la réalisation d'un conteneur à isolation sous vide, on abandonne dans beaucoup de cas l'idée d'utiliser

un espace sous vide pour réaliser l'isolation, et l'on uti-

lise à la place une isolation épaisse de haute qualité.

Cependant, pour conserver des températures très basses pen-

dant de longues périodes de temps, même l'utilisation d'une isolation très épaisse de très haute qualité ne donne pas satisfaction. Une autre considération est que dans un conteneur de transport quelconque, le volume occupé par le conteneur est un facteur important. De préférence, le

volume total occupé par le conteneur ne doit pas être beau-

coup plus grand que le volume du produit contenu. De plus, il est souhaitable que la configuration du conteneur de transport soit telle que le chargement de ce conteneur dans un camion ou dans un wagon de marchandises par exemple puisse se faire aussi économiquement que possible, avec le

minimum de place perdue.

Une recherche effectuée dans la litté-

rature des brevets a permis de faire apparaître un certain nombre de brevets qui sont les suivants: - le brevet U.S.A 4 343 413 de Chatziptros et Cie décrit un conteneur à double paroi dont

les deux parois sont cylindriques. Des éléments d'espace-

ment sont placés entre les deux parois;

- le Brevet U.S.A 3 370 470 de Ander-

son décrit ce qu'on appelle une "contruction de joint à

gaine sous vide". Cette construction utilise une disposi-

tion d'éléments de renforcement placés de manière à main-

tenir la séparation des parois en résistant aux forces de pression appliquées sur ces parois. Essentiellement, ces éléments sont constitués par des éléments en forme de mon- tants placés perpendiculairement aux parois et sur lesquels passent des câbles de tension. Ces éléments ou câbles de tension résistent aux déformations des parois;

- le Brevet U.S.A 2 633 264 de Dins-

more et Cie décrit un conteneur à double paroi présentant une configuration en forme de boite. Il est indiqué que "l'espace compris entre la coque extérieure et la coque intérieure 16 peut être pompé sous vide ou peut être laissé sous forme d'espace mort rempli d'air, ou encore peut être rempli d'un matériau isolant"; - le Brevet U.S.A 1 337 278 de Schulz décrit un conteneur sous vide présentant une configuration générale cylindrique, avec des entretoises prévues entre

les parois intérieure et extérieure du conteneur.

L'invention concerne un conteneur isolé sous vide, caractérisé en ce qu'il comprend: a) une structure maitrisant l'étanchéité extérieure d'un

fluide comportant des premiers moyens de parois desti-

nés à être exposés à la pression atmosphérique ambiante; b) une structure maitrisant l'étanchéité intérieure d'un

fluide comportant des seconds moyens de parois intérieu-

res espacés intérieurement par rapport aux premiers moyens de parois et définissant une zone contenant un produit; c) les premiers et seconds moyens de parois définissant entre eux une zone d'isolation dans laquelle on fait le vide pour isoler la zone contenante des transferts de chaleur ambiants; d) la structure contenante extérieure comprenant un certain nombre de sections de parois, chacune de ces sections de parois comprenant: 1. un châssis périphérique définissant une zone de section de paroi; 2. une section de membrane généralement plane traversant la zone de section de paroi et comportant une partie centrale et une partie périphérique fixée au châssis périphérique;

3. la partie centrale principale de la section de mem-

brane présentant, par rapport au châssis périphérique, une configuration de surface courbe à courbure tournée vers l'intérieur de façon que la pression ambiante agissant sur la surface extérieure de la section de membrane amène cette section de membrane à réagir pratiquement complètement en tension pour supporter

la pression ambiante.

Dans une configuration préférée, la structure contenante extérieure comprend au moins quatre poutres d'angle disposées longitudinalement et reliées

chacune à au moins deux sections de membrane associées, cha-

cune de ces sections de membrane présentant un plan de loca-

lisation associé coïncidant avec la partie périphérique de cette section de membrane, les plans de localisation des

deux sections de membrane associées se reliant à leurs pou-

tres associées formant un angle intérieur à 180 , de sorte

que ces deux sections de membranes associées agissant cha-

cune en tension par rapport à leur poutre associée, exer-

cent sur cette poutre associée une force dirigée vers l'in-

térieur suivant une ligne de composante de force dirigée

vers l'intérieur entre les deux plans de localisation.

Chaque poutre d'angle de chacune des paires associées est reliée l'une à l'autre par des poutres transversales disposées généralement transversalement entre

la paire de poutres d'angle associées, chacune de ces pou-

tres d'angle réagissant pour résister en compression aux

efforts appliqués entre la paire de poutres d'angle asso-

2593153.

ciées, chaque paire adjacente de poutres transversales for-

mant avec les parties associées de leurs poutres d'angles

associées, un châssis périphérique associé.

Dans une forme préférée de l'inven-

tion, la structure contenante intérieure comprend un certain

nombre de secondes sections de parois, chacune de ces secon-

des sections de parois comprenant: a) un second châssis périphérique définissant une seconde zone de section de paroi;

b) une seconde section de membrane généralement plane tra-

versant la seconde zone de section de paroi et comportant

une partie centrale principale et une partie périphéri-

que fixée au second châssis périphérique; c) la partie centrale principale de la seconde section de

membrane présentant, par rapport au châssis périphéri-

que, une configuration de surface courbe à courbure tour-

née vers l'extérieur de façon que la pression régnant à l'intérieur du conteneur, agissant contre une surface intérieure de la section de membrane, amène cette section de

membrane à réagir essentiellement complètement en ten-

sion pour supporter la pression à l'intérieur du conteneur.

Dans une forme préférée de réalisation,

le conteneur sous vide présente une configuration d'ensem-

ble en forme de prisme rectangulaire, les premières poutres d'angle comprenant au moins deux premières poutres d'angle supérieures et deux premières poutres d'angle inférieures,

les secondes poutres d'angle comprenant au moins deux secon-

des poutres d'angle supérieures et deux secondes poutres d'angle inférieures, chacune des secondes poutres d'angle supérieures étant espacée vers le bas et latéralement vers l'intérieur, par rapport à l'une associée des premières poutres d'angle supérieures, chacune des secondes poutres

d'angle inférieures étant espacé vers le haut et latérale-

ment vers l'intérieur par rapport à l'une associée des

premières poutres d'angle inférieures.

De plus, l'invention comprend une structure d'isolation munie d'un premier et d'un second châssis périphérique, et de membranes de tension s'étendant entre

chacun des châssis périphériques.

L'invention comprend également un élé- ment de capot enfermant une partie d'extrémité ouverte du conteneur. Cet élément de capot comprend un premier et un second dispositif d'étanchéité, le premier dispositif d'étanchéité étant poussé par des moyens de ressort en

contact d'étanchéité contre une partie de bord de la struc-

ture de paroi intérieure du conteneur.

Chacune des parties de membrane pré-

sente une dimension de largeur ainsi qu'une amplitude de déviation correspondant à la distance entre le plan de localisation et un point de déviation maximum de la partie centrale principale de cette partie de membrane. La partie de membrane présente un rapport déviation/largeur qui est

égal au quotient de l'amplitude de déviation par la largeur.

Dans la forme préférée de réalisation, le rapport déviation/ largeur est d'au moins 0,02 et doit de préférence atteindre au moins 0,4 environ. De plus, le rapport déviation/largeur ne doit pas dépasser environ 0,1 et ne doit de préférence

pas être supérieur à 0,4 environ.

L'invention sera décrite en détails en se référant aux dessins ci-joints dans lesquels:

- la figure 1 est une vue de côté en élévation d'un conte-

neur selon l'invention;

- la figure lA est une vue schématique représentant la ma-

nière selon laquelle les forces de pression sont soumises à la réaction de la partie de membrane et de la partie de châssis du conteneur selon l'invention; - la figure 2 est une vue d'extrémité du conteneur de la figure 1 en regardant du côté de la fermeture d'extrémité de ce conteneur; - la figure 3 est une vue en coupe transversale suivant la ligne 3-3 de la figure 1; - la figure 4 est une vue en coupe suivant la ligne 4-4 de la figure 1; - la figure 5 est une vue en coupe suivant la ligne 5-5 de la figure 1, représentant la configuration du capot d'ex- trémité; - la figure 6 est une vue en perspective d'une seconde forme de réalisation de l'invention;

- la figure 7 est une vue en coupe suivant un plan coinci-

dant avec l'axe vertical du conteneur de la figure 6; - la figure 8 est une vue très schématique représentant une partie de membrane courbée montée sur une paire de poutres,

cette vue indiquant certaines relations de dimensions utili-

sées pour analyser les effets provoqués par les variations de déviation de la partie de membrane;

- la figure 9 est un graphique illustrant certaines rela-

tions obtenues en faisant varier la déviation d'une partie de membrane;

- la figure 10 est une vue d'extrémité d'un capot correspon-

dant à une seconde forme de réalisation de l'invention, ce

capot étant utilisé pour fermer le conteneur selon l'inven-

tion;et - la figure 11 est une vue en coupe suivant la ligne 11-11

de la figure 10.

Une première forme de réalisation de

l'invention est illustrée sur les figures 1 à 5 qui repré-

sentent un conteneur 10 en forme de prisme rectangulaire présentant une section transversale carrée. Du point de vue de sa configuration, le conteneur 10 comprend une paroi

supérieure 12, une paroi inférieure 14, deux parois latéra-

les 16, une paroi d'extrémité 18, et un capot d'extrémité amovible 20 placé à l'extrémité du conteneur 10 opposée à

la paroi d'extrémité 18. L'extrémité du conteneur 10 adja-

cente au capot 20 doit être considérée comme l'extrémité avant du conteneur 10, tandis que la position voisine de la

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paroi d'extrémité 18 doit être considérée comme l'arrière

du conteneur 10.

Du point de vue de sa structure, le

conteneur 10 peut être considéré comme comportant une struc-

ture intérieure 22 et une structure extérieure 24 entourant

complètement la structure intérieure 22 et placée extérieu-

rement à une courte distance de celle-ci pour définir avec la structure intérieure 22 une zone d'isolation sous vide

repérée d'une façon générale par la référence 26.

La structure extérieure 24 comprend un châssis d'ossature 28 recouvert par un certain nombre de parties de feuilles ou parties de membranes 30. Dans la configuration particulière représentée ici, le châssis 28 comprend deux poutres longitudinales supérieures 32 placées aux lignes de jonction entre les parois latérales 16 et la

paroi supérieure 12, et deux poutres longitudinales 34 pla-

cées aux lignes de jonction entre les deux parois latérales

16 et la paroi inférieure 14. De plus, quatre poutres d'ex-

trémité 36 sont placées sur les bords de la paroi d'extré-

mité 18, et un second ensemble de poutres d'extrémité 38 sont montées dans une configuration carrée à l'endroit du

capot 20 de façon que deux de ces secondes poudres d'extré-

mité 38 soient placées à l'endroit des bords avant des parois latérales 16, tandis que les deux autres secondes

poutres d'extrémité 38 sont placées respectivement à l'en-

droit des bords avant de la paroi supérieure 12 et de la

paroi inférieure 14.

Entre chaque poutre longitudinale supé-

rieure 32 et la poutre longitudinale inférieure 34 associée placée juste au-dessous de celle-ci, se trouvent un certain nombre de poutres intermédiaires verticales régulièrement

espacées 40. De la même manière, un certain nombre de pou-

tres intermédiaires supérieures 42 sont placées horizonta-

lement entre les deux poutres supérieures 32, et un certain nombre de poutres intermédiaires inférieures 44 sont placées

horizontalement entre les deux poutres longitudinales infé-

rieures 34.

On peut ainsi constater que les pou-

tres 32 à 44 définissent collectivement un certain nombre de sections de châssis rectangulaires reliées ensemble. Par

exemple, une paire de poutres intermédiaires verticales adja-

centes 40 forment une section de châssis rectangulaire avec

les parties des poutres longitudinales supérieure et infé-

rieure 32 et 34 qui sont placées entre elles. Egalement, les premières poutres d'extrémité 36 forment collectivement

une section de châssis carrée, de même que les secondes pou-

tres d'extrémité 38. Les sections de châssis qui sont for-

mées par chaque paire de poutres intermédiaires adjacentes , 42 ou 44, seront appelées sections intermédiaires, et repérées par la référence 46. La section de châssis formée

par les premières poutres d'extrémité 36 sera appelée pre-

mière section d'extrémité 48, tandis que la section formée

par le second ensemble de poutres d'extrémité 38 sera appe-

lée seconde section d'extrémité 50.

Chacune des sections de châssis 46 et 48 comporte une section de membrane associée 30 munie de deux bords 52 se reliant aux poutres longitudinales 32 et/ ou 34, et de deux seconds bords 54 se reliant aux poutres

intermédiaires 46. Les sections de membrane 30 sont réali-

sées de manière à être étanches au fluide pour être ainsi imperméables au passage de l'air, et les bords de membrane 52 et 54 sont reliés à leurs éléments de poutre respectifs

de manière à former une liaison étanche au fluide.

Comme indiqué précédemment, on fait

le vide dans la zone 26 comprise entre les structures ex-

térieure et intérieure 22 et 24. Comme la surface extérieu-

re 56 de chacune des sections de membrane 30 est exposée à l'atmosphère ambiante, et comme la surface intérieure 58 de chaque membrane 30 est placée sous vide, il apparaît clairement que la pression atmosphérique agissant sur la 1.1 membrane 30 provoque une force importante tendant à pousser la membrane vers l'intérieure en direction de l'intérieur du conteneur 10. Comme cela sera décrit plus en détails ci-après, chacune des membranes 30 est disposée de manière à réagir essentiellement en tension à la charge de ces for- ces relativement importantes, suivant des lignes de force parallèles à la surface courbe de la membrane 30. Cela

amène la surface extérieure 56 de chaque membrane 30 à pren-

dre une courbure modérément concave.

Pour les besoins de la description,

chaque membrane 30 peut être considérée comme comportant un plan de localisation coincidant avec le périmètre de cette membrane (c'est-à-dire avec les bords 52 et 54) à l'endroit o la membrane 30 ou 30a se relie à son châssis

périphérique associé. La membrane peut alors être considé-

rée comme placée en fait dans une surface courbe rejoignant le plan de localisation à l'endroit des bords 52 et 54,

mais se courbant en s'écartant de ce plan de localisation.

La description qui suit sera, semble-t-

il, mieux comprise en donnant ici une analyse simple de la nature et de l'effort des charges de tension exercées sur chaque membrane 30. On se référera maintenant pour cela à

la figure lA qui représente un schéma relativement simpli-

fié de deux poutres 60 de longueur théoriquement infinie avec une membrane 62 s'étendant entre les deux poutres 60, cette membrane 62 étant également de longueur infinie. On supposera dans cet exemple que les poutres 60 ne plient pas sous la charge et que la membrane 62 ne s'allonge pas

sous l'effet des charges de tension.

Dans cet exemple, la largeur de la membrane (c'est-à-dire la distance entre les deux poutres ) est appelée "w". La pression atmosphérique s'exerçant sur la surface extérieure de la membrane 62 est indiquée par un certain nombre de petites flèches "p", et la force résultante de cette pression est indiquée par "Fr". On supposera que la membrane 60 est construite, par rapport à l'espacement des poutres 60, de façon que la partie médiane de la membrane 62 s'écarte d'une distance "d" par rapport au plan compris entre les poutres 60 à l'endroit du point de jonction de la membrane 62.

Cette force Fr subit une réaction tota-

lement en tension de la part de la membrane 62. Pour calcu-

ler la force de tension exercée sur la membrane 62, on trace une tangente à cette membrane 62 à l'endroit du point de

Jonction 66 entre la membrane 62 et la poutre 60, cette tan-

gente étant appelée 68. L'angle formé par la tangente 68 avec la ligne ou le plan 64, est appelé 9, et la force de tension au point de tangente 66 est appelée "Ft". La force

Ft peut se diviser en deux composantes à savoir "Fa" oppo-

sée à la force Fr, et une seconde composante appelée "Fb" perpendiculaire à la composante Fa. On pourra facilement

constater que lorsque l'angle 0 diminue, la force de ten-

sion résultante Ft sur la membrane 62 augmente. On suppo-

sera par exemple que l'angle 0 est de 10 . La force de ten-

sion Ft doit être égale à Fa (qui doit être égale à Fr fois

la cosécante de 0). Comme la cosécante de 10 est approxi-

mativement égale à 5,7, la force de tension Ft doit repré-

senter 5,7 fois la force résultante Fr.

Un autre paramètre à considérer est l'amplitude de la déviation subie par la membrane. Pour une largeur w donnée, l'amplitude de la déviation d peut se calculer par la formule suivante: d = w/2 (csc 0 - cot O)

Pour un angle O de 100, cette déviation d doit être d'envi-

ron 0,09 w.

Pour des valeurs relativement petites

de l'angle 0 (c'est-à-dire 10 ou moins), la force de ten-

sion exercée sur la membrane 62 doit être pratiquement

inversement proportionnelle à l'amplitude de l'angle 0.

D'autre part, la déviation d de la membrane 62 doit être sensiblement directement proportionnelle à l'angle 0. Il est évidemment souhaitable de maintenir l'amplitude de la déviation d aussi petite que possible pour maintenir aussi grand que possible le volume de contenance du conteneur

par rapport au volume total occupé par ce conteneur 10.

D'autre part, il existe une limite inférieure pratique au-

dessous de laquelle la déviation d ne peut descendre sans que l'effort appliqué à la membrane 62 et aux poutres 60 devienne si important qu'il conduise à un encombrement et

un poids irréalisables des poutres 60 et de la membrane 62.

En gardant ces considérations à l'es-

prit, on poursuivra maintenant la description de la strue-

ture du conteneur 10. Le châssis d'ossature de la structure intérieure correspond pratiquement exactement à celui de

la structure extérieure. Par suite, pour faciliter la des-

cription, les poutres de la structure intérieure qui cor-

respondent aux poutres de la structure extérieure seront repérées par les mêmes références avec un suffixe "a" pour

les distinguer des poutres de la structure intérieure 24.

Ainsi, la structure intérieure 24 comporte un châssis d'os-

sature 28a constitué par les poutres longitudinales supé-

rieure et inférieure 32a et 34a, les poutres 36a et 38a

ainsi que les poutres intermédiaires 40a à 44a.

De la même façon, un certain nombre

de sections de membrane 30a sont placées entre les diffé-

rentes sections de châssis 46a à 50a formées par le châssis d'ossature intérieure 28a. Cependant, bien que les sections

de membrane intérieure 30a soient également placées en ten-

sion, la pression est exercée contre les sections de mem-

brane 30a depuis l'intérieur du conteneur 10, ce qui amène les sections de membrane 30a à se courber vers l'extérieur

en direction de leur section de membrane extérieure corres-

*pondante 30.

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Il est nécessaire de prévoir des élé-

ments de support de liaison entre les châssis d'ossature extérieur et intérieur 28 et 28a. Cependant, ces supports de liaison doivent être conçus de manière à réduire au minimum le chemin de conduction de chaleur formé par ces

structures de liaison. Cela peut être réalisé de trois ma-

nières. Tout d'abord, la structure de liaison doit être

réalisée dans un matériau à faible conductibilité thermique.

En second lieu, la structure doit être disposée de façon

que son chemin de conduction soit aussi long que possible.

En troisième lieu, les structures de liaison doivent pré-

senter une section aussi faible que possible le long du chemin de conduction thermique. En outre, on remarquera que bien que chacune des structures d'ossature 28 et 28a

soit soumise à des charges très élevées du fait des pres-

sions exercées par l'atmosphère ambiante et par l'atmos-

phère ou le liquide contenus dans le conteneur 10, la

structure de liaison entre les châssis 28 et 28a doit sim-

plement être suffisamment solide pour supporter le poids de la structure intérieure 24 augmenté du matériau contenu, et pour supporter également tout effort de chocs que le

conteneur 10 pourrait subir.

Les éléments de liaison ne sont repré-

sentés que schématiquement ici et ces éléments sont simple-

ment repérés par la référence 70, car il est évident que la structure de liaison pourrait être constituée d'éléments

de structure déjà bien connus de l'art antérieur. Ces élé-

ments de liaison 70 sont placés à des intervalles réguliers

suivant la longueur des différentes paires de poutres adja-

centes 40-40a, 42-42a et 44-44a. Comme les poutres latéra-

les opposées sont soumises à des moments de courbure ten-

dant à déplacer les poutres ensemble, les éléments 70 ten-

dant à annuler ces moments de courbure.

Dans la configuration particulière représentée ici, les poutres longitudinales supérieure et inférieure 32 et 34 sont parfaitement identiques et ces

poutres sont constituées par une paire de plaques 72 rejoi-

gnant, à l'endroit des coins à angle droit 74, les extré-

mités opposées des plaques se courbant vers l'intérieur comme indiqué en 76. Des joues de renforcement 78 peuvent être utilisées. Les sections de membrane 30 peuvent être fixées aux poutres 32 et 34 par des techniques de collage

classiques et les bords 52 des sections de membrane 30 peu- vent être fixés aux poutres 32 ou 34 à l'endroit de la

courbe 76 pour réduire au minimum toute contrainte locali-

sée (figure 3).

Il est évident que le conteneur 10 peut comporter des structures de plancher et/ou de parois extérieure et intérieure. Une telle structure intérieure

est représentée en 79 sur la figure 3. Des joints d'étan-

chéité de pression convenable 81 sont également prévus en-

tre les poutres 38 et 38a (figure 5).

Le capot 20 est réalisé en utilisant les mêmes principes de structure que ceux des structures extérieure et intérieure 22 et 24 du conteneur principal 10. Comme indiqué ici, le capot 20 comporte un châssis d'ossature extérieur 82 de configuration carrée supportant une section de membrane 94 qui, comme décrit précédemment,

est chargée en tension de manière à présenter une configu-

ration généralement concave. Un châssis intérieur 86 com-

porte également une section de membrane 88. L'élément de capot 20 et la partie de bord avant du conteneur 10 sont munis de joints d'étanchéité convenables pouvant être des joints classiques bien connus de la technique. Par suite,

cette structure d'étanchéité est simplement indiquée rela-

tivement schématiquement et d'une façon générale en 90. De plus, lorsque le capot 20 est en place à l'extrémité du conteneur 10, des dispositifs de fixation convenables tels

que ceux indiqués en 92 sur la figure 1 peuvent être uti-

lisés pour maintenir en place le capot 20. Des points

d'étanchéité de pression sont prévus en 93.

Pour décrire le fonctionnement de l'in-

vention, on supposera que le conteneur 10 est destiné à trans-

porter un produit constitué par exemple par un produit ali-

mentaire congelé à des températures très basses (par exemple -62 C). Le produit peut être amené à la basse température

voulue en utilisant des moyens classiques tels que l'expo-

sition à un fluide cryogénique, le produit étant ensuite placé dans le conteneur 10. Dans certains cas, une certaine

quantité de fluide cryogénique (comme par exemple de l'azo-

te liquide) peut être placée dans le conteneur 10 pour éten-

dre ses caractéristiques de basse température, le fluide

évaporé étant évacué de temps en temps pour éviter une appa-

rition de pression intempestive.

Comme indiqué précédemment, on fait le

vide dans la zone 26 comprise entre les structures extérieu-

re et intérieure 22 et 24, de sorte que les sections de

membrane extérieures 30 sont exposées à la pression atmos-

phérique (9,80 X 104 Pa au niveau de la mer), tandis qu'on peut s'attendre à ce que les sections de membrane intérieures a soient exposées à des pressions au moins égales à la pression atmosphérique ambiante, et éventuellement à des pressions légèrement supérieures si un fluide cryogénique

est évaporé dans. le conteneur 10.

On considèrera maintenant les forces exercées par les sections de membrane extérieures 30 sur le châssis d'ossature extérieur 28. En considérant tout

d'abord les poutres longitudinales supérieure et inférieu-

re 32 et 34, chaque section de membrane latérale 30 exerce sur sa poutre longitudinale supérieure associée 32 une

force parallèle à la partie de la courbe plane de la mem-

brane au point o celle-ci rejoint la poutre 32. Cette force doit présenter une composante dirigée vers l'intérieur

mais la composante de force principale est dirigée vertica-

lement.

De la meme manière, chacune des sec-

tions de membrane supérieures 30 exerce essentiellement une force dirigée latéralement vers l'intérieur sur les deux poutres 32. La force globale exercée sur chacune des poutres supérieures 32 est la résultante des forces verti- cales et latérales exercées par les sections de membrane

latérales et supérieures 30, et comme ces sections de mem-

brane supérieures et latérales 30 présentent sensiblement la même surface, la résultante doit être une force dirigée vers le bas et latéralement vers l'intérieur à environ 45 de l'horizontale. Des forces analogues doivent réagir sur les poutres longitudinales inférieures 34. La résistance

à ces forces doit être assurée par les poutres intermédiai-

res 40, 42 et 44 qui sont chargées en compression.

Les sections de membrane 30 appliquent également des forces de tension importantes sur chacune des poutres intermédiaires 40, 42 et 44. On remarquera cependant que les composantes de force latérales de deux membranes adjacentes s'annulent essentiellement l'une l'autre, de sorte que les poutres intermédiaires 40, 42 et 44 ne doivent essentiellement résister qu'à la composante de force résultante dirigée vers l'intérieur. Cependant, cette composante de force dirigée vers l'intérieur peut

elle-même être importante. Par exemple, si l'une des sec-

tions de membrane 30 présente une hauteur de 132 cm et une largeur de 100 cm, la composante de force totale dirigée

vers l'intérieur, sous l'effet de la pression atmosphéri-

que au niveau de la mer, doit être approximativement de 9,8 x 84 N. Cette charge doit être partagée par une paire de poutres intermédiaires adjacentes 40, 42 ou 43, et par les sections de poutre longitudinales 32 et/ou 34 placées entre

elles. De plus, comme indiqué ci-dessus, les éléments d'es-

pacement 70 forment les supports entre les poutres inté-

rieures et extérieures 40/40a, 42/42a et 44/44a.

Les forces exercées sur les quatre poutres d'extrémité 36 doivent être sensiblement analogues à celles exercées sur les poutres longitudinales 32 du fait que ces poutres d'extrémité 36 doivent réagir aux forces exercées par les sections de membrane 30 placées à angle droit les unes par rapport aux autres. Ainsi, la force résultante doit être dirigée vers l'intérieur sous un angle d'environ 45 par rapport aux plans de chacune

des membranes adjacentes 30.

Une seconde forme de réalisation de l'invention est illustrée sur les figures 6 et 7. Cette seconde forme de réalisation consiste simplement en un

conteneur plus petit 100 présentant la configuration glo-

bale d'un prisme rectangulaire carré. Comme dans la pre-

mière forme de réalisation, les structures extérieure et

intérieure 102 et 104 sont constituées chacune par un châs-

sis d'ossature associé et par des sections de membrane res-

pectives 106 et 108. La section extérieure 106 est consti-

tuée de douze poutres 110 disposées chacune le long d'un bord correspondant de la structure extérieure 102, et le châssis intérieur 108 est constitué de la même manière par

un ensemble de douze poutres 112. Des membranes intérieu-

res 114 et 116 fonctionnent exactement de la même manière que dans la première forme de réalisation. De plus, le

capot 118 de cette seconde forme de réalisation est iden-

tique ou peut être identique au capot 20 de la premiere

forme de réalisation.

Le mode de fonctionnement de cette seconde forme de réalisation est exactement le même que celui de la première forme de réalisation, de sorte qu'on

n'en donnera pas d'explication supplémentaire.

Comme indiqué précédemment, du point

de vue de l'optimisation de la place de rangement effecti-

ve à l'intérieur du conteneur 10, par rapport au volume

total occupé par celui-ci, la déviation des membranes 30--

30a (liée à la courbure) doit être réduite au minimum.

Cependant, les efforts appliqués aux membranes 30-30a et aux poutres supportant ces membranes, augmentent lorsque

la courbure de la déviation des membranes 30-30a diminue.

Pour illustrer ces relations, on se référera aux figures 8 et 9. La figure 8 illustre une forme très schématique et relativement idéalisée de la configuration d'une section de châssis extérieure unique. La dimension "W" est la dimension latérale totale du conteneur qu'on supposera égale à 228,6 cm. On supposera que les poutres

d'angle (telles que celles précédemment décrites et indi-

quées en 32 et 34) occupent une certaine quantité de place, et l'on supposera également que la dimension IRA" est

équivalente à la largeur de la poutre d'angle qu'on suppo-

sera égale à 20,3 cm pour chaque poutre. Ainsi, la dimen-

sion latérale de la partie courbe de la membrane (identi-

fiée par "L" sur la figure 8) est de 188 cm. Le rayon de courbure de la membrane (indiqué en "RM") varie suivant

l'amplitude de déviation de la membrane (indiquée par "D").

Dans cet exemple idéalisé, on supposera que la déviation "D" varie entre 2,5 et 25,4 cm. Pour ces déviations, on a calculé la force de tension appliquée par la pression

atmosphérique sur chaque centimètre de largeur de la mem-

brane. Ces différentes informations et ces différents cal-

culs sont présentés dans un tableau à la fin du texte de

la présente spécification.

Pour illustrer ces relations, on se référera maintenant au graphique de la figure 9. Sur l'axe horizontal sont portées les déviations "D" en centimètres et les valeurs de "D/L". Sur l'axe vertical est portée la force de tension agissant sur chaque bande d'un centimètre de membrane pour les différentes déviations, ainsi que le

rapport du volume extérieur de conteneur au volume inté-

rieur de celui-ci (Ao/Al). Dans cet exemple idéalisé, on supposera que l'épaisseur des membranes est nulle et que l'espacement entre chaque paire de membranes intérieure et extérieure au point de déviation maximum, est également nul. De plus, on supposera que la longueur du conteneur est infinie, de sorte qu'on ne tiendra pas compte de la perte de volume due à la présence d'une paroi d'extrémité. Enfin,

pour simplifier les calculs, on supposera que la zone in-

térieure est une zone carrée.

Comme on peut le constater sur la figure 9, lorsque les déviations deviennent très petites (de l'ordre de 2,5 à 5 cm, ce qui correspond à des valeurs

de D/L de 0,014 à 0,227), la force exercée sur les membra-

nes, et par conséquent la force totale exercée sur la struc-

ture de châssis, augmente dangereusement. Au contraire, pour les déviations plus importantes (de 12,7 à 25,4 cm correspondant à des valeurs de D/L de 0,068 à 0,135), la diminution de la force de tension sur les membranes du fait

de l'augmentation de déviation, est nettement plus faible.

De plus, on peut constater que pour les déviations très

petites, le rapport Ao/Al n'augmente pas de manière signi-

ficative. Cependant, lorsque les déviations deviennent plus grandes, ce rapport de surfaces (qui est directement lié

au rapport de volumes du conteneur pour ce conteneur théo-

rique de longueur infinie) augmente beaucoup plus rapide-

ment pour chaque augmentation de déviation.

Pour effectuer une comparaison entre ces relations et un conteneur sous vide cylindrique, on supposera qu'on utilise un conteneur sous vide cylindrique de longueur infinie, et que l'épaisseur de ses parois est nulle de même que l'espacement entre celles-ci. De plus, comme la plupart des cargaisons sont contenues dans des conteneurs carrés, et comme il doit exister un plancher

à l'intérieur du conteneur sous vide cylindrique, on sup-

posera que la surface du conteneur est un carré s'adaptant

dans les limites du cercle défini par le conteneur cylin-

drique sous vide. De plus, comme ces différents conteneurs

sous vide cylindrique doivent être placés dans des conte-

neurs d'embarquement plus grands de configuration rectan-

gulaire(tels qu'un semi-remorque ou un wagon de marchandi-

ses), on supposera que la surface extérieure effective du conteneur cylindrique est égale à un carré dont chaque côté

est égal au diamètre d'un conteneur cylindrique.

Dans ces conditions idéalisées, on

peut constater que le rapport Ao/Ai de ce conteneur cylin-

drique idéalisé, est égal à deux. Ainsi, en portant cette valeur sur le graphique de la figure 9, on peut voir que

lorsque la déviation du conteneur de l'exemple de la figu-

re 8 est de 15,2 cm ou moins, le rapport Ao/Ai du conteneur selon l'invention est inférieur, et par conséquent meilleur, que le rapport correspondant au conteneur cylindrique. Au

contraire, pour une déviation de 17,8 cm ou plus, le rap-

port Ao/Ai du conteneur selon l'invention est plus grand,

et donc plus mauvais, que le rapport correspondant au con-

teneur cylindrique.

On remarquera que ces relations sont

présentées de manière relativement théorique, essentielle-

ment pour illustrer celles-ci. Dans la réalisation réelle du conteneur selon l'invention, on doit tenir compte du volume occupé par les éléments de structure, des tolérances

d'espacement de ces éléments, des épaisseurs de membra-

nes. De plus, l'analyse du conteneur sous vide cylindrique *est fortement idéalisée et l'on n'a pas tenu compte des aspects de structure, en particulier de la structure de la coque extérieure du conteneur cylindrique qui doit être

suffisamment solide pour supporter les efforts de déforma-

tion qui risquent de lui être appliqués.

Pour discuter d'autres aspects de l'invention, on remarquera en se référant à la figure 3 que la paire de poutres d'angle associées 32-32a et 34-34a sont alignées les unes avec les autres sous un angle de

45 par rapport à l'axe vertical et à l'axe horizontal.

On remarquera également que, comme décrit précédemment, les

composantes de force exercées sur ces poutres d'angle 32-

32a et 34-34a sont également orientées suivant une ligne approximativement à 45 par rapport à l'axe horizontal et à l'axe vertical. Comme la composante d'alignement est à 45 , l'espacement entre le coin extérieur maximum d'une poutre extérieure 32 ou 34 et le coin intérieur maximum d'une poutre intérieure 32a ou 34a, est maximum. Ainsi, pour chaque unité d'épaisseur totale d'une paire de sections de panneaux extérieurs et intérieurs, l'espacement maximum

entre les surfaces les plus éloignées des poutres est envi-

ron 1,4 fois plus grand. Cela permet d'optimiser la profon-

deur des poutres 32-32a et 34-34a suivant la direction dans laquelle s'exerce la force la plus grande, ce qui permet ainsi d'optimiser la structure des poutres pour qu'elles

supportent ces forces.

On remarquera également que lorsque

chacune des membranes 30 ou 30a se relie à une poutre asso-

ciée, l'alignement des membranes 30 ou 30a par rapport à la poutre, à l'endroit du point de jonction, est tel que la surface de la poutre est tangente à la courbure de la membrane, cette membrane se trouvant dans une courbure uniforme. On peut par exemple constater qu'à l'endroit du point de jonction 52 de la membrane 30 avec la poutre 32 (voir figure 3), la partie de surface courbe de la poutre 32 est tangente à la membrane 30. La tangente tracée au

point de contact doit former, avec le plan général occu-

pant la section de panneau, un angle qui doit être égal à

l'angle 0 comme illustré sur la figure lA. Ainsi, les mem-

branes 30 ou 30a ne sont soumises à pratiquement aucun moment de courbure à l'endroit o ces membranes se relient

à une poutre associée.

Les figures 10 et 11 représentent une configuration particulière d'un élément de capot, repéré d'une façon générale par la référence 120, pouvant être utilisé dans l'invention. Ce capot 120 présente la même configuration générale que le capot 20 précédemment décrit,

en ce sens qu'il comporte une structure de châssis exté-

rieure constituée de quatre poutres 122 reliées en forme de châssis carré, et de quatre poutres intérieures 124 également reliées pour former un châssis carré. La longueur de chaque poutre 124 est légèrement plus petite que celle de chaque poutre 122, de sorte que le périmètre du châssis constitué par les poutres 124 est écarté vers l'intérieur

par rapport au périmètre du châssis constitué par les pou-

tres extérieures 122. Comme dans les formes de réalisation précédentes, une membrane extérieure 126 est tendue entre les poutres 122 et une membrane intérieure 128 est tendue

entre les poutres intérieures 124, le vide étant fait en-

tre les membranes 126 et 128.

La structure d'extrémité du conteneur comprend, comme dans la forme de réalisation précédente,

quatre poutres extérieures 130 et quatre poutres intérieu-

res 132, chaque ensemble de quatre poutres formant une

section de châssis carrée. La structure et le fonctionne-

ment de ces poutres 130 et 132 sont exactement les mêmes que dans les formes de réalisation précédentes. Cependant, les poutres extérieures 130 comportent un prolongement

vers l'avant de manière à former une structure périphéri-

que extérieure 134 présentant une configuration carrée

entourant d'une façon générale le capot 120 lorsque celui-

ci se trouve en position de fermeture.

Le capot 120 est articulé en 136 par rapport à la structure 134, et ce capot 120 comporte une

paire d'éléments de monture en forme de plaques 138 par-

tant de la charnière 136. Environ à mi-longueur du capot , les éléments de monture 138 sont munis de charnières intermédiaires 140 dont le but est de permettre au capot

de se conformer plus étroitement au contour d'extré-

mité de la partie d'extrémité du conteneur 10.

En des points espacés autour de la périphérie du capot 120, un certain nombre de leviers ou

de cliquets de verrouillage 142 comportant chacun une par-

tie de levier principal 144, sont montés en pivotement sur le capot en 146. Chaque levier ou cliquet 142 comporte également un doigt de verrouillage 148 s'adaptant dans une fente correspondante de la structure de périmètre 134 de

manière à bloquer le capot en place.

Chaque levier 142 est monté de manière

à agir par l'intermédiaire d'une paire de cames 150 compor-

tant des surfaces de came inclinées correspondantes. Chaque paire de cames 150 est disposée de façon que lorsque le levier 142 est entraîné vers sa position de verrouillage,

la paire de cames soit poussée contre un ressort de com-

pression principal associé 152 s'appuyant à son tour con-

tre la structure principale du capot 120 pour pousser

celui-ci en engagement étanche contre l'extrémité du con-

teneur 10. Chaque ressort de compression 152 peut être

monté dans un logement cylindrique associé 154.

Une caractéristique importante de la forme de réalisation représentée sur les figures 10 et 11 est la manière selon laquelle un joint d'étanchéité est formé entre le capot 120 et le conteneur 10. Un premier joint d'étanchéité 156 est placé entre les faces opposées

des poutres 124 du capot et des poutres 132 du conteneur.

Un problème se pose cependant du fait que lorsque le con-

teneur 10 est rempli par un produit très froid, la struc-

ture de châssis intérieure se trouve à une température très voisine de celle du produit contenu. Au contraire, la structure de châssis extérieure se trouve à une température

très voisine de la température ambiante. Ainsi, la struc-

ture de châssis intérieure tend à se contracter par rap-

port à la structure de châssis extérieure, ce qui tend à écarter les poutres intérieures 132 des poutres 124 en

diminuant ainsi l'efficacité du joint d'étanchéité 156.

Pour résoudre ce problème, un second joint d'étanchéité périphérique 158 est monté sur le capot et placé entre la surface extérieure de la poutre 124 et la surface tournée vers l'intérieur d'une partie arrière de la structure 134. Ce joint d'étanchéité 158 est poussé

vers l'arrière en contact avec les surfaces de bord tour-

nees vers l'avant des poutres extérieures 130, au moyen

d'un certain nombre de seconds ressorts de compression 160.

Ces ressorts de compression 160 peuvent être placés en des points espacés autour de la périphérie du capot 120. Ainsi, le joint d'étanchéité 158 peut venir s'engager contre la

surface avant des poutres extérieures 130 et contre la sur-

face latérale tournée vers l'extérieur des poutres 154,

pour assurer une étanchéité convenable.

Comme dans la première forme de réa-

lisation, des joints d'étanchéité de pression convenable

sont prévus, ces joints étant indiqués en 162.

Bien que l'invention ait été décrite essentiellement dans le cas o le conteneur contient des

produits congelés, il est évident que ce conteneur pour-

rait également être utilisé, pour maintenir certains pro-

duits à des températures plus élevées que la température ambiante. Dans le cas par exemple o il gèle à l'extérieur,

l'invention pourrait être utilisée pour empêcher les pro-

duits contenus de geler. De plus, comme la conteneur est étanche au fluide, son contenu intérieur peut être rempli

par un agent gazeux plus conducteur permettant de préser-

ver les produits.

Le tableau ci-après donne les calculs

relatifs aux figures 8 et 9.

Il est évident que différentes modifi-

* cations et variantes sont possibles sans sortir du cadre

de l'invention.

TABLEAU DES RAPPORTS SURFACE/DEVIATION DE MEMBRANE

D L Pa/cm2 RA

2,54 2,54 5,08 7,62 10,16 12,7 15,24

187,96 187,96 187,96 187,96 187,96 187,96 187,96

10335 X 103 Pa = valable sur toutes les colonnes

,32 20,32 20,32 20,32 20,32 20,32 20,32

THETA(cos(L/(2xRL)xl80/EPI RM(4xD2)+L2)/(B.D)

F+ P + RM

W + L + 2 x RA

AD + W2

AI (W-4xD)2

AD/AI+AD/AI

D/L + D/L

CERCLE

ADC/AIC+ADC/AIC

AD/AIC+AD/AIC

ADC EPIx(W/2)2 AIC (W+Ecos(EPI/4))2 3,096 228,6 1,095 0,014 6,188 919,6 228,6 1,205 0,027 9,271 615,3 228,6 1,331 0,041

12,340

439,4 463,8 228,6 1,479 0,054 ,392

373,45

228,6 1,653 0,068

18,422

313,6 228,6 1,860 0,081 17,78

187,96

,32

187,96

22,86

187,96

,4 16,74

187,96 187,96

,32 20,32 20,32 20,32 20,32

21,426

256,5 271,3 228,6 2,107 0,095

24,426

228,6 239,9 228,6 2,408 0,108

27,343

205,7 215,7 228,6 2,778 0,122 ,248 ,4 196,8 228,6 3,240 0,135 ,204 271,8 228,6 2,000 0,089 r' 1,571 26 224 ri Ln -n TABLEAU (suite):

DEFINITIONS

D L P RA THETA RM F' W AD AI AD/AI D/L ADC AIC déviation de membrane: cm longueur d'arc de membrane: cm Pression: Pa/cm2 largeur de poutre d'angle: cm angle d'indidence rayon de courbure de membrane: cm force de tension: N/M largeur totale: cm surface extérieure: cm surface intérieure: cm rapport rapport surface de cercle extérieur: cm2 surface de cercle intérieur: cm2 ruj -J1 fl ça

Claims (8)

R E V E N D I C A T I ONS

1 ) Conteneur isolé sous vide, carac-

térisé en ce qu'il comprend: a) une structure maitrisant l'étanchéité extérieure d'un fluide comportant des premiers moyens de parois destinés à être exposés à la pression atmosphérique ambiante; b) une structure maitrisant l'étanchéité intérieure d'un fluide comportant des seconds moyens de.parois intérieures espacés intérieurement par rapport aux premiers moyens de parois et définissant une zone contenant un produit; c) les premiers et seconds moyens de parois définissant entre eux une zone d'isolation dans laquelle on fait le

vide pour isoler la zone contenante des transferts de cha-

leur ambiants; d) la structure contenante extérieure comprenant un certain nombre de sections de parois, chacune de ces sections de parois comprenant: 1. un châssis périphérique définissant une zone section de paroi; 2. une section de membrane généralement plane traversant

le zone de section de paroi et comportant une partie cen-

trale et une partie périphérique fixée au châssis péri-

phérique; 3. la partie centrale principale de la section de membrane

présentant, par rapport au châssis périphérique, une con-

figuration de surface courbe à courbure tournée vers l'intérieur de façon que la pression ambiante agissant sur la surface extérieure de la section de membrane amène

cette section de membrane à réagir pratiquement complè-

tement en tension pour supporter la pression ambiante.

) Conteneur selon la revendication 1, caractérisé en ce que la structure contenant extérieure comprend au moins quatre poutres (32-34) d'angle disposées

longitudinalement et reliées chacune à au moins deux sec-

tions de membrane (30) associées, chacune de ces sections de membrane présentant un plan de localisation associé coincidant avec la partie périphérique de cette section de membrane, les plans de localisation des deux sections de membrane associées se reliant à leurs poutres associées formant un angle intérieur à 180 , de sorte que ces deux sections de membrane associées agissant chacune en tension

par rapport à leur poutre associée, exercent sur cette pou-

tre associée une force dirigée vers l'intérieur suivant une ligne de composante de force dirigée vers l'intérieur

entre les deux plans de localisation.

3 ) Conteneur selon la revendication 2, caractérisé en ce que les poutres d'angle de chacune des paires associées sont reliées l'une à l'autre par des

poutres transversales disposées généralement transversale-

ment entre la paire de poutres d'angle associées, chacune

de ces poutres d'angle réagissant pour résister en com-

pression aux efforts appliqués entre la paire de poutres

d'angle associées, chaque paire adjacente de poutres trans-

versales formant avec les parties associées de leurs pou-

tres d'anglesassociées, un châssis périphérique associé.

4 ) Conteneur selon la revendication

1, caractérisé en ce que la structure contenante intérieu-

re comprend un certain nombre de secondes sections de

parois, chacune de ces secondes sections de parois compre-

nant: a) un second châssis périphérique définissant une seconde zone de section de paroi;

b) une seconde section de membrane généralement plane tra-

versant la seconde zone de section de paroi et comportant une partie centrale principale et une partie périphérique fixée au second châssis périphérique; c) la partie centrale principale de la seconde section de membrane présentant, par rapport au châssis périphérique, une configuration de surface courbe à courbure tournée

vers l'extérieur de façon que la pression régnant à l'in-

térieur du conteneur, agissant contre une surface inté-

rieure de la section de membrane, amène cette section de membrane à réagir essentiellement complètement en tension

pour supporter la pression à l'intérieur du conteneur.

5 ) Conteneur selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacune des sections de membrane présente un plan de localisation associé coincidant avec la partie périphérique de cette section de membrane, chaque section de membrane présentant une dimension de largeur et

une distance de déviation correspondant à la distance com-

prise entre le plan de localisation et un point de dévia-

tion maximum de la partie centrale principale de la section

de membrane, cette section de membrane présentant un rap-

port déviation/largeur égal à l'amplitude de déviation divi-

sée par la largeur, ce rapport déviation/largeur atteignant au moins 0,02 environ, ainsi qu'au quotient de l'amplitude de déviation par la largeur, ce rapport déviation/largeur

ne dépassant pas 0,1.

6 ) Conteneur selon la revendication 1, caractérisé en ce que chacune des sections de membrane présente un plan de localisation associé coïncidant avec

la partie périphérique de cette section de membrane, cha-

que section de membrane présentant une dimension de lar-

geur et une amplitude de déviation correspondant à la dis-

tance entre le plan de localisation et un point de dévia-

tion maximum de la partie principale centrale de la section

de membrane, cette section de membrane présentant un rap-

port déviation/largeur égal à l'amplitude de déviation

divisée par la largeur, ce rapport déviation/largeur attei-

gnant au moins 0,04 environ, ainsi qu'au quotient de

l'amplitude de déviation par la largeur, ce rapport dévia-

tion/largeur ne dépassant pas 0,07.

7 ) Conteneur isolé sous vide selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend un axe longitudinal, un axe vertical et un axe transversal: a) une structure contenante extérieure étanche au fluide presentant des premiers moyens de paroi extérieure destinés à être exposés à la pression atmosphérique ambiante; b) une structure contenant intérieure étanche au fluide presentant des seconds moyens de paroi intérieure espacés vers l'intérieur par rapport aux premiers moyens de paroi et définissant une zone contenant un produit; c) les premier et second moyens de paroi définissant entre eux une zone d'isolation dans laquelle on fait le vide pour isoler la zone contenante des transferts de chaleur ambiants; d) la structure contenante extérieure comprenant un premier châssis de support, ce premier châssis de support comprenant: 1. un certain nombre de premières poutres d'angle disposées longitudinalement et placées dans les bords de coins du conteneur; 2. Un certain nombre de premières poutres d'angle disposées transversalement entre des paires adjacentes de premiere et seconde poutres d'angle, chaque paire adjacente de premières poutres transversales formant avec les parties de leurs poutres d'angle associées, une première section de châssis périphérique; e) la structure de conteneur extérieure comprenant en outre des premiers moyens de membrane montés sur la premiere structure de châssis, chaque première section de châssis périphérique définissant une première zone de section de

paroi associée, les moyens de membrane définissant un cer-

tain nombre de premières sections de membrane généralement planes traversant chacune l'une associée des premières zones de sections de parois, chaque première section de membrane comportant une partie centrale principale et une

partie périphérique fixée à son premier châssis périphéri-

que associé, la partie centrale principale de chaque pre-

mière section de membrane présentant, par rapport à son châssis périphérique associé, une configuration de surface courbe à courbure tournée vers l'intérieur de façon que la

2593 1 53

pression ambiante agissant contre une surface extérieure de la première section de membrane amène cette première section de membrane à réagir essentiellement entièrement en tension pour supporter cette pression ambiante; f) la structure contenante intérieure comprenant un second châssis de support, ce second châssis de support comprenant 1. un certain nombre de secondes poutres d'angle disposées longitudinalement et placées dans les. bords de coins du conteneur;

2. un certain nombre de secondes poutres transversales dis-

posées transversalement entre des paires adjacentes des premières poutres d'angle, chaque paire adjacente de secondes poutres transversales formant avec les parties de leurs poutres d'angle associées, une seconde section de chassis périphérique; g) la structure de conteneur intérieure comprenant en outre

des seconds moyens de membrane montés sur la seconde struc-

ture de châssis, chaque section de châssis périphérique définissant une seconde zone de section de parois associée, les moyens de membrane définissant un certain nombre de

secondes sections de membrane généralement planes, traver-

sant chacune l'une associée des secondes zones de sections de paroi, chaque seconde section de membrane comportant une partie centrale principale et une partie périphérique fixée

a son second châssis périphérique associé, la partie cen-

trale principale de chaque seconde section de membrane pré-

sentant, par rapport à son châssis périphérique associé, une configuration de surface courbe à courbure tournée vers

l'extérieur de façon que la pression régnant dans le conte-

neur et agissant contre une surface intérieure de la se-

conde section de membrane, amène cette seconde section de membrane à réagir essentiellement entièrement en tension

pour supporter cette pression ambiante.

8 ) Conteneur selon la revendication 9, caractérisé en ce que chacune dessecondes poutres d'angle est placée intérieurement au voisinage de l'une

associée des premières poutres d'angle et en ce que cha-

cune des secondes poutres transversales est placée inté-

rieurement au voisinage de l'une associée des premières poutres transversales. ) Conteneur selon la revendication

8, caractérisé en ce qu'il présente une configuration d'en-

semble en forme de prisme rectangulaire, les premieres poutres d'angle comprenant au moins deux premières poutres d'angle supérieures et deux premières poutres d'angles inférieures, les secondes poutres d'angle comprenant au moins deux secondes poutres d'angle supérieures et deux secondes poutres d'angle inférieures, chacune des secondes poutres d'angles supérieures étant espacée vers le bas et latéralement vers l'intérieur, par rapport à l'une associée des premières poutres d'angle supérieures, chacune des secondes poutres d'angle inférieures étant espacée vers le haut et latéralement vers l'intérieur par rapport à l'une

associée des premières poutres d'angles inférieures.

10 ) Conteneur selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il comprend en outre des moyens de liaison de châssis reliant les premier et second châssis

de manière à maintenir ces premier et second châssis écar-

tés l'un de l'autre et en ce que les moyens de liaison sont placés, au moins partiellement, entre des paires adjacentes de première et seconde poutres transversales, de sorte que les charges de tension appliquées par l'une des sections de membrane associées agissant sur les premières et secondes

poutres transversales, subissent une réaction en compres-

sion entre les moyens de liaison.