FR2559493A1

FR2559493A1 - Systeme lubrifiant pour l'extrusion de liant de resine chlorure de polyvinyle, ainsi que tube utilisant ce systeme, compose et procede pour sa mise en oeuvre

Info

Publication number: FR2559493A1
Application number: FR8501883A
Authority: FR
Inventors: Antony V Butcher; Brian W Hatt
Original assignee: Elkem ASA
Current assignee: Elkem ASA
Priority date: 1984-02-10
Filing date: 1985-02-11
Publication date: 1985-08-16
Also published as: GB2155022B; JPS6240376B2; JPS60192749A; NL8500302A; DE3504310A1; NO850119L; BR8500553A; US4539124A; GB2155022A; BE901684A; GB8503103D0; FR2559493B1

Abstract

A.SYSTEME LUBRIFIANT POUR L'EXTRUSION DE LIANT DE RESINE CHLORURE DE POLYVINYLE, AINSI QUE TUBE UTILISANT CE SYSTEME, COMPOSE ET PROCEDE POUR SA MISE EN OEUVRE. B.SYSTEME LUBRIFIANT CARACTERISE EN CE QU'IL EST CONSTITUE PAR DES PARTICULES DE SILICE DE FUMEES FINEMENT DIVISEES, TRAITEES AVEC UN OU PLUSIEURS LUBRIFIANTS DES COMPOSES CHLORURE DE POLYVINYLE DESTINES A L'EXTRUSION.

Description

1. Système lubrifiant pour l'extrusion de liant de résine chlorure de

polyvinyle, ainsi que tube utilisant ce

système, composé et procédé pour sa mise en oeuvre."

L'invention concerne un système lubrifiant et un procédé de fabrication et d'utilisation de ce sys- tème, en particulier pour l'extrusion d'un tube en résine thermoplastique chlorure de polyvinyle non plastifié

(UPVC), ayant des caractéristiques uniques et particuliè-

rement avantageuses.

En bref, le système lubrifiant selon l'in-

vention comprend une poudre de silice enrobée de lubri-

fiants sélectionnés, lesquels, lorsqu'ils sont ajoutés en combinaison à des composés UPVC pour l'extrusion de

tubes, améliorent l'écoulement du mélange sec et confè-

rent une résistance aux chocs et une rigidité améliorées

au tube extrudé. Il en résulte que la proportion de char-

ge peut être accrue et l'épaisseur de paroi du tube peut être réduite, afin d'abaisser les coûts de fabrication sans altérer les caractéristiques de résistance aux chocs

requises.

On connait bien l'extrusion de tubes en UPVC tels que des canalisations d'égout, et des tubes

pour le téléphone, le courant électrique et les communi-

cations. Les composés UPVC classiques utilisés dans les

opérations d'extrusion contiennent généralement les in-

grédients suivants: 1. Un stabilisant thermique tel qu'un sel basique de plomb ou d'étain; 2. Un lubrifiant interne tel qu'une cire à faible point de fusion qui aide à la fusion de la poudre UPVC dans les premières zones du cylindre d'extrudeuse et qui réduit la viscosité du composé d'extrusion; 3. Un lubrifiant externe tel qu'une cire paraffinique pour produire une lubrification entre la masse en fusion et le métal de l'extrudeuse; 4. Un pigment tel qu'un mélange de noir de carbone et

d'oxyde de titane pour produire la coloration désirée.

L'oxyde de titane peut être utilisé seul pour stabili-

ser le tube vis-à-vis de la lumière ultra-violette; 5. Une charge, généralement du carbonate de calcium, qui est importante pour la réduction du prix de revient du composé;

6. Un modificateur de la résistance au choc pour compen-

ser la perte de résistance au choc due à l'utilisation

de proportions relativement élevées en charge carbo-

nate de calcium.

La composition chimique, la dimension et la

forme des particules de la charge présentent de l'impor-

tance du fait que la charge détermine le plus souvent les

caractéristiques mécaniques du tube telles que la rigi-

dité, la résistance au choc et les caractéristiques de transformation du composé. La proportion de charge qui peut être employée est limitée par la réduction de la

résistance au choc du tube extrudé, qui tombe générale-

ment en-dessous d'un niveau acceptable lorsque la pro-

portion de charge classique carbonate de calcium approche

et dépasse environ 20 parties pour cent (ppc) dans le pro-

duit. L'addition d'un modificateur de la résistance au choc qui augmente cette résistance, peut être utilisée

pour augmenter la proportion de charge carbonate de cal-

cium Jusqu'à 40 ou 60 ppc. Mais ces agents modifiant la résistance au choc sont coûteux et le gain est faible ou

même nul si l'on utilise plus qu'environ 20 ppc de charge.

3. Il est également souhaitable d'enrober les particules de carbonate de calcium avec un lubrifiant tel que l'acide stéarique, lorsqu'une proportion relativement importante

de charge est utilisée, afin d'améliorer les caractéris-

tiques de transformation du composé d'extrusion. Il a été proposé récemment de remplacer tout ou partie de la charge classique carbonate de calcium par de la silice amorphe particulaire, obtenue par un procédé dans lequel la silice est réduite et le produit de la

réduction est oxydé en phase vapeur pour former des par-

ticules sphériques amorphes contenant au moins environ % de particules inférieures à environ 1 micron. Comme le décrit le brevet US n 4 301 060, ce type particulier de poudre de silice augmente la résistance aux chocs du tube en UPVC extrudé et, en conséquence, la poudre de silice amorphe peut être employée dans une proportion

supérieure à celle habituellement utilisée avec le carbo-

nate de calcium. Comme le décrit ce brevet, la poudre de silice amorphe peut être employée avantageusement dans

une proportion de 5 à environ 250 ppc du composé d'extru-

sion du tube UPVC, et elle peut être utilisée seule ou en

combinaison avec des charges classiques.

Or, on a maintenant constaté que l'avantage

de l'utilisation de poudre de silice amorphe pour l'ex-

trusion de tubes UPVC, est amélioré par un système lubri-

fiant contenant de la poudre de silice traitée avec un

ou plusieurs lubrifiants afin d'enrober au moins en par-

tie les particules avant l'addition de la poudre au com-

posé d'extrusion du tube UPVC. Bien que le mécanisme ne soit pas encore complètement élucidé, l'addition de la poudre de silice enrobée au composé d'extrusion de tube produit une rigidité et une résistance aux chocs accrues du conduit extrudé. En conséquence, l'épaisseur de paroi peut être réduite et la résistance aux chocs, maintenue

ou même accrue. Toutes choses égales par ailleurs, l'aug-

mentation de la rigidité et de la résistance aux chocs du conduit extrudé permet de réduire l'épaisseur de paroi

du tube tout en répondant aux spécifications de résistan-

ce requises pour les tubes des lignes de téléphone, de courant électrique et de communication. La réduction de l'épaisseur de paroi réduit le coût du conduit et de

plus, l'utilisation de la poudre de silice amorphe enro-

bée permet d'accroître la proportion de carbonate de cal-

cium tout en maintenant la résistance aux chocs à un niveau acceptable. Il s'est avéré également que la poudre de silice pré-enrobée améliorait considérablement les caractéristiques de transformation en élevant la fluidité des composés secs UPVC hautement chargés, ce qui réduit

les problèmes d'engorgement dans les trémies d'introduc-

tion et autres équipements.

Le terme poudre de silice utilisé dans la

description et les revendications signifie une poudre de

silice selon l'invention, qui est une silice amorphe par-

ticulaire obtenue dans un procédé o la silice est ré-

duite et le produit de la réduction est oxydé en phase

vapeur pour former de la silice amorphe.

Dans un mode de réalisation préféré, la

poudre de silice de l'invention est obtenue comme sous-

produit dans la production de silicium métal ou de ferro-

silicium dans un four électrique à réduction. Dans ce procédé, des quantités assez importantes de silice sont formées sous forme d'une poussière qui est récupérée par la voie classique sur des filtres ou autres appareils collecteurs. La fabrication du silicium implique la

réduction de silice telle que le quartz avec du carbone.

Du fer est ajouté si l'alliage ferrosilicium est désiré.

Une partie de la silice réduite en quittant le four est réoxydée en phase vapeur dans l'air pour former la silice particulaire fine de l'invention. La poudre de silice selon l'invention est composée de particules sphériques

essentiellement inférieures au micron. La forme sphéri-

que régulière et la gamme de dimensions des particules, en commun avec son inertie chimique et son absence de porosité, constituent un avantage particulier de l'inven- tion. Les particules de silice peuvent contenir au moins 86 % en poids de SiO et présenter une densité 3 2 réelle de 2,1 à 2,3 g/cm3, et une surface spécifique de 15 à 30 m2/g. Les particules sont pratiquement sphériques et au moins 60 % en poids de la poudre ont une dimension des particules inférieure à 1 micron. Ces valeurs peuvent être naturellement variées. La teneur en SiO2 peut être

réduite et la dimension des particules peut être sélec-

tionnée par tamisage. Les particules sont généralement grises en raison de la présence de carbone, qui peut être éliminé, si on le désire, par combustion pour former des

particules blanches.

Conformément à l'invention, les particules de silice sont enrobées avec un lubrifiant pour former

un système lubrifiant destiné à l'utilisation subséquen-

te dans l'extrusion de tubes en UPVC et en particulier

des canalisations d'égout, et des tubes pour lignes télé-

phoniques, de courant électrique, et de communication.

Tout appareil-mélangeur classique peut être utilisé pour une incorporation homogène du lubrifiant aux particules

de silice finement divisée, afin d'assurer une distribu-

tion uniforme du lubrifiant et des particules de silice

dans le système lubrifiant selon l'invention. La propor-

tion de lubrifiant utilisée pour enrober les particules de silice varie en fonction des propriétés physiques d'enrobage du lubrifiant. Les meilleurs résultats sont obtenus en cas d'utilisation d'environ 0,25 parties en poids à environ 20 parties en poids de lubrifiant,

pour 100 parties en poids de poudre de silice. La propor-

tion minimale spécifiée de lubrifiant produit la fluidité nécessaire du mélange sec, afin d'éviter les problèmes

de pontage qui bouchent les trémies d'alimentation et au-

tres équipements de transport à l'extrudeuse. La propor-

tion maximale tend à assurer l'enrobage des particules. Une quantité de lubrifiant supérieure à la proportion

maximale spécifiée peut être utilisée si nécessaire.

Conformément à l'invention, de bons résul-

tats peuvent être obtenus par enrobage des particules de silice avec un ou plusieurs lubrifiants connus tels que:

huile de ricin hydrogénée; huiles de silicone, par exem-

ple polydiméthylsiloxane, triméthylolpropane; et tétra-

stéarate de pentaérythritol. Si nécessaire, la résine

18, qui est une résine poly-J,-méthylstyrène commerciali-

sée par Amoco Chemicals Corporation, peut être également

inclue dans un système, afin d'améliorer les caractéris-

tiques de fusion de la masse fondue de UPVC dans l'extru-

deuse. Plus particulièrement, les ingrédients de base du système lubrifiant selon l'invention comprennent,

pour arriver aux meilleurs résultats, les composés sui-

vants: Ingrédients Parties en poids Poudre de silice de fumée 100 Une ou plusieurs des: huile de ricin hydrogénée, huile de silicone triméthylolpropane

tétrastéarate de pentaérythritol de 0,25 à 20, envi-

ron

résine 18 de 0,0 à 100 envi-

ron Lorsque la résine 18 est utilisée dans le système, la proportion préférée est comprise entre 10 parties en poids et environ 50 parties en poids pour 100

parties en poids de poudre de silice de fumée.

Si l'on veut, un ou plusieurs des additifs

classiques peuvent être utilisés dans le système lubri-

fiant, sans que ce soit nécessaire pour produire les

résultats avantageux de l'invention.

Le système de lubrification selon l'inven-

tion peut être formé préalablement et incorporé directe-

ment au composé d'extrusion UPVC, à l'aide d'une opéra-

tion appropriée de mélange avec les autres ingrédients, ou bien il peut être stocké en silos pour être mélangé

à mesure des besoins au composé d'extrusion UPVC.

Chaque fabricant de tubes pour canalisations

d'égout, lignes téléphoniques et électriques, et de com-

munication, en UPVC extrudé, possède sa propre formula-

tion pour le composé d'extrusion UPVC, et les proportions de charge carbonate de calcium, lubrifiant, stabilisant, pigment, modificateur de la résistance aux chocs dans la

formulation, varient dans des limites connues.

Généralement, une formulation standard pour l'extrusion de conduites pour lignes téléphoniques,

électriques et de communication, peut contenir les pro-

portions approximatives suivantes en ingrédients classi-

ques: Ingrédients Parties en poids

UPVC 100,0

Stabilisant (composé organique de l'étain) 0,5 Stéarate de Calcium (luhrifiant) 0,8 Cire de paraffine (lubrifiant) 1,0 Cire de polyéthylène oxydé 629A 0,15 Pigment (TiO2) 1,0 Carbonate de calcium (charge) 10 Conformément à l'invention, le système lubrifiant à base de poudre de silice de fumée prétraitée est incorporé aux composés d'extrusion UPVC connus, comme charge et lubrifiant combinés. Certains avantages de l'invention peuvent être atteints avec seulement de très

faibles proportions de silice traitée, mais il est préfé-

rable d'utiliser d'environ 5 à environ 25 parties pour

parties de résine UPVC dans le composé d'extrusion.

La poudre de silice peut être la seule charge dans le composé d'extrusion UPVC, mais il est utilisé de préfé- rence en combinaison avec une autre charge connue telle que le carbonate de calcium. Les meilleurs résultats sont obtenus en utilisant environ 5 à environ 20 parties

pour 100 parties de résine UPVC, en poids, dans le com-

posé d'extrusion, et en utilisant la poudre de silice de fumée en combinaison avec la charge carbonate de calcium courante. La poudre de silice prétraitée de l'invention peut être incorporée au composé d'extrusion UPVC de façon classique en utilisant des mélangeurs à grande vitesse

connus.

L'invention sera mieux comprise en regard des dessins annexés qui n'illustrent qu'une des formes

de l'appareil utilisable pour la mise en oeuvre de l'in-

vention, et o les figures représentent: - figure 1: un modèle de mélangeur à grande vitesse utilisé pour disperser les ingrédients dans le composé d'extrusion UPVC; - figure 2: une forme de réalisation de

trémie de fluidité utilisée pour déterminer les caracté-

ristiques d'écoulement du système lubrifiant selon l'in-

vention.

Dans cet exemple, il a été utilisé un mélan-

geur classique tel que le mélangeur à intensité élevée

Litteford, modèle W-600, pour mélanger 113,4 kg de parti-

cules de silice avec 11,34 kg de lubrifiant huile de ricin hydrogénée. Les ingrédients ont été chargés dans le mélangeur et l'incorporation s'est poursuivie Jusqu'à

une température d'environ 80 C, atteinte en 4 à 5 minu-

tes. La silice enrobée chaude a été versée dans un fût de; stockage. Dans cet exemple, les ingrédients ont été portés

à 80 C, ce qui est supérieur au point de fusion du lubri-

fiant. Des températures plus faibles peuvent être em-

ployées dans la mesure o le lubrifiant est à l'état

liquide pour réaliser un meilleur contact avec les parti-

cules de microsilice. Si nécessaire, les ingrédients peu-

vent être mélangés de manière classique connue par exem-

ple par pulvérisation du lubrifiant liquéfié sur les par-

ticules de microsilice.

Afin de comparer les particules de silice

décrites ci-dessus, traitées avec 10 % en poids de lubri-

fiant huile de ricin hydrogénée, du systèmelubrifiant

selon l'invention, avec la même poudre de silice non en-

robée, les composés d'extrusion UPVC suivants ont été formulés:

TABLEAU I

Parties en poids Ingrédients Silice enrobée à Silice non enrobée l'huile de ricin hydrogénée UPVC Airco 1230 P 100,00 100,00 Stabilisant 1928 étain organique 0,40 0,40 Stéarate de calcium (lubrifiant) 1,20 1,20 Cire de paraffine XL165 (lubrifiant) 1,10 1,10 Huile de ricin hydrogénée (lubrifiant) 0,00 1,00 AC629A cire de polyéthylène oxydé (lubrifiant) 0, 25 0,25 TiO2 pigment 1,00 1,00 Résine 18-210 (fondant) 5,00 5,00 Vicron 1515 carbonate de calcium 60,00 60,00 Silice traitée par huile

de ricin hydrogénée 11,00 -

Silice non traitée - 10,00 1!0 Tous les ingrédients du tableau I sauf la silice traitée sont des ingrédients classiques connus,

utilisés pour l'extrusion de tubes pour lignes télépho-

niques, électriques et de communication. Le composé AIRCO 1230 P est une résine chlorure de polyvinyle non plasti- fiée en poudre, commercialisée pour AIRCO Company. Le stabilisant 1928 est un composé organique de l'étain, vendu par Argos Chemical Company. XL165 est une cire paraffinique de American Hoechst Corp. AC629A est une cire de polyéthylène oxydede Allied Chemical Corporation. Le pigment TiO2 provient de Tioxyde SA. La résine 18-120 est

de Amoco Chemical Corporation. Vicron 1515 est un carbo-

nate de calcium fourni par Pfizer Chemical Corp. Le stéa-

rate de calcium peut être fourni par un certain nombre

de fabricants.

La figure 1 illustre l'équipement utilisé

pour mélanger les ingrédients mentionnés précédemment.

Le mélangeur 10 est un mélangeur classique à intensité élevée Littleford, modèle W-600, utilisé en combinaison avec un refroidissement 16 classique Littleford K 1200 comprenant un circuit de refroidissement à l'eau (non représenté). Le mélangeur 10 a été mis en route et 113,4 kg de UPVC, en commun avec le stabilisant, ont été chargés dans le mélangeur. L'opération de mélange a été poursuivie Jusqu'à ce que la température atteigne 70 à

C. La silice de fumées traitée a été introduite, sui-

vie par les ingrédients restants, excepté le carbonate de calcium. Le processus mélange a été continué Jusqu'à la température d'environ 95 C. Le carbonate de calcium a été alors introduit et l'opération de mélange s'est

poursuivie Jusqu'à ce que la température arrive à 120 C.

Le mélange chaud a été déchargé, par l'orifice 12 et le

conduit 14, dans le refroidisseur 16 o il s'est rapide-

ment refroidi à environ 43 C. Le composé d'extrusion refroidi a été évacué par le conduit 18, l'orifice 20, puis transporté dans un silo o il a été conservé, prêt

à l'extrusion. Le composé résultant était mélangé uni-

formément, et il n'a pas présenté d'agglomérats tels qu'il s'en forme fréquemment avec de la silice non trai- tée. Les proportions des ingrédients utilisés dans cet exemple étaient celles présentées dans le tableau I et

la même opération de mélange a été répétée pour le deu-

xième mélange du tableau I pour former un deuxième com-

posé d'extrusion avec la silice non traitée.

La fluidité de chacun des composés d'extru-

sion secs a été testée à la température ambiante, en

chargeant un litre dans une trémie 22 de fluidité cylin-

drique (figure 2). La vanne coulissante 24 a été ouverte et la durée de vidange de la trémie a été enregistrée, en secondes. Le litre de composé d'extrusion contenant la silice traitée selon l'invention a mis 20,9 secondes pour sortir de la trémie, alors que le litre du second composé d'extrusion contenant de la silice non traitée a mis 29 secondes. La fluidité du composé d'extrusion contenant la silice traitée était excellente et tandis que le composé d'extrusion à silice non traitée était assez bon, le composé d'extrusion avec la silice traitée présentait une fluidité supérieure pour le traitement et l'extrusion subséquents. Le terme "trémie de fluidité"

utilisé dans les spécifications et les revendications

s'applique à une trémie ayant une configuration conforme

à la figure 2.

Chacun des composés d'extrusion a été ex-

trudé de la manière classique dans la même extrudeuse pour produire un tube ayant un diamètre intérieur de

101,6 mm. La résistance aux chocs et le module d'élasti-

cité de chaque tube extrudé ont été testés suivant la procédure habituelle,suivant ASTM-D-2412. Le module d'élasticité du tube contenant la silice traitée du système lubrifiant selon l'invention était de 48,921 bars,

tandis que le module d'élasticité du second composé d'ex-

trusion contenant la silice non traitée était de 45,885 bars. La supériorité en module d'élasticité du conduit extrudé en UPVC selon l'invention était inattendue et en conséquence, l'épaisseur de paroi du conduit extrudé a pu être réduite, ce qui a permis d'abaisser le prix de revient. Il faut noter également que la proportion de carbonate de calcium dans le composé extrudé était de 60 ppc, ce qui est nettement supérieur aux proportions

habituellement utilisées, et ce niveau de charge en car-

bonate de calcium élevé permet, en utilisant le système

lubrifiant selon l'invention, de réaliser encore une éco-

nomie de matières, donc une diminution du prix de revient.

Dans ce second exemple, le lubrifiant utilisé

à la place de l'huile de ricin hydrogénée était le trimé-

thylolpropane (TMP) de British Drug Houses Ltd. Le procédé employé était le même que ci-dessus pour le prétraitement à l'huile de ricin hydrogénée, et le même procédé a été

employé pour mélanger les composés et extruder les tubes.

Les proportions des ingrédients sont rassemblées dans le

tableau II. Dans ce second exemple, la silice a été trai-

tée avec 1 % en poids de TMP. La fluidité des composés d'extrusion secs a été déterminée en utilisant la trémie

de fluidité de la figure 2 et le procédé décrit plus haut.

Le module d'élasticité du tube extrudé ayant un diamètre intérieur de 101, 6 mm a été déterminé par la méthode

ASTM D-2412, comme décrit plus haut.

TABLEAU Il

Parties en poids Ingrédients Silice traitée Silice non traitée au TMP UPVC Airco 1230P 100,00 100,00 Stabilisant 1928 à l'étain organique 0,40 0,40 Stéarate de calcium (lubrifiant) 1,20 1,20 XL165 cire paraffinique (lubrifiant) 1,10 1,10 AC629A cire de polyéthylène oxydé (lubrifiant) 0, 25 0,25 TiO2 pigment 1,00 1,00 Résine 18-210 (fondant) 5,00 5,00 Vicron 1515 carbonate de calcium 60,00 60,00 silice traitée (TMP) 10,10 0,00 Silice non traitée 0,00 10,00 Module d'élasticité bars 51,060 45,471 Fluidité (secondes) 22,00 31,00 Dans cet exemple, le composé d'extrusion sec comprenant la silice non traitée ne s'est pas écoulé de la trémie 14 aussi aisément que le composé à la silice traitée. Le composé à la silice non traitée, extrudé, aurait été difficile à transformer industriellement sur une ligne de production, car le composé aurait tendance à former des ponts et à obstruer les appareils. Le composé d'extrusion avec la silice traitée du système lubrifiant selon l'invention présentait -une fluidité supérieure. Le module d'élasticité du tube contenant la silice traitée était à nouveau étonnamment élevé. Un test comparatif utilisant les ingrédients du tableau II a été effectué en utilisant pour traiter les particules de silice de

l'huile de silicone à la place de TMP. Le module d'élas-

ticité du tube avec la silice traitée était d'environ 51,750 bars et plus élevé que celui du tube à la silice non traitée. Généralement, le module d'élasticité des tubes en chlorure de polyvinyle utilisant, comme charge, le carbonate de calcium connu sans aucune silice est d'environ 40,020 bars.

Conformément à l'invention, le module d'élas-

ticité accru permet de réduire l'épaisseur de paroi des tubes en résine chlorure de polyvinyle extrudés, dans une

mesure pouvant atteindre 8 % tout en conservant la résis-

tance nécessaire pour répondre aux spécifications de l'industrie.

Claims

R E V E N D I C A T IONS

1 ) Système lubrifiant utilisable dans les

résines chlorure de polyvinyle pour l'extrusion de pro-

duits, caractérisé en ce qu'il est constitué par des par-

ticules de silice de fumées finement divisées, traitées avec un ou plusieurs lubrifiants des composés chlorure

de polyvinyle destinés à l'extrusion.

2 ) Système lubrifiant selon la revendica-

tion 1, cractérisé en ce qu'un ou plusieurs lubrifiants sont sélectionnés dans le groupe formé par les huile de

ricin hydrogénérée commerciale, huile de silicone et tri-

méthylolpropane.

3 ) Système lubrifiant selon la revendica-

tion 1, caractérisé en ce que le lubrifiant est présent dans une proportion d'environ 0,25 à environ 20 parties

en poids pour 100 parties en poids de particules de silice.

4 ) Système lubrifiant selon la revendica-

tion 2, caractérisé en ce qu'il comprend du tétrastéarate

de pentaérythritol.

5 ) Système lubrifiant selon la revendica-

tion 2, caractérisé en ce qu'il comprend une résine

poly-& -méthylstyrène.

6 ) Système lubrifiant utilisable dans les résines chlorure de polyvinyle pour l'extrusion de tubes, caractérisé en ce qu'il comprend des particules de silice de fumées enrobées au moins en partie par un lubrifiant

sélectionné parmi les membres du groupe de composés soli-

des du type cire que sont les huile de ricin hydrogénée,

huile de silicone, et triméthylolpropane.

7 ) Procédé de formation d'un système lubri-

fiant pour addition à une résine chlorure de polyvinyle pour l'extrusion de tubes, caractérisé par les étapes

de combinaison d'un ou plusieurs lubrifiants pour l'ex-

trusion du chlorure de polyvinyle avec des particules

de silice et mélange des deux ingrédients jusqu'à enro-

bage au moins partiel des particules individuelles de

silice par un ou plusieurs lubrifiants.

8 ) Procédé selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'un ou plusieurs lubrifiants sont sélectionnés dans le groupe des composés solides, du type cire, des huile de ricin hydrogénée commerciale,

huile de silicone et triméthylolpropane.

9 ) Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que, environ 0,25 à environ 20 parties

en poids du ou des lubrifiants sélectionnés sont présen-

tes pour 100 parties en poids des particules de silice.

) Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes de mélange

à intensité élevée de la silice et du lubrifiant sélection-

né à une température d'environ 80 C afin d'enrober au moins partiellement les particules de silice avec le

lubrifiant sélectionné.

11 ) Tube en résine chlorure de polyvinyle thermoplastique, extrudé à partir d'un composé contenant la résine chlorure de polyvinyle et, comme ingrédient

essentiel, un système lubrifiant comprenant des particu-

les de silice au moins partiellement enrobées avec un

lubrifiant d'extrusion du chlorure de polyvinyle.

12 ) Tube selon la revendication 11, caractérisé en ce que le lubrifiant est sélectionné dans le groupe constitué par les solides du type cire, huile

de ricin hydrogénée, huile de silicone et triméthylol-

propane. 13 ) Tube selon la revendication 11, caractérisé en ce qu'il est extrudé à partir d'un composé d'extrusion contenant au moins environ 5 parties en poids de particules de silice enrobées pour 100 parties

en poids de résine chlorure de polyvinyle.

) Tube en chlorure de polyvinyle extrudé à partir d'un composé contenant une résine chlorure de

polyvinyle et, comme ingrédient essentiel, des particu-

les de silice enrobées par un lubrifiant du groupe des

solides cireux, huile de ricin hydrogénée, huile de sili-

cone et triméthylolpropane.

15 ) Composé d'extrusion pour l'extrusion d'un tube en chlorure de polyvinyle caractérisé en ce

qu'il comprend, comme ingrédient essentiel, des particu-

les de silice au moins partiellement enrobées avec un

lubrifiant d'extrusion pour chlorure de polyvinyle.

16 ) Composé d'extrusion pour l'extrusion de tubes en chlorure de polyvinyle, caractérisé en ce

qu'il comprend, comme ingrédient essentiel, des particu-

les de silice de fumées au moins partiellement enrobées par un lubrifiant du groupe des solides du type cire,

huile de ricin hydrogénée, huile de silicone et triméthyl-

olpropane. 17 ) Procédé d'extrusion de conduites en résine thermoplastique chlorure de polyvinyle, caractérisé par les étapes d'enrobage au moins partiel des particules de silice de fumées avec un lubrifiant d'extrusion pour

chlorure de polyvinyle, formation d'un composé d'extru-

sion en résine chlorure de polyvinyle qui comprend les

particules de silice enrobées, mélange homogène des par-

ticules de silice enrobées avec le composé d'extrusion et ensuite, extrusion du composé en vue d'obtenir un tube. 18 ) Procédé d'extrusion de tubes en résine

chlorure de polyvinyle, caractérisé par les étapes d'enro-

bage au moins partiel des particules de silice avec un lubrifiant interne sélectionné dans le groupe des solides cireux huile de ricin hydrogénée de type courant,, huile de silicone et triméthylolpropane, formation d'un composé d'extrusion en résine chlorure de polyvinyle, formation d'un mélange homogène à partir de cette résine et des particules de silice enrobées et ensuite, extrusion des tubes.