FR2526060A1 - Procede de fabrication de pate au sulfate - Google Patents
Procede de fabrication de pate au sulfate Download PDFInfo
- Publication number
- FR2526060A1 FR2526060A1 FR8306910A FR8306910A FR2526060A1 FR 2526060 A1 FR2526060 A1 FR 2526060A1 FR 8306910 A FR8306910 A FR 8306910A FR 8306910 A FR8306910 A FR 8306910A FR 2526060 A1 FR2526060 A1 FR 2526060A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- detergent
- cooking
- phase
- laundry
- digester
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
- D21C3/00—Pulping cellulose-containing materials
- D21C3/22—Other features of pulping processes
Landscapes
- Paper (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
Abstract
L'INVENTION EST RELATIVE A UN PROCEDE DE FABRICATION DE PATE AU SULFATE AYANT UN DEGRE ELEVE DE DELIGNIFICATION A PARTIR D'UNE MATIERE LIGNOCELLULOSIQUE DANS DES LESSIVEURS A FONCTIONNEMENT DISCONTINU, CARACTERISE EN CE QUE L'ON EFFECTUE AU MOINS UN REMPLACEMENT DE PRATIQUEMENT TOUTE LA LESSIVE LIBRE DANS LE LESSIVEUR, PAR UNE LESSIVE AYANT LA MEME TEMPERATURE QUE LA LESSIVE DE CUISSON, MAIS PRESENTANT UNE TENEUR EN LIGNINE PLUS FAIBLE, POUR LAQUELLE ON UTILISE UNE LESSIVE DE LAVAGE RECHAUFFEE DANS UN ECHANGEUR DE CHALEUR A LA TEMPERATURE DU LESSIVEUR.
Description
La présente invention est relative à un procédé de fabrication
de pate au sulfate, plus précisément elle concerne un procédé pour la -
fabrication de pâte présentant un degré élevé de délignification obtenu
au moyen d'un procédé discontinu de délignification dans des lessiveurs.
Au cours de la fabrication de pâte au sulfate pour le blanchr- ment, on interrompt actuellement la cuisson lorsque l'indice kappa atteint une valeur comprise entre 30 et 35 La poursuite de la délignification de la masse jusqu'à un indice kappa entre 20 et 25 peut être intéressante en tant que solution de remplacement, par exemple du blanchiment à l'oxygène,
afin de réduire le débit Une prolongation de la cuisson au sulfate cepen-
dant entrafie certains problèmes, en particulier en ce qui concerne le
rendement et la viscosité de la pate.
Des recherches ont mis en évidence que pendant la cuisson trois paramètres en particulier sont importants pour obtenir de bonnes
viscosités Ces paramètres sont les ordres de grandeur des concentra-
tions de l'alcali actif, des ions de sulfure d'hydrogène et de la lignine
dissoute Pour obtenir des viscosités élevées il convient d'obtenir pen-
dant la cuisson 1 0) une concentration d'alcali actif aussi basse et aussi uniforme que possible, 20) une concentration d'ions de sulfure d'hydrogène aussi élevée que possible au moment de la transition entre la phase initiale et la phase en-vrac, et, 3 ) une concentration de lignine dissoute aussi
faible que possible en vue des stades ultérieurs de la cuisson.
La condition indiquée sous 1 ) peut être réalisée dans une cer-
taine mesure par des additions séparées de lessive neuve pendant la cuis-
son La condition indiquée sous 2 ) est plus difficile à réaliser étant donné que la lessive neuve présente une certaine teneur en sulfure, et que la concentration de sulfure ne peut pas être variée indépendamment de la concentration de l'alcali La condition indiquée sous 30) peut être réalisée en effectuant des échanges de lessive de cuisson ("recyclages de lessive de cuisson") afin d'introduire de cette manière la lignine dissoute dans différents stades de la cuisson, ces échanges étant effectués dans des
procédés de cuisson discontinus.
-dc u Dans ce qui suit, deux procédés de cuisson discontinus avec un ou deux échanges de lessive de cuisson dont proposés, permettant de poursuivre la cuisson jusqu'à des indices kappa compris entre 20 et 25, ou jusqu'à des indices kappa compris entre 30 et 35 avec des viscosités plus élevées. Procédé à échange de lessive unique L'arrangement de base du procédé à échange de lessive unique est représenté dans la figure 1 Celle-ci représente un schéma
de fabrication de cuisson discontinue selon le procédé de l'invention.
La figure montre un lessiveur L dans cinq stades (I à V) différents du cycle de cuisson à savoir: stade I remplissage, stade Il première phase de cuisson, stade III: remplacement de la lessive concentrée,
stade IV: deuxième phase de cuisson et stade V: le soufflage Préala-
blement le lessiveur L est chargé de bois (conduit 1) et de lessive neuve (conduit 2) et également d'une certaine quantité de lessive concentrée (conduit 3) provenant du réservoir de lessive concentrée R 1 Après l'achèvement de la cuisson, on procède au soufflage vers la cuve de soufflage S (stade V), à partir de laquelle la pàte est pompée vers la
station de lavage P, o elle est lavée avec de la lessive de lavage (con-
duit 4) L e filtrat est recueilli dans un réservoir F, à partir duquel il est pompé à travers l'échangeur de chaleur E, o il est réchauffé par
de la lessive concentrée (conduit 5) qui est ensuite amenée à l'évapora-
tion (conduit 6) Le filtrat ainsi chauffé est recueilli (conduit 7) dans ce
qui est appelé le réservoir de lessive diluée R 2, oh il est chauffé enco-
re suffisamment pour le porter à l'ébullition Dans ce réservoir R 2 on ajuste en outre la composition de la lessive par l'addition de lessive
neuve (conduit 8) destinée à la deuxième phase de cuisson (stade IV).
Selon l'invention, la lessive de cuisson dans le lessiveur L oh s'est déroulée la première phase de cuisson, est remplacée au stade III comme indiqué dans la figure 1, par de la lessive diluée amenée par le conduit 9 La lessive concentrée remplacée sort du lessiveur par le conduit 10 et entre dans le réservoir de lessive concentrée R Après
ce remplacement se déroule la deuxième phase de cuisson.
-3- Au tableaulannexé sont consignés, à titre d'exemples, les
calculs théoriques pour quatre cas différents avec des échanges de les-
sive à des moments (rendements) différents Au cours des première et deuxième phases de cuisson le rapport lessive/bois est maintenu égal à 4, 0 Pour tous les exemples de calcul on suppose que l'indice kappa
final s'élève à 25.
Les calculs sont faits sur la base d'une tonne de bois, et dans la première phase on charge environ 1 m d'eau, 1,4 m de lessive neuve ( 15 % de Na OH actif calculé par rapport au bois), et 1, 3 m de lessive concentrée de recyclage Une certaine quantité de lessive neuve
* 2
(environ 0, 4 m j est introduite en vue de l'échange de lessive afin de ré-
pondre au besoin d'alcali pendant la deuxième phase de cuisson (stade IV).
Au cours de la première phase il se dissout, bien entendu, une plus grande quantité de lignine si la cuisson est poursuivie plus longtemps (cf tableau 1) Cela affecte nécessairement la concentration de la lignine dans la lessive au cours de la deuxième phase Ainsi qu'il a été indiqué ci-dessus, cette concentration est un paramètre critique Etant donné
que pendant la deuxième phase la concentration de lignine doit être main-
tenue basse, l'échange doi t s'effectuer dans un stade de cuisson relative-
ment tardif En même temps cependant, la deuxième phase doit être suf-
fisamment longue pour que le remplacement prévu de III par IV (cf Fig 1) puisse être réalisé correctement L'échange de la lessive de cuisson est calculé de façon à durer 30 mn La durée de la deuxième phase de cuisson
est relativement courte (environ 30 mn) En tenant compte de ce qui pré-
cède, un échange de lessive de cuisson à un rendement de 52 % environ devrait convenir (voir tableau 1) A ce moment de l'échange il y a dans la deuxième phase environ 40 g de lignine par litre de lessive de cuisson,
et une extension de la première phase jusqu'à un rendement de 50 % n'a-
baisse pas notablement la concentration de la lignine au cours de la deu-
xième phase (tableau 1) En outre, une extension de la première phase jusqu'à un rendement de 50 % impliquerait que la deuxième phase serait
trop courte au point de vue du temps de cuisson.
-4- Un regard sur l'ordre de grandeur de la concentration de
lignine dans le cas de l'exemple avec un échange de lessive à un rende-
ment de 52 %, montre qu'au début de la cuisson la concentration de la lignine s'élève à environ 20 g/i, et au cours de la première phase elle augmente jusqu'à environ 80 g/l après le début du remplacement (échange). Au cours de la deuxième phase enfin, la concentration moyenne s'élève
à environ 45 g de lignine par litre de lessive de cuisson.
La concentration de l'alcali ne varie pas au cours de la cuis-
son pendant un intervalle de temps égal à un procédé de cuisson discon-
tinu habituel La concentration de l'alcali dans la lessive de cuisson de départ est d'environ 30 g/l (après une consommation initiale) Pendant la partie principale de la première phase, la concentration est comprise
environ entre 10 et 15 g/i, avec un résidu d'alcali au moment de l'échan-
ge de la lessive d'environ 6 g/l d'alcali actif Au cours de la deuxième phase la concentration de l'alcali s'élève'au début à environ 15 g/l et
celle de l'alcali résiduel à la fin à environ 6 g/i.
Le troisième paramètre important-pour une cuisson prolon-
gée est constitué par la concentration de l'ion de sulfure et la teneur en sulfures En principe il faut essayer d'obtenir une teneur en sulfures aussi élevée que possible Cela signifie un niveau d'environ 40 %, ce
qui est une teneur en sulfures réaliste dans une usine moderne.
Procédé à double échange de lessive Selon un autre procédé discontinu on effectue deux échanges de lessive Le système ainsi obtenu est plus compliqué au point de vue
technique de fabrication, mais en même temps il est possible de mainte-
nir des teneurs en lignine encore plus faibles dans la dernière partie de la cuisson, que dans le procédé à échange unique On obtient une teneur
en lignine beaucoup plus faible surtout au cours de la troisième phase.
La figure 2 montre ce procédé selon un principe différent de celui de la
figure 1 Le procédé de cuisson est représenté par le bloc de fabrica-
tion 1, représentant du haut vers le bas le processus de délignification, comprenant la phase de cuisson 1 suivie d'un premier stade d'échange, la phase de cuisson 2 suivie du second stade d'échange et, enfin, la phase de cuisson 3 La pâte est ensuite soufflée dans le réservoir S prévu à cet effet, après quoi elle est amenée au lavage P et lavée avec de la lessive de lavage (conduit Z) Le filtrat provenant de P est conduit au réservoir;I
(conduit 3) et de là en passant par l'échangeur de chaleur E vers le réser-
voir de lessive diluée R recevant de la lessive neuve par le conduit 4. Le réservoir R 2 contient de la lessive concentrée tandi que R 3 est un réservoir intermédiaire pour la lessive,recevant de la lessive neuve par le conduit 5 Le bloc de fabrication 1 est alimenté en bois (conduit 7) en
lessive neuve (conduit 8) et en lessive concentrée (conduit 6) La circula-
tion des lessives entre les réservoirs et au cours des échanges est égale-
ment visible sur la figure.
La teneur en sulfure doit être aussi élevée que possible, aux environs de 40 %, comme suggéré ci-dessus pour le procédé à échange
de lessive unique.
Des estimations pour la teneur en lignine dans ce cas sont
consignées au tableau 2 annexé.
La présente invention n'est pas limitée aux réalisations décri-
tes, d'autres formes de réalisation pouvant être envisagées sans sortir
du cadre de l'invention.
Tableau 1
Concentrations de lignine calculées aux différentes phases de cuisson
selon le procédé discontinu modifié comprenant un seul échange de lessive.
Les calculs sont basés sur une alimentation de 4, 75 m de lessive de lavage par tonne de pâte et sur une teneur en pâte sèche après lavage de 33 % Dans ces calculs le rapport lessive/bois est supposé être égal à
4,0 m 3/tonne.
Rendement (% du bois) Concentrations de lignine (g/l)
Fin de la Fin de la Lessive Lessive Début Fin Début Fin -
lère phase 2 ème phase concen diluée lère lère 2 ème 2 Lme trée phase phase phase phase
47 59,0 43,0 19,2 68,7 48,2 63,5
54 47 59,1 39,9 19,2 70,7 46,0 59,0
53 47 59, 2 37, 1 19,2 72, 6 43, 9 54, 8
52 47 59,3 34,1 19,3 74,6 41,7 50,4
51 47 59,4 31,3 19,3 76,4 39,6 46,3
47 59,5 30,0 19,3 77,3 38,6 44,3
Tableau 2
Concentrations de lignine calculées au cours des différentes phases de la cuisson selon le procédé discontinu modifié, comprenant deux écharges de lessive de cuisson Les calculs sont basés sur les mêmes données
que ceux du tableau 1.
Rendement (%) Concentrations de lignine (g/l) Fin Fin Fin Lessive Lessive Lessive Pendant Pendant Pendant lère 2 ème 3 ème concen intermé diluée lère Zème 3 ème phase phase phase trée diaire phase phase phase
58 52 47 59,3 52,0 32,9 21 à 64 50 à 62 36 à 43
-7 -
Claims (2)
1 Procédé de fabrication de pâte au sulfate ayant un degré élevé de délignification à partir d'une matière lignocellulosique dans des lessiveurs à fonctionnement discontinu, caractérisé en ce que l'on effectue au moins un remplacement de pratiquement toute la lessive libre dans le lessiveur, par une lessive ayant la même température que la lessive de cuisson, mais présentant une teneur en lignine plus faible,
pour laquelle on utilise une lessive de lavage réchauffée dans un échan-
geur de chaleur à la température du lessiveur.
2 Procédé de fabrication de pâte au sulfate selon la reven-
dication 1, caractérisé en ce que l'on répète le remplacement de prati-
quement toute la lessive libre dans le lessiveur, par une lessivé de la même température que la lessive de cuisson, mais présentant une teneur en lignine plus faible, pour laquelle on utilise dans le cas du dernier remplacement une lessive de lavage chauffée à la température du lessiveur
dans un échangeur de chaleur, et dans le cas de l'avant-dernier remplace-
ment la lessive du dernier remplacement et ainsi de suite, tout en main-
tenant une circulation continue de la lessive et en effectuant un échange périodique entre les différents lessiveurs en fonction de leur position
dans le cycle de cuisson.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8202665A SE452482B (sv) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | Forfarande for satsvis framstellning av sulfatmassa med hog delignifieringsgrad |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR2526060A1 true FR2526060A1 (fr) | 1983-11-04 |
FR2526060B1 FR2526060B1 (fr) | 1985-12-06 |
Family
ID=20346666
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR8306910A Expired FR2526060B1 (fr) | 1982-04-28 | 1983-04-27 | Procede de fabrication de pate au sulfate |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4690731A (fr) |
JP (1) | JPS58197390A (fr) |
AT (1) | AT384047B (fr) |
CA (1) | CA1203055A (fr) |
DE (1) | DE3315359C2 (fr) |
FI (1) | FI76384C (fr) |
FR (1) | FR2526060B1 (fr) |
NO (1) | NO161926C (fr) |
SE (1) | SE452482B (fr) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1991005103A2 (fr) * | 1989-09-28 | 1991-04-18 | Beloit Corporation | Chauffage par deplacement dans les lessiveurs en continu |
WO1991006702A1 (fr) * | 1989-10-30 | 1991-05-16 | Beloit Corporation | Methode et appareil pour deplacer les liqueurs epuisees dans un digesteur |
US5080757A (en) * | 1989-10-30 | 1992-01-14 | Beloit Corporation | Method to displace a digester from both ends |
US5256255A (en) * | 1989-09-28 | 1993-10-26 | Beloit Technologies, Inc. | Displacement heating in continuous digesters |
WO1994025668A1 (fr) * | 1993-05-04 | 1994-11-10 | Kamyr, Inc. | Reduction des matieres solides dissoutes pendant la production de pate a papier |
EP0822288A2 (fr) * | 1993-11-08 | 1998-02-04 | Ahlstrom Machinery, Inc. | Lessiveur en continu pour la réalisation de la régulation des niveaux de solides dissous |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5015333A (en) * | 1983-07-20 | 1991-05-14 | Beloit Corporation | Multi-stage pulp washing within a batch digester |
FI75615C (fi) * | 1985-11-29 | 1991-08-26 | Ahlstroem Oy | Foerfarande foer saenkning av svartlutens viskositet. |
US5021127A (en) * | 1987-12-01 | 1991-06-04 | Kamyr, Inc. | Extended delignification in pressure diffusers |
US5066362A (en) * | 1987-12-01 | 1991-11-19 | Kamyr, Inc. | Extended delignification in pressure diffusers |
US5522958A (en) * | 1994-07-18 | 1996-06-04 | Pulp And Paper Research Institute Of Canada | Two-stage kraft cooking |
US5795438A (en) * | 1996-11-04 | 1998-08-18 | Ahlstrom Machinery Inc. | Method and apparatus for feeding multiple digesters |
US5958181A (en) * | 1997-08-07 | 1999-09-28 | Ahlstrom Machinery, Inc. | Continuous cooking with a two-stage cool impregnation |
US5885414A (en) * | 1997-08-18 | 1999-03-23 | Kvaerner Pulping Ab | Method of producing pulp with high alkali cooking in the last cooking stage |
US20010032711A1 (en) * | 1998-10-26 | 2001-10-25 | C. Bertil Stromberg | Pulp cooking with particular alkali profiles |
CN1318690C (zh) * | 2003-08-26 | 2007-05-30 | 山东泉林纸业有限责任公司 | 一种球内洗涤分级蒸煮工艺 |
CN1297708C (zh) * | 2003-08-26 | 2007-01-31 | 山东泉林纸业有限责任公司 | 一种用球内洗涤分级蒸煮工艺生产的浓黑液、黑液 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1354383A (fr) * | 1962-03-30 | 1964-03-06 | Black Clawson Co | Procédé et installation de fabrication en continu de pâte kraft |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1645754A (en) * | 1926-09-10 | 1927-10-18 | Jr Wallace H Howell | Method and apparatus for producing paper pulp |
US1816343A (en) * | 1929-05-15 | 1931-07-28 | Brown Co | Process of refining raw cellulose pulp |
US2041597A (en) * | 1933-09-01 | 1936-05-19 | Chemipulp Process Inc | Digesting process and apparatus |
US2195378A (en) * | 1935-11-22 | 1940-03-26 | Chemipulp Process Inc | Process of producing cellulosic pulp |
US2849315A (en) * | 1953-05-07 | 1958-08-26 | Haglund Gustaf | Digestion of wood |
BE630337A (fr) * | 1962-03-30 | |||
US3467573A (en) * | 1965-12-13 | 1969-09-16 | Improved Machinery Inc | Upflow digester containing means for separate removal of wash liquor and pulping liquor and method of pulping in said digester |
US3294623A (en) * | 1966-02-23 | 1966-12-27 | Int Paper Co | Continuous digestion and purification with recirculation of liquor |
BR7406365D0 (pt) * | 1974-08-02 | 1974-11-19 | Suzano Papel & Celulose | Equipamento e metodo para delignificar materiais fibrosos com solucoes alcalinas |
US4236961A (en) * | 1979-07-25 | 1980-12-02 | Green Frank B | Pulping lignocellulose in continuous pressurized batch digesters |
-
1982
- 1982-04-28 SE SE8202665A patent/SE452482B/sv not_active IP Right Cessation
-
1983
- 1983-04-26 JP JP58073664A patent/JPS58197390A/ja active Granted
- 1983-04-27 FI FI831449A patent/FI76384C/fi not_active IP Right Cessation
- 1983-04-27 NO NO831495A patent/NO161926C/no unknown
- 1983-04-27 FR FR8306910A patent/FR2526060B1/fr not_active Expired
- 1983-04-28 DE DE3315359A patent/DE3315359C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1983-04-28 CA CA000426894A patent/CA1203055A/fr not_active Expired
- 1983-04-28 AT AT0154583A patent/AT384047B/de not_active IP Right Cessation
-
1985
- 1985-10-04 US US06/784,707 patent/US4690731A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1354383A (fr) * | 1962-03-30 | 1964-03-06 | Black Clawson Co | Procédé et installation de fabrication en continu de pâte kraft |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
TAPPI JOURNAL OF THE TECHNICAL ASSOCIATION OF THE PULP AND PAPER INDUSTRY, vol. 62, no. 7, juillet 1979, Atlanta, Ga. (US); S. NORDEN et al.:"Modified kraft processes for softwood bleached-grade pulp", pages 49-51 * |
Cited By (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1991005103A2 (fr) * | 1989-09-28 | 1991-04-18 | Beloit Corporation | Chauffage par deplacement dans les lessiveurs en continu |
WO1991005103A3 (fr) * | 1989-09-28 | 1991-05-16 | Beloit Corp | Chauffage par deplacement dans les lessiveurs en continu |
US5256255A (en) * | 1989-09-28 | 1993-10-26 | Beloit Technologies, Inc. | Displacement heating in continuous digesters |
WO1991006702A1 (fr) * | 1989-10-30 | 1991-05-16 | Beloit Corporation | Methode et appareil pour deplacer les liqueurs epuisees dans un digesteur |
US5059284A (en) * | 1989-10-30 | 1991-10-22 | Beloit Corporation | Apparatus to displace a digester from both ends |
US5080757A (en) * | 1989-10-30 | 1992-01-14 | Beloit Corporation | Method to displace a digester from both ends |
WO1994025668A1 (fr) * | 1993-05-04 | 1994-11-10 | Kamyr, Inc. | Reduction des matieres solides dissoutes pendant la production de pate a papier |
EP1308554A2 (fr) * | 1993-05-04 | 2003-05-07 | Andritz Inc. | Réduction des matières solides dissoutes pendant la production de pate à papier |
EP1308555A2 (fr) * | 1993-05-04 | 2003-05-07 | Andritz Inc. | Réduction des matières solides dissoutes pendant la production de pâte à papier |
EP1308554A3 (fr) * | 1993-05-04 | 2003-05-28 | Andritz Inc. | Réduction des matières solides dissoutes pendant la production de pate à papier |
EP1308555A3 (fr) * | 1993-05-04 | 2003-05-28 | Andritz Inc. | Réduction des matières solides dissoutes pendant la production de pâte à papier |
EP1873303A3 (fr) * | 1993-05-04 | 2008-06-18 | Andritz Inc. | Contrôle de solides dissous dans la production de pulpe |
EP0822288A2 (fr) * | 1993-11-08 | 1998-02-04 | Ahlstrom Machinery, Inc. | Lessiveur en continu pour la réalisation de la régulation des niveaux de solides dissous |
EP0822288A3 (fr) * | 1993-11-08 | 1998-10-28 | Ahlstrom Machinery, Inc. | Lessiveur en continu pour la réalisation de la régulation des niveaux de solides dissous |
EP1878827A3 (fr) * | 1993-11-08 | 2008-06-18 | Andritz Inc. | Mise en oeuvre de profilage de solides dissous |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4690731A (en) | 1987-09-01 |
DE3315359A1 (de) | 1983-11-10 |
FI76384B (fi) | 1988-06-30 |
SE8202665L (sv) | 1983-10-29 |
CA1203055A (fr) | 1986-04-15 |
DE3315359C2 (de) | 1995-11-16 |
NO831495L (no) | 1983-10-31 |
NO161926B (no) | 1989-07-03 |
AT384047B (de) | 1987-09-25 |
FR2526060B1 (fr) | 1985-12-06 |
SE452482B (sv) | 1987-11-30 |
FI831449A0 (fi) | 1983-04-27 |
JPH0415312B2 (fr) | 1992-03-17 |
FI76384C (fi) | 1988-10-10 |
NO161926C (no) | 1989-10-11 |
JPS58197390A (ja) | 1983-11-17 |
ATA154583A (de) | 1987-02-15 |
FI831449L (fi) | 1983-10-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
FR2526060A1 (fr) | Procede de fabrication de pate au sulfate | |
CN101210390A (zh) | 棉/羊绒混纺纱线的染色方法 | |
CN103362001A (zh) | 一种棉麻混纺纱线的染色工艺 | |
Wallberg et al. | Influence of the membrane cut-off during ultrafiltration of kraft black liquor with ceramic membranes | |
JP3513619B2 (ja) | バッチ式クラフトパルプの製造方法 | |
CN113151908B (zh) | 一种亚麻纤维超临界微乳液脱胶方法 | |
CN101130898A (zh) | 蚕茧固胶的生产方法 | |
CN100357504C (zh) | 纺织用玉米穗壳纤维的制取方法 | |
FR2507595A1 (fr) | Processus en continu pour obtenir de l'acide terephtalique et du glycol purs en partant de polyethylene terephtalate residuel | |
CN103628145A (zh) | 茧衣固胶漂白精炼工艺方法 | |
BE570728A (fr) | Procede de lavage et machine automatique a laver pour son application | |
FR2519357A1 (fr) | Procede pour la digestion continue d'une matiere finement divisee et application particuliere a l'obtention de cellulose | |
CN1037368A (zh) | 亚麻纺前化学脱胶方法 | |
EP0357501A1 (fr) | Procédé de clarification de moût de raisins et moût obtenu par ce procédé | |
FR3062138B1 (fr) | Procede de blanchiment d'une pate a papier | |
CN101476255A (zh) | 碱法草浆次氯酸盐与过氧化氢两段漂白工艺 | |
CA1164157A (fr) | Blanchiment de la pate de bagasse a l'oxygene et aux alcalis | |
CN101338526B (zh) | 亚麻生产的煮炼和染色一体化方法 | |
FR2480321A1 (fr) | Procede de fabrication de pulpe mecanique de cellulose exempte de resine | |
FR2656633A1 (fr) | Procede de blanchiment d'une pate cellulosique, en une seule etape, par le bioxyde de chlore et l'ozone. | |
CN109485591A (zh) | 一种二氧化硫脲的缓冲生产工艺 | |
CN1107906A (zh) | 蚕丝聚丙烯腈共混复合纤维及其制备方法 | |
EP0451031B1 (fr) | Procédé de traitement d'eaux recyclées destinées à diluer une pate papetière | |
CN1663366A (zh) | 一种海水养殖珍珠漂白液及其制备方法 | |
SE515708C2 (sv) | Blekning av förblekt mekanisk massa med oxiderande blekmedel förstärkt med borhydrid |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
ST | Notification of lapse |