FI110788B - Menetelmä kylmämuovatun profiiliteräksen myötörajan nostamiseksi - Google Patents
Menetelmä kylmämuovatun profiiliteräksen myötörajan nostamiseksi Download PDFInfo
- Publication number
- FI110788B FI110788B FI965205A FI965205A FI110788B FI 110788 B FI110788 B FI 110788B FI 965205 A FI965205 A FI 965205A FI 965205 A FI965205 A FI 965205A FI 110788 B FI110788 B FI 110788B
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- cold
- seconds
- profile
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 66
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 66
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims abstract 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 230000035882 stress Effects 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 abstract description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 4
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 abstract description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 abstract 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910018125 Al-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018520 Al—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000005485 electric heating Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000009991 scouring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
110788
Menetelmä kylmämuovatun profiiliteräksen myötörajan nostamiseksi - Förfa-rande för att höja sträckgränsen hos kallformat profilstal Tämä keksintö liittyy menetelmään, jolla nostetaan kylmämuovattujen profiiliteräs-5 ten myötörajaa rullamuovattaessa linjalla teräsnauhaa haluttuun rakennemuotoon.
Teräsnauhan muovaaminen halutuiksi rakennemuodoiksi, esimerkiksi suorakaiteenmuotoiseksi ontoksi profiiliksi, pyöreäksi putkeksi, kulmiksi, kouruiksi ja muiksi avoimiksi profiileiksi, on sinänsä tunnettu prosessi, ja sitä on käytetty monia vuosia.
Eräs aikaisemmin tavallisesti hyväksytty menetelmä peräkkäisen kylmävalssauspro-10 sessin muodostaman lopputuotteen myötörajan nostamiseksi on teräsnauhan “kemian” muuntaminen, eli erilaisten seosmetallien lisääminen teräksen koostumukseen ennen kuumavalssausta. Toisena menetelmänä on termomekaanisen käsittelyn käyttäminen kuumavalssauksen aikana. Nämä ovat kalliitta prosesseja, mikä johtuu toisaalta metalliseosten hinnasta ja prosessista, jolla saadaan haluttu seosaineiden se-15 koitus, ja toisaalta termomekaanisen käsittelyn teknologisista kustannuksista, sekä myös siitä, että on pidettävä varastossa erityyppisiä profiiliteräksiä, jotta pystyttäisiin täyttämään erilaisten suoritusarvojen asettamat vaatimukset kohtuullisella hinnalla.
‘ Näistä syistä suurin osa kaikista kylmävalssatuista profiiliteräksistä tehdään tavalli- 20 sesta mustasta teräksestä, jolloin profiilin kokoa ja painoa yksinkertaisesti lisätään, kun halutaan saada tarvittavat kuormitusominaisuudet.
!': Kuitenkin on olemassa monia sovellutuksia, joissa sekä tekniseltä että taloudellisel- :· ta kannalta on toivottavaa, että nostetaan teräksen myötörajaa, josta profiiliterästä tehdään, jotta saataisiin parempi suorituskyky vastaavaan profiiliteräkseen verrattu-25 na, joka on valssattu mustasta teräksestä tavalliseen tapaan.
Tämän vuoksi esillä oleva keksintö tarjoaa menetelmän, kylmävalssattujen teräs-kappaleiden myötörajaa nostetaan linjana olevan valmistusprosessin osana, jolloin : ‘" 0,01-0,25 % hiiltä ja 0,001-0,006 % typpeä sisältävää litteää teräsnauhaa kylmä- • · ’ muokataan haluttuun rakenteelliseen muotoon lähtien nauhan yksinkertaisesta muo- !,. 30 dosta, joka menetelmä käsittää vaiheina ainakin osittain kylmämuokatun ja tällöin : ' ennalta määrätyn muodonmuutoksen alaiseksi joutuneen teräskappaleen johtamisen , kuumennusvaiheen läpi, jossa teräskappaleen lämpötila nostetaan alueelle 200 °C - 500 °C, teräskappaleen lämpötilan pitämisen tällä lämpötila-alueella välillä kaksi sekuntia - kolmekymmentä sekuntia olevan aikajakson, jolloin lämpötilan ja ajan 2 110788 yhdistelmä valitaan mainitulta alueelta ja väliltä niin, että aikaansaadaan ennalta määrätty myötövanheneminen, ja teräskappaleen jäähdyttämisen kuumennuksen ja myötövanhennuksen jälkeen, sekä sitten teräskappaleen lopullisen kylmämuokka-uksen.
5 Menetelmä sisältää edullisesti vaiheet, joissa profiiliteräs jäähdytetään kuumennuk- * sen ja muokkausvanhenemisen jälkeen, ja sen jälkeen tehdään profiiliteräksen kyl-mämuovaus.
Vaihe, jossa profiiliteräs johdetaan kuumennusvaiheen läpi, käsittää edullisesti profiiliteräksen kuumentamisen välillä 200 - 450 °C olevaan lämpötilaan 2-30 sekun-10 nin ajan, sekä lämpötilan pitämisen ainakin 440 °C:ssa 1 - 15 sekunnin ajan.
Vielä edullisemmin vaihe, jossa profiiliteräs johdetaan kuumennusvaiheen läpi, käsittää profiiliteräksen lämmittämisen välillä 350 - 400 °C olevaan lämpötilaan 2-10 sekunnin ajan, sekä lämpötilan pitämisen välillä 440 - 460 °C 2 - 6 sekunnin ajan.
15 Vaihe profiiliteräksen jäähdyttämiseksi alentaa profiilin lämpötilan alle 90 °C:een, ja edullisesti välille 25 - 45 °C ennen sitä seuraavaa kylmämuovausta.
Keksinnön eräässä muodossa vaiheet lämpötilan nostamiseksi ja tämän korkeam-: , ·. man lämpötilan säilyttämiseksi tehdään esikuumentamalla profiiliteräs ja sen jäl keen päällystämällä se linjalla olevalla galvanointikäsittelyllä.
· . 20 Profiiliteräksen teräksen koostumus sisältää edullisesti 0,01 - 0,25 % hiiltä ja • 0,001 - 0,006 % typpeä.
^ Ottamatta huomioon kaikkia muita muotoja, jotka saattavat sisältyä keksinnön suo ja-alaan, seuraavassa selitetään pelkän esimerkin muodossa keksinnön erästä edullisena pidettyä muotoa oheisiin piirustuksiin viitaten, joissa: 25 kuva 1 on linjakaavio laitoksesta, jolla kylmämuovauksella jatkuvasti muodostetaan ' v raskaita onttoja profiileja teräsnauhasta; ja ;·. kuva 2 on kuvassa 1 esitetyn laitoksen läpi kulkevan profiiliteräksen lämpötila- : käyrä.
Keksinnön seuraavassa selitettävässä suoritusmuodossa teräsnauhan kuumentami-30 nen alussa tapahtuvan kylmämuovauksen jälkeen tehdään osana linjalla olevaa gal- 3 110788 vanisointiprosessia, vaikka on ymmärrettävä, että kuumentaminen voitaisiin tehdä galvanisoinnista riippumatta paljaalle mustaa terästä olevalle profiilille.
Oheisessa piirustuksessa esitettyyn kylmämuovauslaitokseen tuodaan kuumavalssa-tun teräsnauhan 1 keloja, jotka asetetaan kelojen syöttömakasiiniin 2 ennen nauhan 5 aukikelaamista ja sen syöttämistä aukikelausaseman 3, puristusrullien 4 ja oikomis-telojen 5 läpi nauhan tasoittamiseksi ja mahdollisen käyryyden poistamiseksi. Sen jälkeen nauha kulkee jatkoshitsausaseman 6 läpi, jossa peräkkäiset kelat liitetään päittäin jatkuvan syöttönauhan muodostamiseksi laitosta varten.
Sitten nauha vedetään puristusrullilla 7 kokoamisjärjestelmään 8, jonka jälkeen 10 nauha syötetään kuulapuhallusaseman 9 läpi teräsnauhan pinnan valmistelua varten.
Nauhan rullamuovauksen alkuvaihe tehdään muotovalmistelukoneessa 10, jossa tapahtuu aluksi kylmämuovaus, kun profiiliteräksen muoto muutetaan ensimmäiseksi muodoksi likimäärin ympäristön lämpötilassa, ja kun halutaan muodostaa ontto profiili, siinä tehdään nauhan pituussuuntaisten reunojen hitsaus.
15 Sen jälkeen profiiliteräs 11 kulkee jäähdytysosastoon 12 metallin jäähdyttämiseksi hitsaustoimenpiteen jälkeen.
Kun halutaan aikaansaada linjalla tapahtuva päällystys, esimerkiksi profiilin gal-; ; vanisointi, profiili johdetaan happopeittausvaiheen 13 läpi ja puhdistusvaiheen 14 läpi, jolloin pinta pyyhitään kummankin vaiheen jälkeen ilmaveitsillä 15 ylimääräi- : 20 sen nesteen poistamiseksi.
· . * '· Sen jälkeen profiili kulkee kuumennuslaitteeseen 16, joka voi olla mitä tahansa so- pivaa muotoa, mutta joka edullisesti toteutetaan induktiosähkökuumennuksella. v ·' Tämä voidaan toteuttaa inertissä kaasuatmosfäärissä profiiliteräksen pintaolojen säi lyttämiseksi. Induktiokuumennusvaihe nostaa profiilin lämpötilan välille 200 -25 450 °C 20 - 30 sekunnin kuluessa. Keksinnön edullisessa suoritusmuodossa induk- tiokuumennus nostaa lämpötilan välille 350 - 400 °C altistusajan ollessa 2 - 6 s.
'· ’> Sen jälkeen kuumennettu profiili kulkee nopeasti linjalla olevaan galvanisointivai- heeseen 17, jossa galvanisointiprosessin osana profiilin lämpötila pidetään välillä ‘j‘ 440 - 460 °C 1 - 15 sekunnin ajan. Keksinnön edullisimmassa muodossa gal- 30 vanisointivaiheen lämpötila pidetään välillä 445 - 455 °C 2 - 6 sekunnin ajan.
* f I
Sen jälkeen profiili kulkee jäähdytysaseman 18 läpi, jossa profiilin lämpötila laskee • välille 25 - 45 °C.
4 110788 Nämä lämpötilaprofiilit voidaan selvästi nähdä kuvassa 2, jossa numerot käyrän alla olevissa ruuduissa vastaavat kuvassa 1 esitetyn rullamuovausprosessin eri vaiheita, jotka on merkitty vastaavin numeroin, jolloin lämpötilan nousu induktiokuumenti-messa on merkitty viitenumerolla 26 ja lämpötilan säilyttämisen profiili galvani-5 sointikylvyssä on merkitty viitenumerolla 27. Kohdassa 18 tapahtuva jäähdytys antaa lämpötilaprofiilin 28. Viitenumerolla 29 merkittynä voidaan nähdä vertailun vuoksi tavallisen kylmärullamuovausprosessi mustalla teräksellä, jota ei galvanisoi-da.
Seuraava lopullinen muovaus kylmämuovauksella tehdään sitten muovausrullilla 10 19, ennen kuin profiili kulkee puhdistusaseman 20 läpi ja päällystysaseman 21 kaut ta, jossa profiili voidaan kuivata ilmaveitsin 22, ja jossa voidaan levittää lopullinen pinnoite, esimerkiksi kirkasta polymeeriä.
Lopuksi profiili kulkee kuivausaseman 23 kautta lentävälle sahalle 24, jossa se leikataan halutuiksi pituuksiksi ja johdetaan purkuasemalle 25.
15 Nostamalla profiilin lämpötilaa ensimmäisen kylmämuotovalmistelukoneen 10 ja viimeisten muovausrullien 19 välillä, profiiliteräkselle tehdään “muokkausvanhen-nus”, joka huomattavasti nostaa myötörajaa ja tuotteen murtovetolujuutta, verrattuna kylmämuovattuihin profiiliteräksiin, joita ei ole kuumennettu ensimmäisen ja viimeisen kylmämuovaustoimenpiteiden välillä. Jatkuvavaluteräksille, jotka ovat 20 Al-Si -peitattua tyyppiä 1015, lujuuden kasvu on tyypillisesti 55 MPa myötörajan osalta ja 50 MPa murtovetolujuuden osalta. Tyyppiä 1006 oleville jatkuvavaluteräksille tämä lujuuden kasvu on tyypillisesti 30 MPa myötörajan osalta ja 30 MPa mur-: tovetolujuuden osalta. Lujuuden paranemisen määrä riippuu kylmämuovauksen :\ määrästä, joka tehdään ensimmäisissä ja viimeisissä muovaustoimenpiteissä, kuu- v ' 25 mennuksen lämpötilasta ja kestosta vaiheissa 16 ja 17, ja teräksen kemiallisesta koostumuksesta, erityisesti hiilipitoisuudesta.
Lujuuden kasvun määrä voidaan tämän vuoksi sovittaa mille tahansa halutulle lopputuotteelle, joko säätämällä kuumennuksen ja muokkausvanhennuksen parametre-• ' ja, kuten edellä on mainittu, ja erityisesti säätämällä ensimmäisessä käsittelyssä, eli 30 tyypillisesti muotovalmistelukoneessa esiintyvän kylmämuovauksen määrää. Alku- ' peräisessä teräsnauhassa esiintyy määrätty määrä sisäistä jännitystä sitä esimuovat- taessa haluttuun muotoon ennen galvanisointia, mutta jos tämä ei riitä halutun myö-:’· törajan ja lujuuden kasvun määrää varten, voidaan tässä vaiheessa lisätä “keino tekoinen” määrä jännitystä. Tämä voidaan aikaansaada joko muokkaamalla metalli-35 nauhaa pituussuunnassa, esimerkiksi kaarevaksi profiiliksi ja sitten takain litteäksi 5 110788 profiiliksi, tai sivusuuntaisella muokkauksella johtamalla litteä teräsnauha “S”-profiiliksi tai vastaavaksi, eli sinimuotoista reittiä pitkin tai parirullien välistä. Koska muokkausvanhennus rakentuu ensimmäisessä kylmämuovauksessa syntyvän jännityksen päälle, valmiin tuotteen murtovetolujuutta voidaan näin ollen muokata sää-5 tämällä alkujännitystä tällä tavalla.
Teräksen kemiallinen koostumuksen, ja erityisesti hiilipitoisuuden on myös havaittu vaikuttavan merkittävästi myötörajan paranemisen määrään, joka liittyy alkujänni-tykseen ja sen jälkeiseen muokkausvanhennukseen. Vaikutusta on havaittu voitavan soveltaa teräksen hiilipitoisuuksilla, jotka ovat välillä 0,01 - 0,25 %, ja typen pitoi-10 suuksilla, jotka ovat välillä 0,0015 - 0,0045 %. Erityisen edullisia tuloksia on saavutettu hiilipitoisuuden ollessa välillä 0,04 - 0,17 %. Vaikutuksen on havaittu soveltuvan yhtä hyvin perusmateriaalina olevaan tavalliseen kuumavalssattuun nauhaan kuin yleiskäyttöiseen kylmävalssattuun nauhaan, joilla hiili- ja typpipitoisuudet ovat näillä alueilla.
15 Vaikka keksinnön edullista suoritusmuotoa on kuvattu sellaisena, johon sisältyy linjalla oleva galvanisointiasema 17, niin kasvanut myötöraja ei riipu profiilin galvani-soimisesta, koska vaiheiden 16 ja 17 kuumennus aikaansaa profiiliteräksen muok-kausvanhenemisen. Galvanisointiasema 17 voidaan luonnollisesti jättää pois, ja musta profiiliteräs voitaisiin yksinkertaisesti kuumentaa kuumennusvaiheessa 16 ja 20 pitää se määrätyllä lämpötila-alueella määrätyn ajan, jotta aikaansaataisiin profiiliteräksen parantuneet lujuusominaisuudet.
Claims (6)
1. Menetelmä kylmävalssattujen teräskappaleiden myötörajan nostamiseksi linjana olevan valmistusprosessin osana, jolloin 0,01-0,25 % hiiltä ja 0,001-0,006 % typpeä sisältävää litteää teräsnauhaa kylmämuokataan haluttuun rakenteelliseen 5 muotoon lähtien nauhan yksinkertaisesta muodosta, tunnettu siitä, että menetelmä käsittää vaiheina ainakin osittain kylmämuokatun ja tällöin ennalta määrätyn muodonmuutoksen alaiseksi joutuneen teräskappaleen johtamisen kuumennusvaiheen läpi, jossa teräskappaleen lämpötila nostetaan alueelle 200 °C - 500 °C, teräskappaleen lämpötilan pitämisen tällä lämpötila-alueella välillä kaksi sekuntia - kolme-10 kymmentä sekuntia olevan aikajakson, jolloin lämpötilan ja ajan yhdistelmä valitaan mainitulta alueelta ja väliltä niin, että aikaansaadaan ennalta määrätty myötö-vanheneminen, ja teräskappaleen jäähdyttämisen kuumennuksen ja myötövanhen-nuksen jälkeen, sekä sitten teräskappaleen lopullisen kylmämuokkauksen.
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että teräskappa-15 leen lämpötila nostetaan alueelle 200 °C - 450 °C 2-30 sekunnin ajaksi, ja että teräskappaleen lämpötila sitten pidetään ainakin 440 °C:ssa 1-15 sekunnin ajan.
3. Patenttivaatimuksen 1 tai 2 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että teräs-kappaleen lämpötila nostetaan alueelle 350 °C - 400 °C olevaan lämpötilaan 2-10 sekunnin ajan, ja että lämpötila pidetään välillä 440 °C - 460 °C 2-6 sekunnin 20 ajan.
·*. 4. Jonkin patenttivaatimuksista 1-3 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että te- räskappaleen jäähdytys vaihe alentaa kappaleen lämpötilan alle 90 °C:een ennen seuraavaa kylmämuokkausta.
5. Patenttivaatimuksen 4 mukainen menetelmä, tunnettu siitä, että vaihe teräs-: : ’: 25 kappaleen jäähdytys vaihe alentaa kappaleen lämpötilan välille 25 °C - 45 °C ennen seuraavaa kylmämuokkausta.
:,/ 6. Jonkin edellisen patenttivaatimuksen mukainen menetelmä, tunnettu siitä, et- ; · ‘ tä vaiheet lämpötilan nostamiseksi ja tämän korkeamman lämpötilan säilyttämiseksi : ’.. tehdään esikuumentamalla teräskappale ja sen jälkeen päällystämällä se linjalla ole- ; ' ’; 30 valla galvanointikäsittelyllä. » I · 7 110788
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AUPM6483A AUPM648394A0 (en) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections |
| AUPM648394 | 1994-06-27 | ||
| PCT/AU1995/000378 WO1996000305A1 (en) | 1994-06-27 | 1995-06-27 | Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections |
| AU9500378 | 1995-06-27 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FI965205A FI965205A (fi) | 1996-12-23 |
| FI965205A0 FI965205A0 (fi) | 1996-12-23 |
| FI110788B true FI110788B (fi) | 2003-03-31 |
Family
ID=3781052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FI965205A FI110788B (fi) | 1994-06-27 | 1996-12-23 | Menetelmä kylmämuovatun profiiliteräksen myötörajan nostamiseksi |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5895534A (fi) |
| EP (1) | EP0763140B1 (fi) |
| JP (1) | JP3763041B2 (fi) |
| KR (1) | KR100340816B1 (fi) |
| CN (1) | CN1066489C (fi) |
| AT (1) | ATE207972T1 (fi) |
| AU (1) | AUPM648394A0 (fi) |
| BR (1) | BR9508144A (fi) |
| CA (1) | CA2193349C (fi) |
| DE (1) | DE69523589T2 (fi) |
| ES (1) | ES2167441T3 (fi) |
| FI (1) | FI110788B (fi) |
| MY (1) | MY113388A (fi) |
| NZ (1) | NZ288531A (fi) |
| TR (1) | TR199500761A2 (fi) |
| TW (1) | TW267955B (fi) |
| WO (1) | WO1996000305A1 (fi) |
| ZA (1) | ZA955322B (fi) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2373064C (en) | 1999-05-10 | 2008-10-21 | Mannesmannroehren-Werke Ag | Process for producing welded steel pipes with a high degree of strength, ductility and deformability |
| CA2378934C (en) | 2002-03-26 | 2005-11-15 | Ipsco Inc. | High-strength micro-alloy steel and process for making same |
| US7220325B2 (en) * | 2002-04-03 | 2007-05-22 | Ipsco Enterprises, Inc. | High-strength micro-alloy steel |
| JP4819305B2 (ja) | 2003-09-04 | 2011-11-24 | 日産自動車株式会社 | 強化部材の製造方法 |
| US8407966B2 (en) | 2003-10-28 | 2013-04-02 | Ispan Systems Lp | Cold-formed steel joist |
| US20050108978A1 (en) * | 2003-11-25 | 2005-05-26 | Best Joint Inc. | Segmented cold formed joist |
| CA2652587C (en) | 2006-05-18 | 2014-12-02 | Paradigm Focus Product Development Inc. | Light steel trusses and truss systems |
| CA2742742C (en) * | 2008-09-08 | 2015-11-17 | Ispan Systems Lp | Adjustable floor to wall connectors for use with bottom chord and web bearing joists |
| CA2778223C (en) | 2009-07-22 | 2017-08-15 | Ispan Systems Lp | Roll formed steel beam |
| US8943776B2 (en) | 2012-09-28 | 2015-02-03 | Ispan Systems Lp | Composite steel joist |
| CA2953741C (en) | 2014-07-03 | 2021-08-10 | Arcelormittal | Method for producing an ultra high strength coated or not coated steel sheet and obtained sheet |
| CA3009294C (en) | 2015-12-29 | 2022-06-21 | Arcelormittal | Method for producing a ultra high strength galvannealed steel sheet and obtained galvannealed steel sheet |
| CA3050000A1 (en) | 2019-07-16 | 2021-01-16 | Invent To Build Inc. | Concrete fillable steel joist |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4113523A (en) * | 1973-07-25 | 1978-09-12 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Process of making high tension cold-reduced al-killed steel excellent in accelerated aging property |
| JPS6019301B2 (ja) * | 1976-07-21 | 1985-05-15 | 森下製薬株式会社 | ４，５−ジヒドロ−３（２ｈ）−ピリダジノン誘導体 |
| JPS6043431A (ja) * | 1983-08-19 | 1985-03-08 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
| JPS59133324A (ja) * | 1983-08-22 | 1984-07-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれた高張力冷延鋼板の製造法 |
| JPS6067627A (ja) * | 1983-09-22 | 1985-04-18 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍による耐フル−チイング性のすぐれた軟質表面処理用鋼板の製造法 |
-
1994
- 1994-06-27 AU AUPM6483A patent/AUPM648394A0/en not_active Abandoned
- 1994-06-30 TW TW083106059A patent/TW267955B/zh not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-06-27 TR TR95/00761A patent/TR199500761A2/xx unknown
- 1995-06-27 US US08/765,316 patent/US5895534A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-27 CA CA002193349A patent/CA2193349C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-27 NZ NZ288531A patent/NZ288531A/en not_active IP Right Cessation
- 1995-06-27 JP JP50264996A patent/JP3763041B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-27 ES ES95923125T patent/ES2167441T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-27 EP EP95923125A patent/EP0763140B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-27 ZA ZA9505322A patent/ZA955322B/xx unknown
- 1995-06-27 BR BR9508144A patent/BR9508144A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-06-27 CN CN95193842A patent/CN1066489C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-27 WO PCT/AU1995/000378 patent/WO1996000305A1/en active IP Right Grant
- 1995-06-27 KR KR1019960707619A patent/KR100340816B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-06-27 DE DE69523589T patent/DE69523589T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-27 AT AT95923125T patent/ATE207972T1/de active
- 1995-06-27 MY MYPI95001751A patent/MY113388A/en unknown
-
1996
- 1996-12-23 FI FI965205A patent/FI110788B/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI965205A (fi) | 1996-12-23 |
| DE69523589D1 (de) | 2001-12-06 |
| CN1066489C (zh) | 2001-05-30 |
| DE69523589T2 (de) | 2002-08-22 |
| BR9508144A (pt) | 1997-11-04 |
| EP0763140A4 (en) | 1998-09-23 |
| TW267955B (fi) | 1996-01-11 |
| ZA955322B (en) | 1998-06-29 |
| JP3763041B2 (ja) | 2006-04-05 |
| NZ288531A (en) | 1999-04-29 |
| ATE207972T1 (de) | 2001-11-15 |
| CN1151765A (zh) | 1997-06-11 |
| WO1996000305A1 (en) | 1996-01-04 |
| US5895534A (en) | 1999-04-20 |
| MY113388A (en) | 2002-02-28 |
| TR199500761A2 (tr) | 1996-07-21 |
| EP0763140A1 (en) | 1997-03-19 |
| AUPM648394A0 (en) | 1994-07-21 |
| JPH10502126A (ja) | 1998-02-24 |
| FI965205A0 (fi) | 1996-12-23 |
| CA2193349A1 (en) | 1996-01-04 |
| ES2167441T3 (es) | 2002-05-16 |
| CA2193349C (en) | 2002-09-10 |
| KR100340816B1 (ko) | 2002-11-07 |
| EP0763140B1 (en) | 2001-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| FI110788B (fi) | Menetelmä kylmämuovatun profiiliteräksen myötörajan nostamiseksi | |
| US20110076177A1 (en) | High-strength steel sheet for cans and method for manufacturing the same | |
| KR970703439A (ko) | 향상된 피로성을 갖는 극저탄소, 냉연 강판 및 아연 도금 강판과 그의 제조방법(ultralow-carbon cold-rolled sheet and galvanized sheet both excellent in fatigue characteristics and process for producing both) | |
| JPH08246060A (ja) | 缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2000514499A (ja) | 成形性が良好な冷間圧延板もしくは圧延帯の製造方法 | |
| CN109072327B (zh) | 用于制造经冷轧、经焊接的钢板的方法，及由此制造的板 | |
| US5542995A (en) | Method of making steel strapping and strip and strapping and strip | |
| JP7303234B2 (ja) | 包装用板金製品 | |
| AU708379B2 (en) | Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections | |
| JP2002356741A (ja) | スチールコード用線材およびスチールコードの製造方法 | |
| JPH09104919A (ja) | 絞り成形性に優れる缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS5839737A (ja) | 高張力線材の製造方法 | |
| CN115449710A (zh) | 一种高硅钢丝制成的铝包钢丝及制造方法 | |
| JPH06228653A (ja) | 張り出し成形性に優れた高強度熱延鋼板を高い歩留まりで製造する方法 | |
| JPH06122936A (ja) | 耐水素遅れ割れ特性に優れた超高強度薄鋼板及びその 製造方法 | |
| JP2660640B2 (ja) | 焼付硬化性及び耐パウダリング性の優れた深絞り用合金化溶融亜鉛メッキ冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH09241744A (ja) | 焼鈍省略工程による缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2002155337A (ja) | ハイドロフォーム特性に優れた鋼材およびその製造方法 | |
| SU1706737A1 (ru) | Способ изготовлени сталемедной проволоки | |
| WO2021167092A1 (ja) | 熱間成形用Ａｌ系めっき鋼材及びＡｌ系めっき鋼材部品、並びにそれらの製造方法 | |
| JPH09104920A (ja) | 材質均一性に優れる薄鋼板の製造方法 | |
| SU1423610A1 (ru) | Способ производства стальных полос | |
| JPS63140039A (ja) | Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS63286522A (ja) | Ｄｉ缶用鋼板の製造法 | |
| DE2141663C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Beschichten von Stahlbändern mit Aluminium |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM | Patent lapsed |