JP7303234B2 - 包装用板金製品 - Google Patents
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- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
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- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
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-
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-
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-
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Description
上降伏強度SbeHは、応力における最初の明確な低下が生じる前の、この直線の極大であると説明される。
この不連続な領域内の最も低い応力は、下降伏強度SbeLに対応し、遷移現象は考慮されない。不連続な領域(2)の最後、つまり再び連続的に上昇する曲線形状を示す領域(3)である次の領域への遷移部分において、リューダース伸びAbeが決定される。この目的のために、弾性領域の初期の線に平行な線が引かれ、横座標との交点においてリューダース伸びが読み取られる。したがって、材料の弾性回復は考慮されない。
一方では、曲線形状の最後で、破断時の最大応力を表す絶対強度Sbmが決定される。他方では、破断伸びAbが読み取られ、その方法はリューダース伸びの決定に類似している。つまり、弾性領域の初期の線に平行な線が引かれ、横座標との交点において破断伸びが読み取られる。したがって、ここでも材料の弾性回復は考慮されない。
0.6mm未満の厚みを有する冷間圧延鋼板から作製される包装用板金製品であって、重量%で下記の組成:
C:0.001~0.06%、
Si:<0.03%、好ましくは0.002~0.03%、
Mn:0.17~0.5%、
P:<0.03%、好ましくは0.005~0.03%、
S:0.001~0.03%、
Al:0.001~0.1%、
N:0.002~0.12%、好ましくは0.004~0.07%、
任意でCr:<0.1%、好ましくは0.01~0.08%、
任意でNi:<0.1%、好ましくは0.01~0.05%、
任意でCu:<0.1%、好ましくは0.002~0.05%、
任意でTi:<0.01%、
任意でB:<0.005%、
任意でNb:<0.01%、
任意でMo:<0.02%、
任意でSn:<0.03%、
残部鉄及び不可避的不純物、
を有し、
バルジ試験の二軸変形において、包装用板金製品は、300MPa超の下降伏強度(SbeL)、及び10%超の対応する破断伸び(Ab)を有し、リューダース伸び(Abe)と(塑性)伸び上限ε最大=0.5・Ab・(SbeL/Sbm)との間の塑性領域では、関数σB=b・εnにより表すことができる二軸応力-ひずみ線図σB(ε)を有し、
σBは真二軸応力(MPa)であり、
εは厚み方向の真伸び量(%)であり、
SbeLは下降伏強度であり、
Sbmは絶対強度であり、
Abeはリューダース伸びであり、
Abは破断伸びであり、
bは比例定数であり、
nはひずみ硬化指数であり、
包装用板金製品の厚み方向の強化は、
n≧0.353-5.1・SbeL/104MPa
のひずみ硬化指数により特徴付けられる。
N遊離=N遊離(ホットストリップ)+ΔN
から得られる。
Al:<0.1%、好ましくは0.05%未満、
Ti:<0.01%、好ましくは0.002%未満、
B:<0.005%、好ましくは0.001%未満、
Nb:<0.01%、好ましくは0.002%未満、
Cr:<0.1%、好ましくは0.08%未満、
Mo:<0.001%。
C:0.001~0.06%、
Si:<0.03%、好ましくは0.002~0.03%、
Mn:0.17~0.5%、
P:<0.03%、好ましくは0.005~0.03%、
S:0.001~0.03%、
Al:0.001~0.1%、
N:<0.016%、好ましくは0.001~0.010%、
任意にCr:<0.1%、好ましくは0.01~0.08%、
任意にNi:<0.1%、好ましくは0.01~0.05%、
任意にCu:<0.1%、好ましくは0.002~0.05%、
任意にTi:<0.01%、
任意にB:<0.005%、
任意にNb:<0.01%、
任意にMo:<0.02%、
任意にSn:<0.03%、
残部鉄及び不可避的不純物。
(発明の開示)
(項目1)
0.6mm未満の厚みを有する冷間圧延鋼板から作製された包装用板金製品であって、重量%で下記の組成:
C:0.001~0.06%、
Si:<0.03%、好ましくは0.002~0.03%、
Mn:0.17~0.5%、
P:<0.03%、好ましくは0.005~0.03%、
S:0.001~0.03%、
Al:0.001~0.1%、
N:0.002~0.12%、好ましくは0.004~0.07%、
任意でCr:<0.1%、好ましくは0.01~0.1%、
任意でNi:<0.1%、好ましくは0.01~0.05%、
任意でCu:<0.1%、好ましくは0.002~0.05%、
任意でTi:<0.01%、
任意でB:<0.005%、
任意でNb:<0.01%、
任意でMo:<0.02%、
任意でSn:<0.03%、
残部鉄及び不可避的不純物、
を有し、
バルジ試験の二軸変形において、前記包装用板金製品は、300MPa超の下降伏強度(Sb eL )、及び10%超の対応する破断伸び(Ab)を有し、リューダース伸び(Ab e )と(塑性)伸び上限ε 最大 =0.5・Ab・(Sb eL /Sb m )との間の塑性領域において、関数σ B =b・ε n により表すことができる二軸応力-ひずみ線図σ B (ε)を有し、
σ B は真二軸応力(MPa)であり、
εは厚み方向の真伸び量(%)であり、
Sb eL は下降伏強度であり、
Sb m は絶対強度であり、
Ab e はリューダース伸びであり、
bは比例定数であり、
nはひずみ硬化指数であり、
前記包装用板金製品の厚み方向の強化は、
n≧0.353-5.1・Sb eL /10 4 MPa
のひずみ硬化指数により特徴付けられる、
包装用板金製品。
(項目2)
少なくとも0.002%、好ましくは0.004%超の重量割合の窒素が、非結合状態で、鋼の格子間に取り込まれていることを特徴とする、項目1に記載の包装用板金製品。
(項目3)
前記包装用板金製品は、
鋼スラブを熱間圧延することにより、好ましくは2mm~4mmの範囲の厚みを有するホットストリップにすることと、
Ar1温度より低い巻き取り温度で、特に500℃~750℃の範囲の巻き取り温度で、前記ホットストリップを巻き取ることと、
少なくとも80%の圧延率で、前記ホットストリップを冷間圧延することにより、冷間圧延鋼ストリップにすることと、
少なくとも550℃の温度で、窒素ドナーの存在下で、焼きなまし炉内で、特に連続焼きなまし炉内で、前記冷間圧延鋼ストリップの窒素含有率を増加させ、少なくとも630℃の焼きなまし温度で、焼きなまし炉内で、前記冷間圧延鋼ストリップを再結晶焼きなましすることと、
再結晶-焼きなまし鋼ストリップを、室温に冷却することと、
0.2%~45%の最終圧延率で、再結晶処理された鋼ストリップを再圧延することと、
によって得られる、項目1又は2に記載の包装用板金製品。
(項目4)
前記スラブの熱間圧延中の最終的な圧延温度は、Ar3温度よりも高く、特に800℃~920℃の範囲であることを特徴とする、項目3に記載の包装用板金製品。
(項目5)
前記焼きなまし炉内における前記鋼ストリップの滞在時間は、10秒~400秒の間であることを特徴とする、項目3又は4に記載の包装用板金製品。
(項目6)
前記最終圧延率は、20%以下、特に1~18%の範囲であることを特徴とする、項目3~5のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目7)
前記窒素ドナーは、前記焼きなまし炉内で前記温度において少なくとも部分的に原子状窒素に解離する、項目3~6のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目8)
前記窒素ドナーはアンモニアガスである、項目3~7のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目9)
前記ホットストリップは、0.001wt%~0.016wt%の範囲、好ましくは0.001wt%~0.008wt%の初期窒素割合N 0 を有し、前記焼きなましにおける前記平鋼製品中の窒素の重量割合は、前記窒素ドナーの存在下で、ΔN≧0.002wt%増加されることを特徴とする、項目3~8のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目10)
前記冷間圧延鋼板の少なくとも一方の表面に表面コーティング、特に電解によって設けられたスズ及び/又はクロム/クロム酸化物コーティング、及び/又は有機コーティング、特にニス若しくはポリマーフィルムの形態の有機コーティングを含むことを特徴とする、項目1~9のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目11)
前記包装用板金製品の特性は、前記包装用板金製品の時効後に、特に200℃~210℃の範囲の時効温度で、20~30分にわたる熱処理により人工時効の後に、又は保管後に、及び/又はニスを塗った後に乾かすことにより得られる、項目1~10のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目12)
前記包装用板金製品の厚み(d)及び前記ホットストリップの厚み(D)から得られる全冷間圧延率GKWG[冷間圧延率の合計]=1-d/Dが、少なくとも0.90である、項目3~11のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目13)
0.10mm~0.50mmの範囲、好ましくは0.12mm~0.35mmの厚み(d)を有する、一回又は二回圧延された薄板である、項目1~12のいずれか一項に記載の包装用板金製品。
(項目14)
缶本体を製造するために、項目1~13のいずれか一項に記載の包装用板金製品の使用。
(項目15)
0.6mm未満の厚みを有する冷間圧延鋼板から作製される包装用板金製品の製造及び特徴付けの方法であって、前記包装用板金製品は、少なくとも80%の圧延率で、ホットストリップを一回又は二回冷間圧延することにより製造され、前記ホットストリップは重量%で下記の組成:
C:0.001~0.06%、
Si:<0.03%、好ましくは0.002~0.03%、
Mn:0.17~0.5%、
P:<0.03%、好ましくは0.005~0.03%、
S:0.001~0.03%、
Al:0.001~0.1%、
N:<0.016%、好ましくは0.001~0.008%、
任意でCr:<0.1%、好ましくは0.01~0.08%、
任意でNi:<0.1%、好ましくは0.01~0.05%、
任意でCu:<0.1%、好ましくは0.002~0.05%、
任意でTi:<0.01%、
任意でB:<0.005%、
任意でNb:<0.01%、
任意でMo:<0.02%、
任意でSn:<0.03%、
残部鉄及び不可避的不純物、
を有し、
前記冷間圧延鋼ストリップは、少なくとも550℃の温度で、窒素ドナーの存在下で、焼きなまし炉内で、特に連続焼きなまし炉内で、重量%でΔN≧0.002%の窒素含有率となるように窒化され、少なくとも630℃の焼きなまし温度で再結晶焼きなましされ、その後、室温に冷却され、0.2%~45%の最終圧延率で最終的に冷間圧延され、その後、変形能の特徴付けのために、塑性領域で、バルジ試験の二軸変形が加えられ、前記包装用板金製品は、300MPa超の下降伏強度(Sb eL )及び10%超の対応する破断伸び(Ab)を示し、リューダース伸び(Ab e )と(塑性)伸び上限ε 最大 =0.5・Ab・(Sb eL /Sb m )との間の領域において、関数σ B =b・ε n により表すことができる二軸応力-ひずみ線図σ B (ε)を示し、
σ B は真二軸応力(MPa)であり、
εは厚み方向の真伸び量(%)であり、
Sb eL は下降伏強度であり、
Sb m は絶対強度であり、
Ab e はリューダース伸びであり、
bは比例定数であり、
nは、
n≧0.353-5.1・Sb eL /10 4 MPa
を満たすひずみ硬化指数である、
方法。
炭素は、硬度及び強度を増加させる効果がある。したがって、鋼は少なくとも0.001wt%の炭素を含む。炭素含有率の低い鋼は、全冷間圧延率の最適値がより高くなる。このため、炭素含有率が低く、2~4mmの範囲の普通のホットストリップの厚みを有するホットストリップからは、冷間圧延により、同等の耳割れの傾向を有する、より薄い鋼板を製造することができる。最初の冷間圧延、及び任意で行う二回目の冷間圧延工程(再圧延、又は冷間仕上げ)中の鋼板の圧延性能を保証し、同時に耳割れ傾向を確実に低くし、破断伸びを低減させないために、炭素含有率は0.06%を超えてはならない。炭素は、鋼のフェライト格子内における溶解度が低く、大部分はセメンタイトの状態で存在するため、炭素含有率を下げることにより、帯状の鋼板の製造及び加工中に、明らかな異方性が生じることを防ぐこともできる。さらに、炭素含有率を上げるにつれ、表面の品質が低下し、包晶点に近づくにつれ、スラブにクラックが生じる危険性が高まる。
マンガンも、硬度及び強度を増加させる効果がある。また、マンガンは、鋼の溶接性と耐摩耗性を向上させる。さらに、マンガンを加えることにより、硫黄が結合し、より有害性の低いMnSになるため、熱間圧延中の赤熱脆性の傾向が低減する。また、マンガンによって結晶粒微細化が起こり、鉄の格子内での窒素の溶解性が増し、スラブ表面への炭素の拡散を防ぐことができる。したがって、マンガン含有率は、少なくとも0.17wt%であることが好ましい。より高い強度を達成するためには、マンガン含有率は、0.2wt%超、特に0.30wt%以上であることが好ましい。しかし、マンガン含有率が高すぎると、鋼の耐食性が犠牲になり、食品への適合性がもはや保証できなくなる。また、マンガン含有率が高すぎると、ホットストリップの強度が高くなりすぎ、ホットストリップを経済的に冷間圧延することができなくなる。したがって、マンガン含有率の上限は0.5wt%である。
リンは、鋼中の望ましくない残留元素である。リン含有率が高いと、特に鋼の脆化が起こることにより、鋼板の変形能の低下が引き起こされる。このため、リン含有率の上限は0.03wt%である。
硫黄は望ましくない残留要素であり、伸縮性及び耐食性の低下を引き起こす。したがって、鋼に含まれる硫黄は、0.03wt%を超えてはならない。一方では、脱硫のために、要求の厳しい、コストの掛かる手段を用いる必要があるため、硫黄含有率を0.001wt%未満にすることは、経済的な観点から、もはや許容できない。したがって、硫黄含有率は、0.001wt%~0.03wt%の範囲、特に0.005wt%~0.01wt%の間である。
アルミニウムは、製鋼をキリング(脱酸)するための脱酸剤として必要である。また、アルミニウムは、耐スケール性と変形能を増加させる。したがって、アルミニウム含有率は0.001wt%超である。しかし、アルミニウムは窒素と共に窒化アルミニウムを形成し、遊離窒素の割合を低減させるため、本発明による鋼板にとって不利になる。また、アルミニウム濃度が高すぎると、アルミニウムクラスターの形成により表面欠陥が生じ得る。よって、アルミニウムは、0.1wt%を最大濃度として使用される。
ケイ素は、鋼の耐スケール性を増加させ、且つ固溶体硬化剤である。製鋼において、ケイ素は脱酸剤として働く。鋼に対するケイ素のさらなる良い効果は、引張強度と降伏強度を増加させることである。したがって、ケイ素含有率は、0.002wt%以上であることが好ましい。しかし、ケイ素含有率が高すぎると、特に0.03wt%を超えると、鋼の耐食性が低下するおそれがあり、特に電解コーティングによる表面処理を妨げるおそれがある。
窒素は、本発明による鋼板を製造するための鋼が作られる溶融鋼中の任意の成分である。窒素は、固溶体硬化剤として、硬度及び強度を増加させる効果がある。しかし、溶融鋼中の窒素含有率が高すぎると、その溶融鋼から製造されるホットストリップの冷間圧延が難しくなるおそれがある。また、熱間変形性は窒素濃度が0.007wt%以上で低下するため、溶融鋼中の窒素含有率が高いと、ホットストリップに欠陥が生じる危険性が高まる。本発明による包装用板金製品の製造において、焼きなまし炉内で冷間圧延鋼板の窒素含有率を増加させることにより、鋼板の窒素含有率を増加させることが提案されている。このため、溶融鋼中への窒素の導入は、完全に省くこともできる。しかし、固溶体硬化を高めるために、溶融鋼が最初から0.001wt%超の窒素含有率を含んでいることが好ましい。
アルミニウム、チタン、ニオブ、ホウ素、モリブデン、及びクロム等の窒化物形成元素は、窒化物を形成することにより遊離窒素の割合を低下させるため、本発明による鋼板の鋼にとって不利である。また、これらの元素は、高価であるため、製造コストを上昇させる。一方では、ニオブ、チタン、ホウ素の元素は、マイクロ合金成分として、靭性を低下させることなく、結晶粒微細化により強度を増加させる効果がある。よって、上記の窒化物形成物質は、ある限定された範囲内では、溶融鋼の合金成分として、有利に添加し得る。よって、鋼は重量%で下記の窒化物形成合金成分を(任意で)含み得る。
チタンTi:好ましくは0.0005%超だが、コストの理由により0.01%未満、
ホウ素B:好ましくは0.0005%超だが、コストの理由により0.005%未満、及び/又は、
ニオブNb:好ましくは0.001%超だが、コストの理由により0.01%未満、及び/又は、
クロムCr:溶融鋼の製造においてスクラップの使用を可能にし、スラブの表面への炭素の拡散を妨げるために、好ましくは0.01%超だが、炭化物及び窒化物を避けるために、最大0.1%、及び/又は、
モリブデンMo:再結晶温度の過剰な上昇を避けるために、0.02%未満。
残部鉄(Fe)と不可避的不純物に加え、溶融鋼は、さらに下記のような任意の成分を含み得る。
任意で銅Cu:溶融鋼の製造においてスクラップの使用を可能にするために、0.002%超だが、食品への適合性を保証するために、0.1%未満、
任意でニッケルNi:溶融鋼の製造においてスクラップの使用を可能にするため、及び靭性を向上させるために、0.01%超だが、食品への適合性を保証するために、0.1%未満、
任意でスズSn:好ましくは0.03%未満。
本発明による包装用板金製品を製造するために、最初に、押し出し成型され、冷却後にスラブに分割される溶融鋼が、記載された鋼組成で製造される。その後、スラブは、1100℃超、特に1200℃の予熱温度に加熱され、熱間圧延され、2~4mmの範囲の厚みを有するホットストリップが製造される。
本発明の実施例、及び比較例について、下記に説明する。本発明の実施例と比較例の鋼板は、表2に記載の合金組成を有する溶融鋼から、熱間圧延及びそれに続く冷間圧延により製造された。その後、冷間圧延鋼板は、連続焼きなまし炉内で再結晶焼きなましされ、その際、鋼板は、630℃以上の焼きなまし温度で、10~120秒の範囲の所定の焼きなまし時間の間、保持された。
厚みは再圧延鋼板の最終的な厚み(mm)、
NWGは二回目の冷間圧延中の最終圧延率(%)、
SbeHは上降伏強度(MPa)、
SbeLは下降伏強度(MPa)、
Sbmは絶対強度(MPa)、
Abは破断伸び(%)、
Abeはリューダース伸び(%)、
bは比例定数(MPa)であり、nはひずみ硬化指数である。ひずみ硬化指数は、バルジ試験で決定される二軸応力-ひずみ曲線のうちのリューダース伸び(Abe)より上の塑性領域の表示σB(ε)から、関数σB=b・εnによって得られ、σBはバルジ試験により決定される(真)二軸応力(MPa)であり、εは厚み方向の真伸び量(%)である(厚み方向の真伸びは、バルジ試験の二軸引張試験の厚み低減に起因して負であるため、伸びεは常に板の厚み方向の負の伸び量を意味すると理解される)。
n≧0.353-5.1・SbeL/104MPa
Claims (14)
- 0.6mm未満の厚みを有する冷間圧延鋼板から構成された包装用板金製品であって、重量%で下記の成分:
C:0.001~0.06%、
Si:<0.03%、
Mn:0.17~0.5%、
P:<0.03%、
S:0.001~0.03%、
Al:0.001~0.1%、
N:0.002~0.12%、
残部鉄及び不可避的不純物、
から成り、
少なくとも0.002%の重量割合の窒素が、非結合状態で、鋼の格子間に取り込まれており、
取り込まれた前記窒素は、前記冷間圧延鋼板の厚みにわたって均一に分布しており、
バルジ試験の二軸変形において、前記包装用板金製品は、300MPa超の下降伏強度(SbeL)、及び10%超の対応する破断伸び(Ab)を有し、リューダース伸び(Abe)と(塑性)伸び上限ε最大=0.5・Ab・(SbeL/Sbm)との間の塑性領域において、関数σB=b・εnにより表すことができる二軸応力-ひずみ線図σB(ε)を有し、
σBは真二軸応力(MPa)であり、
εは厚み方向の真伸び量(%)であり、
SbeLは下降伏強度であり、
Sbmは絶対強度であり、
Abeはリューダース伸びであり、
bは比例定数であり、
nはひずみ硬化指数であり、
前記包装用板金製品の厚み方向の強化は、
n≧0.353-5.1・SbeL/104MPa
のひずみ硬化指数により特徴付けられる、
包装用板金製品。 - 1種以上の下記の成分も含む、請求項1に記載の包装用板金製品:
Cr:<0.1%、
Ni:<0.1%
Cu:<0.1%、
Ti:<0.01%、
B:<0.005%、
Nb:<0.01%、
Mo:<0.02%、
Sn:<0.03%。 - 前記冷間圧延鋼板の少なくとも一方の表面に表面コーティングを含むことを特徴とする、請求項1または2に記載の包装用板金製品。
- 前記包装用板金製品の特性は、前記包装用板金製品の時効後に得られる、請求項1から3のいずれか1項に記載の包装用板金製品。
- 前記包装用板金製品は、0.10mm~0.50mmの範囲の厚み(d)を有する、一回又は二回圧延された鋼板である、請求項1から4のいずれか1項に記載の包装用板金製品。
- 0.6mm未満の厚みを有する冷間圧延鋼板から構成される包装用板金製品の製造及び特徴付けの方法であって、前記包装用板金製品は、少なくとも80%の圧延率で、ホットストリップを一回又は二回冷間圧延することにより製造され、前記ホットストリップは重量%で下記の組成:
C:0.001~0.06%、
Si:<0.03%、
Mn:0.17~0.5%、
P:<0.03%、
S:0.001~0.03%、
Al:0.001~0.1%、
N:<0.016%、
残部鉄及び不可避的不純物、
から成り、
前記冷間圧延鋼ストリップは、少なくとも550℃の温度で、窒素ドナーの存在下で、焼きなまし炉内で、重量%でΔN≧0.002%の窒素含有率となるように窒化され、少なくとも630℃の焼きなまし温度で再結晶焼きなましされ、その後、室温に冷却され、0.2%~45%の最終圧延率で最終的に冷間圧延され、変形能の特徴付けのために、塑性領域で、バルジ試験の二軸変形が加えられ、前記バルジ試験おいて、前記包装用板金製品は、300MPa超の下降伏強度(SbeL)及び10%超の対応する破断伸び(Ab)を示し、リューダース伸び(Abe)と(塑性)伸び上限ε最大=0.5・Ab・(SbeL/Sbm)との間の領域において、関数σB=b・εnにより表すことができる二軸応力-ひずみ線図σB(ε)を示し、
σBは真二軸応力(MPa)であり、
εは厚み方向の真伸び量(%)であり、
SbeLは下降伏強度であり、
Sbmは絶対強度であり、
Abeはリューダース伸びであり、
bは比例定数であり、
nは、
n≧0.353-5.1・SbeL/104MPa
を満たすひずみ硬化指数である、
方法。 - 前記ホットストリップは、1種以上の下記の成分をさらに含む、請求項6に記載の方法:
Cr:<0.1%、
Ni:<0.1%、
Cu:<0.1%、
Ti:<0.01%、
B:<0.005%、
Nb:<0.01%、
Mo:<0.02%、
Sn:<0.03%。 - 前記包装用板金製品は、
鋼スラブを熱間圧延することにより、2mm~4mmの範囲の厚みを有するホットストリップにすることと、
Ar1温度より低い巻き取り温度で前記ホットストリップを巻き取ることと、
少なくとも80%の圧延率で、前記ホットストリップを冷間圧延することにより、冷間圧延鋼ストリップにすることと、
少なくとも550℃の温度で、窒素ドナーの存在下で、焼きなまし炉内で、前記冷間圧延鋼ストリップの窒素含有率を増加させ、少なくとも630℃の焼きなまし温度で、焼きなまし炉内で、前記冷間圧延鋼ストリップを再結晶焼きなましすることと、
再結晶-焼きなまし鋼ストリップを、室温に冷却することと、
0.2%~45%の最終圧延率で、再結晶処理された鋼ストリップを再圧延することと、
によって製造される、請求項6または7に記載の方法。 - 前記スラブの熱間圧延中の最終的な圧延温度は、Ar3温度よりも高いことを特徴とする、請求項6から8のいずれか1項に記載の方法。
- 前記焼きなまし炉内における前記鋼ストリップの滞在時間は、10秒~400秒の間であることを特徴とする、請求項6から9のいずれか1項に記載の方法。
- 前記最終圧延率は、20%以下であることを特徴とする、請求項6から10のいずれか1項に記載の方法。
- 前記窒素ドナーはアンモニアガスであり、前記アンモニアガスは、前記焼きなまし炉内の前記温度において少なくとも部分的に原子状窒素に解離される、請求項6から11のいずれか1項に記載の方法。
- 前記ホットストリップは、0.001wt%~0.016wt%の範囲の初期窒素割合N0を有し、前記焼きなまし中、前記窒素ドナーの存在下で、前記平鋼製品中の窒素の重量割合は、ΔN≧0.002wt%増加されることを特徴とする、請求項6から12のいずれか1項に記載の方法。
- 前記包装用板金製品の最終厚み(d)及び前記ホットストリップの厚み(D)から得られる、GKWG=1-d/Dで定義される全冷間圧延率(GKWG)が、少なくとも0.90である、請求項6から12のいずれか1項に記載の方法。
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