JPS63140039A - Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 - Google Patents
Ｄｉ缶用鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS63140039A JPS63140039A JP28585786A JP28585786A JPS63140039A JP S63140039 A JPS63140039 A JP S63140039A JP 28585786 A JP28585786 A JP 28585786A JP 28585786 A JP28585786 A JP 28585786A JP S63140039 A JPS63140039 A JP S63140039A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- cans
- ingot
- less
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 51
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 51
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 21
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 11
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 9
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000010409 ironing Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 239000005028 tinplate Substances 0.000 description 2
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L chromic acid Substances O[Cr](O)(=O)=O KRVSOGSZCMJSLX-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N furo[3,4-b]pyrazine-5,7-dione Chemical compound C1=CN=C2C(=O)OC(=O)C2=N1 AWJWCTOOIBYHON-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 239000005029 tin-free steel Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
発明はＤＩ缶（Ｄｒａｗ ＆ Ｉｒｏｎｅｄ Ｃａｎ）
用鋼板の連続焼鈍による製造方法に関する。
用鋼板の連続焼鈍による製造方法に関する。
鋼板に錫メッキを施したブリキ鋼板あるいはクロム酸処
理を施したティン・フリー・スティール（以下Ｔ、Ｆ、
Ｓと称す）のごとき表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶
、イージーオープン缶に多用されている。
理を施したティン・フリー・スティール（以下Ｔ、Ｆ、
Ｓと称す）のごとき表面処理鋼板が食缶やエアゾール缶
、イージーオープン缶に多用されている。
これら表面処理鋼板は近年多段絞り加工あるいはＤＩ加
工（ＤｒａνとＩｒｏｎｉｎｇ加工即ち、深絞り加工後
にしごき加工が施される）など、きびしい加工が行われ
るようになり、単に耐食性のみならず、優れた加工性を
も具備する必要がある。
工（ＤｒａνとＩｒｏｎｉｎｇ加工即ち、深絞り加工後
にしごき加工が施される）など、きびしい加工が行われ
るようになり、単に耐食性のみならず、優れた加工性を
も具備する必要がある。
ＤＩ缶の製缶加工は、鋼板をポンチとダイスを用いて浅
絞りしてカップを成形後、このカップの側壁の厚さより
クリアランスが小さいポンチとダイスを用いて側壁をし
ごき引伸し、側壁の厚さを減少させることにより所定深
さの容器（カップ）を成形し、さらにカップ端に蓋を捲
線めのためのフランジ出しを行なう加工が行われる。
絞りしてカップを成形後、このカップの側壁の厚さより
クリアランスが小さいポンチとダイスを用いて側壁をし
ごき引伸し、側壁の厚さを減少させることにより所定深
さの容器（カップ）を成形し、さらにカップ端に蓋を捲
線めのためのフランジ出しを行なう加工が行われる。
ＤＩ缶用鋼板に要求される特性は、ＤＩ加工時の加工性
がよく、加工が容易で加工エネルギーが小さいこと、Ｄ
Ｉ加工後の伸びフランジ成形性がすぐれクラックの発生
がないこと、および缶体としたとき耐圧強度が高いこと
を要求される。
がよく、加工が容易で加工エネルギーが小さいこと、Ｄ
Ｉ加工後の伸びフランジ成形性がすぐれクラックの発生
がないこと、および缶体としたとき耐圧強度が高いこと
を要求される。
係かるＤＩ缶用材料としては従来は１例えばＢ添加ＡΩ
キルド鋼を箱焼鈍したもの（特開昭５３−４８９１３）
、Ｃｕ添加低炭Ｓ鋼を箱焼鈍したもの（特公昭５２−１
６９６５）のように、箱焼鈍材が殆んど適分されていた
。それは箱焼鈍材の方が伸び、深絞り性に優れており、
一般にＤＩ加工用途にも適していると考えられていたか
らである。
キルド鋼を箱焼鈍したもの（特開昭５３−４８９１３）
、Ｃｕ添加低炭Ｓ鋼を箱焼鈍したもの（特公昭５２−１
６９６５）のように、箱焼鈍材が殆んど適分されていた
。それは箱焼鈍材の方が伸び、深絞り性に優れており、
一般にＤＩ加工用途にも適していると考えられていたか
らである。
特に、ＤＩ缶の成形加工では伸びフランジ成形性の良い
ことはきわめて重要視され、その不良率は数１０ ｐｐ
ｍ以下に抑える必要がある。そのため鋼板として伸び、
ｒ値の優れた、また鋼中の固溶Ｃの少ない箱焼鈍材が従
来から適用されていた。
ことはきわめて重要視され、その不良率は数１０ ｐｐ
ｍ以下に抑える必要がある。そのため鋼板として伸び、
ｒ値の優れた、また鋼中の固溶Ｃの少ない箱焼鈍材が従
来から適用されていた。
一方近年ＤＩ缶は板厚が、ますます薄手化されつつあり
、耐圧強度を高めることの要求も非常に強くなりつつあ
る。
、耐圧強度を高めることの要求も非常に強くなりつつあ
る。
缶体の耐圧強度は（板厚）２×（強度）で決り、薄手化
するには素材強度を高める必要があるが、箱焼鈍材は一
般に軟質であり、薄手化の対応が難しい。強度化を図ろ
うとすれば、その−策として強度化元素を添加する必要
があり、この場合には、ＤＩ加工性が劣化する。また鋼
板を高強度化するとＤＩ加工時のエネルギーが大となり
、かじりを生じやすくなる問題もある。
するには素材強度を高める必要があるが、箱焼鈍材は一
般に軟質であり、薄手化の対応が難しい。強度化を図ろ
うとすれば、その−策として強度化元素を添加する必要
があり、この場合には、ＤＩ加工性が劣化する。また鋼
板を高強度化するとＤＩ加工時のエネルギーが大となり
、かじりを生じやすくなる問題もある。
最近では、連続焼鈍によりＤＩ缶用鋼板の製造が検討さ
れているが、ＤＩ加工後のカップ端のフランジ成形のさ
いクラックの発生防止を満足し得るまでに到っていない
というのが実情である。
れているが、ＤＩ加工後のカップ端のフランジ成形のさ
いクラックの発生防止を満足し得るまでに到っていない
というのが実情である。
本発明はＤＩ加工時には軟質で加工がしやすく。
伸びフランジ成形性がすぐれてクラックの発生がなく、
缶体としたとき耐圧強度もすぐれたＤＩ缶用鋼板を連続
焼鈍を適用して得ることを目的とする。
缶体としたとき耐圧強度もすぐれたＤＩ缶用鋼板を連続
焼鈍を適用して得ることを目的とする。
本発明者らは前記目的を達成すべく、種々実験し研究し
た結果、Ｃを０．０１％未満の極低炭素で鋼成分を特定
したＡｌキルド鋼を、熱間圧延での捲取温度を６００〜
７１０℃とし、また熱間圧延に先立つ鋼片の加熱条件を
特定して加熱すると、連続焼鈍により伸びフランジ成形
性を初めとするＤＩ缶用鋼板としての特性のすぐれたも
のが得られることを見出した。この知見に基づいて本発
明はなされたものであり、その要旨は重量％で Ｃ＝０．０１％未満 Ｍｎ＝０．０５〜０．６０％ Ｐ＝０．０２％以下 酸可溶Ａ Ｑ ＝０．００５〜０．１５０％Ｎ＝０．０
０７０％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延し、６００〜７１０℃の温度で捲取り、冷間圧延し１
次いで再結晶温度以上８５０℃以下の温度で５秒〜３分
間保持したのち、５〜５００℃７秒の冷却速度で冷却し
、３００〜５００℃の温度で１０〜３００秒の過時効処
理する連続焼鈍を行なうことを特徴とするＤＩ缶用鋼板
の製造方法にある。他の要旨は、前記鋼片を熱間圧延に
先立ってＡｒ３変態点以下の温度まで冷却し、次いで（
Ｔ） ’Ｃ＝ ６８７５／ （３，８６５−１ｏｇ（Ａ
ｌ％十０．０１５３）−２５０を満足する温度（Ｔ）以
下に加熱し、熱間圧延することを付加したところにある
。
た結果、Ｃを０．０１％未満の極低炭素で鋼成分を特定
したＡｌキルド鋼を、熱間圧延での捲取温度を６００〜
７１０℃とし、また熱間圧延に先立つ鋼片の加熱条件を
特定して加熱すると、連続焼鈍により伸びフランジ成形
性を初めとするＤＩ缶用鋼板としての特性のすぐれたも
のが得られることを見出した。この知見に基づいて本発
明はなされたものであり、その要旨は重量％で Ｃ＝０．０１％未満 Ｍｎ＝０．０５〜０．６０％ Ｐ＝０．０２％以下 酸可溶Ａ Ｑ ＝０．００５〜０．１５０％Ｎ＝０．０
０７０％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延し、６００〜７１０℃の温度で捲取り、冷間圧延し１
次いで再結晶温度以上８５０℃以下の温度で５秒〜３分
間保持したのち、５〜５００℃７秒の冷却速度で冷却し
、３００〜５００℃の温度で１０〜３００秒の過時効処
理する連続焼鈍を行なうことを特徴とするＤＩ缶用鋼板
の製造方法にある。他の要旨は、前記鋼片を熱間圧延に
先立ってＡｒ３変態点以下の温度まで冷却し、次いで（
Ｔ） ’Ｃ＝ ６８７５／ （３，８６５−１ｏｇ（Ａ
ｌ％十０．０１５３）−２５０を満足する温度（Ｔ）以
下に加熱し、熱間圧延することを付加したところにある
。
以下本発明の詳細な説明する。まず本発明を構成する鋼
成分について説明する。
成分について説明する。
Ｃは硬質化し、伸びフランジ成形性を劣化するので０．
０１％未満とする。
０１％未満とする。
Ｍｎは不可避的不純物であるＳによる熱間脆性を防止す
るため０．０５％以上含有させる必要があるが、０．６
０％を超えるとＣと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴
を失う。好ましい範囲はｏ、ｉｏ〜０．３０％である。
るため０．０５％以上含有させる必要があるが、０．６
０％を超えるとＣと同様に鋼を硬質化し、本発明の特徴
を失う。好ましい範囲はｏ、ｉｏ〜０．３０％である。
八〇はＤＩ加工性に有害である酸化物系介在物を低減す
るため、脱酸剤として、また鋼中のＮ固定を通じて、表
面処理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なく
とも酸可溶Ａｌとして０゜００５％含有させる必要があ
る。一方、その含有量が多くなる表面疵が増加し、また
伸びフランジ成形性も劣化するので０．１５０％以下と
する。
るため、脱酸剤として、また鋼中のＮ固定を通じて、表
面処理時の歪時効による硬質化を抑制するため、少なく
とも酸可溶Ａｌとして０゜００５％含有させる必要があ
る。一方、その含有量が多くなる表面疵が増加し、また
伸びフランジ成形性も劣化するので０．１５０％以下と
する。
Ｐと固溶Ｎは鋼を著しく硬化させる元素であり、Ｐと固
溶Ｎを共に低くすることによって従来考えられていた以
上の顕著な軟質化の効果があり、ＤＩ前加工容易になり
、伸びフランジ成形性も良好となる。この作用を奏する
には、Ｐを０．０２％以下、Ｎを０．００７０％以下と
する必要がある。好ましくはＰは０．０１５％未満、Ｎ
は０．００３０％以下である。
溶Ｎを共に低くすることによって従来考えられていた以
上の顕著な軟質化の効果があり、ＤＩ前加工容易になり
、伸びフランジ成形性も良好となる。この作用を奏する
には、Ｐを０．０２％以下、Ｎを０．００７０％以下と
する必要がある。好ましくはＰは０．０１５％未満、Ｎ
は０．００３０％以下である。
本発明における基本成分系は上述の通りであるが、本基
本成分系に炭窒化物形成元素であるＢ、Ｃｒで添加する
ことも可能である。これらの元素も添加することにより
軟質な鋼板が安定して製造可能である。
本成分系に炭窒化物形成元素であるＢ、Ｃｒで添加する
ことも可能である。これらの元素も添加することにより
軟質な鋼板が安定して製造可能である。
不可避成分のＳは鋼中の介在物となり、ＤＩ缶用鋼板の
表面欠陥、加工時のワレ発生の原因となるので、０．１
５％以下とすることが好ましい。
表面欠陥、加工時のワレ発生の原因となるので、０．１
５％以下とすることが好ましい。
次に熱間圧延条件について説明する。熱間圧延は第−義
的には捲取温度を第２義的にはスラブ加熱温度を特定す
ることにより、軟質でＤＩ加工性にすぐれ、しかも適度
のＢＨ性を有する連続焼鈍による軟質のＤＩ缶用鋼の製
造が可能である。捲取温度が低温になると伸びフランジ
性が劣化し、また硬度も大となるので６００’Ｃ以上と
する。一方、その温度が高いと酸洗性が劣化するので７
１０℃以下とする。
的には捲取温度を第２義的にはスラブ加熱温度を特定す
ることにより、軟質でＤＩ加工性にすぐれ、しかも適度
のＢＨ性を有する連続焼鈍による軟質のＤＩ缶用鋼の製
造が可能である。捲取温度が低温になると伸びフランジ
性が劣化し、また硬度も大となるので６００’Ｃ以上と
する。一方、その温度が高いと酸洗性が劣化するので７
１０℃以下とする。
第１図は、Ｃ： ０．００１５〜０．００９０％、Ｍｎ
： ０．１５〜０．２５％、Ｐ ： ０．００６〜０
．０１０％、Ａ Ｑ ： ０．０３０〜０．１８０％、
Ｎ ： ０．００４％以下の鋼について、熱延加熱温度
（Ｔ） ’Ｃ−（６ｇ７５／（３，８６５−１ｏｇ（Ａ
０％＋０．０１５））−２５０）と鋼板の硬度、 Ｄ
Ｉ加工性の関係を示す。
： ０．１５〜０．２５％、Ｐ ： ０．００６〜０
．０１０％、Ａ Ｑ ： ０．０３０〜０．１８０％、
Ｎ ： ０．００４％以下の鋼について、熱延加熱温度
（Ｔ） ’Ｃ−（６ｇ７５／（３，８６５−１ｏｇ（Ａ
０％＋０．０１５））−２５０）と鋼板の硬度、 Ｄ
Ｉ加工性の関係を示す。
第１図の製造条件は次の通りである。
（熱延仕上温度）８８０〜９２０℃
（熱延捲取温度）５７０〜７１０℃
（冷却圧延率）８７〜９１％
（調質圧延）１．０％
（メッキ）電気スズメッキ
第１図において、硬度は電気スズメッキ後の表面硬度（
ＨＲ３０Ｔ）を測定し、ＤＩ加工性は実験室のＤＩ成形
機にてメッキ製品板をＤＩ前加工て拡管によって伸びフ
ランジ加工率（（Ｄ−Ｄ、 ）／Ｄ、 ） Ｘ １００
％を測定した。但し、Ｄは拡管のさいクラック発生時の
カップ径、Ｄｏは拡管前のカップ径である。
ＨＲ３０Ｔ）を測定し、ＤＩ加工性は実験室のＤＩ成形
機にてメッキ製品板をＤＩ前加工て拡管によって伸びフ
ランジ加工率（（Ｄ−Ｄ、 ）／Ｄ、 ） Ｘ １００
％を測定した。但し、Ｄは拡管のさいクラック発生時の
カップ径、Ｄｏは拡管前のカップ径である。
第１図かられかるように、捲取温度を６００〜７１０℃
にすることによって、熱延加熱温度に関係なく、テンパ
一度Ｔ−３以下で且つ伸びフランジ性の良い鋼板が得ら
れる。さらに熱延加熱温度（Ｔ）が（Ｔ）’Ｃ≦６８７
５／（３，８６５−１ｏｇ［Ａ Ｑ ％十０．０１５］
）−２５０を満足し、かつ捲取温度が６００〜７１０℃
の範囲にあれば硬度（ＨＲ３０Ｔ）が低くなり、テンパ
一度Ｔ−１ないしＴ−２級が得られ、ＤＩ加工性の優れ
たＤＩ缶用鋼板を製造することが可能である。
にすることによって、熱延加熱温度に関係なく、テンパ
一度Ｔ−３以下で且つ伸びフランジ性の良い鋼板が得ら
れる。さらに熱延加熱温度（Ｔ）が（Ｔ）’Ｃ≦６８７
５／（３，８６５−１ｏｇ［Ａ Ｑ ％十０．０１５］
）−２５０を満足し、かつ捲取温度が６００〜７１０℃
の範囲にあれば硬度（ＨＲ３０Ｔ）が低くなり、テンパ
一度Ｔ−１ないしＴ−２級が得られ、ＤＩ加工性の優れ
たＤＩ缶用鋼板を製造することが可能である。
第２図は、Ｃ： ０．００１５〜０．００９０％、Ｍｎ
： ０．１０〜０．４０％、Ｐ ： ０．００６〜０
．０２０％、Ａ Ｑ ： ０．０１０〜０．１８０．０
．０７％、Ｎ ： ０．００１５〜０．００６６％の錆
について、熱延加熱温度（Ｔ） −（６８７５／ （３
、８６５−１ｏｇ （Ａ ０％＋０．０１５））−２５
０）と鋼板の硬度、ＤＩ加工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示す。
： ０．１０〜０．４０％、Ｐ ： ０．００６〜０
．０２０％、Ａ Ｑ ： ０．０１０〜０．１８０．０
．０７％、Ｎ ： ０．００１５〜０．００６６％の錆
について、熱延加熱温度（Ｔ） −（６８７５／ （３
、８６５−１ｏｇ （Ａ ０％＋０．０１５））−２５
０）と鋼板の硬度、ＤＩ加工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示す。
第２図の製造条件は次のとおりである。
（熱延仕上温度）８７５〜９２０℃
（熱延捲取温度）６００〜７１０℃
（冷間圧延率）８７〜９１％
（調質圧延）１．０％
（メッキ）電気スズメッキ
第２図において、硬度は電気スズメッキ後の表面硬度（
）ＩＲ３０Ｔ）を測定し、耐圧強度および伸びフランジ
加工率は実験室にてＤＩ缶を製作機測定した。
）ＩＲ３０Ｔ）を測定し、耐圧強度および伸びフランジ
加工率は実験室にてＤＩ缶を製作機測定した。
第２図で（Ｔ）−（６８７５／（３，８６５−１ｏｇ（
ＡΩ％＋０．０１５））−２５０）が約５０，１００及
び１５０ノ位置のｏ印は焼鈍条件を広範囲に変化させ、
そのうち硬度がテンパ一度Ｔ−１ないしＴ−２級に相当
する値を示したデータのみを図中にプロットした。又第
２図には、比較のために従来の箱焼鈍法で製造された材
料からテンパ一度がＴ−１ないしＴ−２級相当として使
用された実例のデータをｘ印にてプロットした。
ＡΩ％＋０．０１５））−２５０）が約５０，１００及
び１５０ノ位置のｏ印は焼鈍条件を広範囲に変化させ、
そのうち硬度がテンパ一度Ｔ−１ないしＴ−２級に相当
する値を示したデータのみを図中にプロットした。又第
２図には、比較のために従来の箱焼鈍法で製造された材
料からテンパ一度がＴ−１ないしＴ−２級相当として使
用された実例のデータをｘ印にてプロットした。
第２図かられかるように、本発明によるＤＩ缶用鋼板は
従来の箱焼鈍材に比べて、メッキ製品の段階では約半テ
ンパー軟質であるため、ＤＩ加工が容易である。またＤ
Ｉ加工後の焼付工程におけるＢＨ効果が大きいため、Ｄ
Ｉ加工後の耐圧強度は箱焼鈍材と同等もしくは、それ以
上である。また伸びフランジ成形性が箱焼鈍材よりすぐ
れている。
従来の箱焼鈍材に比べて、メッキ製品の段階では約半テ
ンパー軟質であるため、ＤＩ加工が容易である。またＤ
Ｉ加工後の焼付工程におけるＢＨ効果が大きいため、Ｄ
Ｉ加工後の耐圧強度は箱焼鈍材と同等もしくは、それ以
上である。また伸びフランジ成形性が箱焼鈍材よりすぐ
れている。
そして熱延加熱温度（Ｔ） ”Ｃ≦６８７５／（３，８
６５−１ｏｇ（Ａｌ％＋０．０１５））−２５０の範囲
において最も軟質かつ伸びフランジ成形性に優れた最高
級のＤＩ缶用鋼板が得られる。ここで （ｒ） ”ｃ≦６８７５／（３，８６５−１ｏｇ（Ａ
Ｑ％十０．０１５））−２５０は鋼成分、熱延条件と鋼
板の硬度、ＤＩ加工性および耐圧強度との関係において
有意な関係にあり、Ａ・量および加熱温度について実験
的に求めた式である。
６５−１ｏｇ（Ａｌ％＋０．０１５））−２５０の範囲
において最も軟質かつ伸びフランジ成形性に優れた最高
級のＤＩ缶用鋼板が得られる。ここで （ｒ） ”ｃ≦６８７５／（３，８６５−１ｏｇ（Ａ
Ｑ％十０．０１５））−２５０は鋼成分、熱延条件と鋼
板の硬度、ＤＩ加工性および耐圧強度との関係において
有意な関係にあり、Ａ・量および加熱温度について実験
的に求めた式である。
テンパ一度がＴ−１ないしＴ−３級の軟質のＤＩ缶用鋼
板を製造する場合、熱間圧延前の熱履歴は問わない。す
なわち鋼片鋳造後Ａｒ３変態点以上の温度に保持しつつ
直ちに圧延するか、またはＡｒ、変態点以下の温度まで
冷却したのち再加熱して圧延するの何れであってもよい
、しかし、とりわけテンパ一度Ｔ−１ないしＴ−２級の
軟質のＤＩ缶用鋼板を製造する場合は、鋼片鋳造後Ａｒ
、変態点以下の温度までで冷却したのち （Ｔ）’Ｃ≦６８７５／ （３，８６５−１ｏｇ（Ａ
Ｑ％十０．０１５））−２５０を満足する温度（Ｔ）
”Ｃまで再加熱することが必要である。
板を製造する場合、熱間圧延前の熱履歴は問わない。す
なわち鋼片鋳造後Ａｒ３変態点以上の温度に保持しつつ
直ちに圧延するか、またはＡｒ、変態点以下の温度まで
冷却したのち再加熱して圧延するの何れであってもよい
、しかし、とりわけテンパ一度Ｔ−１ないしＴ−２級の
軟質のＤＩ缶用鋼板を製造する場合は、鋼片鋳造後Ａｒ
、変態点以下の温度までで冷却したのち （Ｔ）’Ｃ≦６８７５／ （３，８６５−１ｏｇ（Ａ
Ｑ％十０．０１５））−２５０を満足する温度（Ｔ）
”Ｃまで再加熱することが必要である。
次に連続焼鈍条件について説明する。焼鈍は連続焼鈍法
で行う、焼鈍サイクルは、まず再結晶温度〜８５０℃の
温度域で５秒〜３分間の短時間再結晶焼鈍を行う、再結
晶温度以上とするのは再結晶させ加工性をよくするため
である。８５０℃以下とするのは板形状の劣化や遮板性
の劣化を防ぐためである。好ましい温度範囲は６８０〜
７２０℃である。
で行う、焼鈍サイクルは、まず再結晶温度〜８５０℃の
温度域で５秒〜３分間の短時間再結晶焼鈍を行う、再結
晶温度以上とするのは再結晶させ加工性をよくするため
である。８５０℃以下とするのは板形状の劣化や遮板性
の劣化を防ぐためである。好ましい温度範囲は６８０〜
７２０℃である。
次いで冷却を行うが、冷却速度が大きいと過時効処理前
の過飽和固溶Ｃが過大となって過時効進行の駆動力が大
となり過時効処理後に適度の固溶Ｃを残存させることが
できず、ＯＨ性を得られないので、その上限を５００℃
／秒とする。冷却速度が小さいと、逆の理由によってＢ
ｌ（性は大きくなるものの、製品板硬度までも硬質化す
るため、その下限を５℃／秒とする。次いで （３００〜５００℃）Ｘ（３０〜３００秒）の過時効処
理を行う。
の過飽和固溶Ｃが過大となって過時効進行の駆動力が大
となり過時効処理後に適度の固溶Ｃを残存させることが
できず、ＯＨ性を得られないので、その上限を５００℃
／秒とする。冷却速度が小さいと、逆の理由によってＢ
ｌ（性は大きくなるものの、製品板硬度までも硬質化す
るため、その下限を５℃／秒とする。次いで （３００〜５００℃）Ｘ（３０〜３００秒）の過時効処
理を行う。
過時効処理温度は、低くすればＣの拡散速度が遅くなり
、過時効処理に長時間を要するので下限を３００℃とし
、高くすればＣの固溶限が上昇して過時効処理後の固溶
Ｃが増加し鋼板を硬質化するので上限を５００℃とする
。過時効処理時間は、短かければ過時効処理が不足とな
り鋼板を硬質化するので下限を３０秒とし、長ければ過
時効処理後の固溶Ｃが著しく減少しＯＨ性が得られない
ので上限を３００秒とする。好ましい過時効処理条件は
（３５０〜ｂ 最後にテンパ一度について説明する。テンパ一度が硬質
になるとＤＩ加工時にかじりが発生しやすく、また加工
エネルギーも大となるので、Ｔ−１ないしＴ−３級が好
ましい。
、過時効処理に長時間を要するので下限を３００℃とし
、高くすればＣの固溶限が上昇して過時効処理後の固溶
Ｃが増加し鋼板を硬質化するので上限を５００℃とする
。過時効処理時間は、短かければ過時効処理が不足とな
り鋼板を硬質化するので下限を３０秒とし、長ければ過
時効処理後の固溶Ｃが著しく減少しＯＨ性が得られない
ので上限を３００秒とする。好ましい過時効処理条件は
（３５０〜ｂ 最後にテンパ一度について説明する。テンパ一度が硬質
になるとＤＩ加工時にかじりが発生しやすく、また加工
エネルギーも大となるので、Ｔ−１ないしＴ−３級が好
ましい。
本発明の実施例を比較材と対比して第１表に示す。第１
表に示す鋼を転炉で溶製し、連続鋳造した鋼片を第１表
記載の条件で３ 、０ｍｍまで熱間圧延し、酸洗し、次
いで０．３２ｍｍまで冷間圧延し、次いで第１表記載の
焼鈍条件で焼鈍し、次いで１．０％の調質圧延を行い電
気スズメッキを行った。第１表にそれぞれの条件で製造
された電気スズメッキ製品の製品ままの硬度（ＨＲ３０
Ｔ）、ＤＩ加工後の耐圧強度および伸びフランジ加工率
を併せ示した。
表に示す鋼を転炉で溶製し、連続鋳造した鋼片を第１表
記載の条件で３ 、０ｍｍまで熱間圧延し、酸洗し、次
いで０．３２ｍｍまで冷間圧延し、次いで第１表記載の
焼鈍条件で焼鈍し、次いで１．０％の調質圧延を行い電
気スズメッキを行った。第１表にそれぞれの条件で製造
された電気スズメッキ製品の製品ままの硬度（ＨＲ３０
Ｔ）、ＤＩ加工後の耐圧強度および伸びフランジ加工率
を併せ示した。
本発明の範囲で製造されたコイルＮα１〜１２はＤＩ加
工性および耐圧強度に優九たＤＩ缶用鋼板であることが
わかる。本発明の範囲外で製造された比較材のコイル＆
１３〜１５は硬度が高いねりには耐圧強度が低く、伸び
フランジ加工率も悪い。
工性および耐圧強度に優九たＤＩ缶用鋼板であることが
わかる。本発明の範囲外で製造された比較材のコイル＆
１３〜１５は硬度が高いねりには耐圧強度が低く、伸び
フランジ加工率も悪い。
本発明は伸びフランジ成形性がすぐれＤＩＩ工時にはＴ
−１〜Ｔ−３級の軟質で加工が容易であり、ＤＩＩ工後
の焼付処理によって耐圧強度が向上し、缶体の強度が確
保される作用効果のあるＤＩ缶缶用抜板得られる。また
連続焼鈍で製造され製造コストが安く、製品材質の均一
性がすぐれる。
−１〜Ｔ−３級の軟質で加工が容易であり、ＤＩＩ工後
の焼付処理によって耐圧強度が向上し、缶体の強度が確
保される作用効果のあるＤＩ缶缶用抜板得られる。また
連続焼鈍で製造され製造コストが安く、製品材質の均一
性がすぐれる。
第１図は熱延加熱温度（Ｔ） ’Ｃ−（６８７５／（３
，８６５−１ｏｇ（Ａ１２％＋ｏ、ｏｔ５］）−２ｓｏ
）とブリキ板の硬度、ＤＩＩ工品の伸びフランジ加工率
の関係を熱延捲取温度で層別して示した図、 第２図は熱延加熱温度（Ｔ） ’Ｃ−（６８７５／（３
，８６５−１ｏｇ（Ａｌ％十０．０１５））−２５０）
とブリキ板の硬度、ＤＩＩ工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示した図である。
，８６５−１ｏｇ（Ａ１２％＋ｏ、ｏｔ５］）−２ｓｏ
）とブリキ板の硬度、ＤＩＩ工品の伸びフランジ加工率
の関係を熱延捲取温度で層別して示した図、 第２図は熱延加熱温度（Ｔ） ’Ｃ−（６８７５／（３
，８６５−１ｏｇ（Ａｌ％十０．０１５））−２５０）
とブリキ板の硬度、ＤＩＩ工品の耐圧強度および伸びフ
ランジ加工率の関係を示した図である。
Claims (2)
- （１）重量％で Ｃ＝０．０１％未満 Ｍｎ＝０．０５〜０．６０％ Ｐ＝０．０２％以下 酸可溶Ａｌ＝０．００５〜０．１５０％ Ｎ＝０．００７０％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を、熱間圧
延し６００〜７１０℃の温度で捲取り、冷間圧延し、次
いで再結晶温度以上８５０℃以下の温度で５秒〜３分間
の保持したのち、５〜５００℃／秒の冷却速度で冷却し
、３００〜５００℃の温度で３０〜３００秒の過時効処
理する連続焼鈍を行なうことを特徴とするＤＩ缶用鋼板
の製造方法。 - （２）重量％で Ｃ＝０．０１％未満 Ｍｎ＝０．０５〜０．６０％ Ｐ＝０．０２％以下 酸可溶Ａｌ＝０．００５〜０．１５０％ Ｎ＝０．００７％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片をＡｒ＿３
変態点以下の温度まで冷却し次いで（Ｔ）℃＝６８７５
／（３．８６５−ｌｏｇ〔Ａｌ％＋０．０１５〕）−２
５０を満足する温度（Ｔ）以下に加熱し、熱間圧延し６
００〜７１０℃の温度で捲取り、冷間圧延し、再結晶温
度以上８５０℃以下の温度で５秒〜３分間の再結晶焼鈍
したのち、５〜５００℃／秒の冷却速度で冷却し、３０
０〜５００℃の温度で３０〜３００秒の過時効処理する
連続焼鈍を行なうことを特徴とするＤＩ缶用鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28585786A JPS63140039A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28585786A JPS63140039A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63140039A true JPS63140039A (ja) | 1988-06-11 |
Family
ID=17696949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28585786A Pending JPS63140039A (ja) | 1986-12-02 | 1986-12-02 | Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63140039A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02118026A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 缶用鋼板の製造方法 |
| US5074924A (en) * | 1989-06-21 | 1991-12-24 | Nippon Steel Corporation | Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line |
| KR20020047734A (ko) * | 2000-12-14 | 2002-06-22 | 이구택 | 연신율이 우수한 열간강재의 제조방법 |
-
1986
- 1986-12-02 JP JP28585786A patent/JPS63140039A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02118026A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Kawasaki Steel Corp | 缶用鋼板の製造方法 |
| US5074924A (en) * | 1989-06-21 | 1991-12-24 | Nippon Steel Corporation | Process for producing galvanized, non-aging cold rolled steel sheets having good formability in a continuous galvanizing line |
| KR20020047734A (ko) * | 2000-12-14 | 2002-06-22 | 이구택 | 연신율이 우수한 열간강재의 제조방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3610883B2 (ja) | 曲げ性に優れる高張力鋼板の製造方法 | |
| CN107881409A (zh) | 一种方罐用冷轧镀锡钢板及其制造方法 | |
| JP2009007607A (ja) | 極薄容器用鋼板 | |
| JP5811686B2 (ja) | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001335888A (ja) | 軽量２ピース缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001107187A (ja) | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2005120453A (ja) | ｛１００｝＜０１１＞方位の発達した形状凍結性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JPH01184229A (ja) | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板の製造法 | |
| JP5803660B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2003105441A (ja) | 高強度・高靭性１３Ｃｒマルテンサイト系ステンレス鋼継目無管の製造方法 | |
| JP2005350737A (ja) | 強い缶体強度と良好なプレス加工性を備えた缶用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPS63140039A (ja) | Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS63134645A (ja) | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 | |
| KR101996353B1 (ko) | 캔 뚜껑용 강판 및 그의 제조 방법 | |
| JPH093547A (ja) | 高強度缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH09310165A (ja) | 疲労特性に優れた加工用薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05247669A (ja) | 薄肉化深絞り缶用高強度鋼板の製造方法 | |
| JPH09104919A (ja) | 絞り成形性に優れる缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS63286522A (ja) | Ｄｉ缶用鋼板の製造法 | |
| JPH08127816A (ja) | 耐しわ性にすぐれた容器用原板の製造方法 | |
| JP3735142B2 (ja) | 成形性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2013147744A (ja) | エアゾール缶ボトム用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0466653A (ja) | 表面性状に優れた高加工用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH08269568A (ja) | フランジ成形性に優れた製缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS6333522A (ja) | Ｄｉ加工用ｔ−１ないしｔ−３級軟質表面処理用原板の製造法 |