ES2891012T3 - Aparatos y método para fabricar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso - Google Patents

Aparatos y método para fabricar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso Download PDF

Info

Publication number
ES2891012T3
ES2891012T3 ES17791201T ES17791201T ES2891012T3 ES 2891012 T3 ES2891012 T3 ES 2891012T3 ES 17791201 T ES17791201 T ES 17791201T ES 17791201 T ES17791201 T ES 17791201T ES 2891012 T3 ES2891012 T3 ES 2891012T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
aluminum alloy
article
alloy article
rolling
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES17791201T
Other languages
English (en)
Inventor
Milan Felberbaum
Corrado Bassi
Sazol Kumar Das
Simon Barker
Tudor Piroteala
Rajasekhar Talla
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Novelis Inc Canada
Original Assignee
Novelis Inc Canada
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Novelis Inc Canada filed Critical Novelis Inc Canada
Application granted granted Critical
Publication of ES2891012T3 publication Critical patent/ES2891012T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
    • B21B13/22—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for rolling metal immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling of steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/003—Aluminium alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0631—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a travelling straight surface, e.g. through-like moulds, a belt
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/126—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cutting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B2003/001—Aluminium or its alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0057—Coiling the rolled product

Landscapes

  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Extrusion Of Metal (AREA)
  • Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)

Abstract

Un método para producir artículos de aleación de aluminio laminados, que comprende: proporcionar una aleación de aluminio derretido; colar de manera continua (20) un artículo de aleación de aluminio (120) a partir de la aleación de aluminio derretido; laminar (40) el artículo de aleación de aluminio (120) a una temperatura de laminado de 300°C a 580°C a un calibre de 4 milímetros (mm) o más para producir un artículo de aleación de aluminio laminado (125), recalentar (30) el artículo de aleación de aluminio (120) después de la colada continua (20) y antes del laminado (40), enfriar el artículo de aleación de aluminio (120) inmediatamente antes del laminado (40), y enfriar el artículo de aleación de aluminio (120) después del laminado, en donde el recalentamiento (30) del artículo de aleación de aluminio (120) comprende recalentar el artículo de aleación de aluminio (120) a una temperatura pico del metal de 420°C a 580°C y mantener la temperatura pico del metal por una duración de entre 1 minuto a 5 minutos.

Description

DESCRIPCIÓN
Aparatos y método para fabricar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso
Referencia cruzada a solicitudes relacionadas
Esta solicitud reivindica el beneficio de la Solicitud provisional estadounidense N.° 62/529,028, presentada el 6 julio de 2017, y titulada “SYSTEMS AND METHODS FOR MAKING ALUMINUM ALLOY PLATES”; 62/413,740, presentada el 27 de octubre de 2016 y titulada "HIGH STRENGTH 6XXX SERIES ALUMINUM ALLOY AND METHODS OF MAKING THE SAME"; 62/413,764, presentada el 27 de octubre de 2016 y titulada "HIGH STRENGTH 7XXX SERIES ALUMINUM ALLOY AND METHODS OF MAKING THE SAME"; 62/413,591, presentada el 27 de octubre de 2016 y titulada "DECOUPLED CONTINUOUS CASTING AND ROLLING LINE"; y 62/505,944, presentada el 14 de mayo de 2017 y titulada "DECOUPLED CONTINUOUS CASTING AND ROLLING LINE".
Además, la presente solicitud está relacionada con la Solicitud de patente no provisional estadounidense N.° 15/717,361 de Milan Felberbaum et al., titulada "METAL CASTING AND ROLLING LINE" presentada el 27 de septiembre de 2017.
Campo técnico
La presente divulgación se refiere en general a la metalurgia y más específicamente a la fabricación de placas de metal.
Antecedentes
Los métodos actuales de producción de artículos de aleación de aluminio de calibre grueso (por ejemplo, mayores de 4 milímetros (mm) de espesor) requieren numerosas etapas de procesamiento que incluyen someter un cuerpo de aleación de aluminio naciente a procesos de tratamiento térmico por largas duraciones. Puede ser deseable reducir el número de pasos y el tiempo total requerido para producir artículos de aleación de aluminio con un tratamiento térmico deseable.
El documento US 2003/0150587 A1 está orientado a un proceso para producir un producto de hoja de aluminio que tiene una recristalización controlada utilizando una máquina de colada continua para fundir una aleación de aluminio fundido en una losa que comprende (a) proporcionar una fuente de aleación de aluminio fundido, (b) proporcionar una máquina de colada para colar de manera continua dicha aleación de aluminio fundido en una losa, (c) laminar dicha losa en un producto de hoja, (d) recocer continuamente dicho producto de hoja a una temperatura en un rango de temperatura controlado, (e) medir el grado de recristalización de dicho producto de hoja de manera continua para proporcionar una señal relacionada con la recristalización, (f) transmitir dicha señal a un controlador, (g) en dicho controlador, comparar dicha señal con señales anteriores relacionadas con el grado de recristalización de dicho producto de hoja para proporcionar una comparación, y (h) en respuesta a dicha comparación, mantener o cambiar dicha temperatura en dicho rango de temperatura hacia arriba o hacia abajo para producir producto de hoja de aluminio con la recristalización deseada.
Los documentos US2005/0211350 y US2013334091 están orientados a un método de fabricación de hoja de aluminio de temple T u O en una secuencia en línea que comprende las etapas de (i) proporcionar una tira de aleación de aluminio fundido delgada con un primer espesor, (ii) enfriar la tira con un primer enfriamiento a una temperatura de laminado caliente o en cálido, (iii) laminar en caliente o en cálido la tira a un espesor final que se reduce de 10 a 65% del primer espesor, (iv) proceder selectivamente de acuerdo con un primer conjunto de criterios dependiendo de si se desea un temple T u O y (v) enfriar la tira con un segundo enfriamiento si se desea un temple T.
El documento WO 2013/133960 A1 se refiere a un método que comprende (a) preparar una hoja de aleación de aluminio para post-solubilizar trabajo en frío, en donde la hoja de aleación de aluminio incluye de 2,0 a 22% en peso de zinc, en donde el zinc es el elemento de aleación predominante de la hoja de aleación de aluminio aparte del aluminio, y en donde la etapa de preparación comprende (i) colar de manera continua la hoja de aleación de aluminio, comprendiendo la etapa de colar de manera continua (A) suministrar aluminio derretido que comprende una aleación de aluminio que tiene de 2,0 a 22% en peso de zinc, en donde el zinc es el elemento de aleación predominante de la aleación de aluminio aparte del aluminio a un par de rodillos de colada giratorios separados que definen una línea de contacto entre estos, (B) hacer avanzar el metal derretido entre superficies de los rodillos de colada, en donde una parte frontal congelada de metal se forma en la línea de contacto, y (C) retirar la hoja de aleación de aluminio en forma de una tira de metal sólida de la línea de contacto, (ii) concomitante a la etapa de fundir de manera continua, solubilizar la hoja de aleación de aluminio, (b) después de preparar la etapa (a), trabajar en frío la hoja de aleación de aluminio al menos un 25%, y después de la etapa de trabajo en frío (b), tratar térmicamente la hoja de aleación de aluminio, en donde las etapas de trabajar en frío y tratar térmicamente se logran para conseguir un aumento de resistencia de límite elástico transversal a lo largo en comparación con una versión de referencia del cuerpo de aleación de aluminio en la condición de trabajo en frío.
Sumario
La expresión forma de realización y términos similares pretenden hacer referencia en general a la totalidad del objeto de esta divulgación y las reivindicaciones más adelante. Debe entenderse que las declaraciones que contienen estos términos no limitan el objeto descrito en la presente ni limitan el significado o el alcance de las siguientes reivindicaciones. Las formas de realización de la presente divulgación que se cubren en la presente están definidas por las reivindicaciones más adelante y no por esta breve descripción. Esta breve descripción es una descripción general de alto nivel de diversos aspectos de la divulgación e introduce algunos de los conceptos que además se describen en la sección Descripción detallada más adelante. Esta breve descripción no pretende identificar características clave o esenciales del objeto reivindicado, ni pretende utilizarse de forma aislada para determinar el alcance del objeto reivindicado. El objeto debe entenderse por referencia a las partes apropiadas de toda la memoria descriptiva de esta divulgación, cualquiera o todos los dibujos y cada reivindicación.
La presente divulgación incluye un método para producir artículos de aleación de aluminio laminados según se define en la reivindicación 1.
La presente divulgación también incluye un sistema de colada continua según se define en la reivindicación 10.
En el presente documento también se describe un artículo de aleación de aluminio laminado, que se forma mediante los métodos y sistemas descritos en la presente, en donde el artículo de aleación de aluminio laminado se proporciona en un temple controlado. En algunos casos, el artículo de aleación de aluminio laminado es un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso, tal como, entre otros, placas, planchas, losas, placas de lámina y similares.
Breve descripción de los dibujos
La memoria descriptiva hace referencia a las siguientes figuras adjuntas, en las que el uso de números de referencia similares en diferentes figuras pretende ilustrar componentes similares o análogos.
La Figura 1 es un diagrama de flujo que representa un proceso para producir un artículo de aleación de aluminio de acuerdo con ciertos aspectos de la presente divulgación.
La Figura 2 es un diagrama esquemático que representa una línea de procesamiento de acuerdo con ciertos aspectos de la presente divulgación.
La Figura 3 es un gráfico que representa las propiedades mecánicas de los artículos de aleación de aluminio de acuerdo con ciertos aspectos de la presente divulgación.
Las realizaciones de la invención se describirán a continuación con referencia a los dibujos, en los que las partes iguales y correspondientes en cada uno de los diversos dibujos se identifican con el mismo carácter de referencia. Se ha de entender que la invención no se limita a las siguientes realizaciones.
Descripción detallada
Ciertos aspectos y características de la presente divulgación se refieren a técnicas para producir artículos de aleación de aluminio de calibre grueso, tales como, entre otros, lacas, planchas, losas, placas de lámina y similares. Las técnicas descritas incluyen proporcionar una aleación de aluminio derretido, colar de manera continua un artículo de aleación de aluminio de la aleación de aluminio fundido, recalentar (por ejemplo, solubilizar) el artículo de aleación de aluminio fundido, y laminar en caliente o en tibio el artículo de aleación de aluminio a una temperatura de laminado de al menos alrededor de 400°C a un calibre de 4 mm o más para producir un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso.
En algunos casos, el recalentamiento puede incluir calentar el artículo de aleación de aluminio fundido a una temperatura de solución a la temperatura de solvus o por encima de la misma para el artículo de aleación de aluminio fundido, aunque se pueden utilizar temperaturas de recalentamiento inferiores. En algunos casos, el recalentamiento puede incluir recalentar el artículo de aleación de aluminio fundido hasta una temperatura igual o superior a una temperatura pico del metal máxima de 420°C, 425°C, 430°C, 435°C, 440°C, 445°C, 450°C, 455°C, 460°C, 465°C, 470°C, 475°C, 480°C, 485°C, 490°C C, 495°C, 500°C, 505°C, 510°C, 515°C, 520°C, 525°C, 530°C, 535°C, 540°C, 545°C, 550°C, 555°C, 560°C, 565°C, 570°C, 575°C o 580°C. En algunos casos, el recalentamiento puede incluir recalentar un artículo de aleación de aluminio fundido de serie AA6xxx hasta una temperatura pico del metal entre 550°C - 570°C o 555°C - 565°C, o de o aproximadamente 560°C. En algunos casos, el recalentamiento puede incluir recalentar un artículo de aleación de aluminio fundido de serie AA7xxx hasta una temperatura pico del metal entre 470°C - 490°C o 475°C - 485°C, o de o aproximadamente 480°C.
Ciertos aspectos y características de la presente divulgación se refieren además a un sistema de colada continua. El sistema de colada continua incluye un par de superficies de colada opuestas móviles y una cavidad de colada entre el par de superficies de colada opuestas móviles. El sistema de colada continua también incluye un horno de solubilización posicionado aguas abajo del par de superficies de colada opuestas móviles y un laminador posicionado aguas abajo del horno. El sistema además incluye un primer dispositivo de enfriamiento ubicado aguas abajo del laminador y un segundo dispositivo de enfriamiento ubicado aguas arriba del laminador. El sistema además tiene un dispositivo de cizallamiento posicionado aguas abajo del primer dispositivo de enfriamiento y un dispositivo de apilamiento posicionado aguas abajo del dispositivo de cizallamiento.
En el presente documento también se describe a un artículo de aleación de aluminio, que se forma mediante los métodos y sistemas descritos en la presente y se proporciona en un temple controlado. En algunos casos, el artículo de aleación de aluminio descrito en el presente documento puede producirse de manera más eficiente y con menores costo, desperdicios y/o consumo de energía por kilogramo del artículo de aleación de aluminio producido que las técnicas convencionales.
Las expresiones “invención”, “la invención”, “esta invención” y “la presente invención” utilizados en la presente, pretenden referirse ampliamente a la totalidad del objeto de esta solicitud de patente y las reivindicaciones más adelante. Debe entenderse que las declaraciones que contienen estos términos no limitan el objeto descrito en la presente ni limitan el significado o el alcance de las siguientes reivindicaciones.
Como se utiliza en la presente, el significado de “un/a" o “el/la" incluye referencias en singular y plural a menos que el contexto indique claramente lo contrario.
En esta descripción, se hace referencia a las aleaciones identificadas por las denominaciones de la industria del aluminio, tales como “serie” o “AA6xxx”. Para comprender el sistema de designación numérica más comúnmente usado para la denominación e identificación del aluminio y sus aleaciones, véase “ International Alloy Designations and Chemical Composition Limits for Wrought Aluminum and Wrought Aluminum Alloys” o “Registration Record of Aluminum Association Alloy Designations and Chemical Compositions Limits for Aluminum Alloys in the Form of Castings and Ingot”, ambos publicados por The Aluminum Association.
Como se utiliza en la presente, los artículos de calibre grueso tienen un espesor de alrededor de 4 mm o más, y pueden incluir, entre otros, placas, planchas, losas, placas de lámina y similares.
En esta solicitud se hace referencia al temple o condición de la aleación. Para una comprensión de las descripciones de temple de aleación más comúnmente utilizadas, véase “American National Standards (ANSI) H35 on Alloy and Temper Designation Systems”. Una condición o temple F se refiere a una aleación de aluminio como fabricada. Una condición o temple O se refiere a una aleación de aluminio después del recocido. Una condición o temple T3 se refiere a una aleación de aluminio después del tratamiento de solubilización, trabajo en frío y envejecimiento natural. Una condición o temple T4 se refiere a una aleación de aluminio después del tratamiento de solubilización seguido por envejecimiento natural. Una condición o temple T6 se refiere a una aleación de aluminio después del tratamiento de solubilización seguido por envejecimiento artificial. Una condición o temple T7 se refiere a una aleación de aluminio después del tratamiento de solubilización, enfriamiento y sobreenvejecimiento artificial. Una condición o temple T8 se refiere a una aleación de aluminio después del tratamiento de solubilización, seguido por trabajo en frío y luego por envejecimiento artificial.
Debe entenderse que todos los rangos descritos en la presente abarcan todos y cada uno de los subrangos incluidos en estos. Por ejemplo, debe considerarse que un rango establecido de "1 a 10" incluye cualquiera y todos los subrangos entre (e inclusive) el valor mínimo de 1 y el valor máximo de 10; es decir, todos los subrangos que comienzan con un valor mínimo de 1 o más, por ejemplo, de 1 a 6,1, y finalizan con un valor máximo de 10 o menos, por ejemplo, de 5,5 a 10.
Estos ejemplos ilustrativos se proporcionan para presentarle al lector el objeto general en cuestión que se analiza en la presente y no pretenden limitar el alcance de los conceptos descritos. Las siguientes secciones describen varias características adicionales y ejemplos con referencia a los dibujos en los que los números similares indican elementos similares, y las descripciones direccionales se usan para describir las formas de realización ilustrativas, pero, al igual que las formas de realización ilustrativas, no deben usarse para limitar la presente divulgación. Es posible que los elementos incluidos en las ilustraciones de la presente no estén dibujados a escala.
El método para producir artículos de aleación de aluminio de calibre grueso, por ejemplo, un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso, tal como una placa, plancha, losa, placa de lámina u otro artículo de aleación de aluminio que tenga un calibre de 4 mm o más, se define en la reivindicación 1.
En algunos casos, la aleación de aluminio derretido puede ser una aleación de aluminio de serie AA2xxx, una aleación de aluminio de serie AA5xxx, una aleación de aluminio de serie AA6xxx o una aleación de aluminio de serie AA7xxx.
Opcionalmente, las aleaciones de aluminio de acuerdo con lo descrito en la presente pueden ser una aleación de aluminio AA2xxx de acuerdo con una de las siguientes denominaciones de aleaciones de aluminio: AA2001, A2002, AA2004, AA2005, AA2006, AA2007, AA2007A, AA2007B, AA2008, AA2009, AA2010, AA2011, AA2011A, AA2111, AA2111A, AA2111B, AA2012, AA2013, AA2014, AA2014A, AA2214, AA2015, AA2016, AA2017, AA2017A, AA2117, AA2018, AA2218, AA2618, AA2618A, AA2219, AA2319, AA2419, AA2519, AA2021, AA2022, AA2023, AA2024, AA2024A, AA2124, AA2224, AA2224A, AA2324, AA2424, AA2524, AA2624, AA2724, AA2824, AA2025, AA2026, AA2027, AA2028, AA2028A, AA2028B, AA2028C, AA2029, AA2030, AA2031, AA2032, AA2034, AA2036, AA2037, AA2038, AA2039, AA2139, AA2040, AA2041, AA2044, AA2045, AA2050, AA2055, AA2056, AA2060, AA2065, AA2070, AA2076, AA2090, AA2091, AA2094, AA2095, AA2195, AA2295, AA2196, AA2296, AA2097, AA2197, AA2297, AA2397, AA2098, AA2198, AA2099, o AA2199.
Opcionalmente, las aleaciones de aluminio de acuerdo con lo descrito en la presente pueden ser una aleación de aluminio AA5xxx de acuerdo con una de las siguientes denominaciones de aleaciones de aluminio: AA5005, AA5005A, AA5205, AA5305, AA5505, AA5605, AA5006, AA5106, AA5010, AA5110, AA5110A, AA5210, AA5310, AA5016, AA5017, AA5018, AA5018A, AA5019, AA5019A, AA5119, AA5119A, AA5021, AA5022, AA5023, AA5024, AA5026, AA5027, AA5028, AA5040, AA5140, AA5041, AA5042, AA5043, AA5049, AA5149, AA5249, AA5349, AA5449, AA5449A, AA5050, AA5050A, AA5050C, AA5150, AA5051, AA5051A, AA5151, AA5251, AA5251A, AA5351, AA5451, AA5052, AA5252, AA5352, AA5154, AA5154A, AA5154B, AA5154C, AA5254, AA5354, AA5454, AA5554, AA5654, AA5654A, AA5754, AA5854, AA5954, AA5056, AA5356, AA5356A, AA5456, AA5456A, AA5456B, AA5556, AA5556A, AA5556B, AA5556C, AA5257, AA5457, AA5557, AA5657, AA5058, AA5059, AA5070, AA5180, AA5180A, AA5082, AA5182, AA5083, AA5183, AA5183A, AA5283, AA5283A, AA5283B, AA5383, AA5483, AA5086, AA5186, AA5087, AA5187, o AA5088.
Opcionalmente, las aleaciones de aluminio de acuerdo con lo descrito en la presente pueden ser una aleación de aluminio AA6xxx de acuerdo con una de las siguientes denominaciones de aleaciones de aluminio: AA6101, AA6101A, AA6101B, AA6201, AA6201A, AA6401, AA6501, AA6002, AA6003, AA6103, AA6005, AA6005A, AA6005B, AA6005C, AA6105, AA6205, AA6305, AA6006, AA6106, AA6206, AA6306, AA6008, AA6009, AA6010, AA6110, AA6110A, AA6011, AA6111, AA6012, AA6012A, AA6013, AA6113, AA6014, AA6015, AA6016, AA6016A, AA6116, AA6018, AA6019, AA6020, AA6021, AA6022, AA6023, AA6024, AA6025, AA6026, AA6027, AA6028, AA6031, AA6032, AA6033, AA6040, AA6041, AA6042, AA6043, AA6151, AA6351, AA6351A, AA6451, AA6951, AA6053, AA6055, AA6056, AA6156, AA6060, AA6160, AA6260, AA6360, AA6460, AA6460B, AA6560, AA6660, AA6061, AA6061A, AA6261, AA6361, AA6162, AA6262, AA6262A, AA6063, AA6063A, AA6463, AA6463A, AA6763, A6963, AA6064, AA6064A, AA6065, AA6066, AA6068, AA6069, AA6070, AA6081, AA6181, AA6181A, AA6082, AA6082A, AA6182, AA6091, o AA6092.
Opcionalmente, las aleaciones de aluminio descritas en la presente pueden ser una aleación de aluminio AA7xxx de acuerdo con una de las siguientes denominaciones de aleaciones de aluminio: AA7011, AA7019, AA7020, AA7021, AA7039, AA7072, AA7075, AA7085, AA7108, AA7108A, AA7015, AA7017, AA7018, AA7019A, AA7024, AA7025, AA7028, AA7030, AA7031, AA7033, AA7035, AA7035A, AA7046, AA7046A, AA7003, AA7004, AA7005, AA7009, AA7010, AA7011, AA7012, AA7014, AA7016, AA7116, AA7122, AA7023, AA7026, AA7029, AA7129, AA7229, AA7032, AA7033, AA7034, AA7036, AA7136, AA7037, AA7040, AA7140, AA7041, AA7049, AA7049A, AA7149, AA7249, AA7349, AA7449, AA7050, AA7050A, AA7150, AA7250, AA7055, AA7155, AA7255, AA7056, AA7060, AA7064, AA7065, AA7068, AA7168, AA7175, AA7475, AA7076, AA7178, AA7278, AA7278A, AA7081, AA7181, AA7185, AA7090, AA7093, AA7095, y AA7099.
La Figura 1 es un diagrama de flujo del proceso 10 que representa el método para producir artículos de aleación de aluminio de calibre grueso, tales como placas, planchas, losas, placas de lámina u otros artículos que tengan un calibre de alrededor de 4 mm o más. En el recuadro 20, la colada de calibre delgado se refiere a la colada continua de un artículo de aleación de aluminio. En algunos aspectos, la colada continua de un artículo de aleación de aluminio puede reemplazar un método convencional de refrigeración directa mediante la colada un lingote de aleación de aluminio. La colada continua puede llevarse a cabo mediante cualquier máquina de colada continua adecuada, tal como una máquina de colada continua de bandas gemelas, una máquina de colada de doble bloque o una máquina de colada de doble rodillo. En algunos ejemplos, el artículo de aleación de aluminio en estado fundido tiene un espesor de alrededor de 50 mm a alrededor de 5 mm. Por ejemplo, un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua puede tener un espesor de calibre de alrededor de 50 mm, 45 mm, 40 mm, 35 mm, 30 mm, 25 mm, 20 mm, 15 mm, 10 mm, 5 mm o cualquier valor intermedio, luego de salir de la máquina de colada continua. En algunos ejemplos no limitativos, el artículo de aleación de aluminio se cuela a un calibre entre alrededor de 15 mm a alrededor de 25 mm. En algunos casos, el artículo de aleación de aluminio se cuela en un calibre de alrededor de 15 mm a alrededor de 40 mm. La obtención de un artículo de aleación de aluminio que tenga un espesor similar al del artículo de aluminio fundido de manera continua de un lingote de aleación de aluminio puede requerir etapas de procesamiento adicionales, que incluyen la homogeneización del lingote, quitar la capa superficial y laminado por descomposición. En algunos casos, la colada de un artículo de aleación de aluminio fundido de calibre más delgado (por ejemplo, hasta alrededor de 50 mm) directamente de una aleación derretida puede reducir significativamente el tiempo y el costo de procesamiento. En algunos ejemplos no limitativos, tras salir de un dispositivo de colada continua, el artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de salida de la máquina de colada de o de alrededor de 350°C hasta o a alrededor de 500°C. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de salida de la máquina de colada de o de alrededor de 350°C, 360°C, 370°C, 380°C, 390°C, 400°C, 410°C, 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, 490°C, 500°C, 510°C, 520°C, 530°C, 540°C, 550°C, 560°C o cualquier valor intermedio.
El artículo de aleación de aluminio se recalienta en el bloque 30. En algunos casos, el recalentamiento en el bloque 30 puede incluir solubilización. La solución puede referirse a un tratamiento térmico empleado para distribuir uniformemente elementos de aleación a través de una matriz de aluminio dentro del artículo de aleación de aluminio (por ejemplo, crear una solución sólida). En algunos ejemplos, la solubilización de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua se puede llevar a cabo de manera más eficiente que con la solubilización de una placa de aleación de aluminio creada a partir de un lingote de aleación de aluminio. La solubilización de una placa de aleación de aluminio creada a partir de un lingote de aleación de aluminio se lleva a cabo normalmente mediante el calentamiento de la placa de aleación de aluminio creada a partir del lingote a una temperatura de solubilización de alrededor de 560°C y el remojo de la placa de aleación de aluminio a una temperatura de alrededor de 560°C hasta alrededor de 1 hora. El recalentamiento de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua como se describe en la presente se lleva a cabo a una temperatura pico del metal de 420°C hasta 580°C (por ejemplo, a 420°C, 430°C)., 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, 490°C, 500°C, 510°C, 520°C, 530°C, 540°C, 550°C, 560°C, 570°C, 580°C, o cualquier valor intermedio) con un tiempo de remojo de menos de 5 minutos (por ejemplo, menos de 5 minutos, menos de 4 minutos, menos de 3 minutos, menos de 2 minutos, menos de 1 minuto, o cualquier valor intermedio). En algunos ejemplos no limitativos, el recalentamiento de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua se lleva a cabo a alrededor de 560°C durante menos de alrededor de 3 minutos. En algunos aspectos, la disminución de la temperatura de recalentamiento puede requerir aumentar el tiempo de remojo y viceversa. El artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de salida de horno de o de alrededor de 420°C hasta o a alrededor de 580°C (por ejemplo, a de alrededor de 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, 490°C, 500°C, 510°C, 520°C, 530°C, 540°C, 550°C, 560°C, 570°C, 580°C o cualquier valor intermedio). En algunos ejemplos no limitativos, el horno puede emplearse para mantener la temperatura de salida de la máquina de colada del artículo de aleación de aluminio durante el paso del dispositivo de colada continua al laminador.
En el recuadro 40 (véase la Figura 1), el laminado en caliente al calibre final se refiere a reducir el espesor de calibre del artículo de aleación de aluminio para producir un artículo de aleación de aluminio que tenga un espesor deseado (por ejemplo, el calibre). En algunos casos, el laminado en caliente al calibre final da lugar a un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso (por ejemplo, con un espesor de 4 mm o más, tal como, entre otros, entre 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm). En algunos casos, el laminado en caliente de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua a un calibre final se puede llevar a cabo de manera más eficiente que un método comparativo de descomponer un lingote de aleación de aluminio desde un espesor de alrededor de 450 mm a alrededor de 600 mm a un espesor de 4 mm o más. En algunos ejemplos, el laminado en caliente de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua desde un calibre de alrededor de 15 mm a alrededor de 40 mm a un calibre final de 4 mm o más se puede llevar a cabo en una sola pasada a través de un laminador en caliente. En algunos casos, el artículo de aleación de aluminio se lamina en caliente a un calibre entre 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm. En algunos casos, el porcentaje de reducción del espesor en una sola pasada a través del laminador en caliente puede ser de o de alrededor de 35%, 40%, 45%, 50%, 55%, 60%, 65% o 70%. En algunos casos, el laminado en caliente de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua desde un calibre de o de alrededor de 15 mm y 40 mm a un calibre final de 4 mm o más (tal como, por ejemplo, entre 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm) se puede llevar a cabo a una temperatura de alrededor de 400°C a alrededor de 480°C (por ejemplo, a o a alrededor de 400°C, 410°C, 420°C, 430°C, 440°C C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, o cualquier valor intermedio) y el artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de entrada de laminador en caliente de o de alrededor de 350°C hasta o a alrededor de 560°C. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de entrada de laminador en caliente de o de alrededor de 350°C, 360°C, 370°C, 380°C, 390°C, 400°C, 410°C, 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, 490°C, 500°C, 510°C, 520°C, 530°C, 540°C, 550°C, 560°C o cualquier valor intermedio. En algunos ejemplos no limitativos, el artículo de aleación de aluminio puede salir del horno (por ejemplo, un horno de solubilización) con una temperatura de alrededor de 560°C y puede tener una temperatura de entrada de laminador en caliente de alrededor de 530°C. En algunos ejemplos no limitativos, el laminado en caliente se lleva a cabo a una temperatura lo más caliente posible sin derretir el artículo de aleación de aluminio.
En algunos aspectos, el artículo de aleación de aluminio se puede someter a laminado en caliente (por ejemplo, la reducción del espesor) desde un calibre colado de manera continua a un calibre final sin laminado en frío alguno. En algunos ejemplos no limitativos, el artículo de aleación de aluminio se puede reducir a un artículo de aluminio de calibre grueso, tal como 4 mm o más, tal como una placa, una plancha, una losa, una placa de lámina de aleación de aluminio, etc. En algunos ejemplos no limitativos, durante el laminado en caliente, el calibre de aleación de aluminio puede reducirse de alrededor de 0% a alrededor de 88%. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede someterse a una reducción de calibre de 0%, 2%, 4%, 6%, 8%, 10%, 12%, 14%, 16%, 18%, 20%, 22%, 24%, 26%, 28%, 30%, 32%, 34%, 36%, 38%, 40%, 42%, 44%, 46%, 48%, 50%, 52%, 54%, 56%, 58%, 60%, 62%, 64%, 66%, 68%, 70%, 72%, 74%, 76%, 78%, 80%, 82%, 84%, 86%, 88%, o cualquier valor intermedio. En algunos casos, la reducción del espesor en el bloque 40 puede ser de al menos de o de alrededor de 35%, 36%, 37%, 38%, 39%, 40%, 41%, 42%, 43%, 44%, 45%, 46%, 47%, 48%, 49% o 50%. En algunos aspectos, el artículo de aleación de aluminio se puede laminar en caliente a un calibre final de 4 mm o más, tal como por ejemplo entre 4 mm y 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm. En algunos ejemplos, el calibre final del artículo de aleación de aluminio de calibre grueso es de 4 mm, 5 mm, 6 mm, 7 mm, 8 mm, 9 mm, 10 mm, 11 mm, 12 mm, 13 mm, 14 mm, o 15 mm, o cualquier valor intermedio.
En algunos ejemplos, el artículo de aleación de aluminio laminado puede tener una temperatura de salida de laminador en caliente de o de alrededor de 380°C a alrededor de 450°C. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de salida de laminador en caliente de alrededor de 380°C, 390°C, 400°C, 410°C, 420°C, 430°C, 440°C, 450°C o cualquier valor intermedio. En algunos ejemplos no limitativos, el artículo de aleación de aluminio tiene una temperatura de salida de laminador en caliente de alrededor de 400°C.
El artículo de aleación de aluminio se enfría térmicamente tras salir del laminador. El enfriamiento puede llevarse a cabo con agua y/o aire forzado. En algunos ejemplos no limitativos, el enfriamiento se lleva a cabo mediante pulverización con agua sobre al menos un primer lado del artículo de aleación de aluminio. En algunos casos, el enfriamiento se lleva a cabo mediante pulverización con agua sobre un primer lado del artículo de aleación de aluminio y un segundo lado del artículo de aleación de aluminio. En algunos aspectos, el artículo de aleación de aluminio se puede enfriar mediante inmersión en agua. En algunos ejemplos no limitativos, el enfriamiento se puede llevar a cabo a una velocidad de al menos o alrededor de 100°C/segundo (°C/s). Por ejemplo, el enfriamiento se puede llevar a cabo a una velocidad de o de alrededor de 100°C/s, 120°C/s, 140°C/s, 160°C/s, 180°C/s, 200°C/s, 220°C/s, 240°C/s, 260°C/s o cualquier valor intermedio. En algunos ejemplos, el artículo de aleación de aluminio se puede enfriar hasta o por debajo de una temperatura entre o a alrededor de 200°C y 130°C. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede enfriarse a una temperatura de o de alrededor de 200°C o menor, a o alrededor de 190°C o menor, a o de alrededor de 180°C o menor, a o de alrededor de 170°C o menor, a o de alrededor de 160°C o menor, a o de alrededor de 150°C o menor, a o de alrededor de 140°C o menor, a o de alrededor de 130°C o menor, o cualquier valor intermedio.
El enfriamiento se lleva a cabo antes del laminado (por ejemplo, para llevar a cabo un laminado a una temperatura inferior, a veces denominado laminado en tibio y después del laminado. En algunos casos adicionales, solamente se lleva a cabo un enfriamiento mínimo (por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede enfriarse mínimamente a una temperatura de o de alrededor de 395°C o menor, de o de alrededor de 390°C o menor, de o de alrededor de 385°C o menor, de o de alrededor de 380°C o menor, de o de alrededor de 375°C o menor, de o de alrededor de 370°C o menor, de o de alrededor de 365°C o menor, de o de alrededor de 360°C o menor, o cualquier valor intermedio, tras salir del laminador en caliente).
El laminado en tibio al calibre final puede referirse a la reducción del espesor de calibre del artículo de aleación de aluminio a una temperatura menor que el laminado en caliente para producir un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso que tenga un calibre deseado (por ejemplo, alrededor de 4 mm o más, tal como entre alrededor de 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm), en donde la reducción se produce a una temperatura entre laminado en frío y laminado en caliente (por ejemplo, por debajo de una temperatura de recristalización). En algunos casos, se puede llevar a cabo el laminado en tibio de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua a un calibre final para producir un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso que tenga un temple similar a cualquier temple adecuado que se logra mediante la puesta en práctica de laminado en frío. En algunos ejemplos, el laminado en tibio de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua desde un calibre entre alrededor de 15 mm y 40 mm a un calibre final de 4 mm o más (tal como, entre otros, 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm) se puede llevar a cabo en una sola pasada a través de un laminador en caliente (por ejemplo, un laminador en caliente que funciona a temperaturas inferiores). En algunos casos, el laminado en tibio de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua desde un calibre de o de alrededor de 15 mm hasta o a alrededor de 40 mm a un calibre final de 4 mm o más (tal como, entre otros, entre 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm) se puede llevar a cabo a una temperatura de o de alrededor de 300°C, hasta o a alrededor de 400°C (por ejemplo, a o a alrededor de 300°C, 310°C, 320°C, 330°C, 340°C, 350°C C, 360°C, 370°C, 380°C, 390°C, 400°C o cualquier valor intermedio) y el artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de entrada de laminador para un laminado en tibio de o de alrededor de 350°C hasta o a alrededor de 480°C. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso puede tener una temperatura de entrada de laminador de o de alrededor de 350°C, 360°C, 370°C, 380°C, 390°C, 400°C, 410°C, 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C o cualquier valor intermedio. En algunos ejemplos no limitativos, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso puede salir del horno (por ejemplo, un horno de solubilización) a una temperatura de o de alrededor de 560°C y puede someterse a enfriamiento hasta una temperatura de o alrededor de 300°C hasta o a alrededor de 480°C (por ejemplo, a o a alrededor de 300°C, 310°C, 320°C, 330°C, 340°C, 350°C, 360°C, 370°C, 380°C, 390°C C, 400°C, 410°C, 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, o cualquier valor intermedio). El artículo de aleación de aluminio de calibre grueso puede tener una temperatura de entrada de laminador para un laminado en tibio de menos de o de alrededor de 480°C. En algunos ejemplos no limitativos, el laminado en tibio se lleva a cabo a una temperatura de menos de o de alrededor de 350°C.
En algunos aspectos, el artículo de aleación de aluminio se puede someter a laminado en tibio (por ejemplo, la reducción del espesor) desde un calibre colado de manera continua a un calibre final sin laminado en frío alguno. En algunos ejemplos no limitativos, el artículo de aleación de aluminio puede reducirse a un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso, por ejemplo, un artículo de aleación de aluminio que tenga un espesor de 4 mm o más (tal como, entre otros, entre 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm). En algunos ejemplos no limitativos, durante el laminado en tibio, el calibre de aleación de aluminio puede reducirse de alrededor de 0% a alrededor de 88%. Por ejemplo, el artículo de aleación de aluminio puede someterse a una reducción de calibre de 0%, 2%, 4%, 6%, 8%, 10%, 12%, 14%, 16%, 18%, 20%, 22%, 24%, 26%, 28%, 30%, 32%, 34%, 36%, 38%, 40%, 42%, 44%, 46%, 48%, 50%, 52%, 54%, 56%, 58%, 60%, 62%, 64%, 66%, 68%, 70%, 72%, 74%, 76%, 78%, 80%, 82%, 84%, 86%, 88%, o cualquier valor intermedio. En algunos casos, la reducción del espesor en el bloque 40 puede ser de al menos de o de alrededor de 35%, 36%, 37%, 38%, 39%, 40%, 41%, 42%, 43%, 44%, 45%, 46%, 47%, 48%, 49% o 50%. En algunos aspectos, el artículo de aleación de aluminio se puede laminar en tibio a un calibre final de 4 mm o más. En algunos ejemplos, el artículo se lamina en tibio a un calibre final entre 4 mm y alrededor de 15 mm o entre alrededor de 6 mm y alrededor de 15 mm.
Opcionalmente, el artículo de aleación de aluminio puede recalentarse (por ejemplo, someterse a solubilización) después del laminado en caliente o en tibio. En algunos ejemplos, el recalentamiento de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua laminado en caliente o en tibio como se describe en la presente puede llevarse a cabo a una temperatura pico del metal de o de alrededor de 420°C hasta o a alrededor de 580°C (por ejemplo, a alrededor de 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, 490°C, 500°C, 510°C, 520°C, 530°C, 540°C, 550°C, 560°C, 570°C, 580°C, o cualquier valor intermedio) con un tiempo de remojo de menos de alrededor de 5 minutos (por ejemplo, menos de alrededor de 5 minutos, menos de alrededor de 4 minutos, menos de alrededor de 3 minutos, menos de alrededor de 2 minutos, menos de alrededor de 1 minuto, o cualquier valor intermedio). En algunos ejemplos no limitativos, el recalentamiento de un artículo de aleación de aluminio fundido de manera continua se lleva a cabo a alrededor de 560°C durante menos de alrededor de 3 minutos. En algunos aspectos, la disminución de la temperatura de recalentamiento puede requerir aumentar el tiempo de remojo y viceversa. El artículo de aleación de aluminio puede tener una temperatura de salida de horno de o de alrededor de 420°C hasta o a alrededor de 580°C (por ejemplo, a de alrededor de 420°C, 430°C, 440°C, 450°C, 460°C, 470°C, 480°C, 490°C, 500°C, 510°C, 520°C, 530°C, 540°C, 550°C, 560°C, 570°C, 580°C o cualquier valor intermedio). En algunos casos, no se lleva a cabo recalentamiento después del laminado en caliente o en tibio.
En el recuadro 50 (véase la Figura 1), cortar a la longitud se refiere a cortar los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso laminados a una longitud deseada (por ejemplo, según lo solicitado por un cliente) in situ después del enfriamiento. En algunos ejemplos no limitativos, el material de aleación de aluminio no se enrolla para aplicaciones de posproducción que incluyen almacenamiento, envejecimiento y envío, por nombrar algunos. En algunos casos, después del corte, los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso (en algunos ejemplos, placas, planchas, losas, placas de lámina de aleación de aluminio o similares) se pueden apilar para aplicaciones de posproducción que incluyen almacenamiento, envejecimiento y/o envío por nombrar algunos. Los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso pueden tener una temperatura de apilamiento de o de alrededor de 100°C o menos hasta o a alrededor de 250°C o menos. Por ejemplo, los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso pueden apilarse a una temperatura de o por debajo de, o de alrededor de 100°C, 110°C, 120°C, 130°C, 140°C, 150°C, 160°C, 170°C, 180°C, 190°C, 200°C, 210°C, 220°C, 230°C, 240°C, 250°C, o cualquier valor intermedio.
En algunos ejemplos no limitativos, la temperatura de apilamiento puede afectar el temple de los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso. Por ejemplo, el apilamiento de artículos de aleación de aluminio de calibre grueso sometidos a solubilización a una temperatura de apilamiento de o de alrededor de 100°C puede dar lugar a artículos de aleación de aluminio de calibre grueso que tienen un temple T4. En algunos casos, el apilamiento de artículos de aleación de aluminio de calibre grueso de serie AA6xxx sometidos a solubilización a una temperatura de apilamiento de o de alrededor de 200°C puede dar lugar a artículos de aleación de aluminio de calibre grueso AA6xxx que tienen un temple T6. En algunos casos, el apilamiento de los mismos artículos de aleación de aluminio de calibre grueso AA6xxx sometidos a solubilización a una temperatura de apilamiento de o de alrededor de 250°C puede dar lugar a artículos de aleación de aluminio de calibre grueso AA6xxx que tienen un temple T7. En algunos casos adicionales, apilar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso de serie AA7xxx sometidos a solubilización a una temperatura de apilamiento de o de alrededor de 165°C y mantener esa temperatura durante 24 horas o alrededor de 24 horas puede proporcionar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso de serie AA7xxx que tienen un temple T7. Se pueden utilizar otras temperaturas y tiempos de apilamiento para afectar el temple de los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso, según corresponda.
En el recuadro 60 (véase la Figura 1), envejecimiento artificial puede referirse a un proceso de tratamiento térmico que puede impartir los temples deseados para proporcionar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso (en algunos ejemplos, placas, planchas, losas, placas de lámina de aleación de aluminio o similares). En algunos ejemplos no limitativos, el envejecimiento artificial se lleva a cabo como parte del proceso de apilamiento, tal como se describió anteriormente. En algunos ejemplos adicionales, el envejecimiento artificial se lleva a cabo al someter adicionalmente los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso a una temperatura elevada adecuada para el envejecimiento artificial.
La Figura 2 es un diagrama esquemático que representa un sistema de colada continua 100 de acuerdo con ciertos aspectos y características de la presente divulgación. De acuerdo con la invención, un par de superficies de colada opuestas móviles 110 definen una cavidad de colada 115 entre el par de superficies de colada opuestas móviles 110. El par de superficies de colada opuestas móviles 110 puede ser una máquina de colada de doble rodillo o una máquina de colada de bandas gemelas, o cualquier otro dispositivo de colada continua adecuado. Un inyector de metal derretido posicionado aguas arriba del par de superficies de colada opuestas móviles 110 puede inyectar metal derretido (por ejemplo, una aleación de aluminio derretido) en la cavidad de colada 115 entre el par de superficies de colada opuestas móviles 110. El par de superficies de colada opuestas móviles 110 puede fundir la aleación de aluminio derretido en un artículo de metal, por ejemplo, un artículo de aleación de aluminio 120. La colada de la aleación de aluminio derretido en un artículo de aleación de aluminio 120 puede incluir la extracción rápida de calor de la aleación de aluminio derretido cuando el artículo de aleación de aluminio derretido se mueve a través de la cavidad de colada 115 y el artículo de aleación de aluminio 120 sale de la cavidad de colada 115. Se emplea un horno 130 posicionado aguas abajo del par de superficies de colada opuestas móviles 110 para recalentar el artículo de aleación de aluminio 120. El horno 130 es un horno de solubilización, que puede emplearse para someter a solubilización el artículo de aleación de aluminio 120. Opcionalmente, el horno 130 puede emplearse para mantener la temperatura de salida de colada del artículo de aleación de aluminio 120. En algunos casos, el horno 130 puede funcionar a una temperatura por encima de la temperatura de salida de colada de aleación de aluminio 120, en cuyo caso los elementos de calentamiento opcionales posicionados aguas arriba del horno 130 pueden aumentar la temperatura del artículo de aleación de aluminio 120 antes de que este entre en el horno 130. Se puede utilizar un laminador 140 posicionado aguas abajo del horno 130 para reducir el espesor del artículo de aleación de aluminio 120, lo que da lugar a un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 (por ejemplo, el laminador 140 puede laminar el artículo de aleación de aluminio 120 en un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125). Se utiliza un dispositivo de enfriamiento 160 posicionado aguas abajo del laminador 140 para enfriar (por ejemplo, enfriar rápidamente) el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125. Se puede emplear un dispositivo de corte de placa 170 posicionado aguas abajo del dispositivo de enfriamiento 160 para cortar el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 a una longitud deseada. Si se desea, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 cortado se apila en una pila 180 de artículos de aleación de aluminio de calibre grueso 125 para cualquier procesamiento aguas abajo adicional adecuado.
Se posiciona un segundo dispositivo de enfriamiento 165 aguas arriba del laminador 140 para enfriar el artículo de aleación de aluminio 120 antes del laminado. En algunos casos, tal segundo dispositivo de enfriamiento 165 puede ser adecuado para su uso con un procedimiento de laminado en tibio (por ejemplo, un laminado a temperaturas por debajo de la temperatura de recristalización). El uso de un segundo dispositivo de enfriamiento 165 inmediatamente antes del laminado puede dar lugar a que el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 tenga propiedades mecánicas similares a las de los artículos laminados de aleación de aluminio que tienen un temple T3 o T8 (por ejemplo, alta resistencia y endurecimiento por precipitación). Por ejemplo, los métodos descritos anteriormente pueden proporcionar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso (por ejemplo, placas, planchas, losas, placas de lámina, etc.) que tienen propiedades mecánicas similares a las de los artículos de aleación de aluminio producidos a través de trabajo en frío (por ejemplo, laminado en frío), incluso aunque los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso descritos en la presente no se laminen en frío. En algunos aspectos, las propiedades mecánicas exhibidas por las aleaciones de aluminio que tienen un temple T3 o T8 como se describió anteriormente pueden transferirse a los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso descritos en la presente mediante el uso de los métodos descritos en la presente. Por ejemplo, cuando se desean las propiedades del temple T8, puede someterse una aleación de aluminio a colada continua, solubilización, enfriamiento, laminado en caliente a un calibre final y enfriamiento después del laminado en caliente, que se describe en detalle más adelante.
En algunos ejemplos no limitativos, el sistema de colada continua 100 puede disponerse en una pluralidad de configuraciones para proporcionar un historial térmico específicamente adaptado para los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso 125. En el presente documento se describe que una aleación de aluminio de serie AA6xxx en temple T4, T6 o T7 se puede producir al colar un artículo de aleación de aluminio 120 de manera tal que el artículo de aleación de aluminio 120 que sale de la cavidad de colada 115 tenga una temperatura de salida de la máquina de colada de alrededor de 450°C, someter a solubilización en el horno de solubilización 130 a una temperatura de alrededor de 560°C, y someter el artículo de aleación de aluminio 120 a una reducción de 50% en el laminador 140 a una temperatura entre aproximadamente 530°C y 580°C. Para el temple T4, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 puede salir del laminador 140 y puede enfriarse inmediatamente mediante el uso de un dispositivo de enfriamiento 160 hasta una temperatura de 200°C o menor, y luego puede cortarse mediante el uso de un dispositivo de corte 160 y apilarse a una temperatura de 100°C o menor. Para el temple T6, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 puede salir del laminador 140 y puede enfriarse inmediatamente mediante el uso de un dispositivo de enfriamiento 160 hasta una temperatura de o de alrededor de 200°C, y luego puede cortarse mediante el uso de un dispositivo de corte 160 y apilarse a una temperatura de o de alrededor de 200°C. Para el temple T7, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 puede salir del laminador 140 y puede enfriarse inmediatamente mediante el uso de un dispositivo de enfriamiento 160 hasta una temperatura de o de alrededor de 250°C, y luego puede cortarse mediante el uso de un dispositivo de corte 160 y apilarse a una temperatura de o de alrededor de 250°C.
En un ejemplo, una aleación de aluminio de serie AA6xxx que tiene propiedades de temple T3 o T8 (por ejemplo, alta resistencia) puede producirse sin laminado en frío. La aleación de aluminio de serie AA6xxx que tiene propiedades de temple T3 o T8 pueden proporcionarse al colar un artículo de aleación de aluminio 120 de manera tal que el artículo de aleación de aluminio 120 que sale de la cavidad de colada 115 tenga una temperatura de salida de la máquina de colada de alrededor de 450°C, someter a solubilización en el horno de solubilización 130 a una temperatura de alrededor de 560°C, luego se enfría el artículo de aleación de aluminio 120 mediante el uso del dispositivo de enfriamiento 165 hasta una temperatura de alrededor de 470°C antes de someter el artículo de aleación de aluminio 120 a una reducción de 50% en el laminador 140 a una temperatura por debajo de aproximadamente 500°C, tal como a o a alrededor de 470°C. El artículo de aleación de aluminio de calibre grueso resultante 125 puede salir del laminador 140 a una temperatura de salida de laminador de alrededor de 400°C y puede enfriarse inmediatamente mediante el uso del dispositivo de enfriamiento 160 a una temperatura de o de alrededor de 200°C. Para proporcionar la aleación de aluminio de serie AA6xxx que tiene propiedades de temple T3, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 puede cortarse mediante el uso del dispositivo de corte 160 y apilarse a una temperatura de 100°C o menor. Para proporcionar la aleación de aluminio de serie AA6xxx que tiene propiedades de temple T8, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 puede cortarse mediante el uso del dispositivo de corte 160 y apilarse a una temperatura de alrededor de 200°C. Para proporcionar la aleación de aluminio de serie AA6xxx que tiene propiedades de temple T8x, el artículo de aleación de aluminio de calibre grueso 125 puede cortarse mediante el uso del dispositivo de corte 160, apilarse a una temperatura de alrededor de 200°C y envejecerse artificialmente.
Los siguientes ejemplos servirán para ilustrar adicionalmente la presente invención sin que, al mismo tiempo, sin embargo, constituyan una limitación de esta. Por el contrario, debe entenderse claramente que se puede recurrir a diversas formas de realización, modificaciones y equivalentes de esta que, después de leer la descripción de la presente, pueden surgirse a las personas del oficio de nivel medio sin apartarse del espíritu de la invención. Durante los estudios descritos en los siguientes ejemplos, se siguieron los procedimientos convencionales, a menos que se indique lo contrario. Algunos de los procedimientos se describen a continuación con fines ilustrativos.
Ejemplo
Se prepararon varias aleaciones para probar la resistencia, el alargamiento y la conformabilidad. Las composiciones químicas para estas aleaciones se proporcionan en la Tabla 1 a continuación.
Tabla 1: Composiciones de aleación
Figure imgf000010_0001
Todos los valores están expresados como porcentaje en peso (% en peso) de la totalidad.
La aleación A y la aleación B (véase la Tabla 1) se proporcionaron en un temple T4, un temple T6 parcial y un temple T6 completo mediante el empleo de los métodos descritos anteriormente y envejecimiento artificial opcional. Por ejemplo, la Aleación A y la Aleación B se pueden producir mediante los métodos representados en la Figura 1, que incluyen colar un artículo de aleación de aluminio de manera tal que el artículo de aleación de aluminio que sale de la cavidad de colada 115 tenga una temperatura de salida de la máquina de colada de alrededor de 450°C, someter a solubilización en el horno de solubilización 130 a una temperatura de alrededor de 550°C, y a alrededor de 570°C durante 2 minutos, y someter el artículo de aleación de aluminio 120 a una reducción de alrededor de 40% a alrededor de 70% en el laminador 140 a una temperatura entre aproximadamente 530°C y 580°C. La aleación A se redujo alrededor de 40% a un calibre de 9,5 mm. La aleación B se redujo alrededor de 70% a un calibre de 5,0 mm. Para el temple T4, un artículo de aleación de aluminio de calibre grueso puede salir del laminador 140 y puede enfriarse inmediatamente mediante el uso del dispositivo de enfriamiento 160 hasta una temperatura de 50°C o menor, y luego puede cortarse con el dispositivo de corte 160 y apilarse a una temperatura de 100°C o menor. Para el temple T6 parcial, los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso pueden envejecerse artificialmente a 200°C durante 2 horas. Para el temple T6 completo, los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso pueden envejecerse artificialmente a 180°C durante 10 horas.
La Figura 3 es un gráfico que muestra las propiedades mecánicas de los artículos de aleación de aluminio de calibre grueso fabricados a partir de la Aleación A y la Aleación B. Tanto la Aleación A como la Aleación B exhibieron una resistencia alta después del envejecimiento artificial (por ejemplo, en el temple T6 parcial y el temple T6 completo) con una resistencia de límite elástico (denominado "YS" en la Figura 3) (histograma izquierdo en cada grupo) de alrededor de 330 MPa a alrededor de 345 MPa. Tanto la Aleación A como la Aleación B exhibieron una gran resistencia después del envejecimiento natural (por ejemplo, en el temple T4) con un límite elástico (histograma izquierdo en cada grupo) de alrededor de 180 MPa a alrededor de 200 MPa, y una excelente deformabilidad (por ejemplo, un alargamiento uniforme, denominado "UE" en la Figura 3 y representado por círculos abiertos) de alrededor de 21% a alrededor de 22% de UE. En algunos aspectos, tener un UE de alrededor de 21% a alrededor de 22% puede permitir una curva de 90° durante la conformación (por ejemplo, estampado o flexión) sin fractura o falla. Además, la Aleación A y la Aleación B exhibieron altas resistencias a la tracción finales (denominadas "UTS" en la Figura 3) (histograma derecho en cada grupo), así como un alto alargamiento total antes de la fractura (denominado "TE" en la Figura 3 y representado por diamantes abiertos).
La descripción anterior de las formas de realización, incluidas las formas de realización ilustradas, se ha presentado solo con fines ilustrativos y descriptivos y no pretende ser exhaustiva ni limitativa de las formas precisas descritas. Numerosas modificaciones, adaptaciones y usos de estas serán evidentes para las personas del oficio de nivel medio.

Claims (10)

REIVINDICACIONES
1. Un método para producir artículos de aleación de aluminio laminados, que comprende:
proporcionar una aleación de aluminio derretido;
colar de manera continua (20) un artículo de aleación de aluminio (120) a partir de la aleación de aluminio derretido;
laminar (40) el artículo de aleación de aluminio (120) a una temperatura de laminado de 300°C a 580°C a un calibre de 4 milímetros (mm) o más para producir un artículo de aleación de aluminio laminado (125),
recalentar (30) el artículo de aleación de aluminio (120) después de la colada continua (20) y antes del laminado (40),
enfriar el artículo de aleación de aluminio (120) inmediatamente antes del laminado (40), y
enfriar el artículo de aleación de aluminio (120) después del laminado,
en donde el recalentamiento (30) del artículo de aleación de aluminio (120) comprende recalentar el artículo de aleación de aluminio (120) a una temperatura pico del metal de 420°C a 580°C y mantener la temperatura pico del metal por una duración de entre 1 minuto a 5 minutos.
2. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde la aleación de aluminio derretido es una aleación de aluminio de serie AA7xxx, y en donde el recalentamiento (30) del artículo de aleación de aluminio (120) comprende recalentar el artículo de aleación de aluminio (120) hasta una temperatura pico del metal de 480°C o, en donde la aleación de aluminio derretido es una aleación de aluminio de serie AA6xxx, y en donde el recalentamiento (30) del artículo de aleación de aluminio (120) comprende recalentar el artículo de aleación de aluminio (120) hasta una temperatura pico del metal de 560°C.
3. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que además comprende enfriar el artículo de aleación de aluminio laminado (125) a una velocidad de al menos 100°C/segundo después del laminado (40).
4. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que además comprende cortar (50) el artículo de aleación de aluminio laminado (125) después del laminado (40) para producir artículos de aleación de aluminio cortados y laminados.
5. El método de acuerdo con la reivindicación 4, que además comprende apilar los artículos de aleación de aluminio cortados y laminados después del corte (50).
6. El método de acuerdo con la reivindicación 5, en donde el apilamiento de los artículos de aleación de aluminio cortados y laminados después del corte (50) se lleva a cabo una temperatura de artículo de aleación de aluminio cortado y laminado de 100°C a 250°C y
en particular, en donde el apilamiento de los artículos de aleación de aluminio cortados y laminados proporciona un temple deseado.
7. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que además comprende el envejecimiento artificial (60) del artículo de aleación de aluminio laminado (125).
8. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde una temperatura de salida de colada continua del artículo de aleación de aluminio (120) es de 350°C a 500°C.
9. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el laminado (40) del artículo de aleación de aluminio (120) comprende laminar en tibio el artículo de aleación de aluminio (120) a una temperatura de laminado en tibio de 300°C a 400°C.
10. Un sistema de colada continua, adecuado para llevar a cabo el método de acuerdo con cualquiera de las reivindicaciones 1-9, que comprende:
un par de superficies de colada opuestas móviles (110) separadas entre sí para definir una cavidad de colada (115) entre estas, en donde la cavidad de colada (115) se dimensiona para colar el artículo de aleación de aluminio (120) en un primer espesor;
un horno de solubilización (130) posicionado aguas abajo del par de superficies de colada opuestas móviles (110);
un laminador (140) posicionado aguas abajo del horno de solubilización (130), en donde el laminador (140) se configura para reducir el artículo de aleación de aluminio (120) del primer espesor a un espesor de al menos 4 mm; al menos un primer dispositivo de enfriamiento (160) posicionado aguas abajo del laminador (140);
al menos un segundo dispositivo de enfriamiento (165) posicionado aguas arriba del laminador (140);
un dispositivo de corte (170) posicionado aguas abajo de al menos el primer dispositivo de enfriamiento (160); y un dispositivo de apilamiento posicionado aguas abajo del dispositivo de corte.
ES17791201T 2016-10-27 2017-09-27 Aparatos y método para fabricar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso Active ES2891012T3 (es)

Applications Claiming Priority (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201662413740P 2016-10-27 2016-10-27
US201662413591P 2016-10-27 2016-10-27
US201662413764P 2016-10-27 2016-10-27
US201762505944P 2017-05-14 2017-05-14
US201762529028P 2017-07-06 2017-07-06
PCT/US2017/053720 WO2018080706A1 (en) 2016-10-27 2017-09-27 Systems and methods for making thick gauge aluminum alloy articles

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2891012T3 true ES2891012T3 (es) 2022-01-25

Family

ID=60043361

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES21170636T Active ES2955353T3 (es) 2016-10-27 2017-09-27 Método de colada continua y laminación aleación de aluminio y aleación de aluminio producto intermedio
ES17781312T Active ES2878048T3 (es) 2016-10-27 2017-09-27 Método de colada y laminación de aleación de aluminio y producto intermedio asociado
ES17791201T Active ES2891012T3 (es) 2016-10-27 2017-09-27 Aparatos y método para fabricar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso

Family Applications Before (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES21170636T Active ES2955353T3 (es) 2016-10-27 2017-09-27 Método de colada continua y laminación aleación de aluminio y aleación de aluminio producto intermedio
ES17781312T Active ES2878048T3 (es) 2016-10-27 2017-09-27 Método de colada y laminación de aleación de aluminio y producto intermedio asociado

Country Status (13)

Country Link
US (4) US11806779B2 (es)
EP (4) EP3892398B1 (es)
JP (5) JP6750116B2 (es)
KR (4) KR102332140B1 (es)
CN (2) CN109890537A (es)
AU (2) AU2017350512B2 (es)
BR (1) BR112019008427B1 (es)
CA (3) CA3210413A1 (es)
DE (2) DE202017007438U1 (es)
ES (3) ES2955353T3 (es)
MX (2) MX2019004840A (es)
RU (1) RU2019115595A (es)
WO (2) WO2018080706A1 (es)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2018006956A (es) 2015-12-18 2018-11-09 Novelis Inc Aleaciones de aluminio 6xxx de alta resistencia y metodos para fabricar las mismas.
RU2019112632A (ru) 2016-10-27 2020-11-27 Новелис Инк. Высокопрочные алюминиевые сплавы серии 7ххх и способы их изготовления
US11806779B2 (en) 2016-10-27 2023-11-07 Novelis Inc. Systems and methods for making thick gauge aluminum alloy articles
KR102649043B1 (ko) 2016-10-27 2024-03-20 노벨리스 인크. 고강도 6xxx 시리즈 알루미늄 합금 및 그 제조 방법
CA3093126C (en) 2018-05-15 2023-07-18 Novelis Inc. F* and w temper aluminum alloy products and methods of making the same
US11932928B2 (en) 2018-05-15 2024-03-19 Novelis Inc. High strength 6xxx and 7xxx aluminum alloys and methods of making the same
EP3894109A4 (en) * 2018-12-12 2022-08-24 Peter Von Czarnowski METHOD AND SYSTEM FOR HEAT TREATMENT OF METAL ALLOY SHEET
ES2929001T3 (es) * 2019-12-23 2022-11-24 Novelis Koblenz Gmbh Procedimiento de fabricación de un producto laminado de aleación de aluminio
CN111077178B (zh) * 2020-01-16 2021-09-24 昆明理工大学 一种高通量喷淬试样装卡装置
FI20205279A1 (en) * 2020-03-19 2021-09-20 Upcast Oy Process for making a non-ferrous metal pipe
MX2022012185A (es) * 2020-04-03 2022-10-27 Novelis Inc Desenrollado en caliente de un metal.
EP3974072B1 (de) * 2020-09-24 2023-07-19 Primetals Technologies Austria GmbH Giess-walz-verbundanlage und verfahren zum betrieb der giess-walz-verbundanlage
JP2024509070A (ja) 2021-03-12 2024-02-29 ノベリス・インコーポレイテッド 高強度５ｘｘｘアルミニウム合金の変種及びその調製方法
CN113745631B (zh) * 2021-08-31 2022-11-11 湖北亿纬动力有限公司 一种电池卷芯揉平方法
CN115254955A (zh) * 2022-05-06 2022-11-01 湖南工业大学 一种铝合金薄板的轧制方法
TWI799335B (zh) * 2022-08-15 2023-04-11 中國鋼鐵股份有限公司 熱軋鋼材及其製造方法

Family Cites Families (123)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3612151A (en) 1969-02-14 1971-10-12 Kaiser Aluminium Chem Corp Control of continuous casting
GB1387992A (en) 1971-02-16 1975-03-19 Alcan Res & Dev Apparatus for continuous casting
US3933193A (en) 1971-02-16 1976-01-20 Alcan Research And Development Limited Apparatus for continuous casting of metal strip between moving belts
US4028141A (en) 1975-03-12 1977-06-07 Southwire Company Aluminum iron silicon alloy
CH624147A5 (es) 1976-12-24 1981-07-15 Alusuisse
US4194553A (en) * 1978-06-05 1980-03-25 Hitachi, Ltd. Cooling and guide method and apparatus in a continuous casting machine
US4235646A (en) 1978-08-04 1980-11-25 Swiss Aluminium Ltd. Continuous strip casting of aluminum alloy from scrap aluminum for container components
US4238248A (en) 1978-08-04 1980-12-09 Swiss Aluminium Ltd. Process for preparing low earing aluminum alloy strip on strip casting machine
FR2526047A1 (fr) 1982-04-30 1983-11-04 Conditionnements Aluminium Procede de fabrication de produits en alliage d'aluminium aptes a l'etirage
DE3241745C2 (de) 1982-11-11 1985-08-08 Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf Verfahren zum Herstellen von warmgewalztem Stahlband aus stranggegossenem Vormaterial in unmittelbar aufeinanderfolgenden Arbeitsschritten
US4753685A (en) 1983-02-25 1988-06-28 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Aluminum alloy sheet with good forming workability and method for manufacturing same
US4614552A (en) 1983-10-06 1986-09-30 Alcan International Limited Aluminum alloy sheet product
JPS60152348A (ja) 1984-01-18 1985-08-10 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 双ベルト式連続鋳造機
JPS621839A (ja) 1985-06-26 1987-01-07 Sky Alum Co Ltd 耐摩耗性アルミニウム合金圧延板およびその製造方法
JPS6283453A (ja) 1985-10-07 1987-04-16 Sumitomo Alum Smelt Co Ltd 押出加工用アルミニウム合金鋳塊の製造法
JPS6289502A (ja) 1985-10-12 1987-04-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 薄鋳片連続鋳造による鋼板の製造法
ATE39333T1 (de) 1986-02-13 1989-01-15 Larex Ag Walzgiessverfahren und walzgiessanlage zur durchfuehrung desselben.
US4808247A (en) 1986-02-21 1989-02-28 Sky Aluminium Co., Ltd. Production process for aluminum-alloy rolled sheet
JPH0636965B2 (ja) * 1987-01-27 1994-05-18 三菱重工業株式会社 ベルト式連続鋳造機
JPS63252604A (ja) * 1987-04-08 1988-10-19 Hitachi Ltd 連鋳直結圧延方法及び装置
US5244516A (en) 1988-10-18 1993-09-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Aluminum alloy plate for discs with improved platability and process for producing the same
US5046347A (en) 1989-10-10 1991-09-10 Alcan International Limited Coolant containment apparatus for rolling mills
DE4121489C2 (de) 1991-06-26 1994-08-04 Mannesmann Ag Ofenanlage als Zwischenspeicher hinter einer Dünnbrammengießanlage
JPH0819509B2 (ja) 1991-07-31 1996-02-28 リョービ株式会社 高強度アルミニウム合金の製造方法
GB9221438D0 (en) 1992-10-13 1992-11-25 Philips Electronics Nv Time management for cordless telephone
TW245661B (es) * 1993-01-29 1995-04-21 Hitachi Seisakusyo Kk
US5616189A (en) 1993-07-28 1997-04-01 Alcan International Limited Aluminum alloys and process for making aluminum alloy sheet
JPH0790459A (ja) 1993-09-17 1995-04-04 Mitsubishi Alum Co Ltd 押出用耐摩耗性アルミニウム合金および耐摩耗性アルミニウム合金材の製造方法
FR2716896B1 (fr) 1994-03-02 1996-04-26 Pechiney Recherche Alliage 7000 à haute résistance mécanique et procédé d'obtention.
JPH07252573A (ja) * 1994-03-17 1995-10-03 Kobe Steel Ltd 靭性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金及びその製造方法
US5779824A (en) 1994-08-05 1998-07-14 Fuji Photo Film Co., Ltd. Aluminum alloy support for planographic printing plate and method for producing the same
JP3878214B2 (ja) * 1995-09-18 2007-02-07 アルコア インコーポレイテッド 飲料容器並びに缶蓋およびつまみの製作方法
AUPN733095A0 (en) 1995-12-22 1996-01-25 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Twin roll continuous caster
JPH09327706A (ja) 1996-06-07 1997-12-22 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 熱間連続圧延設備
US5850020A (en) 1996-09-11 1998-12-15 Genesis Research & Development Corporation, Ltd. Materials and method for the modification of plant lignin content
JPH10130768A (ja) 1996-10-30 1998-05-19 Furukawa Electric Co Ltd:The 成形用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の直接鋳造圧延板とその製造方法
WO1998040528A1 (en) 1997-03-07 1998-09-17 Alcan International Limited Process for producing aluminium sheet
FR2763602B1 (fr) 1997-05-20 1999-07-09 Pechiney Rhenalu Procede de fabrication de bandes en alliages d'aluminium par coulee continue mince entre cylindres
JP2002514269A (ja) 1997-06-04 2002-05-14 ゴールデン アルミニュウム カンパニー 低イヤリングアルミニウム合金製造のための連続的鋳造工程
DE19725434C2 (de) 1997-06-16 1999-08-19 Schloemann Siemag Ag Verfahren zum Walzen von Warmbreitband in einer CSP-Anlage
US20030173003A1 (en) 1997-07-11 2003-09-18 Golden Aluminum Company Continuous casting process for producing aluminum alloys having low earing
JP2000017412A (ja) 1998-07-01 2000-01-18 Furukawa Electric Co Ltd:The アルミニウム合金板の製造方法
JP4229307B2 (ja) 1998-11-20 2009-02-25 住友軽金属工業株式会社 耐応力腐食割れ性に優れた航空機ストリンガー用アルミニウム合金板およびその製造方法
EP1150784B1 (en) 1998-12-18 2004-07-28 Outokumpu Stainless AB Method for manufacturing of strips of stainless steel and integrated rolling mill line
JP3495278B2 (ja) 1999-01-26 2004-02-09 株式会社神戸製鋼所 ベルト式連続鋳造装置およびベルト式連続鋳造方法
US6289972B1 (en) 1999-05-21 2001-09-18 Danieli Technology Inc. Integrated plant for the production of rolled stock
JP2003517100A (ja) 1999-12-17 2003-05-20 アルキャン・インターナショナル・リミテッド 最小の歪みでもって合金板を急冷する方法
US6755236B1 (en) 2000-08-07 2004-06-29 Alcan International Limited Belt-cooling and guiding means for continuous belt casting of metal strip
GB2366531B (en) 2000-09-11 2004-08-11 Daido Metal Co Method and apparatus for continuous casting of aluminum bearing alloy
DE10116636C2 (de) 2001-04-04 2003-04-03 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Verfahren zur Herstellung von AIMn-Bändern oder Blechen
NL1018817C2 (nl) 2001-08-24 2003-02-25 Corus Technology B V Werkwijze voor het bewerken van een continu gegoten metalen plak of band, en aldus vervaardigde plaat of band.
FR2835533B1 (fr) 2002-02-05 2004-10-08 Pechiney Rhenalu TOLE EN ALLIAGE Al-Si-Mg POUR PEAU DE CARROSSERIE AUTOMOBILE
WO2003066927A1 (en) * 2002-02-08 2003-08-14 Nichols Aluminium Method and apparatus for producing a solution heat treated sheet
US6789602B2 (en) * 2002-02-11 2004-09-14 Commonwealth Industries, Inc. Process for producing aluminum sheet product having controlled recrystallization
AU2003240727A1 (en) 2002-06-24 2004-01-06 Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh Method of producing high strength balanced al-mg-si alloy and a weldable product of that alloy
US6811625B2 (en) 2002-10-17 2004-11-02 General Motors Corporation Method for processing of continuously cast aluminum sheet
US7048815B2 (en) 2002-11-08 2006-05-23 Ues, Inc. Method of making a high strength aluminum alloy composition
US6764559B2 (en) 2002-11-15 2004-07-20 Commonwealth Industries, Inc. Aluminum automotive frame members
CA2540233C (en) 2003-10-03 2010-06-08 Novelis Inc. Surface texturing of casting belts of continuous casting machines
EP1697069B1 (en) 2003-10-03 2009-07-15 Novelis Inc. Belt casting of non-ferrous and light metals and apparatus therefor
US6959476B2 (en) 2003-10-27 2005-11-01 Commonwealth Industries, Inc. Aluminum automotive drive shaft
TW200536946A (en) 2003-12-11 2005-11-16 Nippon Light Metal Co Method for producing Al-Mg-Si alloy excellent in bake-hardenability and hemmability
US7182825B2 (en) 2004-02-19 2007-02-27 Alcoa Inc. In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet
US20050211350A1 (en) * 2004-02-19 2005-09-29 Ali Unal In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets
JP4222964B2 (ja) * 2004-04-09 2009-02-12 トヨタ自動車株式会社 自動車外板用アルミニウム合金板とその製造方法および自動車外板
BRPI0513754B1 (pt) 2005-04-07 2018-10-23 Arvedi Giovanni processo para fabricar tiras de metal de espessura, e, usina para fabricar tiras de metal
CN100532603C (zh) 2005-05-25 2009-08-26 日本轻金属株式会社 铝合金薄板及其制造方法
JP2007031819A (ja) * 2005-07-29 2007-02-08 Nippon Light Metal Co Ltd アルミニウム合金板の製造方法
DE102006054932A1 (de) 2005-12-16 2007-09-13 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Gießwalzen
RU2299256C1 (ru) 2005-12-27 2007-05-20 Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") Сплав на основе алюминия и изделие, выполненное из него
JP4203508B2 (ja) 2006-03-08 2009-01-07 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金鋳造板の製造方法
RU2305022C1 (ru) 2006-03-13 2007-08-27 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный технический университет-УПИ" Способ изготовления фольговой заготовки из сплава алюминий-железо-кремний
JP4939093B2 (ja) * 2006-03-28 2012-05-23 株式会社神戸製鋼所 ヘム曲げ性およびベークハード性に優れる自動車パネル用６０００系アルミニウム合金板の製造方法
RU2313594C1 (ru) 2006-04-03 2007-12-27 Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" Сплав на основе алюминия
DE102007022931A1 (de) 2006-05-26 2007-11-29 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen eines Metallbandes durch Stranggießen
EP2038446B1 (en) 2006-07-07 2017-07-05 Aleris Rolled Products Germany GmbH Method of manufacturing AA7000-series aluminium alloys
KR20090046868A (ko) 2006-08-01 2009-05-11 쇼와 덴코 가부시키가이샤 알루미늄 합금 성형품의 제조 방법, 알루미늄 합금 성형품 및 생산 시스템
JP4690279B2 (ja) 2006-09-22 2011-06-01 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金材の耐応力腐食割れ性の評価方法
JP2008190022A (ja) 2007-02-07 2008-08-21 Kobe Steel Ltd Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金熱延上り板およびその製造法
WO2009062866A1 (en) 2007-11-15 2009-05-22 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Al-mg-zn wrought alloy product and method of its manufacture
WO2009130175A1 (en) 2008-04-25 2009-10-29 Aleris Aluminum Duffel Bvba Method of manufacturing a structural aluminium alloy part
JP2009293071A (ja) * 2008-06-04 2009-12-17 Mazda Motor Corp 連続鋳造圧延材及び連続鋳造圧延材を用いた塑性加工部材の製造方法
EP2288738B1 (en) 2008-06-24 2014-02-12 Aleris Rolled Products Germany GmbH Al-zn-mg alloy product with reduced quench sensitivity
KR101332196B1 (ko) 2008-12-09 2013-11-25 에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트 금속 스트립 제조 방법 및 이 방법을 실행하기 위한 생산 시스템
BRPI1013747B1 (pt) 2009-05-06 2020-10-27 Primetals Technologies Germany Gmbh método para fabricar um estoque de laminação laminado em um trem laminador de uma usina de laminação e usina de laminação
RU2415193C1 (ru) 2009-12-24 2011-03-27 Открытое Акционерное Общество "МОСОБЛПРОММОНТАЖ" Литейный сплав на основе алюминия
US9359660B2 (en) 2010-09-08 2016-06-07 Alcoa Inc. 6XXX aluminum alloys, and methods for producing the same
RU102550U1 (ru) 2010-10-13 2011-03-10 Федеральное Государственное Автономное Образовательное Учреждение Высшего Профессионального Образования "Сибирский Федеральный Университет" Установка для непрерывного литья, прокатки и прессования металла
EP2554281B1 (en) 2011-08-01 2017-03-22 Primetals Technologies Germany GmbH Method and apparatus for a continuous rolling
KR101600224B1 (ko) 2012-02-10 2016-03-04 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 접속 부품용 알루미늄 합금판 및 그의 제조 방법
CN104284745A (zh) 2012-03-07 2015-01-14 美铝公司 改良的6xxx铝合金及其制备方法
EP2823075A4 (en) * 2012-03-07 2016-01-27 Alcoa Inc IMPROVED 7XXX ALUMINUM ALLOYS AND METHOD FOR THE MANUFACTURE THEREOF
US9856552B2 (en) 2012-06-15 2018-01-02 Arconic Inc. Aluminum alloys and methods for producing the same
KR20150023726A (ko) 2012-06-28 2015-03-05 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 냉간 가공성, 피삭성 및 퀀칭성이 우수한 고탄소 강관 및 그 제조 방법
JP5854954B2 (ja) 2012-08-30 2016-02-09 株式会社デンソー 高強度アルミニウム合金フィン材およびその製造方法
DE102012215599A1 (de) 2012-09-03 2014-03-06 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zur dynamischen Versorgung einer Kühleinrichtung zum Kühlen von Metallband oder sonstigem Walzgut mit Kühlmittel
US20150218679A1 (en) 2012-09-20 2015-08-06 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) Aluminum alloy automobile part
US9587298B2 (en) 2013-02-19 2017-03-07 Arconic Inc. Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same
CN103131904B (zh) 2013-03-06 2015-03-25 佛山市三水凤铝铝业有限公司 一种铝合金材料及其热处理工艺
KR101763506B1 (ko) 2013-03-11 2017-07-31 노벨리스 인크. 압연된 스트립의 평탄도의 개선
JP2014219222A (ja) 2013-05-01 2014-11-20 住友電気工業株式会社 鋳造材の欠陥検査方法
EP3041967B1 (en) 2013-09-06 2020-02-26 Arconic Inc. Aluminum alloy products and methods for producing same
CN103510029B (zh) 2013-09-23 2016-08-10 北京有色金属研究总院 一种适用于6000系铝合金车身板的固溶热处理方法
FR3014905B1 (fr) 2013-12-13 2015-12-11 Constellium France Produits en alliage d'aluminium-cuivre-lithium a proprietes en fatigue ameliorees
CN104109784B (zh) 2014-04-30 2016-09-14 广西南南铝加工有限公司 一种超高强度Al-Zn-Mg-Cu系铝合金大规格扁铸锭及其制造方法
EP3227036B1 (en) 2014-12-03 2023-06-07 Arconic Technologies LLC Methods of continuously casting new 6xxx aluminum alloys, and products made from the same
JP2016160516A (ja) 2015-03-04 2016-09-05 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金板
JP2016160515A (ja) 2015-03-04 2016-09-05 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金板
CN104762575B (zh) 2015-03-27 2016-08-24 燕山大学 一种通过晶粒球化方式优化三元ZrAlBe合金塑性的方法
BR112018007323A2 (pt) 2015-10-14 2018-10-23 Novelis Inc método para texturização de rolos de trabalho para laminação de metal, tira de metal, e, rolo de trabalho
KR101755236B1 (ko) 2015-10-21 2017-07-10 주식회사 포스코 연연속 압연 장치 및 방법
MX2017012112A (es) 2015-12-18 2018-02-15 Novelis Inc Aleaciones de aluminio 6xxx de alta resistencia y metodos para fabricarlas.
CN105397045B (zh) * 2015-12-21 2017-11-10 东北大学 一种铝合金板坯的铸轧装置及铸轧方法
KR102170010B1 (ko) 2016-01-08 2020-10-26 아르코닉 테크놀로지스 엘엘씨 새로운 6xxx 알루미늄 합금, 및 그의 제조 방법
CN105734369B (zh) 2016-04-21 2017-12-22 辽宁忠旺集团有限公司 φ784mm的7xxx系超硬铝合金圆棒的热顶铸造工艺
WO2018064218A1 (en) 2016-09-27 2018-04-05 Novelis Inc. Systems and methods for non-contact tensioning of a metal strip
WO2018078527A1 (en) 2016-10-24 2018-05-03 Shape Corp. Multi-stage aluminum alloy forming and thermal processing method for the production of vehicle components
CA2983323A1 (en) 2016-10-25 2018-04-25 Arconic Inc. Unworked continuously cast heat-treatable aluminum alloy plates
US11806779B2 (en) 2016-10-27 2023-11-07 Novelis Inc. Systems and methods for making thick gauge aluminum alloy articles
RU2019112632A (ru) 2016-10-27 2020-11-27 Новелис Инк. Высокопрочные алюминиевые сплавы серии 7ххх и способы их изготовления
KR102649043B1 (ko) 2016-10-27 2024-03-20 노벨리스 인크. 고강도 6xxx 시리즈 알루미늄 합금 및 그 제조 방법
BR112020001004A2 (pt) 2017-07-21 2020-09-01 Novelis Inc. superfícies microtexturizadas via laminação de baixa pressão
EP3668664A1 (en) 2017-08-16 2020-06-24 Novelis Inc. Belt casting path control

Also Published As

Publication number Publication date
JP2021185000A (ja) 2021-12-09
US20180117669A1 (en) 2018-05-03
EP3892398A1 (en) 2021-10-13
EP3532217A1 (en) 2019-09-04
US20210046540A1 (en) 2021-02-18
WO2018080706A1 (en) 2018-05-03
AU2017350512B2 (en) 2020-02-20
JP6750116B2 (ja) 2020-09-02
US10913107B2 (en) 2021-02-09
ES2878048T3 (es) 2021-11-18
US11806779B2 (en) 2023-11-07
EP3532213A1 (en) 2019-09-04
MX2019004907A (es) 2019-06-20
BR112019008427A2 (pt) 2019-07-09
KR102259548B1 (ko) 2021-06-07
JP2021000661A (ja) 2021-01-07
WO2018080707A1 (en) 2018-05-03
JP6899913B2 (ja) 2021-07-07
US20180117650A1 (en) 2018-05-03
BR112019007596A2 (pt) 2019-07-02
EP4242339A3 (en) 2024-02-21
CA3041998C (en) 2023-10-17
EP3532217B1 (en) 2021-05-05
RU2019115595A (ru) 2020-11-27
EP3532213B1 (en) 2021-09-01
KR20190077451A (ko) 2019-07-03
CA3041474A1 (en) 2018-05-03
MX2019004840A (es) 2019-06-20
US11590565B2 (en) 2023-02-28
EP4242339A2 (en) 2023-09-13
JP2023085318A (ja) 2023-06-20
DE202017007438U1 (de) 2021-07-20
CA3210413A1 (en) 2018-05-03
EP3892398B1 (en) 2023-08-09
KR20210024678A (ko) 2021-03-05
KR102332140B1 (ko) 2021-11-29
BR112019008427B1 (pt) 2022-12-13
KR20220053056A (ko) 2022-04-28
KR102474777B1 (ko) 2022-12-07
KR20190073470A (ko) 2019-06-26
CN109890537A (zh) 2019-06-14
CA3041474C (en) 2023-05-09
JP7485813B2 (ja) 2024-05-16
RU2019115595A3 (es) 2020-11-27
CN110022999A (zh) 2019-07-16
JP2020500719A (ja) 2020-01-16
AU2017350512A1 (en) 2019-05-23
DE202017007472U1 (de) 2021-11-04
US20230226598A1 (en) 2023-07-20
JP2020503173A (ja) 2020-01-30
AU2017350368A1 (en) 2019-05-09
CA3041998A1 (en) 2018-05-03
ES2955353T3 (es) 2023-11-30
CN110022999B (zh) 2022-07-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2891012T3 (es) Aparatos y método para fabricar artículos de aleación de aluminio de calibre grueso
ES2905306T3 (es) Aleaciones de aluminio serie 7xxx de alta resistencia y procedimientos para fabricar las mismas
ES2900103T3 (es) Lámina de aluminio para automóviles altamente conformable con estriado superficial reducido o ausente y procedimiento de preparación
ES2951553T3 (es) Aleaciones de aluminio de la serie 6XXX de alta resistencia y métodos para fabricar las mismas
US7182825B2 (en) In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet
ES2936261T3 (es) Producto de aleación de aluminio de la serie 7xxx
US20050211350A1 (en) In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets
DE69912850D1 (de) Herstellungsverfahren eines produktes aus aluminium-magnesium-lithium-legierung
CA3068470C (en) High performance aluminum alloys having high amounts of recycled material and methods of making the same
ES2929001T3 (es) Procedimiento de fabricación de un producto laminado de aleación de aluminio
US20060070689A1 (en) Method of heat treating an aluminium alloy member and apparatus therefor
KR102221443B1 (ko) 압출된 티타늄 제품을 마무리하기 위한 개선된 방법
ES2857683T3 (es) Aleaciones de aluminio y procedimientos de fabricación de los mismos
EP2698216B1 (en) Method for manufacturing an aluminium alloy intended to be used in automotive manufacturing
AU2014200219B2 (en) In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet
JP6980527B2 (ja) アルミニウム合金製品
ES2879603T3 (es) Aleaciones de aluminio 7xxx de alta resistencia y métodos para fabricarlas