JP6980527B2

JP6980527B2 - アルミニウム合金製品

Info

Publication number: JP6980527B2
Application number: JP2017538946A
Authority: JP
Inventors: ジョンニューマン; ティムホーシュ
Original assignee: アルコニックテクノロジーズエルエルシー
Priority date: 2015-01-23
Filing date: 2016-01-25
Publication date: 2021-12-15
Anticipated expiration: 2036-01-25
Also published as: AU2016209040A1; CN107429336B; US20160215370A1; CA2974514C; RU2705740C2; MX2017009465A; KR102032628B1; CN107429336A; BR112017015727A2; KR20170102986A; AU2016209040B2; EP3247814A4; EP3247814A1; RU2017129550A; CA2974514A1; WO2016118945A1; JP2018507959A; US11261507B2; RU2017129550A3; BR112017015727B1

Description

本発明は、すべて目的のために、その全体を参照することによりここに組み込まれる、２０１５年１月２３日に提出された発明の名称「アルミニウム合金製品」からなる米国仮特許出願第６２／１０７，２０２の優先権を主張するものである。

本発明は、アルミニウム合金に関する。

鋳造アルミニウム合金製品が、知られている。
米国特許第５，５１５，９０８号米国特許第６，６７２，３６８号米国特許第７，１２５，６１２号

改善されたアルミニウム合金製品を提供する。

実施例として、アルミニウム合金製品は：外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例では、内部領域が共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度からなるとともに、外部領域が共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度からなり、共晶を形成する合金元素の濃度である第一濃度は、共晶を形成する合金元素の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品は、０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ delta r value）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：

絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]

その中で、r_Lは、アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。

その中で、r_LTは、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、

その中で、r_45は、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

他の実施例として、アルミニウム合金製品の調質（テンパー temper）は、T4、T43、およびO調質（テンパー）から成る群から選択される。更に別の実施例として、アルミニウム合金製品の調質（テンパー）はT4である。いくつかの実施例においては、アルミニウム合金製品の調質（テンパー）はT43である。

他の実施例として、アルミニウム合金は、2xxx、6xxx、および7xxxシリーズの合金から成る群から選択される。更に別の実施例として、アルミニウム合金は、6xxxシリーズの合金である。いくつかの実施例においては、アルミニウム合金は、6022の合金である。

いくつかの実施例において、デルタｒ値（Δｒ）は、０から０．０７である。他の実施例においては、デルタｒ値（Δｒ）は、０から０．０５である。

他の実施例において、アルミニウム合金製品は：外層を形成する一対の外部領域と、外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例においては、内部領域は、合金が、球状からなるデンドライト結晶（globular dendrites）からなる。該実施例において、アルミニウム合金製品は、０から０．１０のデルタｒ値を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：

絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]

他の実施例として、アルミニウム合金製品の調質（テンパー）は、T4、T43、およびO調質（テンパー）から成る群から選択される。更に別の実施例として、アルミニウム合金製品の調質（テンパー）はT4である。いくつかの実施例においては、アルミニウム合金製品の調質（テンパー）はT43である。

開示されたそれらの利点と改善の中で、本発明における目的と利点は、以下の説明より明らかになるであろう。本発明の詳細な実施形態は、ここに開示される；ただし、開示された実施例は、単にさまざまな形で具体化され得る発明の例示であることを理解すべきである。また、それぞれの例は、本発明の様々な実施例に関連して与えられるものであり、説明に役立つことを目的としているものであり、限定するものではない。

明細書および請求項を通じて、次の用語は、コンテキスト（文脈）が明確に他のものを指示しない限り、明示的にここで関連付けられている意味を取る。ここで用いられるフレーズ「一実施例」および「いくつかの実施例」は、同じ実施例を示すかもしれないが、必ずしも同じ実施例を指すものではない。さらに、ここで用いられるフレーズ「他の実施例」および「いくつかの他の実施例」は、異なる実施例を示すかもしれないが、必ずしも異なる実施例を指すものではない。したがって、下記のとおり、本発明の様々な実施例は、本発明の範囲または精神から逸脱することなく、直ちに結び付けられ得る。

また、ここで使用される「または」の用語は、包括的な「または」演算子であり、コンテキスト（文脈）が明確に他のものを指示しない限り、用語「および／または」と同等である。用語「に基づく」は、コンテキスト（文脈）が明確に他のものを指示しない限り、排他的ではなく、開示されていないその他の要因に基づくことを可能とする。更に、明細書を通じて、「a」「an」および「the」は複数の参照を含む。「in」の意味は、「in」と「on」を含む。

ここで用いられる「デルタｒ値」は、次の式に基づいて計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、アルミニウム合金製品の圧延方向におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向におけるｒ値である。

ここで用いられる「ｒ値」は、方程式「ｒ値＝εｗ／εｔ」で定義される、塑性ひずみ比（plastic strain ratio）、または真幅ひずみと真厚ひずみの比（the ratio of the true width strain to the true thickness strain）である。ｒ値は、伸縮計を用いて縦（longitudinal）ひずみを測定する間、引張試験中に幅ひずみデータを収集する伸縮計を用いて測定される。真塑性長さおよび幅ひずみ（The true plastic length and width strains）はその際に計算され、厚ひずみは一定の想定値（量）から決定される。ｒ値は、その後、引張試験によって得られた真塑性幅ひずみ対真塑性厚ひずみをプロットした傾きとして計算される。

ここで使用される「原料」の用語は、条材（strip form）からなるアルミニウム合金を指す。いくつかの実施例において、本発明の実施に際して採用される原料は、米国特許第５，５１５，９０８号、第６，６７２，３６８号、および第７，１２５，６１２号において詳述される連続鋳造法（continuous casting）により製造され、それぞれ、本発明の譲受人（assignee）に譲渡（割り当て）され、全ての目的によって組み込まれる。いくつかの実施例では、原料は、ベルトキャスターおよび／またはロールキャスターを用いて生成される。

ここで用いられる「条」（ストリップ：strip）の用語は、任意の適当な厚さからなり、一般的に、シートゲージ（sheet gauge）（０．００６インチ（０．０１５センチ）〜０．２４９インチ（０．６３２センチ））または薄板ゲージ（thin-plate gauge）（０．２５０インチ（０．６３５センチ）〜０．４００インチ（１．０１６センチ））からなり、すなわち、０．００６インチ（０．０１５センチ）〜０．４００インチ（１．０１６センチ）の範囲の厚さを有する。一実施例において、条は、少なくとも０．０４０インチ（０．１０２センチ）の厚さを有する。一実施例では、条は０．３２０インチ（０．８１３センチ）以上の厚さを有する。一実施例では、例えば被覆加工／包装に使用する場合に、条は０．００７０（０．０１８センチ）〜０．０１８（０．０４６センチ）の厚さを有する。いくつかの実施例において、条は、０．０６（０．１５２センチ）〜０．２５インチ（０．６３５センチ）の範囲の厚さを有する。いくつかの実施例では、条は、０．０８（０．２０３センチ）〜０．１４インチ（０．３５６センチ）の範囲の厚さを有する。いくつかの実施例では、条は、０．０８（０．２０３センチ）〜０．２０インチ（０．５０８センチ）の範囲の厚さを有する。いくつかの実施例では、条は、０．１〜０．２５インチ（０．２５４〜０．６５３センチ）の厚さの範囲の厚さを有する。

いくつかの実施例において、アルミニウム合金条は、要求される継続的な処理および条の最終用途に応じて、約９０インチ（２２８．６センチ）以下の幅を有する。いくつかの実施例では、アルミニウム合金条は、要求される継続的な処理および条の最終用途に応じて、約８０インチ（２０３．２センチ）以下の幅を有する。いくつかの実施例では、アルミニウム合金条は、要求される継続的な処理および条の最終用途に応じて、約７０インチ（１７７．８センチ）以下の幅を有する。いくつかの実施例では、アルミニウム合金条は、要求される継続的な処理および条の最終用途に応じて、約６０インチ（１５２．４センチ）以下の幅を有する。いくつかの実施例では、アルミニウム合金条は、要求される継続的な処理および条の最終用途に応じて、約５０インチ（１２７センチ）以下の幅を有する。

ここで使用されるフレーズ「1xxx、2xxx、3xxx、4xxx、5xxx、6xxx、7xxx、8xxx系アルミニウム合金からなる群から選択されたアルミニウム合金」および同類のものは、アルミニウム協会（Aluminum Association）に登録された1xxx、2xxx、3xxx、4xxx、5xxx、6xxx、7xxx、8xxx系アルミニウム合金からなる群から選択されたアルミニウム合金、および未登録の同様の亜種を意味する。

ここで使用される「温度」の用語は、平均温度、最高温度、または最低温度を指すものでもある。

ここで使用される「焼き鈍し（anneal）」の用語は、主として金属の再結晶化を引き起こさせる加熱処理を指す。いくつかの実施例では、焼き鈍しは、更に、少なくとも一部は、可溶性構成粒子の大きさおよび焼き鈍し温度に基づく可溶性構成粒子の溶解を包含し得る。アルミニウム合金の焼き鈍しで用いられる代表的な温度は、約５００から９００°Ｆ（約２６０から４８２．２℃）に及ぶ。

また、ここで用いられる「固溶化熱処理（solution heat treatment）」の用語は、固溶体に溶解する合金元素の第２相粒子を引き起こすように高温で金属が維持される冶金法を指す。固溶化熱処理で用いられる温度は、一般的に焼き鈍しで用いられる温度より高く、通常約１１００°Ｆ（５９３．３℃）である金属の融点まで及ぶ。この状態は、制御された降下（沈殿）による最終生成物の強化を目的とした金属の焼入れによってそのまま維持される。

ここで用いられる「共晶を形成する合金元素（alloying elements）」の用語は、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｚｎおよびこれに類するものを含み、Ｔｉ、Ｃｒ、ＶおよびＺｒのような包晶を構成する元素（peritectic forming elements）を除く。

ここで用いられる「球状からなるデンドライト結晶（globular dendrites）」は、球形または球状のデンドライト（樹枝状）結晶を指す。

ここで用いられる「T4調質（テンパー）」およびこれに類するものは、加熱により溶体化処理（solution heat-treated）され、冷間加工（cold worked）され、そして充分に安定した状態まで自然時効（aturally aged）された生成物を意味する。いくつかの実施例では、T4調質（テンパー）生成物は、加熱による溶体化処理後に冷間加工されず、また、平面加工または矯正加工における冷間加工の効果が機械的特性の限度内では認識されないものもある。

ここで用いられる「O調質（テンパー）」の用語は、柔軟性と寸法安定性を改善するために焼き鈍（なま）された鋳造物（cast product）を意味する。

実施例として、アルミニウム合金製品は：外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品は、０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：

絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]

いくつかの実施例において、本件発明は、アルミニウム合金製品が、外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品がT4調質を有するアルミニウム合金製品を形成するために充分に溶体化する際に、T4アルミニウム合金製品は０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、T4アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、T4アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、T4アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

いくつかの実施例において、本件発明は、アルミニウム合金製品が、外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品がT4x調質を有するアルミニウム合金製品を形成するために充分に溶体化する際に、T4xアルミニウム合金製品は０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、T4xアルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、T4xアルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、T4xアルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

いくつかの実施例において、本件発明は、アルミニウム合金製品が、外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品がT43調質を有するアルミニウム合金製品を形成するために充分に溶体化する際に、T43アルミニウム合金製品は０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、T43アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、T43アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、T43アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

いくつかの実施例において、本件発明は、アルミニウム合金製品が、外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例においては、内部領域は、合金が、球状からなるデンドライト結晶（globular dendrites）からなる。いくつかの実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品がT4調質を有するアルミニウム合金製品を形成するために充分に溶体化する際に、T4アルミニウム合金製品は０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、T4アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、T4アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、T4アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

いくつかの実施例において、本件発明は、アルミニウム合金製品が、外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例においては、内部領域は、合金が、球状からなるデンドライト結晶（globular dendrites）からなる。いくつかの実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品がT4x調質を有するアルミニウム合金製品を形成するために充分に溶体化する際に、T4xアルミニウム合金製品は０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、T4xアルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、T4xアルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、T4xアルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

いくつかの実施例において、本件発明は、アルミニウム合金製品が、外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域から構成される。該実施例においては、内部領域は、合金が、球状からなるデンドライト結晶（globular dendrites）からなる。いくつかの実施例では、内部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度が、各外部領域の共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度より低い。該実施例では、アルミニウム合金製品がT43調質を有するアルミニウム合金製品を形成するために充分に溶体化する際に、T43アルミニウム合金製品は０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。該実施例では、デルタｒ値は以下のように計算される：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、T43アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値である。
その中で、r_LTは、T43アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、T43アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である。

いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０９のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０８のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０７のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０６のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０４のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０３のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０２のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０から０．０１のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．００５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．００５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０１から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０２から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０３から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０４から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０６から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０７から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０８から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4アルミニウム合金製品は０．０９から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０９のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０８のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０７のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０６のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０４のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０３のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０２のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０から０．０１のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．００５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．００５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０１から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０２から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０３から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０４から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０６から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０７から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０８から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T4xアルミニウム合金製品は０．０９から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、T43アルミニウム合金製品である。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０９のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０８のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０７のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０６のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０４のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０３のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０２のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０から０．０１のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．００５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．００５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０１から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０２から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０３から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０４から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０６から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０７から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０８から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、T43アルミニウム合金製品は０．０９から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、Oアルミニウム合金製品である。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０９のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０８のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０７のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０６のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０４のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０３のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０２のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０から０．０１のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．００５のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．００５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０１から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０２から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０３から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０４から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０５から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０６から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０７から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０８から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。いくつかの実施例では、Oアルミニウム合金製品は０．０９から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持つ。

いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、1xxx、2xxx、3xxx、4xxx、5xxx、6xxx、7xxx、および8xxx系アルミニウム合金から成る群から選択されるアルミニウム合金製品からなる。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、2xxx、6xxx、または7xxx系アルミニウム合金からなる。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、2xxx系アルミニウム合金からなる。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、6xxx系アルミニウム合金からなる。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、7xxx系アルミニウム合金からなる。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、6022アルミニウム合金からなる。

いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、アルミニウム合金条（aluminum alloy strip）である。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、OまたはT調質（テンパー）である場合がある。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、T4調質（テンパー）である場合がある。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、T4x調質（テンパー）である場合がある。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、T43調質（テンパー）である場合がある。

いくつかの実施例では、本件発明によるアルミニウム合金製品は、以下の方法で製造され得る：（i）原料として連続鋳造したアルミニウム合金条（continuously-cast aluminum alloy strip）を準備する；（ii）少なくとも一のスタンドを経由させ、任意的に最終製品ゲージへ、インライン（in-line）で、要求される厚さまで該原料を熱間または温間圧延する、（iii）原料を冷間圧延（cold rolling）する；（iv）要求される合金および調質に依拠して、インラインまたはオフライン（offline）で原料を固溶化熱処理する（solution heat-treating）；そして（v）原料を焼き入れ（quenching）した後、張力を平準化して巻き取ることになる。いくつかの実施例では、アルミニウム合金製品は、上で詳述した工程（i）−（v）の組み合わせによって製造され得る。

いくつかの実施例では、連続鋳造したアルミニウム合金条は、アメリカ合衆国特許第５，５１５，９０８号、６，６７２，３６８号、および／または、７，１２５，６１２号で詳述されている鋳造方法によって形成され、あらゆる目的のため、ここに参照として利用（包含・併合）される。

いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、一のスタンド（stand）を使用して行われる。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、２つのスタンド（stand）を使用して行われる。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、３つのスタンド（stand）を使用して行われる。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、４つのスタンド（stand）を使用して行われる。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、５つのスタンド（stand）を使用して行われる。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、６つのスタンド（stand）を使用して行われる。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、６つを超えるスタンド（stand）を使用して行われる。

いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、４００°Ｆ（２０４．４℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、４００°Ｆ（２０４．４℃）から９００°Ｆ（４８２．２℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、４００°Ｆ（２０４．４℃）から８００°Ｆ（４２６．７℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、４００°Ｆ（２０４．４℃）から７００°Ｆ（３７１．１℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、４００°Ｆ（２０４．４℃）から６００°Ｆ（３１５．６℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、５００°Ｆ（２６０．０℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、６００°Ｆ（３１５．６℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、７００°Ｆ（３７１．１℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、８００°Ｆ（４２６．７℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）の範囲内の温度で実行される。いくつかの実施例では、熱間または温間圧延（hot or warm rolling）は、７００°Ｆ（３７１．１℃）から９００°Ｆ（４８２．２℃）の範囲内の温度で実行される。

いくつかの実施例では、本件発明の一又はそれ以上の熱間圧延（hot rolling）スタンドを含む、熱間圧延（hot rolling）工程または複数の工程によって影響を受ける厚みの減少（圧下）の程度は、要求される最終ゲージ（finish gauge）または中間ゲージ（intermediate gauge）に到着する事を目的としている（intended to reach）。いくつかの実施例では、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）は、鋳放し（打ち放し）の厚みを１０から３５％まで減少する。ある実施例では、最初の熱間圧延スタンドは、鋳放しの厚みを１２から３４％まで減少する。他の実施例では、最初の熱間圧延スタンドは、鋳放しの厚みを１３から３３％まで減少する。更に他の実施例では、最初の熱間圧延スタンドは、鋳放しの厚みを１４から３２％まで減少する。他の実施例では、最初の熱間圧延スタンドは、鋳放しの厚みを１５から３１％まで減少する。更に他の実施例では、最初の熱間圧延スタンドは、鋳放しの厚みを１６から３０％まで減少する。他の実施例では、最初の熱間圧延スタンドは、鋳放しの厚みを１７から２９％まで減少する。

ある実施例では、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）および第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）は、鋳放しの厚みを５％から９９％まで減少する。他の実施例では、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを１０％から９９％減少する。更に他の実施例では、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを２０％から９９％まで減少する。他の実施例では、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを２５％から９９％まで減少する。更に他の実施例では、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを３０％から９９％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを４０％から９９％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５０％から９９％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを６０％から９９％まで減少する。

これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から９９％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から９０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から８０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から７０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から６０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から５０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から４０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から３０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から２５％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを５％から２０％まで減少する。

これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを１０％から６０％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを１５％から５５％まで減少する。これらの実施例のいずれの場合でも、最初の（first）熱間圧延スタンド（hot rolling stand）に第二の熱間圧延スタンド（hot rolling stand）を加えた組み合わせは、鋳放しの厚みを２０％から５０％まで減少する。

いくつかの実施例では、熱間圧延された製品は、あらゆる従来型の冷間圧延方法によって冷間圧延され得る。

いくつかの実施例では、固溶化熱処理（solution heat treating）とその後の焼き入れ工程の温度は、要求される調質（テンパー）に応じて変化する。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、９００°Ｆ（４８２．２℃）より高い温度で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、９００（４８２．２℃）から１１００°Ｆ（５９３．３℃）で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、９５０（５１０．０℃）から１１００°Ｆ（５９３．３℃）で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、１０００（５３７．８℃）から１１００°Ｆ（５９３．３℃）で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、１０５０（５６５．６℃）から１１００°Ｆ（５９３．３℃）で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、９００（４８２．２℃）から１０５０°Ｆ（５６５．６℃）で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、９００（４８２．２℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、９００（４８２．２℃）から９５０°Ｆ（５１０．０℃）で行われる。

いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から２分で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から１．８分で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から１．５分で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から１．２分で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から１分で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から５５秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から５０秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から４５秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から４０秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から３５秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から３０秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から２５秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から２０秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から１５秒で行われる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理工程は、５秒から１０秒で行われる。

いくつかの実施例では、焼き入れは、最終製品において要求される調質（テンパー）に依存し得る。いくつかの実施例では、固溶化熱処理された原料は、空気および／または水を用いて７０（２１．１℃）から２５０°Ｆ（１２１．１℃）の範囲の温度まで焼き入れされる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理された原料は、空気および／または水を用いて８０（２６．７℃）から２００°Ｆ（９３．３℃）の範囲の温度まで焼き入れされる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理された原料は、空気および／または水を用いて１００（９３．３℃）から２００°Ｆ（９３．３℃）の範囲の温度まで焼き入れされる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理された原料は、空気および／または水を用いて１００（９３．３℃）から１５０°Ｆ（６５．６℃）の範囲の温度まで焼き入れされる。いくつかの実施例では、固溶化熱処理された原料は、空気および／または水を用いて７０（２１．１℃）から１８０°Ｆ（８２．２℃）の範囲の温度まで焼き入れされる。いくつかの実施例では、原料は空気焼き入れ（air-quenched）される。いくつかの実施例では、その原料は水焼き入れ（water quenched）される。いくつかの実施例では、焼き入れされた原料は、巻き取られる（coiled）。

いくつかの実施例では、焼き入れは、空気焼き入れ、または、水焼き入れ、または、組み合わせ焼き入れで、シートの温度をライデンフロスト（Leidenfrost）温度（約５５０°Ｆ（２８７．８℃）で、多くのアルミニウム合金に用いられる）以上とするために水が最初に適用され、続いて空気焼き入れされる。

他の実施例では、焼き鈍しは、熱間または温間圧延後、冷間圧延前または冷間圧延後に行われ得る。この実施例では、原料（feed stock）は、熱間圧延、冷間圧延、および焼き鈍しの中を進む。追加工程は、トリミング（仕上げ）、張力平準化（tension-leveling）および巻き取り（coiling）を含む。いくつかの実施例では、中間の焼き鈍し工程は行われない。

いくつかの実施例では、鋳造後の生成物（製品）中の高い（高濃度の）マグネシウム成分は高いデルタｒ値を起こし得ると考えられている。

＜限定されない実施例＞

次の例は、本発明を説明することを意図するものであり、決して該発明を限定するものとして解釈されるべきではない。

例および比較例に含まれるアルミニウム合金の組成は、表１に含まれる。

例１は、０．１３インチ（０．３３センチ）の厚さとする５０フィート／分（１５．２４メートル／分）を超える速さの鋳造であり、２つのスタンドにおける熱間圧延によりインラインで０．０８インチ（０．２０センチ）の中間ゲージへ処理されたものである。例２は、０．１６インチ（０．４１センチ）の厚さとする５０フィート／分（１５．２４メートル／分）を超える速さの鋳造であり、１つのスタンドにおける熱間圧延によりインラインで０．１４インチ（０．３６センチ）の中間ゲージへ処理されたものである。何れの合金も、次に０．０４インチ（０．１０センチ）の最終ゲージ（final gauge）へオフラインで冷間圧延され、T43調質へと処理されたものであり、約１５から３０秒間にわたる約９５０°Ｆ（５１０．０℃）から１０００°Ｆ（５３７．８℃）への加熱を含み、続いて約１００°Ｆ（３７．８℃）の空気焼き入れが行われる。

例３−１０は、表２に詳述された厚さとする５０フィート／分（１５．２４メートル／分）を超える速さの鋳造であり、次に表２に詳述されたゲージへ２つのスタンドにおいて熱間圧延されたものである。例３−１０は、次に約６０から９０秒間にわたって約１０００°Ｆ（５３７．８℃）から１０５０°Ｆ（５６５．６℃）に熱せられ、その次にT4調質とするために１００°Ｆ（３７．８℃）未満まで水焼き入れされる。

比較例１−７は、直接チル鋳造（direct chill cast）であり、表３に詳述されたゲージに達するために、均質化され、熱間加工され、冷間圧延されたものである。該比較例もまた、約６０から９０秒間にわたり１０００°Ｆ（５３７．８℃）から１０５０°Ｆ（５６５．６℃）まで熱せられ、次にT4調質とするために１００°Ｆ（３７．８℃）未満まで水焼き入れされる。

各々の圧延方向（longitudinal direction）、横断方向（transverse direction）、および４５度方向におけるｒ値は、次に、ここに詳述される手段を使用して、実施例および比較例のために計算される。実施例および比較例のためのデルタｒ値は、次に、ここで詳述される式を使用して計算される。例１−１０のためのｒ値と計算されたデルタｒ値は、表４に示され、比較例１−７のためのｒ値と計算されたデルタｒ値は、表５に示される。

多数の本発明に係る実施例が示されたが、これらの実施例は単なる説明であり、限定ではないこと、および、多数の改変（修正）がこれらの当業者に明らかになり得ることが理解される。更に、様々な工程が所望する順序により実行され得る（そして、所望するあらゆる工程が追加され、および／または、所望するあらゆる工程が取り除かれる）。

Claims

アルミニウム合金条を原料とする板状のアルミニウム合金製品が：
外層を形成する一対の外部領域と、
該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域と、からなり；
内部領域が共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第一濃度からなるとともに、外部領域が共晶（eutectic）を形成する合金元素（alloying elements）の濃度である第二濃度からなり、共晶を形成する合金元素の濃度である第一濃度は、共晶を形成する合金元素の濃度である第二濃度より低く；
アルミニウム合金製品は、０から０．１０のデルタｒ値（Δｒ）を持ち；
デルタｒ値は以下のように計算されるものであり：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値であり；
その中で、r_LTは、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値であり；そして、
その中で、r_45は、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である、
構成からなる事を特徴とするアルミニウム合金製品。
アルミニウム合金製品の調質（テンパー temper）が、T4、T43、およびO調質（テンパー）から成る群から選択されることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品の調質（テンパー）が、T4であることを特徴とする請求項２記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品の調質（テンパー）が、T43であることを特徴とする請求項２記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金が、2xxx、6xxx、および7xxxシリーズの合金から成る群から選択されることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金が、6xxxシリーズの合金であることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金が、6022の合金であることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金製品。
前記デルタｒ値（Δｒ）が、０から０．０７であることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金製品。
前記デルタｒ値（Δｒ）が、０から０．０５であることを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金製品。
アルミニウム合金条を原料とする板状のアルミニウム合金製品が：
外層を形成する一対の外部領域と、該外部領域の間に位置する内層を形成する内部領域と、からなり；
内部領域は、合金が、球状からなるデンドライト結晶（globular dendrites）で構成され；
アルミニウム合金製品は、０から０．１０のデルタｒ値を持ち；
デルタｒ値は以下のように計算されるものであり：
絶対値 [(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
その中で、r_Lは、アルミニウム合金製品の圧延方向（longitudinal direction）におけるｒ値であり；
その中で、r_LTは、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して横断方向（transverse direction）におけるｒ値である。そして、
その中で、r_45は、アルミニウム合金製品の前記圧延方向に対して４５度方向（45 degree direction）におけるｒ値である、
構成からなる事を特徴とするアルミニウム合金製品。
アルミニウム合金製品の調質（テンパー temper）は、T4、T43、およびO調質（テンパー）から成る群から選択されることを特徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品の調質（テンパー）が、T4であることを特徴とする請求項１１記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金製品の調質（テンパー）が、T43であることを特徴とする請求項１１記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金が、2xxx、6xxx、および7xxxシリーズの合金から成る群から選択されることを特徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金が、6xxxシリーズの合金であることを特徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金製品。
前記アルミニウム合金が、6022の合金であることを特徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金製品。
前記デルタｒ値（Δｒ）が、０から０．０７であることを特徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金製品。
前記デルタｒ値（Δｒ）が、０から０．０５であることを特徴とする請求項１０記載のアルミニウム合金製品。