KR20170102986A - 알루미늄 합금 제품 - Google Patents

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KR20170102986A
KR20170102986A KR1020177022331A KR20177022331A KR20170102986A KR 20170102986 A KR20170102986 A KR 20170102986A KR 1020177022331 A KR1020177022331 A KR 1020177022331A KR 20177022331 A KR20177022331 A KR 20177022331A KR 20170102986 A KR20170102986 A KR 20170102986A
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Abstract

본 발명의 하나의 양태에서의 알루미늄 합금 제품은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함한다. 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 추가적으로, 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.

Description

알루미늄 합금 제품
본 발명은 알루미늄 합금에 관한 것이다.
관련 출원에 대한 상호 참조
본 발명은 "알루미늄 합금 제품"이란 명칭으로 2015년 1월 23일 출원된 미국 임시 특허 출원 제61/107,202호를 우선권 주장하며, 이의 전체는 본원에 참조로써 혼입된다.
주조 알루미늄 합금 제품은 공지되어 있다.
하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함한다. 하나의 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 하나의 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼(temper)는 T4, T43 및 O 템퍼로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T43이다.
다른 양태에서, 알루미늄 합금은 2xxx, 6xxx 및 7xxx 계열(series) 합금으로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 다른 양태에서, 알루미늄 합금은 6xxx 계열 합금이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 6022 알루미늄 합금이다.
일부의 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.07이다. 다른 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.05이다.
또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 하기를 포함한다: 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역. 상기 양태에서, 내부 영역은 구형 덴드라이트(globular dendrite)를 포함한다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4, T43 및 O 템퍼로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T43이다.
다른 양태에서, 알루미늄 합금은 2xxx, 6xxx 및 7xxx 계열 합금으로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 다른 양태에서, 알루미늄 합금은 6xxx 계열 합금이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 6022 알루미늄 합금이다.
일부의 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.07이다. 다른 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.05이다.
개시된 이익 및 향상들 중에서, 본 발명의 다른 목적 및 유리함들은 하기 기술로부터 자명할 것이다. 본 발명의 세부적인 양태가 본원에 개시되나, 이 개시된 양태는 단지 여러 형태로 구체화될 수 있는 본 발명을 예시하기 위함으로 이해될 것이다. 추가적으로, 본 발명의 다양한 양태와 연관되어 주어진 각각의 예들은 예시를 위함이자 비제한적임으로 의도된다.
본 발명의 설명 및 청구범위 전반에 걸쳐, 하기 용어는 문맥에서 달리 명시하지 않는 한 본원과 명백히 관련되는 의미를 갖는다. 본원에 사용된 구 "하나의 양태에서" 및 "일부의 양태에서"는 필연적으로 동일한 양태를 지칭하지는 않으나, 지칭할 수도 있다. 추가적으로, 본원에 사용된 구 "또 하나의 양태에서" 및 "일부의 다른 양태에서"는 필연적으로 상이한 양태를 지칭하지는 않으나, 지칭할 수도 있다. 따라서, 하기 기술된 본 발명의 다양한 양태는 본 발명의 범주 또는 취지로부터 벗어남 없이 용이하게 조합될 수 있다.
추가적으로, 본원에 사용된 용어 "또는"은 포괄적인 "또는" 연산자이고, 문맥에서 달리 명시하지 않는 한 용어 "및/또는"과 같다. 용어 "~에 기반하는"은 배제적이지 않고, 문맥에서 달리 명시하지 않는 한 기술되지 않은 추가적인 요인에 기반할 수 있다. 추가적으로, 본 발명의 설명 전반에 걸쳐, 단수는 복수의 참조를 포함한다. "~에서"의 의미는 "~ 상에서"의 의미를 포함한다.
본원에 사용된 "델타 r 값"은 하기 수학식 1에 기반하여 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
본원에 사용된 "r 값"은 등식 r 값 = εw/εt로 정의되는 실제 두께 변형(true thickness strain)에 대한 실제 너비 변형(true width strain)의 비율 또는 소성 변형률(plastic strain ratio)이다. r 값은 신장계(extensometer)를 사용하여 종방향 변형을 측정하는 인장 시험 동안 너비 변형 데이터를 수집함으로써 측정된다. 이어서, 실제 소성 길이 및 너비 변형이 계산되고, 두께 변형은 부피가 일정하다는 가정으로부터 결정된다. 이어서, r 값은 인장 시험으로부터 얻어진 실제 소성 너비 변형 대 실제 소성 두께 변형 도표의 기울기로서 계산된다.
본원에 사용된 용어 "공급원료"는 스트립(strip) 형태의 알루미늄 합금을 지칭한다. 일부의 양태에서, 본 발명의 실시에서 사용되는 공급원료는, 각각이 본 발명의 특허권자에게 그 특허권이 부여되고 본원에 모든 목적을 위한 참조로써 혼입되는 미국 특허 제5,515,908호, 제6,672,368호 및 제7,125,612호에 상술된 연속 주조로써 제조된다. 일부의 양태에서, 공급원료는 벨트 주조기 및/또는 압연 주조기를 사용하여 생산된다.
본원에 사용된 용어 "스트립"은 임의의 적합한 두께의 것일 수 있고, 일반적으로 시트(sheet) 게이지(0.006 내지 0.249 인치) 또는 박판(thin-plate) 게이지(0.250 내지 0.400 인치)의 것이다(즉, 0.006 내지 0.400 인치의 두께를 가짐). 하나의 양태에서, 스트립은 0.040 인치 이상의 두께를 갖는다. 하나의 양태에서, 스트립은 0.320 인치 이하의 두께를 갖는다. 하나의 양태에서, 스트립은 캔닝(canning)/패키징 등의 적용례에 사용될 때, 0.0070 내지 0.018 인치의 두께를 갖는다. 일부의 양태에서, 스트립은 0.06 내지 0.25 인치의 두께를 갖는다. 일부의 양태에서, 스트립은 0.08 내지 0.14 인치의 두께를 갖는다. 일부의 양태에서, 스트립은 0.08 내지 0.20 인치의 두께를 갖는다. 일부의 양태에서, 스트립은 0.1 내지 0.25 인치의 두께를 갖는다.
일부의 양태에서, 알루미늄 합금 스트립은 목적하는 연속 가공 및 스트립의 최종 용도에 따라 약 90 인치 이하의 너비를 갖는다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 스트립은 목적하는 연속 가공 및 스트립의 최종 용도에 따라 약 80 인치 이하의 너비를 갖는다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 스트립은 목적하는 연속 가공 및 스트립의 최종 용도에 따라 약 70 인치 이하의 너비를 갖는다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 스트립은 목적하는 연속 가공 및 스트립의 최종 용도에 따라 약 60 인치 이하의 너비를 갖는다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 스트립은 목적하는 연속 가공 및 스트립의 최종 용도에 따라 약 50 인치 이하의 너비를 갖는다.
본원에 사용된 구 "1xxx, 2xxx, 3xxx, 4xxx, 5xxx, 6xxx, 7xxx 및 8xxx 계열 알루미늄 합금으로 이루어진 군으로부터 선택되는 알루미늄 합금" 등은 알루미늄 협회에 등록된 1xxx, 2xxx, 3xxx, 4xxx, 5xxx, 6xxx, 7xxx 및 8xxx 계열 알루미늄 합금 및 등록되지 않은 유사 변형으로 이루어진 군으로부터 선택되는 알루미늄 합금을 의미한다.
본원에 사용된 용어 "온도"는 평균 온도, 최고 온도 또는 최저 온도를 지칭할 수 있다.
본원에 사용된 용어 "풀림(anneal 또는 annealing)"은 일차적으로 금속의 재결정화를 야기하는 가열 공정을 지칭한다. 일부의 양태에서, 풀림은 추가적으로 가용성 구성성분 입자의 크기 및 풀림 온도에 적어도 부분적으로 기반한 가용성 구성성분 입자의 용해를 포함할 수 있다. 알루미늄 합금의 풀림에 사용되는 전형적인 온도는 약 500 내지 900 °F이다.
또한 본원에 사용된 용어 "용체화 열 처리(solution heat treatment)"는 합금 원소의 제2 상 입자를 고용체에 용해시키기 위해 금속을 고온에서 유지하는 금속학적 가공을 지칭한다. 용체화 열 처리에 사용되는 온도는 풀림에 사용되는 온도보다 일반적으로 높고, 전형적으로 약 1,100 °F인 금속의 녹는점 이하의 범위이다. 이어서, 이러한 조건은 제어된 침전(시효 경화)에 의해 최종 제품을 강화하는 목적을 위한 금속의 담금질(quenching)에 의해 유지된다.
본원에 사용된 용어 "공융 형성 합금 원소"는 Fe, Si, Ni 및 Zn 등을 포함하고, 포정(peritectic) 형성 원소, 예컨대 Ti, Cr, V 및 Zr을 배제한다.
본원에 사용된 용어 "구형 덴드라이트"는 구 모양의, 또는 구체형의 덴드라이트를 지칭한다.
본원에 사용된 용어 "T4 템퍼" 등은 용체화 열 처리되고, 냉간 가공되고, 실질적으로 안정한 상태까지 자연적으로 시효 경화된 제품을 의미한다. 일부의 양태에서, T4 템퍼 제품은 용체화 열 처리 후에 냉간 가공되지 않거나, 편평화 또는 직선화에 있어서 냉간 가공의 효과는 기계적 특성 한계치에서 인식되지 않을 수 있다.
본원에 사용된 용어 "O 템퍼"는 연성 및 치수 안정성 향상을 위해 풀림 처리된 주조 제품을 의미한다.
하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 하기를 포함한다: 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역. 상기 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4, T43 및 O 템퍼로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T43이다.
다른 양태에서, 알루미늄 합금은 2xxx, 6xxx 및 7xxx 계열 합금으로 이루어진 군으로부터 선택된다. 추가적으로 다른 양태에서, 알루미늄 합금은 6xxx 계열 합금이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 6022 알루미늄 합금이다.
일부의 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.07이다. 다른 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.05이다.
또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 하기를 포함한다: 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역. 상기 양태에서, 내부 영역은 구형 덴드라이트를 포함한다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4, T43 및 O 템퍼로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 하나의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T4이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품의 템퍼는 T43이다.
다른 양태에서, 알루미늄 합금은 2xxx, 6xxx 및 7xxx 계열 합금으로 이루어진 군으로부터 선택된다. 또 다른 양태에서, 알루미늄 합금은 6xxx 계열 합금이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 6022 알루미늄 합금이다.
일부의 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.07이다. 다른 양태에서, 델타 r 값은 0 내지 0.05이다.
일부의 양태에서, 본 발명은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하는 알루미늄 합금 제품이다. 상기 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품이 T4 템퍼를 갖는 알루미늄 합금 제품을 형성하기에 충분히 가열 처리될 때, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 T4 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 T4 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 T4 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
일부의 양태에서, 본 발명은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하는 알루미늄 합금 제품이다. 상기 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품이 T4x 템퍼를 갖는 알루미늄 합금 제품을 형성하기에 충분히 가열 처리될 때, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 T4x 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 T4x 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 T4x 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
일부의 양태에서, 본 발명은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하는 알루미늄 합금 제품이다. 상기 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품이 T43 템퍼를 갖는 알루미늄 합금 제품을 형성하기에 충분히 가열 처리될 때, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 T43 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 T43 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 T43 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
일부의 양태에서, 본 발명은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하는 알루미늄 합금 제품이다. 상기 양태에서, 내부 영역은 구형 덴드라이트를 포함한다. 일부의 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품이 T4 템퍼를 갖는 알루미늄 합금 제품을 형성하기에 충분히 가열 처리될 때, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 T4 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 T4 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 T4 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
일부의 양태에서, 본 발명은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하는 알루미늄 합금 제품이다. 상기 양태에서, 내부 영역은 구형 덴드라이트를 포함한다. 일부의 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품이 T4x 템퍼를 갖는 알루미늄 합금 제품을 형성하기에 충분히 가열 처리될 때, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 T4x 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 T4x 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 T4x 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
일부의 양태에서, 본 발명은 한 쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하는 알루미늄 합금 제품이다. 상기 양태에서, 내부 영역은 구형 덴드라이트를 포함한다. 일부의 양태에서, 내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도는 각각의 외부영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작다. 상기 양태에서, 알루미늄 합금 제품이 T43 템퍼를 갖는 알루미늄 합금 제품을 형성하기에 충분히 가열 처리될 때, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 상기 양태에서, 델타 r 값은 하기 수학식 1로 계산된다:
[수학식 1]
절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
상기 식에서,
r_L은 T43 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
r_LT는 T43 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
r_45는 T43 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.09의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.08의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.07의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.06의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.05의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.04의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.03의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.02의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.01의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.005의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.005 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.01 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.02 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.03 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.04 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.05 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.06 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.07 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.08 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4 알루미늄 합금 제품은 0.09 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.09의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.08의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.07의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.06의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.05의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.04의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.03의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.02의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.01의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.005의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.005 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.01 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.02 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.03 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.04 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.05 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.06 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.07 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.08 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T4x 알루미늄 합금 제품은 0.09 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, 알루미늄 합급 제품은 T43 알루미늄 합금 제품이다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.09의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.08의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.07의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.06의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.05의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.04의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.03의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.02의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.01의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.005의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.005 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.01 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.02 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.03 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.04 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.05 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.06 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.07 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.08 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, T43 알루미늄 합금 제품은 0.09 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 O 알루미늄 합금 제품이다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.09의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.08의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.07의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.06의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.05의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.04의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.03의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.02의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0 내지 0.01의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.005의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.005 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.01 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.02 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.03 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.04 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.05 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.06 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.07 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.08 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다. 일부의 양태에서, O 알루미늄 합금 제품은 0.09 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는다.
일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 1xxx, 2xxx, 3xxx, 4xxx, 5xxx, 6xxx, 7xxx 및 8xxx 계열 알루미늄 합금으로 이루어진 군으로부터 선택되는 알루미늄 합금을 포함한다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 2xxx, 6xxx 또는 7xxx 계열 알루미늄 합금을 포함한다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 2xxx 계열 알루미늄 합금을 포함한다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 6xxx 계열 알루미늄 합금을 포함한다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 7xxx 계열 알루미늄 합금을 포함한다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금은 6022 알루미늄 합금을 포함한다.
일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 알루미늄 합금 스트립이다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 O 또는 T 템퍼의 것일 수 있다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 T4 템퍼의 것일 수 있다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 T4x 템퍼의 것일 수 있다. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 T43 템퍼의 것일 수 있다.
일부의 양태에서, 본 발명에 따른 알루미늄 합금 제품은 하기 단계로 이루어지는 방법에 의해 제조될 수 있다: (i) 연속 주조 알루미늄 합금 스트립을 공급원료로서 제공하는 단계; (ⅱ) 공급원료를 요구되는 두께까지 라인 내(in-line)에서 하나 이상의 스탠드를 통해, 임의적으로는 최종 제품 게이지까지 열간 또는 온간(warm) 압연하는 단계; (ⅲ) 공급원료를 냉간 압연하는 단계; (ⅳ) 공급 원료를 목적하는 합금 및 템퍼에 따라 라인 내에서, 또는 라인 외(offline)에서 용체화 열 처리하는 단계: 및 (ⅴ) 공급원료의 인장력 증가 및 코일링(coiling) 후, 이를 담금질하는 단계. 일부의 양태에서, 알루미늄 합금 제품은 상기 상술된 단계 (i) 내지 (ⅴ)의 조합으로써 제조될 수 있다.
일부의 양태에서, 연속 주조 알루미늄 합금 스트립은 본원에 모든 목적을 위해 참조로써 혼입된 미국 특허 제5,515,908호, 제6,672,368호 및/또는 제7,125,612호에 상술된 주조 방법에 의해 형성된다.
일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 하나의 스탠드를 사용하여 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 2개의 스탠드를 사용하여 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 3개의 스탠드를 사용하여 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 4개의 스탠드를 사용하여 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 5개의 스탠드를 사용하여 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 6개의 스탠드를 사용하여 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 6개 초과의 스탠드를 사용하여 수행된다.
일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 400 내지 1,000 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 400 내지 900 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 400 내지 800 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 400 내지 700 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 400 내지 600 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 500 내지 1,000 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 600 내지 1,000 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 700 내지 1,000 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 800 내지 1,000 °F 내의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 열간 또는 온간 압연은 700 내지 900 °F 내의 온도에서 수행된다.
일부의 양태에서, 본 발명의 하나 이상의 열간 압연 스탠드를 비롯한 열간 압연 단계 또는 단계들에 의해 영향을 받는 두께 감소의 정도는 요구되는 최종 게이지 또는 중간 게이지에 도달하도록 의도된다. 일부의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 10 내지 35 %만큼 감소시킨다. 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 12 내지 34 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 13 내지 33 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 14 내지 32 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 15 내지 31 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 16 내지 30 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 17 내지 29 %만큼 감소시킨다.
하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드 및 제2 열간 압연 스탠드는 주조되는 두께를 5 내지 99 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 10 내지 99 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 20 내지 99 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 25 내지 99 %만큼 감소시킨다. 또 하나의 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 30 내지 99 %만큼 감소시킨다. 이들 양태 중 어느 하나에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 40 내지 99 %만큼 감소시킨다. 이들 양태 중 어느 하나에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 50 내지 99 %만큼 감소시킨다. 이들 양태 중 어느 하나에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 60 내지 99 %만큼 감소시킨다.
임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 99 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 90 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 80 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 70 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 60 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 50 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 40 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 30 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 25 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 5 내지 20 %만큼 감소시킨다.
임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 10 내지 60 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 15 내지 55 %만큼 감소시킨다. 임의의 상기 양태에서, 제1 열간 압연 스탠드와 제2 열간 압연 스탠드의 조합은 주조되는 두께를 20 내지 50 %만큼 감소시킨다.
일부의 양태에서, 열간 압연 제품은 입의의 통상적인 냉간 압연 방법에 의해 냉간 압연될 수 있다.
일부의 양태에서, 용체화 열 처리 및 후속의 담금질 단계의 온도는 목적하는 템퍼에 따라 달라진다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 900 °F초과의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 900 내지 1,100 °F의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 950 내지 1,100 °F의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 1,000 내지 1,100 °F의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 1,050 내지 1,100 °F의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 900 내지 1,050 °F의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 900 내지 1,000 °F의 온도에서 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 900 내지 950 °F의 온도에서 수행된다.
일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5초 내지 2분 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5초 내지 1.8분 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5초 내지 1.5분 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5초 내지 1.2분 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5초 내지 1분 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 55초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 50초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 45초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 40초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 35초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 30초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 25초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 20초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 15초 동안 수행된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리 단계는 5 내지 10초 동안 수행된다.
일부의 양태에서, 담금질은 최종 제품에서 목적되는 템퍼에 따라 달라진다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리된 공급원료는 공기 및/또는 물을 통해 70 내지 250 °F의 온도로 담금질된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리된 공급원료는 공기 및/또는 물을 통해 80 내지 200 °F의 온도로 담금질된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리된 공급원료는 공기 및/또는 물을 통해 100 내지 200 °F의 온도로 담금질된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리된 공급원료는 공기 및/또는 물을 통해 100 내지 150 °F의 온도로 담금질된다. 일부의 양태에서, 용체화 열 처리된 공급원료는 공기 및/또는 물을 통해 70 내지 180 °F의 온도로 담금질된다. 일부의 양태에서, 공급원료는 물 담금질된다. 일부의 양태에서, 담금질된 공급원료는 코일링된다.
일부의 양태에서, 담금질은 물 담금질 또는 공기 담금질, 또는 물이 먼저 적용되어 시트의 온도를 레이든프로스트(Leidenfrost) 온도(다수의 알루미늄 합금에 대하여 약 550 °F) 직상(just above)에 오게 하고 공기 담금질로 이어지는 조합된 담금질이다.
또 하나의 양태에서, 풀림은 열간 또는 온간 압연 후, 냉간 압연 전 또는 냉간 압연 후에 수행될 수 있다. 이러한 양태에서, 공급원료는 열간 압연, 냉간 압연 및 풀림을 거쳐 진행한다. 추가적인 단계는 트리밍(trimming), 인장력 증가 및 코일링을 포함할 수 있다. 일부의 양태에서, 중간 풀림 단계는 수행되지 않는다.
일부의 양태에서, 주조 후 제품에서 보다 높은 마그네슘 함량이 높은 델타 r 값을 야기할 수 있다고 여겨진다.
비제한적 실시예
하기 실시예는 본 발명을 예시하는 것으로 의도되고, 임의의 방식으로 본 발명을 제한는 것으로 간주되어서는 안된다.
실시예 및 비교 실시예에 포함된 알루미늄 합금의 조성은 하기 표 1에 포함된다.
실시예/비교 실시예 Si Fe Cu Mn Mg
실시예 1 0.68 0.12 0.10 0.07 0.53
실시예 2 0.68 0.13 0.10 0.07 0.54
실시예 3 0.71 0.24 0.11 0.07 0.53
실시예 4 0.7 0.2 0.1 0.07 0.52
실시예 5 0.74 0.29 0.11 0.07 0.53
실시예 6 0.69 0.18 0.11 0.06 0.55
실시예 7 0.74 0.28 0.11 0.07 0.53
실시예 8 0.69 0.17 0.11 0.07 0.56
실시예 9 0.68 0.19 0.11 0.06 0.55
실시예 10 0.67 0.19 0.1 0.07 0.54
비교 실시예 1 0.84 0.13 0.08 0.08 0.60
비교 실시예 2 0.85 0.13 0.04 0.08 0.61
비교 실시예 3 0.87 0.14 0.05 0.08 0.60
비교 실시예 4 0.85 0.14 0.05 0.08 0.59
비교 실시예 5 0.84 0.13 0.07 0.07 0.61
비교 실시예 6 0.87 0.12 0.07 0.07 0.58
비교 실시예 7 0.85 0.14 0.06 0.08 0.62
실시예 1을 1분당 50 피트 초과의 속도로 0.13 인치의 두께까지 주조하고, 라인 내에서 2개의 스탠드에서 열간 압연으로 0.08 인치의 중간 게이지까지 가공하였다. 실시예 2를 1분당 50 피트 초과의 속도로 0.16 인치의 두께까지 주조하고, 라인 내에서 1개의 스탠드에서 열간 압연으로 0.14 인치의 중간 게이지까지 가공하였다. 이어서, 2개의 합금 모두 0.04의 최종 게이지까지 라인 외에서 냉간 압연하고, T43의 템퍼로 가공하고, 이는 약 950 내지 1,000 °F까지 약 15 내지 30초 동안 가열한 후 약 100 °F까지 공기 담금질을 포함하였다.
실시예 3 내지 10을 1분당 50 피트 초과의 속도로 표 2에 상술된 두께까지 주조하고, 이어서, 2개의 스탠드에서 표 2에 상술된 게이지까지 열간 압연하였다. 실시예 3 내지 10을 약 1,000 내지 1,050 °F까지 약 60 내지 90초 동안 가열하고, 이어서, 100 °F 이하까지 담금질하여 T4 템퍼를 성취하였다.
실시예 최종 게이지
(인치)
실시예 1 0.04
실시예 2 0.04
실시예 3 0.04
실시예 4 0.04
실시예 5 0.04
실시예 6 0.06
실시예 7 0.06
실시예 8 0.04
실시예 9 0.04
실시예 10 0.06
비교 실시예 1 내지 7을 직접 냉경 주조(direct chill cast)하고, 균질화, 열간 가공 및 냉간 압연하여 표 3에 상술된 게이지를 성취하였다. 비교 실시예를 또한 약 1,000 내지 1,050 °F까지 약 60 내지 90초 동안 가열하고, 이어서, 100 °F 이하로 담금질하여 T4 템퍼를 성취하였다.
비교 실시예 최종 게이지
(인치)
비교 실시예 1 0.06
비교 실시예 2 0.08
비교 실시예 3 0.08
비교 실시예 4 0.08
비교 실시예 5 0.05
비교 실시예 6 0.05
비교 실시예 7 0.08
이어서, 실시예 및 비교 실시예에 대한 종방향, 횡방향 및 45°방향에서의 각각의 r 값을 본원에 상술된 절차를 사용하여 계산하였다. 이어서, 실시예 및 비교 실시예에 대한 델타 r 값을 본원에 상술된 수학식을 사용하여 계산하였다. 실시예 1 내지 10에 대한 r 값 및 계산된 델타 r 값은 표 4에 제시되고, 비교 실시예 1 내지 7에 대한 r 값 및 계산된 델타 r 값은 표 5에 제시된다.
실시예 방향 r 값 델타 r
실시예 1

 L 0.66 0.04
LT 0.67
45 0.70
실시예 2

 L 0.70 0.01
LT 0.64
45 0.66
실시예 3

 L 0.75 0.06
LT 0.73
45 0.68
실시예 4

 L 0.74 0.04
LT 0.74
45 0.78
실시예 5

 L 0.69 0.03
LT 0.71
45 0.73
실시예 6

 L 0.73 0.02
LT 0.75
45 0.76
실시예 7

 L 0.75 0.02
LT 0.77
45 0.78
실시예 8

 L 0.69 0.07
LT 0.68
45 0.75
실시예 9

 L 0.68 0.07
LT 0.72
45 0.77
실시예 10

 L 0.78 0.06
LT 0.79
45 0.84
비교 실시예 방향 r 값 델타 r
비교 실시예 1 L 0.89 0.27
LT 0.58
45 0.46
비교 실시예 2 L 0.97 0.37
LT 0.75
45 0.49
비교 실시예 3 L 0.87 0.31
LT 0.68
45 0.47
비교 실시예 4 L 0.83 0.30
LT 0.64
45 0.43
비교 실시예 5 L 0.85 0.33
LT 0.63
45 0.42
비교 실시예 6 L 0.86 0.27
LT 0.62
45 0.47
비교 실시예 7 L 0.81 0.24
LT 0.57
45 0.45
본 발명의 다수의 양태가 기술되었지만, 이러한 양태는 단지 예시적이고 비제한적인 것으로, 수 많은 변형이 당 분야의 기술자에게 자명함이 이해된다. 추가적으로, 다양한 단계는 임의의 목적하는 순서로 수행될 수 있다(또한, 목적하는 단계가 추가되고/거나 임의의 단계가 제거될 수 있음).

Claims (18)

  1. 한쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하고, 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는, 알루미늄 합금 제품으로서,
    내부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제1 농도가 각각의 외부 영역에서 공융 형성 합금 원소의 제2 농도보다 작고,
    델타 r 값이 하기 수학식 1로 계산되는, 알루미늄 합금 제품:
    [수학식 1]
    절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
    상기 식에서,
    r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
    r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
    r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
  2. 제1항에 있어서,
    알루미늄 합금 제품의 템퍼(temper)가 T4, T43 및 O 템퍼로 이루어진 군으로부터 선택되는, 알루미늄 합금 제품.
  3. 제2항에 있어서,
    알루미늄 합금 제품의 템퍼가 T4인, 알루미늄 합금 제품.
  4. 제2항에 있어서,
    알루미늄 합금 제품의 템퍼가 T43인, 알루미늄 합금 제품.
  5. 제1항에 있어서,
    알루미늄 합금이 2xxx, 6xxx 및 7xxx 계열 합금으로 이루어진 군으로부터 선택되는, 알루미늄 합금 제품.
  6. 제1항에 있어서,
    알루미늄 합금이 6xxx 계열 합금인, 알루미늄 합금 제품.
  7. 제1항에 있어서,
    알루미늄 합금이 6022 알루미늄 합금인, 알루미늄 합금 제품.
  8. 제1항에 있어서,
    델타 r 값이 0 내지 0.07인 알루미늄 합금 제품.
  9. 제1항에 있어서,
    델타 r 값이 0 내지 0.05인 알루미늄 합금 제품.
  10. 한쌍의 외부 영역들 및 이 외부 영역들 사이에 위치하는 내부 영역을 포함하고, 0 내지 0.10의 델타 r 값을 갖는, 알루미늄 합금 제품으로서,
    내부 영역이 구형 덴드라이트(dendrite)를 포함하고,
    델타 r 값이 하기 수학식 1로 계산되는, 알루미늄 합금 제품:
    [수학식 1]
    절대값[(r_L + r_LT -2*r_45)/2]
    상기 식에서,
    r_L은 알루미늄 합금 제품의 종방향에서의 r 값이고;
    r_LT는 알루미늄 합금 제품의 횡방향에서의 r 값이고;
    r_45는 알루미늄 합금 제품의 45°방향에서의 r 값이다.
  11. 제10항에 있어서,
    알루미늄 합금 제품의 템퍼가 T4, T43 및 O 템퍼로 이루어진 군으로부터 선택되는, 알루미늄 합금 제품.
  12. 제11항에 있어서,
    알루미늄 합금 제품의 템퍼가 T4인, 알루미늄 합금 제품.
  13. 제11항에 있어서,
    알루미늄 합금 제품의 템퍼가 T43인, 알루미늄 합금 제품.
  14. 제10항에 있어서,
    알루미늄 합금이 2xxx, 6xxx 및 7xxx 계열 합금으로 이루어진 군으로부터 선택되는, 알루미늄 합금 제품.
  15. 제10항에 있어서,
    알루미늄 합금이 6xxx 계열 합금인, 알루미늄 합금 제품.
  16. 제10항에 있어서,
    알루미늄 합금이 6022 알루미늄 합금인, 알루미늄 합금 제품.
  17. 제10항에 있어서,
    델타 r 값이 0 내지 0.07인, 알루미늄 합금 제품.
  18. 제10항에 있어서,
    델타 r 값이 0 내지 0.05인, 알루미늄 합금 제품.
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109468477B (zh) * 2018-11-07 2021-03-23 东北轻合金有限责任公司 一种焊接用铝合金薄板板材的生产方法
KR20210107825A (ko) 2019-02-13 2021-09-01 노벨리스 인크. 높은 결정립 진원도를 갖는 주조 금속 제품

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4094705A (en) * 1977-03-28 1978-06-13 Swiss Aluminium Ltd. Aluminum alloys possessing improved resistance weldability
US20050211350A1 (en) * 2004-02-19 2005-09-29 Ali Unal In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets
JP2006257475A (ja) * 2005-03-16 2006-09-28 Sumitomo Light Metal Ind Ltd プレス成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板材とその製造方法および該板材から得られる自動車外板
JP2013542320A (ja) * 2010-09-08 2013-11-21 アルコア インコーポレイテッド 改良された６ｘｘｘアルミニウム合金及びその製造方法

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2010634C1 (ru) * 1992-08-14 1994-04-15 Череповецкий Металлургический Комбинат Им.50-Летия Ссср Способ изготовления полос холоднокатаного листового проката для эмалирования из низкоуглеродистой стали типа 08, легированной фосфором (0,04 - 0,10 мас.%) и алюминием (0,02 - 0,08 мас.%)
JPH11310819A (ja) * 1998-04-27 1999-11-09 Daido Steel Co Ltd 真空油焼入方法
JP2003129156A (ja) 2001-10-22 2003-05-08 Kobe Steel Ltd 伸びフランジ性に優れたＡｌ合金板とその製法
FR2850671B1 (fr) * 2003-02-05 2006-05-19 Usinor Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue
US7182825B2 (en) * 2004-02-19 2007-02-27 Alcoa Inc. In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet
JP5906005B2 (ja) * 2010-03-25 2016-04-20 株式会社Ihi 熱処理方法
JP2012017498A (ja) * 2010-07-07 2012-01-26 Furukawa Electric Co Ltd:The 焼鈍用冷却装置、焼鈍システム、及び被焼鈍物冷却方法
US9752217B2 (en) * 2011-04-13 2017-09-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot-rolled steel sheet and method of producing the same
EP2822717A4 (en) * 2012-03-07 2016-03-09 Alcoa Inc IMPROVED 6XXX SERIES ALUMINUM ALLOYS AND PROCESSES FOR PRODUCING THEM
US9856552B2 (en) * 2012-06-15 2018-01-02 Arconic Inc. Aluminum alloys and methods for producing the same
WO2014135367A1 (en) * 2013-03-07 2014-09-12 Aleris Aluminum Duffel Bvba Method of manufacturing an al-mg-si alloy rolled sheet product with excellent formability

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4094705A (en) * 1977-03-28 1978-06-13 Swiss Aluminium Ltd. Aluminum alloys possessing improved resistance weldability
US20050211350A1 (en) * 2004-02-19 2005-09-29 Ali Unal In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets
JP2006257475A (ja) * 2005-03-16 2006-09-28 Sumitomo Light Metal Ind Ltd プレス成形性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板材とその製造方法および該板材から得られる自動車外板
JP2013542320A (ja) * 2010-09-08 2013-11-21 アルコア インコーポレイテッド 改良された６ｘｘｘアルミニウム合金及びその製造方法

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