ES2769232T3 - Proceso para la producción de biodiésel y productos relacionados - Google Patents

Proceso para la producción de biodiésel y productos relacionados Download PDF

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Abstract

Un proceso para esterificar una mezcla que comprende entre el 10% y 20% en peso de ácidos grasos libres (FFAs), comprendiendo dicho proceso las etapas de: (i) proporcionar al menos una primera porción de la mezcla a al menos un primer recipiente de reacción; (ii) calentar la primera porción de la mezcla a una temperatura de reacción para la esterificación, estando la temperatura de reacción entre 71ºC y 76ºC; (iii) introducir condiciones de esterificación en el primer recipiente de reacción, que comprenden añadir un catalizador de esterificación y un alcohol al recipiente de reacción, siendo el catalizador de esterificación ácido sulfúrico; (iv) detener el calentamiento de la primera porción de la mezcla; (v) recircular la primera porción de la mezcla extrayéndola del primer recipiente de reacción y devolviéndola al primer recipiente de reacción; y (vi) esterificar los FFAs en la primera porción de la mezcla; en el que la recirculación de la primera porción de la mezcla se configura para mantener una temperatura de reacción adecuada para la esterificación de los FFAs en la primera porción de la mezcla, estando la temperatura de reacción entre 71ºC y 76ºC; y en el que la masa del catalizador de esterificación usado respecto del % en peso de los FFAs en la mezcla antes de la esterificación es de 26 kg de catalizador por % en peso de FFAs a 32 kg de catalizador por % en peso de FFAs, de forma que la cantidad de FFAs en la mezcla se reduce al 3% en peso o menos.

Description

DESCRIPCIÓN
Proceso para la producción de biodiésel y productos relacionados
Campo de la invención
Esta invención se refiere a un proceso para la producción de biodiésel y productos relacionados. La invención también se refiere a un proceso para la producción de precursores y/o materias primas para la producción de biodiésel y productos relacionados.
Antecedentes de la invención
El término "biodiésel" se usa para referirse al diésel derivado de grasa, aceite o grasa lubricante vegetal o animal, que consiste en ésteres de metilo (etilo o propilo) de alquilos de cadena larga. El biodiésel es diferente del diésel de petróleo (también conocido como petrodiésel o diésel derivado del petróleo), que es una fracción específica de destilación del fuelóleo del petróleo.
El biodiésel se produce en general a partir de una diversidad de materias primas, que incluyen grasas y aceites comestibles y no comestibles. Las grasas son triglicéridos (triésteres de glicerol y cualquiera de varios ácidos grasos), y pueden ser sólidas o líquidas a temperatura ambiente. Los aceites son moléculas apolares neutras con un contenido elevado de hidrocarburo. Las grasas lubricantes son semisólidos que en general consisten en un jabón emulsionado con aceite mineral o vegetal. Las grasas lubricantes pueden ser de origen natural, y pueden ser de origen vegetal o animal.
Muchas de estas materias primas de grasas y aceites tienen una pureza elevada, y por lo tanto se pueden convertir fácilmente en biodiésel de una manera predecible mediante el uso de procesos conocidos y condiciones de reacción conocidas. Sin embargo, en general las materias primas puras son más costosas, y tienen otros usos potenciales. También está disponible una diversidad de fuentes de mala calidad y menos puras de grasas y aceites (y grasas lubricantes), que potencialmente se pueden usar para producir biodiésel. Sin embargo, las materias primas impuras en general son más problemáticas, y conducen a condiciones de reacción impredecibles y un producto de biodiésel menos puro y menos predecible.
Es necesario que los combustibles tengan un cierto grado de pureza para ser utilizables. Por ejemplo, el biodiésel necesita tener una cierta pureza o valor FAME (éster metílico de ácido graso) para ser utilizable en motores o similares. La legislación actual (norma EN 14214) indica que para ser adecuado para el uso en motores, el biodiésel debe tener un contenido de éster mínimo del 96,5%. En general, el material inicial usado tiene un gran impacto sobre la calidad del biodiésel obtenido.
Por lo tanto, debido a la naturaleza impura e impredecible de las materias primas de mala calidad, no ha sido viable usar tales materias primas como fuente de grasas y aceites (y grasas lubricantes) para la producción de combustibles, tales como biodiésel.
Además, los procesos existentes para la producción de biodiésel son largos, y sería inviable incrementar el tiempo de procesamiento para la producción de biodiésel a partir de una materia prima. Además, sería beneficioso reducir el tiempo necesario para el proceso de producción de biodiésel existente.
El documento US2011/166378 describe un método y aparato para refinar biodiésel. Se describe una pre-esterificación de FFAs mediante el uso de un catalizador de ácido sulfúrico, y la recirculación de la mezcla dentro y fuera del recipiente.
El documento US 2010/202933 describe sistemas y métodos para la esterificación y transesterificación de grasas y aceites. Se describe la esterificación a una temperatura de 40°C a 65°C.
El documento US 7622600 describe un sistema y método para la producción continua de biodiésel. Se menciona la pre-esterificación.
Un objetivo de la presente invención es superar o mitigar al menos algunos de los problemas de la técnica anterior.
Sumario de la invención
Según un primer aspecto de la invención, se proporciona un proceso para esterificar una mezcla que comprende entre el 10% y 20% en peso de ácidos grasos libres (FFAs), y dicho proceso comprende las etapas de:
(i) proporcionar al menos una primera porción de la mezcla a al menos un primer recipiente de reacción; (ii) calentar la primera porción de la mezcla a una temperatura de reacción para la esterificación, y la temperatura de reacción es de entre 71°C y 76°C;
(iii) introducir condiciones de esterificación en el primer recipiente de reacción, que comprenden añadir un catalizador de esterificación y un alcohol al recipiente de reacción, y el catalizador de esterificación es ácido sulfúrico; (iv) detener el calentamiento de la primera porción de la mezcla;
(v) recircular la primera porción de la mezcla extrayéndola del primer recipiente de reacción y devolviéndola al primer recipiente de reacción; y
(vi) esterificar los FFAs en la primera porción de la mezcla;
en el que la recirculación de la primera porción de la mezcla se configura para mantener una temperatura de reacción adecuada para la esterificación de los FFAs en la primera porción de la mezcla, y la temperatura de reacción es de entre 71°C y 76°C;
y en el que la masa del catalizador de esterificación usado respecto del % en peso de los FFAs en la mezcla antes de la esterificación es de 26 kg de catalizador por % en peso de FFAs a 32 kg de catalizador por % en peso de FFAs, de forma que la cantidad de FFAs en la mezcla se reduce al 3% en peso o menos.
Opcionalmente, se proporcionan dos o más recipientes de reacción, y dicho proceso comprende las etapas adicionales de:
(i) proporcionar al menos una segunda porción de la mezcla a al menos un segundo recipiente de reacción; (ii) calentar la segunda porción de la mezcla a una temperatura de reacción para la esterificación, y la temperatura de reacción es de entre 71°C y 76°C;
(iii) introducir condiciones de esterificación en el segundo recipiente, que comprenden añadir un catalizador de esterificación y un alcohol al recipiente de reacción, y el catalizador de esterificación es ácido sulfúrico;
(iv) detener el calentamiento de la segunda porción de la mezcla;
(v) recircular la segunda porción de la mezcla extrayéndola del segundo recipiente de reacción y devolviéndola al segundo recipiente de reacción; y
(vi) esterificar los FFAs en la segunda porción de la mezcla;
en el que la recirculación de la segunda porción de la mezcla se configura para mantener una temperatura de reacción adecuada para la esterificación de los FFAs en la segunda porción de la mezcla, y la temperatura de reacción es de entre 71°C y 76°C;
La esterificación de la primera porción de la mezcla y la esterificación de la segunda porción de la mezcla pueden ser al menos parcialmente concurrentes.
La temperatura de reacción puede ser de entre 72°C y 75°C.
La mezcla puede comprender entre un 10% y 15% en peso de FFAs.
La introducción de condiciones de esterificación puede comprender añadir metanol al recipiente de reacción.
El catalizador de esterificación puede ser ácido sulfúrico al 96%.
Breve descripción de los dibujos
Las realizaciones de la invención se describirán a continuación, a modo de ejemplo solamente, con referencia a los dibujos, en los que:
La Figura 1 es un diagrama esquemático de un proceso de acuerdo con una realización de la invención; y
La Figura 2 es un diagrama de flujo que ilustra un proceso de acuerdo con una realización de la invención.
Descripción detallada
El proceso de producción de biodiésel se divide en dos áreas, concretamente la esterificación (denominada preesterificación) y la transesterificación. Los procesos descritos adicionalmente más adelante se resumen en el diagrama de flujo de la Figura 2.
Los procesos descritos se basan en aproximadamente 38 toneladas de materia prima (lo que incluye los FFAs recuperados) que se van a usar.
Pre-esterificación
La pre-esterificación es una etapa de preacondicionamiento que produce un aceite utilizable para el proceso de transesterificación. Implica la esterificación catalizada de ácidos grasos libres (FFAs) con un alcohol para proporcionar un éster de ácido graso.
Con respecto a la Figura 1, se muestra en 100 un aparato para producir biodiésel. El aparato comprende un tanque de materia prima 10 desde el cual el sebo (grasa animal), que comprende FFAs, y los FFAs recuperados de la corriente de subproductos de un proceso de producción de biodiésel anterior, se bombean por medio de la bomba 20 a un primer reactor de pre-esterificación 30. La cantidad total de FFAs en la materia prima es en general de entre un 10% en peso y un 20% en peso. En condiciones normales de funcionamiento, la cantidad combinada de FFAs (es decir, cuando se combina el sebo y los FFAs recuperados) es del 10% en peso al 15% en peso, pero también puede ser del 13% en peso al 15% en peso. En una realización, la cantidad total de FFAs en la materia prima es del 14% en peso.
Después se añaden 100 kg de metanol (un alcohol) por tonelada de materia prima a la materia prima en el primer reactor de pre-esterificación 30, seguido de la adición de ácido sulfúrico al 96% en peso (un catalizador de esterificación). Se puede usar un intervalo de metanol, que varía entre 80 kg y 120 kg por tonelada de materia prima, y normalmente entre 90 kg y 110 kg por tonelada de materia prima. La mezcla así formada se calienta después durante al menos 90 minutos con agitación a una temperatura de reacción de aproximadamente 73,5°C. La temperatura puede ser de entre aproximadamente 71°C y 76°C, y en general es de entre 72°C y 75°C.
Una vez que se ha alcanzado la temperatura de reacción en el primer reactor de pre-esterificación 30, la mezcla se extrae y después se devuelve al primer reactor de pre-esterificación 30 mediante recirculación de la mezcla, de forma que se mantiene la temperatura de reacción. La recirculación y la reacción continúan con agitación durante aproximadamente 150 minutos, lo que asegura que se complete la reacción. Esta mezcla así formada se deja reposar después durante 90 minutos antes de retirar la fase acuosa.
Una vez que se alcanza la temperatura de reacción en el primer reactor de pre-esterificación 30, la materia prima se desvía a un segundo reactor de pre-esterificación 40.
Después se añaden 100 kg de metanol (un alcohol) por tonelada de materia prima a la materia prima en el segundo reactor de pre-esterificación 40, seguido de la adición de ácido sulfúrico al 96% en peso (un catalizador de esterificación). Se puede usar un intervalo de metanol, que varía entre 80 kg y 120 kg por tonelada de materia prima, y normalmente entre 90 kg y 110 kg por tonelada de materia prima. La mezcla así formada se calienta después durante al menos 90 minutos con agitación a una temperatura de reacción de aproximadamente 73,5°C. La temperatura puede ser de entre aproximadamente 71°C y 76°C, y en general es de entre 72°C y 75°C.
Una vez que se ha alcanzado la temperatura de reacción en el segundo reactor de pre-esterificación 40, la mezcla se extrae y después se devuelve al segundo reactor de pre-esterificación 40 mediante recirculación de la mezcla, de forma que se mantiene la temperatura de reacción. La recirculación y la reacción continúan con agitación durante aproximadamente 150 minutos, lo que asegura que se complete la reacción. Esta mezcla así formada se deja reposar después durante 90 minutos antes de retirar la fase acuosa.
La cantidad de catalizador de pre-esterificación usada es de aproximadamente 26 kg de catalizador por % en peso de FFAs a aproximadamente 32 kg de catalizador por % en peso de FFAs.
La calidad de la materia prima se puede desviar de un día a otro, lo que puede tener un impacto significativo sobre las etapas posteriores del proceso de producción de biodiésel, hasta el punto de que en los procesos conocidos de la técnica anterior, tales etapas pueden no ser viables. Por ejemplo, si hay presentes demasiadas impurezas, esto puede impedir que se separen las diferentes fases, y/o puede conducir a un producto final de muy mala calidad.
Por tanto, se deben tener en cuenta las fluctuaciones en el contenido de FFAs para establecer la cantidad de catalizador que es necesaria para conseguir una materia prima adecuada para el procesamiento posterior (es decir, adecuada para la transesterificación). Un criterio adecuado puede ser cuando la cantidad total de FFAs en la mezcla se reduce al 3% en peso o menos. Los inventores han descubierto que un intervalo de catalizador de pre-esterificación de aproximadamente 26 kg de catalizador por % en peso de FFAs a aproximadamente 32 kg de catalizador por % en peso de FFAs posibilita que tenga lugar una pre-esterificación eficaz.
El proceso de pre-esterificación resumido anteriormente posibilita que tengan lugar dos reacciones de preesterificación de manera al menos parcialmente concurrente. En particular, una vez que el contenido de un reactor de pre-esterificación alcanza la temperatura de reacción, se retira la aportación calor. El contenido del reactor de preesterificación se recircula después, y el calor residual generado por la reacción posibilita que la reacción continúe hasta la finalización sin aplicar calor externo adicional. La retirada de la aportación de calor de un reactor de preesterificación posibilita que se inicie una reacción adicional en otro reactor de pre-esterificación diferente casi inmediatamente. Estas mejoras reducen el tiempo necesario para el proceso de pre-esterificación en al menos 120 minutos, en comparación con el uso de solamente un reactor de pre-esterificación de un tamaño equivalente. Por tanto, el proceso resumido proporciona una mejora significativa en la velocidad de procesamiento. Además, el proceso resumido usa menos energía que los procesos de pre-esterificación conocidos, debido al uso del calor residual de la reacción y a la recirculación de la mezcla de reacción para mantener la temperatura de reacción.
Transesterificación
El proceso de transesterificación intercambia el grupo R de un éster por el grupo R de un alcohol. En el proceso de producción de biodiésel, se usa para convertir los triglicéridos en ésteres metílicos de ácidos grasos.
Con respecto una vez más a la Figura 1, la mezcla de los reactores de pre-esterificación 30, 40 se transfiere a un reactor de transesterificación (recipiente de reacción) 50. La mezcla en el reactor de transesterificación 50 se agita, y se añade el éster metílico recuperado. El éster metílico recuperado se obtiene más tarde en el proceso a partir de la separación y purificación de los subproductos.
Se añaden 2.900 kg de metóxido potásico y 2.500 kg de metanol a la mezcla en el reactor de transesterificación 50, y la temperatura de reacción se ajusta a aproximadamente 55°C. La cantidad de metanol puede variar entre aproximadamente 2.000 kg y 3.000 kg. La cantidad de metóxido potásico usada anteriormente se basa en un 2% en peso de FFAs en la mezcla. Sin embargo, la cantidad usada puede ser de entre 1.100 kg por % en peso de FFAs y 1.500 kg por % en peso de FFAs, en general 1.150 kg por % en peso de FFAs y 1.450 kg por % en peso de FFAs. Además, la temperatura de reacción es una temperatura de reacción para la transesterificación, y puede ser de entre aproximadamente 48°C y aproximadamente 62°C, y en general es de entre aproximadamente 52°C y aproximadamente 58°C.
Cuando el catalizador es metóxido en metanol, la cantidad de metóxido es del 12% al 14% en peso de metóxido, en general 12,5% en peso al 13% en peso de metóxido. Las condiciones descritas anteriormente son las condiciones de transesterificación y, de manera específica, se usan para transesterificar los triglicéridos en la mezcla.
Mediante el uso de las cantidades de metóxido potásico indicadas se asegura que el mecanismo de reacción se lleve hasta la finalización, es decir, se forma éster metílico y se elimina glicerol. Aunque en este ejemplo se usa un catalizador de metóxido potásico y metanol en exceso, se pueden usar otros metóxidos adecuados tales como, por ejemplo, metóxido sódico.
Después se lleva a cabo una segunda transesterificación en el reactor de transesterificación 50 mediante el uso de una cantidad más pequeña de catalizador de metóxido potásico (aproximadamente 600 kg) y metanol (aproximadamente 1.000 kg). La cantidad de catalizador de metóxido potásico puede ser de aproximadamente 550 kg a aproximadamente 650 kg. La cantidad de metanol puede ser de aproximadamente 900 kg a aproximadamente 1.100 kg. La segunda reacción de transesterificación asegura que sustancialmente todos los triglicéridos de la mezcla se conviertan en ésteres, y que se elimine sustancialmente todo el glicerol.
La temperatura de reacción se ajusta a aproximadamente 55°C, y la reacción se lleva a cabo durante alrededor de 300 minutos. La temperatura de reacción es una temperatura de reacción para la transesterificación, y puede ser de entre aproximadamente 48°C y aproximadamente 62°C, y en general es de entre aproximadamente 52°C y aproximadamente 58°C.
Se puede usar una etapa de separación opcional para ayudar en la sedimentación, especialmente si las fases acuosa y no acuosa de la mezcla muestran ser difíciles de separar, o si ello requiere mucho tiempo. La etapa de separación implica pulverizar una disolución acuosa que comprende 1.000 kg de agua reciclada y 10 kg a 18 kg de ácido fosfórico al 75% en peso sobre la superficie de la mezcla en el reactor de transesterificación 50 a una temperatura de aproximadamente 70°C. La temperatura puede ser de entre aproximadamente 60°C y aproximadamente 80°C. La disolución ácida se percola a través de la mezcla, y el contenido del reactor de transesterificación 50 se deja sedimentar durante 60 minutos antes de descargar la fase acuosa así formada en un tanque de recogida de fase de glicerina (acuosa) 90. Este proceso elimina las impurezas y posibilita una mejor separación de los jabones.
Basándose en las cantidades indicadas anteriormente, la disolución ácida usada en la etapa de separación es del 1,0% en peso de ácido al 1,8% en peso de ácido, pero puede ser del 1,2% en peso de ácido al 1,6% en peso de ácido, en general un 1,4% en peso de ácido.
La mezcla, todavía en el tanque de transesterificación 50, se somete después a una primera etapa de purificación (lavado). La primera etapa de purificación implica añadir aproximadamente 500 kg de agua a la mezcla, y agitar mecánicamente la mezcla combinada con el agua, antes de dejar que sedimente durante aproximadamente 100 minutos. La cantidad de agua usada puede variar entre 400 kg y 600 kg. Después se pulveriza una disolución acuosa que comprende 250 kg (se pueden usar 150 kg a 350 kg) de agua reciclada a una temperatura de 70°C (se puede usar una temperatura de 60°C a 80°C) sobre la superficie de la mezcla en el reactor de transesterificación 50 antes de dejar que sedimente durante aproximadamente 140 minutos. El agua se percola a través de la mezcla, y el contenido del reactor de transesterificación 50 se deja sedimentar durante 60 minutos antes de descargar la fase acuosa así formada en un tanque de recogida de fase de glicerina (acuosa) 90.
La mezcla, todavía en el tanque de transesterificación 50, se somete después a una segunda etapa de purificación (lavado). La segunda purificación implica pulverizar una disolución acuosa que comprende 1.000 kg de agua calentada (reciclada) y 14 kg de ácido fosfórico al 75% en peso sobre la superficie de la mezcla en el reactor de transesterificación 50. La temperatura de la disolución es de 70°C (se puede usar una temperatura de 60°C a 80°C). La disolución ácida se percola a través de la mezcla, y el contenido del reactor de transesterificación 50 se deja sedimentar durante 60 minutos antes de descargar la fase acuosa así formada en un tanque de recogida de fase de glicerina (acuosa) 90. Este proceso elimina las impurezas y neutraliza los jabones de potasio residuales.
Basándose en las cantidades indicadas anteriormente, la disolución ácida usada en la segunda etapa de purificación (lavado) es del 0,8% en peso de ácido al 1,6% en peso de ácido, pero puede ser del 1,0% en peso de ácido al 1,4% en peso de ácido, en general un 1,2% en peso de ácido.
Se aplica una (tercera) etapa de purificación (lavado) adicional a la mezcla en el reactor de transesterificación 50. La tercera etapa de purificación implica pulverizar una disolución acuosa que comprende 500 a 1.000 kg de agua reciclada a una temperatura de 70°C (se puede usar una temperatura de 60°C a 80°C) sobre la superficie de la mezcla en el reactor de transesterificación 50. El agua se percola a través de la mezcla, y el contenido del reactor de transesterificación 50 se deja sedimentar durante 60 minutos antes de descargar la fase acuosa así formada en un tanque de recogida de fase de glicerina (acuosa) 90. Este tercer proceso de purificación asegura que se elimine la gran mayoría de impurezas, glicéridos libres y jabones antes de que la fase no acuosa de la mezcla (que ahora es biodiésel bruto) entre en un recipiente de expansión súbita 60.
La percolación de las disoluciones acuosas a través de la mezcla en el reactor de transesterificación 50 facilita la retirada de las impurezas de la mezcla. Las impurezas retiradas incluyen, por ejemplo, lo siguiente: glicéridos, glicerol, metanol, agua, sales, ácidos, bases, compuestos volátiles condensados y jabones.
Dependiendo de la materia prima usada, son necesarias algunas o todas las etapas de separación/purificación descritas anteriormente. Las etapas de separación/purificación aseguran que el proceso no sea excesivamente largo. Por ejemplo, en los procesos conocidos de la técnica anterior, se pueden encontrar problemas de sedimentación, que pueden conducir después a tiempos de espera excesivos para la separación de las fases acuosa y no acuosa. La etapa de separación descrita anteriormente ayuda a superar tales problemas de sedimentación, si se dieran. Globalmente, las etapas descritas de separación/purificación (lavado) pueden reducir en alrededor de 5 horas el tiempo necesario para obtener un biodiésel bruto a partir del proceso de transesterificación.
La mezcla de biodiésel bruto obtenida de las etapas de separación/purificación se lleva al recipiente de expansión súbita 60, en el que el biodiésel bruto (mezcla de éster metílico de ácidos grasos) se trata con vapor (inyección de vapor) a vacío para retirar el agua, los compuestos volátiles y los glicéridos libres, todos los cuales pueden afectar a la calidad final o al funcionamiento del sistema de vacío en la etapa de destilación siguiente.
Desde el recipiente de expansión súbita 60, la mezcla se transfiere a un aparato de destilación 70, en el que se eliminan a vacío las impurezas restantes (tales como glicéridos, agua y azufre o materiales que contienen azufre), y la presión se ajusta a un valor de aproximadamente 0,1 milibares (10 Pa) a aproximadamente 3 milibares (300 Pa).
La destilación tiene lugar en dos etapas. La primera etapa tiene las siguientes condiciones. Se inyecta vapor a una presión de aproximadamente 3,5 bares (350 kPa) a aproximadamente 9 bares (900 kPa).
La segunda etapa tiene las siguientes condiciones. Se inyecta vapor a una presión de aproximadamente 4,5 bares (450 kPa) a aproximadamente 11 bares (1.100 kPa).
El producto producido a partir del aparato de destilación es biodiésel purificado, que se transfiere al tanque de biodiésel 80.
El biodiésel purificado se puede usar como un combustible, o se puede mezclar con otros productos para producir un combustible.
Las impurezas se eliminan periódicamente del proceso. Por ejemplo, la fase acuosa (que contiene glicerina) de la transesterificación se separa periódicamente en el tanque de fase de glicerina 90. Esta fase acuosa puede contener glicerol, metanol, agua, sales, ácidos, bases, compuestos volátiles condensados y jabones, por ejemplo.
La fase acuosa se transfiere posteriormente a un tanque de acidulación 110 al que se añade el residuo de agua ácida. La fase acuosa se separa después en FFAs recuperados (tanque de FFAs recuperados 120), sulfato potásico (tanque de sulfato potásico 130) y glicerina/metanol (tanque de glicerina/metanol 140). La glicerina/metanol se separa posteriormente en glicerina purificada (tanque de glicerina purificada 150) y metanol recuperado (tanque de metanol recuperado 160). Los materiales aislados de las impurezas se pueden reutilizar en un proceso posterior para producir biodiésel.
Los procesos mejorados descritos en la presente memoria posibilitan el uso de materias primas de mala calidad e impuras para producir un biodiésel de calidad elevada. Hasta la fecha, ha sido inviable por otra parte usar tales materias primas como fuente de grasas y aceites (y grasas lubricantes) para la producción de combustibles tales como biodiésel.
Además, los procesos mejorados descritos en la presente memoria posibilitan una reducción en el tiempo de procesamiento para la producción de biodiésel a partir de una materia prima. Esto da como resultado una cantidad incrementada de producción de biodiésel, lo cual es beneficioso. Por ejemplo, los presentes inventores han descubierto que sus procesos mejorados posibilitan la producción de biodiésel en aproximadamente 7 a 8 horas menos que el tiempo necesario mediante el uso de los procesos existentes. Para la presente instalación usada por los inventores, esto representa 38 toneladas adicionales de biodiésel producidas en un periodo de 24 horas.

Claims (7)

REIVINDICACIONES
1. Un proceso para esterificar una mezcla que comprende entre el 10% y 20% en peso de ácidos grasos libres (FFAs), comprendiendo dicho proceso las etapas de:
(i) proporcionar al menos una primera porción de la mezcla a al menos un primer recipiente de reacción; (ii) calentar la primera porción de la mezcla a una temperatura de reacción para la esterificación, estando la temperatura de reacción entre 71°C y 76°C;
(iii) introducir condiciones de esterificación en el primer recipiente de reacción, que comprenden añadir un catalizador de esterificación y un alcohol al recipiente de reacción, siendo el catalizador de esterificación ácido sulfúrico;
(iv) detener el calentamiento de la primera porción de la mezcla;
(v) recircular la primera porción de la mezcla extrayéndola del primer recipiente de reacción y devolviéndola al primer recipiente de reacción; y
(vi) esterificar los FFAs en la primera porción de la mezcla;
en el que la recirculación de la primera porción de la mezcla se configura para mantener una temperatura de reacción adecuada para la esterificación de los FFAs en la primera porción de la mezcla, estando la temperatura de reacción entre 71°C y 76°C;
y en el que la masa del catalizador de esterificación usado respecto del % en peso de los FFAs en la mezcla antes de la esterificación es de 26 kg de catalizador por % en peso de FFAs a 32 kg de catalizador por % en peso de FFAs, de forma que la cantidad de FFAs en la mezcla se reduce al 3% en peso o menos.
2. Un proceso según la reivindicación 1, en el que se proporcionan dos o más recipientes de reacción, y dicho proceso comprende las etapas adicionales de:
(i) proporcionar al menos una segunda porción de la mezcla a al menos un segundo recipiente de reacción; (ii) calentar la segunda porción de la mezcla a una temperatura de reacción para la esterificación, y la temperatura de reacción es de entre 71°C y 76°C;
(iii) introducir condiciones de esterificación en el segundo recipiente, que comprenden añadir un catalizador de esterificación y un alcohol al recipiente de reacción, y el catalizador de esterificación es ácido sulfúrico;
(iv) detener el calentamiento de la segunda porción de la mezcla;
(v) recircular la segunda porción de la mezcla extrayéndola del segundo recipiente de reacción y devolviéndola al segundo recipiente de reacción; y
(vi) esterificar los FFAs en la segunda porción de la mezcla;
en el que la recirculación de la segunda porción de la mezcla se configura para mantener una temperatura de reacción adecuada para la esterificación de los FFAs en la segunda porción de la mezcla, estando la temperatura de reacción entre 71°C y 76°C.
3. Un proceso según la reivindicación 2, en el que la esterificación de la primera porción de la mezcla y la esterificación de la segunda porción de la mezcla son al menos parcialmente concurrentes.
4. Un proceso según cualquier reivindicación precedente, en el que la temperatura de reacción está entre 72°C y 75°C.
5. Un proceso según cualquier reivindicación precedente, en el que la mezcla comprende entre el 10% y el 15% en peso de FFAs antes de la esterificación.
6. Un proceso según cualquier reivindicación precedente, en el que el alcohol es metanol.
7. Un proceso según cualquier reivindicación precedente, en el que el catalizador de esterificación es ácido sulfúrico al 96%.
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