ES2744906T3

ES2744906T3 - Placa metálica laminada para latas de dos piezas y cuerpo de lata laminado de dos piezas

Info

Publication number: ES2744906T3
Application number: ES13876472T
Authority: ES
Inventors: Yusuke Nakagawa; Junichi Kitagawa; Yoichiro Yamanaka; Yoichi Tobiyama
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2013-02-28
Filing date: 2013-12-26
Publication date: 2020-02-26
Anticipated expiration: 2033-12-26
Also published as: CN105008232A; PH12015501883B1; EP2962951A4; JP5874659B2; BR112015020675A2; TW201446486A; KR20150108905A; EP2962951A1; CA2901209A1; US10227156B2; TWI549810B; MY175366A; WO2014132541A1; PH12015501883A1; EP2962951B1; JP2014166856A; CN105008232B; US20160009444A1; BR112015020675B1; CA2901209C

Abstract

Lámina metálica laminada para una lata de dos piezas, comprendiendo la lámina metálica laminada: una lámina metálica; una primera capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara exterior de un recipiente después de la formación del recipiente; y una segunda capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara interior del recipiente después de la formación del recipiente, en el que la primera capa de resina de poliéster contiene tereftalato de polietileno o un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 6% molar en una proporción de entre un 30% y un 60% en masa, tereftalato de polibutileno o tereftalato de polibutileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 5% molar en una proporción de entre un 40% y un 70% en masa, y una cera poliolefínica en una cantidad de entre un 0,01% y un 3,0% en porcentaje exterior, la segunda capa de resina de poliéster es un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 22% molar, y los grados de orientación residual de la primera y la segunda capa de resina de poliéster son inferiores a un 30%, en el que el grado de orientación residual del cristal es un valor determinado por el método de difracción de rayos X y se define de la siguiente manera: (1) para una resina de poliéster orientada (o una película de poliéster orientada) antes del laminado y la resina (o la película) después del laminado, la intensidad de difracción de rayos X se mide dentro del rango de 2θ = 20º a 30º; (2) valores de intensidad de difracción de rayos X a 2θ = 20º y 2θ = 30º están conectados con una línea recta, que se define como una línea de base; (3) la altura del pico más alto que aparece cerca de 2θ = entre 22º y 28º se mide desde la línea de base; (4) P2/P1 x 100 se define como un grado de orientación residual (%), donde P1 es la altura del pico más alto de la película antes del laminado, y P2 es el pico más alto de la película después del laminado.

Description

DESCRIPCIÓN

Placa metálica laminada para latas de dos piezas y cuerpo de lata laminado de dos piezas

Campo

La presente invención se refiere a una lámina metálica laminada para una lata de dos piezas y un cuerpo de lata laminado de dos piezas.

Antecedentes

Las latas metálicas, como forma de envases de alimentos, son excelentes en cuanto a resistencia mecánica y conservación a largo plazo, pueden envasarse con contenidos a alta temperatura ya que están, y pueden estar, selladas herméticamente, pueden someterse fácilmente a un tratamiento de esterilización tal como un tratamiento de esterilización en autoclave después del sellado hermético y son, por lo tanto, muy seguras e higiénicas como recipientes de envasado. Las latas metálicas tienen la ventaja de que se separan y se recogen fácilmente de desechos. Las latas metálicas convencionalmente se han fabricado a partir de láminas metálicas recubiertas, en las que los procesos de recubrimiento realizados por los fabricantes de latas son, sin embargo, complicados y de baja productividad. Además, si se utiliza un material de recubrimiento a base de disolventes, una gran cantidad de disolventes se volatiliza en el tratamiento de secado y horneado realizado después del recubrimiento, y se producen problemas ambientales tal como la descarga de disolventes. Además, para evitar los efectos adversos de los disolventes en el cuerpo humano, hay un movimiento creciente para limitar el bisfenol A (BPA) como tipo de hormonas ambientales contenidas en un material de recubrimiento.

En vista de tal antecedente, en los últimos años se han utilizado láminas metálicas laminadas con una película de resina termoplástica libre de BPA unida térmicamente por fusión a una superficie de lámina metálica como material de lata metálica. Las láminas metálicas laminadas con una película de resina de poliéster unidas térmicamente por fusión a una superficie de lámina metálica presentan, en particular, un excelente rendimiento en términos de higiene de alimentos y, por lo tanto, se utilizan ampliamente. Específicamente, las láminas metálicas laminadas con una película de resina de poliéster unidas térmicamente por fusión a una superficie metálica se utilizan para tapas, latas por embutición y re-embutición (drawn and redrawn, DRD), latas por embutición y planchado (drawn and ironed, DI), o similares. Las latas DRD y las latas DI tienen un alto grado de procesamiento, y si las láminas metálicas laminadas se utilizan para las latas DRD o las latas DI, se requiere que la película de resina de poliéster presente una excelente formabilidad. En vista de este antecedente, la Literatura de Patentes 1 y la Literatura de Patentes 2, por ejemplo, describen una técnica en la que una película de tereftalato de polietileno orientada biaxialmente se lamina sobre una lámina metálica a través de una capa adhesiva formada por un poliéster de bajo punto de fusión que se utiliza como material para latas metálicas. El documento US20140339123 describe una lámina metálica laminada que comprende una lámina metálica; una primera capa de resina de poliéster formada en una superficie de la lámina metálica que sirve de exterior de un recipiente que se forma en el recipiente; y una segunda capa de resina de poliéster formada en otra superficie de la lámina metálica sirve de interior del recipiente después de haberse formado en el recipiente, en el que primera capa de resina de poliéster contiene no menos de un 30% en masa y no más de un 60% en masa de tereftalato de polietileno o tereftalato de polietileno copolimerizado que tiene un componente de copolimerización de menos de un 6% molar y no menos de un 40% en masa y no más de un 70% en masa de tereftalato de polibutileno, la segunda capa de resina de poliéster es tereftalato de polietileno copolimerizado que tiene un componente de copolimerización de menos de un 14% molar, y la primera y la segunda capa de resina de poliéster tiene un grado de orientación residual de menos de un 2% y no más de un 50%, y presentan unos grosores tras el laminado de no menos de 6 pm. Puede aplicarse cera a la superficie de la lámina metálica laminada.

La Literatura de Patentes 3 y la Literatura de Patentes 4 describen un método para fabricar una lámina metálica laminada y un cuerpo de lata metálico con una alta relación de embutición utilizando una película de resina de poliéster termoadhesiva por fusión.

Lista de citas

Literatura de patentes

Literatura de patentes 1: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 56-10451 Literatura de patentes 2: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 01-192546 Literatura de patentes 3: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 05-15604 Literatura de patentes 4: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 07-19567 Literatura de patentes 5: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 05-331302 Literatura de patentes 6: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 2002-88233 Literatura de patentes 7: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 2001-335682 Literatura de patentes 8: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 2004-58402 Literatura de patentes 9: Publicación de patente japonesa puesta a disposición del público n° 2004-249705

Sumario

Problema técnico

Cuando la lámina metálica laminada que se une por fusión térmica con una película de resina de poliéster se utiliza en el lado de la cara exterior de un recipiente de alimentos en lata, es decir, el lado que está en contacto con el vapor a alta temperatura durante el tratamiento de esterilización en autoclave, el tratamiento de esterilización en autoclave produce un fenómeno de blanqueamiento en autoclave, que cambia el color de la película de resina de poliéster y perjudica el diseño. Por esta razón, si la lámina metálica laminada que está unida térmicamente por fusión con una película de resina de poliéster se utiliza en el lado de la cara exterior del recipiente de alimentos en lata, se requiere que la lámina metálica laminada tenga resistencia al blanqueamiento en autoclave. Si la lámina metálica laminada que está unida térmicamente por fusión con una película de resina de poliéster se utiliza en el lado de la cara interior del recipiente de alimentos en lata, se requiere que la lámina metálica laminada tenga resistencia a la corrosión. Si la lámina metálica laminada se utiliza para recipiente de alimentos en lata con un alto grado de procesamiento, tal como latas embutidas y latas embutidas y planchadas, se requiere que la lámina metálica laminada tenga propiedades mecánicas que permitan formación con un alto grado de procesamiento, tal como “embutición” y “embutición y planchado".

De acuerdo con un estudio realizado por los inventores de la presente invención, sin embargo, no ha habido láminas metálicas laminadas que presenten tanto resistencia al blanqueamiento en autoclave como resistencia a la corrosión y que tengan unas propiedades mecánicas que permitan la formación con un alto grado de procesamiento. Ante esta situación, se ha deseado desarrollar una lámina metálica laminada que presente resistencia al blanqueamiento en autoclave y resistencia a la corrosión y que tenga unas propiedades mecánicas que permitan la formación con un alto grado de procesamiento.

Aunque la Literatura de Patentes 5 describe que el aumento de la velocidad de cristalización de un polímero puede suprimir el fenómeno de blanqueamiento en autoclave, el mecanismo del fenómeno de blanqueamiento en autoclave no se ha determinado completamente y el problema del fenómeno de blanqueamiento en autoclave no se ha resuelto completamente. Las Literaturas de Patentes 6 a 9 describen películas de recubrimiento de láminas metálicas para su uso en embutición y planchado laminando una película formada de tereftalato de butileno y tereftalato de etileno sobre una lámina metálica. Sin embargo, dicha lámina metálica laminada plana es insuficiente en capacidad de procesamiento para su uso en recipientes tales como recipientes para alimentos en lata y puede causar defectos tales como la ruptura de la película. Si se utiliza como material de base, en particular, una lámina de acero que tiene una resistencia más elevada que la de una lámina de aluminio, se producen daños en la película durante la formación, y la lámina de acero no puede utilizarse como cuerpo de lata.

La presente invención se ha realizado teniendo en cuenta los problemas anteriores, y un objetivo de la misma es proporcionar una lámina metálica laminada para una lata de dos piezas que presente resistencia a blanqueamiento en autoclave y resistencia a la corrosión y que tenga propiedades mecánicas que permitan formación con un alto grado de procesamiento y un cuerpo de lata laminado de dos piezas fabricado utilizando la lámina metálica laminado para una lata de dos piezas.

Solución al problema

Una lámina metálica laminada para una lata de dos piezas de acuerdo con la presente invención incluye: una lámina metálica; una primera capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara exterior de un recipiente después de la formación del recipiente; y una segunda capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara interior del recipiente después de la formación del recipiente. La primera capa de resina de poliéster contiene tereftalato de polietileno o un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 6% molar en una proporción de entre un 30% y un 60% en masa, tereftalato de polibutileno o un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 5% molar en una proporción de entre un 40% y un 70% en masa, y una cera poliolefínica en una cantidad de entre un 0,01% y un 3,0% en porcentaje exterior. La segunda capa de resina de poliéster es un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 22% molar, y los grados de orientación residuales de la primera y la segunda capa de resina de poliéster son menores de un 30%.

De acuerdo con la presente invención, en la lámina metálica laminada para una lata de dos piezas, una rugosidad Ra de la línea central de una superficie de la primera capa de resina de poliéster se encuentra dentro de un rango de entre 0,4 pm y 2,0 pm.

Un cuerpo de lata laminado de dos piezas de acuerdo con la presente invención se fabrica utilizando la lámina metálica laminada para una lata de dos piezas de acuerdo con la presente invención.

Efectos ventajosos de la invención

La presente invención puede proporcionar una lámina metálica laminada para una lata de dos piezas que presente resistencia a blanqueamiento en autoclave y resistencia a la corrosión y que tenga propiedades mecánicas que permitan la formación con un alto grado de procesamiento y un cuerpo de lata laminado de dos piezas fabricado utilizando la lámina metálica laminada para una lata de dos piezas.

Descripción de realizaciones

Se describe, a continuación, una lámina metálica laminada para una lata de dos piezas como una realización de la presente invención.

Configuración completa de lámina metálica laminada para lata de dos piezas

La lámina metálica laminada para una lata de dos piezas como una realización de la presente invención incluye una lámina metálica, una capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara exterior de un recipiente después de la formación del recipiente, y una capa de resina de poliéster del lado de la cara interior formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara interior del recipiente después de la formación del recipiente. Configuración de la lámina metálica

Para la lámina metálica, puede utilizarse una lámina de acero o una lámina de aluminio utilizada ampliamente como material de lata, y particularmente preferible es el acero sin estaño (tin free steel, TFS), que es una lámina de acero tratada superficialmente que tiene una película de dos capas en la que la capa inferior y la capa superior están formadas de metal cromo e hidróxido de cromo, respectivamente. Ejemplos preferibles de cantidades de adhesión de metal cromo e hidróxido de cromo del TFS incluyen, entre otros, aquellas dentro del rango de entre 70 mg/m2 y 200 mg/m2 para la cantidad de adhesión de metal cromo y dentro del rango de entre 10 mg/m2 y 30 mg/m2 para la cantidad de adhesión de hidróxido de cromo desde el punto de vista de la capacidad de procesamiento y resistencia a la corrosión.

Fenómeno de blanqueamiento en autoclave

Cuando el tratamiento de esterilización en autoclave se realiza en un cuerpo de lata fabricado utilizando una lámina metálica cubierta con una película de resina de poliéster general, en muchos casos se produce un fenómeno en el que la película de resina de poliéster se blanquea.

Esto se debe a que los diminutos huecos formados dentro de la película de resina de poliéster reflejan irregularmente la luz exterior. Estos huecos no se forman durante el tratamiento térmico en condiciones secas o durante el tratamiento de esterilización en autoclave en un estado de la lata vacía, que se ha envasado sin contenido. Cuando se observa el límite entre la película de resina de poliéster en la que se produce el blanqueamiento y la lámina metálica, los huecos no se forman en toda la dirección del grosor de la película de resina de poliéster, sino que se forman principalmente cerca de la superficie de la lámina metálica. A partir de este fenómeno, los huecos se consideran formados por el siguiente mecanismo.

Específicamente, el cuerpo de la lata envasado con el contenido se expone a vapor a alta temperatura y alta presión inmediatamente después del inicio del tratamiento de esterilización en autoclave. Durante el proceso, parte del vapor atraviesa la película de resina de poliéster y se acerca a la superficie de la lámina metálica. El cuerpo de la lata envasado con el contenido se enfría por el contenido envasado antes del tratamiento de esterilización en autoclave, y la película de resina de poliéster cerca de la superficie de la lámina metálica tiene una temperatura más baja que la de una atmósfera ambiental. Por esta razón, el vapor de agua se enfría dentro de la película de resina de poliéster amorfo cerca de la lámina metálica para condensarla en agua. El agua condensada extiende la película de resina de poliéster para formar burbujas de agua. Junto con el avance del tratamiento de esterilización en autoclave, estas burbujas de agua se vaporizan por un aumento de la temperatura del contenido, y las burbujas de agua vaporizadas se transforman en los huecos.

La película de resina de poliéster cerca de la lámina metálica se enfría por el contenido y se une térmicamente por fusión, y la película se convierte en una capa amorfa, en la cual se rompe la orientación del cristal. Por esta razón, la resistencia mecánica de la película de resina de poliéster cerca de la lámina metálica es menor que la de una capa cristalina y se deforma fácilmente. Este hecho se considera que provoca el fenómeno anterior. En consecuencia, el fenómeno de blanqueamiento en autoclave puede suprimirse si puede aumentarse la resistencia de la capa amorfa cerca de la lámina metálica. Sin embargo, en el método de unión por fusión térmica, la fabricación se realiza calentando la lámina metálica a una temperatura elevada no inferior a un punto de transición vítrea y uniendo por fusión la película de resina de poliéster sobre la misma, y la capa de resina cerca de la superficie de la lámina metálica se fusiona, por lo que un cristal orientado se rompe inevitablemente. Dadas estas circunstancias, la presente invención hace que la capa amorfa, que tiene una baja resistencia mecánica y frágil inmediatamente después del laminado, se convierta en una capa dura y resistente en un cuerpo de lata, suprimiéndose de este modo el fenómeno de blanqueamiento en autoclave.

Ejemplos de un método para cristalizar la película de resina de poliéster como capa amorfa antes del tratamiento de esterilización en autoclave incluyen un método que realiza un tratamiento térmico antes del tratamiento de esterilización en autoclave. Respecto al caso de realizar el tratamiento térmico antes de la formación del recipiente, una película de resina de poliéster que tiene una alta orientación de cristal tiene una formabilidad inferior y, por lo tanto, está limitada en forma de latas para las cuales puede utilizarse el método, lo cual no es realista. El caso en que se realiza el tratamiento térmico después de la formación del recipiente tiene el inconveniente de que un aumento en los procesos posteriores a la formación aumenta los costes de fabricación. Dadas estas circunstancias, los inventores de la presente invención, cuyo objetivo es aumentar la orientación de los cristales utilizando calor durante el tratamiento de esterilización en autoclave, han encontrado una composición de resina que tiene una elevada velocidad de cristalización térmica y han utilizado la composición de resina para la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior. En otras palabras, la presente invención cristaliza la resina de poliéster como capa amorfa antes de que se formen los huecos en la capa de resina en la cara exterior de la lata a través del tratamiento de esterilización en autoclave y aumenta la resistencia.

Primera capa de resina de poliéster

Una composición efectiva y específica para aumentar la velocidad de cristalización térmica de una primera capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, la superficie que forma el lado de la cara exterior de un recipiente después de la formación del recipiente, es una composición de poliéster que se obtiene mezclando un poliéster (en lo sucesivo, puede indicarse como poliéster (A) con tereftalato de polietileno como componente principal y un poliéster (en lo sucesivo, puede indicarse como poliéster (B)) con tereftalato de polibutileno como componente principal, siendo la proporción del poliéster (A) de un 60% en masa o menos y la proporción del poliéster (B) de un 40% en masa o más. Si la proporción del poliéster (A) supera un 60% en masa y la proporción del poliéster (B) es inferior a un 40% en masa, la formación de huecos cerca de la superficie de la lámina metálica no puede suprimirse durante el tratamiento de esterilización en autoclave, y la capa de resina se blanquea para deteriorar significativamente el diseño.

Si la proporción del poliéster (A) es inferior a un 30% en masa y la proporción del poliéster (B) supera un 70% en masa, aunque el fenómeno de blanqueamiento en autoclave puede suprimirse, el módulo de elasticidad de la capa de resina disminuye excesivamente para deteriorar las propiedades mecánicas, y se producen defectos fácilmente en la capa de resina durante el transporte o durante la formación, y la idoneidad para los recipientes de alimentos enlatados resulta difícil. Además, el coste es demasiado elevado desde el punto de vista del coste de la resina, lo cual, por lo tanto, no es adecuado para un uso práctico. Dadas estas circunstancias, para garantizar la capacidad de procesamiento de embutición, la capacidad de procesamiento de embutición y planchado, y la resistencia a defectos a la vez que se suprime el fenómeno de blanqueamiento en autoclave en la capa de resina en el lado de la cara exterior después de la formación del recipiente, la relación en % en masa (A/B) entre el poliéster (A) y el poliéster (B) es preferiblemente en el intervalo entre 30 y 60 / entre 70 y 40 y más preferiblemente en el intervalo entre 40 y 50 / entre 60 y 50.

El poliéster (A) se obtiene mediante una reacción de condensación en estado fundido con un componente de ácido tereftálico y un componente de etilenglicol como componentes principales. Otro componente puede copolimerizarse con tereftalato de polietileno en una cantidad inferior a un 6% molar como intervalo que no perjudica los efectos de la presente invención, y el componente copolimerizado puede ser un componente ácido o un componente de alcohol. Ejemplos del componente copolimerizado incluyen ácidos dicarboxílicos aromáticos tales como ácido isoftálico, ácido ftálico y ácido naftalenodicarboxílico; ácidos dicarboxílicos alifáticos tales como ácido adípico, ácido azelaico, ácido sebácico y ácido dicarboxílico decano; y ácidos dicarboxílicos alicíclicos, tales como el ácido ciclohexano dicarboxílico. Entre estos, el ácido isoftálico es particularmente preferible.

Ejemplos del componente de alcohol copolimerizado incluyen dioles alifáticos tales como butanodiol y hexanodiol y dioles alicíclicos tales como ciclohexano dimetanol. Éstos pueden utilizarse individualmente, o pueden utilizarse dos o más de ellos. La proporción del componente copolimerizado es, dependiendo de su tipo, una proporción para dar un punto de fusión del polímero resultante dentro del rango entre 210 °C y 256 °C, preferiblemente entre 215 °C y 256 °C, y más preferiblemente entre 220 °C y 256 °C. Si el punto de fusión del polímero es inferior a 210 °C, la resistencia al calor es pobre. Si el punto de fusión del polímero supera los 256 °C, la cristalinidad del polímero es demasiado elevada y la capacidad de procesamiento de la formación se ve afectada.

El poliéster (B) se obtiene mediante una reacción de condensación en estado fundido con un componente de ácido tereftálico y un componente de 1,4-butanodiol como componentes principales. Otro componente puede copolimerizarse en una cantidad inferior a un 5% molar como un intervalo que no perjudica los efectos de la presente invención, y el componente copolimerizado puede ser un componente ácido o un componente de alcohol. Ejemplos del componente ácido copolimerizado incluyen ácidos dicarboxílicos alifáticos tales como ácido isoftálico, ácido ftálico y ácido naftalen dicarboxílico; ácidos dicarboxílicos alifáticos tales como ácido adípico, ácido azelaico, ácido sebácico y ácido dicarboxílico decano; y ácidos dicarboxílicos alifáticos tales como ácido ciclohexano dicarboxílico. Entre estos, es preferible ácido isoftálico o ácido 2,6-naftaleno dicarboxílico.

Ejemplos del componente de alcohol copolimerizado incluyen dioles alifáticos tales como etilenglicol y hexano diol y dioles alicíclicos tales como ciclohexano dimetanol. Éstos pueden utilizarse individualmente, o pueden utilizarse dos o más de ellos. La proporción del componente copolimerizado es, dependiendo de su tipo, una proporción para dar un punto de fusión del polímero resultante dentro del rango de entre 180 °C y 223 °C, preferiblemente de entre 200 °C y 223 °C, y más preferiblemente de entre 210 °C y 223 °C. Si el punto de fusión del polímero es menor a 180 °C, la cristalinidad como poliéster es baja, lo que resulta en una pobre resistencia al calor. La proporción de mezcla entre el poliéster (A) y el poliéster (B) se ajusta de manera que el punto de fusión del polímero se encuentre dentro del rango entre 200 °C y 256 °C, más preferiblemente entre 210 °C y 256 °C, y más preferiblemente entre 220 °C y 256 °C.

Ejemplos de cera olefínica que se añade incluyen homopolímeros y copolímeros de olefinas, copolímeros de olefinas y otros monómeros copolimerizables tales como un monómero de vinilo, y sus copolímeros modificados. Ejemplos específicos incluyen polietilenos (de alta densidad, baja densidad, bajo peso molecular, alto peso molecular o similares), polietilenos lineales de baja densidad, polietilenos lineales de densidad ultra baja, polipropilenos, copolímeros de etileno-propileno, poli-4-metilen-penteno 1, resinas de ionómero, copolímeros de etileno vinil acetato, copolímeros de etileno-ácido acrílico, copolímeros de etileno-metacrilato de metilo y poliolefinas modificadas (productos de reacción de homopolímeros, copolímeros, o similares de olefinas y ácidos carboxílicos insaturados como ácido maleico y ácido fumárico, anhídridos de ácido, ésteres, sales metálicas o similares). Estas olefinas pueden utilizarse individualmente, o dos o más de ellas pueden utilizarse mezcladas.

Al contener la cera olefínica, una cera de bajo peso molecular con un peso molecular promedio en número (Mn) de entre 1000 y 10000 es efectiva y preferida. Al añadir la cera, se proporciona aspereza adecuadamente a la superficie de la película, lo que aumenta la capacidad de procesamiento. El contenido de la cera olefínica se encuentra dentro del rango de entre un 0,01% o más y un 3,0% o menos en términos de una relación de masa a la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior. Si el contenido es inferior a un 0,01%, aparece una cantidad menor de cera olefínica en la superficie de la resina y la capacidad de procesamiento es pobre. Si el contenido supera el 3,0%, prácticamente se satura el efecto de aumentar la capacidad de procesamiento, seguido por obstáculos técnicos en la fabricación y la reducción de la productividad, lo que lleva a un aumento excesivo de los costes. Por las razones anteriores, para cubrir suficientemente la superficie de la resina con la cera olefínica y asegurar la productividad, la cera olefínica se añade en una cantidad dentro del rango entre un 0,01% o más y un 3,0% o menos en porcentaje exterior y preferiblemente en una cantidad dentro del rango entre un 0,01% o más y un 1,0% o menos en porcentaje exterior.

En el procesamiento de formación de cuerpos de lata de dos piezas con un alto grado de procesamiento, la influencia de la resistencia al rozamiento de la superficie durante el procesamiento es significativa. Existe una tendencia general a que una menor resistencia al rozamiento de la superficie proporcione mayor capacidad de procesamiento. El planchado, en particular, estira una película mientras frota la superficie de la película, y la menor resistencia de fricción de la superficie proporciona una menor generación de calor en el procesamiento y la posterior facilidad de procesamiento. Los inventores de la presente invención se han centrado en reducir notablemente la resistencia al rozamiento superficial mediante la adición de la cera olefínica a la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior para proporcionar irregularidades a la superficie, con lo que se llega a la conclusión de que la tensión de procesamiento se reduce para aumentar dramáticamente la capacidad de procesamiento. Una rugosidad superficial de la línea central Ra de la superficie de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior es preferiblemente de 0,4 pm o más y de 2,0 pm o menos.

Los recipientes, tales como latas de bebidas, generalmente requieren un alto brillo, y que la superficie de las láminas metálicas laminadas para su uso en dichos recipientes se mantenga lisa. Las películas para utilizarse en tales láminas metálicas laminadas de alto brillo generalmente tienen una rugosidad superficial Ra de 0,1 pm o menos, e incluso después del laminado, la lisura de la superficie de la película se mantiene para tener una rugosidad superficial de aproximadamente 0,1 pm. Es probable que dichas láminas metálicas laminadas lisas causen defectos en la película al embutir y planchar, o que reduzcan la adhesión con un material de base y, por lo tanto, no puedan utilizarse para latas de alimentos en condiciones de uso severas. Si se aplica rugosidad con una rugosidad superficial superior a 0,4 pm a la superficie de la capa de resina, el área de contacto entre un molde y la película durante la formación disminuye para reducir la resistencia al rozamiento superficial, y la resistencia de formación se reduce para aumentar la capacidad de procesamiento. La adhesión entre la película y el material de base también puede aumentarse, permitiendo el uso de latas de alimentos en condiciones de uso severas. Se ha descubierto que existe una tendencia a que una mayor rugosidad superficial aumente la capacidad de procesamiento, lo que también resulta en un aumento de la durabilidad. Más preferiblemente, el límite inferior de la rugosidad superficial es de 0,4 pm o más. Si la rugosidad superficial es mayor de 2,0 pm, el grosor de la película se vuelve desigual, y se producen fácilmente defectos de la película o similares. Por esta razón, el límite superior de la rugosidad superficial es de 2,0 pm o menos y más preferiblemente de 1,5 pm o menos.

Segunda capa de resina de poliéster

Para una segunda capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, la superficie que forma el lado de la cara interior del recipiente después de la formación del recipiente, se forma un poliéster (un poliéster (C)) con tereftalato de polietileno como componente principal. El polietileno (C) es un polímero formado por un componente de ácido dicarboxílico con ácido tereftálico como componente principal y un componente de glicol con etilenglicol como componente principal. Ejemplos del componente de ácido dicarboxílico incluyen ácido tereftálico, ácido isoftálico, ácido naftaleno dicarboxílico, y ácido difenil dicarboxílico. Entre estos, se utiliza preferiblemente ácido tereftálico o ácido isoftálico. El componente de glicol puede contener propanodiol, butanodiol o similares con etilenglicol como componente principal.

El componente principal es tereftalato de polietileno y puede copolimerizarse, con un contenido de un componente compolimerizado inferior a un 22% molar. El contenido es preferiblemente menor que un 18% molar y más preferiblemente menor que un 15% molar. Si el contenido del componente copolimerizado es de un 22% molar o más, el punto de fusión disminuye demasiado, y los grados de orientación residual del lado de la cara exterior y las capas de resina de poliéster del lado de la cara interior no pueden ajustarse para que se encuentren dentro de un cierto rango cuando se laminan, lo cual no resulta en ningún efecto. La proporción del componente copolimerizado es, dependiendo de su tipo, una proporción para dar un punto de fusión del polímero resultante dentro del rango de entre 210 °C y 256 °C, preferiblemente entre 215 °C y 256 °C, y más preferiblemente entre 220 °C y 256 °C. Si el punto de fusión del polímero es inferior a 210 °C, la resistencia al calor es pobre. Si el punto de fusión del polímero excede 256 °C, la cristalinidad del polímero es demasiado alta y la capacidad de procesamiento de la formación se ve afectada. Pueden añadirse, según sea necesario, antioxidantes, estabilizadores térmicos, absorbentes de rayos UV, plastificantes, pigmentos, agentes antiestáticos, agentes de nucleación de cristales o similares.

La capa de resina de poliéster del lado de la cara interior descrita anteriormente tiene excelentes propiedades mecánicas, tales como resistencia a la tracción, módulo de elasticidad, y resistencia al impacto y, además, tiene polaridad, y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior como componente principal puede aumentar la adhesión y la formabilidad de la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior hasta un nivel que puede soportar el procesamiento del recipiente e impartir resistencia al impacto después del procesamiento del recipiente. Grado de orientación residual

Una característica importante de una película laminada de tereftalato de polietileno es que una cantidad de cristales orientados tiene una gran influencia en las características. La cantidad de cristales orientados se controla a una cantidad apropiada de acuerdo con el rendimiento requerido aprovechando esta característica, produciendo por separado, de este modo, láminas metálicas laminadas que tienen un rendimiento básico deseado. Específicamente, utilizando una película de cristal orientada biaxial, las condiciones de laminado en el método de unión por fusión térmica se controlan con precisión y se controla una cantidad residual de cristales orientados.

Este método es muy conveniente desde el punto de vista industrial, y pueden producirse diversos tipos de productos de acuerdo con el rendimiento requerido por separado utilizando las mismas materias primas. En general, la reducción del grado de orientación residual aumenta la formabilidad, mientras que el aumento del grado de orientación residual aumenta la resistencia al impacto. La presente invención, de acuerdo con un grado de procesamiento requerido para el uso como latas de dos piezas, controla el grado residual de orientación de una película de resina de poliéster orientada biaxial para que se encuentre dentro del intervalo de menos de un 30%. El grado de orientación residual es un valor determinado mediante el método de difracción de rayos X y se define de la siguiente manera.

(1) Para una resina de poliéster orientada (o una película de poliéster orientada) antes del laminado y la resina (o la película) después del laminado, la intensidad de difracción de rayos X se mide dentro del rango de 20 = 20° a 30°. (2) Valores de intensidad de difracción de rayos X a 20 = 20° y 20 = 30° están conectados con una línea recta, que se define como una línea de base.

(3) La altura del pico más alto que aparece cerca de 20 = entre 22° y 28° se mide desde la línea de base.

(4) P2/P1 x 100 se define como un grado de orientación residual (%), donde P1 es la altura del pico más alto de la película antes del laminado, y P2 es el pico más alto de la película después del laminado.

Los grados de orientación residual de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior son inferiores a un 30%. Si el grado de orientación residual es de un 30% o más, la formabilidad de la película es deficiente y durante la fabricación de latas se produce una ruptura del cuerpo, o se producen problemas tales como deslaminado de la película después del procesamiento. Cuando una película de poliéster estirada biaxialmente se une por fusión térmica, los cristales orientados se descomponen por el calor de la lámina metálica, y la capa de resina se transforma en una resina de poliéster amorfo. Si la entrada de calor es pequeña durante la unión por fusión térmica, la capa de resina no está suficientemente fusionada en la cara de contacto con la lámina metálica, y la adhesión entre la lámina metálica y la capa de resina es pobre. Por esta razón, es necesario garantizar la adherencia de la capa de resina requerida cuando se utiliza para recipientes de alimentos en lata y asegurar la formabilidad reduciendo el grado de orientación residual a un cierto nivel o menos y aumentando la proporción de la capa de resina de poliéster amorfo excelente en deformabilidad laminada sobre la chapa metálica. Por consiguiente, es necesario que los grados de orientación residual de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior sean menores a un 30% y preferiblemente en el rango de un 20% o menos. Desde el punto de vista de la formabilidad de la película, es deseable que, de acuerdo con un mayor grado de procesamiento, el grado residual de orientación se reduzca lo más posible. Aunque no se establece un límite inferior específico del grado de orientación residual, el grado de orientación residual es preferiblemente de un 2% o más puesto que, si el grado de orientación residual es inferior a un 2%, la resistencia al impacto tiende a ser pobre.

Además de las composiciones de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior, para lograr un equilibrio en el grado de orientación residual de acuerdo con las características necesarias, la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior contiene preferiblemente tereftalato de polietileno o un tereftalato de polietileno copolimerizado obtenido por copolimerización preferiblemente de un ácido isoftálico como componente ácido en una proporción de menos de un 6% molar según sea necesario, y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior contiene preferiblemente un tereftalato de polietileno copolimerizado obtenido por copolimerización preferiblemente de un ácido isoftálico como un componente ácido en una proporción de menos de un 22% molar. La capa de resina de poliéster del lado de la cara interior se utiliza en el lado de la cara interior de una lata, y se copolimeriza para garantizar la adherencia.

La capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior se encuentran, después de la formación del recipiente, en el lado de la cara exterior y el lado de la cara interior, respectivamente, y se requiere que presenten las características necesarias descritas anteriormente. El grado de orientación residual se determina de modo que presente las características requeridas. Si las proporciones del poliéster amorfo son significativamente diferentes entre la cara interior y la cara exterior cuando se lamina, las características necesarias no pueden cumplirse en un lado o en ambos lados. En tal caso, la fabricación con los grados de orientación residuales objetivo que satisfacen las características necesarias de ambos lados a la vez es difícil. En otras palabras, la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior se ajustan preferiblemente en la composición de modo que sus grados de orientación residual no se alejen significativamente entre sí.

La temperatura de la lámina metálica y el punto de fusión de la resina cuando se laminan tienen una relación estrecha, y la temperatura de la lámina metálica viene determinada por el punto de fusión de la resina. El punto de fusión de la resina depende de la composición de la resina; el tereftalato de polibutileno tiene un punto de fusión más bajo que el del tereftalato de polietileno, y el punto de fusión varía significativamente según la proporción de mezcla. El tereftalato de polietileno copolimerizado con ácido isoftálico tiene un punto de fusión más bajo que el del tereftalato de polietileno. Por consiguiente, dependiendo de la proporción de mezcla entre el poliéster (A) y el poliéster (B), el punto de fusión de la resina de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior puede reducirse lo suficiente en comparación con el punto de fusión de la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior y el tereftalato de polietileno que no está copolimerizado puede utilizarse para la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior.

Cuando se requiere que los grosores de la película de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior sean significativamente diferentes entre sí, según el contenido o el método de formación, para controlar los grados de orientación residuales tanto del lado de la cara interior como del lado de la cara exterior después del laminado, el poliéster (A) puede copolimerizarse con ácido isoftálico para ajustar el punto de fusión de la resina. Aunque no existe una fórmula específica para los grosores de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior, cuando se producen defectos por roce o similares durante la formación o cuando se transportan recipientes de alimentos en lata, la superficie de la lámina metálica puede presentar un aspecto deteriorado, o puede producirse corrosión con la parte expuesta de la lámina metálica como punto de partida durante el almacenamiento a largo plazo. Dadas estas circunstancias, teniendo en cuenta las características del recipiente y la eficiencia económica descritas anteriormente, los grosores de la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior son preferiblemente de 10 pm o más y de 40 pm o menos. Si los grosores son inferiores a 10 pm, es posible que no se garantice la resistencia a la corrosión. Si los grosores superan 40 pm, se produce un aumento excesivo de los costes de fabricación.

Aunque no existe una limitación específica sobre un método para fabricar la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior, por ejemplo, las respectivas resinas de poliéster se secan según sea necesario, y una de ellas y/o cada una de ellas se envía a una extrusora de laminado en estado fundido conocida, se extruye en forma de lámina desde un troquel con forma de ranura, se pone en contacto íntimo con un tambor de fundición mediante un proceso de aplicación de electricidad estática o similar, y se enfría y se solidifica para que sea un lámina no estirada. La lámina no estirada se estira entonces en la dirección longitudinal y en la dirección de la anchura de la película para obtener una película estirada biaxialmente. Puede establecerse libremente una relación de estiramiento de acuerdo con el grado de orientación, la resistencia, el módulo de elasticidad o similar de una película objetivo. El método de fabricación es, preferiblemente, un proceso de transición en vista de la calidad de la película y, preferiblemente, un proceso de estiramiento biaxial sucesivo que incluye un estiramiento en la dirección longitudinal seguido de un estiramiento en la dirección de la anchura y un proceso de estiramiento biaxial simultáneo que incluye estiramientos casi simultáneos en la dirección longitudinal y la dirección de la anchura.

Ejemplos de un método para fabricar la lámina metálica laminada incluyen un método en el que se calienta una lámina metálica a una temperatura superior al punto de fusión de una película, se disponen películas de resina en contacto con ambos lados de la misma, y unen por fusión térmica las películas de resina utilizando rodillos de presión (en lo sucesivo, denominados rodillos de laminado) pero sin limitarse a éstos. Las condiciones del laminado se establecen de manera apropiada para que puedan obtenerse las capas de resina prescritas por la presente invención. Por ejemplo, la temperatura de la lámina metálica durante el laminado es preferiblemente de 160 °C o más, y un tiempo de contacto en el punto de fusión de la película o más se encuentra preferiblemente en el rango entre 1 ms y 20 ms como historial de temperaturas que experimenta la película durante el laminado.

Para lograr tales condiciones de laminado, se requiere enfriamiento durante la adhesión además del laminado de alta velocidad. Aunque no existe una prescripción específica para la presurización durante el laminado, la presión como presión superficial es preferiblemente entre 0,098 MPa y 2,94 Mpa (entre 1 kgf/cm2 y 30 kgf/cm2). Si la presión superficial es demasiado baja, incluso si la temperatura de la cara de contacto de la resina alcanza una temperatura igual o superior al punto de fusión, el tiempo es corto y no puede obtenerse una adhesión suficiente. Si la presión superficial es alta, aunque no existe ningún inconveniente en el rendimiento de la lámina metálica laminada, la fuerza que actúa sobre los rodillos laminados es grande y se requiere resistencia en términos de equipo, lo que conduce a un aumento en el tamaño de un aparato y es, por lo tanto, poco económico.

Ejemplos

En cada uno de los ejemplos, el tratamiento de desengrase, decapado, y cromado se realizó en una lámina de acero con un grosor de 0,20 mm sometida a laminado en frío, recocido, y revenido para producir una lámina de acero cromada (TFS). En el tratamiento de cromado, el tratamiento de cromado se realiza con un baño de cromo que contiene CrÜ3, F-, y SO⁴2', y tras un enjuague intermedio, se realizó electrólisis con un líquido de tratamiento de conversión química que contiene CrO3 y F-. En esta situación, las condiciones de electrólisis (densidad de corriente, cantidad de electricidad, o similares) se ajustaron para regular las cantidades de adherencia metal cromo e hidróxido de cromo en 120 mg/m2 y 15 mg/m2 en términos de Cr, respectivamente.

A continuación, se calentó la lámina de acero cromada utilizando un aparato de recubrimiento de láminas metálicas, y se laminaron películas de resina de los Ejemplos de la Invención 1 a 25 y los Ejemplos comparativos 1 a 11 enumerados en la siguiente Tabla 1 mediante unión por fusión térmica, de modo que la capa de resina de poliéster del lado de la cara exterior (una capa de resina del lado de la cara exterior) y la capa de resina de poliéster del lado de la cara interior (una capa de resina del lado de la cara interior) se forman en uno y otro lado de la lámina de acero cromada, respectivamente, por los rodillos de laminado para fabricar una lámina metálica laminada. Los rodillos de laminado son de tipo de refrigeración por agua interior, y se hizo circular agua de refrigeración de manera forzada durante el laminado para realizar la refrigeración durante la adhesión de la película. Las características de la lámina de acero laminado y las películas sobre la lámina de acero laminado se evaluaron mediante los siguientes métodos. PET y PET/I en la Tabla 1 representan tereftalato de polietileno y tereftalato de polietileno copolimerizado con ácido isoftálico, respectivamente.

Respecto a la embutición y el planchado, se aplicó una cera de parafina con un punto de fusión de 45 °C a ambos lados de la lámina de acero laminado en una cantidad de 50 mg/m2, y se perforó una pieza en bruto con un diámetro de 123 mm a partir de la misma. La pieza en bruto fue embutida y se formó en una copa con un diámetro interior de 71 mm y una altura de 36 mm mediante una prensa de embutir disponible en el mercado. La copa se cargó después en un aparato de formación comercial DI y, al volver a embutir y planchar en tres etapas con una velocidad de perforación de 200 mm/s y una carrera de 560 mm, se obtuvo una velocidad de reducción total de un 50% (con velocidades de reducción de las respectivas etapas de 30%, 19% y 23%) para formar finalmente una lata con un diámetro interior de la lata de 52 mm y una altura de la lata de 90 mm. Durante la formación con DI, se hizo circular agua corriente a una temperatura de 50 °C.

El grado de orientación del cristal residual es un valor determinado por el método de difracción de rayos X y se define de la siguiente manera.

(1) Para una resina de poliéster orientada (o una película de poliéster orientada) antes del laminado y la resina (o la película) después del laminado, la intensidad de difracción de rayos X se mide dentro del rango de 20 = entre 20° y 30°.

(2) Valores de intensidad de difracción de rayos X en 20 = 20° y 20 = 30° están conectados con una línea recta, que se define como una línea de base.

La rugosidad superficial de la línea central Ra se midió de acuerdo con JIS-B0601 utilizando un instrumento de medición de rugosidad superficial SE-30D fabricado por Kosaka Laboratory Ltd. con un valor de corte de 0,8 mm y una longitud de medición de 2,4 mm. La medición se realizó en los tres puntos respectivos en la dirección longitudinal y en la dirección de la anchura de una película, y se determinó que el valor promedio de los valores de Ra era el valor de Ra de la película.

Tabla 1

* PET: Tereftalato de polietileno

PET/I: Tereftalato de polietileno copolimerizado con ácido isoftálico

(1) Formabilidad de embutición y planchado

La formabilidad de embutición y planchado se evaluó en función de la presencia o ausencia de rotura del cuerpo después de la formación, marcando con D un ejemplo en el que se produjo ruptura del cuerpo después de la embutición y planchado y marcando con A un ejemplo que puede fabricarse como una lata. Las siguientes evaluaciones (2) a (5) se realizaron sólo en muestras que pueden fabricarse como una lata.

(2) Capacidad de recubrimiento de la cara exterior (Solidez de una película de la cara exterior de la lata después de la formación)

Se evaluó la capacidad de recubrimiento de la cara exterior mediante la solidez de una película de la cara exterior de la lata después de la formación (un ejemplo con menos defectos es favorable). Específicamente, para una lata embutida y planchada después de lavarla y secarla, se hizo un rasguño en una boca de la lata con una lima para que pudiera pasar la corriente a través de la lámina de acero de la lata embutida y planchada, y la lata embutida y planchada se puso en un recipiente (ligeramente mayor que la lata embutida y planchada) que contenía una solución electrolítica (una solución de NaCl al 1% a una temperatura de 25 °C) con la base de la lata embutida y planchada dirigida hacia abajo de modo que sólo la cara exterior de la lata quedaba en contacto con la solución electrolítica. Posteriormente, se evaluó la capacidad de recubrimiento de la cara exterior en base a un valor de corriente medido al aplicar una tensión de 6 V a través del cuerpo de la lata y la solución electrolítica de acuerdo con los siguientes criterios.

D: superior a 5 mA

C: superior a 0,5 mA y 5 mA o menos

B: superior a 0,05 mA y 0,5 mA o menos

A: menos de 0,05 mA

(3) Resistencia a blanqueamiento en autoclave de la cara exterior

Se embutió y se planchó una lámina de acero laminado con resina para producir una lata, en la cual se envaso agua como contenido y se unió una tapa. Posteriormente, la lata se colocó en un horno de esterilización en autoclave con el fondo de la lata hacia abajo, y el tratamiento de esterilización en autoclave se realizó a 125 °C durante 90 minutos. Después del tratamiento, se observaron visualmente los cambios en el aspecto del fondo de la lata de acuerdo con los siguientes criterios.

B: no hay cambio en el aspecto

C: se produce un leve deterioro en el aspecto

D: opacidad en el aspecto (aparición de blanqueamiento)

(4) Resistencia a la corrosión de la cara interior (Solidez de una película de la cara interior de la lata después de la formación)

Respecto a la solidez de una película de la cara interior de la lata (un ejemplo con menos defectos es favorable), para una lata embutida y planchada después de lavarla y secarla, se hizo un rasguño en una boca de la lata con una lima para que pudiera pasar corriente a través de la lámina de acero de la lata embutida y planchada, y se vertió una solución electrolítica (una solución de NaCl al 1% con una temperatura de 25 °C) en la lata hasta la boca de la lata. Posteriormente, se aplicó una tensión de 6 V a través del cuerpo de la lata y la solución electrolítica. Se evaluó la resistencia a la corrosión en base a un valor actual de acuerdo con los siguientes criterios.

D: superior a 1 mA

C: superior a 0,1 mA y 1 mA o menos

B: superior a 0,01 mA y 0,1 mA o menos

A: menos de 0,01 mA

(5) Resistencia al impacto de la cara interior

Se llenó una lata con agua corriente a temperatura ambiente y se unió una tapa para sellar herméticamente la lata. Se dejaron caer diez latas en una superficie de cloruro de polivinilo desde una altura de 1,25 m para cada prueba, y se extrajo la tapa y el agua corriente del interior de la lata. Se cortó una parte de la película en la parte del extremo superior de la lata para exponer la lámina de acero. Después se llenó la lata con una solución de sal al 5%. Se insertó un electrodo de platino en la solución (la posición insertada era el centro de la lata) como cátodo, con la parte del extremo superior de la lata (la parte expuesta de la lámina de acero) como ánodo. Posteriormente, se aplicó una tensión de 6 V a través del electrodo de platino y la lata, y se leyó un valor de corriente después de que pasaran 3 segundos. Después de medir las diez latas se calculó un valor promedio y se evaluó la resistencia al impacto según el valor promedio de acuerdo con los siguientes criterios.

D: superior a 1 mA

C: superior a 0,1 mA y 1 mA o menos

B: superior a 0,01 mA y 0,1 mA o menos

A: menos de 0,01 mA

Los resultados de la evaluación se enumeran en la tabla 2. Tal como se indica en la tabla 2, las láminas de acero laminado de los Ejemplos de la Invención 1 a 25 presentan la totalidad de la formabilidad de embutición y planchado, la capacidad de cobertura de la cara exterior, la resistencia al blanqueamiento en autoclave de la cara exterior, la resistencia a la corrosión de la cara interior, y la resistencia al impacto de la cara interior. En cambio, las láminas de acero laminado de los Ejemplos comparativos 1 a 11 son inferiores en cualquiera de la formabilidad de embutición y planchado, la capacidad de cobertura de la cara exterior, la resistencia al blanqueamiento en autoclave de la cara exterior, la resistencia a la corrosión de la cara interior, y la resistencia al impacto de la cara interior. A partir de lo anterior, se ha confirmado que las láminas de acero laminado de los Ejemplos 1 a 25 pueden proporcionar una lámina de acero laminado que presenta una resistencia al blanqueamiento en autoclave y una resistencia a la corrosión y que presenta unas propiedades mecánicas que permiten la formación con un alto grado de procesamiento, tal como embutición y embutición y planchado.

Tabla 2

Se ha descrito una realización a la cual se aplica la invención realizada por los inventores de la presente invención. La presente invención no está limitada por la descripción y los dibujos que forman parte de la divulgación de la presente invención a través de la realización. En otras palabras, otras realizaciones, ejemplos inventivos, técnicas de funcionamiento o similares realizadas por los expertos en la materia basadas en la realización quedan todas incluidas en el alcance de la presente invención.

Aplicabilidad industrial

La presente invención puede proporcionar una lámina metálica laminada para una lata de dos piezas que tiene resistencia al blanqueamiento en autoclave y resistencia a la corrosión y que presenta unas propiedades mecánicas que permiten la formación con un alto grado de procesamiento y un cuerpo de lata laminado de dos piezas fabricado utilizando la lámina metálica laminada para una lata de dos piezas.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Lámina metálica laminada para una lata de dos piezas, comprendiendo la lámina metálica laminada:

una lámina metálica;

una primera capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara exterior de un recipiente después de la formación del recipiente; y una segunda capa de resina de poliéster formada sobre una superficie de la lámina metálica, formando la superficie un lado de la cara interior del recipiente después de la formación del recipiente, en el que

la primera capa de resina de poliéster contiene tereftalato de polietileno o un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 6% molar en una proporción de entre un 30% y un 60% en masa, tereftalato de polibutileno o tereftalato de polibutileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 5% molar en una proporción de entre un 40% y un 70% en masa, y una cera poliolefínica en una cantidad de entre un 0,01% y un 3,0% en porcentaje exterior,

la segunda capa de resina de poliéster es un tereftalato de polietileno copolimerizado con un contenido de un componente copolimerizado de menos de un 22% molar, y

los grados de orientación residual de la primera y la segunda capa de resina de poliéster son inferiores a un 30%, en el que el grado de orientación residual del cristal es un valor determinado por el método de difracción de rayos X y se define de la siguiente manera: (1) para una resina de poliéster orientada (o una película de poliéster orientada) antes del laminado y la resina (o la película) después del laminado, la intensidad de difracción de rayos X se mide dentro del rango de 20 = 20° a 30°; (2) valores de intensidad de difracción de rayos X a 20 = 20° y 20 = 30° están conectados con una línea recta, que se define como una línea de base; (3) la altura del pico más alto que aparece cerca de 20 = entre 22° y 28° se mide desde la línea de base; (4) P2/P1 x 100 se define como un grado de orientación residual (%), donde P1 es la altura del pico más alto de la película antes del laminado, y P2 es el pico más alto de la película después del laminado.

2. Lámina metálica laminado para una lata de dos piezas de acuerdo con la reivindicación 1, en la que una rugosidad superficial de la línea central Ra de una superficie de la primera capa de resina de poliéster se encuentra en un intervalo entre 0,4 pm y 2,0 pm, en el que la rugosidad superficial de la línea central Ra se midió de acuerdo con JIS-B0601 utilizando un instrumento de medición de rugosidad superficial SE-30D fabricado por Kosaka Laboratory Ltd. con un valor de corte de 0,8 mm y una longitud de medición de 2,4 mm, y en el que la medición se realizó en los tres puntos respectivos en la dirección longitudinal y en la dirección de la anchura de una película, y se determinó que el valor promedio de los valores de Ra era el valor de Ra de la película.

3. Cuerpo de lata laminado de dos piezas fabricado utilizando la lámina metálica laminada para una lata de dos piezas de acuerdo con la reivindicación 1 o 2.