ES2681624T3 - Agente dispersante de composición hidráulica - Google Patents

Agente dispersante de composición hidráulica Download PDF

Info

Publication number
ES2681624T3
ES2681624T3 ES11842016.5T ES11842016T ES2681624T3 ES 2681624 T3 ES2681624 T3 ES 2681624T3 ES 11842016 T ES11842016 T ES 11842016T ES 2681624 T3 ES2681624 T3 ES 2681624T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
weight
alkyldiethanolamine
hydraulic composition
hydraulic
formaldehyde
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES11842016.5T
Other languages
English (en)
Inventor
Keiichiro Sagawa
Masaaki Shimoda
Koji Nagasawa
Toshimasa Hamai
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kao Corp
Original Assignee
Kao Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kao Corp filed Critical Kao Corp
Application granted granted Critical
Publication of ES2681624T3 publication Critical patent/ES2681624T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
    • C04B40/0028—Aspects relating to the mixing step of the mortar preparation
    • C04B40/0039—Premixtures of ingredients
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
    • C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G10/00—Condensation polymers of aldehydes or ketones with aromatic hydrocarbons or halogenated aromatic hydrocarbons only
    • C08G10/02—Condensation polymers of aldehydes or ketones with aromatic hydrocarbons or halogenated aromatic hydrocarbons only of aldehydes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
    • C08G10/00—Condensation polymers of aldehydes or ketones with aromatic hydrocarbons or halogenated aromatic hydrocarbons only
    • C08G10/02—Condensation polymers of aldehydes or ketones with aromatic hydrocarbons or halogenated aromatic hydrocarbons only of aldehydes
    • C08G10/04—Chemically-modified polycondensates
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L61/00—Compositions of condensation polymers of aldehydes or ketones; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L61/34—Condensation polymers of aldehydes or ketones with monomers covered by at least two of the groups C08L61/04, C08L61/18 and C08L61/20
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B2103/00—Function or property of ingredients for mortars, concrete or artificial stone
    • C04B2103/40—Surface-active agents, dispersants
    • C04B2103/408—Dispersants

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Lubricants (AREA)
  • Emulsifying, Dispersing, Foam-Producing Or Wetting Agents (AREA)

Abstract

Un dispersante para una composición hidráulica, que comprende una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído, en el que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) es de 0,01 a 2,0.

Description

5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
DESCRIPCION
Agente dispersante de composición hidráulica Campo de la invención
La presente invención se refiere a un dispersante para composición hidráulica.
Antecedentes de la invención
Los dispersantes para composición hidráulica son mezclas químicas, y se usan para dispersar partículas de cemento, reduciendo de este modo la cantidad de agua unitaria necesaria para lograr un asentamiento requerido y potenciar la trabajabilidad y similares de una composición hidráulica. Hay dispersantes conocidos convencionalmente, incluyendo dispersantes de naftaleno tales como un condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído, dispersantes de poli(ácido carboxílico) tales como un copolímero de un ácido carboxílico y un monómero que tiene una cadena de alquilenglicol, y dispersantes de melamina tales como condensado de ácido melaminasulfónico-formaldehído.
El dispersante de naftaleno, por un lado, generalmente tiene mejores propiedades que los dispersantes de poli(ácido carboxílico) y melamina, como presentar una variación menor en el efecto de conferir fluidez en respuesta a diferencias tales como de material y temperatura, proporcionar una composición hidráulica que tiene una viscosidad relativamente baja, y ser más fácil de usar en la preparación de una composición hidráulica. Por otro lado, el dispersante de naftaleno tiende a proporcionar una composición hidráulica que es inferior en cuanto a la retención de fluidez y resistencia de un artículo endurecido a las 24 horas o 7 días con respecto a los dispersantes de poli(ácido carboxílico). Aunque el uso de un retardador de fraguado tal como ácido glucónico junto con el dispersante de naftaleno puede mejorar la retención de fluidez de una composición hidráulica, el retardador de fraguado retrasa el inicio del endurecimiento y la composición hidráulica tiene una resistencia de endurecimiento a las 24 horas disminuida.
El uso de un compuesto de amina es una de las técnicas conocidas para aumentar la resistencia de un artículo endurecido 24 horas o 7 días de una composición hidráulica. Por ejemplo, el documento JP-A 2007-31166 divulga un método de añadir un acelerador de fraguado líquido ácido que contiene aluminio, azufre y una alcanolamina, sulfato de aluminio en polvo, y uno o más compuestos inorgánicos seleccionados del grupo que contiene sulfatos, aluminatos e hidróxidos a un hormigón de cemento con el fin de proporcionar un material de pulverización que tiene un contenido en álcali bajo y que presenta buen desarrollo de la resistencia inicial. En los ejemplos de esta patente, se usan dietanolamina y un agente reductor de agua basado en ácido naftalenosulfónico como la alcanolamina y un dispersante para cemento, respectivamente.
El documento JP-B 2000-511151 (documento WO-A 97/019032) divulga una mezcla de composición de cemento hidráulico multifuncional que contiene un acelerador de fraguado, que es una sal de metal alcalino o alcalinotérreo de ácido orgánico o inorgánico, y un tensioactivo de ácido aminosulfónico de ácido graso con el fin de proporcionar una mezcla multifuncional que tiene las propiedades de aceleración del fraguado de una composición hidráulica e introducción de aire. Esta patente también divulga una mezcla de composición que contiene adicionalmente un agente reductor de agua que contiene una sal de metal alcalino o alcalinotérreo de ácido lignosulfónico, poli(ácido carboxílico), condensado de ácido naftalenosulfónico, condensado de ácido melaminasulfónico, ácido carboxílico hidroxilado, o un hidrocarburo, y una mezcla de composición que contiene adicionalmente un potenciador de resistencia temprana que contiene una alcanolamina.
Esta patente describe ejemplos preferidos de la mezcla que incluyen trietanolamina o triisopropanolamina como la alcanolamina y lignosulfato de calcio como el agente reductor de agua.
El documento JP-A 2002-145651 describe una composición hidráulica producida a partir de materiales derivados de residuos tales como ceniza incinerada de lodos residuales o residuos sólidos municipales, y una composición de cemento que contiene la composición hidráulica y un potenciador de resistencia tal como una alcanolamina. El documento JP-B 2011-515323 describe una composición de cemento de belita-sulfoaluminato de calcio-ferrita (BCSAF) que contiene un clínker de BCSAF y una alcanolamina.
El documento DE 3112179 (A1) divulga un aditivo para cemento que comprende un producto moldeado granular formado por un agente reductor de agua compuesto principalmente por un condensado alto de ácido naftalenosulfónico/formaldehído (NSF) o sal del mismo, y un vehículo. Se mencionan sodio, potasio, calcio, amonio, monoetanolamina, dietanolamina y trietanolamina como catión que forma una sal con NSF.
El documento JP H07 109158 (A) se refiere a un dispersante de cemento compuesto principalmente por un co- condensado de formaldehído específico que tiene un peso molecular promedio en peso de 3000-100 000. El co- condensado de formaldehído está compuesto por tanto por el 5-95 % en peso de un dispersante de hormigón, tal
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
como un co-condensado de sal de ácido naftalenosulfónico con formaldehído para formar el dispersante de cemento.
El documento DE 19926611 (A1) divulga copolímeros a base de derivados de ácido dicarboxílico o monocarboxílico insaturado, oxialquilenglicol alquenil éteres, polialquilenglicol vinílico, polisiloxano o compuestos de éster y el uso de los mismos como aditivos para suspensiones acuosas basadas en aglomerantes minerales o bituminosos. Se describe que los copolímeros proporcionan disoluciones acuosas con propiedades de procesamiento excelentes sin retrasar sus propiedades de resistencia.
Sumario de la invención
La presente invención se refiere a un dispersante para una composición hidráulica, que contiene una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, en el que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) es de 0,01 a 2,0.
La presente invención se refiere a una disolución acuosa de un dispersante para una composición hidráulica, que contiene el dispersante para una composición hidráulica según la reivindicación 1o 2 y agua, en la que, en la disolución acuosa, el contenido de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es del 0,1 al 30 % en peso y el contenido del condensado ácido naftalenosulfónico-formaldehído es del 0,3 al 50 % en peso.
La presente invención se refiere a una composición hidráulica, que contiene una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono, un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, un polvo hidráulico, un árido y agua, en la que el polvo hidráulico contiene SO3 en una cantidad del 0,5 al 6,0% en peso, y la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) es de 0,01 a 2,0.
La presente invención se refiere al uso de una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído para añadirlos a una composición hidráulica a una razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) de 0,01 a 2,0 para mejorar la retención de fluidez de la composición hidráulica.
La presente invención se refiere a un método para mejorar la retención de fluidez de una composición hidráulica, que incluye añadir una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído a la composición hidráulica a una razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) de 0,01 a 2,0.
Descripción detallada de la invención
Se ha encontrado que el uso de dietanolamina o triisopropanolamina como compuesto de amina para potenciar la resistencia temprana en combinación con un dispersante de naftaleno, tal como se describe en los ejemplos en el documento JP-A 2007-31166 y los ejemplos de composición en el documento JP-B 2000-511151, disminuye la retención de fluidez de una composición hidráulica con respecto a la de una composición hidráulica preparada usando solamente un dispersante de naftaleno. Ni el documento JP-A2002-145651 ni el documento JP-B 2011515323 describen reducción en la retención de fluidez de una composición hidráulica.
La presente invención proporciona un dispersante para composición hidráulica que potencia tanto la retención de fluidez como la resistencia de endurecimiento temprana de una composición hidráulica, que contiene un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído como agente de dispersión.
Los presentes inventores han encontrado que una combinación de un condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído y una alquildietanolamina especificada en una razón en peso especificada potencia la retención de fluidez de una composición hidráulica más que el uso de únicamente un dispersante de naftaleno.
Se desconoce el mecanismo de una combinación de un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído y una alquildietanolamina específica a una razón en peso específica que potencia la retención de fluidez, pero se supone que es tal como sigue.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
Se sabe que los compuestos de amina tales como la trietanolamina potencian la resistencia de endurecimiento de una composición hidráulica. Esto puede deberse a las acciones de estos compuestos para promover la hidratación de minerales en un polvo hidráulico para acelerar el crecimiento de cristales, potenciando de ese modo la resistencia de endurecimiento. La aceleración en el crecimiento cristalino hace que el polvo hidráulico cure rápidamente. La composición hidráulica presenta por consiguiente una fluidez reducida justo después de 15 minutos desde el amasado. Sin embargo, la alquildietanolamina específica según la presente invención puede contribuir a la compactación de un cristal formado mediante hidratación de minerales en el polvo hidráulico y potenciar la resistencia de endurecimiento de la composición hidráulica independientemente de la velocidad de fraguado del polvo hidráulico en la fase temprana. Además, la alquildietanolamina específica puede quelar un ion calcio en la composición hidráulica para producir un aumento relativo de los iones sulfato en la composición hidráulica, controlando adecuadamente de este modo la velocidad de adsorción de un condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído sobre el polvo hidráulico, dando como resultado retención de fluidez potenciada.
Según la presente invención, un dispersante para composición hidráulica potencia tanto la retención de fluidez como la resistencia de endurecimiento temprana de una composición hidráulica, que contiene un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído.
<Alquildietanolamina>
Los ejemplos de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono, o una N- alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono según la presente invención incluyen N-metildietanolamina, N-etildietanolamina y N-n-propildietanolamina. El uso de una combinación de la alquildietanolamina y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído a una razón en peso específica puede potenciar la retención de fluidez de una composición hidráulica, a la vez que potencia un endurecimiento a las 24 horas o a los 7 días de la composición hidráulica. Las alquildietanolaminas que tienen 4 o más átomos de carbono tienden a ser menos eficaces para potenciar la resistencia de endurecimiento de una composición hidráulica. Desde el punto de vista de la potenciación en la retención de fluidez y la resistencia de endurecimiento de una composición hidráulica, se prefieren N-metildietanolamina y N-etildietanolamina, y se prefiere más N- metildietanolamina.
La alquildietanolamina según la presente invención puede ser un producto comercial. Para aumentar la solubilidad en agua, puede usarse la alquildietanolamina en forma de una sal. Los ejemplos de la sal incluyen un sulfato, un acetato, un lactato, un cloruro, un formiato, un carbonato, un silicato y mezclas de los mismos. Con solubilidad creciente en agua, la alquildietanolamina se vuelve fácil de manipular. Cuando la alquildietanolamina según la presente invención se usa en forma de una sal, las referencias a continuación en el presente documento al peso tal como el contenido no quieren decir un peso de la propia sal de alquildietanolamina, sino un valor calculado como amina.
<Condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído>
Desde el punto de vista de la potenciación en la fluidez de una composición hidráulica, el condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído según la presente invención tiene preferiblemente un peso molecular promedio en peso de no más de 200 000, más preferiblemente no más de 100 000, incluso más preferiblemente no más de 80 000, todavía incluso más preferiblemente no más de 50 000 y aún todavía incluso más preferiblemente no más de 20 000. Desde el mismo punto de vista, el peso molecular promedio en peso es también preferiblemente de no menos de 1000, más preferiblemente no menos de 3000, incluso más preferiblemente no menos de 4000 y todavía incluso más preferiblemente no menos de 5000. Considerándolos juntos, el peso molecular promedio en peso es preferiblemente de 1000 a 200 000, más preferiblemente de 3000 a 100 000, incluso más preferiblemente de 4000 a 80 000, todavía incluso más preferiblemente de 5000 a 50 000, y aún todavía incluso más preferiblemente de 5000 a 20 000. El condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído puede usarse en forma ácida o forma neutralizada.
Por ejemplo, el condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído se produce condensando ácido naftalenosulfónico y formaldehído. El condensado producido puede neutralizarse. Pueden retirarse los subproductos insolubles en agua a través de la neutralización. El procedimiento específico es tal como sigue. Para producir ácido naftalenosulfónico, se hace reaccionar un mol de naftaleno con de 1,2 a 1,4 moles de ácido sulfúrico durante de 2 a 5 horas a de 150 a 165 °C para obtener un producto sulfonado. El producto sulfonado resultante se condensa con formaldehído añadiendo formalina gota a gota en una cantidad tal correspondiente a de 0,95 a 0,99 moles de formaldehído por mol del producto sulfonado durante de 3 a 6 horas a de 85 a 95 °C y, después de la adición gota a gota, haciéndolo reaccionar a de 95 a 105 °C. La disolución acuosa resultante de un producto condensado es altamente ácida, y puede someterse a una etapa de neutralización de añadir agua y un neutralizador a de 80 a 95 °C con el fin de evitar la corrosión de metal de un tanque de almacenamiento o similar. El neutralizador se añade preferiblemente en cada cantidad de 1,0 a 1,1 veces molares con respecto a ácido naftalenosulfónico y ácido sulfúrico sin reaccionar. Se retiran los subproductos insolubles en agua generados a través de neutralización, preferiblemente mediante filtración. A través de estas etapas, se produce una disolución acuosa de una sal soluble en agua de un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído. La disolución acuosa puede usarse como una disolución dispersante por sí misma o combinada con la alquildietanolamina para usarse como disolución acuosa del
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
dispersante de la presente invención. Una concentración del condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído en la disolución acuosa, que puede variarse según la aplicación, desde el punto de vista del equilibrio entre el rendimiento de dispersar un polvo hidráulico y la facilidad de manipulación dependiendo de una viscosidad de la disolución acuosa, es preferiblemente del 0,3 al 50 % en peso, más preferiblemente del 5 al 45 % en peso, e incluso más preferiblemente del 30 al 45 % en peso. La disolución acuosa puede secarse y molerse para obtener polvo de la sal del condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, si es necesario. El polvo puede usarse como un polvo dispersante por sí mismo o combinarse con la alquildietanolamina para usarse como el dispersante de la presente invención. El secado y la molienda pueden llevarse a cabo mediante secado por pulverización, secado por tambor o liofilización, o similares.
<Dispersante para composición hidráulica>
El dispersante para composición hidráulica de la presente invención contiene una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído. La razón en peso de la alquildietanolamina [a continuación en el presente documento, denominada también componente (A)] con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído [a continuación en el presente documento, denominado también componente (B)], componente (A)/componente (B), es de 0,01 a 2,0, más preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, más preferiblemente de 0,03 a 0,5, más preferiblemente de 0,03 a 0,3, más preferiblemente de 0,08 a 0,3, e incluso más preferiblemente de 0,15 a 0,3. Desde el punto de vista de la potenciación en la retención de fluidez de una composición hidráulica, la razón en peso está preferiblemente dentro de este intervalo. Desde el punto de vista de la resistencia de endurecimiento a las 24 horas de una composición hidráulica, la razón en peso, componente (A)/componente (B), es preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, e incluso más preferiblemente de 0,20 a 1,2.
El dispersante para composición hidráulica de la presente invención puede usarse en una forma sólida tal como un polvo o gránulo, o en una forma líquida o de pasta disuelta o dispersa en un disolvente. Entre estas formas, se prefiere una forma líquida como una disolución uniforme, y se prefiere más una forma de disolución acuosa, porque la disolución acuosa es un líquido uniforme que tiene una viscosidad controlada. El dispersante en forma de disolución acuosa uniforme que tiene una viscosidad baja puede usarse como una formulación de una parte, que es fácil de manipular. En casos de usar el dispersante en forma de disolución acuosa, la disolución acuosa contiene el componente (A) en una cantidad del 0,1 al 30% en peso, preferiblemente del 0,5 al 30% en peso, más preferiblemente del 0,8 al 25% en peso, e incluso más preferiblemente del 0,8 al 10% en peso. La disolución acuosa contiene el componente (B) en una cantidad del 0,3 al 50 % en peso, preferiblemente del 3 al 45 % en peso, más preferiblemente del 6 al 45 % en peso, e incluso más preferiblemente del 7 al 40 % en peso. En los casos de la disolución acuosa, el contenido de agua es preferiblemente del 20 al 99,6 % en peso, más preferiblemente del 25 al 96,5 % en peso, más preferiblemente del 30 al 93,2 % en peso, más preferiblemente del 40 al 93,2 % en peso, más preferiblemente del 50 al 92,2 % en peso, e incluso más preferiblemente del 60 al 90 % en peso. El contenido total de los componentes (A) y (B) es preferiblemente del 0,4 al 80 % en peso, más preferiblemente del 3,5 al 75 % en peso, incluso más preferiblemente del 6,8 al 70 % en peso, todavía incluso más preferiblemente del 7,8 al 50 % en peso, y aún todavía incluso más preferiblemente del 10 al 40 % en peso. En los casos de usar el dispersante en una forma líquida, un disolvente usado puede ser agua o un disolvente orgánico.
El dispersante para composición hidráulica puede contener adicionalmente otro agente químico tal como un agente dispersante, agente de introducción de aire (agente de AE), un agente desespumante, un agente espesante, un agente de refuerzo temprano, un agente retardante de fraguado, y similares, además de los componentes (A) y (B), si es necesario.
<Composición hidráulica>
La composición hidráulica de la presente invención contiene una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono [componente (A)], un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído [componente (B)], un polvo hidráulico, un árido y agua. La razón en peso del agua con respecto al polvo hidráulico [razón en peso del agua con respecto al polvo hidráulico en la composición hidráulica, habitualmente representada como W/P, y también como W/C cuando el polvo es un cemento] es preferiblemente de 0,20 a 0,50. Desde los puntos de vista de la fluidez inicial y la resistencia de endurecimiento de una composición hidráulica, la razón en peso es más preferiblemente de 0,25 a 0,48, e incluso más preferiblemente de 0,30 a 0,46. Pueden usarse la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y el condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído en el dispersante que son iguales que en la descripción anterior.
La adición de los componentes (A) y (B) según la presente invención a una composición que contiene un polvo hidráulico, un árido y agua puede potenciar la retención de fluidez de la composición, dando como resultado una composición hidráulica que tiene una pequeña degradación con el tiempo de dispersión y que es fácil de manipular. Los componentes (A) y (B) pueden añadirse mezclándolos entre sí con antelación y después añadiéndolos a una composición que contiene un polvo hidráulico, un árido y agua. Pueden añadirse alternativamente por separado entre sí. Pueden añadirse como un dispersante que los contenga.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
El polvo hidráulico usado en la composición hidráulica de la presente invención es un polvo que tiene propiedades para endurecimiento a través de hidratación, que incluye cementos y yesos. Se usan preferiblemente cementos tales como cemento Portland normal, cemento belítico, cemento Portland de calor moderado, cemento Portland de resistencia temprana, cemento Portland de resistencia ultratemprana, cemento Portland resistente al sulfato y cemento de albañilería. Estos cementos pueden mezclarse con escorias de alto horno, cenizas volátiles, vapor de sílice, polvo de piedra (polvo de carbonato de calcio) y similares.
Se supone que la alquildietanolamina según la presente invención actúa sobre SO3 y fases de aluminato (C3A y C4A), que son minerales, en un polvo hidráulico. Por tanto, para potenciar una resistencia de endurecimiento a las 24 horas de la composición hidráulica de la presente invención, el polvo hidráulico usado en la composición hidráulica contiene preferiblemente SO3 en una cantidad del 0,5 al 6,0 % en peso, más preferiblemente del 0,8 al 4,5 % en peso, e incluso más preferiblemente del 1,0 al 4,0 % en peso. Desde el mismo punto de vista, la razón de la cantidad de SO3 en el polvo hidráulico con respecto a la cantidad total de C3A y C4AF en el polvo hidráulico es, tal como se representa mediante SO3/(total de C3A y C4AF) x 100, preferiblemente de 3,5 a 46, más preferiblemente de 6,0 a 35, e incluso más preferiblemente de 8,0 a 32. El valor representa la razón de la cantidad de SO3 con respecto a la cantidad total de fases de aluminato en el polvo hidráulico.
Desde el punto de vista de la retención de fluidez de la composición hidráulica de la presente invención, el polvo hidráulico usado en la composición hidráulica contiene preferiblemente SO3 en una cantidad del 0,5 al 4,5 % en peso, y más preferiblemente del 2,0 al 3,8 % en peso. Desde el mismo punto de vista, la razón de la cantidad de SO3 en el polvo hidráulico con respecto a la cantidad total de C3A y C4AF en el polvo hidráulico es, tal como se representa mediante SO3/(total de C3A y C4AF) x 100, preferiblemente de 3,5 a 35, y más preferiblemente de 15 a 28. La razón representa la razón de la cantidad de SO3 con respecto a la cantidad total de fases de aluminato en el polvo hidráulico.
La composición hidráulica de la presente invención contiene un árido. Los ejemplos del árido incluyen áridos finos tales como arena y áridos gruesos tales como grava. Una composición hidráulica se prepara añadiendo arena o arena y grava como un árido o áridos a un polvo hidráulico. Un producto final del mismo se denomina generalmente mortero u hormigón. La composición hidráulica de la presente invención es útil para productos de hormigón usados en cualquier campo, incluyendo mortero, hormigón premezclado y hormigón a prueba de vibraciones, y también hormigón autonivelante, hormigón a prueba de fuego, enlucido, lechada de yeso, hormigones ligero y pesado, agente de AE, hormigón para reparación, hormigón preenvasado, hormigón colocado por el sistema tremie, lechada de cemento, hormigón para mejora de suelos y hormigón de clima frío.
En la composición hidráulica de la presente invención, la cantidad total de componentes (A) y (B) es preferiblemente de 0,001 a 10 partes en peso, más preferiblemente de 0,01 a 5,0 partes en peso, incluso más preferiblemente de 0,05 a 2,0 partes en peso, todavía incluso más preferiblemente de 0,2 a 1,0 partes en peso, y aún todavía incluso más preferiblemente de 0,3 a 0,6 partes en peso hasta 100 partes en peso de polvo hidráulico. Para potenciar una resistencia de endurecimiento a las 24 horas, la cantidad del componente (A) es preferiblemente de 0,0005 a 4,5 partes en peso, más preferiblemente de 0,005 a 2,25 partes en peso, más preferiblemente de 0,008 a 1,0 partes en peso, más preferiblemente de 0,015 a 0,8, más preferiblemente de 0,03 a 0,5, e incluso más preferiblemente de 0,05 a 0,3 hasta 100 partes en peso de polvo hidráulico. Desde el punto de vista de la retención de fluidez de la composición hidráulica, la cantidad es preferiblemente de 0,005 a 1,0 partes en peso, más preferiblemente de 0,015 a 0,5 partes en peso, incluso más preferiblemente de 0,03 a 0,2 partes en peso, y todavía incluso más preferiblemente de 0,08 a 0,15 hasta 100 partes en peso de polvo hidráulico. Desde el punto de vista de la fluidez de la composición hidráulica, la cantidad del componente (B) es preferiblemente de 0,005 a 9 partes en peso, más preferiblemente de 0,05 a 4,5 partes en peso, incluso más preferiblemente de 0,1 a 3 partes en peso, y todavía incluso más preferiblemente de 0,3 a 0,5 partes en peso hasta 100 partes en peso de polvo hidráulico.
En la composición hidráulica de la presente invención, para potenciar la retención de fluidez de la composición hidráulica, la razón en peso de componentes (A) con respecto a (B), componente (A)/componente (B), es de 0,01 a 2,0, preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,5, más preferiblemente 0,03 a 1,2, más preferiblemente de 0,03 a 0,5, más preferiblemente de 0,03 a 0,3, más preferiblemente de 0,08 a 0,3, e incluso más preferiblemente de 0,15 a 0,3. Para potenciar la retención de fluidez de la composición hidráulica, la razón en peso está preferiblemente dentro del intervalo. Desde el punto de vista de una resistencia de endurecimiento a las 24 horas, la razón en peso es preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, e incluso más preferiblemente de 0,20 a 1,2.
En la composición hidráulica de la presente invención, el contenido de áridos (la cantidad total de áridos finos y gruesos) es preferiblemente de 1600 a 2000 kg, y más preferiblemente de 1650 a 1950 kg por metro cúbico de la composición hidráulica. El contenido del polvo hidráulico es preferiblemente de 250 a 800 kg, y más preferiblemente de 280 a 700 kg por metro cúbico de la composición hidráulica. El contenido de agua es preferiblemente de 100 a 200 kg y más preferiblemente de 110 a 195 kg por metro cúbico de la composición hidráulica.
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
En casos de la composición hidráulica de la presente invención que contiene un únicamente árido fino como el árido, la cantidad del árido fino es preferiblemente de 100 a 350 partes en peso, más preferiblemente de 100 a 300 partes en peso, e incluso más preferiblemente de 150 a 300 partes en peso hasta 100 partes en peso de polvo hidráulico.
La composición hidráulica de la presente invención puede usarse como material para estructuras de hormigón y productos de hormigón. La composición hidráulica de la presente invención tiene una resistencia a la compresión a las 24 horas y 7 días aumentada después de ponerse en contacto con agua, e incluso cuando se combina con un polvo hidráulico que tiene resistencia de endurecimiento baja en un momento temprano después de ponerse en contacto con agua (por ejemplo, escorias de alto horno, cenizas volátiles, o caliza), puede tener una resistencia a la compresión a las 24 horas y 7 días, después de ponerse en contacto con el agua igual a, o superior a, una composición hidráulica sin el componente (A) y/o el componente (B).
La composición hidráulica de la presente invención tiene una mejor retención de fluidez que una composición hidráulica preparada únicamente a partir de un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, a la vez que se mantiene una fácil manipulación con el uso del condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído. Por tanto, puede dar lugar a una limitación temporal para moldear en un marco. Adicionalmente, la composición hidráulica de la presente invención proporciona un artículo endurecido que tiene una resistencia a la compresión a las 24 horas y 7 días aumentada después de ponerse en contacto con el agua.
Los aspectos de la presente invención se describirán a continuación:
<1> Un dispersante para composición hidráulica, que contiene una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, que tiene una razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) que es de 0,01 a 2,0.
<2> El dispersante para composición hidráulica según <1>, en el que la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es un compuesto seleccionado de N-metildietanolamina y N- etildietanolamina.
<3> El dispersante para composición hidráulica según <1>, en el que la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es N-metildietanolamina.
<4> El dispersante para composición hidráulica según uno cualquiera de <1> a <3>, en el que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído es preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, más preferiblemente de 0,03 a 0,5, más preferiblemente de 0,03 a 0,3, más preferiblemente de 0,08 a 0,3, e incluso más preferiblemente de 0,15 a 0,3.
<5> El dispersante para composición hidráulica según uno cualquiera de <1> a <3>, en el que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído es preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, e incluso más preferiblemente de 0,20 a 1,2.
<6> Una disolución acuosa del dispersante para composición hidráulica según uno cualquiera de <1> a <5>, que contiene el dispersante y agua, en la que el contenido de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es del 0,1 al 30 % en peso y el contenido del condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído es del 0,3 al 50 % en peso de la disolución.
<7> La disolución acuosa según <6>, en la que el contenido de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es preferiblemente del 0,5 al 30 % en peso, más preferiblemente del 0,8 al 25 % en peso, e incluso más preferiblemente del 0,8 al 10 % en peso de la disolución.
<8> La disolución acuosa según <6> o <7>, en la que el contenido del condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído es preferiblemente del 3 al 45 % en peso, más preferiblemente del 6 al 45 % en peso, e incluso más preferiblemente del 7 al 40 % en peso de la disolución.
<9> La disolución acuosa según uno cualquiera de <6> a <8>, en la que el contenido de agua es del 20 al 99,6 % en peso, preferiblemente del 25 al 96,5% en peso, más preferiblemente del 30 al 93,2% en peso, incluso más preferiblemente del 40 al 93,2 % en peso, todavía incluso más preferiblemente del 50 al 92,2 % en peso, y aún todavía incluso más preferiblemente del 60 al 90 % en peso de la disolución.
<10> Una composición hidráulica, que contiene una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono, un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, un polvo hidráulico, un árido y agua, en la que el contenido de SO3 es del 0,5 al 6,0 % en peso, y la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
65
grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) es de 0,01 a 2,0.
<11> La composición hidráulica según <10>, en la que la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es N-metildietanolamina;
<12> La composición hidráulica según <10> o <11>, en la que la razón de la cantidad de SO3 en el polvo hidráulico con respecto a la cantidad total de C3A y C4AF en el polvo hidráulico es, tal como se representa por SO3/(total de C3A y C4AF) x 100, de 3,5 a 46;
<13> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <12>, en la que la razón de la cantidad de SO3 en el polvo hidráulico con respecto a la cantidad total de C3A y C4AF en el polvo hidráulico es, tal como se representa por SO3/(total de C3A y C4AF) x 100, preferiblemente de 6,0 a 35, y más preferiblemente de 8,0 a 32;
<14> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <13>, en la que el polvo hidráulico comprende preferiblemente SO3 en una cantidad de preferiblemente el 0,5 al 6,0 % en peso, más preferiblemente del 0,8 al 4,5 % en peso e incluso más preferiblemente del 1,0 al 4,0 % en peso;
<15> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <14>, en la que la razón en peso del agua con respecto al polvo hidráulico, agua/polvo hidráulico, es de 0,20 a 0,50;
<16> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <14>, en la que la razón en peso del agua con respecto al polvo hidráulico, agua/polvo hidráulico, es preferiblemente de 0,25 a 0,48, y más preferiblemente de 0,30 a 0,46;
<17> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <16>, en la que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído es preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, más preferiblemente de 0,03 a 0,5, más preferiblemente de 0,03 a 0,3, más preferiblemente de 0,08 a 0,3, e incluso más preferiblemente de 0,15 a 0,3;
<18> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <16>, en la que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído es preferiblemente de 0,02 a 1,5, más preferiblemente de 0,03 a 1,2, e incluso más preferiblemente de 0,20 a 1,2;
<19> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <18>, en la que el contenido de SO3 en el polvo hidráulico es preferiblemente del 0,8 al 4,5 % en peso, y más preferiblemente del 1,0 al 4,0 % en peso; y
<20> La composición hidráulica según uno cualquiera de <10> a <19>, en la que la cantidad total de componentes (A) y (B) es de 0,001 a 10 partes en peso, preferiblemente de 0,01 a 5,0 partes en peso, más preferiblemente de 0,05 a 2,0 partes en peso, incluso más preferiblemente de 0,2 a 1,0 partes en peso, y todavía incluso más preferiblemente de 0,3 a 0,6 partes en peso hasta 100 partes en peso de polvo hidráulico.
Ejemplos
Los siguientes ejemplos demuestran la presente invención. Se desea que los ejemplos ilustren la presente invención, y que no limiten la presente invención.
[Ejemplo 1 y ejemplo comparativo 1]
<Ejemplo de preparación 1: Preparación de condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído>
En un reactor equipado con un agitador, se alimentó 1 mol de naftaleno y se calentó hasta 120 °C. Se añadieron allí 1,28 mol de ácido sulfúrico al 98% a través de un embudo de adición durante 1 hora, mientras se agitaba. Se calentó entonces la mezcla hasta 160 °C y se agitó durante 3 horas para obtener un producto deseado, ácido naftalenosulfónico. El índice de acidez del producto fue 340 + 10 mg de KOH/g.
En un reactor equipado con un agitador, se calentó 1 mol de ácido naftalenosulfónico y 2,2 mol de agua hasta 90 °C. Se añadió a esto formalina al 37 % (en una cantidad correspondiente a 0,97 mol de formaldehído) gota a gota a lo largo de 4 horas. Se calentó entonces la mezcla hasta 105 °C y se hizo reaccionar durante 10 horas. Se detuvo la condensación añadiendo 8 mol de agua caliente a la mezcla de reacción para disolver un condensado de gel generado. Se neutralizó la mezcla mediante un método de encalado y sodación (un método que incluye añadir carbonato de calcio para convertir todo el ácido sulfúrico en exceso en una sal de calcio y separar la sal como yeso, y después formar una sal de sodio con carbonato de sodio y separar el carbonato de calcio de producción
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
secundaria), y se ajustó para tener el contenido en sólidos del 40 % en peso para obtener una disolución acuosa de un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído que tenía un peso molecular promedio en peso de 8600.
En el ejemplo de preparación 1, se determinó el peso molecular promedio en peso del condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído mediante cromatografía de permeación en gel (CPG) en las siguientes condiciones.
[Condiciones de CPG]
Columna: G4000SWXL + G2000SWXL (Tosoh Corporation)
Eluyente: CHaCOONa 30 mM/CHaCN = 6/4 Caudal: 0,7 ml/min Detección: UV 280 nm Cantidad de muestra: 0,2 mg/ml
Sustancia patrón: convertida en sal de sodio de ácido poliestirenosulfónico (peso molecular promedio en peso: 206, 1800, 4000, 8000, 18 000, 35 000, 88 000 y 780 000), disponible de Nishio Kogyo Kabushiki Kaisya
Detector: UV-8020 (Tosoh Corporation)
Procesamiento de datos: CPG-8020 multiestación 8020 (Tosoh Corporation)
Aplicación de recogida de datos de CPG versión 2.01 Copyright (C) Tosoh Corporation 1997-1999 <Preparación y evaluación de mortero>
(1) Preparación de mortero
En un mezclador de mortero (agitador de mezclado universal, modelo: 5DM-03-Y, Dalton Corporation), se introdujeron un cemento (C) y áridos finos (S) en cantidades tal como se muestran en la tabla 1 y se mezclaron sin agua durante 10 segundos. A la mezcla se añadió agua de mezclado (W) que contenía una disolución acuosa de un dispersante para composición hidráulica que tenía la constitución mostrada en la tabla 2 [una disolución acuosa preparada añadiendo una disolución acuosa al 10 % en peso de un componente (A) a una disolución acuosa de un componente (B)] en una cantidad tal que se logra un flujo de mortero objetivo de 210 + 7 mm. A la muestra también se le añadió un agente desespumante de manera que el arrastre de aire fue de no más del 2 %. La muestra se sometió a un procedimiento de amasado principal durante 60 segundos a una rotación de velocidad baja (63 rpm) y después durante 120 segundos a una rotación de velocidad alta (126 rpm). En la preparación de una disolución acuosa de un componente (B), se usó un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído en forma de disolución acuosa al 40 % en peso, y se usó ácido lignosulfónico en forma de una disolución acuosa al 20 % en peso. Se señala que una cantidad de un dispersante en agua de mezclado fue muy pequeña y W en la tabla 1 representó una cantidad del agua de mezclado incluyendo la cantidad de un dispersante. Se muestran en la tabla 2 la resistencia de endurecimiento y la retención de flujo de mortero.
Cualquier disolución acuosa preparada añadiendo una disolución acuosa al 10 % en peso de un componente (A) a una disolución acuosa de un componente (B) fue una disolución acuosa homogénea y transparente que tenía una viscosidad baja que no producía problemas en la operación de adición.
Tabla 1
W/C
W C S
0,45
360 g 800 g 1400 g
• Cemento (C): cemento Portland habitual (cemento Portland habitual de Taiheiyo Cement Corporation/cemento Portland habitual de Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd = 1/1, razón en peso), densidad: 3,16 g/cm3, cantidad de SOa: 2,67 % en peso, [SO3/(C3A + C4AF) x 100]: 15,8
• Árido fino (S): área: Joyo, arena de cantera, FM = 2,67, densidad: 2,56 g/cm3
• Agua (W): agua de mezclado (que contiene un dispersante para composición hidráulica)
La razón en peso de agua con respecto a polvo hidráulico, W/C, fue 0,45 (el 45 % en peso)
5
10
15
20
25
30
35
40
Se cuantificaron minerales tales como SO3, C3A y C4AF en el cemento mediante el siguiente método (el mismo aplicado a otras ejemplos y ejemplos comparativos). Se usó un aparato de difracción de rayos X de polvo RINT-2500 (Rigaku Corporation) en condiciones de medición de: objetivo: CuKa, corriente del tubo: 40 mA, tensión del tubo: 200 kV e intervalo de exploración: de 5 a 70 grados 20; y condiciones de exploración de: modo de exploración: exploración por etapas; anchura de etapa: 0,02°, y tiempo de medición por etapa: 2 segundos. Se mezclaron 2,7 g de muestra de un polvo hidráulico y 0,3 g de patrón "a-corindón (Al2O3)" y se sometieron a la difracción de rayos X de polvo. Las áreas de pico de los minerales se usaron para cuantificar los minerales basándose en un área de pico de la sustancia patrón usando un programa de análisis de Rietveld. El software de análisis de Rietveld fue PDXL Ver. 1.8 (Rigaku Corporation). A partir del análisis, se determinaron los contenidos en el cemento tal como sigue: 61,9 % en peso para C3S, 15,8 % en peso para C2S, 8,5 % en peso para C3A, 8,4 % en peso para C4AF y 2,67 % en peso para yeso.
(2) Evaluación del mortero
Se evaluaron los morteros para determinar la retención de flujo de mortero y la resistencia de endurecimiento según los siguientes métodos de prueba. Los resultados de la evaluación se muestran en la tabla 2.
(2-1) Evaluación para determinar la retención de flujo de mortero
Se midió el flujo de mortero según el documento JIS R 5201. En esta prueba, no se realizó el movimiento de caída descrito en el documento JIS R 5201. La medición se llevó a cabo con un mortero inmediatamente después del procedimiento de amasado principal y 15 minutos a partir de ese momento. Se determinó la retención de flujo de mortero mediante (flujo de mortero 15 minutos después)/(flujo de mortero inmediatamente después) x 100 (%). El valor más cercano a 100 se refiere al cambio más pequeño en el flujo de mortero respecto al inmediatamente después del procedimiento de amasado principal.
(2-2) Evaluación para determinar la resistencia de endurecimiento
Según el documento JIS A 1132, se colocó un mortero en dos capas en cada uno de cinco moldes de plástico cilíndricos (diámetro de la base: 5 cm, altura: 10 cm) y se curó al aire (20 °C) en una sala a 20 °C, después se endureció. Se desmoldearon del molde las muestras endurecidas durante 24 horas desde la preparación del mortero. Entre cinco muestras, tres se midieron para determinar la resistencia a la compresión durante 24 horas. Las otras dos se envejecieron adicionalmente en agua durante 7 días desde la preparación, y se midieron para determinar la resistencia a la compresión a los 7 días. La resistencia a la compresión de una muestra se midió según el documento JIS A 1108. Se usaron tres valores medidos (para la resistencia a la compresión a las 24 horas) y dos valores medidos (para la resistencia a la compresión a los 7 días) para calcular los valores promedio, respectivamente.

Claims (11)

  2. 2.
    10
  3. 3.
    15
  4. 4.
    20
    25 5.
  5. 6.
    30
  6. 7.
  7. 8. 35
    40
  8. 9.
  9. 10. 45
  10. 11.
    50 12.
    55
  11. 13.
    60 14.
    REIVINDICACIONES
    Un dispersante para una composición hidráulica, que comprende una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico- formaldehído, en el que la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) es de 0,01 a 2,0.
    El dispersante para una composición hidráulica según la reivindicación 1, en el que la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es N-metildietanolamina.
    Una disolución acuosa de un dispersante para una composición hidráulica, que comprende el dispersante para una composición hidráulica según la reivindicación 1o 2 y agua, en la que, en la disolución acuosa, el contenido de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es del 0,1 al 30% en peso y el contenido del condensado ácido naftalenosulfónico-formaldehído es del 0,3 al 50 % en peso.
    Una composición hidráulica, que comprende una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono, un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído, un polvo hidráulico, un árido y agua, en la que el polvo hidráulico comprende SO3 en una cantidad del 0,5 al 6,0 % en peso, y la razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) es de 0,01 a 2,0.
    La composición hidráulica según la reivindicación 4, en la que la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es N-metildietanolamina.
    La composición hidráulica según la reivindicación 4 o 5, en la que la cantidad de SO3 con respecto a la cantidad total de C3A y C4A en el polvo hidráulico x 100 es de 3,5 a 46.
    La composición hidráulica según una cualquiera de las reivindicaciones 4 a 6, en la que la razón en peso del agua con respecto al polvo hidráulico, agua/polvo hidráulico, es de 0,20 a 0,50.
    Uso de una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído para añadirlos a una composición hidráulica a una razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) de 0,01 a 2,0 para mejorar la retención de fluidez de la composición hidráulica.
    El uso para mejorar la retención de fluidez según la reivindicación 8, en el que la alquildietanolamina es N- metildietanolamina.
    El uso para mejorar la retención de fluidez según la reivindicación 8 o 9, en el que el polvo hidráulico comprende SO3 en una cantidad del 0,5 al 6,0 % en peso.
    El uso para mejorar la retención de fluidez según una cualquiera de las reivindicaciones 8 a 10, en el que la cantidad de SO3 con respecto a la cantidad total de C3A y C4AF en el polvo hidráulico x 100 es de 3,5 a 46.
    Un método para mejorar la retención de fluidez de una composición hidráulica, que comprende añadir una alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono y un condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído a la composición hidráulica a una razón en peso de la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono con respecto al condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído (alquildietanolamina/condensado de ácido naftalenosulfónico-formaldehído) de 0,01 a 2,0.
    El método para mejorar la retención de fluidez según la reivindicación 12, en el que la alquildietanolamina que tiene un grupo alquilo que tiene de 1 a 3 átomos de carbono es N-metildietanolamina.
    El método para mejorar la retención de fluidez según la reivindicación 12 o 13, en el que el polvo hidráulico comprende SO3 en una cantidad del 0,5 al 6,0 % en peso.
    El método para mejorar la retención de fluidez según una cualquiera de las reivindicaciones 12 a 14, en el que la cantidad de SO3 con respecto a la cantidad total de C3A y C4AF en el polvo hidráulico x 100 es de 3,5 a 46.
ES11842016.5T 2010-11-19 2011-11-17 Agente dispersante de composición hidráulica Active ES2681624T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010258865 2010-11-19
JP2010258865 2010-11-19
PCT/JP2011/076482 WO2012067173A1 (ja) 2010-11-19 2011-11-17 水硬性組成物用分散剤

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2681624T3 true ES2681624T3 (es) 2018-09-14

Family

ID=46084094

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES11842016.5T Active ES2681624T3 (es) 2010-11-19 2011-11-17 Agente dispersante de composición hidráulica

Country Status (7)

Country Link
EP (1) EP2641885B1 (es)
JP (1) JP5006466B2 (es)
CN (1) CN103221361B (es)
ES (1) ES2681624T3 (es)
MY (1) MY155736A (es)
RU (1) RU2565298C2 (es)
WO (1) WO2012067173A1 (es)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6054736B2 (ja) * 2012-12-21 2016-12-27 花王株式会社 水硬性組成物
JP6198439B2 (ja) * 2013-04-19 2017-09-20 花王株式会社 水硬性組成物
JP6250385B2 (ja) * 2013-12-26 2017-12-20 花王株式会社 水硬性組成物用白色化剤
CN105899471B (zh) * 2014-10-17 2019-10-08 花王株式会社 离心成形用水硬性组合物
JP6371213B2 (ja) * 2014-12-24 2018-08-08 花王株式会社 水硬性組成物用混和剤
JP6407712B2 (ja) * 2014-12-26 2018-10-17 花王株式会社 ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物の製造方法
JP6382421B2 (ja) * 2017-09-29 2018-08-29 花王株式会社 水硬性組成物

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS56140057A (en) * 1980-03-31 1981-11-02 Kao Corp Cement admixing agent
SU1374704A1 (ru) * 1986-05-28 1996-04-27 Проектный и научно-исследовательский институт "Ростовский ПромстройНИИпроект" Бетонная смесь
RU2004524C1 (ru) * 1992-08-17 1993-12-15 Юрий Алексеевич Белов В жущее
JPH07109158A (ja) * 1993-10-14 1995-04-25 Kao Corp セメント分散剤
RU2157757C2 (ru) * 1994-10-04 2000-10-20 Э. Хашогги Индастриз Экструдируемое промышленное изделие (варианты) и способ его изготовления (варианты)
KR100579778B1 (ko) * 1995-11-17 2006-10-24 더블유.알. 그레이스 앤드 캄파니-콘. 수경시멘트조성물용다목적혼합재
CN1207088A (zh) * 1995-11-17 1999-02-03 格雷斯公司 用于水硬性水泥组合物的多效掺合剂
DE19926611A1 (de) * 1999-06-11 2000-12-14 Sueddeutsche Kalkstickstoff Copolymere auf Basis von ungesättigten Mono- oder Dicarbonsäure-Derivaten und Oxyalkylenglykol-Alkenylethern, Verfahren zu deren Herstellung und ihre Verwendung
JP4498584B2 (ja) * 2000-10-31 2010-07-07 太平洋セメント株式会社 セメント組成物
RU2282601C2 (ru) * 2004-06-21 2006-08-27 Владимир Зиновьевич Никонов Бетонная смесь
US7658797B2 (en) * 2005-03-22 2010-02-09 Nova Chemicals Inc. Lightweight concrete compositions
JP5164315B2 (ja) * 2005-07-22 2013-03-21 電気化学工業株式会社 吹付け材料およびそれを用いた吹付け工法
KR100914597B1 (ko) * 2007-03-06 2009-08-31 주식회사 엘지화학 시멘트 혼화제, 이의 제조방법, 및 이를 포함하는 시멘트조성물

Also Published As

Publication number Publication date
EP2641885A1 (en) 2013-09-25
JP2012121794A (ja) 2012-06-28
EP2641885B1 (en) 2018-05-30
MY155736A (en) 2015-11-17
CN103221361A (zh) 2013-07-24
EP2641885A4 (en) 2017-04-26
RU2013127649A (ru) 2014-12-27
RU2565298C2 (ru) 2015-10-20
CN103221361B (zh) 2015-05-20
WO2012067173A1 (ja) 2012-05-24
JP5006466B2 (ja) 2012-08-22

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2681624T3 (es) Agente dispersante de composición hidráulica
CN109415262B (zh) 用于砂浆和水泥组合物的水合控制混合物
US9045377B2 (en) Hardening accelerator composition containing phosphated polycondensates
RU2736845C2 (ru) Строительные химические композиции, включающие бисульфитный аддукт глиоксиловой кислоты
CN102216234B (zh) 包含增塑剂的硬化加速剂组合物
US10273188B2 (en) Powder composition for rapid suspension
US9353004B2 (en) Dispersant for a hydraulic composition
US20220212994A1 (en) Shotcrete composition
US20220250986A1 (en) Use of an additive kit in 3d printing of a construction material composition
US20220135478A1 (en) Mixture comprising glyoxylic acid or condensation or addition products thereof
ES2769579T3 (es) Método para mejorar la resistencia de un producto endurecido de una composición hidráulica
JP3871594B2 (ja) 硬化促進剤及びセメント組成物
US11981606B2 (en) Cement-reduced construction composition
JP2002047051A (ja) セルフレベリング性組成物
US20240034689A1 (en) Set control composition for cementitious systems
JP6689677B2 (ja) 水硬性組成物用分散剤組成物
US20240059611A1 (en) Admixture for fluidifying a cementitious composition with reduced cement content
US20240351956A1 (en) Set control composition for cementitious systems
JP2001163655A (ja) 水硬性組成物
JP2001064072A (ja) セメント組成物
JPH11263972A (ja) 地盤改良用注入材
JP2001097758A (ja) 速硬型セルフレベリング性組成物