ES2573695T3 - Taladro - Google Patents
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Abstract
Un taladro, que comprende: - un par de filos de corte principales (A) formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro; y - un par de filos de corte auxiliares (B) formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro, siendo diferente las posiciones de los filos de corte auxiliares (B) de las posiciones de los filos de corte principales (A) en una dirección circunferencial , - en el que una franja de formación axial (LA) de cada filo de corte principal (A) se extiende desde una posición (G) cerca de un extremo proximal del taladro a través de una posición de diámetro máximo (E) hacia un extremo distal del taladro, - en el que un franja de formación axial (LB) de cada filo de corte auxiliar (B) se extiende desde una posición (G) próxima al extremo proximal del taladro a través de la posición de diámetro máximo (E) hacia el extremo distal del taladro, - en el que una terminación (LB1) la de la franja formación axial (LB) del filo de corte auxiliar (B) situado cerca del extremo distal del taladro está más cerca al extremo proximal del taladro que una terminación (LA1) la de la franja de formación axial (LA) del filo de corte principal (A) situado cerca del extremo distal del taladro, - en el que el filo de corte auxiliar (B) tiene una línea de cresta (B1) situada dentro de un franja de ángulo menor de 90º desde una línea de cresta (A1) del filo de corte principal (A) hacia la parte posterior en una dirección de rotación del taladro, y - en el que las línea de cresta (A1, B1) de los filos de corte principales y auxiliares de corte (A, B) tienen un ángulo de punta de 0º en un franja desde la posición de diámetro máximo (E) a una posición situada más cerca del extremo proximal del taladro que la posición de diámetro máximo (E), y las línea de cresta (A1, B1) de los filos de corte principales y auxiliares (A, B) tienen ángulos de punta que aumentan desde la posición de diámetro máximo (E) hacia el extremo distal del taladro, - el ángulo de punta de los filos de corte auxiliares (B) tienen una relación creciente mayor que una relación creciente del ángulo de punta de los filos de corte principales (A) en una franja predeterminado desde la posición de diámetro máximo (E), de manera que la línea de cresta ( B1) del filo de corte auxiliar (B) está situada más cerca al centro del taladro que la línea de cresta (A1) del filo de corte principal (A) y el ángulo de punta de los filos de corte auxiliares (B) es mayor que ángulo de punta de los filos de corte principales (A) en una franja desde la posición de diámetro máximo (E) hacia el extremo distal del taladro, caracterizado porque las líneas de cresta (A1, B1) de los filos de corte principales y auxiliares (A, B) tienen ángulos de punta que se incrementan de una manera continuamente cambiante desde la posición de diámetro máximo (E) hacia el extremo distal del taladro.
Description
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DESCRIPCION
Taladro
Antecedentes de la invencion
1. Campo de la invencion
La presente invencion se refiere a un taladro que en parte tiene cuatro filos de corte.
2. Descripcion de la tecnica relacionada
Un taladro se utiliza generalmente como una herramienta de perforacion. Se utiliza con frecuencia un taladro con dos filos (vease por ejemplo, la publicacion de Solicitud de Patente japonesa no examinada JP-A-2008-036 759). El taladro con dos filos tiene un numero relativamente pequeno de filos de corte, y por tanto el taladro con dos filos de corte pueden tener grandes ranuras. Como consecuencia, el polvo de mecanizado es descargado de manera eficiente.
Siempre que el polvo de mecanizado sea descargado de manera eficiente, la velocidad de avance del taladro puede ser incrementada, y el tiempo de perforacion con el taladro puede ser disminuido. Sin embargo, puesto que el taladro con dos filos tiene el numero relativamente pequeno de filos de corte, el desgaste de los filos de corte puede progresar con relativa rapidez.
La figura 7 es una vista en seccion transversal de un taladro con cuatro filos tfpico. El taladro con cuatro filos tiene un mayor numero de filos de corte que el taladro con dos filos. En consecuencia, como se muestra en la figura 7, las ranuras en la parte frontal de los filos de corte en el sentido de la rotacion no se pueden disponer grandes y la eficiencia de descarga del polvo de mecanizado podna degradarse.
Por lo tanto, puede ser diffcil aumentar la velocidad de avance del taladro y disminuir el tiempo de perforacion con el taladro. Por otra parte, puesto que el taladro con cuatro filos de corte tiene un numero relativamente grande de filos de corte, el desgaste de los filos de corte progresa de forma relativamente lenta, y los orificios pueden ser acabados con alta calidad durante un largo tiempo.
Otro taladro convencional es conocido por el documento DE-A-103 46 217 en el que el taladro es un taladro con cuatro filos con las caractensticas del preambulo de la Reivindicacion 1, en el que un par de filo de corte tiene el proposito de perforar, mientras que otro par tiene el proposito de expandir.
El objeto que subyace a la presente invencion es proporcionar un taladro que tiene una vida de servicio mejorada cuando se produce el desgaste durante el funcionamiento.
Sumario de la invencion
De acuerdo con la invencion, se describe un taladro como se especifica en la reivindicacion principal 1.
Un desarrollo adicionalmente ventajoso de un taladro de este tipo se define en las reivindicaciones dependientes.
En vista de las situaciones, la presente invencion proporciona un taladro que tiene en parte cuatro filos de corte, siendo capaz el taladro de mejorar la calidad de los orificios a mecanizar y extender la vida util del taladro en comparacion con un taladro con dos filos, al introducir eficazmente los cuatro filos de corte sin ningun problema, al mismo tiempo que se obtiene un alto rendimiento de corte como el del taladro con dos filos.
Un taladro con acuerdo con un aspecto de la presente invencion incluye: un par de filos de corte principales formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro; y un par de filos de corte auxiliares formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro, siendo diferentes las posiciones de los filos de corte auxiliares de las posiciones de los filos de corte principales en una direccion circunferencial.
Una franja de formacion axial de cada filo de corte principal se extiende desde una posicion proxima a un extremo proximal del taladro a traves de una posicion de diametro maximo hacia un extremo distal del taladro. Una franja de formacion axial de cada filo de corte auxiliar se extiende desde una posicion proxima al extremo proximal del taladro a traves de la posicion de diametro maximo hacia el extremo distal del taladro.
Una terminacion de la franja de formacion axial del filo de corte auxiliar situada cerca del extremo distal del taladro esta mas cerca del extremo proximal del taladro que una terminacion de la franja de formacion axial del filo de corte principal situada cerca del extremo distal del taladro. El filo de corte auxiliar tiene una lmea de cresta situada dentro de una franja de angulos menores de 90° a partir de una lmea de cresta del filo de corte principal hacia la parte trasera en una direccion de rotacion del taladro.
Las lmea de cresta de los filos de corte principales y auxiliares tienen un angulo de punta de 0° en una franja desde la posicion de diametro maximo a una posicion situada mas cerca del extremo proximal del taladro que la posicion
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de diametro maximo, y las lmea de cresta de los filos de corte principales y auxiliares tienen angulos de punta que aumentan desde la posicion de diametro maximo hacia el extremo distal del taladro, teniendo el angulo de punta de los filos de corte auxiliares una relacion crecientemente mayor que la relacion creciente del angulo de punta de los filos de corte principales en una franja predeterminada desde la posicion de diametro maximo, de manera que la lmea de cresta del filo de corte auxiliar esta situada mas cerca del centro del taladro que la lmea de cresta del filo de corte principal y el angulo de punta de los filos de corte auxiliares es mayor que el angulo de punta de los filos de corte principales en una franja desde la posicion de diametro maximo hacia el extremo distal del taladro.
De acuerdo con la invencion, las lmea de cresta de los filos de corte principales y auxiliares tienen angulos de punta que se incrementan de una manera cambiante continuamente desde la posicion de diametro maximo hacia el extremo distal del taladro.
Preferiblemente, en la configuracion que se ha mencionado mas arriba, la lmea de cresta del filo de corte principal en una franja axial desde la posicion de diametro maximo a al menos la terminacion del filo de corte auxiliar situada cerca del extremo distal del taladro puede tener una forma de un primer arco, teniendo el primer arco un punto extremo en la posicion de diametro maximo, siendo paralela una tangente al primer arco en la posicion de diametro maximo al eje del taladro.
La lmea de cresta del filo de corte auxiliar en la franja axial desde la posicion de diametro maximo a la terminacion del filo de corte auxiliar situado cerca del extremo distal del taladro puede tener la forma de un segundo arco, teniendo el segundo arco una punto extremo en la posicion de diametro maximo, siendo paralela una tangente al segundo arco en la posicion de diametro maximo al eje del taladro. El segundo arco puede tener un radio menor que el primer arco.
De acuerdo con un aspecto de la presente invencion, los filos de corte principales realizan el corte en primer lugar, la franja de corte de los filos de corte auxiliares para un orificio a mecanizar se ensancha a medida que progresa el desgaste de los filos de corte principales, y los filos de corte principales tambien efectuan de manera efectiva el corte en la franja de corte de los filos de corte auxiliares.
De esta manera, se puede conseguir el corte con los cuatro filos de corte, incluyendo los filos de corte principales y los filos de corte auxiliares. La posicion de diametro maximo se retrae a medida que progresa el desgaste. La franja de corte de los cuatro filos de corte, incluyendo los filos de corte principales y los filos de corte auxiliares se ensancha desde la posicion de diametro maximo inicial hacia los extremos distal y proximal del taladro a medida que el desgaste progresa.
De esta manera, para perforar con el taladro con acuerdo con la presente invencion, el taladro realiza en primer lugar el corte con la configuracion de dos filos de los filos de corte principales, de manera que los filos de corte principales proporcionan un mecanizado de desbaste realizando la mayor parte del corte de un material que va a ser taladrado. A continuacion, los cuatro filos de corte en la seccion proximal que incluye los filos de corte principales y los filos de corte auxiliares realizan el acabado.
Ademas, puesto que los cuatro filos de corte se introducen en la posicion de diametro maximo a medida que el desgaste progresa, el progreso adicional del desgaste que hace que la posicion de diametro maximo este mas retrafda puede ser restringido en comparacion con un taladro con dos filos. La vida util se puede incrementar. Ademas, se puede evitar que se incremente la velocidad de avance necesaria para compensar la retraccion de la posicion de diametro maximo.
En consecuencia, con un aspecto de la invencion, un alto rendimiento de corte como el del taladro con dos filos puede ser alcanzado por los filos de corte principales en la franja de corte de solamente los filos de corte principales. El corte con los cuatro filos de corte, incluyendo los filos de corte principales y los filos de corte auxiliares, se puede introducir sin dificultad, sin ningun problema a medida que progresa el desgaste.
A continuacion se puede realizar el acabado con los cuatro filos de corte. Por lo tanto, la calidad de acabado de los orificios a mecanizar se puede mejorar y la vida util del taladro se pueden extender en comparacion con un taladro con dos filos, mientras que al mismo tiempo se obtiene el alto rendimiento de corte como el del taladro con dos filos.
De esta manera, con el taladro con acuerdo con la presente invencion, un orificio con la alta calidad de acabado puede ser mecanizado en un tiempo corto, y un mayor numero de orificios pueden ser mecanizados repetidamente.
Breve descripcion de los dibujos
la figura 1 es una vista lateral de contorno que representa un taladro con acuerdo con una realizacion de la presente invencion;
la figura 2 es una vista frontal que muestra el taladro cuando se ve en la direccion indicada por una flecha II en la figura 1;
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la figura 3 es una vista lateral ampliada que muestra el taladro cuando se ve en la direccion indicada por una flecha
III en la fig. 2;
la figura 4 es una vista lateral ampliada que muestra el taladro cuando se ve en la direccion indicada por una flecha
IV en la figura 2;
la figura 5 ilustra esquematicamente las curvas de la lmea de cresta de un filo de corte principal y de un filo de corte auxiliar del taladro con acuerdo con la realizacion de la presente invencion;
la figura 6A es una vista parcialmente ampliada de la figura 5;
la figura 6B es una vista parcialmente ampliada de la misma parte que en la figura 6A despues de que haya progresado el desgaste de esa parte; y
la figura 7 es una vista en seccion transversal de un taladro tfpico de cuatro filos.
Descripcion de la realizacion preferida
En la presente memoria descriptiva y en lo que sigue, se describira una realizacion de la presente invencion con referencia a los dibujos adjuntos. La realizacion es simplemente un ejemplo de la presente invencion, y por lo tanto la presente invencion no debe limitarse a la realizacion.
Haciendo referencia a la figura 1, un taladro con esta realizacion incluye una seccion de filos de corte 1 y una seccion de vastago 2. Dos ranuras en V rectas 3a estan formadas entre la seccion de filos de corte 1 y la seccion de vastago 2.
Haciendo referencia a la figura 2, la seccion de filos de corte 1 incluye un par de filos de corte principales A dispuestos simetricamente con respecto al eje del taladro, y un par de filos de corte auxiliares B dispuestos simetricamente con respecto al eje del taladro.
Haciendo referencia a la figura 2, la flecha d indica la direccion de rotacion del taladro durante el corte. Cada uno de los filos de corte principales A tiene un cara de ataque A2 y una segunda cara realzada A3 que son adyacentes una con la otra en una lmea de cresta A1. Una tercera cara realzada A4 esta formada continuamente desde la segunda cara realzada A3 en la parte trasera de la segunda cara realzada A3 en la direccion de rotacion.
Una ranura A5 esta formada en la parte frontal de la lmea de cresta A1 en la direccion de rotacion. La cara de ataque A2 sirve como superficie de la pared lateral de la ranura A5. Haciendo referencia a la figura 3, la ranura A5 continua con la ranura en V recta 3a en la direccion axial del taladro.
Haciendo referencia a la figura 2, la ranura A5 esta formada en gran parte en una franja de aproximadamente 90° desde la lmea de cresta A1 hacia la parte frontal en la direccion de rotacion.
Cada uno de los filos de corte auxiliares B tienen una cara de ataque B2 y una cara realzada B3 que son adyacentes una con la otra en una lmea de cresta B1. La ranura A5 esta formada continuamente en la parte trasera de la cara realzada B3 en la direccion de rotacion. Una ranura B4 esta formada en la parte frontal de la lmea de cresta B1 en la direccion de rotacion. La cara de ataque B2 sirve como una superficie de pared lateral de la ranura B4. Haciendo referencia a la figura 3, la ranura B4 continua con una ranura en V recta 3b en la direccion axial del taladro.
Haciendo referencia a la figura 2, la lmea de cresta B1 del filo de corte auxiliar B se encuentra situada dentro de una franja de angulos menores de 90° con respecto a la lmea de cresta A1 del filo de corte principal A hacia la parte trasera en la direccion de rotacion del taladro. Es decir, los angulos ilustrados 01 y 02 satisfacen las condiciones 01 < 90° y 02 > 90°.
Los filos de corte principales A estan formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro. Es decir, el angulo relativo de la lmea de cresta A1 del un filo de corte principal A con la lmea de cresta A1 del otro filo de corte principal A es de 180°. Ademas, los filos de corte auxiliares B estan formados en las posiciones opuestas con respecto al eje del taladro. Es decir, el angulo relativo de la lmea de cresta B1 del un filo de corte auxiliar B con la lmea de cresta B1 del otro filo de corte auxiliar B es de 180°.
Haciendo referencia a las figuras 2 a 4, una ranura B5 esta formada en la parte frontal de cada filo de corte auxiliar B en la direccion axial del taladro. La ranura B5 esta formada cortando y eliminando una parte definida por un plano que continua con los extremos distales de la ranura B4 y la cara realzada B3 y es perpendicular al eje del taladro, y un plano que es paralelo a la cara de ataque A2 con una separacion interpuesta entre las mismas.
A continuacion, se describiran las franjas de formacion axiales y las formas de las lmeas de cresta de los filos de corte del taladro con acuerdo con esta realizacion.
La figura 5 ilustra la forma inicial del taladro antes del uso. Haciendo referencia a la figura 5, el filo de corte principal A esta formado en una franja de formacion axial LA desde una porcion distal del taladro a una posicion situada mas
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cerca al extremo proximal del taladro que una posicion de diametro maximo E. Aqm, el filo de cincel puede permanecer en la porcion distal del taladro. En este caso, el filo de corte principal A esta formado en una franja hasta el filo de cincel de la posicion situada cerca del extremo proximal del taladro.
Haciendo referencia a la figura 5, el filo de corte auxiliar B esta formado en una franja de formacion axial LB desde una posicion situada cerca del extremo proximal del taladro a traves de la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro con una manera similar al filo de corte principal A .
Sin embargo, una terminacion LB1 de la franja de formacion axial LB del filo de corte auxiliar B situado cerca del extremo distal del taladro se encuentra mas cerca del extremo proximal del taladro que una terminacion LA1 de la franja de formacion axial LA del filo de corte principal A situado cerca del extremo distal del taladro.
Una terminacion de la franja de formacion axial LA del filo de corte principal A situada cerca del extremo proximal del taladro esta alineada con una terminacion de la franja de formacion axial LB del filo de corte auxiliar B situado cerca del extremo proximal del taladro. Un punto G en la figura 5 representa el punto alineado.
Una franja desde el punto G hacia el extremo proximal del taladro es una franja de formacion de margen M. Los margenes se forman en la franja M con el fin de continuar, respectivamente, con los filos de corte principales A y los filos de corte auxiliares B en la punto G.
Haciendo referencia a la figura 5, en una franja desde la posicion de diametro maximo E hasta la punto G situada mas cerca del extremo proximal del taladro que la posicion de diametro maximo E, las lmea de cresta A1 y B1 de los filos de corte principales y auxiliares A y B estan formadas en posiciones radiales equivalente y tienen un angulo de punta de 0°.
Las lmea de cresta A1 y B1 de los filos de corte principales y auxiliares A y B tienen angulos de punta que aumentan monotonicamente de una manera continuamente cambiable desde la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro.
En la presente memoria descriptiva, el "aumento monotonico" incluye una parte recta, es decir, una parte con un angulo de punta constante, pero excluye una parte con un angulo de punta decreciente. Ademas, el "modo continuamente cambiante" es efectivo porque no se proporciona una parte de esquina que tenga angulos de punta cambiantes discontinuamente.
El angulo de punta de los filos de corte principales A se incrementa relativamente gradualmente desde la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro (en una franja L2).
En contraste, la relacion creciente del angulo de punta de los filos de corte auxiliares B desde la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro es mas alta que la de los filos de corte principales A. Haciendo referencia a la figura 5, en una franja desde la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro, la lmea de cresta del filo de corte auxiliar B se encuentra mas cerca del centro del taladro que la lmea de cresta del filo de corte principal A, y el angulo de punta de los filos de corte auxiliares B es mayor que el angulo de punta de los filos de corte principales A.
Por ejemplo, en la franja desde la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro, se supone que la condicion R1 < R2 es satisfecha cuando la forma de la lmea de cresta del filo de corte auxiliar B tiene una forma de arco con un radio R1, y la forma de la lmea de cresta del filo de corte principal A tiene una forma de arco con un radio R2.
En este caso, para ser mas espedficos, la forma de la lmea de cresta del filo de corte principal A en una franja axial desde la posicion de diametro maximo E hasta por lo menos la terminacion LB1 del filo de corte auxiliar B situado cerca del extremo distal del taladro, es el arco con el radio R2, teniendo el arco una punto extremo en la posicion de diametro maximo E, siendo paralela al eje del taladro una tangente al arco en la posicion de diametro maximo E.
Asimismo, la forma de la lmea de cresta del filo de corte auxiliar B en una franja axial L1 desde la posicion de diametro maximo E la de la terminacion LB1 del filo de corte auxiliar B situado cerca del extremo distal del taladro es el arco con el radio R1, el arco que tiene una punto extremo en la posicion de diametro maximo E, siendo paralela al eje del taladro una tangente al arco en la posicion de diametro maximo E.
En consecuencia, se genera una separacion T (T > 0) entre las posiciones de las lmeas de cresta del filo de corte principal A y el filo de corte auxiliar B en la terminacion LB1.
La franja rapidamente creciente hacia el extremo distal del taladro, en la que la relacion creciente del angulo de punta de los filos de corte auxiliares B es mayor que la relacion creciente del angulo de punta de los filos de corte principales A, puede ser toda la franja axial L1 desde la posicion de diametro maximo E a la terminacion LB1. Alternativamente, la franja rapidamente creciente puede ser una franja parcial desde la posicion de diametro maximo E a un punto situado mas cerca del extremo proximal del taladro que la terminacion LB1.
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Incluso en este caso, la lmea de cresta B1 del filo de corte auxiliar B se encuentra mas cerca del centro del taladro que la lmea de cresta A1 del filo de corte principal A, y el angulo de punta de los filos de corte auxiliares B es mayor que la de los filos de corte principales A, en cualquier posicion axial en toda la franja axial L1 desde la posicion de diametro maximo E a la terminacion LB1.
A continuacion, se describira el funcionamiento del taladro con acuerdo con esta realizacion.
Haciendo referencia a la figura 6A, en el inicio de la utilizacion del taladro, el taladro corta una pieza de trabajo solo con los filos de corte principales A. Las flechas H indican la direccion en la que el desgaste progresa de cada filo de corte principal A.
Haciendo referencia a la figura 6B, la posicion de diametro maximo E se retrae hacia el extremo proximal del taladro a medida que el desgaste del filo de corte principal A progresa. Simultaneamente, la lmea de cresta A1 del filo de corte principal A en la franja desde la posicion de diametro maximo E hacia el extremo distal del taladro se acerca al centro del taladro. El corte con los filos de corte auxiliares B se inicia.
Por lo tanto, la franja de corte de los filos de corte auxiliares B se ensancha desde la posicion maxima del diametro inicial E (figura 6A) hacia los extremos distal y proximal del taladro, como se indica por las flechas e y f, es decir, en una franja L4, mientras que la franja L3 se estrecha y se convierte en una franja L3.
La franja entre los puntos E y F (la franja L4) es la franja de corte del filo de corte auxiliar B, y tambien la franja de corte de los cuatro filos de corte, incluyendo los filos de corte principales A y los filos de corte auxiliares B. Como se ha descrito mas arriba con referencia a la figura 2, las condiciones de 01 < 90° y 02 < 90° se cumplen.
De esta manera, el filo de corte principal A esta sometido a una carga de corte mas grande que el filo de corte auxiliar B en la franja de los cuatro filos de corte. Debido a esto, el filo de corte principal A puede desgastar mas rapidamente. La franja de corte (la franja L4) entre los puntos E y F con los cuatro filos de corte es ensanchada aun mas a medida que el desgaste progresa.
Por lo tanto, para perforar con el taladro con acuerdo con esta realizacion, el taladro realiza el corte con la configuracion de dos filos de corte incluyendo en primer lugar los filos de corte principales A, de manera que los filos de corte principales A proporcionan un mecanizado de desbaste realizando la mayor parte del corte de un material que va a ser taladrado. A continuacion, los cuatro filos de corte en la seccion proximal incluyendo los filos de corte principales A y los filos de corte auxiliares B realizan el acabado.
Ademas, puesto que los cuatro filos de corte se introducen en la posicion de diametro maximo E a medida que el desgaste progresa, el progreso adicional de desgaste que hace que la posicion diametro maximo E se retraiga aun mas puede ser restringido en comparacion con el taladro con dos filos. La vida util se puede incrementar. Ademas, se puede evitar que aumente la velocidad de avance necesaria para compensar la retraccion de la posicion de diametro maximo E.
En consecuencia, con el taladro de esta realizacion, se puede alcanzar un alto rendimiento de corte como el del taladro con dos filos estando los filos de corte principales A en la franja de corte de solamente los filos de corte principales A. El corte con los cuatro filos de corte, incluyendo los filos de corte principales A y los filos de corte auxiliares B se pueden introducir suavemente, sin ningun problema a medida que el desgaste progresa.
A continuacion, el acabado con los cuatro filos de corte se puede realizar de manera efectiva. Por lo tanto, la calidad de acabado de los orificios a mecanizar se puede mejorar y la vida util del taladro se pueden extender en comparacion con el taladro con dos filos, al mismo tiempo que se alcanza un alto rendimiento de corte como el del taladro con dos filos.
Si los radios de las lmea de cresta B1 de los filos de corte auxiliares B estan alineados con los radios de las lmea de cresta A1 de los filos de corte principales A antes de su uso, el corte con los cuatro filos de corte en la franja de formacion de los filos de corte auxiliares B se realiza desde el inicio del funcionamiento.
El desgaste puede progresar de una manera marcadamente diferente entre la franja de los dos filos y la franja de los cuatro filos. El filo de corte principal puede desgastar en una forma escalonada en el lfmite entre la franja de los dos filos de corte y la franja de los cuatro filos de corte. Por lo tanto, el taladro se hace inutil en un corto plazo.
En contraste, con el taladro con esta realizacion, la franja de corte de los cuatro filos de corte se ensancha gradualmente a medida que progresa el desgaste. El lfmite entre la franja de los dos filos de corte y la franja de los cuatro filos de corte es desplazado. El filo de corte principal se puede mantener para que tenga una forma suave. El taladro se puede utilizar hasta que la franja de corte de los cuatro filos de corte alcanza el punto G o la terminacion LB1.
Con el taladro con acuerdo con esta realizacion, el taladro posee una eficiencia de descarga del polvo de mecanizado equivalente o superior a la del taladro con dos filos, puesto que se proporcionan las ranuras A5 y B5 que tienen tamanos similares a las ranuras del taladro con dos filos. La ranura A5 que tiene el tamano similar al
5
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15
20
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30
35
40
tamano de la ranura del taladro con dos filos se puede proporcionar siempre y cuando la condicion 01 < 90° sea satisfecha como un factor.
El angulo 01 del filo de corte auxiliar con respecto al filo de corte principal no tiene que satisfacer 01 = 90° a diferencia del taladro con cuatro filos de la tecnica relacionada, pero el angulo puede ser seleccionado con la condicion de 01 < 90°. El angulo 01 se puede utilizar como un parametro para el diseno de prevencion de vibraciones. Por lo tanto, puede ser proporcionado un taladro que esta apenas resuena.
La terminacion LB1 del filo de corte auxiliar B no se extiende hasta el extremo distal del taladro debido a que la ranura B4 tiene que ser mas profunda y mas grande a medida que la terminacion LB1 se ensancha adicionalmente hacia el extremo distal del taladro. La resistencia de los filos de corte puede disminuir. Por lo tanto, la terminacion LB1 se encuentra mas cerca de la posicion de diametro maximo E que el extremo distal del taladro.
En la realizacion que se ha descrito mas arriba, la ranura del taladro es la ranura recta. Sin embargo, la ranura puede ser una ranura helicoidal. En la realizacion que se ha descrito mas arriba, los puntos (las posiciones de diametro maximo E), en la que los angulos de punta de los filos de corte principales y auxiliares A y B se hacen 0°, estan dispuestos en el mismo punto.
La presente invencion no esta limitada a esto. Los filos de corte principales y auxiliares Ay B pueden tener posiciones de diametro maximos diferentes unos de los otros de tal manera que la posicion de diametro maximo del filo de corte auxiliar B se encuentra mas cerca del extremo proximal del taladro que la posicion de diametro maximo del filo de corte principal A.
Lista de signos de referencia
1 = seccion del filo de corte
2 = seccion del vastago
3a = ranuras en V
3b = ranuras en V
A = filos de corte principales
B = filos de corte auxiliares
A1 = lmea de lmea del cresta
A2 = cara de ataque
A3 = segunda cara realzada
A4 = tercera cara realzada
A5 = ranura
B1 = lmea de cresta
B2 = cara de ataque
B3 = cara realzada
B4 = ranura
d = direccion de rotacion
e = extremo distal
f = extremo proximal
E = posicion de diametro maximo
G = punto alineado
H = direccion del progreso de desgaste
LA = franja de formacion axial
LB = franja de formacion axial
- LA1 =
- terminacion
- LB1 =
- terminacion
- L1 =
- franja axial completa
- M =
- franja de formacion de margen
- 5 P =
- punta
- R1 =
- radio
- R2 =
- radio
- T =
- separacion
Claims (2)
- 510152025303540REIVINDICACIONES1. Un taladro, que comprende:- un par de filos de corte principales (A) formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro; y- un par de filos de corte auxiliares (B) formados en posiciones opuestas con respecto al eje del taladro, siendo diferente las posiciones de los filos de corte auxiliares (B) de las posiciones de los filos de corte principales (A) en una direccion circunferencial ,- en el que una franja de formacion axial (LA) de cada filo de corte principal (A) se extiende desde una posicion (G) cerca de un extremo proximal del taladro a traves de una posicion de diametro maximo (E) hacia un extremo distal del taladro,- en el que un franja de formacion axial (LB) de cada filo de corte auxiliar (B) se extiende desde una posicion (G) proxima al extremo proximal del taladro a traves de la posicion de diametro maximo (E) hacia el extremo distal del taladro,- en el que una terminacion (LB1) la de la franja formacion axial (LB) del filo de corte auxiliar (B) situado cerca del extremo distal del taladro esta mas cerca al extremo proximal del taladro que una terminacion (LA1) la de la franja de formacion axial (LA) del filo de corte principal (A) situado cerca del extremo distal del taladro,- en el que el filo de corte auxiliar (B) tiene una lmea de cresta (B1) situada dentro de un franja de angulo menor de 90° desde una lmea de cresta (A1) del filo de corte principal (A) hacia la parte posterior en una direccion de rotacion del taladro, y- en el que las lmea de cresta (A1, B1) de los filos de corte principales y auxiliares de corte (A, B) tienen un angulo de punta de 0° en un franja desde la posicion de diametro maximo (E) a una posicion situada mas cerca del extremo proximal del taladro que la posicion de diametro maximo (E), y las lmea de cresta (A1, B1) de los filos de corte principales y auxiliares (A, B) tienen angulos de punta que aumentan desde la posicion de diametro maximo (E) hacia el extremo distal del taladro,- el angulo de punta de los filos de corte auxiliares (B) tienen una relacion creciente mayor que una relacion creciente del angulo de punta de los filos de corte principales (A) en una franja predeterminado desde la posicion de diametro maximo (E), de manera que la lmea de cresta ( B1) del filo de corte auxiliar (B) esta situada mas cerca al centro del taladro que la lmea de cresta (A1) del filo de corte principal (A) y el angulo de punta de los filos de corte auxiliares (B) es mayor que angulo de punta de los filos de corte principales (A) en una franja desde la posicion de diametro maximo (E) hacia el extremo distal del taladro,caracterizado porque las lmeas de cresta (A1, B1) de los filos de corte principales y auxiliares (A, B) tienen angulos de punta que se incrementan de una manera continuamente cambiante desde la posicion de diametro maximo (E) hacia el extremo distal del taladro.
- 2. El taladro con acuerdo con la reivindicacion 1,- en el que la lmea de cresta (A1) del filo de corte principal (A) en una franja axial desde la posicion de diametro maximo (E) al menos a la terminacion (LB1) del filo de corte auxiliar (B), situado cerca del extremo distal del taladro tiene la forma de un primer arco, teniendo el primer arco un punto extremo en la posicion de diametro maximo (E), siendo paralela una tangente al primer arco en la posicion de diametro maximo (E) al eje del taladro,- en el que la lmea de cresta (B1) del filo de corte auxiliar (B) en la franja axial desde la posicion de diametro maximo (E) a la terminacion (LB1) del filo de corte auxiliar (B) situado cerca del extremo distal del taladro tiene la forma de un segundo de arco, teniendo el segundo arco un punto extremo en la posicion de diametro maximo (E), siendo paralela una tangente al segundo arco en la posicion de diametro maximo (E) al eje del taladro, y- en el que el segundo arco tiene un radio menor que el primer arco.
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| WO2014073610A1 (ja) | 2012-11-09 | 2014-05-15 | 株式会社ミヤギタノイ | ドリル及び穿孔の形成方法 |
| US10441297B2 (en) * | 2015-05-29 | 2019-10-15 | Zimmer, Inc. | Sounder for sizing bone implant |
| US10028767B2 (en) * | 2016-09-20 | 2018-07-24 | RELIGN Corporation | Arthroscopic devices and methods |
| DE102017216393A1 (de) * | 2017-09-15 | 2019-03-21 | Gühring KG | Vierschneidiger bohrer |
| JP6727567B1 (ja) * | 2019-06-26 | 2020-07-22 | 株式会社ビック・ツール | 炭素繊維複合材用ドリル |
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|---|---|---|---|---|
| US1309706A (en) * | 1919-07-15 | Twist-drill | ||
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| US2084737A (en) | 1935-07-05 | 1937-06-22 | William J Neumann | Reamer |
| US2258674A (en) * | 1940-03-05 | 1941-10-14 | George D Ceska | Reamer |
| US3443459A (en) * | 1968-02-14 | 1969-05-13 | Bruce Alexander Mackey | Drill |
| JPS5331286A (en) * | 1976-09-02 | 1978-03-24 | Riyousuke Hosoi | Ball end mill |
| US4662803A (en) * | 1979-10-18 | 1987-05-05 | Rockwell International Corporation | Reamer with unequally spaced flutes |
| SU1085702A2 (ru) | 1979-12-11 | 1984-04-15 | Предприятие П/Я В-2942 | Сверло фасонное |
| IT1127526B (it) | 1980-08-01 | 1986-05-21 | Aeritalia Spa | Punta da trapano per eseguire fori in laminati di materiale composito di fibre/resina |
| JPS6040328B2 (ja) | 1981-01-21 | 1985-09-10 | オ−エスジ−株式会社 | 切削工具 |
| US4411563A (en) * | 1981-07-31 | 1983-10-25 | Elwood Moon | Cutter device |
| US4725171A (en) | 1984-03-02 | 1988-02-16 | Detorre Robert P | Drill for aramid composites |
| JPH0747243B2 (ja) | 1987-06-05 | 1995-05-24 | 富士重工業株式会社 | 複合材穿孔用ドリル |
| DE3805727A1 (de) | 1988-02-24 | 1989-08-31 | Krauss Fa H Willy | Bohr- oder reibwerkzeug |
| US5141369A (en) | 1988-07-18 | 1992-08-25 | Palace Hilard F | Cutting tool for plastic materials |
| JPH02237708A (ja) | 1989-03-09 | 1990-09-20 | Mitsubishi Metal Corp | 穴明け工具 |
| US4936721A (en) * | 1989-07-03 | 1990-06-26 | Meyer Jerry H | Drill reamer bit |
| JPH0393012U (es) * | 1990-01-10 | 1991-09-24 | ||
| JP2984446B2 (ja) | 1992-01-07 | 1999-11-29 | 三菱重工業株式会社 | ドリル |
| JPH05245711A (ja) | 1992-03-03 | 1993-09-24 | Aisan Ind Co Ltd | ドリル |
| JP2790234B2 (ja) | 1992-06-25 | 1998-08-27 | 三菱電機株式会社 | プログラマブルコントローラの局番重複テスト方法 |
| JPH0639617A (ja) * | 1992-07-28 | 1994-02-15 | Fuji Seiko Kk | バニシングドリル |
| SE9202838D0 (sv) | 1992-09-30 | 1992-09-30 | Sandvik Ab | Fullradieverktyg |
| JP2602032Y2 (ja) | 1993-04-06 | 1999-12-20 | 富士重工業株式会社 | ダブルアングルドリル |
| DE4417166B4 (de) * | 1993-07-27 | 2006-02-16 | Mitsubishi Materials Corp. | Bohrgerät |
| FR2713527B1 (fr) * | 1993-12-08 | 1996-01-12 | Snecma | Foret de perçage à tête hémisphérique à coupe évolutive. |
| US5636948A (en) | 1995-05-04 | 1997-06-10 | Fullerton Tool Company, Inc. | Drill for synthetic fiber filled plastic and like materials |
| AUPN839396A0 (en) * | 1996-03-01 | 1996-03-28 | Burton, Victor Edward J. | Drill |
| JPH11114712A (ja) * | 1997-10-17 | 1999-04-27 | Kanefusa Corp | 回転穿孔工具 |
| DE29919858U1 (de) | 1999-11-11 | 2000-04-27 | Schmid Harald | Bohrer aus Hartmetall |
| JP3450278B2 (ja) | 2000-07-24 | 2003-09-22 | 三菱マテリアル神戸ツールズ株式会社 | ドリル |
| CN2463091Y (zh) * | 2001-04-28 | 2001-12-05 | 倪志福 | 多尖多刃群钻 |
| JP3847109B2 (ja) * | 2001-06-19 | 2006-11-15 | 愛三工業株式会社 | ドリル |
| US6916139B2 (en) * | 2001-07-10 | 2005-07-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Drill |
| US6676342B2 (en) * | 2002-01-09 | 2004-01-13 | Allied Machine & Engineering Corp. | Drill with specialized drill point geometry |
| DE10204105A1 (de) * | 2002-02-01 | 2003-08-28 | Kennametal Inc | Rundlaufschneidwerkzeug |
| DE20209767U1 (de) * | 2002-06-24 | 2003-11-20 | Guehring Joerg | Bohrer |
| DE10243104A1 (de) * | 2002-09-17 | 2004-03-25 | Gebr. Brasseler Gmbh & Co. Kg | Rotierendes Instrument aus Keramik |
| JP2005052939A (ja) * | 2003-08-05 | 2005-03-03 | Hitachi Tool Engineering Ltd | バリ除去ドリル |
| DE10346217A1 (de) * | 2003-09-24 | 2005-04-28 | Mapal Fab Praezision | Bohrer |
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| JP4746969B2 (ja) * | 2005-11-24 | 2011-08-10 | Ｎｅｘｔ Ｉ＆Ｄ株式会社 | ツイストドリル |
| US7665935B1 (en) * | 2006-07-27 | 2010-02-23 | Precorp, Inc. | Carbide drill bit for composite materials |
| JP5087735B2 (ja) * | 2006-08-04 | 2012-12-05 | 富士重工業株式会社 | ドリル |
| US8132989B2 (en) * | 2006-10-23 | 2012-03-13 | Osg Corporation | Drill |
| DE102006035443B3 (de) * | 2006-11-15 | 2008-02-21 | Hilti Ag | Bohrwerkzeug mit Hartstoffkopf |
| US8714890B2 (en) * | 2007-02-09 | 2014-05-06 | The Boeing Company | Cutter for drilling and reaming |
| CN101062525A (zh) * | 2007-04-17 | 2007-10-31 | 湖南大学 | 一种全螺旋面钻尖钻头 |
| JP2009039811A (ja) * | 2007-08-08 | 2009-02-26 | Kumamoto Univ | 繊維強化複合材の穴あけ工具と穴あけ方法 |
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| US9180531B2 (en) * | 2008-12-23 | 2015-11-10 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Drill and drilling method for workpiece |
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| TWM440174U (en) | Drill with high chip-removing performance |