ES2383283T3 - Soldadura con láser con oscilación de rayo - Google Patents
Soldadura con láser con oscilación de rayo Download PDFInfo
- Publication number
- ES2383283T3 ES2383283T3 ES03726949T ES03726949T ES2383283T3 ES 2383283 T3 ES2383283 T3 ES 2383283T3 ES 03726949 T ES03726949 T ES 03726949T ES 03726949 T ES03726949 T ES 03726949T ES 2383283 T3 ES2383283 T3 ES 2383283T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- laser beam
- keyhole
- metal
- components
- metal components
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 title claims description 10
- 238000003466 welding Methods 0.000 title abstract description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 44
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims abstract description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- QEDQZYNGDXULGO-UHFFFAOYSA-N 3-methyl-2-(3-methylphenyl)morpholine Chemical compound CC1NCCOC1C1=CC=CC(C)=C1 QEDQZYNGDXULGO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 2
- 229910000989 Alclad Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/26—Seam welding of rectilinear seams
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/08—Devices involving relative movement between laser beam and workpiece
- B23K26/082—Scanning systems, i.e. devices involving movement of the laser beam relative to the laser head
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/211—Bonding by welding with interposition of special material to facilitate connection of the parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/242—Fillet welding, i.e. involving a weld of substantially triangular cross section joining two parts
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/21—Bonding by welding
- B23K26/24—Seam welding
- B23K26/244—Overlap seam welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
- B23K2103/10—Aluminium or alloys thereof
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Un procedimiento para soldar a solape componentes metálicos (24, 26) entre sí que comprende las etapas de:mover un rayo láser (20) en una primera dirección a lo largo de una interfaz entre un par de componentesmetálicos (24, 26), de tal manera que en las proximidades del rayo láser (20) el metal de cada componente(24, 26) se funda y vaporiza para producir una bocallave (28) en un baño de metal fundido (30); yhacer oscilar el rayo láser (20) en una dirección diferente a la primera dirección, de tal manera que se formeuna nueva bocallave (28) adyacente a la bocallave (28) anterior dentro del baño de metal fundido (30) y elmetal fundido (30) se rellena después en la bocallave (28) anterior con la formación de la nueva bocallave(28);caracterizado porproducir una soldadura a solape de penetración en los componentes metálicos (24, 26) que tienen unaanchura interfacial igual a, o más ancha que, la anchura del más delgado de los componentes que se estánsoldando
Description
Soldadura con láser con oscilación de rayo
Campo de la invención
La presente invención se refiere a la soldadura con láser, más particularmente, a la soldadura con un rayo láser oscilante para crear un movimiento y rellenar la bocallave.
Antecedentes de la invención
Las juntas soldadas comunes incluyen juntas a tope, juntas de penetración y juntas a solape de filete. La soldadura con láser es un procedimiento para unir componentes de metal utilizando un rayo enfocado de luz coherente para fundir los componentes adyacentes y permitir que la masa fundida se solidifique en una junta. Aunque las juntas a tope se pueden producir por soldadura con láser, no son siempre adecuadas en las industrias aeroespaciales, automotrices y marinas. La soldadura con láser en juntas a solape de penetración y en juntas a solape de filete es más difícil de lograr. Las Figuras 1 y 2 muestran el resultado de la soldadura con láser de una junta a solape de penetración en la que se dirige un rayo láser en la región de un interfaz 2 entre los componentes 4 y 6. El movimiento relativo se efectúa a lo largo de la interfaz 2 entre el rayo láser y el conjunto de componentes. El rayo láser puede causar que una porción del metal en la interfaz se volatilice para producir una bocallave 8 unido por metal fundido 10. La bocallave 8 avanza con el movimiento del rayo láser en la dirección de la flecha A. El metal fundido 10 se solidifica detrás de la bocallave de avance 8 para crear una junta entre los componentes.
En la práctica, la producción de juntas a solape de penetración y de juntas a solape de filete por medio de soldadura con láser es limitada. Por ejemplo, en una junta a solape de penetración, como se muestra en las Figuras 1 y 2, está bien establecido que la anchura W de la soldadura debe ser igual o exceder el espesor T del más delgado de los componente que se unen. El proceso de soldadura se debe controlar para minimizar la formación de huecos en las soldaduras producidos por las inestabilidades en la bocallave y/o volatilización de los componentes de bajo punto de fusión con altas presiones parciales (por ejemplo, Mg). Además, la soldadura con láser es relativamente costosa. El rayo láser se opera generalmente en o por encima de 106 W/cm2; la eficiencia dicta una necesidad de soldar a una velocidad de al menos 2 metro por minuto (mpm) a este nivel de potencia. Al soldar componentes hasta 2,54 mm de espesor, es posible producir la requerida anchura de soldadura W 2,54 mm a velocidades superiores a 3 mpm. La formación de huecos se puede controlar adecuadamente mediante el uso de rayos desenfocado o sistemas ópticos bifocales. Sin embargo, con materiales más gruesos, es progresivamente más difícil lograr la anchura de soldadura requerida en tanto se mantiene una calidad de soldadura aceptable y velocidades de recorrido.
Cuando se sueldan con láser juntas a solape de filete, el sistema de soldadura debe adaptarse a las variaciones en la colocación lateral del rayo láser en relación con el borde de la junta y los espacios entre los componentes para alcanzar un rendimiento comparable a los depósitos hechos con soldadura por arco metálico con gas (GMAW) a las tasas que justifican el uso de costosos sistemas de soldadura con láser.
Una de las opciones para superar los retos en la soldadura con láser juntas a solape de penetración y juntas a solape de filete es utilizar integradores de rayo, ópticas de enfoque (espejos o lentes) con mayor longitud focal o haces desenfocados. Sin embargo, para asegurar un acoplamiento óptico fiable y consistente entre el láser y los componentes que se tienen que unir y para lograr una fusión localizada en la junta, la salida de potencia del sistema de láser se debe aumentar para compensar la reducción en la densidad de potencia. Con una potencia suficiente, se pueden producir soldaduras ensanchadas en el modo de conducción más plácido en lugar en el modo de bocallave. A diferencia del último modo, que implica el traslado de una cavidad (o bocallave) a lo largo del área de unión, el modo de conducción se consigue mediante el traslado de un baño fundido del metal a lo largo del área de unión. Al minimizar la volatilización violenta de metal dentro de la bocallave, el modo de conducción más plácido puede eliminar las inestabilidades inherentes con el modo de bocallave. Como resultado, el modo de conducción minimiza la formación de huecos en las soldaduras con láser. Sin embargo, aplicar este enfoque requiere el uso de láseres muy potentes (por ejemplo, 18 KW a 25 KW, dependiendo de la aplicación) y costosos sistemas generadores de láser, lo que hace el enfoque impráctico para muchas aplicaciones industriales.
Otro enfoque para aumentar la eficacia de la soldadura con láser se describe en la Patente de Estados Unidos N°
4.369.348 por oscilación del rayo de láser a frecuencias de más de 1000 Hz. Este movimiento muy rápido del láser tiene por objeto distribuir y promediar el tiempo de la intensidad del láser a una frecuencia mayor que el tiempo de respuesta térmica del metal. De esta manera, la intensidad promediada en el tiempo de calor experimentada por un lugar particular en la interfaz entre los componentes metálicos que están unidos es mayor que la intensidad del calor experimentado sin oscilación. Sin embargo, el funcionamiento de un rayo láser a las frecuencias de oscilación de más de 1000 Hz es difícil y costoso. Además, la única manera de aplicar este procedimiento es soldar en el modo de conducción, en el que se mantiene un baño de fusión continuo.
Por consiguiente, permanece la necesidad de un procedimiento eficaz, a bajo coste, de soldadura con láser. El documento US 5.595.670 proporciona la técnica anterior más próxima, y se refiere a un procedimiento de acuerdo con el preámbulo de la reivindicación 1.
Sumario de la invención
Dicha necesidad se satisface por el procedimiento de la presente invención como se describe en la reivindicación 1, que incluye enfocar un rayo láser sobre una región de unión entre un par de componentes de metal para formar un baño de fusión continuo y establecer una bocallave en el mismo. El baño de fusión es una mezcla de metales de cada uno de los componentes. Trasladando simultáneamente el rayo enfocado a lo largo de la región de unión en una primera dirección y haciendo oscilar el rayo con respecto al baño de fusión en una dirección diferente de la primera dirección, la bocallave se mueve continuamente y se rellena inmediatamente por el metal fundido adyacente. La soldadura se produce a medida que la bocallave penetra a través del baño de fusión y funde los componentes que están soldados en la interfaz entre los mismos. En las proximidades del rayo láser enfocado, el baño de fusión se vaporiza para producir una bocallave que traslado con el rayo oscilante. Puesto que el rayo oscila en una dirección diferente a la primera dirección (por ejemplo, transversal a la dirección primero), la bocallave oscila a través del baño de metal fundido y el metal fundido se rellena en la bocallave a medida que la bocallave se hace oscilar. De esta manera, la bocallave se produce continuamente y luego se rellena con metal fundido que se solidifica para producir una soldadura.
Dependiendo del tipo de junta, combinación de espesor, y posición de la soldadura, el rayo láser se hace oscilar a una frecuencia de aproximadamente 5 a aproximadamente 120 Hz y se hace avanzar en la primera dirección a una velocidad de aproximadamente 0,13 a aproximadamente 10,2 mpm. Cuando se cita un intervalo de frecuencia o dimensión en el presente documento, el intervalo incluye todos los valores intermedios, tales como para la velocidad de la primera dirección, la velocidad incluirá 0,13, 0,15, 0,18, y así sucesivamente hasta 10,2 mpm. Las oscilaciones pueden ser lineales, circular, elípticas, o una combinación de las mismas, o cualquier otra forma que consiga una bocallave en movimiento. El menor ancho de los componentes metálicos puede estar por encima de 2,54 mm de espesor. La presente invención permite que el láser una varios tipos de juntas con dimensiones de soldadura personalizadas (por ejemplo 6,35 mm de anchura de soldadura interfacial entre componentes con un espesor de 6,35 mm ) hasta aproximadamente 1,27 cm de anchura.
Breve descripción de los dibujos
La Figura 1 es una vista esquemática en sección transversal de un par de componentes metálicos soldados con láser para formar una bocallave de acuerdo con la técnica anterior;
La Figura 2 es una vista superior de la pila de componentes que se muestran en la Figura 1 operados de acuerdo con la técnica anterior;
La Figura 3 es una vista en perspectiva de un par de componentes metálicos soldados con láser de acuerdo con el procedimiento de la presente invención;
La Figura 4 es una vista superior de la pila de componentes que se muestran en la Figura 3; y
La Figura 5 es una vista esquemática en sección transversal de los componentes metálicos mostrados en la Figura 4 tomada a lo largo de las líneas 4-4.
Descripción detallada de las realizaciones preferidas
En el procedimiento de la presente invención, los componentes metálicos, tales como aleaciones de acero o aluminio, se sueldan entre sí con láser. Como se muestra en la Figura 3, la radiación 20 (tal como un rayo láser) se enfoca sobre una interfaz 22 entre un par de componentes metálicos 24 y 26. Los componentes metálicos 24 y 26 de la Figura 3 se apilan unos sobre otros para formar una soldadura a solape de penetración. Esto no significa que es limitante; otras juntas por soldadura se pueden producir de acuerdo con el procedimiento de la presente invención, tales como soldaduras a tope y soldaduras a solape de filete. El rayo láser 20 desplaza en la dirección de la flecha A que puede seguir una trayectoria lineal o una trayectoria con otra configuración La trayectoria de la flecha A determina la ubicación de la junta entre los componentes 24 y 26.
Mientras que el rayo láser 20 se desplaza en la dirección de la flecha A, el rayo láser 20 se hace oscilar también en la dirección de la doble flecha B. La doble flecha B está a ángulo con respecto a la flecha A, tal como transversal a la dirección de la flecha A. En la Figura 3, el rayo láser 20 se muestra oscilando en una trayectoria lineal perpendicular a la flecha A, pero esto no está destinado a ser limitante. El rayo láser 20 pueden viajar en otras trayectorias, tales como circular, elíptica, sinusoidal, o similares. En las proximidades del rayo láser enfocado 20, como se muestra en las Figuras 4 y 5, los componentes metálicos 24 y 26 se vaporizan para producir una bocallave 28 rodeada por metal fundido 30. La oscilación del rayo láser 20 hace que la bocallave 28 se rellene con metal fundido 30 y la reforma como una nueva bocallave 28 adyacente al mismo. A medida que la bocallave 28 se mueve continuamente desde una posición a otra posición a través de la trayectoria de la flecha A y desocupa su posición anterior en el baño de metal fundido 30, la bocallave desocupada 28 se rellena y reforma como una nueva bocallave 28. Este proceso tiene la apariencia de movimiento de la bocallave transversalmente a través del metal fundido 30 con el metal fundido 30 actuando para "curar" de forma continua la bocallave desocupada 28. De esta manera, se produce una soldadura que tiene una anchura W1 que es significativamente más ancha que las soldaduras de la técnica anterior. Por ejemplo, cuando se sueldan juntas a solape de penetración, la aplicación de la invención permite unirse con las
soldaduras que tienen una anchura interfacial igual o más ancha que el espesor de la parte más delgada que se tiene que soldar. Las soldaduras producidas utilizando el presente procedimiento tienen típicamente de dos a cinco veces la anchura de las soldaduras por rayo láser producidas utilizando los procedimientos convencionales. Las soldaduras más anchas son particularmente útiles en la producción de soldaduras a solape de penetración en
5 componentes más gruesos, es decir, componentes más gruesos que 2,54 mm y hasta aproximadamente 6,35 mm de espesor.
Las frecuencias de oscilación adecuadas para el rayo de láser 20 son aproximadamente de 5 a aproximadamente 120 Hz y pueden ser de aproximadamente 10 Hz. El rayo láser puede avanzar a lo largo de la interfaz a una velocidad de aproximadamente 0,13 a aproximadamente 10,2 mpm, o de aproximadamente 1 a aproximadamente 5
10 mpm, o aproximadamente de 2 mpm.
En ciertos casos, puede ser útil incluir una fuente de material de relleno, tal como un alambre de relleno. El material de relleno se puede añadir durante la soldadura y puede estar en la forma de un alambre, que tiene un diámetro aproximadamente entre 0,76 y 1,58 mm, o un polvo. El material de relleno puede ser una aleación seleccionada en base a los atributos deseados de la soldadura, utilizando principios de ingeniería establecidos. El material de relleno 15 se puede añadir a la parte delantera o trasera del baño de fusión, típicamente, a un ángulo entre 30 y 60 grados fuera de la horizontal, es decir, el plano del componente superior. El procesamiento de gas se puede utilizar también para proteger el baño de fusión y para redirigir el metal vaporizado lejos del rayo y de la zona de interacción material, lo que se conoce comúnmente como supresión de plasma. El gas se suministra normalmente en la parte delantera del baño de soldadura a través de una boquilla dirigida hacia la parte trasera del baño a un ángulo entre
20 30 y 60 grados fuera de la horizontal.
Una soldadura con láser a solapa de penetración se produce entre un par de placas de 4,98 mm de espesor de aleación Alclad 6013-T6 un alambre de relleno de 1,14 mm de diámetro de aleación 4047 a un ángulo de suministro de 35º, velocidad de suministro de 2,3 mpm utilizando un láser con una potencia de 10 KW de CO2 (caudal de 110 cfh de helio como gas de supresión de plasma aplicado desde la parte delantera móvil) que viaja a 2 mpm enfocado
25 a 6,35 mm por debajo de la superficie superior de la placa apilada. El láser se hizo oscilar linealmente en una dirección transversal a la dirección de soldadura a 10,2 mpm, anchura de oscilación total de 6,35 mm (es decir, 3,18 mm de centro a centro). La anchura de soldadura interfacial resultante fue ligeramente mayor que 5,6 mm.
Habiendo descrito las realizaciones actualmente preferidas, se debe entender que la invención se puede representar de otro modo dentro del alcance de las reivindicaciones adjuntas.
Claims (11)
- REIVINDICACIONES1. Un procedimiento para soldar a solape componentes metálicos (24, 26) entre sí que comprende las etapas de:mover un rayo láser (20) en una primera dirección a lo largo de una interfaz entre un par de componentes metálicos (24, 26), de tal manera que en las proximidades del rayo láser (20) el metal de cada componente (24, 26) se funda y vaporiza para producir una bocallave (28) en un baño de metal fundido (30); y hacer oscilar el rayo láser (20) en una dirección diferente a la primera dirección, de tal manera que se forme una nueva bocallave (28) adyacente a la bocallave (28) anterior dentro del baño de metal fundido (30) y el metal fundido (30) se rellena después en la bocallave (28) anterior con la formación de la nueva bocallave (28);caracterizado porproducir una soldadura a solape de penetración en los componentes metálicos (24, 26) que tienen una anchura interfacial igual a, o más ancha que, la anchura del más delgado de los componentes que se están soldando
-
- 2.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que el punto de rayo de láser oscila en una dirección transversal a la primera dirección.
-
- 3.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que los componentes de metal comprenden cada uno una aleación de aluminio.
-
- 4.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que el punto de rayo de láser oscila a una frecuencia de aproximadamente 5 a aproximadamente 120 Hz.
-
- 5.
- El procedimiento de la reivindicación 4, en el que el rayo láser avanza a lo largo de la interfaz a una velocidad de aproximadamente 0,13 a aproximadamente 10,2 metros por minuto.
-
- 6.
- El procedimiento de la reivindicación 4, en el que la soldadura tiene más de aproximadamente 2,54 a aproximadamente 6,35 mm de anchura.
-
- 7.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que el punto de rayo de láser oscila en una trayectoria lineal.
-
- 8.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que el punto de rayo de láser oscila en una trayectoria circular, una trayectoria elíptica, o ambas.
-
- 9.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que el más delgado de los componentes metálicos tiene más de aproximadamente 2,54 mm de espesor.
-
- 10.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que el rayo láser es un punto de rayo láser redondo.
-
- 11.
- El procedimiento de la reivindicación 1, en el que la etapa de oscilación comprende además trasladar simultáneamente el rayo láser a lo largo de la primera dirección y la dirección diferente a la primera dirección para mover continuamente y rellenar inmediatamente una bocallave previa con un material fundido de unión.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US155688 | 2002-05-24 | ||
US10/155,688 US6740845B2 (en) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | Laser welding with beam oscillation |
PCT/US2003/016109 WO2003099505A1 (en) | 2002-05-24 | 2003-05-22 | Laser welding with beam oscillation |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2383283T3 true ES2383283T3 (es) | 2012-06-19 |
ES2383283T5 ES2383283T5 (es) | 2017-02-03 |
Family
ID=29549143
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03726949.5T Expired - Lifetime ES2383283T5 (es) | 2002-05-24 | 2003-05-22 | Soldadura con láser con oscilación de rayo |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6740845B2 (es) |
EP (1) | EP1534460B2 (es) |
JP (1) | JP2005527383A (es) |
CN (1) | CN1662340A (es) |
AT (1) | ATE554875T1 (es) |
AU (1) | AU2003228250A1 (es) |
CA (1) | CA2487371A1 (es) |
ES (1) | ES2383283T5 (es) |
HU (1) | HUE015524T5 (es) |
MX (1) | MXPA04011591A (es) |
NO (1) | NO20045572L (es) |
RU (1) | RU2004137808A (es) |
WO (1) | WO2003099505A1 (es) |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7154065B2 (en) * | 2002-05-24 | 2006-12-26 | Alcon Inc. | Laser-hybrid welding with beam oscillation |
US20060255019A1 (en) * | 2002-05-24 | 2006-11-16 | Martukanitz Richard P | Apparatus and methods for conducting laser stir welding |
DE102004005358B4 (de) * | 2004-02-03 | 2007-03-22 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zur Laserbearbeitung beschichteter Bleche und beschichtetes Blech |
US7479616B2 (en) * | 2004-04-20 | 2009-01-20 | General Motors Corporation | Compound laser beam welding |
DE102004041502B4 (de) * | 2004-08-27 | 2012-03-08 | Audi Ag | Überlappschweißverfahren mittels Strahlschweißung, insbesondere mittels Laserstrahlschweißung, an beschichteten Blechen, insbesondere an verzinkten Stahlblechen |
US20060054611A1 (en) * | 2004-09-10 | 2006-03-16 | Israel Stol | Fusion welded lap penetration joint |
US8253062B2 (en) * | 2005-06-10 | 2012-08-28 | Chrysler Group Llc | System and methodology for zero-gap welding |
US20090148719A1 (en) * | 2007-12-07 | 2009-06-11 | Alcoa Inc. | Friction-stir weldments and systems and methods for producing the same |
DE102007063456A1 (de) * | 2007-12-22 | 2008-11-06 | Rofin-Sinar Laser Gmbh | Verfahren zum Schweißverbinden von Werkstücken aus einem metallischen Werkstoff mit einem Laserstrahl |
US8257049B2 (en) * | 2008-04-25 | 2012-09-04 | Caterpillar Inc. | Process for building up an edge of a machine component, and machine component remanufacturing strategy |
DE102012206830A1 (de) * | 2012-04-25 | 2013-10-31 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zum Verbinden von Polen von Batteriezellen |
DE102012008940B4 (de) | 2012-05-08 | 2022-03-24 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zum Fügen von mindestens zwei Werkstücken |
US9272365B2 (en) * | 2012-09-12 | 2016-03-01 | Siemens Energy, Inc. | Superalloy laser cladding with surface topology energy transfer compensation |
US9272369B2 (en) | 2012-09-12 | 2016-03-01 | Siemens Energy, Inc. | Method for automated superalloy laser cladding with 3D imaging weld path control |
US9289854B2 (en) | 2012-09-12 | 2016-03-22 | Siemens Energy, Inc. | Automated superalloy laser cladding with 3D imaging weld path control |
EP3095548A4 (en) * | 2014-01-17 | 2017-09-27 | Hitachi, Ltd. | Laser welding method and welded joint |
US20160016262A1 (en) * | 2014-07-17 | 2016-01-21 | Midway Products Group, Inc. | Laser welding process |
DE112016000425T5 (de) * | 2015-01-21 | 2017-10-12 | Magna International Inc. | Oszillierendes Remote-Laser-Schweißen an einer Kehlstoßnaht |
CN107921585B (zh) | 2015-04-30 | 2019-10-22 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 铝激光焊接中的热裂纹减少 |
CN108367391B (zh) * | 2015-11-06 | 2020-03-20 | 通用汽车环球科技运作有限责任公司 | 叠置的铝工件的激光点焊 |
DE102016102492B4 (de) * | 2016-02-12 | 2021-10-07 | Precitec Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Vorrichtung zum Überwachen einer Fügenaht sowie Laserbearbeitungskopf |
DE112016006963T5 (de) * | 2016-07-14 | 2019-02-21 | GM Global Technology Operations LLC | LASERPUNKTSCHWEIßEN VON BESCHICHTETEN STÄHLEN MIT MEHREREN LASERSTRAHLEN |
EP3299112A1 (en) | 2016-09-21 | 2018-03-28 | Etxe-Tar, S.A. | Method of and system for welding using an energy beam scanned repeatedly in two dimensions |
CN110612174A (zh) * | 2017-05-22 | 2019-12-24 | 伊格尔工业股份有限公司 | 金属的接合结构及金属的焊接方法 |
DE112017007470T5 (de) | 2017-06-13 | 2020-01-02 | GM Global Technology Operations LLC | Verfahren zum laserschweissen von werkstücken aus metall unter verwendung einer kombination von schweissstrecken |
JP7059803B2 (ja) * | 2017-06-15 | 2022-04-26 | トヨタ自動車株式会社 | 重ね溶接方法 |
JP6852588B2 (ja) * | 2017-06-20 | 2021-03-31 | トヨタ自動車株式会社 | レーザ溶接方法及びレーザ溶接装置 |
DE102017211982B4 (de) | 2017-07-13 | 2019-04-18 | Trumpf Laser- Und Systemtechnik Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Fügen von mindestens zwei Werkstücken |
EP3441178A1 (en) * | 2017-08-09 | 2019-02-13 | Autotech Engineering A.I.E. | A method for joining two blanks |
CN108098140A (zh) * | 2017-11-20 | 2018-06-01 | 上海思客琦自动化工程有限公司 | 一种汽车动力电池铝合金外壳的激光焊接方法 |
CN109865942B (zh) * | 2017-12-04 | 2021-04-02 | 大族激光科技产业集团股份有限公司 | 一种激光焊接方法及系统 |
JP6756755B2 (ja) | 2018-02-20 | 2020-09-16 | フタバ産業株式会社 | 接合方法 |
CN108406100A (zh) * | 2018-05-07 | 2018-08-17 | 电子科技大学 | 一种降低铝合金激光焊接气孔的方法 |
US11124093B2 (en) | 2018-08-08 | 2021-09-21 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner mechanism for seat assembly and method of manufacturing |
US11260777B2 (en) | 2018-08-29 | 2022-03-01 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner heart for seat recliner assembly |
CN109128505A (zh) * | 2018-10-08 | 2019-01-04 | 吉林大学 | 奥氏体不锈钢轨道客车车体侧墙激光焊接方法 |
JP6898287B2 (ja) | 2018-10-19 | 2021-07-07 | フタバ産業株式会社 | 溶接方法 |
JP7017497B2 (ja) | 2018-10-19 | 2022-02-08 | フタバ産業株式会社 | 溶接方法 |
US11364577B2 (en) | 2019-02-11 | 2022-06-21 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner mechanism for seat assembly and method of manufacturing |
US11845367B2 (en) | 2019-04-18 | 2023-12-19 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner heart having lubricant member |
US11052797B2 (en) | 2019-08-09 | 2021-07-06 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner heart for seat assembly |
US11192473B2 (en) | 2019-08-30 | 2021-12-07 | Fisher & Company, Incorporated | Release handle for recliner mechanism of vehicle seat |
US11607976B2 (en) | 2020-03-06 | 2023-03-21 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner mechanism having bracket |
US11766957B2 (en) | 2021-02-16 | 2023-09-26 | Fisher & Company, Incorporated | Release mechanism for seat recliner assembly |
US11897372B2 (en) | 2021-05-06 | 2024-02-13 | Fisher & Company, Incorporated | Recliner heart having biasing members |
US11850975B2 (en) | 2021-06-11 | 2023-12-26 | Fisher & Company, Incorporated | Vehicle seat recliner mechanism with welded spring |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4369348A (en) | 1979-01-04 | 1983-01-18 | United Technologies Corporation | Method and apparatus for high frequency optical beam oscillation |
JPS608916B2 (ja) | 1982-10-06 | 1985-03-06 | 工業技術院長 | レ−ザとミグを併用した溶接法 |
US4857697A (en) * | 1987-01-21 | 1989-08-15 | Metal Box Public Limited Company | Continuous seam welding apparatus and methods |
US4803334A (en) * | 1987-11-16 | 1989-02-07 | Westinghouse Electric Corp. | Method for laser beam welding metal matrix composite components |
US4794231A (en) | 1987-12-24 | 1988-12-27 | United Technologies Corporation | Method of and arrangement for laser welding |
DE3843841A1 (de) † | 1988-12-24 | 1990-06-28 | Fraunhofer Ges Forschung | Laserstrahlschweissverfahren |
US5187346A (en) † | 1991-08-29 | 1993-02-16 | General Motors Corporation | Laser welding method |
DE69314080T2 (de) † | 1992-04-03 | 1998-02-19 | Mitsui Petrochemical Ind | Laserpuls-Ausstrahlungsgerät für bekleidetes metallisches Material |
US5603853A (en) * | 1995-02-28 | 1997-02-18 | The Twentyfirst Century Corporation | Method of high energy density radiation beam lap welding |
US5591360A (en) * | 1995-04-12 | 1997-01-07 | The Twentyfirst Century Corporation | Method of butt welding |
US5595670A (en) * | 1995-04-17 | 1997-01-21 | The Twentyfirst Century Corporation | Method of high speed high power welding |
JP3453972B2 (ja) * | 1995-12-27 | 2003-10-06 | トヨタ自動車株式会社 | レーザ溶接方法および装置 |
DE19605888C2 (de) † | 1996-02-19 | 2003-10-16 | Inpro Innovations Gmbh | Verfahren zum Steigern der Nahttiefe beim Laserschweißen von Kfz-Bauteilen mit komplexen 3D-Strukturen |
JP3238077B2 (ja) † | 1996-08-28 | 2001-12-10 | 新日本製鐵株式会社 | めっき鋼板の重ねレーザ溶接方法 |
US6087619A (en) * | 1997-05-13 | 2000-07-11 | Fraunhofer Usa Resource Center | Dual intensity multi-beam welding system |
JP2001030089A (ja) * | 1999-07-19 | 2001-02-06 | Sumitomo Electric Ind Ltd | レーザ溶接方法 |
JP2002079387A (ja) † | 2000-09-06 | 2002-03-19 | Nippon Steel Corp | 重ね継手のレーザ溶接方法 |
AU2003292459A1 (en) † | 2002-12-20 | 2004-07-14 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | A method and a device for laser spot welding |
-
2002
- 2002-05-24 US US10/155,688 patent/US6740845B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-05-22 JP JP2004507016A patent/JP2005527383A/ja not_active Withdrawn
- 2003-05-22 WO PCT/US2003/016109 patent/WO2003099505A1/en active Application Filing
- 2003-05-22 ES ES03726949.5T patent/ES2383283T5/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-22 RU RU2004137808/02A patent/RU2004137808A/ru not_active Application Discontinuation
- 2003-05-22 AU AU2003228250A patent/AU2003228250A1/en not_active Abandoned
- 2003-05-22 CN CN038148927A patent/CN1662340A/zh active Pending
- 2003-05-22 HU HUE03726949A patent/HUE015524T5/en unknown
- 2003-05-22 EP EP03726949.5A patent/EP1534460B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-05-22 CA CA002487371A patent/CA2487371A1/en not_active Abandoned
- 2003-05-22 MX MXPA04011591A patent/MXPA04011591A/es unknown
- 2003-05-22 AT AT03726949T patent/ATE554875T1/de active
-
2004
- 2004-12-21 NO NO20045572A patent/NO20045572L/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1534460A1 (en) | 2005-06-01 |
HUE015524T5 (en) | 2017-04-28 |
WO2003099505A1 (en) | 2003-12-04 |
MXPA04011591A (es) | 2005-03-31 |
US6740845B2 (en) | 2004-05-25 |
EP1534460B2 (en) | 2016-08-03 |
ATE554875T1 (de) | 2012-05-15 |
EP1534460A4 (en) | 2008-12-17 |
AU2003228250A1 (en) | 2003-12-12 |
CA2487371A1 (en) | 2003-12-04 |
US20030217993A1 (en) | 2003-11-27 |
RU2004137808A (ru) | 2005-06-27 |
EP1534460B1 (en) | 2012-04-25 |
ES2383283T5 (es) | 2017-02-03 |
NO20045572L (no) | 2005-02-18 |
JP2005527383A (ja) | 2005-09-15 |
CN1662340A (zh) | 2005-08-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2383283T3 (es) | Soldadura con láser con oscilación de rayo | |
US7154065B2 (en) | Laser-hybrid welding with beam oscillation | |
JP3762676B2 (ja) | ワークの溶接方法 | |
US4634832A (en) | Laser-beamwelding | |
US20060255019A1 (en) | Apparatus and methods for conducting laser stir welding | |
KR101690360B1 (ko) | 다중 열원으로 하이브리드 용접하기 위한 방법 및 장치 | |
ES2315263T3 (es) | Aplicacion de un procedimiento hibrido laser-arco a la soldadura de tubo. | |
JP2021521009A (ja) | 複合溶接連続溶接方法及び装置、溶接製品、車体 | |
JP2014205166A (ja) | レーザ溶接方法およびレーザ・アークハイブリッド溶接方法 | |
CN103476535B (zh) | 激光焊接方法 | |
JP5318543B2 (ja) | レーザ・アーク複合溶接法 | |
JP5812527B2 (ja) | ホットワイヤレーザ溶接方法と装置 | |
Jokinen et al. | Welding of thick austenitic stainless steel using Nd: yttrium–aluminum–garnet laser with filler wire and hybrid process | |
CN114799527B (zh) | 一种薄板激光电弧复合高速立焊方法及装置 | |
Tayebi et al. | Laser welding | |
Göbel et al. | New application possibilities for fiber laser welding | |
KR20050023271A (ko) | 레이저 빔 진동을 이용한 레이저 용접 방법 | |
Jokinen | Novel ways of using Nd: YAG laser for welding thick section austenitic stainless steel | |
JP2021049561A (ja) | レーザ・アークハイブリッド溶接装置 | |
KR100621786B1 (ko) | 용융액적 투사를 이용하는 고밀도 에너지빔 용접 시스템 | |
JP2002361457A (ja) | レーザ溶接方法およびレーザ溶接装置 | |
CN117564475A (zh) | 一种中厚板k型接头激光-cmt复合焊接装置及方法 | |
JPH0866784A (ja) | 高エネルギービーム溶接方法 |