ES2296801T3 - Procedimiento y dispositivo de mando electronico para el control de la regeneracion de un acumulador de combustible a vapor intermedio en motores de combustion. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento para controlar una válvula de ventilación de tanque entre un motor de combustión y un acumulador de combustible a vapor, asimismo el vapor de combustible almacenado es conducido del acumulador de combustible a vapor, al motor de combustión con la válvula de ventilación de tanque abierta, asimismo se distingue entre fases de ventilación de tanque activas e inactivas y el estado de apertura de la válvula de ventilación de tanque, en el caso de ventilación de tanque activa, y dependiendo de los primeros parámetros de funcionamiento del motor y/o del equipo de ventilación del tanque, es determinada por un medio de determinación del combustible y - es limitada por un medio limitador de la tasa de barrido que depende de segundos parámetros de funcionamiento, o es determinada por un medio de determinación de barrido que depende de segundos parámetros de funcionamiento- y/o es limitada por un coeficiente de caudal que depende de terceros parámetros de funcionamiento, caracterizado porque si la duración de la fase con ventilación de tanque inactiva sobrepasa una duración mínima, el estado de apertura de la válvula de ventilación de tanque, en la posterior fase con ventilación de tanque activa, es limitada temporalmente debajo del valor predeterminado por el medio de limitación de tasa de barrido o el medio de determinación limitación de tasa de barrido.
Description
Procedimiento y dispositivo de mando electrónico
para el control de la regeneración de un acumulador de combustible a
vapor intermedio en motores de combustión.
Procedimientos para el control de la
regeneración de un acumulador de combustible a vapor intermedio en
motores de combustión ya se conocen por la memoria US 4 683 861.
Por la memoria EP 1106 815 A1 se conoce, además,
un procedimiento en el cual un caudal de masa de combustible es
conducido a través de una válvula de ventilación de tanque a un
colector de admisión de una máquina de combustión interna. A su
vez, un mecanismo de control controla la cantidad de gas de barrido
y la cantidad de combustible inyectado, asimismo se determina como
valor nominal la tasa de evaporación de combustible. Este valor
nominal es determinado dependiendo de los estados de funcionamiento
de la máquina de combustión interna.
Además, por la memoria US 5 496 228 se conoce
un procedimiento para un sistema de abastecimiento de combustible,
en el que se suministra a la combustión combustible desde un sistema
de acumulador de combustible a vapor, teniendo en cuenta las
especificaciones del momento de torsión.
En general el acumulador de combustible a vapor
intermedio puede ser realizado como filtro de carbón activo. Él
recepta el vapor del combustible que se evapora en el tanque. A
través del barrido con aire se lleva a cabo la regeneración del
filtro de carbón activo. El aire de barrido fluye a través del
filtro de carbón activo, allí absorbe combustible y es conducido al
motor de combustión como gas de regeneración cargado de combustible.
La regeneración del filtro de carbón activo a través del barrido
con aire se realiza por ejemplo abriendo la válvula de ventilación
de tanque entre el filtro de carbón activo y el colector de admisión
del motor de combustión. La depresión del colector de admisión
actúa, en este caso, como fuerza propulsora para el barrido del
filtro a través de una abertura de aire fresco. El gas de
regeneración cargado de combustible fluye hacia el motor de
combustión siguiendo la caída de presión, a través de la válvula de
ventilación de tanque.
Procedimientos conocidos sólo prevén una
regeneración en determinados estados de funcionamiento del motor.
En caso del motor con inyección directa de gasolina, es
especialmente adecuado el funcionamiento con distribución homogénea
del combustible/la mezcla de aire en las cámaras de combustión, dado
que el gas de regeneración también llega a las cámaras de combustión
como mezcla homogénea de combustible y aire.
El funcionamiento pobre, preferido en el caso
del motor de inyección directa de gasolina con distribución de
carga estratificada es, por el contrario, menos adecuado, porque el
gas de regeneración premezclado reduce la carga estratificada guiada
por chorro de inyección.
Por ello, como se conoce por la memoria US 6 012
435, en un funcionamiento prolongado con carga estratificada no se
lleva a cabo, eventualmente, una regeneración del filtro de carbón
activo por un tiempo prolongado, si el motor funciona por un tiempo
prolongado en modo estratificado. Acorde a la memoria US mencionada,
si este tiempo supera un umbral, se lleva a cabo un cambio en el
funcionamiento homogéneo, para posibilitar una regeneración del
filtro de carbón activo.
Según cuanto vapor de combustible haya absorbido
el filtro de carbón activo antes de la regeneración, puede estar
fuerte o débilmente cargado con combustible. Como consecuencia, el
gas de regeneración puede estar fuerte o débilmente enriquecido con
combustible en una posterior regeneración, tras una fase prolongada
con ventilación de tanque inactiva.
Para compensar la cantidad de combustible con
que se alimenta el motor de combustión con el gas de regeneración,
se lleva a cabo usualmente una reducción de la corriente de
combustible a través de los inyectores.
Si el gas de regeneración es muy rico en
combustible en el inicio de la regeneración, la cantidad de
combustible con que se alimenta al motor es tan grande que se
pueden provocar emisiones indeseadas de HC (hidrocarburos).
En este contexto la invención apunta a realizar
la alimentación con gas de regeneración en motores de combustión
con ventilación de tanque, de modo que el gas de escape sea no
contaminante, reduciendo emisiones de HC indeseadas, sin restringir
el confort de manejo, y sin influir indeseadamente sobre el momento
del motor. Al mismo tiempo la cantidad de barrido debe ser
maximizado bajo las condiciones generales dadas.
Estos efectos deseados se alcanzan con las
características de la reivindicación 1.
Individualmente la invención presenta un
procedimiento para el control de una válvula de ventilación de
tanque entre un motor de combustión y un acumulador de combustible
a vapor, asimismo el vapor de combustible almacenado es conducido
del acumulador de combustible a vapor, al motor de combustión con la
válvula de ventilación de tanque abierta. En el procedimiento se
distingue entre fases de ventilación de tanque activas e inactivas
y el estado de apertura de la válvula de ventilación de tanque, en
el caso de ventilación de tanque activa, y dependiendo de los
primeros parámetros de funcionamiento del motor y/o del equipo de
ventilación del tanque, es determinada por un medio de
determinación del combustible y - es limitada por un medio limitador
de la tasa de barrido que depende de segundos parámetros de
funcionamiento, o es determinada por un medio de determinación de
barrido que depende de segundos parámetros de funcionamiento- y/o es
limitada por un coeficiente de caudal que depende de terceros
parámetros de funcionamiento.
Un modo de ejecución prevé que los primeros
parámetros de funcionamiento del motor y/o del equipo de ventilación
de tanque comprendan valores para el número de revoluciones y al
menos uno de los siguientes parámetros de funcionamiento:
- -
- par o momento de torsión,
- -
- masa de combustible necesaria,
- -
- temperatura del aire de admisión,
- -
- composición de la mezcla y
- -
- distribución de la carga en la cámara de combustión.
Otro modo de ejecución prevé que los segundos
parámetros de funcionamiento comprendan al valor integral del caudal
de masa a través de la válvula de ventilación de tanque.
Otro modo de ejecución prevé que los terceros
parámetros de funcionamiento dependan, al menos, del número de
revoluciones y del cociente de la presión del colector de admisión y
de la presión del ambiente.
Acorde a otro modo de ejecución se distingue
entre fases de ventilación de tanque activas e inactivas y si la
duración de la fase con ventilación de tanque inactiva sobrepasa una
duración mínima, el estado de apertura de la válvula de ventilación
de tanque, en la posterior fase con ventilación de tanque activa, es
limitada temporalmente debajo del valor predeterminado por el medio
de limitación de tasa de barrido o el medio de determinación
limitación de tasa de barrido.
La invención comprende además un procedimiento
para el control de una válvula de ventilación de tanque, asimismo
el vapor de combustible almacenado es conducido del acumulador de
combustible a vapor, al motor de combustión con la válvula de
ventilación de tanque abierta, asimismo el motor de combustión está
acoplado a un convertidor del par motor, cuya relación de
transmisión en el funcionamiento del motor de combustión puede ser
modificada, y en el cual, durante una modificación de la relación
de transmisión, se lleva a cabo una reducción temporal del momento
de torsión brindado por el motor de combustión, asimismo la válvula
de ventilación de tanque es cerrada temporalmente en caso de una
modificación de la relación de transmisión con reducción del momento
de torsión brindado por el motor de combustión.
Otro modo de ejecución prevé que la tasa de
barrido se defina como el cociente del caudal de masa a través de la
válvula de ventilación de tanque y de todo el caudal de masa en el
tubo de succión.
Acorde a otro modo de ejecución, la limitación
de la tasa de barrido es anulada cuando el tiempo durante el cual
fue efectiva la reducción sobrepasa un umbral predeterminado.
Otro modo de ejecución prevé que la limitación
de la tasa de barrido sea anula cuando una medida para la cantidad
de gas de regeneración que fluyó al motor sobrepase un valor
umbral.
Acorde a otro modo de ejecución, la medida
mencionada se configura dependiendo de la integral del caudal de
masa a través de la válvula de ventilación de tanque o de la
integral a través de la tasa de barrido.
Otro modo de ejecución prevé una aplicación en
un motor de combustión con inyección directa de gasolina en el que
la limitación de la ventilación de tanque también se lleva a cabo si
durante la ventilación de tanque activa se producen desviaciones
indeseadas y elevadas del coeficiente lambda.
En caso de un funcionamiento del motor de
combustión con carga estratificada, otro modo de ejecución prevé
que sea evaluada la modificación relativa del valor nominal lambda,
filtrado pasa bajos, y que la limitación de la ventilación de
tanque por desviaciones indeseadas y elevadas del coeficiente lambda
sólo se efectúe si la modificación relativa del valor nominal lambda
filtrado pasa bajos es menor a un valor umbral predeterminado.
La presente invención también está orientada a
un dispositivo de mando electrónico para la realización de al menos
uno de los procedimientos y modos de ejecución.
En el procedimiento se distingue entre fases de
ventilación de tanque activas e inactivas y la tasa de barrido, en
el caso de ventilación de tanque activa y dependiendo de parámetros
de funcionamiento del motor y/o del equipo de ventilación del
tanque, es determinada por un medio de determinación del
combustible, y es limitada por un medio limitador de la tasa de
barrido, o es determinada por un medio de determinación de barrido.
Si la duración de la fase con ventilación de tanque inactiva
sobrepasa una duración mínima, la tasa de barrido, en la posterior
fase con ventilación de tanque activa, es limitada temporalmente
debajo del valor predeterminado por el medio de limitación de tasa
de barrido o el medio de determinación limitación de tasa de
barrido.
El procedimiento acorde a la invención evita,
ventajosamente, que una modificación del estado de carga del filtro
de carbón activo, iniciado durante una fase prolongada con
ventilación de tanque inactiva, conduzca a un incremento indeseado
del flujo total de combustible hacia el motor de combustión. De ese
modo se puede evitar un incremento indeseado de las emisiones de HC
tras fases prolongadas de ventilación de tanque inactiva, sin tener
que reducir las tasas de regeneración, favorablemente elevadas, tras
fases más breves de ventilación de tanque inactiva.
Dado que la limitación sólo actúa temporalmente,
se puede evitar asimismo una limitación indeseada de las tasas de
regeneración en caso de fases prolongadas de ventilación de tanque
activa.
De ese modo se favorece, en la suma, una tasa de
regeneración favorablemente elevada sin emisiones incrementadas de
HC, en el paso de ventilación de tanque inactiva a activa.
A continuación se detallarán ejemplos de
ejecución de la invención en relación a las figuras.
La figura 1 muestra el entorno técnico de la
invención.
La figura 2 presenta un ejemplo de ejecución de
la invención en forma de bloques de función.
La figura 3 muestra una variación del ejemplo de
ejecución de la figura 2.
El 1 en la figura 1 representa a la cámara de
combustión de un cilindro de un motor de combustión. A través de un
inyector 2 se conduce el flujo de aire hacia la cámara de
combustión. El aire se admite a través de un colector de admisión
3. La cantidad de aire admitido puede ser variado a través de una
válvula de mariposa 4 accionada por un mecanismo de control 5. Al
mecanismo de control se le suministran señales sobre el deseo de
momento de torsión del conductor, por ejemplo, a través de la
posición de un pedal de manejo 6, una señal sobre el número de
revoluciones n a través de un transmisor de revoluciones 7 y una
señal sobre la cantidad ml del aire admitido a través de un medidor
cantidad de aire 8.
Como complemento adicional o de modo alternativo
al medidor de masa de aire 8 está previsto un sensor del colector de
admisión 8a y/o un sensor de la válvula de mariposa 8b para la
medición de la cantidad de aire.
A continuación se utilizará, en lugar del
término medición de cantidad de aire, también el término detección
de llenado. El término llenado comprende la cantidad de aire
referida al llenado de un solo cilindro. En la primera aproximación
esto es la cantidad de aire dividida por la cantidad de cilindros y
el número de revoluciones y con ello medida normalizada en una
carrera.
A partir de estas y eventualmente otras señales
de entrada a través de otros parámetros del motor de combustión,
como temperatura del aire admitido y del medio refrigerante etc., el
mecanismo de control 5 conforma señales de salida para la
regulación del ángulo de la válvula de mariposa alpha mediante un
regulador 9 y para la excitación de una válvula de inyección de
combustible 10, por la cual se dosifica el combustible que ingresa
a la cámara de combustión del motor. Además, a través del mecanismo
de control se controla la iniciación del encendido a través de un
dispositivo de encendido 11.
Además, el mecanismo de control controla una
ventilación de tanque 12 así como otras funciones para obtener una
combustión eficiente del combustible/la mezcla de aire en la cámara
de combustión. La fuerza de gas obtenida de la combustión es
convertida en un momento de torsión por el émbolo 13 y el mecanismo
de manivela 14.
El equipo de ventilación de tanque 12 consiste
en un filtro de carbón activo 15, que comunica con el tanque, el
aire del entorno y el colector de admisión del motor de combustión a
través de los correspondientes conductos o conexiones, asimismo en
el conducto que conecta con el colector de admisión está dispuesta
una válvula de ventilación de tanque 16.
El filtro de carbón activo 15 almacena el
combustible que se evapora en el tanque 19. En la válvula de
ventilación de tanque 11 que se abre, accionada por el mecanismo de
control 6, se admite aire del entorno 17 a través del filtro de
carbón activo, que a su vez libera el combustible almacenado. Esta
mezcla de combustible y aire, también denominada mezcla de
ventilación de tanque o gas de regeneración, influye en la
composición de la mezcla total con que se alimenta el motor de
combustión, que además también es determinada por una dosis de
combustible adecuada por una cantidad de aire admitida a través del
dispositivo de dosificación de combustible 10. A su vez, el
combustible admitido a través del sistema de ventilación de tanque
puede alcanzar, en casos extremos, una cuota de aproximadamente un
tercio a la mitad de la cantidad total de combustible.
\newpage
La figura 2 muestra una representación en
bloques de función de un ejemplo de un procedimiento acorde a la
invención para controlar la válvula de ventilación de tanque.
El bloque 2.1 representa un medio de
determinación de tasa de combustible, que puede estar realizado, por
ejemplo, como memoria de campo característico.
La tasa de combustible se determina primero
dependiendo del punto de trabajo del motor. La tasa de combustible
se convierte en el bloque 2.2 en una tasa de barrido, que es
limitada por un medio de limitación de tasa de barrido 2.3 en un
valor máximo dependiente del punto de trabajo.
A su vez, la tasa de combustible puede definirse
como el cociente del caudal de masa conducido a través de la
válvula de ventilación de tanque y de todo el caudal de masa
conducido en el tubo de succión, y la tasa de barrido se define
como el cociente del caudal de masa a través de la válvula de
ventilación de tanque y de todo el caudal de masa en el tubo de
succión.
El punto de trabajo es definido por parámetros
de funcionamiento del motor como el número de revoluciones, el
momento de torsión, la masa de combustible necesaria, la temperatura
del aire de admisión, la composición de la mezcla y la distribución
de la carga en la cámara de combustión. Estos parámetros de
funcionamiento son determinados parcialmente por el mecanismo de
control y/o registrados por los sensores. De ese modo el mecanismo
de control determina, por ejemplo, si el motor debe ser accionado en
el modo de funcionamiento homogéneo o en el modo con distribución
de carga de estratificada. El momento de torsión es conformado por
el mecanismo de control a partir de parámetros de funcionamiento
registrados como el número de revoluciones y la cantidad de aire de
admisión, temperatura del aire de admisión, ángulo de la válvula de
mariposa, presión del colector de admisión, etc. La composición de
la mezcla puede ser calculada por los parámetros presentes en el
mecanismo de control, como flujo de combustible a través de los
inyectores y el llenado de los cilindros, o determinado con una
sonda de escape con una técnica de medición.
Es fundamental que el motor en algunos puntos de
trabajo pueda procesar mayores tasas de combustible y tasas de
barrido, y de ese modo, mayores cantidades de gas de regeneración
que en otros, y que por este motivo un medio de determinación de
tasa combustible y un medio de limitación de tasa de barrido
determinen una tasa de combustible y de barrido adecuadas,
dependiendo del punto de trabajo.
En el bloque 2.2 la tasa de barrido se convierte
en un factor de impulsiones de selección para la válvula de
ventilación de tanque 16. En el cálculo puede entrar, por ejemplo,
el caudal de masa mdk a través de la válvula de mariposa del motor,
para determinar, en primer lugar, un caudal de masa deseado a través
de la válvula de ventilación de tanque a partir de la tasa de
barrido. Esta función está representada por el bloque 2.4. Si la
tasa de barrido alcanza, por ejemplo, el 20 % y el caudal de masa a
través de la válvula de mariposa 4 Kg./ hora, se obtiene un caudal
de masa deseado a través de la válvula de ventilación de tanque de 1
Kg./ hora. Una relación de apertura adecuada a este flujo para la
excitación de la válvula de ventilación de tanque puede se
obtenida, por ejemplo, de un campo característico, que contempla,
adicionalmente, la diferencia de presión entre el colector de
admisión y el sistema de ventilación de tanque. La diferencia de
presión mencionada puede, a su vez, ser estimada por la presión del
colector de admisión medida psaug, o modelada en el mecanismo de
control.
Acorde a la presente invención, la señal de
activación determinada de ese modo es limitada adicionalmente y de
modo provisorio.
Para ello es adecuada una selección mínima
(bloque 2.3.1) entre el valor máximo tomado del campo característico
(bloque 2.3.2) de la tasa de barrido y un valor de limitación de la
tasa de barrido de un bloque 2.3.3.
El valor de limitación puede ser obtenido de una
curva característica (bloque 2.3.3), direccionado a través de la
válvula de ventilación de tanque (bloque 2.3.4) con el valor
integral del caudal de masa, asimismo el valor integral es puesto
nuevamente a cero por el mecanismo de control 2.6, en fases de
ventilación de tanque inactiva que superen una duración mínima.
La consideración del valor integral del caudal
de masa a través de la válvula de ventilación de tanque es
especialmente ventajoso, dado que es una medida para la cantidad de
barrido conducida por el filtro de carbón activo. Si supera una
medida mínima, que puede corresponder, por ejemplo, al volumen del
conducto entre el filtro de carbón activo y el colector de
admisión, entonces no es de esperarse una modificación brusca de la
concentración de HC en el gas de regeneración, y con ello no se
requiere más de la limitación de la tasa de barrido.
El caudal de masa a través de la válvula de
ventilación de tanque se puede determinar, por ejemplo, por la tasa
de barrido real que también es suministrada en el bloque 2.4 y el
caudal de masa mdk a través de la válvula de mariposa.
Acorde a la invención se desencadena una
reducción si la duración de una fase de trabajo sin apertura de la
válvula de ventilación de tanque supera un valor predeterminado. El
control de cambio entre ventilación de tanque activa e inactiva es
realizada por un control de secuencia 2.6. Por el control de
secuencia se registra también el caudal de masa a través de la
válvula de ventilación de tanque, y con ello, la duración de las
fases de ventilación de tanque no activa, y luego es comparado con
un valor umbral predeterminado. Si la duración de la inactividad
supera la duración predeterminada a través del valor umbral, es
puesto nuevamente en cero el valor integral del caudal de masa a
través de la válvula de ventilación de tanque. De este modo, en la
siguiente fase activa de ventilación de tanque la limitación de tasa
de barrido actúa hasta que el valor integral del caudal de masa
supere el valor mínimo determinado en la curva característica
2.33.
De modo alternativo, en lugar de la selección
mínima también puede llevarse a cabo una reducción multiplicativa de
la tasa de barrido misma o de su valor máximo.
Como criterio para la duración de la reducción
se puede utilizar el tiempo durante el cual fue efectiva la
reducción. Si este tiempo supera un umbral predeterminado, la
reducción se levanta nuevamente.
De modo alternativo a la determinación de la
tasa de barrido a partir de la tasa de combustible determinada,
también se puede determinar directamente la tasa de barrido.
Más allá de las intervenciones mencionadas la
limitación de la ventilación de tanque (TE) se realiza en los
siguientes estados de funcionamiento:
En procesos de cambio de velocidad en las cajas
automáticas se hace efectivo un momento de reducción, que puede
conducir a supresiones de inyección. Para evitar el incremento de
emisiones de HC, se cierra la válvula de ventilación de tanque (TEV)
al exigirse el cambio y es abierto sólo con un retardo temporal tras
el reinicio de la inyección.
Específico para inyección directa de gasolina
(abreviatura en alemán: BDE): Si durante la ventilación de tanque
TE se obtienen desviaciones indeseadas y elevadas del coeficiente
lambda, por ejemplo, a causa de la aplicación de un filtro de
carbono activo (AKF) sin almacenamiento intermedio, se lleva a cabo
una limitación inmediata de la ventilación de tanque TE a través de
una intervención de regulación del valor límite. Para evitar en el
modo de funcionamiento estratificado la intervención de la
regulación del valor límite en el caso un cambio del punto de
trabajo, se requiere diferenciar y distinguir confiablemente el
cambio del punto de trabajo de las desviaciones del coeficiente
lambda. Para ello se evalúa la modificación relativa del valor
nominal lambda, filtrado pasa bajos, y ponderado de tal modo que
solo los valores bajos conduzcan a una intervención de regulación
del valor límite, y los valores mayores sean interpretados como
cambios de punto de trabajo.
Específico para inyección directa de gasolina: A
causa de las propiedades de combustión desfavorables del gas de
regeneración introducido espacialmente homogéneo en el modo de
funcionamiento estratificado, la apertura de la válvula de
ventilación de tanque TEV se limita dependiendo del número de
revoluciones. En la figura 3, en el funcionamiento pobre (señal de
mando Bmager), un interruptor conmuta a una selección mínima 2.10
un campo característico de limitación 2.8, en lugar de un valor fijo
(100%). Otro campo característico de limitación 2.9 es direccionado
por el cociente de las presiones Ps (presión del colector de
admisión) y presión en el sistema de ventilación de tanque Pu
(aproximadamente igual a la presión del entorno). En el bloque 2.10
se lleva a cabo una selección mínima entre las magnitudes de salida
de los campos característicos, en el bloque 2.11 se lleva a cabo la
conformación de un coeficiente de caudal. En la estructura de la
figura 2 el bloque 2.11 está dispuesto entre el bloque 2.2 y el
bloque 2.4, de modo que la intervención a través del factor de
caudal actúa como limitación adicional o complementaria.
Específico para inyección directa de gasolina:
Para la regeneración del catalizador-acumulador para
óxidos de nitrógeno (NOx), requerida periódicamente, se maneja con
mezcla espesa, que puede alcanzar valores de lambda de hasta 0,7.
Dado que la exactitud de medición de la sonda lambda en esta área es
insuficiente, la carga del gas de regeneración no puede ser
adaptada en el caso de ventilaciones de tanque TE simultáneas. Para
evitar el cambio a ventilación de tanque controlada con una tasa de
barrido muy baja, que en esta área de lambda en general se lleva a
cabo, en la regeneración del catalizador- acumulador NOx con valores
lambda menores a un umbral se reduce la ventilación de tanque
mediante un factor aplicable.
Específico para inyección directa de gasolina:
El cambio entre los diferentes modos de funcionamiento (homogéneo,
homogéneo- pobre, homogéneo- estratificado) debe realizarse exento
de sacudidas. Para mantener reducido un posible potencial de fallas
por parte de la ventilación de tanque, la carga del gas de
regeneración se divide en las áreas baja, media y alta y
dependiendo de eso, sólo es permitida en determinados modos y
cambios de funcionamiento. Independientemente de esto, al cambiar
entre diferentes modos de funcionamiento respecto del proceso de
combustión (homogéneo, estratificado) la proporción de combustible
de la ventilación de tanque SE TE limita en un valor aplicable, es
decir, la apertura de la válvula de ventilación de tanque TEV debe
ser reducida antes del cambio. Una configuración usual es la
siguiente: carga elevada: Modo de funcionamiento homogéneo; sin
cambio, carga intermedia: Modos de funcionamiento homogéneo,
homogéneo-pobre,
homogéneo-estratificado; cambio, carga baja: Todos
los modo de funcionamiento; cambio.
Con las limitaciones descritas se logra una
ventilación de tanque de modo que el gas de escape sea no
contaminante y sin restringir el confort de manejo. Emisiones de HC
indeseadas a causa de la estrategia de ventilación de tanque no
adaptada finamente a los estados de funcionamiento, se evitan tanto
como las influencias indeseadas sobre el momento; al mismo tiempo,
en las condiciones generales dadas es maximizada la cantidad de
barrido.
Claims (12)
1. Procedimiento para controlar una válvula de
ventilación de tanque entre un motor de combustión y un acumulador
de combustible a vapor, asimismo el vapor de combustible almacenado
es conducido del acumulador de combustible a vapor, al motor de
combustión con la válvula de ventilación de tanque abierta, asimismo
se distingue entre fases de ventilación de tanque activas e
inactivas y el estado de apertura de la válvula de ventilación de
tanque, en el caso de ventilación de tanque activa, y dependiendo de
los primeros parámetros de funcionamiento del motor y/o del equipo
de ventilación del tanque, es determinada por un medio de
determinación del combustible y -es limitada por un medio limitador
de la tasa de barrido que depende de segundos parámetros de
funcionamiento, o es determinada por un medio de determinación de
barrido que depende de segundos parámetros de funcionamiento- y/o es
limitada por un coeficiente de caudal que depende de terceros
parámetros de funcionamiento, caracterizado porque si la
duración de la fase con ventilación de tanque inactiva sobrepasa una
duración mínima, el estado de apertura de la válvula de ventilación
de tanque, en la posterior fase con ventilación de tanque activa, es
limitada temporalmente debajo del valor predeterminado por el medio
de limitación de tasa de barrido o el medio de determinación
limitación de tasa de barrido.
2. Procedimiento acorde a la reivindicación 1,
caracterizado porque los primeros parámetros de
funcionamiento del motor y/o del equipo de ventilación de tanque
comprenden valores para el número de revoluciones y al menos uno de
los siguientes parámetros de funcionamiento:
- -
- par o momento de torsión,
- -
- masa de combustible necesaria,
- -
- temperatura del aire de admisión,
- -
- composición de la mezcla y
- -
- distribución de la carga en la cámara de combustión
3. Procedimiento acorde a la reivindicación 1,
caracterizado porque los segundos parámetros de
funcionamiento comprenden el valor integral del caudal de masa a
través de la válvula de ventilación de tanque.
4. Procedimiento acorde a la reivindicación 1,
caracterizado porque los terceros parámetros de
funcionamiento dependen, al menos, del número de revoluciones y del
cociente de la presión del colector de admisión y de la presión del
ambiente.
5. Procedimiento para el control de una válvula
de ventilación de tanque acorde a la reivindicación 1, en el que el
motor de combustión está acoplado a un convertidor del par motor,
cuya relación de transmisión en el funcionamiento del motor de
combustión puede ser modificada, y en el cual, durante una
modificación de la relación de transmisión, se lleva a cabo una
reducción temporal del momento de torsión brindado por el motor de
combustión, asimismo la válvula de ventilación de tanque es cerrada
temporalmente en caso de una modificación de la relación de
transmisión con reducción del momento de torsión brindado por el
motor de combustión.
6. Procedimiento acorde a la reivindicación 1,
caracterizado porque la tasa de barrido se define como el
cociente del caudal de masa a través de la válvula de ventilación de
tanque y de todo el caudal de masa en el tubo de succión.
7. Procedimiento acorde a la reivindicación1,
caracterizado porque la limitación de la tasa de barrido es
anula cuando el tiempo durante el cual fue efectiva la reducción
sobrepasa un umbral predeterminado.
8. Procedimiento acorde a la reivindicación1,
caracterizado porque la limitación de la tasa de barrido es
anula cuando una medida para la cantidad de gas de regeneración que
fluyó al motor sobrepasa un valor umbral.
9. Procedimiento acorde a la reivindicación 8,
caracterizado porque la medida mencionada depende de la
integral del caudal de masa a través de la válvula de ventilación de
tanque o de la integral de la tasa de barrido.
10. Procedimiento acorde a una de las
reivindicaciones anteriores, caracterizado porque es
realizado en un motor de combustión con inyección directa de
gasolina y porque la limitación de la ventilación de tanque también
se lleva a cabo si durante la ventilación de tanque activa se
producen desviaciones indeseadas y elevadas del coeficiente
lambda.
11. Procedimiento acorde a la reivindicación 9,
caracterizado porque en caso de un funcionamiento del motor
de combustión con carga estratificada, es evaluada la modificación
relativa del valor nominal lambda, filtrado pasa bajos, y porque la
limitación de la ventilación de tanque por desviaciones indeseadas y
elevadas del coeficiente lambda sólo se efectúa si la modificación
relativa del valor nominal lambda filtrado pasa bajos es menor a un
valor umbral predeterminado.
12. Dispositivo de mando electrónico para la
realización del procedimiento acorde a las reivindicaciones
1-11.
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