ES2293021T3 - Procedimiento y dispositivo para la fabricacion de una mezcla de construccion que comprende un aglomerante bituminoso. - Google Patents
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Abstract
Procedimiento de preparación de una mezcla de construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en particular de un hormigón bituminoso o de mezclas bituminosas, caracterizado porque comprende las siguientes etapas: a) secado en un dispositivo malaxador (mezclador) de agregados a una temperatura T1 comprendida entre 110 y 160ºC; y después b) recubrimiento de dichos granulados que están a la temperatura T1 mediante inyección en un dispositivo malaxador (mezclador) de un aglomerante bituminoso calentado a una temperatura T2 comprendida entre 140 y 190ºC; y porque antes y/o durante la inyección del aglomerante bituminoso, se introduce en el dispositivo malaxador un aditivo que tiene un alto poder de desorción con la temperatura en forma de granulados, comprendiendo dichos granulados partículas finas de dicho aditivo agregadas mediante un aglomerante, teniendo dichas partículas finas un diámetro comprendido entre 2 µm y 4 µm.
Description
Procedimiento y dispositivo para la fabricación
de una mezcla de construcción que comprende un aglomerante
bituminoso.
La presente invención se refiere a un
procedimiento para la preparación de una mezcla de construcción que
comprende un aglomerante bituminoso, estando reducida la temperatura
de la mezcla de agregados y del aglomerante bituminoso. La
invención se refiere asimismo a una mezcla de construcción que
comprende un aglomerante bituminoso susceptible de ser obtenido
mediante el procedimiento según la presente invención, así como a un
dispositivo para la fabricación de una mezcla de construcción que
comprende un aglomerante bituminoso.
El asfalto es una mezcla de hidrocarburos de
alta masa molecular obtenida mediante refinado del petróleo. El
asfalto es una masa de color oscuro, semi-sólida a
viscosa, pegajosa y que tiene propiedades hidrófobas.
Debido a su comportamiento viscoelástico, el
asfalto se puede realizar a alta temperatura. En la mayoría de las
aplicaciones, por ejemplo para preparar una mezcla bituminosa para a
construcción de carreteras, o también para bandas bituminosas para
los techos y los aislamientos, el asfalto debe de ser entregado por
la refinería en estado fundido y debe de ser mantenido en tanques
aislados.
En el sentido de la presente invención, se
entiende por aglomerante bituminoso los betunes y/o todas las
composiciones a base de asfalto. Mediante la expresión
"aglomerante bituminoso", se entiende así en el sentido de la
presente invención tanto un aglomerante a base de asfalto puro como
aglomerantes que contienen cualquier tipo de aditivos habituales,
en particular polímeros.
Con agregados minerales y/o sintéticos, es
posible fabricar mezclas de materiales de construcción que se pueden
utilizar con un aglomerante bituminoso caliente, tales como mezclas
bituminosas u hormigones bituminosos.
Históricamente, las mezclas bituminosas se
fabricaban en puestos continuos, en tambores secadores mezcladores,
y los hormigones bituminosos en soportes discontinuos.
Frecuentemente se asocia la expresión "hormigón bituminoso"
con mezclas bituminosas para capas para carreteras, y la expresión
"mezclas bituminosas" con mezclas bituminosas para otras capas
de calzadas.
En el sentido de la presente invención, la
expresión "mezcla(s) bituminosa(s)" designará las
mezclas bituminosas, también a veces denominado mezclas
hidrocarbonadas, así como los betunes bituminosos.
Habitualmente, para fabricar una mezcla
bituminosa, se añaden a una tonelada de agregados secos 4 a 7% en
peso de aglomerante bituminoso. Para la fabricación de mezclas
bituminosas en caliente, en primer lugar se secan agregados
minerales en un tambor y después, si es necesario, cribados, a fin
de ser almacenados en compartimientos de almacenamiento, los
agregados se mezclan en un malaxador según la fórmula a realizar,
estando la temperatura de los agregados comprendida entre 150ºC y
200ºC. Después, se añade el asfalto mediante inyección o
pulverización para asegurar la mezcla de los agregados. La
temperatura del asfalto varía normalmente entre 140ºC y 190ºC en
función de la viscosidad deseada. Además, la mezcla está adicionada
con cargas cuya introducción se puede realizar antes, durante y/o
después de la inyección del asfalto.
El tiempo de permanencia global de los productos
de base en el malaxador es de 40 a 60 segundos, incluso 120
segundos. Aparte de la fabricación discontinua, es decir de una
fabricación en lechadas las mezclas bituminosas, se conoce
asimismo un procedimiento de fabricación en continuo cuyas
operaciones son sustancialmente parecidas, salvo el hecho de que la
operación de mezcla no se realiza con un malaxador.
La operación de secado de los agregados es
costosa energéticamente, y genera emisiones de humos y de polvo en
la atmósfera.
Las temperaturas de la etapa de malaxado varían,
según el tipo de aglomerante bituminoso, entre 140ºC y 190ºC, las
temperaturas de recubrimiento pueden ser más elevadas en el caso de
técnicas particulares tales como la de las mezclas fundidas en
caliente en la que la temperatura de recubrimiento está comprendida
entre 200 y 250ºC. Temperaturas elevadas de malaxado representan un
gasto importante de energía y, simultáneamente una contaminación
del medioambiente debido a los efluentes gaseosos no deseables.
Unos intervalos de temperaturas de malaxado
elevados inducen, para ciertos tipos de betunes, descomposiciones
que emiten humos azules. Así, temperaturas de malaxado reducidas
presentan ventajas económicas y ecológicas, que prosiguen
ventajosamente durante la utilización.
En frío, el asfalto está duro y, cuando la
temperatura aumenta, pasa de manera continua por todos los estados
de agregación, pasando por el estado viscoso, para llegar al estado
fluido. Este cambio de estado es reversible y forma la base de sus
posibilidades de realización, tales como el bombeo, el malaxado y la
proyección. Después del enfriamiento, los materiales de
construcción colocados y unidos por el asfalto se pueden cargar
inmediatamente. El comportamiento viscoelástico del asfalto forma
la base de las propiedades para el uso del material de construcción
que está unido por este asfalto. La resistencia a la deformación
también resulta favorecida, al igual que la resistencia a largo
plazo. El comportamiento elástico y plástico del asfalto debe, por
lo tanto, poder ser trasladado al producto final, por ejemplo al
revestimiento de carreteras. La aptitud para la realización de la
mezcla y la obtención del porcentaje de compostaje exigido para las
superficies destinadas a la circulación son una función de la
mezcla bituminosa hasta tal punto que se eligen temperaturas de
recubrimiento más elevadas para asegurar la fabricación de un
producto final optimizado.
Los tipos de asfalto particularmente duros
exigen temperaturas de malaxado elevadas, para garantizar, en el
estado fluido, el recubrimiento y, por lo tanto, la aglutinación de
las partículas minerales y/o sintéticas del agregado. La
introducción de los agregados finos, por ejemplo harinas, en el
asfalto conduce a un efecto de endurecimiento, y así a un aumento
de la viscosidad.
La patente europea EP 0 048 792 B1 describe un
procedimiento de fabricación de un recubrimiento bituminoso fundido
en caliente que contiene 0,2 a 5% en peso de zeolita o de una mezcla
de zeolita sintética en forma pulverulenta para un mejor
comportamiento en la formación de roderas.
Las partículas del polvo de zeolita tienen un
diámetro medio de aproximadamente 10 \mum.
La solicitud alemana DE 4323256 A1 describe el
uso de zeolita(s) en forma de polvos, para reducir la
temperatura de malaxado y la viscosidad del asfalto. La zeolita,
que es preferentemente una zeolita de tipo A, tiene un contenido de
agua de 5 a 30% en peso. Las partículas del polvo de zeolita tienen
un diámetro medio de aproximadamente 10 \mum.
El uso de la zeolita pulverulenta, tal como se
describe en los documentos de la técnica anterior, conllevan
problemas técnicos de explotación, en particular problemas de
hormigonado y de seguridad debidos a la manipulación de polvos, en
particular durante la introducción de la zeolita pulverulenta en el
malaxador (mezclador). Es una razón, entre otras, por la que los
procedimientos descritos en las solicitudes EP 0 048 792 y DE
4323256 nunca se han explotado.
De manera sorprendente, el solicitante ha
descubierto que la introducción de un aditivo, que tiene un alto
poder de desorción con la temperatura, en forma de granulados, antes
y/o durante la inyección del aglomerante bituminoso permite
responder al doble problema técnico complejo de mejora de la
manejabilidad y de la fluidez del aditivo antes y durante la
adición en el malaxador (mezclador) permitiendo al mismo tiempo a
este aditivo, una vez añadido, desarrollar in situ más
rápidamente características técnicas mejoradas.
La adición del aditivo en forma de granulados
permite reducir la temperatura de recubrimiento. Esta reducción de
la temperatura de recubrimiento permite reducir el consumo
energético, la emisión de humos y de polvos en la atmósfera, y la
producción de gases con efecto invernadero, tal como el dióxido de
carbono.
En el ámbito de la presente invención, el
término "agregado(s)" designará los agregados minerales
y/o sintéticos que se introducen habitualmente en los aglomerantes
bituminosos para fabricar mezclas de materiales de construcción.
En el ámbito de la presente invención, el
término "granulado(s)" designará los granulados de
aditivo que tienen un alto poder de desorción con la temperatura,
que se introducen en el malaxador (mezclador) antes y/o durante la
inyección del aglomerante bituminoso.
La presente invención se refiere por lo tanto a
un procedimiento de preparación de una mezcla de construcción que
comprende un aglomerante bituminoso, en particular de un hormigón
bituminoso o de mezclas bituminosas, caracterizado porque comprende
las siguientes etapas:
- a)
- secado, en un dispositivo malaxador (mezclador), de agregados a una temperatura T_{1} comprendida entre 110 y 160ºC; y después
- b)
- recubrimiento de dichos agregados, que se encuentran a la temperatura T_{1}, mediante inyección en el dispositivo malaxador (mezclador) de un aglomerante bituminoso calentado a una temperatura T_{2} comprendida entre 140 y 190ºC;
y porque, antes y/o durante la inyección del
aglomerante bituminoso, se introduce en el dispositivo malaxador
(mezclador) un aditivo que tiene un alto poder de desorción con la
temperatura en forma de granulados, comprendiendo dichos granulados
partículas finas de dicho aditivo agregadas mediante un aglomerante,
teniendo dichas partículas finas un diámetro medio comprendido
entre 2 \mum y 4 \mum.
En el sentido de la presente invención, mediante
la expresión "diámetro medio" se entiende la media aritmética
de los diámetros individuales de las partículas medidas con un
granulómetro láser.
En un modo de realización preferido de la
invención, la temperatura T_{2} de calentamiento del aglomerante
bituminoso es superior, ventajosamente de aproximadamente 30ºC, a la
temperatura T_{1} de secado de los agregados.
Ventajosamente, el aglomerante se calienta a su
temperatura de recubrimiento habitual y los agregados se secan a
una temperatura inferior 30ºC aproximadamente a dicha temperatura de
recubrimiento habitual. En particular, la temperatura de secado de
los agregados es de 130ºC y la temperatura de calentamiento del
aglomerante bituminoso es de 160ºC.
Durante el recubrimiento de los agregados
mediante el aglomerante bituminoso, la temperatura del aglomerante
bituminoso tiende en acercarse a la de los agregados debido a los
porcentajes presentes. En efecto, una mezcla de construcción que
comprende un aglomerante bituminoso está, por ejemplo, constituida
por aproximadamente 94% de agregados y 6% de asfalto. Suponiendo
que los granulados se calientan a una temperatura de 130ºC, que el
aglomerante bituminoso se calienta a 160ºC, que el calor másico de
los agregados es de 0,2 th/t y la del aglomerante bituminoso es de
0,5 th/t, que las proporciones del granulado frente al asfalto son
respectivamente de 94% y de 6%, la temperatura de la mezcla es
entonces de 134ºC. Así, si se disminuye la temperatura de secado de
los agregados, temperatura de recubrimiento es menos importante, la
temperatura del aglomerante bituminoso disminuye y su viscosidad
aumenta. Por lo tanto, el recubrimiento se hace más difícil. La
introducción del aditivo tiene como objetivo compensar este
inconveniente. El aditivo, en forma de granulados, libera, bajo el
efecto de la temperatura de los agregados, el agua que contiene en
forma sólida, y disminuye así artificialmente la viscosidad del
aglomerante bituminoso, y mejora por lo tanto la calidad del
recubrimiento.
En el ámbito de la presente invención, mediante
la expresión "aditivo que tiene un alto poder de desorción con la
temperatura", se entiende cualquier aditivo capaz de liberar bajo
la acción del calor, es decir a una temperatura superior a 110ºC,
moléculas de agua que se encuentran entre las capas o los
intersticios de su red cristalina. Habitualmente, se denomina este
agua aprisionada físicamente un "agua zeolítica".
Ventajosamente, se usa un aditivo cuyo contenido
de agua está comprendido entre 5 y 30% en peso, en particular entre
15 y 25% en peso con relación al peso total del aditivo.
Los granulados comprenden partículas finas de
dicho aditivo agregadas mediante un aglomerante.
Estas partículas finas de dicho aditivo se
pueden obtener en particular mediante granulación por vía húmeda.
Después, se agregan mediante un aglomerante o un pegamento de manera
que se crean granulados de diámetro medio comprendido entre 0,2 mm
y 1 mm.
Dicho pegamento puede ser en particular un
derivado de celulosa. Un pegamento particularmente apropiado para
agregar las partículas finas de dicho aditivo es la
carboximetilcelulosa (CMC).
Desde un punto de vista práctico, es preferente
manipular el aditivo en forma de granulados en vez de manipular el
mismo aditivo en forma pulverulenta. En efecto, los granulados,
frente a los polvos, presentan en particular las siguientes
ventajas:
\bullet mejor manejabilidad (almacenamiento,
transporte, dosificación);
\bullet poca formación de polvo;
\bullet mejor fluidez;
\bullet ninguna cocción.
De manera sorprendente, el solicitante ha
descubierto asimismo que la introducción del aditivo en forma de
granulados permite una distribución mejorada y más rápida del
aditivo en el malaxador (mezclador) antes y/o durante la inyección
del aglomerante. Como la etapa de recubrimiento dura sólo 40
segundos aproximadamente, hasta un máximo de 120 segundos, es
importante que el aditivo pueda liberar una cantidad máxima de su
agua zeolítica durante este corto periodo. Una vez que los
granulados de aditivos están introducidos en el malaxador
(mezclador), las partículas finas de dicho aditivo ya no están
unidas entre sí. Entonces, se tienen en el malaxador (mezclador)
partículas finas de aditivo, que tienen un diámetro medio
comprendido entre 2 y 4 m. Sería difícil introducir estas
partículas finas tal cual en el malaxador (mezclador) debido a
numerosos problemas técnicos relacionados con la manipulación de
polvos.
En un modo de realización ventajoso de la
invención, las partículas finas de dicho aditivo tienen una
superficie específica comprendida entre 8.000 y 26.000 cm^{2}/g,
ventajosamente de al menos 15000 cm^{2}/g, medida mediante un
granulómetro láser.
Durante ensayos en laboratorio, el solicitante
ha constatado que el aditivo, en forma de granulados después de la
desaparición del pegamento, libera más de 70% de su agua en menos de
6 horas, a una temperatura comprendida entre 140 y 180ºC. El mismo
aditivo en forma de polvo, que tiene un diámetro medio de 10 m,
libera más de 70% de su agua en 15 horas aproximadamente, a una
temperatura comprendida entre 140 y 180ºC durante ensayos en
laboratorio.
Según una variante ventajosa de la invención, el
aditivo usado es una zeolita natural y/o sintética, o su fase de
síntesis inicial amorfa.
Ventajosamente, la zeolita es una zeolita
fibrosa, una zeolita lamelar y/o una zeolita cúbica. La zeolita
usada puede pertenecer al grupo de faujasitas, chabasitas,
phillipsitas, clinoptilolitas y/o paulingitas.
Ventajosamente, la zeolita usada es una zeolita
sintética de tipo A, P, X y/o Y.
Preferentemente, se usará un granulado de
zeolita de tipo A, en particular de fórmula en bruto
Na_{12}(AlO_{2})_{12}
(SiO_{2})_{12}, 27 H_{2}O en la que Na_{2}O es de 18%, Al_{2}O_{3} de 28%, SiO_{2} de 33% y H_{2}O de 21%.
(SiO_{2})_{12}, 27 H_{2}O en la que Na_{2}O es de 18%, Al_{2}O_{3} de 28%, SiO_{2} de 33% y H_{2}O de 21%.
Comparando con las zeolitas de fuentes
naturales, las zeolitas artificiales tienen frecuentemente la
ventaja de presentar una homogeneidad y una calidad constante, lo
que es ventajoso en particular para la finura requerida.
Según una variante ventajosa de la invención, el
aditivo se introduce en el malaxador (mezclador) a un porcentaje de
0,1 a 5% en peso, en particular de 0,2 a 0,8% en peso con relación
al peso total de la mezcla.
La enseñanza según la invención hace posible
reducir la temperatura de recubrimiento para la fabricación de
mezclas que comprenden aglomerantes bituminosos sin producir ningún
aumento no deseado de la viscosidad. Se confiere a las mezclas
bituminosas o al hormigón bituminoso fabricados una flexibilidad más
elevada que permite una realización mejorada.
Sin pretender estar limitado a cualquier teoría,
puede ser que el aditivo, que tiene un alto poder de desorción con
la temperatura, suelta el agua zeolítica progresivamente en el
momento del recubrimiento, y también durante el transporte, incluso
durante la fase de realización de la mezcla que comprende un
aglomerante bituminoso. Esta liberación progresiva del agua
permitiría que la mezcla siguiera siendo flexible durante un tiempo
prolongado sin que sea necesario aumentar la temperatura, lo que
cambiaría la viscosidad. Esta liberación del agua conferiría a la
mezcla que comprende un aglomerante bituminoso una compresibilidad
igual a la que se podría alcanzar con temperaturas más elevadas. El
agua liberada causa una formación de espuma del aglomerante sin
ningún impacto negativo. Dicho efecto de formación de espuma se
expresa mediante un aumento del volumen que influye positivamente
sobre la mezcla bituminosa. Las finas burbujas de vapor formarían
microporos que dan a la mezcla de construcción una densidad
reducida. Una ventaja particular consiste en que la ampliación del
volumen, en sí muy débil, confiere a la mezcla bituminosa una
compresibilidad claramente mejorada para los trabajos de
compactación. El aditivo permite asegurar una distribución uniforme
del vapor de agua en la mezcla caliente que comprende un
aglomerante bituminoso. Lo que es determinante en este contexto, es
que la liberación del agua no se produce espontáneamente a partir
del límite de ebullición, sino en continuo en un intervalo de
temperatura comprendido entre 110 y 160ºC. Según una variante
ventajosa de la invención, se introducen además cargas antes y/o
durante la inyección del aglomerante bituminoso. Estas cargas
permiten asegurar una distribución homogénea del aditivo que tiene
un alto poder de desorción con la temperatura en la mezcla en
caliente. Ventajosamente, se introducen las cargas simultáneamente
con el aditivo. Según una variante ventajosa, las cargas son harinas
de piedras.
Los aglomerantes bituminosos previstos son
particularmente asfalto, betunes especiales, betunes modificados,
betunes modificados mediante polímeros o sus mezclas.
El procedimiento según la invención permite una
reducción de la temperatura de recubrimiento del orden de 30ºC a
40ºC, lo que corresponde a una reducción de las necesidades
energéticas de aproximadamente 30%. Los valores medidos han
mostrado que el consumo específico de energía se puede reducir 14
kWh por tonelada de mezcla bituminosa. En el caso de un puesto de
recubrimiento que consume 8 litros de fuel por tonelada de mezcla
bituminosa en régimen normal, esto corresponde a 2,4 litros
economizados. Si se supone que la producción anual de mezcla en
Alemania (respectivamente en Francia) es de 65 millones de toneladas
(respectivamente 40 millones de toneladas) aproximadamente, resulta
una supresión de 400.000 toneladas de dióxido de carbono
(respectivamente 246.000 toneladas).
Además, una mezcla a una temperatura más baja
genera menos aerosoles y menos vapores. Las mediciones realizadas
demuestran asimismo una reducción de emisiones de agentes
contaminantes. Asimismo se puede observar un porcentaje más bajo de
sustancias nocivas y odorantes. Análisis realizados en el ámbito de
ensayos de recubrimiento ha dado un valor de 350,7 mg de vapores de
aerosoles por metro cúbico de aire para un asfalto estándar B65 a
una temperatura de recubrimiento de 168ºC, y un valor de 90,4 mg por
metro cúbico de aire para una temperatura de recubrimiento de 142ºC
reducida gracias a la introducción de un aditivo, en forma de
granulados, que tiene un alto poder de desorción con la
temperatura, en particular una zeolita. Una reducción de 26ºC de la
temperatura de recubrimiento tuvo así como resultado una
disminución del 74% de las partículas ultrafinas.
Existen asimismo cambios sustanciales a nivel de
los odorantes. Evaluaciones olfativas por sujetos experimentados
han mostrado un número reducido de unidades olfativas (UO) para la
mezcla de construcción fabricada a baja temperatura en base a la
enseñanza según la invención por comparación con una mezcla
fabricada a una temperatura de recubrimiento normal. En cuanto al
comportamiento para la utilización, no se pudo constatar ninguna
desventaja con relación a las mezclas bituminosas habituales.
Asimismo, se pudieron realizar estructuras superficiales deseadas
sin ningún problema.
No se ha constatado ningún cambio con relación a
las características de uso, a la estabilidad, a la adherencia, a la
insensibilidad a la intemperie y a la durabilidad. Las mezclas
bituminosas fabricadas según el procedimiento descrito por la
invención presentan por lo tanto las mismas propiedades y
características que las mezclas bituminosas habituales, fabricadas
a temperaturas más elevadas.
La presente invención tiene asimismo por objeto
una mezcla de construcción que comprende un aglomerante bituminoso,
en particular un hormigón bituminoso o mezclas bituminosas,
susceptible de ser obtenido mediante el procedimiento según la
presente invención, caracterizado porque durante su realización, las
emisiones de aerosoles son inferiores a 0,5 mg/m^{3},
ventajosamente inferiores a 0,36 mg/m^{3}.
Durante la utilización de mezclas bituminosas,
susceptibles de ser obtenidas mediante el procedimiento según la
presente invención, se han medido en una obra de carretera las
emisiones de aerosoles en la proximidad del conductor de la
asfaltadora, del conductor del compactador y de la plancha de la
asfaltadora.
La asfaltadora es una máquina de carretera
automotora que, recibiendo los materiales listos para su empleo,
los expande, los nivela, los apisona y los alisa, dando después de
su paso un revestimiento terminado.
Una compactadora es una máquina que permite
reducir mediante vibración, rodillado o apisonado el volumen
aparente de las mezclas bituminosas.
Ventajosamente, durante la utilización de la
mezcla de construcción según la presente invención, las emisiones
de aerosoles y de vapor en la proximidad:
\bullet del conductor de la asfaltadora están
comprendidas entre 0,5 y 1 mg/m^{3};
\bullet del conductor de la compactadora son
inferiores a 2 mg/m^{3}; y
\bullet de la plancha de la asfaltadora están
comprendidas entre 0,36 y 0,6 mg/m^{3}.
La presente invención tiene asimismo por objeto
el uso de un aditivo que tiene un alto poder de desorción con la
temperatura, en forma de granulados, para controlar la temperatura
de la mezcla que comprende el agregado y el aglomerante bituminoso,
mientras la mezcla siga estando en masa.
Los granulados de aditivo comprende partículas
finas de dicho aditivo que tienen un diámetro medio comprendido
entre 0,2 y 0,4 m. Las partículas finas están unidas entre sí
mediante un aglomerante o un pegamento. El pegamento puede ser en
particular un derivado de la celulosa, tal como la
carboximetilcelulosa. Ventajosamente, los granulados de aditivo
tienen un diámetro medio comprendido entre 0,1 y 2 mm.
Según una variante ventajosa de la invención, el
aditivo usado es una zeolita natural y/o sintética, o su fase de
síntesis inicial amorfa. Ventajosamente, la zeolita es una zeolita
fibrosa, una zeolita lamelar y/o una zeolita cúbica. La zeolita
usada puede pertenecer al grupo de faujasitas, chabasitas,
phillipsitas, clinoptilolitas y/o paulingitas. Todavía más
ventajosamente, la zeolita usada es una zeolita sintética de tipo A,
P, X y/o Y. Preferentemente, se usará un granulado de zeolita de
tipo A, en particular de fórmula en bruto
Na_{12}(AlO_{2})_{12}(SiO_{2})_{12},
27 H_{2}O en la que Na_{2}O es de 18%, Al_{2}O_{3} de 28%,
SiO_{2} de 33% y H_{2}O de 21%.
Se aconseja usar un aditivo cuyo contenido de
agua está comprendido entre 5 y 20% en peso, en particular entre 15
y 25% en peso con relación al peso total del aditivo.
Según una variante de la invención, el aditivo
se introduce en el malaxador (mezclador) con un porcentaje de 0,1 a
5% en peso, en particular de 0,2 a 0,8% en peso con relación al peso
total de la mezcla.
Ventajosamente, dicho aditivo permite mantener
la temperatura de la mezcla a aproximadamente la temperatura de
recubrimiento alcanzada al final de la etapa b), mientras que la
mezcla sigue estando en masa.
La temperatura de recubrimiento alcanzada al
final de la etapa b) se puede calcular mediante la fórmula
siguiente:
T_{e} = (c_{g}
\ x \ m_{g}xT_{1} + c_{L} \ x \ m_{L} \ x \ T_{2}) / (m_{g} \ x \
c_{g} + m_{L} \ x \
c_{L})
en la
que
T_{e} representa la temperatura de
recubrimiento alcanzada al final de la etapa b)
c_{g} representa el calor másico de los
agregados
m_{g} representa la cantidad de agregados
T_{1} representa la temperatura de secado de
los agregados, definida en la etapa a)
C^{L} representa el calor másico del
aglomerante bituminoso
M_{L} representa la cantidad de aglomerante
bituminoso
T_{2} representa la temperatura de
calentamiento del aglomerante bituminoso, definida en la etapa
a)
Durante su paso por el sinfín de la asfaltadora,
la mezcla se reparte y los intercambios térmicos con el exterior
son más importantes. Antes de esta etapa, se puede considerar que la
mezcla "sigue estando en masa", tanto en el camión como en la
tolva de la asfaltadora.
La presente invención tiene asimismo por objeto
el uso de dicho aditivo para aumentar la manejabilidad de una
mezcla de construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en
particular de un hormigón bituminoso o de mezclas bituminosas.
En particular, dicho aditivo que tiene un alto
poder de desorción con la temperatura permite aumentar la
manejabilidad de una mezcla de construcción que comprende un
aglomerante bituminoso, en particular de un hormigón bituminoso o
de mezclas bituminosas, en condiciones atmosféricas de utilización
de la mezcla de construcción difíciles, en particular a
temperaturas ambientes comprendidas entre 5 y 10ºC. Asimismo se
podría prever poder trabajar a temperaturas ambientes más frías.
Sin embargo, parece difícil poder trabajar a temperaturas ambientes
inferiores a 2ºC.
A temperatura de recubrimiento igual, la adición
del aditivo, tal como se ha definido anteriormente, permite mejorar
la manejabilidad de la mezcla bituminosa. Esta propiedad es
particularmente ventajosa cuando se trabaja en el exterior, a
temperaturas ambientes al límite de las tolerancias habituales. Si
se desea aplicar una mezcla o un hormigón bituminoso que no
comprende este aditivo de grosor superior a 5 cm, por ejemplo una
capa de rodadura o de carretera, la temperatura ambiente debe ser
superior a 5ºC. Para un grosor inferior a 4 cm, la temperatura
ambiente debe ser superior a 10ºC.
En condiciones atmosféricas extremas de
utilización, las mezclas bituminosas habituales no se pueden
expandir debido a la diferencia demasiado grande de temperatura
existente entre el aire ambiente y la temperatura de las mezclas
bituminosas. En efecto, al contacto del aire ambiente, la mezcla se
enfría, la temperatura del aglomerante disminuye conllevando un
aumento de su módulo y al mismo tiempo un endurecimiento de la
mezcla. Por consiguiente, la manejabilidad de la mezcla bituminosa
disminuye conduciendo a una dificultar de compactación. La adición
de dicho aditivo permite mejorar la manejabilidad de las mezclas
bituminosas, a pesar de la diferencia notable de temperatura, y
permite así seguir trabajando con mezclas bituminosas en condiciones
atmosféricas extremas. Se debe observar que cuando el aire ambiente
está a una temperatura comprendida entre 5 y 10ºC, incluso entre 2
y 10ºC, el suelo puede estar a una temperatura todavía más baja.
La presente invención se refiere asimismo a un
dispositivo para la fabricación de una mezcla de construcción que
comprende aglomerantes bituminosos, en particular de un hormigón
bituminoso o de mezclas bituminosas constituidas por un malaxador
(mezclador) que mezcla los agregados minerales y/o sintéticos, el
aglomerante, el aditivo que tiene un alto poder de desorción con la
temperatura y, si es necesario, las cargas.
Un dispositivo para la fabricación de una mezcla
de construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en
particular de un hormigón bituminoso o de mezclas bituminosas,
constituido por un malaxador (mezclador) que mezcla un agregado
mineral y/o sintético, un aglomerante y, si es necesario, unas
cargas, se señala mediante un silo destinado para este dispositivo,
en el que se almacena un aditivo que tiene un alto poder de
desorción con la temperatura, mediante un dispositivo de pesaje
aguas abajo del silo para la dosificación del aditivo en el
malaxador (mezclador), y por el hecho de que el dispositivo de
pesaje está unido al malaxador (mezclador) mediante un medio de
encaminamiento. Este medio de encaminamiento puede ser un
transportador tal como un sinfín transportador para llevar las
cargas hacia el malaxador (mezclador). Asimismo puede tratarse de un
transportador neumático que alimenta el dispositivo de
introducción, por ejemplo una boquilla, que existe en el malaxador
(mezclador).
En el caso de un silo móvil, éste debería
presentar dimensiones estándares para permitir el transporte por
camión, en particular por un vehículo pesado.
La conducción del aditivo del silo hacia el
dispositivo de pesaje se realiza mediante una cámara rotativa que
sirve de distribuidor alveolar. Para poner a disposición un puesto
móvil manejable, se aconseja además disponer las estaciones de
control, los dispositivos de pesaje y los medios de encaminamiento
en una estructura móvil que se puede alinear en el silo.
En resumen, se puede constatar que una mezcla de
construcción fabricada según el procedimiento descrito por la
invención, en particular un hormigón bituminoso o mezclas
bituminosas, corresponde a las mezclas fabricadas según la técnica
existente a temperaturas más elevadas a nivel de la composición
mineral, de la naturaleza y de la cantidad del aglomerante, del
desarrollo de las operaciones de recubrimiento en el tiempo y del
rendimiento de las centrales.
Las operaciones de adición y de pesaje separado
del aditivo no exigen ninguna modificación de los tiempos de
malaxado de las lechadas, dando como resultado que el rendimiento de
los puestos de recubrimiento habituales siguen siendo idénticos.
Esto vale asimismo para el caso en el que el régimen continuo se
usaría en lugar de la fabricación discontinua.
La reducción de más de 30ºC de la temperatura de
la mezcla conlleva un consumo específico de energía más bajo. Los
ahorros de energía resultantes ayudan enormemente a la protección
del medioambiente mediante la reducción de los vertidos de CO_{2}
en la atmósfera y mediante la reducción de los contenidos en
contaminantes y odorantes. El funcionamiento a temperaturas menos
elevadas permite disminuir el desgaste de las partes tecnológicas.
Como la temperatura del aglomerante está reducida debido a las bajas
temperaturas de los agregados, los valores de oxidación son, por
consiguiente, más bajos, lo que frena el envejecimiento del
aglomerante y permite así prolongar el tiempo de vida de los
revestimientos bituminosos.
Las siguientes figuras ilustran un dispositivo
particularmente apropiado, según la presente invención.
Figura 1 esquema del procedimiento de
fabricación de una mezcla de construcción que comprende un
aglomerante bituminoso,
Figura 2 un segundo esquema del procedimiento de
fabricación de una mezcla de construcción que comprende un
aglomerante bituminoso,
Figura 3 un silo portado en un camión,
Figura 4 el silo según la figura 3 en posición
operacional,
Figura 5 una vista en altura del silo según la
figura 4,
Figura 6 esquema de principio que muestra una
estructura móvil que porta el conjunto de pesaje y de
encaminamiento,
Figura 7 una vista en altura de la estructura
móvil según la figura 6,
Figura 8 un esquema de principio que muestra un
malaxador para la fabricación de una mezcla de construcción que
comprende un aglomerante bituminoso, y
Figura 9 un modo de realización de un tambor
secador (mezclador)
La siguiente figura ilustra las propiedades de
las mezclas bituminosos obtenidas mediante el procedimiento según
la presente invención.
Figura 10 evoluciones de las temperaturas en una
obra que usa mezclas bituminosas templadas.
Las figuras 1 y 2 son dos esquemas que ilustran
el principio del procedimiento de fabricación de una mezcla de
construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en particular
un hormigón bituminoso. La figura 1 representa un procedimiento de
fabricación discontinuo y la figura 2 un procedimiento de
fabricación en continuo.
Según la variante de realización de la figura 1,
los agregados, en un primer tiempo, se secan en un tambor 10 para
después ser eventualmente cribados (operación 12) y después
separados y almacenados en función de sus granulometrías (operación
14). Después, estos agregados se introducen en un malaxador 16 según
la fórmula de la mezcla que comprende un aglomerante bituminoso a
fabricar. Como alternativa, es posible llevar agregados
directamente desde el tambor 10 hacia el malaxador (flecha 18).
Después, el asfalto se introduce mediante
inyección o pulverización (flecha 20) en el malaxador 16 en la que
los agregados presentan una temperatura del orden de 110ºC a
160ºC.
Además, un aditivo que tiene un alto poder de
desorción con la temperatura, como en particular una zeolita, se
recoge en un silo 22 mediante un dispositivo de pesaje 24 y se
introduce por vía de inyección o de pulverización (26) en el
malaxador 16, o bien el aditivo se dosifica en combinación con
cargas tales como harinas de piedras (flechas 28, 30).
Como alternativa, el aditivo que tiene un alto
poder de desorción con la temperatura se puede almacenar o
transportar en sacos para tirar, denominados sacos sin retorno. El
aditivo en estos sacos se puede verter en tolvas de dosificación o
se puede verter directamente en el malaxador (22').
Estas medidas permiten fabricar la mezcla que
comprende un aglomerante bituminoso a temperaturas considerablemente
menos elevadas que las de los procedimientos de la técnica
existente.
Mediante la expresión "considerablemente menos
elevadas" se refiere en este caso a una reducción de temperatura
de al menos 30ºC con relación a la temperatura normalmente usada.
Después de un tiempo normal de aproximadamente 40 a 60 segundos,
durante el cual los agregados se mezclaron con el asfalto, el
aditivo y eventualmente las cargas en el malaxador 16, la mezcla
bituminosa se evacua del malaxador (flecha 32) para recargar
inmediatamente el malaxador 16 de la manera citada
anteriormente.
La figura 2 muestra el principio de un
procedimiento en continuo. En este caso, el secador 10 según la
figura 1 y el malaxador 16 constituyen una unidad en forma, por
ejemplo, de un tambor secador (mezclador) 34 en el que se
introducen unos agregados por un extremo (flecha 36) para ser
secados en el secador 34. Después, el asfalto se introduce tras el
secado necesario de los agregados, por ejemplo mediante
pulverización o mediante inyección (flecha 38). Se añaden,
preferentemente anteriormente al asfalto, unas cargas (flecha 40)
así como un aditivo que tiene un alto poder de desorción con la
temperatura y que acaba de ser recogido en el silo y pesado (flecha
44), pudiendo el aditivo, como alternativa, ser introducido en el
tambor secador 34 al mismo tiempo que las cargas mediante, por
ejemplo, un sinfín de acometida de manera que las cargas y el
aditivo sean mezclados durante la introducción. El principio de
esta introducción simultánea se señala mediante la flecha a trazos
interrumpidos 46. Según otra variante ventajosa, se pueden verter
sacos de aditivos directamente en el tambor secador (34), esta
operación se señala mediante la flecha punteada 42'. Después del
recubrimiento de asfalto de los agregados, el producto terminado
bituminoso se evacua inmediatamente (flecha 49) del tambor secador.
El procedimiento así descrito se realiza en régimen
continuo.
continuo.
Las figura 8 y 9 permiten explicar con mayor
detalle los dos procedimientos descritos anteriormente usando el
malaxador 16 o bien el tambor secador 34. La figura 8 es el esquema
de principio de un malaxador 16 cuya parte inferior está provista
de órganos de malaxado 48, 50 con brazos rotativos 52, 54 para
realizar un movimiento de turbulencia a los agregados introducidos.
Por encima de los órganos de malaxado 48, 50, el malaxado está
dotada de una combinación de boquillas 56 que sirven para la
inyección o para la pulverización del asfalto, con el objetivo de
recubrir de asfalto los agregados puestos en turbulencia mediante
los órganos de malaxado 48, 50. A fin de poder realizar esta
operación de malaxado a temperaturas relativamente bajas, se
introduce además un aditivo que tiene un alto poder de desorción
con la temperatura, ventajosamente en forma de zeolita, mediante un
dispositivo de alimentación 58 que puede ser asimismo una
combinación de boquillas de inyección, o mediante una trampilla o
sistema de acceso (22') al malaxador. Es posible añadir asimismo
cargas tales como una harina de piedras, con el aditivo o bien
separadamente. Tal como se ilustra en la figura 1, el malaxador 16
efectúa una fabricación discontinua de una mezcla de construcción
que comprende un aglomerante bituminoso.
La figura 9 tiene como objetivo ilustrar el
procedimiento en continuo según la figura 2. En el interior del
tambor secador 34, existe un elemento mezclador 60 extendido en
prácticamente toda la longitud, asimismo en forma de órgano de
malaxado con brazos rotativos separados 62, y que permite realizar
un movimiento de turbulencia a los agregados introducidos y
secarlos. Para ello, los agregados se llevan a una temperatura de
aproximadamente 110ºC a 160ºC. Después, se introducen cargas
mediante un dispositivo de conducción 66 a una cierta distancia de
la abertura de carga 64. En otro punto de conducción, que se
encuentra a cierta distancia de la conducción de las cargas y que
corresponde por lo tanto a un cierto intervalo de tiempo, se realiza
la introducción del aditivo que tiene un alto poder de desorción
con la temperatura para permitir la fabricación de la mezcla
bituminosa deseada a temperaturas relativamente bajas. Después,
existe un dispositivo de boquillas 70 para la inyección o la
pulverización del asfalto con el objetivo de recubrir los granulados
con suficientemente asfalto. Finalmente, el producto terminado
bituminoso se extrae por la abertura de salida 72.
A fin de poder realizar la dosificación
requerida del aditivo, que se introduce ventajosamente con
porcentajes de 0,1 a 5 por ciento en peso, en particular de 0,2 a
0,8 por ciento en peso, de la mezcla de agregados, de asfalto y de
cargas, está previsto un silo 74 cuyas dimensiones permiten su
transporte en un camión 76. El silo 74 se apoya sobre un armazón de
soporte 76. Aparte de las aberturas de llenado 78, 80 previstas en
los lados del silo 74 así como de los conductos de llenado de purga
no identificados en detalle y necesarios para poder airar el silo
74, éste posee una consola con un dispositivo vibrante 82 para
asegurar el comportamiento reológico deseado del aditivo almacenado
en el silo 74.
A fin de realizar la buena dosificación del
aditivo y de llevarlo hacia el malaxador 16 o el tambor secador 34,
existe una estructura móvil 88 que lleva un puesto dosificador con
distribuidor alveolar 90, y se puede alinear sobre la abertura 84
del silo 74. El distribuidor alveolar 90 se puede accionar mediante
un motor eléctrico 92. Después, el aditivo se pesa en un
dispositivo ponderal y después se lleva hacia un tanque de
expedición 94. Después, un compresor rotativo 96 genera el aire
comprimido usado para el encaminamiento del aditivo hacia el
malaxador 16 o el tambor secador 34. Como alternativa, el aditivo se
puede introducir mediante un sinfín transportador que realiza la
introducción de las cargas en el malaxador 16 o el tambor secador
34.
La estructura móvil 88 está asimismo equipada de
una estación de mando 98. Unas brocas roscadas 100, 102 permiten la
alineación horizontal de la estructura móvil.
Los siguientes ejemplos ilustran la presente
invención sin limitar su alcance.
\vskip1.000000\baselineskip
La zeolita de tipo A tiene la siguiente fórmula
en bruto:
Na_{12}(AlO_{2})_{12}(SiO_{2})_{12},
27 H_{2}O en la que la cantidad Na_{2}O es de 18%,
Al_{2}O_{3} de 28%, SiO_{2} de 33% y H_{2}O de 21%.
\newpage
Las propiedades físico-químicas
de una zeolita de tipo A, en forma de granulados son las
siguientes:
- Tamaño medio de las partículas
- 380 \mum
- Densidad
- 2,0 g/cm^{3}
- Densidad aparente
- 550 \pm 50 g/l
- Pérdida por calcinación
- 20%
- pH (1% en agua)
- 11
\vskip1.000000\baselineskip
La tabla 1 siguiente presenta las
características granulométricas de una zeolita de tipo A
pulverulenta y en forma de granulados.
\vskip1.000000\baselineskip
Las tablas 2 y 3 siguientes indican las
mediciones de pérdida de agua de las zeolitas en polvo y en forma
de granulados, antes y/o después de la desaparición del pegamento,
en función del tiempo y de la temperatura, durante ensayos en
laboratorio.
La tabla 2 siguiente indica los resultados
obtenidos durante ensayos en laboratorio en modo estático. Así,
para una temperatura impuesta, se ha seguido en el tiempo la pérdida
en masa de cada muestra.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
La tabla 3 siguiente indica los resultados
obtenidos durante ensayos en laboratorio en modo dinámico con la
ayuda de la DSC, con variación de la temperatura en el tiempo
(5ºC/min.).
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\newpage
Se ha efectuado un seguimiento comparativo de
producción de maeclas BBSG 0/10 con y sin zeolita. Este seguimiento
tenía como objetivo evaluar el papel de la zeolita, en forma de
granulados, sobre la manejabilidad de las mezclas denominadas
"templadas" y cuantificar el ahorro realizado sobre la energía
de calentamiento de los
agregados.
agregados.
La realización de estas mezclas BBSG 0/10 de 5
cm de grosor con asfalto 35/50 en capa de unión ha constituido
asimismo el objeto de un seguimiento tanto a nivel de las
temperaturas como del modo de compactación.
Se ha previsto un muestreo en una obra para
determinar las compacidades reales y los módulos del
recubrimiento.
\vskip1.000000\baselineskip
Con y sin zeolita: 140 t/h para ponerse en las
mismas condiciones
Los ensayos son los siguientes:
\bullet ensayo 1: BBSG sin zeolita a una
temperatura de recubrimiento de 170ºC
\bullet ensayo 2: BBSG con zeolita a una
temperatura de recubrimiento de 140ºC
\bullet ensayo 3: BBSG sin zeolita a una
temperatura de recubrimiento de 140ºC
\vskip1.000000\baselineskip
Ensayo 1:
180ºC
Ensayo 2:
150ºC
Ensayo 3:
150ºC
\vskip1.000000\baselineskip
A ajustar para obtener las temperaturas de
recubrimiento previsto a continuación
Temperatura del asfalto 35/50: 165ºC
Malaxado en seco con zeolitas: añadir 20
segundos
Introducción del asfalto
Malaxado: 15 segundos
Temperatura de la mezcla sin zeolitas: 170ºC
Temperatura con zeolitas y para las últimas 50
toneladas: 140ºC
\vskip1.000000\baselineskip
Se han realizado mediciones sobre los vapores y
los aerosoles emitidos durante la realización equipando de sensores
los 2 obreros de la aplicación, la plancha de la asfaltadora, el
conductor de la asfaltadota y el conductor de la compactadora.
\vskip1.000000\baselineskip
En el mes de octubre, tiempo suave con lluvia y
viento a veces.
\newpage
\global\parskip0.930000\baselineskip
Las composiciones ensayadas se indican en la
tabla 4 siguiente:
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
La zeolita se ha puesto en sacos, con un
contenido de 8 kg/saco, a fin de respectar la dosificación de 0,3%
para 2,5 toneladas de mezcla por lechada.
\vskip1.000000\baselineskip
La central usada es un puesto de recubrimiento a
carga continua.
Un listado de seguimiento editado a la central
permitió registrar las temperaturas por tipo de mezclas y por
lechada.
\vskip1.000000\baselineskip
Se ha calculado un balance económico basado en
la reducción de la temperatura de recubrimiento de las mezclas con
zeolita (170 a 140ºC) y el seguimiento de los consumos de gas: los
resultados se muestran en la siguiente
tabla 5:
tabla 5:
Potencia = 11,60 kW/tonelada de mezcla
El precio del kW pagado por la central es de
0,0152 Euros
Esta ganancia se evalúa a:
(69-55) x 0,0152 = 0,21 Euros por tonelada (o
1,4 F/tonelada)
\vskip1.000000\baselineskip
Se han efectuado las lecturas de las
temperaturas de las mezclas:
\bullet A la llegada a la obra (después de
aproximadamente 1 hora de transporte).
\bullet En la tolva de la asfaltadora.
\bullet En el sinfín de la asfaltadora.
\bullet A nivel de la plancha de la
asfaltadora.
Éstas se muestran en la figura 10.
\global\parskip1.000000\baselineskip
El cotejo entre las zonas de muestreo y el plano
de colocación de cada camión con respecto a una fabricación precisa
ha permitido obtener unos resultados, mostrados en la tabla 8
siguiente, que se refieren a la compacidad de las zonas "con"
y "sin" zeolita. El modo de compactación usado es una
compactación inmediata. A fin de poder comparar los resultados
entre sí, los valores de vacío medidos se han restablecidos para un
grosor de revestimiento de 5 cm. Los resultados se reúnen en la
tabla 6 siguiente:
\vskip1.000000\baselineskip
Se observa que la introducción de zeolita en
forma de granulados permite obtener unos índices de vacíos
inferiores y un módulo superior, lo que traduce una mejor
manejabilidad.
\vskip1.000000\baselineskip
La fabricación de las mezclas BBSG 0/10 a base
de zeolita no ha dado ningún problema en particular. El ahorro de
gas debido a la reducción del calentamiento de los agregados (170 a
140ºC) ha permitido calcular esta ganancia del orden de 0,21 Euros
por tonelada de mezcla.
A compactación idéntica, el BBSG 0/10 con
zeolita, mezclado a 140ºC, tiene un porcentaje de vacíos medio de
5,3%, inferior al del BBSG 0/10 de referencia, que es de 6,7%,
mezclado a 170ºC sin zeolita. Estos resultados confirman que la
reducción de la temperatura de recubrimiento en presencia de zeolita
en forma de granulados no conduce a una disminución de
manejabilidad, sino todo lo contrario. Mientras que la reducción de
la temperatura de recubrimiento sin zeolita conduce a mezclas
bituminosas más difíciles de compactar.
Además, después del análisis de la evolución de
las temperaturas a lo largo del encaminamiento de las mezclas,
aparece que la zeolita permite el mantenimiento de la temperatura
mientras que la mezcla sigue estando en masa en el camión.
\vskip1.000000\baselineskip
Durante la obra del ejemplo 3, se han medido las
emisiones de aerosoles y de vapor en la proximidad:
\bullet del conductor de la asfaltadora
(F),
\bullet del conductor de la compactadora
(C),
\bullet de la plancha de la asfaltadora, a la
izquierda (LS) y a la derecha (RS).
\newpage
Los resultados se reúnen en la tabla 7
siguiente. Estas mediciones fueron realizadas por un organismo
alemán independiente.
\vskip1.000000\baselineskip
Se observa que en todos los casos las emisiones
en la atmósfera se han reducido cuando la temperatura de la mezcla
disminuye.
Claims (25)
-
\global\parskip0.950000\baselineskip
1. Procedimiento de preparación de una mezcla de construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en particular de un hormigón bituminoso o de mezclas bituminosas, caracterizado porque comprende las siguientes etapas:- a)
- secado en un dispositivo malaxador (mezclador) de agregados a una temperatura T_{1} comprendida entre 110 y 160ºC; y después
- b)
- recubrimiento de dichos granulados que están a la temperatura T_{1} mediante inyección en un dispositivo malaxador (mezclador) de un aglomerante bituminoso calentado a una temperatura T_{2} comprendida entre 140 y 190ºC;
y porque antes y/o durante la inyección del aglomerante bituminoso, se introduce en el dispositivo malaxador un aditivo que tiene un alto poder de desorción con la temperatura en forma de granulados, comprendiendo dichos granulados partículas finas de dicho aditivo agregadas mediante un aglomerante, teniendo dichas partículas finas un diámetro comprendido entre 2 \mum y 4 \mum. - 2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la temperatura T_{2} de calentamiento del aglomerante bituminoso es superior, ventajosamente de 30ºC aproximadamente, a la temperatura T_{1} de secado de los granulados.
- 3. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 1 ó 2, caracterizado porque los granulados de aditivos introducidos tienen un diámetro medio comprendido entre 0,2 mm y 1 mm.
- 4. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque las partículas finas tienen una superficie específica comprendida entre 8.000 y 25.000 cm^{2}/g, ventajosamente una superficie específica de al menos 15.000 cm^{2}/g.
- 5. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el contenido de agua del aditivo usado es de 5 a 30% en peso, en particular de 15 a 25% en peso, con relación al peso total del aditivo.
- 6. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el aditivo usado es una zeolita, natural y/o sintética, o su fase de síntesis inicial amorfa.
- 7. Procedimiento según la reivindicación 6, caracterizado porque la zeolita usada es una zeolita fibrosa, una zeolita lamelar y/o una zeolita cúbica.
- 8. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 6 ó 7, caracterizado porque la zeolita usada pertenece al grupo de faujasitas, chabasitas, phillipsitas, clinoptilolitas y/o paulingitas.
- 9. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 6 a 8, caracterizado porque la zeolita usada es una zeolita sintética de tipo A, P, X y/o Y.
- 10. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque durante ensayos realizados en laboratorio, las partículas finas liberan más de 70% de su agua en menos de 6 horas, a una temperatura comprendida entre 140 y 180ºC.
- 11. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el aditivo se introduce en el malaxador con un porcentaje de 0,1 a 5% en peso, en particular de 0,2 a 0,8% en peso, con relación al peso total de la mezcla.
- 12. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque se introducen además unas cargas antes y/o durante la inyección del aglomerante bituminoso.
- 13. Procedimiento según la reivindicación 12, caracterizado porque las cargas se introducen simultáneamente con el aditivo.
- 14. Procedimiento según la reivindicación 12 ó 13, caracterizado porque las cargas son harinas de piedras.
- 15. Procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizado porque el aglomerante bituminoso usado es un asfalto, un asfalto especial, un asfalto modificado, un asfalto modificado mediante polímeros, o sus mezclas.
- 16. Mezcla de construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en particular un hormigón bituminoso o mezclas bituminosas, susceptible de ser obtenido mediante el procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones anteriores, caracterizada porque durante su utilización las emisiones de aerosoles son inferiores a 0,5 mg/m^{3}, ventajosamente inferiores a 0,36 mg/m^{3}.
\global\parskip1.000000\baselineskip
- 17. Uso de un aditivo, en forma de granulados, tal como se define según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11, para controlar la temperatura de la mezcla que comprende los agregados y el aglomerante bituminoso mientras que esta mezcla sigue estando en masa; en particular para mantener la temperatura de la mezcla a aproximadamente la temperatura de recubrimiento alcanzada al final de la etapa b).
- 18. Uso de un aditivo, en forma de granulados, tal como se define según cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11, para aumentar la manejabilidad de una mezcla de construcción que comprende un aglomerante bituminoso, en particular de un hormigón bituminoso o de mezclas bituminosas, en particular en condiciones atmosféricas difíciles de utilización de la mezcla de construcción, en particular a temperaturas ambientes comprendidas entre 5 y 10ºC.
- 19. Dispositivo para la realización del procedimiento según cualquiera de la reivindicaciones 1 a 15, que comprende un silo (74, 22) cuya salida (84) está unida a un dispositivo de pesaje (24), unido a su vez mediante un medio de encaminamiento a un dispositivo de malaxado (16, 34), caracterizado porque un aditivo con un alto poder de desorción con la temperatura en forma de granulados, comprendiendo dichos granulados partículas finas de dicho aditivo agregadas mediante un aglomerante, teniendo dichas partículas finas un diámetro comprendido entre 2 \mum y 4 \mum, se almacena en dicho silo (74, 22) que posee una consola con un aparato vibrante (82) que permite asegurar el comportamiento reológico deseado de dicho aditivo, y el dispositivo de malaxado (16, 34) sirve para la mezcla de los agregados, del aglomerante bituminoso, del aditivo y eventualmente de las cargas.
- 20. Dispositivo según la reivindicación 19, caracterizado porque el medio de encaminamiento es idéntico al dispositivo de traída de las cargas hacia el dispositivo de malaxado (16, 34).
- 21. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 19 y 20, caracterizado porque el medio de encaminamiento es un transportador neumático que alimenta el dispositivo de inyección (58, 68) que existe en el dispositivo de malaxado (16, 34).
- 22. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 21, caracterizado porque el silo está concebido como una unidad móvil o fija, en particular el silo se dimensiona de manera que puede ser transportado en un camión (76).
- 23. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 22, caracterizado porque el aditivo se puede encaminar mediante un distribuidor alveolar (90) y un dispositivo de pesaje dispuesto aguas arriba del distribuidor.
- 24. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 23, caracterizado porque una estación de mando (98), un dispositivo de pesaje y un medio de encaminamiento (96) están dispuestos en una estructura móvil (88) que se puede alinear sobre el silo (74).
- 25. Dispositivo según cualquiera de las reivindicaciones 19 a 24, caracterizado porque el medio de encaminamiento (96) comprende un compresor rotativo (96) con un tanque de expedición aguas arriba (94).
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