ES2271506T3 - Procedimiento y aparato para estabilizar yeso. - Google Patents
Procedimiento y aparato para estabilizar yeso. Download PDFInfo
- Publication number
- ES2271506T3 ES2271506T3 ES03293240T ES03293240T ES2271506T3 ES 2271506 T3 ES2271506 T3 ES 2271506T3 ES 03293240 T ES03293240 T ES 03293240T ES 03293240 T ES03293240 T ES 03293240T ES 2271506 T3 ES2271506 T3 ES 2271506T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- plaster
- procedure
- humidification
- water
- heated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000011505 plaster Substances 0.000 title claims abstract description 121
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 title abstract 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 62
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims abstract description 32
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 15
- 150000004683 dihydrates Chemical class 0.000 claims description 18
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 18
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 8
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 8
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 claims description 8
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 6
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000011094 fiberboard Substances 0.000 claims description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 3
- 238000011085 pressure filtration Methods 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 claims 5
- FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 Chemical compound C1(=CC=CC=C1)N1C2=C(NC([C@H](C1)NC=1OC(=NN=1)C1=CC=CC=C1)=O)C=CC=C2 FGUUSXIOTUKUDN-IBGZPJMESA-N 0.000 claims 2
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 claims 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 claims 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 10
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 15
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 11
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 7
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 7
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 238000001033 granulometry Methods 0.000 description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 4
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 3
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 3
- 229910052925 anhydrite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 238000000518 rheometry Methods 0.000 description 3
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 230000035876 healing Effects 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005909 Kieselgur Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate dihydrate Chemical group O.O.[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O PASHVRUKOFIRIK-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 239000012297 crystallization seed Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000011507 gypsum plaster Substances 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000002085 persistent effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000006798 recombination Effects 0.000 description 1
- 238000005215 recombination Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000009210 therapy by ultrasound Methods 0.000 description 1
- 238000002076 thermal analysis method Methods 0.000 description 1
- 230000035922 thirst Effects 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000001665 trituration Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 229910009112 xH2O Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B40/00—Processes, in general, for influencing or modifying the properties of mortars, concrete or artificial stone compositions, e.g. their setting or hardening ability
- C04B40/02—Selection of the hardening environment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B11/00—Calcium sulfate cements
- C04B11/02—Methods and apparatus for dehydrating gypsum
- C04B11/028—Devices therefor characterised by the type of calcining devices used therefor or by the type of hemihydrate obtained
- C04B11/0285—Rotary kilns
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F29/00—Mixers with rotating receptacles
- B01F29/25—Mixers with rotating receptacles with material flowing continuously through the receptacles from inlet to discharge
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F29/00—Mixers with rotating receptacles
- B01F29/60—Mixers with rotating receptacles rotating about a horizontal or inclined axis, e.g. drum mixers
- B01F29/61—Mixers with rotating receptacles rotating about a horizontal or inclined axis, e.g. drum mixers comprising liquid spraying devices
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F29/00—Mixers with rotating receptacles
- B01F29/60—Mixers with rotating receptacles rotating about a horizontal or inclined axis, e.g. drum mixers
- B01F29/63—Mixers with rotating receptacles rotating about a horizontal or inclined axis, e.g. drum mixers with fixed bars, i.e. stationary, or fixed on the receptacle
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
- B01F35/90—Heating or cooling systems
- B01F35/92—Heating or cooling systems for heating the outside of the receptacle, e.g. heated jackets or burners
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B11/00—Calcium sulfate cements
- C04B11/007—After-treatment of the dehydration products, e.g. aging, stabilisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B11/00—Calcium sulfate cements
- C04B11/02—Methods and apparatus for dehydrating gypsum
- C04B11/028—Devices therefor characterised by the type of calcining devices used therefor or by the type of hemihydrate obtained
- C04B11/036—Devices therefor characterised by the type of calcining devices used therefor or by the type of hemihydrate obtained for the dry process, e.g. dehydrating in a fluidised bed or in a rotary kiln, i.e. to obtain beta-hemihydrate
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B11/00—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive
- F26B11/02—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles
- F26B11/028—Arrangements for the supply or exhaust of gaseous drying medium for direct heat transfer, e.g. perforated tubes, annular passages, burner arrangements, dust separation, combined direct and indirect heating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B11/00—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive
- F26B11/02—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles
- F26B11/04—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles rotating about a horizontal or slightly-inclined axis
- F26B11/0436—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles rotating about a horizontal or slightly-inclined axis comprising multiple stages, e.g. multiple rotating drums subsequently receiving the material to be dried; Provisions for heat recuperation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F26—DRYING
- F26B—DRYING SOLID MATERIALS OR OBJECTS BY REMOVING LIQUID THEREFROM
- F26B11/00—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive
- F26B11/02—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles
- F26B11/04—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles rotating about a horizontal or slightly-inclined axis
- F26B11/0445—Machines or apparatus for drying solid materials or objects with movement which is non-progressive in moving drums or other mainly-closed receptacles rotating about a horizontal or slightly-inclined axis having conductive heating arrangements, e.g. heated drum wall
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
- B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
- B01F35/90—Heating or cooling systems
- B01F2035/99—Heating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
Abstract
Un procedimiento para estabilizar un yeso beta-hemihidrato calcinado que comprende las etapas de: a) proveer un yeso HH calentado de preferencia a temperaturas por encima de 100 ºC; b) incorporar el yeso caliente en un dispositivo de humidificación con las paredes calentadas al menos a 100 ºC; c) inyectar agua y/o vapor en el dispositivo de humidificación en condiciones tales que las superficies aún no humedecidas del yeso se expongan al agua y/o vapor inyectado; d) mantener una atmósfera en el dispositivo de humidificación a un nivel del punto de rocío en el intervalo desde 75 hasta 99 ºC; e) incorporar la mezcla humedecida en un dispositivo de curado; f) mantener una atmósfera en el dispositivo de curado por encima de 75 ºC durante al menos 3 minutos; g) incorporar la mezcla humidificada y curada en un dispositivo de secado; y h) secar dicha mezcla humidificada y curada.
Description
Procedimiento y aparato para estabilizar
yeso.
Esta invención se ocupa del post tratamiento de
un yeso de enlucido calcinado, siendo dicho tratamiento conocido
con los términos envejecimiento o estabilización forzada.
Yeso natural es sulfato de calcio dihidrato (DH)
de fórmula CaSO_{4}\cdot2H_{2}O. Los enormes depósitos de
yeso natural provienen de rocas con yeso natural o arena de yeso
natural. El yeso natural sintético se origina a partir de la
producción de ácido fosfórico y más por Desulfuración de Gases de
Combustión (FGD).
El yeso de enlucido (yeso), en este contexto y
en la terminología generalmente aceptada en la técnica, es yeso
natural parcialmente deshidratado de fórmula CaSO_{4}.xH_{2}O
donde x = 0 a 0,5, con el potencial para recristalizar en una
estructura sólida cuando se mezcla con una cantidad adecuada de
agua.
Calcinado significa el tratamiento térmico de un
DH con el fin de eliminar una parte del agua combinada.
Hemihidrato (HH) o semihidrato (SH) es el
hidratado metaestable de fórmula CaSO_{4}\cdot1/2H_{2}O.
Anhidrita III (AIII) es HH deshidratado con el
potencial de absorber reversiblemente agua o incluso vapor. La
incorporación reversible de agua libera un calor de reacción
considerable.
Anhidrita II (AH) es el producto completamente
deshidratado. Está formado a temperaturas más altas y no es
bienvenido en estucos y por lo tanto, en calcinados para yesos
industriales, se evitan lo más posible las condiciones para crear
AII.
HH y AIII son los productos resultantes de las
primeras etapas del calcinado. Que se forme primero AIII o HH
depende de la temperatura de calcinado y de la presión de vapor en
el ambiente de calcinado.
Generalmente, los yesos se calcinan bajo
condiciones de sequedad, lo que significa en aire caliente o en un
recipiente de calcinado calentado indirectamente. Bajo esas
condiciones el tamaño y forma de las partículas de DH de origen
permanecen esencialmente iguales. Por ello, el yeso resultante es
poroso. Es llamado usualmente estuco o yeso de Paris. El término
técnico aceptado es \beta-Hemihidrato
(\beta-HH).
El uso posible de los yesos como ligantes
resulta de su capacidad para construir una estructura cristalina
completamente nueva fuera de una suspensión acuosa. Esto es debido,
en primer lugar, a las diferencias muy grandes de solubilidadades
de HH y DH (aproximadamente 8 g/l vs 2,7 g/l). Por ello, un HH
genera una tremenda sobresaturación con respecto a DH. La
sobresaturación conduce a la formación de gérmenes y fraguado con
rápida recristali-
zación.
zación.
Normalmente, las sales aumentan su solubilidad
con la temperatura. El sulfato de Ca se comporta de manera bastante
irregular al descender su solubilidad. Las curvas de solubilidad de
HH y DH se cruzan aproximadamente a 100ºC. En un intervalo de
temperatura entre 85 y 100ºC las diferencias de solubilidad son tan
pequeñas que virtualmente no comienza a producirse. A 75ºC la
velocidad de reacción es aún muy baja.
Debido al tratamiento térmico severo la
microestructura física de \beta-HH está tensa y
muy inestable. Por ello puede verse que, en contacto con cualquier
líquido, un \beta-HH se desintegrará parcialmente
en partículas muy pequeñas. Sin embargo, al absorber humedad,
disminuye la tensión y el fenómeno de desintegración pierde
intensidad. Simultáneamente disminuye la velocidad de disolución en
agua. A este fenómeno se lo llama "envejecimiento". El término
es muy engañoso porque es más un efecto de las condiciones
ambientales (humedad, temperatura) que del
tiempo.
tiempo.
Debido al envejecimiento,
\beta-HH tiene la tendencia a cambiar su reología
y cinética de fraguado durante el tiempo de manera dramática. La
desplazamiento en la reología tiene que ver con la "curación"
de defectos cristalinos (puntos de actividad aumentada) en el
producto calcinado.
El punto de partida de las propiedades de
desplazamiento depende en gran parte del origen del yeso, la
granulometría y las condiciones de calcinado. Existe un consenso
muy aceptado de que la adsorción de agua es el principal promotor
del envejecimiento. AIII puede tomar tanta humedad como para
convertirse en HH. Posteriormente, sorprendentemente, la
incorporación de agua continúa hasta aproximadamente 8% de agua
combinada, lo que está significativamente por encima del valor
teórico de HH, sin formar DH.
El envejecimiento es un problema en los yesos de
la construcción/paredes donde las condiciones de almacenamiento y
demora entre el calcinado y la aplicación pueden ser muy variables.
En la producción de placas de yeso, el envejecimiento es un
problema, también, aunque en menor medida.
Los yesos que alcanzaron virtualmente su estado
final de envejecimiento, ofrecen dos ventajas principales:
- a)
- constancia y fiabilidad;
- b)
- control de la granulometría y, por ello, de la reología.
Esto tiene el efecto de por ejemplo, sin
limitación al mismo:
- \bullet
- menor variación total en la calidad del producto;
- \bullet
- menos agua que secar en la fabricación de placas de yeso;
- \bullet
- menos retardador en yesos de construcción/paredes.
- \bullet
- Menos ultrafinos en placas de fibra con yeso natural, lo que da como resultado una más fácil eliminación de agua.
En la técnica se sabe desde hace mucho tiempo
cómo envejecer de manera forzada un yeso. La idea básica es muy
simple: ofrecer toda, o incluso más, el agua necesaria de una vez
para templar la "sed" del yeso. Este procedimiento se ha
llamado "estabilización" en la técnica previa.
Debe notarse que el envejecimiento forzado o
estabilización en el sentido en que se usa en la presente invención
no es "aridización", que esencialmente es calcinar en presencia
de sustancias delicuescente (ver por ejemplo el Documento
US-P-1370581).
El Documento
US-P-1.713.879 es aparentemente la
primera publicación que se ocupa de la estabilización. Describe la
mezcla con agua y/o vapor con un yeso calcinado. El objetivo es
reducir la demanda de agua y la elevación de temperatura durante el
fraguado. Las cifras son: 5,443 a 6,803 Kg (12 a 15 libras) de
agua/min para una tonelada de yeso durante un período de 5 a 6 min
(equivalente a 5 a 9% de agua en total). El yeso es de preferencia
un "yeso de ebullición única" (es decir esencialmente HH sin
AIII). Es una operación del tipo en lotes. No hay mención de
temperaturas o características específicas del equipamiento usado.
Una variante es la introducción de agua por medio de un vehículo
como tierra de diatomeas. El procedimiento se llama envejecimiento
(forzado) y no aún
estabilización.
estabilización.
El Documento
DE-A-553513 describe un
procedimiento de tratamiento de yeso calcinado con agua y/o vapor
con el fin de obtener el yeso menos pegajoso que tenga menor
demanda de agua. La cantidad de agua absorbida es 0,5 a 7%. Usa el
calor de reacción de AIII con el objeto de elevar la temperatura. La
temperatura final es de entre 80 y 130ºC y no debería exceder los
140ºC. El documento no describe (límites para el tipo de curado
pero da un ejemplo de media hora de tratamiento del yeso con los
gases de combustión de un horno rotativo. La temperatura del yeso
obtenido es de 95ºC. No hay mención acerca del secado pero hay una
mención acerca de que el tratamiento puede realizarse en aparatos
rotativos, lo que permite un contacto íntimo del vapor con el
producto.
El Documento
US-P-1999158 menciona y
aparentemente cuenta con el Documento
US-P-1370581 (aridización). El
campo de aplicación es yeso de paredes. La mejora reivindicada se
basa en la trituración superfina con el fin de aumentar la
plasticidad y de reducir el cambio en el tiempo de fraguado durante
el tiempo de almacenamiento prolongado del polvo. La plasticidad
está definida por la consistencia US de 65 a 75. La finura del yeso
triturado se describe con una parte mayor más pequeña que 10 \mum
(nótese que el término yeso estabilizado se usa por primera
vez).
El Documento
US-P-2177668 se ocupa del
envejecimiento forzado, el que en este caso es esencialmente la
reversión de AIII en HH por el tratamiento del yeso calcinado con
grandes cantidades de aire con humedad relativa (RH) aproximada a
la ambiental (60% RH) y una temperatura justo por debajo de la
temperatura de estabilidad teórica de DH a 42ºC.
El Documento
US-P-3415910 describe el templado de
un yeso caliente con agua mientras se mantiene la temperatura lo
suficientemente elevada para evitar la formación de DH (entre 82 y
100ºC) y un calentamiento subsiguiente por encima de 102ºC (secando
hasta 157ºC). El contenido de humedad a la mayor temperatura fue 3%.
EL secado se realizó hasta el punto en el que se obtiene el valor
teórico de agua combinada para HH. El procedimiento de preferencia
(y el descrito exclusivamente) fue usando un hervidor como
calcinador y usando el mismo hervidor como dispositivo para el
tratamiento y subsiguiente etapa de secado. El yeso obtenido y
reivindicado se caracteriza por: (i) densidad a 20ºC = 2,60 g/ml
(< 10% por debajo de 1,6 y < 10% por encima de 2,68 g/ml) y
(ii) índice de agregación por encima de 8. La Patente describe el
papel de la desintegración en la demanda de agua y
propiedades
reológicas.
reológicas.
El Documento
GB-A-122436 es esencialmente
equivalente al Documento
US-P-3415910. Sin embargo se
describen algunas ligeras diferencias e información adicional
sugiriendo que el procedimiento ha sido además desarrollado. Por
ejemplo, se eleva la humedad máxima hasta 3,5%, la temperatura de
calcinado admisible es ahora 160ºC. La temperatura de tratamiento
en el laboratorio podría ser tan baja como la temperatura ambiental.
Una temperatura de tratamiento de preferencia en la aplicación
industrial está entre 92 y 93ºC. Una temperatura de secado de
preferencia está por encima de 115ºC. Los gráficos demuestran el
efecto de la humedad libre y del tiempo de curación en la
consistencia US sugiriendo que el 3% en 3 min son límites inferiores
de operación.
El Documento
US-P-3527447 es una mejora sobre el
Documento US-P-3415910. Describe la
etapa de secado llevada a cabo en un dispositivo separado bajo
presión por debajo de la presión atmosférica. Con el fin de mantener
el intervalo de temperatura necesario se sugiere un aporte
adicional de energía por medio de microondas.
El Documento
US-P-4117070 (el Documento
US-P-4153373 y el Documento
FR-A-2383893 relacionadas) está
dirigida a un procedimiento continuo para estabilización sin secado
como parte de un procedimiento de producción de placas de yeso. En
una forma de realización específica 50 a 75% de la línea de
alimentación de placas se tratan con 1 a 8% de agua libre curada
durante aproximadamente un minuto y esta alimentación es
posteriormente recombinada y mezclada con la parte restante de la
alimentación que se cura durante otros tres minutos. La humedad
total tras la recombinación es 3-4%. Se describe un
recipiente fluidificado y agitado como recipiente de
humidifi-
cación.
cación.
El Documento
EP-A-0008947 se ocupa del
inconveniente de almacenar yeso húmedo por un tiempo más prolongado.
Introduce la noción de "fraguado repentino" que es la máxima
elevación de temperatura durante el fraguado. Se describe el
fraguado repentino alto como esencial para el desarrollo de una
resistencia mecánica adecuada y se reduce sustancialmente por medio
de un procedimiento de estabilización. La solución para este
inconveniente es triturar el yeso tratado (seco o no) hasta una
finura 3 a 4 veces la original (medido en Blaine).
El Documento
GB-A-2053178 describe la trituración
y humidificación simultáneas en un molino "Entoleter" o
similar. El curado se produce tras la reducción del tamaño. El
fraguado repentino del Documento
EP-A-0008947 se obtiene también por
medio de este procedimiento.
Dichos documentos de patente se diferencian por
el envejecimiento forzado (es decir templado/humedecido) y la
estabilización (es decir templado/humedecido y curado y
opcionalmente secado). Reivindican diferentes enfoques para obtener
un yeso envejecido o estabilizado y especifican granulometrías
adecuadas par uso en la producción de placas de yeso.
Cada procedimiento de estabilización incluye las
etapas de humidificación y curado. La humidificación es la parte
más delicada, pero el curado también tiene algunos inconvenientes.
Dos principales inquietudes son: (1) rehidratación no intencional,
que crea DH, actuando como semillas de cristalización en
suspensiones de yeso y (2) acumulaciones o incrustaciones en el
equipo.
La formación de DH se produce si están en
contacto agua líquida y yeso durante cierto tiempo bajo condiciones
termodinámicas que permiten la reacción que se produce a
temperaturas inferiores. Resulta obvio que la humidificación de un
ligante como el yeso lleva inevitablemente a la formación de grumos
y que toda superficie en contacto con el producto húmedo y/o el
líquido de humidificación tiene tendencia a acumular incrustaciones
de material potencialmente endurecido. Los problemas son más
pronunciados en la parte de humidificación de los dispositivos
porque la humidificación incluye la mezcla que produce polvo e
incluye la presencia de agua que puede llevar a
condensación.
condensación.
Lo que se ha descrito en la técnica relacionada
con respecto a la solución de los problemas mencionados
anteriormente no es satisfactorio. En el Documento
US-P-3415910, el uso de un hervidor
con la necesidad de enfriar y el recalentar todo el equipo tiene un
coste elevado de energía y tiempo. El Documento
US-P-4153373 describe como aparato
de humidificación un recipiente fluidizado y agitado usado en el
proceso de tratamiento de yeso en la producción de placas de yeso.
Aquí, la formación de trazas de DH no es riesgosa porque el yeso
debe acelerarse de cualquier manera en la línea de placas de yeso.
El Documento GB-A-2053178 combina la
humidificación y la trituración en una etapa también en el contexto
de la producción de placas de yeso. Se evitan aquí las
incrustaciones por medio de fuerzas de rotura pero el tema de DH
permanece sin resolver.
La presente invención tiene como objetivo
resolver los problemas y provee un procedimiento para estabilizar
un yeso \beta-Hemihidrato
(\beta-HH) y un aparato para implementar el
procedimiento, Se ha visto que la formación de incrustaciones y los
problemas de DH pueden solucionarse manteniendo condiciones desde
humidificación hasta el secado donde no puede tener lugar la
hidratación de HH. En la invención, están controladas las
condiciones higrotérmicas en el espacio de tratamiento en el
espacio de tratamiento y está controlada la temperatura de las
partes en contacto con el producto.
Podrían tomarse medidas mecánicas adicionales
para prevenir acumulaciones de productos en las partes del equipo
involucradas.
Por ello, la invención provee un procedimiento y
un aparato como se definen en las reivindicaciones.
Las formas de realización de la invención se
describen con referencia a los dibujos que la acompañan, en los
que:
- la figura 1 es un esquema general del
procedimiento total de la invención;
- las figuras 2a y 2b muestran una
forma de realización de preferencia de un dispositivo de
humidificación;
- la figura 3 muestra una forma de
realización de preferencia de un dispositivo combinado de
humidificación/curado;
- la figura 4 muestra una forma de
realización de preferencia de un dispositivo combinado de
humidificación/cura-
do/secado.
do/secado.
Como se indicó anteriormente, la invención
provee un procedimiento para estabilizar un yeso \beta hemihidrato
calcinado por medio de humidificación y curado y opcionalmente
secado que comprende las etapas de:
a) proveer un yeso HH calentado de preferencia a
temperaturas por encima de 100ºC;
b) incorporar el yeso caliente en un dispositivo
de humidificación con las paredes calentadas al menos a 100ºC;
c) inyectar agua y/o vapor en el dispositivo de
humidificación en condiciones tales que las superficies aún no
humedecidas del yeso se expongan al agua y/o vapor inyectado;
d) mantener una atmósfera en el dispositivo de
humidificación a un nivel del punto de rocío en el intervalo desde
75 hasta 99ºC; incorporando la mezcla humedecida en el dispositivo
de curado;
e) mantener una atmósfera en el dispositivo de
curado por encima de 75ºC, de preferencia entre 75 y 99ºC, durante
al menos 3 minutos, de preferencia entre 4 y 15 minutos;
f) incorporar la mezcla humidificada y curada en
un dispositivo de secado; y
g) secar dicha mezcla humidificada y curada.
Opcionalmente, el procedimiento puede comprender
las siguientes etapas:
h) triturar el producto seco; y/o
i) enfriar el producto seco, donde el
enfriamiento puede tener lugar previamente o tras la etapa de
trituración.
En el procedimiento anterior, resulta de
preferencia proveer una medida de la cantidad de agua y/o vapor
combinado como para obtener 3 a 12%, en base al peso del HH, de
humedad libre en la mezcla humidificada.
En el procedimiento anterior, la atmósfera de
humidificación y/o curado puede controlarse: (1) controlando el
flujo de aire externo a través del dispositivo de humidificación y/o
curado y/o (2) controlando el calentamiento de las paredes del
dispositivo de humidificación y/o curado.
El procedimiento descrito anteriormente puede
realizarse en lotes o de manera continua, siendo esta última la de
preferencia. En este caso alguna de las etapas mencionadas (y los
dispositivos correspondientes) podrían ser zonas de un único
dispositivo. En una forma de realización se combinan humidificación
y curado en el mismo aparato.
Por lo tanto, las etapas d), e) y f) de
preferencia están combinadas en una etapa única de "humidificación
y curado". También de preferencia las etapas h) e i) están
combinadas.
La Figura 1, que es un esquema general de cómo
trabaja el tratamiento, describe cada etapa y la potencial
combinación de varias etapas, con las formas de realización de
preferencia de la invención.
En lo que respecta a las etapas a) y b), debería
notarse que el procedimiento debe realizarse a temperatura elevada
para evitar la rehidratación. En una etapa de estabilización,
implementada en una planta de yeso, el yeso sale del dispositivo de
curado generalmente a temperatura en el intervalo desde 155 hasta
180ºC. Durante las primeras etapas de transporte se enfría
generalmente hasta 120 a 140ºC. En el caso de un ámbito de
temperaturas superiores, se hace necesario un enfriamiento del yeso.
Como el yeso debe humedecerse, el enfriamiento puede realizarse por
inyección directa de agua que enfriará por evaporación y por
intercambio de calor. Si se realiza el enfriamiento en el mismo
dispositivo que la humidificación, una ventaja adicional es la
generación de suficiente vapor como para crear una alta humedad en
la atmósfera del dispositivo de humidificación elevando el punto de
rocío hasta la temperatura deseada de 75 a 99ºC.
En lo que respecta a las etapas c) y d), debería
notarse que en el proceso de estabilización podría estar presente
agua líquida. Cuando se inyecta agua sola es claro que esa agua
estará presente. Cuando se usa vapor, se produce condensación en
las partes más frías. Si la oferta de agua es localmente mayor que
la demanda por la capacidad absortiva del yeso presente, las
partículas de yeso se pegarán unas a otras y formarán grumos más o
menos persistentes. Si el agua se adhiere a una parte del equipo, el
yeso se pega en esta parte. Por lo tanto, de preferencia el agua
y/o vapor se mide de manera que la condensación, si la hay,
producirá la cantidad necesaria de agua.
Se conoce el intervalo de porcentaje de agua
agregada y la correspondiente necesidad de curado. La técnica
relacionada muestra que hay cierta evolución en el campo también con
cantidades crecientes de agua agregada y tiempo de curado. A
valores elevados el cambio llega a la "saturación". Con el fin
de evitar el cambio de propiedades resulta de preferencia trabajar
en este nivel de "saturación". Se alcanza por encima del 3% de
humedad libre y por encima de 3 minutos de curado. Con cantidades
grandes de agua agregadas el comportamiento del yeso se acercará al
del yeso calibrado normalmente. Un límite superior de humedad libre
es por ello de preferencia de 12%.
En lo que respecta a la etapa e), debería
notarse que mantener la temperatura alrededor del punto de rocío es
importante porque esta es la temperatura de equilibrio entre
temperatura y velocidad de evaporación. De otra manera, la
temperatura del sistema cambiará rápidamente hacia el punto de
rocío. Si ingresa aire externo con un punto de rocío bajo en el
dispositivo, enfriará inevitablemente el producto aún cuando el aire
esté más caliente que el producto.
Puede controlarse la atmósfera introduciendo
aire y/o calentando las paredes. El calentamiento de las paredes se
realiza de cualquier manera para evitar condensación. La
transferencia de calor a través de las paredes puede contribuir al
régimen térmico por compensación de pérdidas de calor por
evaporación. En este caso la temperatura del producto puede estar
ligeramente por encima del punto de rocío.
En lo que respecta a la etapa f), debería
notarse que el tiempo de curado también es un parámetro importante.
El tiempo necesario depende de la naturaleza del yeso, la
temperatura y la humedad. El tiempo mínimo necesario es de 3
minutos. Sin embargo resultan de preferencia tiempos más largos
porque tenderá a caer más adentro del dominio de saturación. Los
tiempos de curado típicos son de 4 hasta 15 minutos.
En lo que respecta a la etapa h), debería
notarse que la temperatura de secado no es crítica en primer lugar
y puede ir hasta aproximadamente 160ºC (ver los documentos
previamente citados en "Antecedentes de la Técnica"). Sin
embargo, se ha visto que secando a temperaturas más bajas se
consiguen resultados más reproducibles. Resulta de preferencia una
temperatura de producto por debajo de 115ºC. Un procedimiento
especial de secado trabaja a temperatura por debajo de 105ºC. Se ha
visto que bajo esta condición el secado se detiene en un contenido
total de agua de aproximadamente 7,0% LOI (Pérdida de Ignición). La
LOI es significativamente mayor que la teórica de 6,2%. (Todas las
cifras basadas en 100% de pureza del yeso). Sorprendentemente, los
yesos con esta LOI no recombinan, como podría esperarse, el exceso
estequiométrico de agua para dar DH. Es admisible inclusive una LOI
de 8%. A este respecto existen yesos similares envejecidos
naturalmente en condiciones severas (60ºC y 90% HR durante más de 24
horas).
En lo que respecta a la etapa i), debería
notarse que la trituración necesaria para conseguir la finura
requerida depende en gran parte de la naturaleza del yeso natural
crudo usado y del uso proyectado para el yeso estabilizado. Para
fines de modelado como para la fabricación de placas de yeso resulta
óptima una finura de aproximadamente d50 = 15 a 22 \mum. Para
procesos de filtración la distribución natural de tamaño de
partículas (PSD) de yeso natural FGP es muy adecuada. Para procesos
de compresión-filtración resulta de preferencia un
PSD amplio. En cualquier caso, el PSD dado por un procedimiento de
trituración y/o selección se mantiene en la suspensión acuosa.
Puede obtenerse también una distribución bimodal, especialmente
comenzando a partir de yeso natural FGD.
En lo que respecta a la etapa j), debería
notarse que muy frecuentemente \beta-HH tiene un
cierto porcentaje de AIII. En contacto con agua AIII se rehidrata
formando HH. En yesos corrientes AIII juega un papel útil en la
absorción de humedad. Si se almacena yeso en bolsas, la humedad
difunde desde el exterior. Al absorben esta humedad, AIII actúa
como un tampón y previene durante cierto tiempo la alteración de las
propiedades inducida por dicha humedad. El yeso caliente almacenado
en un silo se enfriará lentamente desde las paredes. Este proceso
puede inducir condensación cerca de las paredes. AIII suficiente
puede prevenir la formación de DH. Un yeso estabilizado no tiene
AIII. Por ello, si se lo almacena en un silo debería enfriarse
suficientemente para evitar la condensación. Por consiguiente,
puede ser útil tener una etapa determinada de enfriamiento.
El \beta-HH estabilizado de la
invención es estable con respecto a la cinética de desintegración y
fraguado. Está sustancialmente libre de AIII y su agua combinada
está por encima del valor teórico. Puede obtenerse cualquier PSD,
adaptada a su uso específico, triturando, tamizando y/o
mezclando.
El \beta-HH estabilizado de la
invención es útil como ligante y/o relleno en paredes de yeso, para
la producción de placas de fibras con yeso natural de acuerdo con
un procedimiento de filtración, para la producción de placas de
yeso, para yesos industriales, para compuestos para tapar juntas,
para placas de fibra con yeso natural de alta resistencia de
acuerdo con un procedimiento de presión-filtración,
etc.
Para cada aplicación hay una PSD específica
óptima de la suspensión acuosa del yeso y puede obtenerse
apropiadamente mediante una trituración adecuada de un yeso tratado
de acuerdo con la presente invención.
Por ejemplo, se pueden citar:
- -
- d50 de 30 a 100 \mum: como ligante y/o relleno en paredes de yeso.
- -
- d50 de 20 a 30 \mum: para la producción de placas de fibra con yeso natural de acuerdo con el procedimiento de filtración.
- -
- d50 de 15 a 22 \mum: para la producción de placas de yeso.
- -
- d50 de 10 a 20 \mum: para yesos industriales y/o para compuestos para rellenar juntas.
- -
- bimodal con un primer pico en 3 a 10 \mum y un segundo pico en 20 a 60 \mum: para la producción de placas de fibra con yeso natural de alta resistencia por el procedimiento de presión-filtración.
Los dispositivos para implementar el
procedimiento de la invención deberían poder operarse bajo las
condiciones higrotérmicas indicadas. Para la parte de
humidificación/curado por ej. es adecuado un triturador de eje
rotativo como los usados para fertilizantes o un dispositivo
similar a un mezclador de pegamento para placas de partículas con
una cubierta húmeda. También resulta adecuado un triturador air mix®
con aire cargado de vapor y paredes calentadas. Para la parte de
secado resulta adecuado cualquier secador para polvos (a condición
de que no permita el enfriamiento del yeso húmedo en condiciones
que permitan la rehidratación).
Las Figuras 2a y 2b (vista lateral de 2a a lo
largo de las líneas AA) muestran una forma de realización de la
invención. El dispositivo de humidificación comprende un tambor 1
rotando en un espacio calentado 2. El tambor está apoyado en
columnas 3 y controlado por un motor 4 fuera del espacio calentado
de manera que la superficie completa del tambor, potencialmente en
contacto con el yeso, es calentada. La alimentación y extracción se
realizan por medio de tornillos sinfín de transporte. El tornillo
sinfín de alimentación 5 es un tornillo de medición. Un cierto
nivel de producto se mantiene en la tolva 6 (equipada con un sensor
de nivel) con el fin de sellar el interior del tambor desde el
exterior. El tornillo sinfín de extracción 7 funciona a una
velocidad adecuada para extraer el yeso que ingresa. El producto se
recoge en la caja de descarga y se extrae finalmente por un disco
extractor 19. la humidificación se realiza a través de boquillas
pulverizadoras de dos fases (vapor-agua) 11. La
medición se lleva a cabo en un dispositivo adecuado como por ejemplo
una combinación de medidor de flujo y válvula de control 9. El
interior del tambor está equipado con palas (elevables) 10 capaces
de levantar el yeso y liberarlo sucesivamente como se muestra con
las flechas en la Fig. 2b. La cascada de yeso se vaporiza con agua
y/o vapor. Las boquillas vaporizadoras están protegidas para no
quedar cubiertas por yeso por un techo 12 que se limpia
constantemente por medio de las palas pasantes 10. Una
característica no mostrada en los dibujos es que las palas en el
área del techo están fijadas en muelles de acero. El techo está
ligeramente inclinado de manera que las palas quedan bajo tensión y
vuelven hacia atrás una vez que pasaron por el techo.
Posteriormente golpean un obstáculo. El golpe sacude potenciales
acumulaciones. El tambor se calienta desde la base externa por
medio de una hilera de quemadores de gas 14. Su poder se controla
por la temperatura T2 medida en la parte superior del tambor que
controla una válvula 13; puede también tener en cuenta la
temperatura T1 del yeso en la tolva 6. La temperatura del producto
en la descarga es esencialmente el punto de rocío de la atmósfera
en el tambor. Se mide por la temperatura T3 que controla el flujo de
aire a través de la válvula de aleta 15 con el fin de mantener el
producto a una temperatura dada. El aire extraído aquí está más o
menos saturado con vapor. También una temperatura T4 controlará la
válvula 16 para controlar el flujo de aire en la zona de
humidificación y de acuerdo con la atmósfera en esta zona. Otra
válvula de aleta 20 deja que el aire exterior diluya el aire húmedo
para evitar la condensación en el filtro. Un ventilador 17 provee
la potencia necesaria para la entrada de aire. Una brecha entre el
tambor 1 y la placa de cubierta 21 provee la entrada para el aire
externo. El tamaño necesario para el dispositivo de humidificación
resulta de la cantidad de salida con respecto al ingreso y el
tiempo necesario para el procedimiento de humidificación.
Generalmente es necesario un minuto para vaporizar (espacio 22);
otros dos minutos son recomendables para homogeneizar (espacio 23).
La tabla a continuación indica las dimensiones razonables para un
tambor de humidificación usando los tiempos mencionados
anteriormente:
anteriormente:
\vskip1.000000\baselineskip
Capacidad [t/h] | 10 | 20 | 40 |
Diámetro [m] | 1,0 | 1,3 | 1,6 |
Longitud [m] | 3,0 | 4,0 | 5,0 |
\vskip1.000000\baselineskip
Como el período de curado se realiza bajo las
mismas condiciones higrotérmicas que la humidificación, resulta
obvio que convenientemente se realiza en el mismo equipamiento
extendido como para permitir el tiempo proyectado de
residencia.
Las Figuras 3a y 3b (vista lateral de 3a a lo
largo de las líneas AA9 muestran otra forma de realización de la
invención. Así, la Figura 3 muestra una variante del dispositivo en
la figura 2. Las mismas referencias designan a las mismas partes.
La zona de curado (espacio 24) está unida a la parte de
humidificación pero es de un diámetro mayor. Está separada de ella
por una barrera 25. Las dimensiones razonables de la zona de
humidificación son:
\newpage
Capacidad [t/h] | 10 | 20 | 40 |
Diámetro [m] | 1,4-1,6 | 1,8-12,0 | 2,3-2,6 |
Longitud [m] | 4,2-3,2 | 5,3-4,0 | 6,7-5,0 |
\vskip1.000000\baselineskip
El secado del yeso curado puede realizarse de
muchas maneras conocidas en la técnica. Un secador de vapor es
adecuado pero consume relativamente mucha energía por los grandes
volúmenes de aire movidos a través de un ciclón y un sistema
bag-house.
La Figura 4 muestra otra forma de realización en
la que se combinan las etapas de humidificación, curado y secado.
En la primera parte del tambor tienen lugar la humidificación y
curado en un tambor diseñado como en la figura 2 pero ya no para
proveer un espacio de curado. Unida, en prolongación de este tambor,
pero separada por una pared con muescas 26, está una segunda parte
27 del tambor que se calienta más desde el exterior y se ventila
con aire caliente. El paso del aire caliente se muestra con la
flecha 28. En la parte 27 se seca la humedad a temperaturas del
producto que no exceden los 110ºC y de preferencia por debajo de
105ºC.
En otra forma de realización de la invención se
combinan las etapas de secado y trituración. El
triturado-secado como con Impmill® o un Ultrarotor®
y muchos otros combinan secado con triturado. Tal combinación es
útil cuando debe triturarse finamente el yeso.
Otra combinación de preferencia es trituración y
enfriamiento. Si el producto deja la etapa de secado de acuerdo con
la forma de realización de la Figura 4, su temperatura ya es
relativamente baja. Puede quedar un pequeño porcentaje de humedad.
El aire forzado a través del triturador secará la humedad remanente
y enfriará simultánea-
mente.
mente.
Los siguientes ejemplos ilustran la invención
sin limitar su alcance.
Para el objetivo de probar el procedimiento de
la invención, se fabricó una instalación piloto de trabajo
continuo. El piloto fue del tipo mostrado en la Figura 2 (salvo que
en vez de la rotación en un espacio calentado, el tambor tenía una
doble cubierta calentada con gas). El piloto se alimentó con yeso de
origen FGD que había sido calcinado en un calcinador rotativo
calentado indirectamente con vapor. La temperatura de alimentación
en la entrada en el piloto fue en promedio de 120ºC. La capacidad
fue de 150 kg/h para las etapas combinadas de humidificación,
curado y secado. La humedad se estableció en 4% \pm 1%. El tiempo
de residencia promedio se estableció en 16 minutos. En el modo
combinado de humidificación y secado el piloto simuló el aparato
diseñado en la Figura 4. Si se considera una humedad libre por
debajo de 2% al comienzo del procedimiento de secado puede asumirse
que el tiempo de humidificación y curado juntos fue del orden de 5 a
10 minutos (que es aproximadamente el nivel de saturación). Los
parámetros de control para el producto fueron la temperatura y la
humedad. El procedimiento pudo controlarse por medio del flujo de
aire que se permitió pasar por el tambor en contracorriente y la
temperatura externa de calentamiento. El flujo de aire se reguló por
medio del ancho de la brecha en el lado de alimentación con el fin
de mantener la temperatura del producto en el nivel requerido. La
temperatura de calentamiento externo alcanzó los 185ºC. Bajo esas
condiciones el producto dejó el tambor a una temperatura de 100
\pm 5ºC y un LOI de 6,5 a 7,5%. En el modo de humidificación el
espacio interno fue cerrado para evitar intercambio significativo
de aire. El producto en la descarga perdió un máximo de dos por
ciento de la humedad original. El calentamiento externo alcanzó los
125ºC. La temperatura del producto descargado fue de alrededor de
85 \pm 10ºC. En este modo sólo la presencia de DH fue de interés.
Se secaron rápidamente pequeñas muestras en un horno a 50ºC y se
probaron en busca de agua combinada y por Análisis Térmico
Diferencial (DTA).
Se probaron las siguientes muestras de yeso, que
se presentan en la tabla a continuación. Todas las muestras están
hechas de la misma fuente de yeso natural crudo que es yeso natural
FGD de una planta térmica de lignito de Alemania y todas están
calcinadas en la misma planta de yeso que usa horno rotativo de
vapor indirecto. Las muestras 1a, 1b, 2, 3 y 4 son de tipo
convencional. Las muestras 5 a 9 son de acuerdo con la
invención.
Muestra | Tipo |
1a | Yeso natural FGD calcinado, no triturado, de silo |
1b | Yeso natural FGD calcinado, no triturado, tras calcinado |
2 | Yeso natural FGD calcinado, no triturado, tras 4 meses de almacenamiento en bolsa de plástico |
3 | Yeso natural FGD calcinado triturado a d50 = 28 \mum, fresco |
4 | Muestra 3 almacenada 24 h a 35ºC/90HR (envejecimiento forzado convencional) |
Muestra | Tipo |
5 | Humidificado, curado, secado, enfriado, no triturado, fresco |
6 | Muestra 5 pero tras 4 meses de almacenamiento |
7 | Muestra 5 pero triturado a d50 = 24 \mum |
8 | Muestra 5 pero triturado a d50 = 12 \mum |
9 | Muestra 5 pero triturado a d50 = 5 \mum |
10 | 50% muestra 6, 50% muestra 8 |
\vskip1.000000\baselineskip
Para el objetivo de determinar la estabilidad
mecánica del yeso definimos primero:
Slump es el diámetro de una torta de suspensión
producida con un anillo de Schmidt, y slump 1 es el slump de un
yeso calibrado a mano mientras que slump 2 es el slump de un yeso
calibrado con una mezcladora de paletas de tipo Braun® MR400, 300 W
durante 20 segundos. La relación Agua/Yeso (A/Y) se mantiene en
0,75.
Para el objetivo de juzgar la estabilidad
definimos como referencia el slump de un yeso estabilizado de una
PSD dada con el slump de un yeso dado de la misma PSD. El factor de
estabilidad 1 es la relación de los slumps calibrados a mano. El
factor de estabilidad 2 es la relación de los yesos mezclados. Todos
estaban en la relación A/Y
de 0,75.
de 0,75.
La PSD de los yesos se mide por Granulometría
Láser del tipo Malvern® Mastersizer, con el yeso dispersado por
tratamiento ultrasónico en alcohol.
Para el objetivo de determinar la filtrabilidad
mezclamos 100 g de yeso con 500 g de agua (conteniendo suficiente
retardador para permitir la operación sin fraguado). Se coloca la
suspensión en un cilindro de 80 mm de diámetro. Aire a presión de 1
bar empuja el agua a través del filtro. Se registra el agua liberada
con respecto al cuadrado del tiempo. En este caso se obtienen
curvas lineales. La tangente de las curvas da una indicación de la
filtrabilidad del yeso. Como anteriormente, la filtrabilidad 1 se
refiere al calibrado a mano mientras que la filtrabilidad 2 se
refiere a suspensiones mezcladas. A mayor valor más rápida es la
filtración. Un factor de estabilidad 3 se define como la relación
entre dos tangentes. Da una indicación de cuánto se afecta la
filtrabilidad con el proceso de mezclado.
Debe notarse que la tangente medida de esta
manera es sólo un simple indicador. Para traducirla a tiempos de
filtrado necesarios para un dado porcentaje de agua liberada debe
leerse el diagrama y calcularse los cuadrados de los valores de las
abscisas.
La siguiente tabla muestra las propiedades de
diversas muestras de yesos.
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
\vskip1.000000\baselineskip
(Tabla pasa a página
siguiente)
\newpage
La muestra 2 vs. muestra 4 muestra el efecto del
envejecimiento convencional.
Los valores en la tabla también muestran que el
envejecimiento acelerado de acuerdo con la invención rinde
esencialmente el mismo producto que el envejecimiento convencional
que necesita más tiempo.
La muestra 2 vs. muestras 5 y 6 muestra
claramente el efecto del tratamiento de la invención en el material
sin triturar con respecto a slumps y factores de estabilidad de
cualquier tipo. Lo mismo es verdad para la comparación de muestra 3
vs. muestra 7. Inclusive con PSD ligeramente más bajo, los valores
de slump de la muestra 7 son mucho mayores que con la muestra 3.
El slump 2 es aún mayor que el slump 1.
La comparación de la muestra 7 con la muestra 8
muestra que una finura de d50 = 12 \mum da una mejor fluidez que
el material grueso. Este fenómeno es tan sorprendente como el valor
absoluto de slump 2 de la muestra 8. Igualmente sorprendentes son
los valores absolutos de slump 1 y 2 de la muestra 9. con un
material sin tratar podría esperarse menos de 150 mm. La
filtrabilidad de la muestra 8 es mejor que la de la muestra 3 con
un PSD más grueso.
Sorprendentemente la muestra 10 que es una
mezcla de 50% de muestra 5 y 50% de muestra 8 da filtrabilidades de
aproximadamente el promedio de ambas. Traducido en tiempos de
filtración, la relación muestra 7/muestra 5 es 6,3, mientras que la
relación muestra 8/muestra 10 es 2,2.
Comparado con el producto estándar de yeso no
tratado, los yesos tratados como en las muestras 7 a 9 tienen
considerables ventajas en muchas aplicaciones donde se necesita una
baja demanda de agua o una alta fluidez para una relación A/Y dada.
Este es el caso de la producción de placas de yeso o productos
prefabricados (moldeados) de cualquier clase.
Para yesos industriales, además de la baja
demanda de agua, es primordial la constancia. Los yesos tratados de
acuerdo con la invención ofrecen esta constancia en diferentes lotes
de producción y durante largos períodos de almacenamiento porque
están tratados en el nivel de saturación.
La resistencia a la destrucción mecánica durante
el mezclado de yesos tratados no coincide con los yesos
convencionales. Por lo tanto son más adecuados para aplicación
donde se necesita una buena filtrabilidad, como en el caso de
placas de fibras con yeso natural. Una aplicación de los yesos,
frecuentemente olvidada en la técnica, es el uso como ligante en
productos reforzados con fibras hechos de una pulpa de fibras y
yeso, donde debe eliminarse una cantidad considerable de agua
excedente ya sea por succión o por filtrado con compresión. La
resistencia a la destrucción mecánica durante el mezclado de yesos
tratados de la invención no coincide con los yesos convencionales.
Por lo tanto son más adecuados para aplicaciones donde se necesita
una buena filtrabilidad, como es el caso de placas de fibras con
yeso natural.
Claims (36)
1. Un procedimiento para estabilizar un yeso
\beta-hemihidrato calcinado que comprende las
etapas de:
a) proveer un yeso HH calentado de preferencia a
temperaturas por encima de 100ºC;
b) incorporar el yeso caliente en un dispositivo
de humidificación con las paredes calentadas al menos a 100ºC;
c) inyectar agua y/o vapor en el dispositivo de
humidificación en condiciones tales que las superficies aún no
humedecidas del yeso se expongan al agua y/o vapor inyectado;
d) mantener una atmósfera en el dispositivo de
humidificación a un nivel del punto de rocío en el intervalo desde
75 hasta 99ºC;
e) incorporar la mezcla humedecida en un
dispositivo de curado;
f) mantener una atmósfera en el dispositivo de
curado por encima de 75ºC durante al menos 3 minutos;
g) incorporar la mezcla humidificada y curada en
un dispositivo de secado; y
h) secar dicha mezcla humidificada y curada.
2. El procedimiento de la reivindicación 1, que
además comprende las etapas de:
i) triturar el producto seco; y/o
ii) enfriar el producto seco, donde el
enfriamiento puede tener lugar previo o tras la etapa de
trituración, si la hay.
3. El procedimiento de la reivindicación 1 ó 2,
en el que el yeso de la etapa a) tiene una temperatura de 100 a
135ºC.
4. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 3, en el que las paredes se calientan a una
temperatura de 100 a 150ºC.
5. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 4, en el que se inyecta agua y vapor por medio
de una o varias boquillas de dos fases.
6. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que se vaporiza agua y/o vapor en una
cascada de polvo de yeso.
7. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 5, en el que se vaporiza agua y/o vapor en un
lecho fluidizado de polvo de yeso.
8. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 7, en el que la humedad libre, en base al peso
del hemihidrato, es desde 3 hasta 12%, de preferencia 3,5 a 6%.
9. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 8, en el que el punto de rocío de la etapa d)
es 80 a 95ºC.
10. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 9, en el que la etapa de curado f) se lleva a
cabo mientras se mantiene una atmósfera en el dispositivo de
humidificación a un nivel de punto de rocío en el intervalo desde
75 hasta 99ºC.
11. El procedimiento de la reivindicación 10, en
el que el punto de rocío de la etapa f) es de 80 a 95ºC.
12. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 11, en el que el tiempo de curado es de 4 a
15 minutos, de preferencia de 5 a 10 minutos.
13. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 12, en el que las etapas d), e) y f) están
combinadas en una etapa única del procedimiento.
14. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 2 a 13, en el que las etapas h) e i) están
combinadas en una etapa única del procedimiento.
15. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 2 a 14, en el que el dispositivo de secado es un
dispositivo calentado indirectamente con vapor y la temperatura del
producto es de 80 a 110ºC, de preferencia de 95 a 105ºC.
16. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 2 a 14, en el que el dispositivo de secado es un
dispositivo calentado por aire y la temperatura del producto es de
50 a 95ºC, de preferencia de 60 a 80ºC.
17. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 16, en el que el yeso así obtenido está libre
de Anhídrido III y sustancialmente libre de dihidrato.
18. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 17, en el que el yeso así obtenido tiene un
LOI de 6,2 a 8%, de preferencia de 6,2 a 7,3%, calculado con una
pureza de 100%.
19. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 18, en el que el yeso así obtenido tiene d50
de 30 a 100 \mum o una d50 de 20 a 30 \mum o una d50 de 15 a 22
\mum o una d50 de 10 a 20 \mum, o es bimodal con un primer pico
en 3 a 10 \mum y un segundo pico en 20 a 60 \mum.
20. El procedimiento de una cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 19, en el que el yeso se origina de yeso
natural FGD o cualquier subproducto químico de yeso natural.
21. Un aparato para humidificar yeso \beta
hemihidrato que comprende un tambor rotativo con palas elevables en
su interior donde todas las paredes en contacto con el producto se
calientan externamente a temperaturas por encima de 100ºC.
22. El aparato de la reivindicación 21 que tiene
un volumen utilizable de más de 1/20 el volumen incorporado por
hora.
23. El aparato de las reivindicaciones 21 ó 22
equipado con una o más boquillas para pulverización de dos fases de
agua con vapor.
24. El aparato de una cualquiera de las
reivindicaciones 21 a 23 equipado con una o más boquillas y donde
las boquillas están cubiertas con un techo ubicado de tal manera que
las palas elevables limpiarán el techo al rotar.
25. El aparato de una cualquiera de las
reivindicaciones 21 a 24, en el que las palas elevables están
suspendidas en muelles de torsión.
26. El aparato de las reivindicaciones 21 y 25
en el que el techo está inclinado de tal manera que las palas
suspendidas en los muelles harán presión en el techo al rotar y
golpearán un obstáculo al liberarse.
27. Un aparato para humidificación y curado de
yeso \beta hemihidrato que comprende un espacio de curado unido a
un aparato de humidificación de cualquiera de las reivindicaciones
21 a 26, rotando en el mismo eje.
28. Un aparato para humidificación y curado de
yeso \beta hemihidrato que comprende un espacio de secado unido a
un aparato de humidificación y curado de la reivindicación 27,
rotando en el mismo eje.
29. El aparato de la reivindicación 28, con el
espacio de secado conectado por ductos de aire con el espacio
calentado desde el exterior.
30. El aparato de la reivindicación 28 ó 29, con
el espacio de secado calentado desde el exterior a una temperatura
de pared superior a 125ºC.
31. El aparato de la reivindicación 29 ó 30, con
el aire que pasa desde el exterior hacia el interior calentado a
temperatura superior a la del espacio exterior previamente a pasar
al interior.
32. El uso de yeso obtenible por el
procedimiento de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 20, con
una d50 de 30 a 100 \mum como un ligante y/o relleno en paredes
de yeso.
33. El uso de yeso obtenible por el
procedimiento de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 20, con
una d50 de 20 a 30 \mum para la producción de placas de fibras
con yeso natural de acuerdo con un procedimiento de filtración.
34. El uso de yeso obtenible por el
procedimiento de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 20, con
una d50 de 15 a 22 \mum para la producción de placas de yeso.
35. El uso de yeso obtenible por el
procedimiento de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 20, con
una d50 de 10 a 20 \mum para yesos industriales y/o compuestos
para rejuntado.
36. El uso de yeso obtenible por el
procedimiento de una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 20,
bimodal con un primer pico en 3 a 10 \mum y un segundo pico en 20
a 60 \mum para la producción de placas de fibra con yeso natural
de alta resistencia por el procedimiento de
presión-filtración.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP03293240A EP1547984B1 (en) | 2003-12-19 | 2003-12-19 | Method and apparatus for stabilizing plaster |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2271506T3 true ES2271506T3 (es) | 2007-04-16 |
Family
ID=34530823
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03293240T Expired - Lifetime ES2271506T3 (es) | 2003-12-19 | 2003-12-19 | Procedimiento y aparato para estabilizar yeso. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US7371278B2 (es) |
EP (1) | EP1547984B1 (es) |
KR (1) | KR101160199B1 (es) |
CN (1) | CN1654399A (es) |
AT (1) | ATE336471T1 (es) |
DE (1) | DE60307659T2 (es) |
ES (1) | ES2271506T3 (es) |
PL (1) | PL208851B1 (es) |
PT (1) | PT1547984E (es) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ES2271506T3 (es) * | 2003-12-19 | 2007-04-16 | Lafarge Platres | Procedimiento y aparato para estabilizar yeso. |
US20070157676A1 (en) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Taquet Bernadette F | Granulation-coating machine for glass fiber granules |
CN100434381C (zh) * | 2006-09-20 | 2008-11-19 | 山东天力干燥设备有限公司 | 半水石膏煅烧系统及其制取工艺 |
AU2007335148B2 (en) | 2006-12-20 | 2012-10-04 | Gypsum Technologies Inc. | Calcium sulfate hemihydrate treatment process |
KR100841847B1 (ko) * | 2007-02-05 | 2008-06-27 | 주식회사 피닉스세라믹스 | 내열도자기의 곡면부분의 분무(spray)에 의한 시유방법 |
US7993048B1 (en) * | 2007-04-16 | 2011-08-09 | Collette Jerry R | Rotary thermal recycling system |
EP2123613A1 (de) * | 2008-05-09 | 2009-11-25 | Claudius Peters Technologies GmbH | Verfahren und Anlage zur Kalzinierung von Phosphorgips |
EP2163532A1 (de) | 2008-09-11 | 2010-03-17 | Claudius Peters Technologies GmbH | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Hartgips |
US8793897B2 (en) | 2010-08-11 | 2014-08-05 | Grenzebach Bsh Gmbh | Process and device for stabilising, cooling and dehumidifying gypsum plaster |
DE102010033988A1 (de) * | 2010-08-11 | 2012-02-16 | Grenzebach Bsh Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Stabilisierung, Kühlung und Entfeuchtung von Stuckgips |
EP2671854A1 (en) * | 2012-06-06 | 2013-12-11 | Etex Dryco SAS | Method for stabilizing beta-hemihydrate plaster |
CN103512332B (zh) * | 2013-09-23 | 2015-12-23 | 李小波 | 用于干燥粮食的小型烘干机 |
EP2894135A1 (en) * | 2014-01-10 | 2015-07-15 | Saint-Gobain Placo SAS | Method of curing a gypsum calcination product |
WO2015108523A1 (en) * | 2014-01-16 | 2015-07-23 | Halliburton Energy Services, Inc. | Pressure delivery proppant to offshore frac blender |
CN103767055A (zh) * | 2014-02-19 | 2014-05-07 | 云南昆船设计研究院 | 新型两段式滚筒热风润叶机 |
CN103949316B (zh) * | 2014-04-09 | 2016-08-31 | 西南科技大学 | 一种利用工业余热超细粉碎干燥褐煤与收集挥发分的方法 |
CN104174564B (zh) * | 2014-08-14 | 2016-06-29 | 谭文平 | 一种工件喷涂干燥一体化装置 |
CN106145724B (zh) * | 2015-04-14 | 2018-01-05 | 郑州三迪建筑科技有限公司 | 一种石膏加工生产线的混合输送冷却装置 |
WO2017135250A1 (ja) * | 2016-02-02 | 2017-08-10 | 吉野石膏株式会社 | 焼石膏処理装置及び焼石膏処理方法 |
CN105758761B (zh) * | 2016-03-01 | 2019-06-11 | 美巢集团股份公司 | 一种建筑石膏中iii型无水石膏含量的测定方法 |
FI127103B (fi) * | 2016-06-27 | 2017-11-15 | Lassila & Tikanoja Oyj | Järjestelmä ja menetelmä metallin erottelemiseksi maalijätteestä |
CN107098362B (zh) * | 2017-06-28 | 2019-05-10 | 益盐堂(应城)健康盐制盐有限公司 | 一种海盐快速脱水设备 |
CA3068076C (en) * | 2017-08-04 | 2021-11-02 | Knauf Gips Kg | Improvement of stucco properties through aging at elevated temperatures and high humidity level |
CN107902931B (zh) * | 2017-11-09 | 2022-12-23 | 南京吉普森节能科技有限公司 | 石膏倒库系统 |
CN108905791B (zh) * | 2018-07-13 | 2021-03-09 | 江苏新达科技有限公司 | 柔性混合机在屏蔽电缆料制备中的应用 |
CN110436804B (zh) * | 2019-07-26 | 2021-08-06 | 宁波北新建材有限公司 | 一种球磨过程中改善熟料相组成的装置 |
US11821688B2 (en) * | 2020-09-17 | 2023-11-21 | Triple Green Products Inc. | Dehydrator for biological material |
DE102021110444A1 (de) | 2021-04-23 | 2022-10-27 | VON ARDENNE Asset GmbH & Co. KG | Partikelumwälzvorrichtung, Partikelbeschichtungsvorrichtung und Verfahren |
CN115258445A (zh) * | 2022-08-04 | 2022-11-01 | 河北安益石膏建材有限责任公司 | 一种石膏粉Alll转换输送设备 |
Family Cites Families (45)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1717704A (en) * | 1929-06-18 | Paving machine | ||
US121351A (en) * | 1871-11-28 | Improvement in mixers and heaters for preparing concrete for pavements | ||
US764870A (en) * | 1903-07-17 | 1904-07-12 | Joseph Smith | Rotary agitator. |
US1142521A (en) * | 1914-11-10 | 1915-06-08 | Gen Reduction Gas And By Products Company | Rotary apparatus for treating materials. |
US1207180A (en) * | 1916-10-03 | 1916-12-05 | Emil Kleinschmidt | Manufacture for briquets of coal, coke, turf, iron, or other ores, or the like. |
US1334317A (en) * | 1917-03-19 | 1920-03-23 | Michael A Popkess | Composite article and process of making same |
US1363560A (en) * | 1917-04-12 | 1920-12-28 | Barber Asphalt Paving Co | Movable mixing apparatus |
US1370581A (en) * | 1920-03-08 | 1921-03-08 | United States Gypsum Co | Process of aging calcined gypsum products and product thereof |
US1713879A (en) * | 1926-10-04 | 1929-05-21 | Samuel G Mcanally | Process of aging calcined gypsum |
US1675717A (en) * | 1927-05-26 | 1928-07-03 | Polysius G | Drying apparatus for rotary kilns |
DE553519C (de) | 1928-02-24 | 1932-06-27 | Lambert Freres & Cie Soc | Verfahren zum Behandeln von gebranntem Gips |
US1777002A (en) * | 1928-11-23 | 1930-09-30 | Knowles Albert | Mixing apparatus |
US1836754A (en) * | 1929-08-10 | 1931-12-15 | Hepburn Donald Mcknight | Apparatus for preparing paving compositions |
US1999158A (en) * | 1932-10-13 | 1935-04-23 | United States Gypsum Co | Gypsum plaster and process of making the same |
US2122551A (en) * | 1935-06-18 | 1938-07-05 | Barrett Co | Apparatus for mixing volatile liquids with solid materials |
US2177668A (en) * | 1937-03-18 | 1939-10-31 | Nat Gypsum Co | Process of aging calcined gypsum |
US2256281A (en) * | 1940-03-25 | 1941-09-16 | Sam E Finley | Apparatus for preparing bituminous cement aggregate compositions |
US2504378A (en) * | 1946-08-20 | 1950-04-18 | John W Bell | Rotary drier |
US2703704A (en) * | 1953-08-12 | 1955-03-08 | Wylie Mfg Co Inc | Combined pugmill and tail gate for truck bodies |
US2848210A (en) * | 1954-04-16 | 1958-08-19 | Charles E Compton | Dehydrating gypsum or the like |
US2996022A (en) * | 1958-09-17 | 1961-08-15 | James F Mccashen | Method of making a cohesive mixture of a liquid and solids |
US3415910A (en) * | 1967-01-11 | 1968-12-10 | United States Gypsum Co | Calcined gypsum and a method for its preparation |
GB1233436A (es) | 1968-05-20 | 1971-05-26 | ||
US3527447A (en) * | 1968-12-23 | 1970-09-08 | United States Gypsum Co | Process for the preparation of calcined gypsum |
US3796509A (en) * | 1972-05-10 | 1974-03-12 | Westinghouse Electric Corp | Scroll washer for centrifugal fans |
US4010081A (en) * | 1975-03-14 | 1977-03-01 | National Steel Corporation | Apparatus for quenching and cooling coke |
US4117070A (en) * | 1977-03-14 | 1978-09-26 | United States Gypsum Company | Process for preparing calcined gypsum |
US4165184A (en) * | 1977-06-21 | 1979-08-21 | Iowa Manufacturing Company Of Cedar Rapids, Iowa | Apparatus for asphaltic concrete hot mix recycling |
US4168919A (en) * | 1977-10-31 | 1979-09-25 | The Celotex Corporation | Fiber plus liquid spray means in tumbling drum |
BR7905689A (pt) * | 1978-09-05 | 1980-05-13 | United States Gypsum Co | Processo aperfeicoado para fabricar prancha de gesso e processo aperfeicoado para preparar e fabricar gesso calcinado |
FR2449162A1 (fr) * | 1979-02-16 | 1980-09-12 | Creusot Loire | Procede de preparation en continu de produits enrobes bitumineux de couleur quelconque |
US4238445A (en) | 1979-07-02 | 1980-12-09 | United States Gypsum Company | Process for manufacturing gypsum board |
GB2086874B (en) * | 1980-11-10 | 1985-09-04 | Bpb Industries Plc | Calcining calcium sulphate dihydrate |
US4360386A (en) * | 1981-04-06 | 1982-11-23 | United States Gypsum Company | Treating calcined gypsum with solubilizing agent |
JPH01135524A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-29 | Hitachi Ltd | セラミックス粉体の混合装置 |
DE3818992A1 (de) * | 1988-06-03 | 1989-12-14 | Rigips Gmbh | Verfahren zur herstellung eines fuer die produktion von gipskartonplatten geeigneten stuckgipses aus rea-gips |
JPH02211235A (ja) * | 1989-02-13 | 1990-08-22 | Nitto Tekko Kk | 一軸混合機 |
FR2644709B1 (fr) * | 1989-03-24 | 1991-05-31 | Commissariat Energie Atomique | Appareil melangeur comprenant une virole tournante spiralee |
DE3917117A1 (de) * | 1989-05-26 | 1990-11-29 | Karl Martin Dipl Ing Stahl | Heizmischfoerderer in trommelbauart fuer das recyclen von strassenasphalt |
ES2154705T3 (es) * | 1995-11-14 | 2001-04-16 | Hercules Inc | Argamasas a base de yeso que contienen cal. |
GB2312949B (en) * | 1996-05-10 | 1999-12-01 | Proteus Equip Ltd | Patching road etc surfaces |
DE19627249C2 (de) * | 1996-07-08 | 2002-01-17 | Sicowa Verfahrenstech | Verfahren zur Herstellung von praktisch phasenreinem Calciumsulfat-beta-Halbhydrat |
CA2243132A1 (en) * | 1998-03-10 | 1999-09-10 | Walter Niemi | Multiple drum mixing system |
US6726351B2 (en) * | 2002-06-11 | 2004-04-27 | Dillman Equipment, Inc. | Apparatus and method for controlling the flow of material within rotary equipment |
ES2271506T3 (es) * | 2003-12-19 | 2007-04-16 | Lafarge Platres | Procedimiento y aparato para estabilizar yeso. |
-
2003
- 2003-12-19 ES ES03293240T patent/ES2271506T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-12-19 PT PT03293240T patent/PT1547984E/pt unknown
- 2003-12-19 AT AT03293240T patent/ATE336471T1/de not_active IP Right Cessation
- 2003-12-19 EP EP03293240A patent/EP1547984B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-12-19 DE DE60307659T patent/DE60307659T2/de not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-12-17 KR KR1020040108086A patent/KR101160199B1/ko active IP Right Grant
- 2004-12-17 CN CNA2004100954073A patent/CN1654399A/zh active Pending
- 2004-12-17 PL PL371820A patent/PL208851B1/pl unknown
- 2004-12-20 US US11/014,998 patent/US7371278B2/en active Active
-
2008
- 2008-02-05 US US12/068,335 patent/US7748888B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20080135072A1 (en) | 2008-06-12 |
KR20050062445A (ko) | 2005-06-23 |
ATE336471T1 (de) | 2006-09-15 |
EP1547984B1 (en) | 2006-08-16 |
DE60307659T2 (de) | 2007-10-04 |
CN1654399A (zh) | 2005-08-17 |
PT1547984E (pt) | 2006-12-29 |
PL371820A1 (en) | 2005-06-27 |
KR101160199B1 (ko) | 2012-07-02 |
PL208851B1 (pl) | 2011-06-30 |
EP1547984A1 (en) | 2005-06-29 |
DE60307659D1 (de) | 2006-09-28 |
US7748888B2 (en) | 2010-07-06 |
US7371278B2 (en) | 2008-05-13 |
US20050152827A1 (en) | 2005-07-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2271506T3 (es) | Procedimiento y aparato para estabilizar yeso. | |
ES2798001T3 (es) | Procedimiento de tratamiento de hemihidrato de sulfato de calcio | |
CA1334332C (en) | Process for making construction grade calcium sulfate alpha hemihydrate from moist finely divided gypsum obtained from a power plant glue gas desulfurization | |
ES2877703T3 (es) | Procedimiento para fabricar cal apagada altamente porosa | |
JP2011512317A5 (es) | ||
ES2693394T5 (es) | Procedimiento para la producción de cementos altamente reactivos | |
ES2665971T3 (es) | Compuesto mixto cálcico y magnésico y su procedimiento de fabricación | |
ES2387025T3 (es) | Proceso para la estabilización de la anhidrita III soluble metaestable , proceso de preparación de un aglutinante hdiráulico a base de anhidrita III soluble estabilizada, el aglutinante hidráulico obtenido , uso de este aglutinante e planta industrial para la aplicación de dicho proceso | |
ES2750219T3 (es) | Método de estabilización de yeso beta-hemihidratado y yeso beta-hemihidratado estabilizado | |
JP3704775B2 (ja) | 水硬性アルミナおよびその製造方法 | |
WO2008000855A1 (es) | Procedimiento de obtencion de un aditivo para el cemento y aditivo asi conseguido | |
JP7007458B2 (ja) | 高温および高湿度レベルでのエージングによるスタッコ特性の改善 | |
JPH11156326A (ja) | フライアッシュの固形化方法 | |
RU2211194C1 (ru) | Расширяющая добавка, гидравлическое вяжущее с указанной добавкой и способ его изготовления | |
ES2832702T3 (es) | Cal viva de baja reactividad, proceso para su fabricación y su utilización | |
JPH10101385A (ja) | 抑制的に可溶な硫酸カルシウム硬石膏−iiの製造方法 | |
WO2019129914A1 (es) | Aditivo seco para yesos | |
ES2768087T3 (es) | Un procedimiento para la formación de un producto a base de yeso | |
Zhan et al. | Hydration of cement paste with low water-cement ratio incorporating polyacrylate super-absorbent polymer. | |
JPS6129768Y2 (es) | ||
CN104402251A (zh) | 一种新型建筑材料homaca的生产工艺及应用方法 | |
WO2012089873A1 (es) | Método de obtención de una pasta acuosa de arcilla, y su uso en la fabricación de materiales cerámicos | |
JPS5949911A (ja) | 石膏の成形方法 |