ES2219340T3

ES2219340T3 - Procedimiento de desulfuracion de al menos un catalizador acumulador de nox dispuesto en un canal de gases de escape de un motor de combustion interna.

Info

Publication number: ES2219340T3
Application number: ES00931209T
Authority: ES
Inventors: Ekkehard Pott; Martina Gottschling; Wolfgang Held; Hermann Hahn
Original assignee: Volkswagen AG
Current assignee: Volkswagen AG
Priority date: 1999-05-21
Filing date: 2000-05-13
Publication date: 2004-12-01
Anticipated expiration: 2020-05-13
Also published as: DE50006262D1; JP2003500594A; JP4377075B2; EP1183453A1; WO2000071877A1; EP1183453B1; DE19923481A1

Abstract

Procedimiento de desulfuración de al menos un catalizador acumulador de NOx dispuesto en un canal de gases de escape de un motor de combustión interna con al menos un sensor de gas dispuesto aguas abajo de dicho catalizador acumulador de NOx, en el que, después de de tectar una necesidad de desulfuración, se ajustan para la desulfuración una temperatura mínima en el catalizador acumulador de NOx y un modo de trabajo rico del motor de combustión interna con ë<1 mediante una influenciación al menos temporal de al menos un parámetro de funcionamiento del motor de combustión interna, caracterizado porque a) en una primera fase (t1), después de detectar la necesidad de desulfuración y de presentarse la temperatura mínima, se ajusta primero el motor de combustión interna (14) a un modo de trabajo pobre ë>1 hasta que se alcance en el sensor de gas (21) un primer valor umbral prefijable (Sm) para lambda, y b) en una segunda fase (t2), después de alcanzar el primer valor umbral (Sm), se ajusta el motor de combustión interna (14) al modo de trabajo rico con ë<1 hasta que se alcance en el sensor de gas (21) un segundo valor umbral prefijable (Sf) para lambda, y c) se repiten la primera fase (t1) y a continuación la segunda fase (t2) hasta que se alcance un grado de sulfuración prefijable.

Description

Procedimiento de desulfuración de al menos un catalizador acumulador de NO_{x} dispuesto en un canal de gases de escape de un motor de combustión interna.

La invención concierne a un procedimiento de desulfuración de al menos un catalizador acumulador de NO_{x} dispuesto en un canal de gases de escape de un motor de combustión interna con las características citadas en el preámbulo de la reivindicación 1.

Se conocen procedimientos de desulfuración de catalizadores acumuladores de NO_{x}. Durante la desulfuración se tienen que ajustar en éstos con los llamados parámetros de regeneración, tales como una temperatura mínima en el catalizador acumulador de NO_{x} y un modo de trabajo del motor de combustión interna con \lambda\leq1.

Bajo un modo de trabajo del motor de combustión interna con \lambda<1 una concentración de componentes de gas reductores, tales como CO, HC o H_{2}, predomina sobre una concentración de oxígeno (atmósfera rica). En el caso de \lambda>1, la concentración de oxígeno es la dominante y se forma una cantidad acrecentada de NO_{x} (atmósfera pobre). Durante un funcionamiento del motor de combustión interna en atmósfera pobre, aparte de formarse NO_{x}, se forma SO_{2} debido a una combustión de proporciones cambiantes de azufre en la mezcla de carburante. Este, al igual que el NO_{x} en atmósfera pobre, es absorbido por el catalizador acumulador de NO_{x}, pudiendo conducir la absorción de SO_{2} a la formación de faltas de homogeneidad locales a consecuencia de una formación de granos de sulfato. Este proceso conduce a una reducción de una superficie catalíticamente activa y a una capacidad reducida del catalizador acumulador de NO_{x} y ofrece un punto de ataque para procesos corrosivos que pueden traer consigo un daño permanente del catalizador acumulador de NO_{x}.

El documento EP-A-0 899 430 describe una desulfuración de un catalizador acumulador de NO_{x}, en el que, al presentarse una temperatura mínima, se ajusta el motor de combustión interna a régimen pobre en una primera fase y se desarrolla un funcionamiento en régimen rico en una segunda fase subsiguiente hasta que se consiga una desulfuración.

Este documento no describe que se controlen las fases de modo que el motor se ajuste a régimen pobre o rico hasta que se alcance un valor umbral pobre o rico en el sensor de gas previsto detrás del catalizador.

Por el contrario, según el documento EP citado, la desulfuración tiene lugar con un número prefijado de combustiones ricas/pobres por fase.

Por tanto, es conocido iniciar la desulfuración en ciclos recurrentes, pudiendo detectarse una necesidad de desulfuración con ayuda de un grado de sulfuración prefijable del catalizador acumulador de NO_{x}. Este grado de sulfuración se puede determinar, por ejemplo, con ayuda de un grado de conversión de NO_{x} en el que se forma un cociente de una concentración de NO_{x} antes del catalizador acumulador de NO_{x} y después de este catalizador. Después de detectada la necesidad de desulfuración se adoptan entonces medidas adecuadas, por ejemplo un encendido tardío, una reinyección antes, durante o después de un proceso de combustión o un reglaje selectivo de cilindros del motor de combustión interna, para ajustar los parámetros de regeneración.

Un tiempo de desulfuración depende aquí, por un lado, de la altura de la temperatura, que, por supuesto, puede estar también por encima de una temperatura mínima, y, por otro lado, de una posición del valor de lambda. A temperaturas crecientes y/o a valores de lambda decrecientes se acorta el tiempo de desulfuración. No obstante, a valores de lambda muy bajos se forma principalmente H_{2}S, mientras que a valores de lambda escasamente por debajo de 1 se obtiene principalmente SO_{2}. A ser posible, se deberá suprimir una formación de H_{2}S, ya que este producto produce mucho olor y es marcadamente tóxico. Además, a valores de lambda muy bajos no es ya posible una conversión completa de los componentes de gas reductores, de modo que no puede evitarse una irrupción de contaminantes.

Es conocido suprimir la formación de H_{2}S mediante una solicitación periódica del catalizador acumulador de NO_{x} con gas de escape pobre y rico. Dado que la formación de SO_{2} es preferible desde el punto de vista cinético en comparación con la formación de H_{2}S, se puede suprimir en muy amplio grado la formación de H_{2}S mediante la elección de una frecuencia de wobulación del lambda suficientemente alta. Es desventajoso aquí el hecho de que se prolonga netamente el tiempo de desulfuración y no se tiene en cuenta un estado continuamente variable del catalizador. Así, no pueden tenerse en cuenta fenómenos de envejecimiento, tales como, por ejemplo, una disminución de una capacidad de acumulación de oxígeno.

El procedimiento según la invención se basa en el problema de realizar la desulfuración teniendo en cuenta estados del catalizador variables con el tiempo. En este caso, se deberá, por un lado, reprimir en muy amplio grado la formación de H_{2}S y, por otro, mantener lo más pequeño posible el tiempo de desulfuración, de modo que pueda reducirse un sobreconsumo de carburante debido a la desulfuración.

Según la invención, este problema se resuelve mediante el procedimiento de desulfuración con las características citadas en la reivindicación 1. Como quiera que en una primera fase, después de detectar la necesidad de desulfuración y de presentarse la temperatura mínima, se ajusta primero el motor de combustión interna a un modo de trabajo pobre de dicho motor con \lambda>1 hasta que se alcance en el sensor de gas un primer valor umbral prefijable para lambda, y en una segunda fase, después de alcanzar el primer valor umbral, se ajusta el motor de combustión interna al modo de funcionamiento rico con \lambda<1 hasta que se alcance en el sensor de gas un segundo valor umbral prefijable para lambda, y se repiten la primera fase y a continuación la segunda fase hasta que se alcance un grado de sulfuración prefijable, la desulfuración puede completarse con tiempos de desulfuración muy cortos y con formación de en su mayor parte, solamente SO_{2}. Asimismo, se ha visto que es ventajoso que una desactivación de metal noble por formación de sulfato pueda mantenerse sustancialmente más pequeña durante la desulfuración que en el caso de una desulfuración según un procedimiento convencional.

En una ejecución preferida del procedimiento se ajustan los parámetros de funcionamiento del motor de combustión interna de tal manera que garanticen un valor nominal libremente aplicable para lambda antes del catalizador acumulador de NO_{x}. El valor nominal se elige aquí como un compromiso entre un tiempo de desulfuración corto y un pequeño rebasamiento de los valores umbral.

En otra ejecución preferida del procedimiento se fijan de nuevo en cada nuevo ciclo de desulfuración - es decir, en la primera y la segunda fases - los valores nominales y/o los valores umbral. Estos pueden variarse después en función de una masa de azufre actualmente almacenada, una masa de azufre al comienzo de la desulfuración, una temperatura del catalizador o una duración de las fases primera y segunda. Asimismo, es imaginable variar la temperatura y los valores umbral durante la desulfuración. Con ayuda de las medidas indicadas se puede adaptar la desulfuración de forma sensiblemente más dinámica al estado actual del catalizador.

Además, se prefiere aprovechar un cálculo de la capacidad de acumulación de oxígeno para fijar los valores umbral y/o los valores nominales. A este respecto, se ha visto que es especialmente ventajoso establecer el valor umbral para el modo de trabajo con \lambda<1 en función de la capacidad calculada de acumulación de oxígeno. Así, por ejemplo, a partir de un contenido de oxígeno residual prefijable del catalizador acumulador de NO_{X} se puede variar el valor nominal en dirección \lambda = 1, de modo que se puede mantener pequeño el rebasamiento del valor umbral. Se reprimen así también en el más amplio grado posibles irrupciones de contaminantes de los componentes de gas reductores.

Otras ejecuciones preferidas de la invención se desprenden de las demás características citadas en las reivindicaciones subordinadas.

Se explica seguidamente la invención con más detalle en ejemplos de ejecución referidos a los dibujos correspondientes. Muestran:

la figura 1, una disposición de un sistema catalizador en un canal de gases de escape de un motor de combustión interna;

la figura 2, una evolución de lambda delante y detrás de un catalizador acumulador de NO_{x} durante una desulfuración, y

la figura 3, una evolución de lambda delante y detrás de un catalizador acumulador de NO_{x} durante la desulfuración teniendo en cuenta una capacidad de acumulación de oxígeno.

En la figura 1 se representa de manera esquemática una disposición de un sistema catalizador 10 en un canal 12 de gases de escape de un motor de combustión interna 14. El sistema catalizador 10 comprende un catalizador 16 acumulador de NO_{x} y un precatalizador 18, así como diversos sensores de temperatura 22. Además, en el canal 12 de gases de escape se encuentran unos sensores de gas 19, 20, 21 que sirven para captar al menos un componente gaseoso de un gas de escape del motor de combustión interna y que proporcionan una señal correspondiente a un contenido del componente gaseoso en el gas de escape. Tales sensores de gas 19, 20, 21 son conocidos y pueden ser, por ejemplo, sensores de NO_{x} o sondas lambda.

Se puede regular un modo de trabajo del motor de combustión interna 14 por medio de un aparato 24 de control de este motor. Si, por ejemplo, se desea un modo de trabajo con \lambda<1 (atmósfera rica), se tiene que reducir entonces una concentración de oxígeno en un tubo de aspiración 26 antes de una combustión de una mezcla de carburante-aire. Se incrementan así los componentes gaseosos reductores en el gas de escape en comparación con la proporción de oxígeno. Por ejemplo, este modo de trabajo puede desarrollarse reduciendo un caudal de aire aspirado por medio de una compuerta de estrangulación 28 y alimentando al mismo tiempo gas de escape pobre en oxígeno a través de una válvula 30 de reflujo de gas de escape.

En un modo de trabajo con \lambda>1 (atmósfera pobre) se absorbe no sólo NO_{x}, sino también SO_{2} en el catalizador 16 acumulador de NO_{x}, mientras que las pequeñas proporciones de componentes gaseosos reductores se convierten casi completamente en el precatalizador 18, al menos a bajas velocidades volumétricas. En función de una capacidad de acumulación de NO_{x} y una temperatura de desorción del catalizador 16 acumulador de NO_{x} tiene que hacerse funcionar el motor de combustión interna 14 para la regeneración con \lambda\leq 1. En este modo de trabajo se reduce el NO_{x} previamente absorbido en una superficie catalíticamente activa del catalizador 16 acumulador de NO_{x}.

Asimismo, SO_{2} absorbido se incorpora en forma de sulfato en el catalizador 16 acumulador de NO_{x}, si bien una reversibilidad de este proceso de incorporación, en contraste con la incorporación de NO_{x}, requiere temperaturas sensiblemente más altas. Por tanto, para la desulfuración tiene que presentarse una temperatura de desulfuración mínima y un valor de lambda \leq 1 (parámetros de regeneración).

Resulta una necesidad de desulfuración a partir de una eficiencia del catalizador 16 acumulador de NO_{x} para una reacción de conversión de NO_{x}. La captación de la eficiencia puede efectuarse con ayuda del sensor de gas 21, el cual mide una concentración de NO_{x} detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. Sobre la base de valores experimentales o mediante una medición de la concentración de NO_{x} delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x} - por ejemplo, con al menos uno de los sensores de gas 19, 20 - se puede determinar de esta manera un grado de sulfuración y, por tanto, la eficiencia. Mediante los sensores de temperatura 22 se pude captar una temperatura actual (temperatura del catalizador) en el catalizador 16 acumulador de NO_{x}, mientras que el valor de lambda actual delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x} puede a su vez determinarse con ayuda de al menos uno de los sensores de gas 19 y/o 20.

Un tiempo de desulfuración depende de la temperatura en el catalizador 16 acumulador de NO_{x} y de la posición del valor de lambda. Con temperatura creciente y valor de lambda decreciente disminuye el tiempo de desulfuración. La temperatura puede estar aquí netamente por encima de la temperatura mínima y puede ser variada también durante la desulfuración en forma correspondiente a un modelo de temperatura.

A valores de lambda muy bajos la desulfuración conduce principalmente a H_{2}S, mientras que a valores de lambda escasamente por debajo de 1 se forma principalmente SO_{2}. Dado que el H_{2}S desprende mucho olor, su formación deberá reprimirse en el más amplio grado en el procedimiento según la invención. Asimismo, es desventajoso el hecho de que a valores de lambda muy bajos ya no es posible una conversión completa de los componentes gaseosos reductores y, por tanto, se presentan las llamadas irrupciones de contaminantes. Dado que la formación de H_{2}S está cinéticamente inhibida frente a la formación de SO_{2}, la formación de H_{2}S puede ser refrenada mediante un cambio periódico del modo de trabajo del motor de combustión interna.

En la figura 2 se representa a título de ejemplo una evolución de un valor de lambda delante y detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. La evolución del valor de lambda antes del catalizador 16 acumulador de NO_{X} (línea de trazo continuo) puede captarse por medio del sensor de gas 20, mientras que el sensor de gas 21 reproduce (línea de trazo interrumpido) una evolución del valor de lambda detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. Cuando en un instante T_{0} se detecta la necesidad de desulfuración y, por ejemplo, no se ha alcanzado aún la temperatura mínima, se puede aumentar una temperatura de los gases de escape en una fase de calentamiento t_{0} mediante una influenciación al menos temporal de al menos un parámetro de funcionamiento del motor de combustión interna 14. A este fin, el motor de combustión interna 14 hecho funcionar usualmente en el modo de trabajo pobre para aminorar el consumo de carburante es ajustado a un modo de trabajo con \lambda = 1, ya que el gas de escape presenta aquí una temperatura más alta. Este modo de proceder es conocido y no será explicado aquí con detalle.

Después de alcanzada la temperatura mínima en el instante T_{1} se regula el motor de combustión interna 14 durante la fase t_{1} de tal manera que se ajuste delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x} un valor de lambda correspondiente a un valor nominal prefijable W_{m}. El valor nominal W_{m} deberá estar aquí en un intervalo de lambda de 1,02 a 4,00, preferiblemente 1,05 a 1,7, especialmente 1,15 a 1,4.

Una variación del valor de lambda detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x} tiene lugar con retardo en el tiempo. Este retardo de tiempo no sólo se basa aquí en un volumen muerto del catalizador 16 acumulador de NO_{x}, sino que depende también de una segregación e incorporación del oxígeno en el catalizador 16 acumulador de NO_{x}. En una zona 40 aumenta con fuerte pendiente el valor de lambda detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}, pudiendo determinarse una pendiente del aumento por medio de la magnitud del valor nominal W_{m}. Cuanto más alto sea W_{m} tanto más fuerte es la pendiente del aumento de la zona 40. A partir de un instante T_{2}, el valor de lambda detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x} alcanza un primer valor umbral S_{m}, tras lo cual se ajusta el motor de combustión interna 14 al modo de trabajo rico. Se fija a su vez entonces un valor nominal W_{f} para lambda delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. El valor nominal W_{f} está en un intervalo de \lambda = 0,995 a 0,65, preferiblemente 0,99 a 0,75, especialmente 0,98 a 0,85.

El valor umbral S_{m} que pone en marcha el cambio del modo de trabajo se puede calcular por medio de la ecuación siguiente, pero presentando siempre el valor umbral S_{m} al menos el valor \lambda = 1,01:

valor \ umbral \ S_{m} = 1 + F \cdot (valor \ nominal \ V_{m} - 1)

Un factor F está aquí en un intervalo de 0,2 a 0,99, preferiblemente 0,5 a 0,9, especialmente 0,6 a 0,8.

Después del cambio de trabajo a partir del instante T_{2} se solicita el catalizador 16 acumulador de NO_{x} para una fase t_{2} con la atmósfera rica correspondiente al valor nominal W_{f}. Poco antes de alcanzar el valor umbral S_{m} aumenta aún por breve tiempo el valor de lambda en una zona 42, dado que el cambio del modo de trabajo se ajusta sólo con retardo de tiempo detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. En una zona 44 disminuye con fuerte pendiente el valor de lambda detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x} hasta un valor de lambda = 1 (zona 46). El valor permanece entonces cerca de \lambda = 1 en la zona 46 hasta que, a partir de un punto 48, el oxígeno almacenado en el catalizador 16 acumulador de NO_{x} y el SO_{x} liberado con un solapamiento al menos parcial en el tiempo se han reducido en una medida tal que la señal de lambda presenta paulatinamente una deriva en dirección al valor nominal W_{f} (zona
50).

El valor umbral S_{f} que pone en marcha el nuevo cambio del modo de trabajo está aquí preferiblemente en \lambda = 0,998 a 0,95, pero es siempre mayor que el valor nominal W_{f} para el modo de trabajo rico. En el último caso, dicho valor puede fijarse especialmente a través de la ecuación siguiente:

valor \ umbral \ S_{f} = valor \ nominal \ W_{f} + 0,1 \cdot (1,0 - valor \ nominal \ W_{f})

Al alcanzar un segundo valor umbral prefijable S_{f} o quedarse por debajo del mismo se hace funcionar el motor de combustión interna 14 bajo atmósfera pobre, concretamente de acuerdo con el valor nominal W_{m}. Condicionado por el volumen, el valor de lambda disminuye aún por corto tiempo detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x} en una zona 52 para volver a aumentar seguidamente en una zona 54. La pendiente del aumento en la zona 54 viene determinada aquí no sólo por la posición del valor nominal W_{m}, sino también por una incorporación adicional de oxígeno en el catalizador 16 acumulador de NO_{x}. A partir de un punto 56 se ha agotado la capacidad de acumulación de oxígeno y, por tanto, el valor de lambda aumenta con mayor pendiente en la zona 58 subsiguiente.

A partir del valor umbral S_{m} se vuelve a iniciar después la fase t_{2}, es decir que se inicia un cambio a atmósfera rica. La fase t_{1} y la fase t_{2} se repiten así frecuentemente hasta que se alcance un grado de sulfuración prefijable y se conecte entonces el motor de combustión interna 14 nuevamente a un funcionamiento normal.

La figura 3 muestra una ejecución preferida del procedimiento con ayuda de las evoluciones de lambda delante y detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. Las dos primeras fases t_{1} y t_{2} muestran aquí una evolución como la que ya se ha expuesto en relación con la figura 2 y se han recogido aquí una vez más para ilustrar la ejecución preferida. La fase t_{2}' subsiguiente a éstas es influenciada ahora en función de una capacidad de acumulación de oxígeno calcu-
lada.

El cálculo de la capacidad de acumulación de oxígeno se puede realizar de manera conocida teniendo en cuenta un volumen de catalizador, el valor de lambda delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x}, la temperatura del catalizador y una velocidad volumétrica del gas de escape. Teniendo en cuenta la capacidad de acumulación de oxígeno calculada se divide la fase t_{2}' en al menos dos segmentos t_{21}' y t_{22}'. Se elige entonces una duración tal del segmento t_{21}' que en este tiempo se descargue de nuevo del 60% al 99% del oxígeno acumulado. A partir de un instante T_{3} tiene lugar un cambio del modo de trabajo del motor de combustión interna 14 en la dirección de \lambda = 1, solicitándose a continuación el catalizador 16 acumulador de NO_{x} con un valor de lambda correspondiente a un valor nominal prefijable W_{f2}.

Como consecuencia de la especificación de valor nominal desplazada en la dirección \lambda = 1 para el segmento t_{22}' de la fase t_{2}' se modifica también la pendiente de la disminución del valor de lambda detrás del catalizador 16 acumulador de NO_{x} en la zona 50, puesto que ésta - como ya se ha explicado - depende sustancialmente de la posición de un valor nominal actual W. Sin embargo, se aminora así también en su magnitud y en su duración el rebasamiento del valor de lambda retardado en el tiempo en la zona 52. De esta manera, se pueden reducir fuertemente las irrupciones de contaminantes. Además, debido al menor rebasamiento, se acorta la fase subsiguiente t_{1}', de modo que en conjunto disminuye el tiempo de desulfuración.

La división preferida de la fase t_{2} puede configurarse como variable en una amplia medida, tal como se muestra a título de ejemplo para la fase t_{2}'' al final del intervalo de tiempo. Así, a partir de un instante T_{6} se puede efectuar continuamente un ajuste del valor nominal W_{f2}, de modo que en un segmento t_{22}'' se pueda captar un aumento en forma de rampa del valor de lambda delante del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. A partir de un instante T_{7} se solicita después en un segmento t_{23}'' el catalizador 16 acumulador de NO_{x} con un valor de lambda correspondiente al valor nominal W_{f2}. La fase t_{2}'' es prolongada ciertamente en medida insignificante por el cambio continuo del valor nominal W_{f1} al valor nominal W_{f2}, pero se pueden aminorar así las irrupciones de contaminantes debido a un cambio demasiado tardío al valor nominal W_{f2}, por ejemplo debido a un cálculo deficiente del punto 48 en el que se ha descargado el oxígeno del catalizador 16 acumulador de NO_{x}. Por supuesto, se puede elegir libremente un número de segmentos t que formen acumulativamente la fase t_{2}. Una condición marginal necesaria es únicamente que el valor de lambda aumente en los distintos segmentos t consecutivos. A cada segmento t individual se le adjudica entonces un valor nominal W constante o variable según una función prefijable.

Una vez transcurrido un intervalo de tiempo prefijado o después de cada ciclo individual (fase t_{1} y fase t_{2}) se detecta nuevamente de manera conocida la necesidad de desulfuración con ayuda del grado de sulfuración. Cuando el grado de sulfuración es suficientemente pequeño, se vuelve a conectar el motor de combustión interna 14 al modo de funcionamiento normal. Sin embargo, si continúan presentándose grados de sulfuración desfavorables, siguen entonces nuevamente las fases t_{1} y t_{2}. Los distintos segmentos t de la fase t_{2} pueden adaptarse entonces nuevamente al estado del catalizador que ahora se presenta. De esta manera, se pueden reducir de nuevo netamente las irrupciones de contaminantes y el tiempo de desulfuración.

En otra ejecución del procedimiento según la invención, aparte de aprovechar la capacidad de acumulación de oxígeno, se pueden aprovechar también otros parámetros caracterizantes del estado del catalizador para configurar las fases t_{2} y t_{1}. Así, en cada ciclo se puede variar la posición de los valores nominales W en función de una masa de azufre actualmente almacenada, una masa de azufre al comienzo de la desulfuración, la temperatura del catalizador o una duración de las fases precedentes t_{1} y t_{2}. Asimismo, se pueden variar los valores umbral S_{m} y S_{f} en función de los mismos parámetros citados y en función de los valores nominales W. Mediante esta adaptación dinámica al estado actual del catalizador es posible una optimización adicional del tiempo de desulfuración y una reducción adicional de irrupciones de contaminantes.

Asimismo, es imaginable variar, especialmente elevar, la temperatura durante la desulfuración. Este procedimiento es conocido y no se explicará con más detalle en este contexto.

Claims

1. Procedimiento de desulfuración de al menos un catalizador acumulador de NO_{x} dispuesto en un canal de gases de escape de un motor de combustión interna con al menos un sensor de gas dispuesto aguas abajo de dicho catalizador acumulador de NO_{x}, en el que, después de detectar una necesidad de desulfuración, se ajustan para la desulfuración una temperatura mínima en el catalizador acumulador de NO_{x} y un modo de trabajo rico del motor de combustión interna con \lambda<1 mediante una influenciación al menos temporal de al menos un parámetro de funcionamiento del motor de combustión interna, caracterizado porque

a) en una primera fase (t_{1}), después de detectar la necesidad de desulfuración y de presentarse la temperatura mínima, se ajusta primero el motor de combustión interna (14) a un modo de trabajo pobre \lambda>1 hasta que se alcance en el sensor de gas (21) un primer valor umbral prefijable (S_{m}) para lambda, y

b) en una segunda fase (t_{2}), después de alcanzar el primer valor umbral (S_{m}), se ajusta el motor de combustión interna (14) al modo de trabajo rico con \lambda<1 hasta que se alcance en el sensor de gas (21) un segundo valor umbral prefijable (S_{f}) para lambda, y

c) se repiten la primera fase (t_{1}) y a continuación la segunda fase (t_{2}) hasta que se alcance un grado de sulfuración prefijable.

2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque el motor de combustión interna (14) se ajusta durante la primera fase (t_{1}) a un modo de trabajo pobre correspondiente a al menos un valor nominal (W_{m}) y durante la segunda fase (t_{2}) se ajusta el motor de combustión interna (14) a un modo de trabajo rico correspondiente a al menos un valor nominal (W_{f}) (valores nominales W).

3. Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque el valor nominal (W_{f}) está en un intervalo de
\lambda = 0,65 a 0,995, preferiblemente 0,75 a 0,99, especialmente 0,85 a 0,98.

4. Procedimiento según la reivindicación 2, caracterizado porque el valor nominal (W_{m}) está en un intervalo de
\lambda = 1,02 a 4, preferiblemente 1,05 a 1,7, especialmente 1,15 a 1,4.

5. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el valor umbral (S_{m}) se calcula según la fórmula

S_{m} = 1 + F \cdot (valor \ nominal \ W_{m} - 1)

con un factor (f) en un intervalo de 0,2 a 0,99, preferiblemente 0,5 a 0,9, especialmente 0,6 a 0,8, estando el valor umbral (S_{m}) al menos en \lambda = 1,01.

6. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se calcula el valor umbral (S_{f}) según la fórmula

S_{f} = W_{f} + 0,1 \cdot (1 - W_{f})

y este valor se encuentra en un intervalo de lambda de 0,95 a 0,998.

7. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se ajustan los valores nominales (W) en función de parámetros que caracterizan un estado del catalizador.

8. Procedimiento según la reivindicación 7, caracterizado porque se eligen como parámetros del estado del catalizador una masa de azufre actualmente acumulada, una masa de azufre al comienzo de la desulfuración, una temperatura del catalizador, una capacidad de acumulación de oxígeno o una combinación de los mismos.

9. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque se fijan los valores nominales (W) en función de una duración de las fases (t_{1} y t_{2}).

10. Procedimiento según las reivindicaciones 7 a 9, caracterizado porque se divide la fase (t_{2}) en al menos dos segmentos (t) en función de los parámetros que caracterizan el estado del catalizador, asignándose a cada segmento individual (t) un valor nominal (W) constante o variable según una función prefijable y aumentando los valores nominales en los distintos segmentos consecutivos (t).

11. Procedimiento según la reivindicación 10, caracterizado porque se fija una duración de los segmentos individuales (t) en función de los parámetros que caracterizan el estado del catalizador.

12. Procedimiento según la reivindicación 11, caracterizado porque se fija una duración de un primer segmento (t_{21}) de la fase (t_{2}) de tal manera que en este tiempo se desorbe 60 a 99% de un masa de oxígeno almacenada en el catalizador (16) acumulador de NO_{x}.

13. Procedimiento según una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la desulfuración es modulada en temperatura.