ES2200157T3 - Lentes de vision simple mejoradas. - Google Patents
Lentes de vision simple mejoradas.Info
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Abstract
ELEMENTO DE LENTE OPTICA CON UNA ZONA DE PRESCRIPCION, ADECUADO PARA UTILIZAR EN GAFAS DEL TIPO ENVOLVENTE O DE PROTECCION. EL ELEMENTO PUEDE INCLUIR TAMBIEN UNA ZONA PERIFERICA DE VISION, SIN NINGUN SALTO PRISMATICO ENTRE LAS ZONAS. LOS PROCEDIMIENTOS DE DISEÑO DE LA ZONA SOMETIDA A PRESCRIPCION OFTALMOLOGICA INCLUYEN LA ROTACION TEMPORAL DE UNA SECCION SOMETIDA A PRESCRIPCION, ALREDEDOR DE UN EJE VERTICAL, A TRAVES DE SU CENTRO OPTICO, Y/O EL DESCENTRADO DEL EJE OPTICO DE DICHA SECCION SOMETIDA A PRESCRIPCION EN RELACION CON SU EJE GEOMETRICO, Y PROPORCIONAR UNA CORRECCION PARCIAL DE LA SUPERFICIE PARA ERRORES ASTIGMATICOS Y/O DE LA POTENCIA MEDIA. PARA POTENCIAS DE PRESCRIPCION EN LA ESCALA DE -6,0 A +6,0 DIOPTRIAS, CON 0 A 3 CIL., EL ELEMENTO DE LENTE OPTICA PUEDE DISEÑARSE DE MANERA QUE SU SUPERFICIE FRONTAL PUEDA ADAPTARSE A UNA MONTURA DE CURVATURA CONSTANTE DE AL MENOS 5,0 DIOPTRIAS, PROPORCIONANDO SU SUPERFICIE POSTERIOR UN ESPACIO SUFICIENTE DESDE LAS SIENES Y LAS PESTAÑAS. ENTRELAS APLICACIONES SE INCLUYEN LAS LENTES OFTALMICAS PARA GAFAS DE SOL.
Description
Lentes de visión simple mejoradas.
El presente invento hace referencia a lentes de
gafas de sol, especialmente lentes de gafas de sol de potencia
refractiva.
En la técnica anterior se conoce la manera de
fabricar gafas no correctoras, tales como gafas de sol o gafas
protectoras que tienen segmentos envolventes destinados a proteger
el ojo de la luz incidente, viento y objetos extraños en el campo de
visión temporal del usuario. Se describen gafas de este tipo en la
patente EP-0.446.698 (Bezazel Research &
Development). También se conocen gafas envolventes correctoras a
través de la patente GB-680.400.
La luz visible y la luz en la región UV pueden
penetrar en el ojo desde ángulos tan elevados como 100º a partir de
la línea de visión.
Sin embargo, en la técnica anterior no ha sido
posible equipar gafas solares o protectoras de ojos con lentes con
potencia refractiva. Los radios de curvatura requeridos para
conseguir una lente oftálmica que defina una zona de prescripción
son tales que las gafas tendrían un aspecto de ojo de insecto, lo
cual resultaría inaceptable desde el punto de vista cosmético.
Aun cuando, en la técnica interior, se ha
intentado colocar una protección solar envolvente sobre gafas de
prescripción generalmente estándares, tales productos no suelen ser
cosméticamente aceptables y sufren significativas distorsiones
ópticas.
Por consiguiente un objeto del presente invento
es resolver, o por lo menos aliviar, una o más de las dificultades
o deficiencias relacionadas con la técnica anterior.
De acuerdo con un primer aspecto del presente
invento, se consigue una lente para gafas de gran curvatura, con
poder refractivo positivo o negativo, incluyendo
- - una superficie frontal y posterior, por lo menos una superficie que es continua y forma una zona de prescripción (Rx) y una zona temporal periférica para proporcionar una protección en la zona de las sienes;
- - exhibiendo opcionalmente la zona temporal periférica potencia refractiva;
- - de manera que, una vez montado, el elemento de lente es girado hacia las sienes alrededor de un eje vertical a través del centro óptico de la misma;
- - estando la superficie frontal y/o posterior diseñadas para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores inducidos por dicho giro, incluyendo los errores astigmáticos y de potencia media en la zona de prescripción, y teniendo una corrección para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores prismáticos; y
- - en que la superficie frontal y/o posterior incluyen un componente asférico que tiene secciones principales no circulares seleccionada para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores astigmáticos fuera de eje y de potencia media.
El giro de la lente produce una serie de efectos
y errores ópticos, tal como se indica más abajo. Sin embargo, con la
adecuada selección de la combinación de superficies frontal y/o
posterior, pueden reducirse o eliminarse los errores ópticos.
Los efectos y errores ópticos representativos
pueden resumirse del siguiente modo:
Los efectos se describen teniendo en cuenta los
efectos vistos por el usuario a lo largo de la línea de visión que
intersecta el eje óptico del elemento de lente:
Existe un error astigmático inducido tal como el
astigmatismo, a, es proporcional a la potencia de la lente, P, y
proporcional al cuadrado del ángulo de rotación de la lente.
Cuando se utiliza la lente en una forma
envolvente, cambia la potencia media continua de la lente. El error
medio de potencia, dP, es proporcional al error astigmático, a, y
proporcional a una constante, k, que tiene relación con el índice de
la lente. Por tanto, en un Rx de valor negativo, la potencia media
se hace más negativa y en un Rx de valor positivo, la potencia media
se hace más positiva.
Debido a la rotación de la lente y el ángulo
oblicuo del eje óptico, se incorpora un prisma.
La disparidad prismática fuera de eje es
consecuencia de las distorsiones desiguales en los campos temporal y
nasal, lo que da como resultado una mala visión binocular.
Otras importantes observaciones:
El elemento de lente descrito puede dar como
resultado una potencia fuera de eje aumentada y errores astigmáticos
debidos a la selección de una curva básica (frontal) destinada a
ajustar en monturas envolventes estándares, en vez de conseguir un
mejor rendimiento óptico.
Estos errores pueden dar motivo a errores de
potencia inadaptables.
Para reducir los errores descritos pueden
aplicarse una o más de las siguientes correcciones:
La curvatura de la superficie frontal y/o
posterior puede ajustarse teniendo en cuenta el cambio en la
potencia media como consecuencia de la rotación de la lente,
dependiendo el grado de corrección en base a un equilibrio entre el
error de potencia fuera de eje que tolera el usuario y la reducción
de errores de potencia inaceptables.
Por tanto, puede aplicarse una total corrección
para el desvío introducido en toda la potencia para corregir los
errores fuera de eje o bien una corrección parcial cuando se
considera el error de potencia fuera de eje.
La superficie frontal y/o posterior puede ser,
por lo menos parcialmente, de naturaleza tórica corregida para el
error astigmático resultante del antes citado giro de la lente. El
grado de corrección puede ser el adecuado para corregir
completamente el astigmatismo introducido a causa del giro de la
lente o puede corregirse parcialmente en función de la aplicación.
Puede aplicarse una corrección parcial para conseguir un error
astigmático fuera de eje tolerable a fin de reducir los errores
astigmáticos fuera de eje.
El centro óptico puede ser desplazado
horizontalmente para compensar el prisma inducido por el giro de la
lente. Esto puede conseguirse aplicando el prisma prescrito durante
el tratamiento superficial o desplazamiento del elemento de lente en
una dirección horizontal.
Estas correcciones incluyen, sin quedar limitadas
a ellas, la inclinación pantoscópica de la lente, la variación en
los tipos de montura de la lente, necesidades cosméticas y
distancias medias entre centros de pupila de las lentes en función
de los tipos de montura y formas de lente.
Para corregir la disparidad prismática fuera de
eje la lente puede incluir una superficie asférica bien en la
superficie frontal o posterior, o en ambas.
La asferización de las superficies frontal o
posterior puede utilizarse para corregir errores fuera de eje,
incluyendo los errores introducidos a causa de la inclinación y/o de
la selección de las curvas básicas. Tal error fuera de eje puede
incluir errores de potencia y astigmático, así como disparidad
prismática.
No obstante, hay que comprender que mientras es
relativamente sencillo corregir cualquier error óptico en
particular, es necesario equilibrar la corrección para conseguir un
rendimiento general admisible de la lente.
En la siguiente tabla se indican las correcciones
representativas de error que pueden llevarse a cabo para un giro de
aproximadamente 20º alrededor del eje vertical, para una gama de más
(+) y (-) elementos de lente de potencia variable:
\newpage
| Correcciones curva costado del ojo | ||||
| Potencia esfera | Error de | Error astigmático | Meridiano | Meridiano |
| Rx | potencia media | vertical | horizontal | |
| -3,00 D | -0,33 D | -0,42 D x 90º | 0,12 D más plano | 0,54 D más plano |
| -6,00 D | -0,66 D | -0,84 D x 90º | 0,24 D más plano | 1,08 D más plano |
| +3,00 D | +0,33 D | -0,42 D x 0º | 0,12 D más empin. | 0,54 D más empin. |
| +6,00 D | +0,66 D | -0,84 D x 0º | 0,24 D más empin. | 1,08 D más empin. |
Hay que observar que las correcciones de potencia
de la superficie del costado del ojo indicadas supone que los
errores antes citados son totalmente corregidos para recuperar el Rx
esférico especificado en el centro óptico. En caso necesario, pueden
llevarse a cabo menores correcciones, para conseguir un rendimiento
general aceptable de la lente.
Es preferible que la superficie frontal y/o
posterior incluya un componente tórico y que se haya designado para
ajustar, por lo menos parcialmente, errores astigmáticos y de
potencia media sobre el eje. Tales errores sobre el eje pueden
deberse a la rotación de la lente cuando se monta en una montura
envolvente o de tipo protector.
Además, la superficie frontal puede ser una
superficie asférica que incluye coeficientes asféricos apropiados
para definir la zona temporal periférica.
La superficie frontal asférica puede exhibir una
línea de simetría alrededor del eje geométrico horizontal y/o
vertical de la misma. Además, los coeficientes asféricos que definen
la zona temporal periférica puede exhibir una línea de simetría
alrededor de una línea horizontal y/o vertical que intersecta con el
eje óptico y/o la línea de visión directa, en uso, de la misma.
Además es preferible, para las correcciones de la
superficie asférica, que sea en la dirección horizontal.
El elemento de lente también puede incluir una
corrección para evitar un salto prismático.
Preferiblemente, la lente proporciona corrección
Rx correcta en la zona de prescripción (Rx) para un usuario en
direcciones no superiores a 50º fuera de eje, en uso, con respecto
al eje óptico.
Asimismo es preferible para la lente el
proporcionar una corrección Rx deseada en la zona de prescripción
(Rx) para un usuario que se extiende más allá de 50º fuera de eje y
que termine en la zona temporal periférica, que proporciona una
clara percepción de objetos en el área periférica de la visión
humana y evita el salto prismático desde la zona de prescripción a
la zona temporal periférica.
En una forma preferida, la superficie posterior
incluye una curvatura básica de modo que la potencia de prescripción
requerida por el paciente, Rx, se obtenga en la zona de
prescripción; modificándose más la superficie posterior para
complementar la superficie frontal seleccionada.
También es preferible, que la superficie
posterior incluya un componente tórico o esférico seleccionado para
conseguir la potencia óptica prescrita y la corrección cilíndrica de
la lente.
La superficie posterior puede incluir además una
corrección de error astigmático para compensar los errores inducidos
por el giro alrededor del eje vertical. Preferiblemente, la
superficie es una superficie tórica asférica e incluye un ajuste
para corregir errores astigmáticos y/o de potencia media sobre el
eje.
En otra forma preferida, la superficie frontal es
asférica e incluye una curvatura básica adecuada para lentes de
curva básica elevada, por encima de 6,0 D y coeficientes asféricos
apropiados para definir la zona temporal periférica, mientras que la
superficie posterior tiene la curvatura adecuada para proporcionar
la potencia de lente óptica prescrita y el cilindro de lente
prescrito, incluyendo ajustes para la corrección astigmática y el
error de potencia media para compensar los errores inducidos por la
rotación alrededor del eje vertical.
Preferiblemente, la superficie posterior del
elemento de lente incluye un componente tórico o esférico.
En otra forma preferida, la superficie frontal
del elemento de lente incluye un componente esférico o tórico
designado para proporcionar la deseada corrección prescrita (Rx) en
la zona de prescripción, y soportando una corrección de superficie
para el ajuste, por lo menos parcialmente, de errores que incluyen
errores astigmáticos y de potencia media, en combinación con la
superficie posterior, e incluyendo coeficiente adecuados para
definir una zona temporal periférica; y una sección de transición
entre ellas designada de manera que se evite el salto prismático
entre la zona de prescripción y la zona temporal periférica, y se
modifica la superficie posterior para complementar la superficie
frontal.
El elemento de lente puede modificarse para
permitir el control de la luz dentro de la zona temporal periférica.
El color reflejado de una lente de gafas de sol es fundamentalmente
una función de los tintes en la superficie frontal de la lente.
Puede aplicarse un revestimiento de espejo a la superficie posterior
de la lente a fin de que la combinación de las reflexiones frontal y
posterior consigan una intensidad especular (espejo) y la sensación
de lente de color (tinte). Alternativamente, o además, puede
aplicarse un revestimiento o capa de diferente color en la
superficie posterior de la lente. Esto puede alterar tanto la
intensidad como el carácter espectral de los rayos transmitidos y
reflejados que interactúan con la zona de tinte superior de la
lente.
En otra opción, la superficie frontal o posterior
(preferiblemente la posterior) puede estar deslustrada para que la
luz reflejada o transmitida sea difusa. Es decir, las imágenes no se
forman por la luz que entra en la lente. La parte deslustrada de la
lente es virtualmente opaca (traslúcida) para un usuario. Para algún
otro, le lente reflejará el color teñido desde su superficie frontal
contra una lánguida sombra de la parte deslustrada de la superficie
posterior. Preferiblemente, la superficie posterior puede incluir un
recubrimiento de espejo localizado con lo cual la reflexión tiene un
acabado mate.
La zona temporal periférica puede tratarse de
varias maneras a fin de que no cree imágenes en la visión
periférica, independientemente del diseño óptico. Los métodos más
directos simplemente prevén una intensidad perceptible de luz
enfocada que pasa a través al bloquearla con o en una combinación
de:
- \bullet
- Gradiente de espejo en la superficie posterior.
- \bullet
- Gradiente de color (negro) en la superficie. posterior
- \bullet
- Neblina en la superficie posterior.
El recubrimiento a espejo puede aplicarse
utilizando técnicas convencionales, por ejemplo deposición al vacío
de una película metálica sobre la lente terminada. Puede depositarse
una solución química de una pristina capa metálica sobre parte de un
molde de fundición y luego fundir una lente en dicho molde. Un
espejo metálico así formado puede transmitir luz insuficiente para
formar cualquier imagen incómoda y reflejar un suave acabado mate de
cobre, níquel o cualquier otro metal elegido.
Alternativamente, o además, la extensión temporal
puede incluir uno o más de lo siguiente:
- \bullet
- Película holográfica de reflexión: hoja de polimero especular, por ejemplo de 0,5 mm de espesor que proporciona modelos de brillantes colores, cambiando el color reflejado.
- \bullet
- Película de control de la luz: por ejemplo película de policarbonato, por ejemplo de 0,8 mm de espesor limitando la transmisión de la luz a una banda. angular estrecha.
- \bullet
- Película reflectiva: por ejemplo película de Mylar de 0,025 mm de espesor, 10% de transmisión y 90% de reflexión.
- \bullet
- Película de cristal líquido: por ejemplo hoja de polimero de 0,209 mm de espesor que cambia de color a través de todo el espectro al cambiar la temperatura.
La lente oftálmica puede formularse de cualquier
material adecuado. Puede utilizarse un material polimérico. El
material polimérico puede ser de cualquier tipo apropiado. El
material polimérico puede incluir un material termoplástico o
termoestable. Puede utilizarse un material tipo dialilo glicol
carbonato.
El artículo polimérico puede estar formado por
composiciones poliméricas moldeables con enlace intermolecular, por
ejemplo como las descritas en las solicitudes de patente
estadounidense 4.912.155, patente estadounidense
núm. 07/781.392, solicitudes de patente australianas 50581/93 y 50582/93, y la especificación de patente europea
453.152-A2, cuyas completas descripciones se incluye como referencia.
núm. 07/781.392, solicitudes de patente australianas 50581/93 y 50582/93, y la especificación de patente europea
453.152-A2, cuyas completas descripciones se incluye como referencia.
Tales composiciones poliméricas moldeables con
enlace intermolecular puede incluir un monomero diacrilato o
dimetacrilato (tal como diacrilato glicol polioxialquileno o
dimetracrilato o un diacrilato o dimetacrilato floureno bisfenol) y
un comonomero polimerisable, por ejemplo metacrilatos, acrilatos,
vinilos, éteres de vinilo, alilos, olefinas aromáticas, éteres,
politioles y similares.
Por ejemplo, en la solicitud australiana de
patente 81216/87, toda cuya descripción se incorpora como
referencia, el solicitante describe una composición de recubrimiento
con enlace intermolecular que incluye por lo menos diacrilato o
dimetacrtilato glicol polioxialquileno, y por lo menos un agente
insaturado polifuncional con enlace intermolecular.
\newpage
Además, en la solicitud australiana de patente
75160/91, toda cuya descripción se incorpora como referencia, el
solicitante describe un diacrilato o dimetacrtilato glicol
polioxialquileno; un monomero que incluye una unidad recurrente
derivada por lo menos de un monomero bisfenol de radial
polimerizable capaz de formar un homopolimero que tiene un elevado
índice refractivo superior a 1,55; y un monomero de uretano que
tiene de 2 a 6 grupos terminales seleccionados de un grupo que
comprende grupos acrílicos y metacrilicos.
Tales formulaciones poliméricas curan por UV o
por una combinación de UV y tratamiento térmico. Se ha encontrado
adecuada la gama de lentes ópticas vendidas por los solicitantes
bajo los nombres comerciales de "Spectralite".
El material polimérico puede incluir un tinte,
preferiblemente un tinte fotocrómico que, por ejemplo puede añadirse
a la formulación del monomero empleada para producir el material
polimérico. La variación del color en profundidad puede minimizarse
incorporando un pigmento o tinte en una o más capas del artículo
óptico.
Además, el elemento de lente oftálmica de acuerdo
con el presente invento puede incluir revestimientos estándares
adicionales a la superficie frontal o posterior, incluyendo
recubrimientos electrocrómicos.
La superficie frontal de la lente puede incluir
un recubrimiento antirreflejante (AR), por ejemplo del tipo descrito
en la patente estadounidense 5.704.692 de los solicitantes, cuya
total descripción se incorpora como referencia.
La superficie frontal de la lente puede incluir
un recubrimiento resistente a la abrasión por ejemplo del tipo
descrito en la patente estadounidense 4.954.591 de los solicitantes,
cuya total descripción se incorpora como referencia.
En una forma especialmente preferida, el artículo
oftálmico laminado puede incluir una capa interior que proporciona
las propiedades ópticas deseadas del tipo descrito en la solicitud
de patente internacional PTC/AU96/00805 de los solicitantes, cuya
total descripción se incorpora como referencia.
Las superficies frontal y posterior también
pueden incluir una o más adiciones de las utilizadas
convencionalmente en composiciones moldeables tales como
inhibidores, tintes incluyendo tintes termocrómicos y fotocrómicos,
por ejemplo tal como se ha descrito antes, productos polarizantes,
estabilizadores UV y materiales capaces de modificar el índice
refractivo.
En otra forma de realización preferida, el
elemento de lente para gafas de gran curvatura dispone de corrección
prescrita en la zona del orden de -6,0 D a +6,0 D con
aproximadamente o a +3 de cilindricidad.
Preferiblemente, la zona temporal periférica es
una zona sin prescripción.
En una forma preferida, la superficie frontal del
elemento de lente tiene una alta curvatura en el plano horizontal
que se extiende desde los límites nasal al temporal, superior a 6,0
D, pero la curvatura en el plano vertical es de 6,0 D o
inferior.
Preferiblemente, la forma de la superficie
frontal o posterior en la región entre las dos zonas se desarrolla
desde una faja polinomial seleccionada a fin de evitar un salto
prismático desde la zona Rx a la zona temporal.
Preferiblemente, la zona de prescripción se
extiende más allá de 50º fuera de eje con relación al eje óptico,
cuando está montada en una montura, al ser utilizada y termina en
una zona temporal periférica.
El invento también abarca una lente unitaria
formada a partir de un par de elementos de lente de gran curvatura
que proporciona corrección prescrita en la zona del orden de
aproximadamente -6,0 D a +6,0 D, con aproximadamente +3 de
cilindricidad, tal como se ha indicado antes.
Preferiblemente, la lente unitaria proporciona
una corrección Rx correcta en la zona de prescripción (Rx) para un
usuario, no superior a 50º fuera de eje con respecto al eje óptico
una vez montada en una montura, al ser empleada.
También es preferible para la lente el
proporcionar la corrección Rx deseada en la zona de prescripción
(Rx) para un usuario, que no sobrepase 50º grados dura del eje una
vez montada en una montura, al ser empleada, y que termine en la
zona temporal periférica, la cual proporcione una clara percepción
de los objetos en el área periférica de la visión humana y evite un
salto prismático desde la zona de prescripción a la zona temporal
periférica.
La zona de prescripción puede extenderse hasta
más allá de 80º fuera de eje.
De acuerdo con otro aspecto del invento, se
proporciona una lente laminada para gafas de gran curvatura, con
potencia refractiva negativa o positiva, incluyendo:
- -
- un elemento de lente frontal;
- -
- un elemento de lente posterior complementario;
\newpage
- -
- siendo por lo menos una de las superficies frontal y posterior de la lente laminada continua y formando una zona de prescripción (Rx) que proporciona corrección Rx;
- en que, una vez montada, le lente laminada se
gira provisionalmente alrededor de su eje vertical a través del
centro óptico de la misma; y
- en que la superficie frontal y/o posterior
incluye un componente asférico seleccionado para ajustar, por lo
menos parcialmente, errores astigmáticos o de potencia media fuera
de eje.
En una forma preferida de la lente laminada para
gafas, el elemento de lente frontal suele ser plano; y el elemento
de lente complementario posterior incluye un elemento de lente de
potencia positiva o negativa.
De acuerdo con todavía otro aspecto del invento,
se proporciona un método para fabricar un elemento de lente para
gafas de gran curvatura con potencia refractiva negativa o positiva,
incluyendo dicho método:
- -
- proporcionar una representación matemática o numérica de una superficie frontal o posterior de un elemento de lente para gafas incluyendo una sección diseñada para proporcionar la deseada prescripción (Rx) en una zona de prescripción; y añadir a la misma una representación matemática o numérica de una zona temporal periférica para definir una superficie de lente completa;
- -
- girar la representación de la superficie de la lente alrededor del eje vertical para permitir su montaje en una montura adecuada; y
- -
- modificar la representación de la superficie de la lente para corregir, por lo menos parcialmente, los errores inducidos por dicho giro, incluidos los errores astigmáticos y de potencia media en la zona de prescripción, así como los errores prismáticos.
Preferiblemente, la representación matemática o
numérica es de una superficie frontal asférica y posee los
coeficientes asféricos apropiados para definir la zona temporal
periférica; y el método incluye las fases de:
- -
- proporcionar posteriormente una representación matemática o numérica de una superficie posterior de prescripción (Rx); y
- -
- modificar la representación de la superficie posterior del elemento de lente a fin de ajustar, por lo menos parcialmente, los errores que incluyen errores astigmáticos y de potencia media.
En una forma preferida, el método incluye la
adición a la primera representación matemática de una segunda
representación matemática o numérica de una zona de transición
designada de modo que la zona de prescripción y la zona temporal
periférica definan una superficie de lente completa.
Preferiblemente, el elemento de lente para gafas
también incluye una región de acentuación nasal definida por una
curvatura reducida u opuesta de la lente.
De acuerdo con otro aspecto, el invento
proporciona unas gafas que incluyen:
- -
- una montura para gafas de tipo envolvente adaptada para recibir un par de lentes de gafas de modo que cada lente se gira provisionalmente alrededor de un eje vertical a través del centro óptico de la misma; y
- -
- un par de lentes para gafas de gran curvatura con potencia refractiva positiva o negativa, incluyendo cada lente:
- -
- una superficie frontal y posterior que juntas forman una zona de prescripción (Rx) que proporciona la corrección prescrita (Rx) y una zona temporal periférica que exhibe opcionalmente potencia Rx;
- -
- soportando la superficie frontal y/o la superficie posterior una corrección superficial para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores inducidos por dicho giro, incluidos los errores astigmáticos y de potencia media en la zona de prescripción, y una corrección para ajustar, por lo menos parcialmente, errores prismáticos.
Preferiblemente, la zona de prescripción se
extiende más allá de 50º fuera de eje, con respecto al eje
óptico.
Las gafas pueden incluir:
- -
- una montura para gafas con diseño de curvatura constante de 5,0 D y superior; y
- -
- un par de lentes para gafas de gran curvatura montadas en la misma, incluyendo cada lente una superficie frontal y posterior, siendo por lo menos una de las superficies continua, y proporcionando una zona de corrección de prescripción (Rx) del orden de aproximadamente -6,0 D a +6,0 D, con alrededor de 0 a +3 de cilindricidad y una zona temporal periférica para proporcionar una protección en la zona de las sienes, zonas que se diseñan para evitar un salto prismático desde la zona Rx a la zona temporal;
- -
- proporcionando la superficie posterior una buena claridad desde las sienes o pestañas.
Es preferible que la montura tenga una curvatura
de diseño constante comprendida entre 8,0 D y 10,0 D.
La representación normal de una sección
transversal de una superficie de lente esférica o asférica puede
hacerse por medio de las coordenadas:
SAG = A_{2}R^{2} +
A_{4}R^{4} + A_{6}R^{6} +
A_{8}R^{8}
donde R es el radio medido desde el eje óptico, y
A_{2}, A_{4}, A_{6} y A_{8} son coeficientes que definen la
potencia y asfericidad. Se supone que la lente es rotacionalmente
simétrica alrededor del eje
asférico.
Por tanto
R^{2} = x^{2} =
z^{2}
donde el eje x es perpendicular al eje óptico (y)
en la dirección hacia las sienes, y el eje z es vertical con
respecto al rostro del
usuario.
El uso de asfericidad en el diseño de lentes
convencionales tiene por objeto producir pequeños desvíos de la
forma esférica y los componentes de potencia vienen definidos por
las curvaturas superficiales
T = [d
^{2}y/dr^{2}]/[1+(dy/dr) ^{2}]^{3/2}
\hskip1cmtangencial
S =
(dy/dr)ir[1+(dy/dr) ^{2}]^{1/2}
\hskip1cmsagital
donde la comba viene indicada por
y.
Por consiguiente, la potencia superficial de la
lente viene definida por las dos derivadas:
dy/dr = 2A_{2}R +
4A_{4}R^{3} + 6A_{6}R^{5} + 8A_{8}R^{7},
y
d^{2}y/dr^{2} = 2A_{2}R +
12A_{4}R^{2} + 30A_{6}R^{4} +
56A_{8}R^{6}
Es conveniente establecer una geometría de toro
considerando el SAG total como la correspondiente a la curva básica
de diseño de la lente más un componentes "DSAG" procedente de
una curvatura provisional que se extiende más allá de algún radio Ro
y que se define de un grupo de coeficientes similares que trabajan
en sentido radial (R-R_{0}). En este caso:
comba = SAG
\hskip1cmR \geq R_{0},
siendo R el radio medido a partir del eje óptico,
mientras que A_{2}, A_{4}, A_{6} y A_{8} son coeficientes
que definen potencia y asfericidad. Se supone que la lente es
simétrica en giro alrededor del eje
óptico.
comba = SAG + DSAG
\hskip1cmR \geq R_{0},
donde R_{0} define la periferia de la región
temporal;
y
DSAG = B_{2}
(R-R_{0})^{2} + B_{4} (R-R_{0})^{4}
+ B_{6} (R-R_{0})^{6} + B_{8}
(R-R_{0})^{8}
donde B_{2}, B_{4}, B_{6} y B_{8} son
coeficientes que definen la potencia y la
asfericidad.
\newpage
La primera y segunda derivadas de comba son pues
la suma de las derivadas individuales:
dy/dr \rightarrow
dy_{1}/dr)_{r=R} +
dy_{2}/dr)_{r=R-R0}
d^{2}y/dr^{2} \rightarrow
d^{2}y_{1}/dr^{2})_{r=R} +
d^{2}y_{2}/dr^{2})_{r=R-R0}
donde, por definición, tanto ty como dy/dr son
continuos a R=R_{0}, pero la segunda diferencial es
discontinua.
Luego, en este modelo la curvatura de la
superficie sagital es continua y la curvatura de la superficie
tangencial no lo es, salvo que se aplique la siguiente
condición:
B_{2}=
0
Si generalizamos las expresiones de modo que
comba = SAG + \alpha (DSAG)
^{N}
\hskip1cmpara \ \ R \geq R_{0},
donde \alpha y N\geq1 son parámetros
numéricos, logramos una mayor libertad para modelar la superficie y
tener un mejor control sobre los cambios de potencia superficial al
atacar la curvatura toral. La primera y segunda derivadas son
continuas con R=R0 si no se producen ninguna de las siguientes
condiciones:
2 > N\geq1 y B_{2} = 0,
\hskip1cmo bien
N\geq2 para todos los valores de
B_{2}.
Convenientemente, hemos descubierto una
representación generalizada que proporciona continuidad de curvatura
superficial tanto en la dirección sagital como en la tangencial. Es
decir, podemos modelar la forma toral sin discontinuidades en la
potencia superficial. Al darse tales formas, podemos colocar una
superficie tras otra de similar ecuación generatriz para dar a una
lente curvaturas más fuertes pero sin discontinuidades en la
potencia refractiva a través de la lente.
Cuando las curvas producidas con los modelos
anteriores conN=1 y N=2 calculadas y trazadas, es evidente que la
lámina toral se mezcla asimptóticamente a la zona óptica central,
siempre que se observe la condición en B_{2}. El modelo parte muy
gradualmente de la esfera designada, mezclándose las ópticas de las
dos zonas designadas.
Se comprenderá que las superficies de un elemento
de lente son superficies de rotación formadas por cualquiera de las
expresiones anteriores para comba con respecto a un eje de giro
determinado. En el anterior desarrollo matemático, hemos
especificado la simetría de giro alrededor del eje óptico. Esto
genera una forma de lente con la misma potencia superficial mediante
los meridianos horizontal y vertical, teniendo una zona temporal
periférica alrededor de todo el perímetro del elemento de lente.
Antes de poder montar uno de estos elementos de
lente cerca del rostro en una montura o protección envolvente, se
corta la extensión temporal salvo en los lugares correspondientes a
las sienes del usuario de las gafas envolventes.
En una forma de realización alternativa, la
alteración superficial apropiada puede formarse a partir de las
curvas SAG, tal como se ha dicho antes, girando la curva de comba
alrededor de un eje paralelo al eje x dentro del plano del meridiano
horizontal. Las partes curvadas destinadas a proporcionar la
extensión temporal de tales lentes queden entonces situadas hacia
los extremos del meridiano horizontal, mientras que las curvas
verticales pueden mantener la forma de lente esférica o asférica
convencional.
La expresión para la comba en la superficie del
elemento de lente así formada es:
Comba =
\sum\limits_{n-1}^{4}(A_{2n}x^{2n} + C_{2n}Z^{2n})
\hskip1cmpara \ \ x \leq x_{0}
\sum\limits_{n-1}^{4}
(A_{2n}x^{2n} + C_{2n}Z^{2n})+\alpha\{\sum\limits_{n- 1}^{4}B_{2n}
(x-x_{0})^{2n}\}^{N}
\hskip1cmpara \ \ x \geq x_{0}
Si los parámetros A_{2n} y C_{2n} se
establecen iguales, la zona óptica tiene la misma potencia
superficial tanto en el meridiano vertical como en el
horizontal.
Si el parámetro C_{2n} corresponde a curvas de
menor potencia que el parámetro A_{2n} especificado, la potencia
superficial de la zona óptica será inferior en el meridiano
vertical. Los elementos de lente así formados ayudan a obtener
conformidad del envolvente a la cara del usuario. Puede utilizarse
una alta curva básica del orden de 8 ó 9 dioptrías para envolver
lateralmente las sienes. Sin embargo, una curva inferior, por
ejemplo de aproximadamente 2 a 5 dioptrías, se adapta a la forma
vertical de la cara y permite colocar las lentes más cerca de los
ojos sin muescas en las cejas o mejillas.
El empleo de estas curvas básicas más
convencionales para definir el meridiano vertical también reduce la
necesidad de aplicar astigmatismo fuera de eje y correcciones de
potencia en dicho meridiano.
Ahora se describirá el presente invento con más
detalle, haciendo referencia a las figuras y ejemplos adjuntos. Sin
embargo, hay que entender que la siguiente descripción es puramente
ilustrativa y no debe utilizarse, en modo alguno, como una
limitación de las generalidades del invento antes descrito.
En los dibujos:
La figura 1 representa los recorridos de la luz a
través de una superficie de lente que presenta un tinte de vidrio
solar.
La figura 2 es una representación estilizada de
una lente oftálmica (lente de la derecha) de potencia Rx
negativa.
La figura 3 es una representación estilizada de
la zona temporal periférica de una lente oftálmica que soporta una
superficie Rx positiva.
La figura 4 es una vista lateral estilizada de
una lente oftálmica que soporta una superficie Rx negativa de
acuerdo con el presente invento.
La figura 5 es una serie de vistas en sección
transversal de obleas laminadas de superficie frontal para lentes
plana, positiva y negativa, de acuerdo con el presente invento. Cada
superficie frontal es simétrica al giro.
La figura 6 es una oblea de la superficie
posterior positiva y negativa para laminar las obleas de la
superficie frontal representadas en la figura 5. La corrección
cilíndrica puede llevarse a cabo en las superficies posteriores.
La figura 7(A) es una óptica en bruto
semiacabada: superficie óptica terminada (1), superficie posterior
sin terminar (1'), eje de simetría al giro (3), eje óptico deseado
(4). En este ejemplo, el diámetro de la pieza en bruto es de 76 mm,
la curva superficial frontal es de 8 dioptrías y el ángulo entre los
ejes (3) y (4) es de 20º. El espesor de la pieza en bruto puede ser
de unos 15 mm, en función de las necesidades de diseño.
La figura 7(b) es una segunda superficie
óptica (2) simétrica al giro alrededor del eje óptico (4) creado en
la parte frontal de la óptica en bruto mediante rectificado y
pulido. La diferencia de potencia de (1) y (2) es la potencia Rx
final de la lente. En este ejemplo (2) tiene 4 dioptrías.
La figura 7(c) es la potencia final Rx de
la lente de -4 dioptrías con una zona óptica central de \pm35º de
ancho alrededor del eje óptico (4). La curva (5) tiene la misma
potencia dióptrica para (1) centrada en el eje (4). El límite
temporal del faldón del plano (parte superior del dibujo) de esta
lente es de 88º a partir de la línea de visión hacia adelante para
un vértice posterior del usuario de 28 mm.
La figura 8(a) es una verdadera lente
plana de curva básica de 9 dioptrías. Las curvas (6) y (7) son ambas
de 9 dioptrías centradas en el eje óptico (4). Obsérvase el prisma
aparente "de base interna" de la lente cuando se considera en
términos de eje geométrico desplazado. La parte nasal (inferior) de
la lente es más gruesa.
La figura 8(b) es la lente final Rx de -4
dioptrías de potencia creada por la curva (8) de 5 dioptrías
centrada en el eje óptico (4).
La figura 9(a) es una verdadera lente
plana de curva básica de 10 dioptrías. Las curvas (9) y (10) son
ambas de 10 dioptrías centradas en el eje óptico (4). Obsérvase el
prisma aparente "de base interna" de la lente cuando se
considera en términos de eje geométrico desplazado. La parte nasal
(inferior) de la lente es más gruesa.
La figura 9(b) es la lente final Rx de -4
dioptrías de potencia creada por la curva (11) de 6 dioptrías
centrada en el eje óptico (4). La anchura de la zona óptica es de
\pm45º para una distancia posterior de vértice de 28 mm, siendo el
límite temporal del faldón del plano de la lente de 95º.
\newpage
La figura 10(a) es una verdadera lente
plana con curva básica de 12 dioptrías. Las curvas (12) y (13) son
ambas de 12 dioptrías centradas en el eje óptico (4). Obsérvase el
prisma aparente "de base interna" de la lente cuando se
considera en términos de eje geométrico desplazado. La parte nasal
(inferior) de la lente es más gruesa.
La figura 10(b) es la lente final Rx de -4
dioptrías de potencia creada a partir de la pieza en bruto de la
figura 7(a); la curva (14) es de 6 dioptrías centrada en el
eje óptico (4). La anchura de la zona óptica es de \pm45º para una
distancia posterior de vértice de 28 mm, siendo el límite temporal
del faldón del plano de la lente de 98º.
La figura 11(a) es la lente final Rx de +4
dioptrías de potencia creada a partir de la pieza en bruto moldeada
y semifabricada contra una superficie posterior del molde de forma
similar a la frontal de la lente representada en la figura
7(c): la curva (16) tiene 4 dioptrías centradas en el eje
(4). La zona óptica es de \pm35º alrededor del eje óptico (4) y el
faldón temporal seudo-plano (parte superior del
dibujo) se extiende 87º a partir de le línea de visión hacia delante
para un para una distancia posterior de vértice de 28 mm.
La figura 11(b) es la lente final Rx de +4
dioptrías: la curva (17) es de 10,2 dioptrías centradas en el eje
(4) para limitar el espesor final de la lente, la curva (18) tiene 6
dioptrías centradas en el eje (4). La zona óptica es de unos
\pm40º alrededor del eje óptico (4) y el faldón temporal
seudo-plano (parte superior del dibujo) se extiende
95º a partir de le línea de visión hacia delante para una distancia
posterior de vértice de 28 mm.
La figura 11(c) es la lente final Rx de +4
dioptrías: la curva (19) es de 12,25 dioptrías centrada en el eje
(4) para limitar el espesor final de la lente, la curva (20) tiene 8
dioptrías centradas en el eje (4). La zona óptica es de \pm48º
alrededor del eje óptico (4) y el faldón temporal
seudo-plano (parte superior del dibujo) se extiende
98º a partir de la línea de visión hacia delante para una distancia
posterior de vértice de 28 mm.
La figura 12(a) es una representación
esquemática de un par de elementos de lente negativos de acuerdo con
el presente invento, de -3,0 D de potencia continua girada 20º
alrededor de sus ejes verticales.
Las figuras 12(b) y (c) muestran la
potencia superficial media y los contornos de astigmatismo una vez
giradas las lentes de la figura 12(a).
Las figuras 12(d) y (e) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a una completa corrección de la potencia continua
media requerida.
Las figuras 12(f) y (g) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a otra completa corrección de la superficie toral
posterior.
Las figuras 12(h) e (i) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a otra corrección parcial toral posterior.
Las figuras 12(j) y (k) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a una corrección parcial de la potencia media y del
toral posterior.
La figura 13(a) es una representación
esquemática de un par de elemento de lente planos de acuerdo con el
presente invento, de 3,0 D de potencia completa giradas 20º
alrededor de sus ejes ópticos verticales.
Las figuras 13(b) y (c) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes una vez
giradas las lentes de la figura 12(a).
Las figuras 13(d) y (e) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a una completa corrección de la potencia media
requerida.
Las figuras 13(f) y (g) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a otra corrección parcial toral de la superficie
frontal.
Las figuras 13(h) e (i) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido las superficies posteriores de las lentes de la
figura 12 (a) a otra corrección parcial toral frontal.
La figura 14(a) es una representación
esquemática de un par de elementos de lente asféricos negativos de
acuerdo con el presente invento, de 3,0 D de potencia completa
giradas 20º alrededor de sus ejes ópticos verticales.
Las figuras 14(b) y (c) representan la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes después
de haber sometido los elementos de lente a la asferización de la
superficie frontal y a una corrección completa de la superficie
toral en bruto.
Las figuras 15 y 16 muestran una serie de
elementos de lentes ópticas laminadas positivas (+).
La figura 17 representa un elemento de lente
óptica laminada negativa (-).
La figura 18 representa un elemento de lente
negativo laminado o de superficie integral en que el espeso del
conjunto laminado se ajusta seleccionando elementos posteriores de
diferente diámetro, alterando así el tamaño de la zona óptica de la
lente final.
Las figuras 19 y 20 representan elemento de lente
óptica que incluyen una extensión temporal, generalmente plana, de
curvatura modificada.
Las lentes 21 a 29 representan elementos de lente
óptica positivos y negativos cuyas superficies frontales se
describen mediante la expresión:
comba = SAG
\hskip1cmR\geq R_{0},
comba = SAG + DSAG
\hskip1cmR\geq R_{0},
y ambos forman una zona óptica que proporciona la
corrección Rx necesaria y una zona temporal periférica con una
superficie posterior esférica o
toral.
La figura 21 muestra una lente positiva de +2
dioptrías de potencia con una extensión temporal plana.
Las figuras 22 y 23 muestran lentes positivas de
+4 dioptrías de potencia. La de la figura 22 tiene una suave
transición de potencia a una extensión temporal plana, siendo
designada con el parámetro N = 2. La lente de la figura 23 presenta
una discontinuidad menos deseable en la potencia de la superficie
frontal, siendo designada con el parámetro N = 1.
Las figuras 22 y 23 muestran lentes negativas de
-4 dioptrías de potencia. La de la figura 24 tiene una suave
transición de potencia a una extensión temporal plana, siendo
designada con el parámetro N = 2. La lente de la figura 25 presenta
una discontinuidad menos deseable en la potencia de la superficie
frontal, siendo designada con el parámetro N = 1.
Las figuras 26 a 28 representan elementos de
lentes ópticas positivas y negativas similares, creadas mezclando
dos distintas superficies de diseño cónico estándar pero con
diferentes potencias que corresponde a la zona óptica y a la
extensión temporal. Igual como la lente mostrada en la figura 23,
dichas lentes presentan discontinuidad de la curvatura tangencial o
sagital en la transición entre las dos regiones de diseño. Esto hace
necesario, a su vez, que se optimice la superficie todo lo que sea
posible, utilizando técnica de trazado por rayos a fin de minimizar
el astigmatismo y borrosidad introducida por la región transitoria
entre la zona óptica y la extensión temporal.
Las figuras 29 y 30 representan elementos de
lentes ópticas positivos y negativos similares, incluyendo una
extensión temporal generalmente plana.
Una lente oftálmica con un Rx negativo se fabrica
del siguiente modo:
Estas lentes pueden fabricarse como lentes para
almacén o suministrarse como piezas semiacabadas, según se desee.
Para una lente fundida destinada a almacén, el molde posterior no
presentará ninguna modificación con respecto a un molde posterior
convencional, por ejemplo del tipo Spectralite. Para una lente
semiacabada, la superficie oftálmica posterior se rectifica y
pulimenta mediante un procedimiento estándar. En ambos casos, la
principal diferencia es que el molde frontal tendrá una periférica
fuertemente curvada para el diseño toral. Un tubo de junta
lateralmente lleno parecería apropiado para ambas formas de
producto.
Normalmente se utiliza una pieza semiacabada
(S/F) para suministrar una serie de condiciones para cada curva
básica así como para adaptar a diferentes distancias pupilares
(PD's) y distintas formas y tamaños de montura. Para todos estos
estilos de lentes, puede utilizarse un estilo de montura específico,
de modo que la forma de corte de la lente no variará en gran manera.
No obstante, la pieza S/F debe proporcionar el alcance Rx definido,
el PD individual y la esencial curva de extensión temporal. Esta
curva es tanto más empinada como cuanto más alta sea la condición
negativa producida y más empinada cuando mayor sea el radio desde el
centro óptico hasta el borde temporal (es decir, cuanto menor sea la
PD, todos los demás factores son constantes).
\newpage
La geometría de una pieza S/F se ha representado,
de modo general, en la figura 4. La curva toral frontal de la pieza
en bruto se extiende hacia al borde externo como mínimo la
profundidad requerida para obtener la potencia negativa más elevada
que se recomienda para la curva básica nominal en cuestión (incluido
el cilindro). No es constante en todos los sentidos. Cada pieza S/F
está descentrada para permitir un despliegue normal de las PD's. La
selección de un radio particular en la pieza en bruto para que sea
el meridiano horizontal de le lente terminada definirá tanto el PD
operativo como la potencia real del meridiano horizontal. Las piezas
en bruto pueden llevar marcas de tinta y calibres de alineación que
permitan la orientación correcta del borde superficial. No obstante
la formación del borde no debe eliminar la curvatura temporal
deseada.
Se fabrica una lente oftálmica similar a la del
Ejemplo 1, salvo que los centros geométricos y ópticos de las lentes
no están descentrados. Se utilizan tales lentes con un sistema de
montura que permite establecer la PD a través de la fijación de la
lente a los soportes de la montura, en lugar de desplazar los
centros geométricos y ópticos de las lentes.
Aparato de giro de un sólo punto para generación
las superficies requeridas (tanto esferas como cilindros).
Alternativamente pueden utilizarse cojines flexibles de acabado y
pulido para completar la superficie de la zona óptica a fin de
alcanzar un buen acabado óptico y es suficiente un pulido mínimo del
"borde" temporal posterior. El segmento toral de la lente
resultante es traslúcida pero libre de marcas de generación. Un
revestimiento especular variante sobre dicha zona completa el
Rx.
Se lamina una lente oftálmica de acuerdo con el
presente invento a partir de un par de obleas frontal y posterior a
través de un sistema de laminación convencional, por ejemplo, el
sistema Matrix™, según las patentes estadounidenses 5.187.506,
5.149.181 y 5.323.192 de los solicitantes, cuya completa descripción
se incorpora aquí como referencia. La curva interface en un sistema
de laminación necesita tener una simetría de giro alrededor el eje
óptico a fin de seleccionar el eje de cilindridad de acuerdo con las
condiciones. Por consiguiente, se preparan obleas de lente en que
los centros geométricos y ópticos de las lentes no están
desplazados.
Las obleas tienen aproximadamente 80 mm de
diámetro con ópticas convencionales en zonas centrales de alrededor
de 55 mm de diámetro con bordes temporales "torales" que están
curvados de modo más empinado. Esto viene representado en las
figuras 5 y 6. La extensión temporal afectada es una comba excesiva
de por lo menos 10 a 15 mm. Esta es una característica crítica del
concepto de diseño; el rebordeado asimétrico de las lentes
completadas genera la geometría perseguida para conformar la ceja.
El costado nasal de la lente bordeada es completamente esférica
mientras que por otra parte, la comba excesiva llega hacia alrededor
de la ceja hacia a la sien.
Se fabricó una serie de lentes de potencia
refractiva plana o negativa de acuerdo con el presente invento a
partir de una pieza esférica en bruto S/F convencional de la forma
representada en la figura 7(a) montando primero la superficie
óptica frontal (terminada) de la pieza en bruto sobe una fijación
excéntrica para herramienta de modo que el eje de revolución para
generar y pulir la superficie posterior de la pieza está desplazada
del eje nominal de dicha pieza en bruto con un ángulo de (digamos)
20º o similar. A continuación, se produjo una superficie óptica de
exactamente la misma potencia dióptrica como en la superficie
frontal de la pieza en bruto pero centrada en el eje desplazado en
la superficie posterior (cóncava) de la pieza. El resultado de ello
es una lente verdaderamente plana con ejes ópticos y geométricos
separados. La forma de la lente plana es reminiscente de una lente
en que ha sido aplicado un prisma en la base, dado que el costado
nasal de la lente es más grueso que el costado temporal (figuras
8(a), 8(a) y 10(a)). No existe estrictamente
ningún prisma aplicado, ya que solo la lente plana se diseña con la
misma precisión óptica de cualquier otra parte de la amplitud Rx. La
producción de un verdadero plano con eje óptico debidamente alineado
es necesaria para curvas de base alta, por ejemplo de 9 dioptrías y
superiores, pero generalmente se descuida en gafas solares de
calidad inferior.
Luego, se monta la lente plana a través de su
superficie posterior para girarla excéntricamente alrededor del eje
definido. Entonces se genera una deseada superficie óptica
secundaria sobre dicho eje óptico y se pulimenta en la superficie
frontal. La diferencia de potencia entre esta superficie y la
superficie original es la potencia esférica del Rx final, con esta
nueva superficie óptica producida definiendo la actual zona óptica
de la lente graduada (figura 7(b) y (c)). La parte plana de
la lente que circunda la zona óptica proporciona la extensión
temporal requerida para la lente de acuerdo con el invento. Esta
aumenta a medida que la curva básica se incrementa, representado en
las figuras 7 a 10 para una lente Rx de -4 dioptrías. Para los
ejemplos en las figuras, la extensión temporal aumenta desde 88º a
98º temporal con la curva básica aumentando de 8 a 12 dioptrías. Las
correspondientes anchuras de la zona óptica alcanzan desde \pm35º
hasta \pm45º con el aumento de la curva básica.
Evidentemente, si se desea puede invertirse el
orden de creación de las dos superficies ópticas. Este suele ser el
caso cuando es necesario aplicar cilindridad a la superficie
posterior para corregir el astigmatismo.
Para lentes positivas de acuerdo con el invento,
la superficie óptica frontal de la pieza S/F no lleva una segunda
superficie óptica colocada encima. Más bien, la superficie posterior
tiene la forma compuesta representada en la figura (11) para lentes
Rx de +4 dioptrías. Las superficies posteriores compuestas de estas
lentes, es decir las curvas (15)+(16), (17)+(18) y (19)+(20), se
generan alrededor del eje óptico utilizando equipos controlados por
ordenador, tales como un generador Coburn IQ o uno de los muchos
tornos ópticos de precisión disponibles en la industria, y se
pulimentan de acuerdo con las necesidades oftálmicas puliéndolas con
cojines de pulimentación flexibles o hinchables, tal como se emplean
en la industria. La zona óptica viene definida por la óptica central
en la superficie posterior de la lente terminada. Sus anchuras
alcanzan desde \pm35º hasta \pm48º cuando la curva básica
aumenta de 8 a 12 dioptrías, mientras crece el alcance temporal
desde 87º a 98º. Evidentemente, puede utilizarse la misma tecnología
para crear lentes de potencia negativa manteniendo una simple curva
frontal y diseñando una superficie posterior compuesta adecuada.
También se comprende que todas las superficies aquí descritas
permiten impartir un componente cilíndrico (preferiblemente en las
curvas posteriores) para corregir el astigmatismo.
A fin de limitar el espesor total de lentes
positivas, es conveniente minimizar el efecto del prisma aparente en
la base de las lentes verdaderamente planas en estas curvas de base
alta. Por tanto, la superficie posterior de la extensión temporal de
las lentes positivas se hace ligeramente más alta en potencial
esférico que la curva frontal, de modo que la extensión temporal sea
aproximadamente de espesor constante. Como consecuencia de ello, la
extensión temporal tiene una potencia ligeramente negativa, del
orden de 0,25 dioptrías para las curvas básicas más altas (alrededor
de 12 dioptrías). Tal potencia refractiva no es perceptible para la
mayoría de usuarios y por tanto nos referimos a la extensión
temporal como "seudo-plana".
Todas las lentes descritas en este ejemplo puede
producirse fundiendo monomero dentro de moldes conformados para
conseguir las formas superficiales descritas una vez polimerizado.
En este caso, las superficies compuestas para ambas lentes de Rx
positivo y negativo se colocan preferiblemente en la parte posterior
del elemento de lente. Entonces, todas dichas superficies se
producen como superficies convexas en el correspondiente molde
posterior, facilitando el proceso de la fabricación del molde. En
tal configuración, las lentes Rx positivas y las lentes Rx negativas
tendrán la misma forma frontal de modo que el aspecto exterior de
las gafas de sol será independiente de la prescripción del usuario.
Puede introducirse cilindridad para corregir el astigmatismo del
mismo modo que pueden conformarse adecuadamente los moldes
posteriores orientados de acuerdo a la prescripción deseada.
Alternativamente, pueden impartirse reducidas cilindridades de hasta
1,50 dioptrías, o similar, por medio del rectificado y pulido de una
curva secundaria en la superficie frontal de una lente de la
potencia esférica adecuada. Esto servirá aproximadamente para el 95%
de las correcciones cilíndricas de la mayor parte de la
población.
Ejemplo
6A
Lo que sigue es un ejemplo que describe un
elemento de lente construido de acuerdo con el presente invento.
Se construyó una lente con una inclinación
pantoscópica de 0º para conseguir una potencia total prescrita de
-3,0 D y 0,00 D de cilindridad utilizando las siguientes curvas
(véase la figura 12(a)).
Curva esférica frontal de 6,00 D (1,530)
Curva esférica posterior de 9,18 D (1,530)
Esto da como resultado una lente con una
corrección de la visión a distancia tal como:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Potencia total media \+ = -3,00 D\cr Resultante cilíndrica sobre
el eje óptico \+ = 0,00
D\cr}
Girar 20º la lente en sentido temporal alrededor
del eje óptico vertical (véase la figura 12(a))
Esto proporciona los siguientes resultados
ópticos
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Potencia total media \+ = -3,33 D\cr Resultante óptica cilíndrica
en el eje \+ = 0,42 D @
90º\cr}
Las figuras 13(b) y (c) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Ejemplo
6B
Se ajustó la curva de la superficie posterior
para conseguir la total corrección de la potencia completa media
requerida de -3,00 D. Así se consiguieron los siguientes resultados
ópticos:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura de la superficie posterior \+ = 8,87 D (1,530)\cr
Potencia total media \+ = -3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el
eje óptico \+ = 0,36 D @
90º\cr}
Las figuras 12(d) y (e) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Ejemplo
6C
Se ajustó la curva de superficie posterior para
conseguir la total corrección de la potencia media completa
necesaria de -3,00 D, y también se aplicó la corrección de la
superficie toral posterior al resultado una completa corrección
astigmática.
Así se consiguieron los siguientes resultados
ópticos:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura media superficie posterior \+ = 8,87 D (1,530)\cr
Potencia ecuatorial superficie posterior \+ = 8,69 D\cr
(1,530)\+\cr Potencia meridional superficie posterior \+ = 9,05
D\cr (1,530) Tórica 0,36 D @ 0º\+\cr Potencia total media \+ =
-3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,00
D\cr}
Las figuras 12(f) y (g) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Ejemplo
6D
Se ajustó la curva de la superficie posterior
para conseguir la completa corrección de la potencia completa media
requerida de -3,00 D. Se aplica una corrección parcial de la
superficie posterior tórica para compensar los errores astigmáticos
fuera de eje y en el eje. Esto da los siguientes resultados
ópticos:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura media superficie posterior \+ = 8,87 D (1,530)\cr
Potencia ecuatorial superficie posterior \+ = 8,76 D\cr
(1,530)\+\cr Potencia meridional superficie posterior \+ = 9,00
D\cr (1,530) Tórica 0,25 D @ 0º\+\cr Potencia total media \+ =
-3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,11 D @
90º\cr}
Las figuras 12(f) y (g) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Ejemplo
6E
Ajuste de la potencia completa media central para
corregir parcialmente la potencia total requerida y reduce la
cantidad de error de potencia fuera de eje que no puede acomodarse.
Se aplica una corrección parcial tórica en la superficie posterior
para compensar los errores astigmáticos fuera de eje y en el eje.
Los resultados ópticos son:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura media superficie posterior \+ = 9,12 D (1,530)\cr
Potencia ecuatorial superficie posterior \+ = 8,98 D\cr
(1,530)\+\cr Potencia meridional superficie posterior \+ = 0,26
D\cr (1,530) Tórica 0,27 D @ 0º\+\cr Potencia total media \+ =
-3,25 D\cr Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,12 D @
90º\cr}
Las figuras 12(j) y (k) muestran los
contornos astigmáticos y los contornos de potencia media resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Ejemplo
7A
Lo que sigue es un ejemplo que describe un
elemento de lente construido de acuerdo con el presente invento.
Se construyó una lente con una inclinación
pantoscópica de 0º para conseguir una potencia total prescrita de
-3,0 D y 0,00 D de cilindridad utilizando las siguientes curvas
(véase la figura 13(a)).
Curva esférica frontal de 6,00 D (1,530)
Curva esférica posterior de 2,92 D (1,530)
Esto da como resultado una lente con una
corrección de la visión a distancia tal como:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Potencia total media \+ = +3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el
eje óptico \+ = 0,00
D\cr}
Girar 20º la lente en sentido temporal alrededor
del eje óptico vertical (véase la figura 13(a))
Esto proporciona los siguientes resultados
ópticos
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Potencia total media \+ = +3,33 D\cr Resultante cilíndrica en el
eje óptico \+ = 0,46 D @
90º\cr}
Las figuras 13(b) y (c) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Ejemplo
7B
Se ajustó la curva de la superficie posterior
para conseguir la total corrección de la potencia completa media
requerida de +3,00 D. Así se consiguieron los siguientes resultados
ópticos:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura esférica frontal \+ = 6,00 D (1,530)\cr Curvatura de la
superficie posterior \+ = 3,23 D (1,530)\cr Potencia total media \+
= +3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,41 D @
90º\cr}
Las figuras 13(d) y (e) muestran los
contornos de la potencia superficial media y astigmáticos
resultantes con relación a las coordenadas de la superficie de la
lente.
Ejemplo
7C
Se ajustó la curva de superficie posterior para
conseguir la total corrección de la potencia media completa
necesaria de +3,00 D, y también se aplicó la corrección de la
superficie toral posterior al resultado una completa corrección
astigmática. Así se consiguieron los siguientes resultados
ópticos:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura media superficie posterior \+ = 3,32 D (1,530)\cr
Potencia ecuatorial superficie posterior \+ = 5,82 D\cr
(1,530)\+\cr Potencia meridional superficie posterior \+ = 6,18
D\cr (1,530) Tórica 0,36 D @ 0º\+\cr Potencia total media \+ =
+3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,00
D\cr}
Las figuras 13(f) y (g) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
\newpage
Ejemplo
7D
Se ajustó la curva de la superficie posterior
para conseguir la completa corrección de la potencia completa media
requerida de +3,00 D. Se aplica una corrección parcial de la
superficie posterior tórica para compensar los errores astigmáticos
fuera de eje y en el eje. Esto da los siguientes resultados
ópticos:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura media superficie posterior \+ = 3,32 D (1,530)\cr
Potencia ecuatorial superficie posterior \+ = 5,91 D\cr
(1,530)\+\cr Potencia meridional superficie posterior \+ = 6,09D\cr
(1,530) Tórica 0,18 D @ 0º\+\cr Potencia total media \+ =
+3,00 D\cr Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,11 D @
90º\cr}
Las figuras 13(h) e (i) muestran la
potencia superficial media y los contornos astigmáticos resultantes
con relación a las coordenadas de la superficie de la lente.
Superficie frontal asférica y superficie
posterior tórica corregidas (véase la figura 14(a)).
Se ajustó la superficie posterior para conseguir
la completa corrección de la potencia total media requerida a -3,00
D y también se aplicó una corrección a la superficie posterior
tórica para obtener una completa corrección astigmática de una
manera similar a la del Ejemplo 6C anterior.
Fue aplicada una corrección superficial asférica
a fin de reducir los errores de astigmatismo y potencia fuera de
eje.
Esto permitió conseguir los siguientes
resultados:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curvatura media superficie posterior \+ = 9,05 D (@1,530)\cr
Potencia ecuatorial superficie posterior \+ = 8,67 D\cr
(@1,530)\+\cr Potencia meridional superficie posterior \+ = 9,05
D\cr (@1,530)\+\cr Potencia total media \+ = -3,00 D\cr
Resultante cilíndrica en el eje óptico \+ = 0,00
D\cr}
La altura de la superficie frontal en un radio r,
viene dada por la fórmula:
Z =
a_{0}r^{0}+a_{1}r^{1}+a_{2}r^{2}+a_{3}r^{3}+a_{4}r^{4}+a_{5}r^{5}+a_{6}r^{6}+a_{
7}r^{7}+a_{8}r^{8}
donde de a_{0} a a_{8} son coeficientes
numéricos
constantes.
Curva básica = 6,00 D
a_{0} = a_{1} = a_{3} = a_{5} = a_{7} =
0,0
a_{2} = 0,5660377 x 10^{-2}
a_{4} = -0,19050 x 10^{-6}
a_{6} = 0,65054 x 10^{-10}
a_{8} = -0,17067 x 10^{-13}
\newpage
Las figuras 14(b) y (c) representa la
potencia media y los contornos de astigmatismo resultantes con
respecto a las coordenadas de la superficie de la lente.
Se formó un elemento de lente óptica que incluye
una zona temporal a partir de un elemento plano asférico frontal de
base 9 y una cantidad de elementos de lente positivos esféricos
posteriores laminados a la superficie posterior del mismo.
Las superficies se definen utilizando un acceso
matemático estándar. Las superficies pueden tener las
características especificadas en la Tabla 1 abajo.
El elemento de lente resultante se ha
representado esquemáticamente en la figura 15.
Se repitió el Ejemplo 9 utilizando elementos de
lente posteriores de la misma potencia refractiva (+4 y +6
dioptrías) pero de menor diámetro. La zona óptica de cada uno de
ellos se reduce en la extensión angular, mientras que las lentes
completamente laminadas son sustancialmente más delgadas.
Las superficies se definen utilizando un acceso
matemático estándar. Las superficies pueden tener las
características especificadas en la Tabla 2 abajo.
El elemento de lente resultante se ha
representado esquemáticamente en la figura 16.
Se repitió el Ejemplo 9 utilizando elementos de
lente posteriores de -4 y -8dioptrías de potencia refractiva, en que
los bordes de dichos elementos formaban ángulos paralelos a la línea
de visión de tales bordes, o más empinados, de modo que el usuario
experimenta un cambio brusco de la zona óptica a la extensión plana
de la sien sin ninguna transición o distorsión óptica
intermedia.
Las superficies se definen utilizando un acceso
matemático estándar. Las superficies pueden tener las
características especificadas en la Tabla 3 abajo.
El elemento de lente resultante se ha
representado esquemáticamente en la figura 17.
Se formó un elemento de lenta óptica que incluye
una zona temporal periférica a partir de una superficie frontal
asférica con 9D de base frontal junto con una superficie esférica
posterior con base de -4D y -8D. La superficie posterior puede estar
formada bien por laminación, tal como se describió en el anterior
Ejemplo 1, o puede estar íntegramente formada en una muela NC
estándar o en un equipo de procesamiento óptico estándar con una
fase final de pulido adicional para redondear el borde agudo que, de
otro modo, podría existir en el límite de la zona óptica y la
extensión integral de la sien.
Las superficies se definen utilizando un acceso
matemático estándar. Las superficies pueden tener las
características especificadas en la Tabla 4 abajo.
El elemento de lente resultante se ha
representado esquemáticamente en la figura 18.
Se forma un elemento de lente utilizando una
superficie frontal circular y superficies posteriores cónicas con
una extensión temporal plana modificada.
Las superficies frontal y posterior pueden estar
formadas de elementos de lente frontal y posterior laminados juntos
o puede estar formada íntegramente formada cortándolo en una muela
NC.
Las superficies se definen utilizando las
fórmulas matemáticas modificadas que han sido descritas antes.
Las superficies tienen las características
especificadas en la Tabla 5 de abajo.
El elemento de lente resultante viene
representado esquemáticamente en la figura 19.
La figura 20 muestra un elemento de lente similar
al de la figura 19. Las superficies tienen las características
especificadas en la Tabla 6 de abajo.
Hay que observar que el plano frontal descrito en
este ejemplo tiene una zona óptica y una región temporal de gran
curvatura que juntos definen una lente plana de espesor
esencialmente constante a partir de una región central e incluyen
una extensión temporal. Esta es una alternativa y acercamiento
diferente para conseguir los atributos de las lentes para gafas de
sol o de seguridad planas descritas en la patente estadounidense
núm. 5.604.547, de Gentex.
Se aplicó otra corrección de la superficie
frontal asférica para eliminar errores astigmáticos y de potencia
fuera de eje dentro del elemento plano, de modo similar al Ejemplo 8
de arriba. Esto dio el siguiente resultado:
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Curva frontal central \+ = 9,0 D (@ 1,4999)\cr Potencia total
media \+ = 0,1 x 10 ^{-2} D\cr Resultante cilíndrica en eje óptico
\+ = 0,1 x 10 ^{-2} D\cr Cilindridad máxima fuera de eje \+ = 0,2
D\cr}
Para el cual los coeficientes numéricos
constantes fueron:
a_{0} = a_{1} = a_{3} = a_{5} = a_{7} =
0,0
a_{2} = 0,849057 x 10^{-2}
a_{4} = 0,610000 x 10^{-6}
a_{6} = 0,150000 x 10^{-9}
Se repitió el Ejemplo 13 utilizando un diseño de
9D para la superficie frontal de la zona óptica y una superficie
posterior circular de 7D para definir un elemento de lente integral
de potencia total +2D. La curva frontal generadora de la extensión
temporal era de 4,5 D y dio como resultado una zona temporal con
ligera potencia refractiva positiva.
Las superficies se definieron utilizando la
aproximación matemática modificada descrita antes con N=2 y un valor
negativo para el parámetro \alpha (-1,2). Las superficies tienen
las características especificadas en la Tabla 7 de abajo.
El elemento de lente resultante se ha
representado en la figura 21.
Obviamente, el elemento de lente puede girarse o
descentrarse para mejorar la relación estética con una cara del
usuario sin necesidad de introducir una gran curvatura de lente.
Se repitió el Ejemplo 14 utilizando una
superficie frontal de 12,00 D para la zona óptica y una superficie
posterior de 8,00 D para definir un elemento de lente integral de
+4,00 D de potencia total. La curva frontal de generación de la
extensión temporal era de 4,25 D.
El elemento de lente resultante se ha
representado en la figura 22, y sus características superficiales
vienen especificadas en la Tabla 8. En este caso, la extensión
temporal cambia suavemente desde la potencia de la zona óptica
(+4,00 D) a la plana.
Volvió a repetirse el Ejemplo 15, utilizando una
curva frontal de generación para la extensión temporal de 12,00 D y
ajustando N=1, en lugar de N=2 del anterior ejemplo de la figura
22.
El elemento de lente resultante se ha
representado en la figura 23, y sus características superficiales
vienen especificadas en la Tabla 9. En este caso, la extensión
temporal es plana y el diámetro de la zona óptica se reduce.
Se repitió el Ejemplo 14 utilizando una
superficie frontal de 4,50 D para la zona óptica y una superficie
posterior de 8,50 D a fin de definir un elemento de lente integral
de -4,00 D de potencia total. La curva frontal generadora de la
extensión temporal fue de 2,50 D.
El elemento de lente resultante se ha
representado en la figura 24, y sus características superficiales
vienen especificadas en la Tabla 10. En este caso, la extensión
temporal cambia suavemente desde la potencia de la zona óptica
(-4,00 D) a la plana.
Se repitió de nuevo el Ejemplo 17 utilizando una
curva frontal generadora de la extensión temporal de 11,00 D y
ajustando a N=1, en lugar de N=2 del anterior ejemplo de la figura
24.
El elemento de lente resultante se ha
representado en la figura 25, y sus características superficiales
vienen especificadas en la Tabla 11. En este caso, la extensión
temporal es plana, la lente tiene un centro más delgado y se reduce
el diámetro de la zona óptica.
Se repitió de nuevo el Ejemplo 14 utilizando una
curva frontal generadora de la extensión temporal de 8,00 D. Se
utilizó una superficie posterior cónica de 8,0 D y una superficie
frontal de 11,0 D para definir una lente de potencia total de +3,0 D
y una extensión temporal generalmente plana con un estrecho espesor
de borde.
La lente resultante se ha representado en la
figura 26. La lente presenta una discontinuidad en la transición
entre las dos zonas de diseño. La superficie de la figura 26 tiene
las características especificadas en la Tabla 12.
Se repitió el Ejemplo 19 para producir una lente
de +1,0 D con una extensión temporal básica de 8,0 D.
La lente resultante se ha representado en la
figura 27. La superficie de la figura 27 tiene las características
especificadas en la Tabla 13.
Se repitió el Ejemplo 19 para producir una lente
de -2,0 D con una extensión temporal básica de 8,0 D.
La lente resultante se ha representado en la
figura 28. La superficie de la figura 28 tiene las características
especificadas en la Tabla 14.
Se formó un elemento de lente óptico incluyendo
una zona temporal periférica a partir de una superficie frontal
asférica de +11 D de base frontal y una superficie posterior
esférica de +8 D de base para conseguir un elemento de lente de
+3D.
La curvatura en la región temporal de la
superficie frontal está modificada de manera que corresponda a la
curvatura de la superficie posterior, definiendo así una extensión
temporal plana.
Las superficies se diseñaron utilizando las
fórmulas matemáticas modificadas arriba descritas. Específicamente,
el elemento de lente tiene una superficie posterior esférica o
tórica cuya curvatura se elige para adaptarse a la montura
envolvente. La superficie frontal del elemento de lente es una
superficie asférica con tres zonas distintas. La zona de
prescripción central está desarrollada para proporcionar la potencia
total deseada y se optimiza para minimizar los errores astigmáticos
y de potencia fuera de eje. La superficie frontal del elemento de
lente en la periferia o región de extensión temporal es una esfera
diseñada para no dar a esta región de la lente ninguna potencia
total (plana) como en unas gafas de sol sin prescripción. Entre la
región interna y externa la superficie se desarrolla a partir de una
estría polinomial cuyo objeto es mezclar suavemente la región
central con la periferia. Aun cuando la superficie está diseñada
como una superficie de rotación total, tan sólo se utiliza una parte
de dicha superficie en la montura actual. Por consiguiente, la forma
de la lente puede fabricarse de tal modo que únicamente se crea
parte de la superficie de rotación total antes de formar el borde de
ajuste a la montura.
Las superficies tienen las características
especificadas en la Tabla 15 de abajo.
El elemento de lente resultante viene
representado esquemáticamente en la figura 29.
Se repitió el Ejemplo 22 utilizando una
superficie frontal asférica de 5,0 D de base y una superficie
posterior esférica de 8,0 D de base, para definir un elemento de
lente de -3,0 D de base.
Las superficies tienen las características
especificadas en la Tabla 16 de abajo.
El elemento de lente resultante viene
representado en la figura 30.
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| ASFERA | 8 | 7.60E-03 | 3.00E.07 | 7.00E-11 | 0.00E+00 | 65.75 | 8.97 |
| ESFERAS | 3 | 2.54E-03 | 1.64E-08 | 2.12E-13 | 3.43E-18 | 196.67 | 3.00 |
| 5 | 4.24E-03 | 7.61E-08 | 2.73E-12 | 1.23E-16 | 118.00 | 5.00 | |
| 8.97 | 7.60E-03 | 4.39E-07 | 5.08E-11 | 7.33E-15 | 65.77 | 8.97 | |
| R | 8ASL | 3 | 5 | 8.97 | |||
| -50 | |||||||
| -45 | |||||||
| -40 | |||||||
| -35 | |||||||
| -30 | 7.138 | 8.740 | 8.739 | ||||
| -25 | 4.887 | 6.436 | 7.542 | 6.436 | |||
| -20 | 3.094 | 5.861 | 6.570 | 4.614 | |||
| -20 | 3.094 | 5.861 | 6.570 | 4.614 | |||
| -15 | 1.727 | 5.414 | 5.820 | 3.233 | |||
| -10 | 0.763 | 5.095 | 5.287 | 2.265 | |||
| -5 | 0.190 | 4.905 | 4.969 | 1.690 | |||
| 0 | 0.000 | 4.841 | 4.863 | 1.500 | |||
| 5 | 0.190 | 4.905 | 4.969 | 1.690 | |||
| 10 | 0.763 | 5.095 | 5.287 | 2.265 | |||
| 15 | 1.727 | 5.414 | 5.820 | 3.233 | |||
| 20 | 3.094 | 5.861 | 6.570 | 4.614 | |||
| 25 | 4.887 | 6.436 | 7.542 | 6.436 | |||
| 30 | 7.138 | 8.740 | 8.739 | ||||
| 35 | 9.894 | 11.581 | |||||
| 40 | 13.221 | 15,043 | |||||
| 45 | 17.210 | 19.240 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| ASFERA | 8 | 7.60E-03 | 3.00E.07 | 7.00E-11 | 0.00E+00 | 65.75 | 8.97 |
| ESFERAS | 3 | 2.54E-03 | 1.64E-08 | 2.12E-13 | 3.43E-18 | 196.67 | 3.00 |
| 5 | 4.24E-03 | 7.61E-08 | 2.73E-12 | 1.23E-16 | 118.00 | 5.00 | |
| 8.97 | 7.60E-03 | 4.39E-07 | 5.08E-11 | 7.33E-15 | 65.77 | 8.97 | |
| R | 8ASL | 3 | 5 | 8.97 | |||
| -50 | |||||||
| -45 | |||||||
| -40 | |||||||
| -35 |
| R | 8ASL | 3 | 5 | 8.97 | |||
| -30 | 7.138 | 8.739 | |||||
| -25 | 4.887 | 6.179 | 6,436 | ||||
| -20 | 3.094 | 4.520 | 5.207 | 4.614 | |||
| -20 | 3.094 | 4.520 | 5.207 | 4.614 | |||
| -15 | 1.727 | 4.073 | 4.457 | 3.233 | |||
| -10 | 0.763 | 3.754 | 3.924 | 2.265 | |||
| -5 | 0.190 | 3.564 | 3.606 | 1.690 | |||
| 0 | 0.000 | 3.500 | 3.500 | 1.500 | |||
| 5 | 0.190 | 3.564 | 3.606 | 1.690 | |||
| 10 | 0.763 | 3.754 | 3.924 | 2.265 | |||
| 15 | 1.727 | 4.073 | 4.457 | 3.233 | |||
| 20 | 3.094 | 4.520 | 5.207 | 4.614 | |||
| 25 | 4.887 | 6.179 | 6.436 | ||||
| 30 | 7.138 | 8.739 | |||||
| 35 | 9.894 | 11.581 | |||||
| 40 | 13.221 | 15.043 | |||||
| 45 | 17.210 | 19.240 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| ASFERA | 8 | 7.60E-03 | 3.00E.07 | 7.00E-11 | 0.00E+00 | 65.75 | 8.97 |
| ESFERAS | 17 | 1.44E-02 | 2.99E-06 | 1.24E-09 | 6.44E-13 | 34.71 | 17.00 |
| 13 | 1.10E-02 | 1,34E-06 | 3.25E-10 | 9.85E-14 | 45.38 | 13.00 | |
| 8.97 | 7.60E-03 | 4.39E-07 | 5.08E-11 | 7.33E-15 | 65.77 | 8.97 | |
| R | 8ASL | 17 | 13 | 8.97 | |||
| -50 | |||||||
| -45 | |||||||
| -40 | |||||||
| -35 | |||||||
| -30 | 7.138 | 12.800 | 8.239 | ||||
| -25 | 4.887 | 9.002 | 5.936 | ||||
| -20 | 3.094 | 7.758 | 6.144 | 4.114 | |||
| -20 | 3.094 | 7.837 | 6.144 | 4.114 | |||
| -15 | 1.727 | 4.909 | 4.050 | 2.733 | |||
| -10 | 0.763 | 2.972 | 2.615 | 1.765 | |||
| -5 | 0.190 | 1.862 | 1.776 | 1.190 | |||
| 0 | 0.000 | 1.500 | 1.500 | 1.000 | |||
| 5 | 0.190 | 1.862 | 1.776 | 1.190 | |||
| 10 | 0.763 | 2.972 | 2.615 | 1.765 | |||
| 15 | 1.727 | 4.909 | 4.050 | 2.733 | |||
| 20 | 3.094 | 7.837 | 6.144 | 4.114 | |||
| 25 | 4.887 | 9.002 | 5.936 | ||||
| 30 | 7.138 | 12.800 | 8.239 | ||||
| 35 | 9.894 | 11.081 | |||||
| 40 | 13.221 | 14.543 | |||||
| 45 | 17.210 | 18.740 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| ASFERA | 8 | 7.60E-03 | 3.00E.07 | 7.00E-11 | 0.00E+00 | 65.75 | 8.97 |
| ESFERAS | 17 | 1.44E-02 | 2.99E-06 | 1.24E-09 | 6.44E-13 | 34.71 | 17.00 |
| 13 | 1.10E-02 | 1,34E-06 | 3.25E-10 | 9.85E-14 | 45.38 | 13.00 | |
| 8.97 | 7.60E-03 | 4.39E-07 | 5.08E-11 | 7.33E-15 | 65.77 | 8.97 | |
| R | 8ASL | 17 | 13 | 8.97 | |||
| -50 | |||||||
| -45 | |||||||
| -40 | |||||||
| -35 | |||||||
| -30 | 7.138 | 10.733 | 10.794 | 8.329 | |||
| -25 | 4.887 | 9.038 | 9.002 | 5.936 | |||
| -20 | 3.094 | 7.758 | 6.144 | 4.114 | |||
| -15 | 1.727 | 4.909 | 4.050 | 2.733 | |||
| -10 | 0.763 | 2.972 | 2.615 | 1.765 | |||
| -5 | 0.190 | 1.862 | 1.776 | 1.190 | |||
| 0 | 0.000 | 1.500 | 1.500 | 1.000 | |||
| 5 | 0.190 | 1.862 | 1.776 | 1.190 | |||
| 10 | 0.763 | 2.972 | 2.615 | 1.765 | |||
| 15 | 1.727 | 4.101 | 4.050 | 2.733 | |||
| 20 | 3.094 | 7.837 | 6.144 | 4.114 | |||
| 25 | 4.887 | 9.038 | 9.002 | 5.936 | |||
| 30 | 7.138 | 10.733 | 10.794 | 8.239 | |||
| 35 | 9.894 | 12.872 | 12.997 | 11.081 | |||
| 40 | 13.221 | 16.117 | 15.821 | 14.543 | |||
| 45 | 17.210 | 19.360 | 19.378 | 18.740 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Esfera | 9 | 7.60E-03 | 3.00E-07 | 7.00E-11 | 0.00E+00 | 65.75 | 8.97 |
| central | |||||||
| Posterior | 9 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 |
| Sienes | 20 | 0.00E+00 | 4.87E-07 | 2.80E-09 | 2.01E-12 | 0.00 |
| Sag=SAG + \alpha SAG^{N} | ||||||||
| R0 | R | 9 | Sag1 | Sag2 | \alpha1 | N | \alpha2 | |
| -22.5 | 12 | 1 | 15 | |||||
| -22.5 | 12 | 1 | 15 | |||||
| -22.5 | 12 | 1 | 15 | |||||
| -22.5 | -35 | 9.894 | 11.463 | 13.542 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -30 | 7.138 | 7.329 | 8.978 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -25 | 4.887 | 4.889 | 6.439 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -20 | 3.094 | 3.094 | 4.625 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -20 | 3.094 | 3.094 | 4.625 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -15 | 1.727 | 1.727 | 3.239 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -10 | 0.763 | 0.763 | 2.267 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | -5 | 0.190 | 0.190 | 1.691 | 12 | 1 | 15 | |
| -22.5 | 0 | 0.000 | 0.000 | 1.500 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 5 | 0.190 | 0.190 | 1.691 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 10 | 0.763 | 0.763 | 2.267 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 15 | 1.727 | 1.727 | 3.239 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 20 | 3.094 | 3.094 | 4.625 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 25 | 4.887 | 4.889 | 6.439 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 30 | 7.138 | 7.329 | 8.978 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 35 | 9.894 | 11.463 | 13.582 | 12 | 1 | 15 | |
| 22.5 | 40 | 13.221 | 19.877 | 23.420 | 12 | 1 | 15 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Asfera central | 9 | 7.60E-03 | 3.00E-07 | 7.00E-11 | 0.00E+00 | 65.75 | 8.97 |
| Posterior | 9 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 |
| Sienes | 9 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 |
| Sag=SAG + \alpha SAG^{N} | ||||||||
| R0 | R | 9 | Sag1 | Sag2 | \alpha1 | N | \alpha2 | |
| -25 | 2 | 2 | 2.5 | |||||
| -25 | 2 | 2 | 2.5 | |||||
| -25 | 2 | 2 | 2.5 | |||||
| -25 | -35 | 9.894 | 11.071 | 13.053 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -30 | 7.138 | 7.211 | 8.830 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -25 | 4.887 | 4.887 | 6.436 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -20 | 3.094 | 3.094 | 4.625 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -20 | 3.094 | 3.094 | 4.625 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -15 | 1.727 | 1.727 | 3.239 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -10 | 0.763 | 0.763 | 2.267 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | -5 | 0.190 | 0.190 | 1.691 | 2 | 2 | 2.5 | |
| -25 | 0 | 0.000 | 0.000 | 1.500 | 2 | 2 | 2.5 |
| Sag=SAG + \alpha SAG^{N} | ||||||||
| R0 | R | 9 | Sag1 | Sag2 | \alpha1 | N | \alpha2 | |
| 25 | 5 | 0.190 | 0.190 | 1.691 | 2 | 2 | 2.5 | |
| 25 | 10 | 0.763 | 0.763 | 2.267 | 2 | 2.5 | ||
| 25 | 15 | 1.727 | 1.727 | 3.239 | 2 | 2 | 2.5 | |
| 25 | 20 | 3.094 | 3.094 | 4.625 | 2 | 2 | 2.5 | |
| 25 | 25 | 4.887 | 4.887 | 6.436 | 2 | 2 | 2.5 | |
| 25 | 30 | 7.138 | 7.211 | 8.830 | 2 | 2 | 2.5 | |
| 25 | 35 | 9.894 | 11.071 | 13.092 | 2 | 2 | 2.5 | |
| 25 | 40 | 13.221 | 19.271 | 22.662 | 2 | 2 | 2.5 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Superficie frontal | 9 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 |
| 9 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 | |
| Superficie posterior | 7 | 5.93E-03 | 2.09E-07 | 1.47E-11 | 1.29E-15 | 84.29 | 7.00 |
| Sienes frontales | 5.75 | 4.87E-03 | 1.16E-07 | 5.49E-12 | 3.26E-16 | 102.61 | 5.75 |
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Espesor central (mm)\+ 2,61\cr Espesor borde (mm)\+
1,00\cr}
| RO | R | 9 | 9 | 7 | DSAG | sag | \alpha | N |
| -23.25 | -50 | 22.94 | 3.55 | -1 | 2 | |||
| -23.25 | -45 | 17.82 | 2.33 | -1 | 2 | |||
| -23.25 | -40 | 13.60 | 1.38 | -1 | 2 | |||
| -23.25 | -35 | 10.12 | 0.67 | -1 | 2 | |||
| -23.25 | -30 | 7.27 | 0.22 | -1 | 2 | |||
| -23.25 | -25 | 4.95 | 4.95 | 6.40 | 0.01 | -1 | 2 | |
| -23.25 | -20 | 3.13 | 3.13 | 5.02 | 0.05 | -1 | 2 | |
| -23.25 | -20 | 3.13 | 3.13 | 5.02 | 0.05 | -1 | 2 | |
| -23.25 | -15 | 1.74 | 1.74 | 3.96 | 0.33 | -1 | 2 | |
| -23.25 | -10 | 0.77 | 0.77 | 3.21 | 0.86 | -1 | 2 | |
| -23.25 | -5 | 0.19 | 0.19 | 2.76 | 1.64 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 0 | 0.00 | 0.00 | 2.61 | 2.67 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 5 | 0.19 | 0.19 | 2.76 | 3.97 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 10 | 0.77 | 0.77 | 3.21 | 5.54 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 15 | 1.74 | 1.74 | 3.96 | 7.40 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 20 | 3.13 | 3.13 | 5.02 | 9.56 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 25 | 4.95 | 4.95 | 6.40 | 0.01 | 4.95 | -1 | 2 |
| -23.25 | 30 | 7.27 | 7.27 | 8.13 | 0.22 | 7.22 | -1 | 2 |
| -23.25 | 35 | 10.12 | 10.22 | 0.89 | 9.33 | -1 | 2 | |
| -23.25 | 40 | 13.60 | 12.70 | 1.38 | 11.71 | -1 | 2 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Superficie frontal | 12 | 1.02E-02 | 1.05E-06 | 2.18E-10 | 5.62E-14 | 49.17 | 12.00 |
| 12 | 1.02E-02 | 1.05E-06 | 2.18E-10 | 5.62E-14 | 49.17 | 12.00 | |
| Superficie posterior | 8 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.74 | 8.00 |
| Sienes frontales | 4.25 | 3.60E-03 | 4.67E-08 | 1.21E-12 | 3.93E-17 | 138.82 | 4.25 |
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Espesor central (mm) \+ 4,55\cr Espesor borde (mm) \+
0,91\cr}
| RO | R | 12 | 12 | 8 | DSAG | sag | \alpha | N |
| -17.5 | -50 | 37.59 | 3.86 | -1.425 | 2 | |||
| -17.5 | -45 | 27.66 | 2.75 | -1.425 | 2 | |||
| -17.5 | -40 | 20.22 | 1.84 | -1.425 | 2 | |||
| -17.5 | -35 | 14.56 | 1.11 | -1.425 | 2 | |||
| -17.5 | -30 | 10.20 | 0.56 | -1.425 | 2 | |||
| -17.5 | -25 | 6.83 | 6.83 | 8.92 | 0.20 | -1.425 | 2 | |
| -17.5 | -20 | 4.25 | 4.25 | 7.31 | 0.02 | -1.425 | 2 | |
| -17.5 | -20 | 4.25 | 4.25 | 7.31 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | -15 | 2.34 | 2.34 | 6.09 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | -10 | 1.03 | 1.03 | 5.23 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | -5 | 0.25 | 0.25 | 4.72 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | 0 | 0.00 | 0.00 | 4.55 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | 5 | 0.25 | 0.25 | 4.72 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | 10 | 1.03 | 1.03 | 5.23 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | 15 | 2.34 | 2.34 | 6.09 | -1.425 | 2 | ||
| -17.5 | 20 | 4.25 | 4.25 | 7.31 | 10.02 | -1.425 | 2 | |
| -17.5 | 25 | 6.83 | 6.83 | 8.92 | 0.20 | 6.77 | -1.425 | 2 |
| -17.5 | 30 | 10.20 | 10.93 | 0.56 | 9.75 | -1.425 | 2 | |
| -17.5 | 35 | 14.56 | 13.38 | 1.13 | 12.73 | -1.425 | 2 | |
| -17.5 | 40 | 20.22 | 16.33 | 1.84 | 15.42 | -1.425 | 2 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Superficie frontal | 12 | 1.02E-02 | 1.05E-06 | 2.18E-10 | 5.62E-14 | 49.17 | 12.00 |
| 12 | 1.02E-02 | 1.05E-06 | 2.18E-10 | 5.62E-14 | 49.17 | 12.00 | |
| Superficie posterior | 8 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Sienes frontales | 12 | 0.00E+00 | 1.05E-06 | 2.18E-10 | 5.62E-14 | 0.00 |
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Espesor central (mm)\+ 4,55\cr Espesor borde (mm)\+
0,84\cr}
\newpage
| R0 | R | 12 | 12 | 8 | DSAG | sag | \alpha | N |
| -15 | -50 | 37.59 | 2.10 | -10 | 1 | |||
| -15 | -45 | 27.66 | 1.05 | -10 | 1 | |||
| -15 | -40 | 20.22 | 0.47 | -10 | 1 | |||
| -15 | -35 | 14.56 | 0.18 | -10 | 1 | |||
| -15 | -30 | 10.20 | 0.06 | -10 | 1 | |||
| -15 | -25 | 6.83 | 6.83 | 8.92 | 0.01 | -10 | 1 | |
| -15 | -20 | 4.25 | 4.25 | 7.31 | -10 | 1 | ||
| -15 | -20 | 4.25 | 4.25 | 7.31 | -10 | 1 | ||
| -15 | -15 | 2.34 | 2.34 | 6.09 | -10 | 1 | ||
| -15 | -10 | 1.03 | 1.03 | 5.23 | -10 | 1 | ||
| -15 | -5 | 0.25 | 0.25 | 4.72 | -10 | 1 | ||
| -15 | 0 | 0.00 | 0.00 | 4.55 | -10 | 1 | ||
| -15 | 5 | 0.25 | 0.25 | 4.72 | -10 | 1 | ||
| -15 | 10 | 1.03 | 1.03 | 5.23 | -10 | 1 | ||
| -15 | 15 | 2.34 | 2.34 | 6.09 | -10 | 1 | ||
| -15 | 20 | 4.25 | 4.25 | 7.31 | -10 | 1 | ||
| -15 | 25 | 6.83 | 6.83 | 8.92 | 0.01 | 6.72 | -10 | 1 |
| -15 | 30 | 10.20 | 10.93 | 0.06 | 9.64 | -10 | 1 | |
| -15 | 35 | 14.56 | 13.38 | 0.18 | 12.73 | -10 | 1 | |
| -15 | 40 | 20.22 | 16.33 | 0.47 | 15.50 | -10 | 1 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Superficie frontal | 4.5 | 3.81E-03 | 5.55E-08 | 1.61E-12 | 5.87E-17 | 131.11 | 4.50 |
| 4.5 | 3.81E-03 | 5.55E-08 | 1.61E-12 | 5.87E-17 | 131.11 | 4.50 | |
| Superficie pos- | 8.5 | 7.20E-03 | 3.74E-07 | 3.88E-11 | 5.03E-15 | 69.41 | 8.50 |
| terior | |||||||
| Sienes frontales | 2.5 | 2.12E-03 | 9.51E-09 | 8.54E-14 | 9.58E-19 | 236.00 | 2.50 |
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Espesor central (mm) \+ 1\cr Espesor borde (mm) \+
4,51\cr}
| R0 | R | 4.5 | 4.5 | 8.5 | DSAG | sag | \alpha | N |
| -15 | -50 | 9.91 | 2.61 | 1.65 | 2 | |||
| -15 | -45 | 7.96 | 1.91 | 1.65 | 2 | |||
| -15 | -40 | 6.25 | 1.33 | 1.65 | 2 | |||
| -15 | -35 | 4.76 | 0.85 | 1.65 | 2 | |||
| -15 | -30 | 3.48 | 0.48 | 1.65 | 2 | |||
| -15 | -25 | 2.41 | 2.41 | 5.66 | 0.21 | 1.65 | 2 | |
| -15 | -20 | 1.53 | 1.53 | 3.94 | 0.05 | 1.65 | 2 | |
| -15 | -20 | 1.53. | 1.53 | 3.94 | 0.05 | 1.65 | 2 | |
| -15 | -15 | 0.86 | 0.86 | 2.64 | 0.00 | 1.65 | 2 | |
| -15 | -10 | 0.38 | 0.38 | 1.72 | 0.05 | 1.65 | 2 | |
| -15 | -5 | 0.10 | 0.10 | 1.18 | 0.21 | 1.65 | 2 |
| R0 | R | 4.5 | 4.5 | 8.5 | DSAG | sag | \alpha | N |
| -15 | 0 | 0.00 | 0.00 | 1.00 | 0.48 | 1.65 | 2 | |
| -15 | 5 | 0.10 | 0.10 | 1.18 | 0.85 | 1.65 | 2 | |
| -15 | 10 | 0.38 | 0.38 | 1.72 | 1.33 | 1.65 | 2 | |
| - 15 | 15 | 0.86 | 0.86 | 2.64 | 1.91 | 1.65 | 2 | |
| -15 | 20 | 1.53 | 1.53 | 3.94 | 2.61 | 1.65 | 2 | |
| -15 | 25 | 2.41 | 2.41 | 5.66 | 0.21 | 2.48 | 1.65 | 2 |
| -15 | 30 | 3.48 | 7.82 | 0.48 | 3.85 | 1.65 | 2 | |
| -15 | 35 | 4.76 | 10.47 | 0.85 | 5.95 | 1.65 | 2 | |
| -15 | 40 | 6.25 | 13.67 | 1.33 | 9.16 | 1.65 | 2 |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Superficie frontal | 4.5 | 3.81E-03 | 5.55E-08 | 1.61E-12 | 5.87E-17 | 131.11 | 4.50 |
| 4.5 | 3.81E-03 | 5.55E-08 | 1.61E-12 | 5.87E-17 | 131.11 | 4.50 | |
| Superficie | 8.5 | 7.20E-03 | 3.74E-07 | 3.88E-11 | 5.03E-15 | 69.41 | 8.50 |
| posterior | |||||||
| Sienes frontales | 11 | 0.00E+00 | 8.10E-07 | 1.41E-10 | 3.06E-14 | 0.00 |
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Espesor central (mm)\+ 1\cr Espesor borde (mm)\+
3,95\cr}
| R0 | R | 4.5 | 4.5 | 8.5 | DSAG | sag | \alpha | N |
| -15 | -50 | 9.91 | 1.54 | 10 | 1 | |||
| -15 | -45 | 7.96 | 0.78 | 10 | 1 | |||
| -15 | -40 | 6.25 | 0.36 | 10 | 1 | |||
| -15 | -35 | 4.76 | 0.14 | 10 | 1 | |||
| -15 | -30 | 3.48 | 0.04 | 10 | 1 | |||
| -15 | -25 | 2.41 | 2.41 | 5.66 | 0.01 | 10 | 1 | |
| -15 | -20 | 1.53 | 1.53 | 3.94 | 0.00 | 10 | 1 | |
| -15 | -20 | 1.53 | 1.53 | 3.94 | 0.00 | 10 | 1 | |
| -15 | -15 | 0.86 | 0.86 | 2.64 | 0.00 | 10 | 1 | |
| -15 | -10 | 0.38 | 0.38 | 1.72 | 0.00 | 10 | 1 | |
| -15 | -5 | 0.10 | 0.10 | 1.18 | 0.01 | 10 | 1 | |
| -15 | 0 | 0.00 | 0.00 | 1.00 | 0.04 | 10 | 1 | |
| -15 | 5 | 0.10 | 0.10 | 1.18 | 0.14 | 10 | 1 | |
| -15 | 10 | 0,38 | 0.38 | 1.72 | 0.36 | 10 | 1 | |
| -15 | 15 | 0.86 | 0.86 | 2.64 | 0.78 | 10 | 1 | |
| -15 | 20 | 1.53 | 1.53 | 3.94 | 1.54 | 10 | 1 | |
| -15 | 25 | 2.41 | 2.41 | 5.66 | 0.01 | 2.41 | 10 | 1 |
| -15 | 30 | 3.48 | 7.82 | 0.04 | 3.83 | 10 | 1 | |
| -15 | 35 | 4.76 | 10.47 | 0.14 | 6.07 | 10 | 1 | |
| -15 | 40 | 6.25 | 13.67 | 0.36 | 9.73 | 10 | 1 |
\newpage
| Rx de la lente | 3,00 | Indice | 1,59 |
| Profundidad central | 2,10 | Potencia extensión | 0 |
| Espesor del borde | 1,00 | Diámetro óptico | 0 |
| Espesor del centro | 3,10 |
| B | A0 | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Centro | 11.00 | -3.00 | 9.32E-03 | 8.19E-07 | 1.41E-10 | 3.06E-14 | 53.64 | 11.00 |
| Optico | ||||||||
| 10.75 | -2.83 | 9.11E-03 | 7.56E-07 | 1.26E-10 | 2.60E-14 | 54.88 | 10.75 | |
| 10.50 | -2.55 | 8.00E-03 | 7.05E-07 | 1.12E-10 | 2.21E-14 | 56.19 | 10.50 | |
| 10.25 | -2.48 | 8.69E-03 | 6.55E-07 | 9.89E-11 | 1.87E-14 | 57.56 | 10.25 | |
| 10.00 | -2.30 | 8.47E-03 | 6.09E-07 | 8.74E-11 | 1.57E-14 | 59.00 | 10.00 | |
| 9.75 | -2.13 | 8.26E-03 | 5.64E-07 | 7.70E-11 | 1.31E-14 | 60.51 | 9.75 | |
| 9.50 | -1.95 | 8.05E-03 | 5.22E-07 | 6.76E-11 | 1.10E-14 | 62.11 | 9.50 | |
| 9.25 | -1.78 | 7.84E-03 | 4.82E-07 | 5.92E-11 | 9.09E-15 | 63.78 | 9.25 | |
| 9.00 | -1.60 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 | |
| 8.75 | -1.43 | 7.42E-03 | 4.08E-07 | 4.48E-11 | 6.16E-15 | 67.43 | 8.75 | |
| 8.50 | -1.25 | 7.20E-03 | 3.74E-07 | 3.88E-11 | 5.03E-15 | 69.41 | 8.50 | |
| 8.25 | -1.08 | 6.99E-03 | 3.42E-07 | 3.34E-11 | 4.08E-15 | 71.52 | 8.25 | |
| Extensión | 8.00 | -0.90 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 2.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Montura | 8.00 | 0.10 | 8.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Óptica | 8.00 | 0.10 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| posterior |
| Comba | Frontal | Montura | Posterior | ||
| R | Xtn | 11.0 | 8 | 8 | |
| -30.00 | 6.169 | 6.477 | 6.477 | ||
| -25.00 | 3.182 | 4.467 | 4.467 | ||
| -20.00 | 0.868 | 2.864 | 2.864 | ||
| -15.00 | -0.860 | 1.642 | 1.642 | ||
| -10.00 | -2.060 | 0.781 | 0.781 | ||
| -5.00 | -2.766 | 0.270 | 0.270 | ||
| 0.00 | -3.000 | 0.100 | 0.100 | ||
| 5.00 | -2.766 | 0.270 | 0.270 | ||
| 10.00 | -2.060 | 0.781 | 0.781 | ||
| 15.00 | -0.860 | 1.642 | 1.642 | ||
| 20.00 | 0.868 | 0.868 | 2.864 | 2.864 | |
| 25.00 | 3.182 | 3.199 | 4.467 | 4.467 | |
| 25.07 | 3.218 | 3.252 | 4.492 | 4.492 | Espesor |
| 25.28 | 3.329 | 3.372 | 4.567 | 4.567 | 1.268 |
| 25.63 | 3.516 | 3.555 | 4.695 | 4.695 | 1.240 |
| 26.11 | 3.783 | 3.798 | 4.877 | 4.877 | 1.195 |
| 26.74 | 4.137 | 4.099 | 5.117 | 5.117 | 1.140 |
| 27.50 | 4.584 | 4.457 | 5.419 | 5.419 | 1.079 |
TABLA 12
(continuación)
| Comba | Frontal | Montura | Posterior | Espesor | |
| R | Xtn | ||||
| 28.40 | 5.134 | 4.872 | 5.789 | 5.789 | 1.018 |
| 29.44 | 5.80 | 5.343 | 6.233 | 6.233 | 0.962 |
| 30.63 | 6.595 | 5.871 | 6.759 | 6.759 | 0.917 |
| 31.94 | 7.539 | 6.455 | 7.377 | 7.377 | 0.890 |
| 33.40 | 8.652 | 7.097 | 8.097 | 8.097 | 0.888 |
| 35.00 | 9.963 | 7.933 | 8.933 | 8.933 | 0.922 |
| 40.00 | 14.766 | 10.884 | 11.884 | 11.884 | 1000 |
| 45.00 | 20.882 | 14.400 | 15.400 | 15.400 | 1.000 |
| 50.00 | 18.573 | 19.573 | 19.573 | 1.000 | |
| 1.000 |
| Rx de la lente | 1,0 | Potencia extensión | 0,00 |
| Profundidad central | 2,43 | Diámetro óptico | 60 |
| Espesor del borde | 1,000 | Abertura gafas | 85 |
| Material: Policarbonato |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Optica frontal | 9.0 | 7.63E-03 | 4.44E-07 | 5.16E-11 | 7.51E-15 | 65.56 | 9.00 |
| Extensión | 8 | 6.78E-03 | 3.13E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Montura | 8 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Optica poste- | 8 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| rior |
| Comba | Posterior | Frontal | Exten. | Montura |
| R | 8.00 | 9.0 | 8 | 8 |
| -50 | ||||
| -45 | ||||
| -40 | ||||
| -35 | ||||
| -30 | ||||
| -25 | 4.4965103 | 2.6540148 | 3.8665103 | |
| -20 | 2.8936411 | 0.8220304 | 2.2636411 | |
| -20 | 2.8936411 | 0.8253341 | 2.2636411 | |
| -15 | 1.6715342 | -0.560829 | 1.0415342 | |
| -10 | 0.8111113 | -1.532799 | 0.1811113 | |
| -5 | 0.2996867 | -2.109044 | -0.330313 | |
| 0 | 0.13 | -2.3 | -0.5 | |
| 5 | 0.2996867 | -2.109044 | -0.330313 | |
| 10 | 0.8111113 | -1.532799 | 0.1811113 | |
| 15 | 1.6715342 | -0.560829 | 1.0415342 | |
| 20 | 2.8936411 | 0.8253341 | 2.2636411 | |
| 25 | 4.4965103 | 2.6540148 | 3.8665103 | |
| 30 | 6.5071492 | 4.9663551 | 6.5071492 | 5.8771492 |
| 35 | 8.9627803 | 7.9627803 | 8.9627803 | 8.3327803 |
| 40 | 11.914111 | 10.914111 | 11.914111 | 11.284111 |
| Rx de la lente | -2,0 | Potencia extensión | -0,50 |
| Espesor centro | 1 | Diámetro óptico | 55 |
| Espesor del borde | 2,75 | Abertura gafas | 70 |
| Curva básica | 6,5 | Material: Policarbonato |
| B | A2 | A4 | A6 | A8 | r | D | |
| Optica frontal | 6.5 | 5.51E-03 | 1.67E-07 | 1.01E-11 | 7.69E-16 | 90.77 | 6.50 |
| Extensión | 8.5 | 7.20E-03 | 3.74E-07 | 3.88E-11 | 5.03E-15 | 69.41 | 8.50 |
| Montura | 8 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Optica posterior | 8 | 6.78E-03 | 3.12E-07 | 2.86E-11 | 3.29E-15 | 73.75 | 8.00 |
| Comba | Posterior | Frontal | Exten. | Montura |
| R | 8.00 | 6.5 | 8.5 | 8 |
| -50 | ||||
| -45 | ||||
| -40 | ||||
| -35 | ||||
| -30 | ||||
| -25 | 3.5106816 | 5.6583626 | 4.3665103 | |
| -20 | 2.2301528 | 3.9437713 | 2.7636411 | |
| -20 | 2.230802 | 3.9437713 | 2.7636411 | |
| -15 | 1.247986 | 3.9437713 | 2.7636411 | |
| -10 | 0.5525291 | 1.724116 | 1.5415342 | |
| -5 | 0.1378165 | 1.180319 | 0.1696867 | |
| 0 | 0 | 1 | 0 | |
| 5 | 0.1378165 | 1.180319 | 0.1696867 | |
| 10 | 0.5525291 | 1.724116 | 0.6811113 | |
| 15 | 1.247986 | 2.6401398 | 1.5415342 | |
| 20 | 2.230802 | 3.9437713 | 2.7636411 | |
| 25 | 3.5105103 | 3.5103816 | 3.6583626 | 4.3665103 |
| 30 | 5.5211492 | 5.4609142 | 7.8173879 | 6.3771492 |
| 35 | 7.9767803 | 7.9767803 | 10.467686 | 8.8327803 |
| 40 | 10.928111 | 10.928111 | 13.674148 | 11.784111 |
Radio lente
40,0
Superficie frontal
Número de piezas polinomiales
Grado de polinomial 3
Superficie frontal (1 pieza)
Grado de polinomial 8
Se aplican coeficientes de la asféra de la
superficie central optimizada ópticamente desde r = 0 hasta r =
20.
+0.00000D+00 0
+0.000000+00 1
+1.03280D-02 2
+0.000000+00 3
+1.26810D-06 4
+0.00000D+00 5
+3.00100D-10 6
+0.00000D+00 7
+1.82900D-13 8
Radio de mezcla (1-2)
Superficie frontal (2 piezas)
Grado de polinomial 3
Se aplica la estría polinomial que mezcla la
asféra interior a la esfera exterior desde r = 20 hasta r = 35
-7.53462D+00 0
+8.36819D-01 1
-1.75540D-02 2
+2.72230D-4 3
Radio de mezcla (2-3)
35
Superficie frontal (3 piezas)
Grado de polinomial 8
Se aplican coeficientes de la esfera exterior
fuera de r = 35
+2.10000D+00 0
+0.00000D+00 1
+7.43494D-03 2
+0.00000D+00 3
+4.10992D-07 4
+0.00000D+00 5
+4.54379D-11 6
+0.0000D+00 7
+6.27934D-15 8
Espesor central
3,1
Superficie posterior
Cantidad de piezas polinomiales
1
Superficie posterior (1 pieza)
Grado de polinomial 8
Coeficientes de la esfera de la superficie
posterior
+3.10000D+00
+0.00000D+00
+7.54717D-03
+0.00000D+00
+4.29885D-07
+0.00000D+00
+4.89723D-11
+0.00000D+00
+6.97363D-15
| Radio | Espesor | comba(frontal) | comba (posterior) | zFrontal | zPosterior | TCrv |
| 0.00 | 3.10 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 3.10 | 10.95 |
| 1.00 | 3.10 | 0.01 | 0.01 | 0.01 | 3.11 | 10.95 |
| 2.00 | 3.09 | 0.04 | 0.03 | 0.04 | 3.13 | 10.95 |
| 3.00 | 3.07 | 0.09 | 0.07 | 0.09 | 3.17 | 10.96 |
| 4.00 | 3.06 | 0.17 | 0.12 | 0.17 | 3.22 | 10.96 |
| 5.00 | 3.03 | 0.26 | 0.19 | 0.26 | 3.29 | 10.97 |
| 6.00 | 3.00 | 0.37 | 0.27 | 0.37 | 3.37 | 10.99 |
| 7.00 | 2.96 | 0.51 | 0.37 | 0.51 | 3.47 | 11.00 |
| 8.00 | 2.92 | 0.67 | 0.48 | 0.67 | 3.58 | 11.02 |
| 9.00 | 2.87 | 0.85 | 0.61 | 0.85 | 3.71 | 11.03 |
| 10.00 | 2.81 | 1.05 | 0.76 | 1.05 | 3.86 | 11.05 |
| 11.00 | 2.75 | 1.27 | 0.92 | 1.27 | 4.02 | 11.08 |
| 12.00 | 2.68 | 1.51 | 1.10 | 1.51 | 4.20 | 11,10 |
| 13.00 | 2.60 | 1.78 | 1.29 | 1.78 | 4.39 | 11.13 |
| 14.00 | 2.52 | 2.08 | 1.50 | 2.08 | 4.60 | 11.17 |
| 15.00 | 2.43 | 2.39 | 1.72 | 2.39 | 4.82 | 11.20 |
| 16.00 | 2.33 | 2.73 | 1.96 | 2.73 | 5.06 | 11.24 |
| 17.00 | 2.22 | 3.10 | 2.22 | 3.10 | 5.32 | 11.29 |
| 18.00 | 2.10 | 3.49 | 2.49 | 3.49 | 5.59 | 11.34 |
| 19.00 | 1.97 | 3.91 | 2.78 | 3.91 | 5.88 | 11.39 |
| 20.00 | 1.83 | 4.36 | 3.09 | 4.36 | 6.19 | -0.97 |
| 21.00 | 1.70 | 4.82 | 3.42 | 4.82 | 6.52 | -0.32 |
| 22.00 | 1,58 | 5.28 | 3.76 | 5.28 | 6.86 | 0.33 |
| 23.00 | 1.48 | 5.74 | 4.12 | 5.74 | 7.22 | 0.98 |
| 24.00 | 1.40 | 6.20 | 4.50 | 6.20 | 7.60 | 1.62 |
| 25.00 | 1.33 | 6.67 | 4.90 | 6.67 | 8.00 | 2.25 |
| 26.00 | 1.27 | 7.14 | 5.31 | 7.14 | 8.41 | 2.87 |
| 27.00 | 1.23 | 7.62 | 5.75 | 7.62 | 8.85 | 3.47 |
| 28.00 | 1.20 | 8.11 | 6.21 | 8.11 | 9.31 | 4.06 |
| 29.00 | 1.17 | 8.61 | 6.68 | 8.61 | 9.78 | 4.62 |
(continuación)
| Radio | Espesor | comba(frontal) | comba (posterior) | zFrontal | zPosterior | TCrv |
| 30.00 | 1.16 | 9.12 | 7.18 | 9.12 | 10.28 | 5.15 |
| 31.00 | 1.15 | 9.65 | 7.70 | 9.65 | 10.80 | 5.65 |
| 32.00 | 1.15 | 10.19 | 8.24 | 10.19 | 11.34 | 6.12 |
| 33.00 | 1.15 | 10.75 | 8.80 | 10.75 | 11.90 | 6.55 |
| 34.00 | 1.16 | 11.32 | 9.39 | 11.32 | 12.49 | 6.94 |
| 35.00 | 1.17 | 11.92 | 10.00 | 11.92 | 13.10 | 7.29 |
| 36.00 | 1.19 | 12.54 | 10.63 | 12.54 | 13.73 | 7.78 |
| 37.00 | 1.20 | 13.19 | 11.29 | 13.19 | 14.39 | 7.76 |
| 38.00 | 1.22 | 13.86 | 11.97 | 13.86 | 14.07 | 7.73 |
| 39.00 | 1.23 | 14.55 | 12.68 | 14.55 | 15.78 | 7.70 |
| 40.00 | 1.25 | 15.28 | 13.42 | 15.28 | 16.52 | 7.67 |
Radio lente
40,0
Superficie frontal
Número de piezas polinomiales
Grado de polinomial 3
Superficie frontal (1 pieza)
Grado de polinomial 8
Se aplican coeficientes de la asféra de la
superficie central optimizada ópticamente desde r = 0 hasta r =
20.
+0.00000D+00
+0.00000D+00
+4.52750D-03
+0.00000D+00
+1.17470D-07
+0.00000D+00
-7.92780D-11
+0.00000D+00
+1.86270D-14
Radio de mezcla (1-2)
20
Superficie frontal (2 piezas)
Grado de polinomial 3
+1.44473D+01
-1.66106D+00
+6.22643D-02
-5.38318D-04
Radio de mezcla (2-3)
40
Superficie frontal (3 piezas)
Grado de polinomial 8
Se aplican coeficientes de la asféra exterior
fuera de r = 35
+0.00000D+00
+0.00000D+00
+7.43494D-03
+0.000000+00
+4.10992D-07
+0.00000D.00
+4.54379D-11
+0.00000D+00
+6.27934D-15
Espesor central
1
Superficie posterior
Cantidad de piezas polinomiales
1
Superficie posterior (1 pieza)
Grado de polinomial 8
+1.00000D+00
+0.00000D+00
+7.54717D-03
+0.00000D+00
+4.29885D-07
+0.00000D+00
+4.89723D-11
+0.00000D+00
+6.97363D-15
\newpage
| Radio | Espesor | comba(frontal) | comba (posterior) | zFrontal | zPosterior | TCrv |
| 0.00 | 1.00 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 1.00 | 4.80 |
| 1.00 | 1.00 | 0.00 | 0.01 | 0.00 | 1.01 | 4.80 |
| 2.00 | 1.01 | 0.02 | 0.03 | 0.02 | 1.03 | 4.80 |
| 3.00 | 1.03 | 0.04 | 0.07 | 0.04 | 1.07 | 4.80 |
| 4.00 | 1.05 | 0.07 | 0.12 | 0.07 | 1.12 | 4.80 |
| 5.00 | 1.08 | 0.11 | 0.19 | 0.11 | 1.19 | 4.80 |
| 6.00 | 1.11 | 0.16 | 0.27 | 0,16 | 1.27 | 4.80 |
| 7.00 | 1.15 | 0.22 | 0.37 | 0.22 | 1.37 | 4.80 |
| 8.00 | 1.19 | 0.29 | 0.48 | 0.29 | 1.48 | 4.80 |
| 9.00 | 1.25 | 0.37 | 0.61 | 0.37 | 1.61 | 4.80 |
| 10.00 | 1.31 | 0.45 | 0.76 | 0.45 | 1.76 | 4.80 |
| 11.00 | 1.37 | 0.55 | 0.92 | 0.55 | 1.92 | 4.80 |
| 12.00 | 1.44 | 0.65 | 1.10 | 0.65 | 2.10 | 4.80 |
| 13.00 | 1.52 | 0.77 | 1.29 | 0.77 | 2.29 | 4.79 |
| 14.00 | 1.60 | 0.89 | 1.50 | 0.89 | 2.50 | 4.78 |
| 15.00 | 1.70 | 1.02 | 1.72 | 1.02 | 2.72 | 4.77 |
| 16.00 | 1.80 | 1.17 | 1.96 | 1.17 | 2.96 | 4.76 |
| 17.00 | 1.90 | 1.32 | 2.22 | 1.32 | 3.22 | 4.75 |
| 18.00 | 2.02 | 1.48 | 2.49 | 1.48 | 3.49 | 4.73 |
| 19.00 | 2.14 | 1.65 | 2.78 | 1.65 | 3.78 | 4.71 |
| 20.00 | 2.27 | 1.83 | 3.09 | 1.83 | 4.09 | 30.22 |
| 21.00 | 2.38 | 2.04 | 3.42 | 2.04 | 4.42 | 27.60 |
| 22.00 | 2.45 | 2.31 | 3.76 | 2.31 | 4.76 | 24.97 |
| 23.00 | 2.49 | 2.63 | 4.12 | 2.63 | 5.12 | 22.42 |
| 24.00 | 2.50 | 3.00 | 4.50 | 3.00 | 5.50 | 20.00 |
| 25.00 | 2.47 | 3.42 | 4.90 | 3.42 | 5.90 | 17.74 |
| 26.00 | 2.43 | 3.89 | 5.31 | 3.89 | 6.31 | 15.66 |
| 27.00 | 2.36 | 4.39 | 5.75 | 4.39 | 6.75 | 13.75 |
| 28.00 | 2.27 | 4.94 | 6.21 | 4.94 | 7.21 | 12.01 |
| 29.00 | 2.17 | 5.51 | 6.68 | 5.51 | 7.68 | 10.42 |
| 30.00 | 2.06 | 6.12 | 7.18 | 6.12 | 8.18 | 8.97 |
| 31.00 | 1.95 | 6.75 | 7.70 | 6.75 | 8.70 | 7.65 |
| 32.00 | 1.83 | 7.41 | 8.24 | 7.41 | 9.24 | 6.43 |
| 33.00 | 1.71 | 8.09 | 8.80 | 8.09 | 9.80 | 5.30 |
| 34.00 | 1.60 | 8.79 | 9.39 | 8.79 | 10.39 | 4.25 |
| 35.00 | 1.49 | 9,50 | 10.00 | 9.50 | 11.00 | 3.26 |
| 36.00 | 1.40 | 10.23 | 10.63 | 10.23 | 11.63 | 2.31 |
| 37.00 | 1.33 | 10.96 | 11.29 | 10.96 | 12.29 | 1.39 |
| 38.00 | 1.27 | 11.70 | 11.97 | 11.70 | 12.97 | 0.49 |
| 39.00 | 1.25 | 12.44 | 12.68 | 12.44 | 13.68 | -0.40 |
| 40.00 | 1.25 | 13.18 | 13.42 | 13.18 | 14.42 | -1.29 |
Finalmente, hay que entender que pueden llevarse
a cabo varias otras modificaciones y/o alteraciones sin apartarse
del ámbito del presente invento definido en las
reivindicaciones.
Claims (35)
1. Una lente para gafas de gran curvatura, con
potencia refractiva positiva o negativa, incluyendo
- -
- una superficie frontal y posterior, por lo menos una superficie que es continua y forma una zona de prescripción (Rx) y una zona temporal periférica para proporcionar una protección en la zona de las sienes;
- -
- exhibiendo opcionalmente la zona temporal periférica potencia refractiva;
- -
- de manera que, una vez montado, el elemento de lente es girado hacia las sienes alrededor de un eje vertical a través del centro óptico del mismo;
- -
- estando la superficie frontal y/o posterior diseñadas para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores inducidos por dicho giro, incluyendo los errores astigmáticos y de potencia media en la zona de prescripción y teniendo una corrección para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores prismáticos; y
- -
- en que la superficie frontal y/o posterior incluyen un componente asférico que tiene secciones principales no circulares seleccionado para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores astigmáticos fuera de eje y de potencia media.
2. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, en que la superficie frontal y/o
posterior incluye un componente tórico que tiene secciones
principales no circulares, y está diseñado para ajustar, por lo
menos parcialmente, errores astigmáticos y de potencia media en el
eje.
3. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 2, en que la superficie frontal es una
superficie asférica que incluye coeficientes asféricos apropiados
para definir la zona temporal periférica.
4. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 3, en que la superficie frontal
asférica exhibe línea de simetría alrededor del eje geométrico
horizontal y/o vertical de la misma.
5. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 3 ó 4, en que los coeficientes
asféricos que definen la zona temporal periférica exhibe una línea
de simetría alrededor de la línea horizontal y/o vertical que
intersecta el eje óptico y/o la línea de visión directa del mismo,
al utilizarla.
6. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 5, en que las correcciones de la
superficie asférica son en la dirección horizontal.
7. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, en que además incluye una
corrección para evitar un salto prismático.
8. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, en que la lente proporciona
corrección para el Rx correcto en la zona de prescripción (Rx) para
un usuario en direcciones no mayores de 50º fuera de eje, al usarla,
con respecto al eje óptico.
9. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 2, en que la lente proporciona una
deseada corrección Rx en la zona de prescripción (Rx) para un
usuario que se extiende más allá de 50º fuera de eje y termina en la
zona temporal periférica, lo cual proporciona una clara percepción
de objetos en el área periférica de la visión humana y evita el
salto prismático desde la zona de prescripción hasta la zona
temporal periférica.
10. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, en que la superficie posterior
incluye una curvatura básica de modo que se consigue la prescripción
de potencia Rx requerida para el paciente, en la zona de
prescripción; siendo además modificada la superficie posterior para
complementar la superficie frontal seleccionada.
11. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 10, en que la superficie posterior
incluye un componente tórico o esférico elegido para conseguir la
potencia óptica prescrita y la corrección del cilindro de la
lente.
12. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 11, en que la superficie posterior
incluye además una corrección de error astigmático para compensar
los errores inducidos por el giro alrededor del eje vertical.
13. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 12, en que la superficie es una
superficie tórica asférica e incluye un ajuste para corregir errores
astigmáticos y/o de potencia media fuera de eje.
\newpage
14. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 13, en que
- -
- la superficie frontal es asférica e incluye una curvatura básica apropiada para lentes de curva básica alta por encima de 6,0 D y coeficientes asféricos apropiados para definir la zona temporal periférica; y
- -
- la superficie posterior tiene la curvatura apropiada para proporcionar la potencia de lente óptica prescrita y el cilindro de lente prescrito, e incluye ajustes para la corrección de errores astigmáticos y de potencia media a fin de compensar los errores inducidos por el giro alrededor del eje vertical.
15. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, en que la superficie posterior
incluye un componente tórico o esférico
16. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, en que
- -
- la superficie frontal incluye un componente esférico o tórico diseñado para proporcionar la deseada corrección prescrita (Rx) en la zona de prescripción, y soporta una corrección superficial para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores incluidos los errores astigmáticos y de potencia media, en combinación con la superficie posterior; e
- -
- incluyendo coeficientes apropiados para definir la zona temporal periférica; y una sección de transición entre ellas diseñada para evitar el salto prismático entre la zona de prescripción y la zona temporal periférica; y
- -
- la superficie posterior se modifica para complementar la superficie frontal.
17. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 1, y proporcionando corrección
prescrita en la zona del orden de unas -6,0 D a +6,0 D, con,
aproximadamente de 0 a +3 de cilindridad.
18. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 17, en que la zona temporal periférica
es una zona sin prescripción.
19. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 17, en que la superficie frontal del
elemento de lente tiene una alta curvatura en el plano horizontal
que se extiende desde los límites nasal al temporal por encima de
6,0 D, pero la curvatura en el plano vertical es de 6,0 D o
inferior.
20. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 17, en que la forma de la superficie
frontal o posterior en la zona entre las dos zonas se desarrolla a
partir de una estría polinomial seleccionada para evitar un salto
prismático desde la zona Rx a la zona temporal.
21. Una lente para gafas de gran curvatura de
acuerdo con la reivindicación 17, en que la zona de prescripción se
extiende más allá de 50º fuera de eje con respecto al eje óptico, al
estar montada en una montura, al usarla, y termina en una zona
temporal periférica.
22. Una lente unitaria que incluye un par de
lentes para gafas de gran curvatura, de acuerdo con una cualquiera
de las reivindicaciones 17 a 21.
23. Una lente unitaria de acuerdo con la
reivindicación 22, en que la lente proporciona corrección de Rx
correcta en la zona de prescripción (Rx) para un usuario no superior
a 50º fuera de eje, con respecto al eje óptico al estar montada en
la montura, al usarla.
24. Una lente unitaria de acuerdo con la
reivindicación 23, en que la lente proporciona la corrección Rx
deseada en la zona de prescripción (Rx) para un usuario más allá de
50º fuera de eje cuando está montada en una montura que se utiliza y
termina en la zona temporal periférica, que proporciona clara
percepción de objetos en el área periférica de la visión humana y
evita el salto prismático desde la zona de prescripción a la zona
temporal periférica.
25. Una lente unitaria de acuerdo con la
reivindicación 24, en que a zona de prescripción se extiende hasta
un desplazamiento de eje de 80º.
26. Una lente laminada para gafas de gran
curvatura con potencia refractiva negativa o positiva,
incluyendo:
- -
- un elemento de lente frontal;
- -
- un elemento de lente posterior complementario;
- -
- estando laminada continua, por lo menos una de las superficies frontal y posterior de la lente y formando una zona de prescripción (Rx) que proporciona corrección (Rx);
- -
- en que, una vez montada, le lente laminada se gira provisionalmente alrededor de su eje vertical a través del centro óptico de la misma; y
- -
- en que la superficie frontal y/o posterior incluye un componente asférico seleccionado para ajustar, por lo menos parcialmente, errores astigmáticos o de potencia media fuera de eje.
27. Una lente laminada para gafas de acuerdo con
la reivindicación 26, en que
- -
- el elemento de lente frontal suele ser plano; y
- -
- el elemento de lente complementario posterior incluye un elemento de lente de potencia positiva o negativa.
28. Un método para fabricar un elemento de lente
para gafas de gran curvatura, con potencia refractiva negativa o
positiva, incluyendo dicho método:
- -
- proporcionar una representación matemática o numérica de una superficie frontal o posterior de un elemento de lente para gafas incluyendo una sección diseñada para proporcionar la prescripción (Rx) deseada en una zona de prescripción; y añadir a la misma una representación matemática o numérica de una zona temporal periférica para definir una superficie de lente completa;
- -
- girar la representación de la superficie de la lente alrededor del eje vertical para permitir su montaje en una montura adecuada; y
- -
- modificar la representación de la superficie de la lente para corregir, por lo menos parcialmente, los errores inducidos por dicho giro, incluidos los errores astigmáticos y de potencia media en la zona de prescripción, así como los errores prismáticos; y
- -
- de modo que la superficie frontal y/o posterior incluye un componente asférico seleccionado para ajustar, por lo menos parcialmente, errores astigmáticos o de potencia media fuera de eje.
29. Un método de acuerdo con la reivindicación
28, en que
- la representación matemática o numérica es de
una superficie frontal asférica y posee los coeficientes asféricos
apropiados para definir la zona temporal periférica; incluyendo el
método las fases de:
- -
- proporcionar posteriormente una representación matemática o numérica de una superficie posterior de prescripción (Rx); y
- -
- modificar la representación de la superficie posterior del elemento de lente a fin de ajustar, por lo menos parcialmente, los errores que incluyen errores astigmáticos y de potencia media.
30. Un método de acuerdo con la reivindicación
29, incluyendo la adición a la primera representación
matemática:
- -
- una segunda representación matemática o numérica de una sección de transición designada de modo que la zona de prescripción y la zona temporal periférica definan una superficie de lente completa.
31. Un elemento de lente para gafas de acuerdo
con una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 30, incluyendo además
una región de acentuación nasal definida por una curvatura reducida
u opuesta de la lente.
32. Gafas que incluyen:
- -
- una montura para gafas de tipo envolvente adaptada para recibir un par de lentes de gafas de modo que cada lente se gira provisionalmente hacia las sienes alrededor de un eje vertical a través del centro óptico de la misma; y
- -
- un par de lentes para gafas de gran curvatura con potencia refractiva positiva o negativa, incluyendo cada lente:
- -
- una superficie frontal y posterior que juntas forman una zona de prescripción (Rx) que proporciona la corrección prescrita y una zona temporal periférica que exhibe opcionalmente potencia Rx;
- -
- soportando la superficie frontal y/o la superficie posterior una corrección superficial para ajustar, por lo menos parcialmente, los errores inducidos por dicho giro, incluidos los errores astigmáticos y de potencia media en loa zona de prescripción, y una corrección para ajustar, por lo menos parcialmente, errores prismáticos; y donde la superficie frontal y/o posterior incluye un componente asférico seleccionada para ajustar, por lo menos parcialmente, errores astigmáticos o de potencia media fuera de eje.
33. Gafas de acuerdo con la reivindicación 32, en
que la zona de prescripción se extiende más allá de 50º fuera de
eje, con respecto al eje óptico.
34. Gafas de acuerdo con la reivindicación 32,
incluyendo:
- -
- una montura para gafas con diseño de curvatura constante de 5,0 D y superior; y
- -
- un par de lentes para gafas de gran curvatura montadas en la misma, incluyendo cada lente una superficie frontal y posterior, siendo por lo menos una de las superficies continua, y proporcionando una zona de corrección de prescripción (Rx) del orden de aproximadamente -6,0 D a +6,0 D, con alrededor de 0 a +3 de cilindricidad y una zona temporal periférica para proporcionar una protección en la zona de las sienes, zonas que se diseñan para evitar un salto prismático desde la zona Rx a la zona temporal;
- -
- proporcionando la superficie posterior una buena claridad desde las sienes o pestañas.
35. Gafas de acuerdo con la reivindicación 34, en
que la montura tiene una curvatura de diseño constante entre 8,0 D y
10,0 D.
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