JP6470706B2 - 眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法に関する。

プリズム処方を含む眼鏡レンズは、レンズのプリズム測定基準点から周辺に渡ってプリズムなしレンズを基準にしたときの前記光線のふれ角が一定の角度とならないことによって、同一の物体点を見る場合に生じる左右両眼での視線のずれがプリズムなしレンズと比較して異なることになる。
プリズムなしレンズと比較したときに、このように見る方向によってプリズム効果が異なってしまう眼鏡レンズで両眼視をすると、正面の方向を見るときには左右のレンズのプレズム効果が同じ量になるが、左右の方向や上下の方向を両眼で見ると正面方向を見た時とは異なる量のプリズム効果が作用するため、プリズム処方の眼鏡を装用する場合に眼鏡に慣れ難いことがある。

この問題に対しての周辺技術として、特許文献１がある。特許文献１は、視力の改善を目的とするものであり、眼鏡レンズの外径における中心を通りレンズ外面及びレンズ内面を貫く１本の基準軸と、この基準軸を含む複数の平面とを設定し、複数の平面によって得られる眼鏡レンズの複数の断面形状を選択し、断面形状毎に光学特性が最適化されるように設計する方法を示している。

特許４５３７１３４号公報

特許文献１で示される眼鏡レンズでは、プリズム測定基準点でのカーブの変化率が０となっており、プリズム測定基準点で保証されたプリズム量はレンズ周辺でのプリズム量とずれてしまう。このずれにより、与えられた処方プリズム量とは異なるプリズム効果が周辺で生じるので、左右（鼻側と耳側との方向）や上下（鼻側と耳側との方向と直交する方向）で視線がずれることになる。
特許文献１のプリズム処方レンズでは、プリズム測定基準点近傍でのみ所望の処方プリズムが得られるように面を傾け、かつ、かつ視力を改善するように収差を補正するという発想であり、プリズム測定基準点からプリズム基底方向と同一側では所望のプリズム量より小さすぎ、プリズム基底方向に対して反対側では大きすぎることになる（以下、この状態をプリズムの不均衡とする）。これが左右両眼で見たときの視線のずれを生むため、上記の問題を解決されていない。

本発明の目的は、上記の問題を解決するため、すなわち、プリズム処方用の眼鏡レンズにおいて、レンズのプリズム測定基準点から周辺に渡ってプリズムなしレンズを基準にしたときの前記光線のふれ角が一定の角度となるように、または、一定の角度に近づけるようにすることによって、同一の物体点を見る場合に生じる左右両眼での視線のずれがプリズムなしレンズと同じか、同じに近づけ、それによって、プリズム処方用のレンズの周辺をみたときの左右両眼の視線のずれを解消することができる眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法を提供することにある。

本発明に関連する技術の眼鏡レンズは、プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、眼球側光学面を有し、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、眼球側光学面の平均カーブの最小値が、プリズム基底方向と同一側にあることを特徴とする。

本発明に関連する技術の眼鏡レンズは、プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、眼球側光学面を有し、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、眼球側光学面のプリズム基底方向と反対側の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを特徴とする。

本発明の眼鏡レンズの設計方法は、プリズム処方を含む眼鏡レンズを設計する方法であって、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、プリズム処方以外の処方値が同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、複数の物体点から発せられた光線が、基準レンズの物体側光学面に入射し、基準レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、複数の物体点から発せられた光線が、プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る目標光線群の光線に対して平行となるように、複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な眼球側光学面の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする。

本発明の眼鏡レンズの設計方法では、レンズ面形状決定工程は、プリズム光線群のうちプリズム処方レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズム光線群ベクトル保存工程と、目標光線群のうち基準レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存する目標光線群ベクトル保存工程と、プリズム光線郡を保存するプリズム光線郡保存工程と、目標光線群を保存する目標光線群保存工程と、プリズム光線群ベクトル保存工程で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、補正前のプリズム処方レンズのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程と、プリズム光線群ベクトル保存工程で保存されたプリズム光線郡と、目標光線群保存工程で保存された前記目標光線群とから、基準レンズから出射する出射光線ベクトルの方向と、プリズム処方レンズから出射する出射光線ベクトルの方向とが任意の点でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する理想的プリズム作用演算工程と、補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算保存工程で得られたプリズム作用との差分に基づき物体側光学面を補正するためにプリズム量を演算する補正プリズム量演算工程と、補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて眼球側光学面を補正する補正工程と、を備えてもよい。

本発明の眼鏡レンズの設計方法では、補正工程の後に、プリズム処方レンズベクトル保存工程、補正前プリズム作用演算工程及び補正プリズム量演算工程を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら補正工程を終了することにしてもよい。

本発明の眼鏡レンズの製造方法は、眼鏡レンズの設計工程と、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、眼鏡レンズの設計工程は、
処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、プリズム処方以外の処方値が同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、複数の物体点から発せられた光線が、基準レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、複数の物体点から発せられた光線が、プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る目標光線群の光線に対して平行となるように、眼球側光学面の傾きを含む形状を決定することを特徴とする。

本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズの概略を示す図。 本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズの一例を示すもので、（Ａ）は光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ、（Ｂ）はＸ方向の寸法とレンズ高さとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、（Ａ）は光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ、（Ｂ）はＸ方向の寸法とレンズ高さとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、（Ａ）は光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ、（Ｂ）はＸ方向の寸法とレンズ高さとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 本発明の一実施形態の眼鏡レンズの設計装置を示すブロック図。 レンズ設計方法の原理を説明するための概略図。 眼鏡レンズの設計方法を示すフローチャート。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図１４の設計方法の手順で効果が得られることを説明する図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図１６の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図１８の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２０の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２２の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２４の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２６の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２８の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３０の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３２の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３４の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３６の設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５に対応した図。 本発明の一実施形態の眼鏡レンズの製造装置を示すブロック図。 眼鏡レンズの製造方法を示すフローチャート。

［眼鏡レンズ］
本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズを図１から図１０に基づいて説明する。
眼鏡レンズの概略を図１に基づいて説明する。
図１は、累進屈折力レンズ（単焦点非球面レンズ）の形状を示す。
累進屈折力レンズの場合では、プリズム測定基準点Ｏに対して左右対称なアライメント基準マークＭがそれぞれある。これらのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの方向に平行な方向をＸ方向とする。線分ＬＣ上にプリズム測定基準点Ｏがあり、かつ、プリズム測定基準点Ｏは線分ＬＣの中点である。
そして、線分ＬＣに直交する方向をＹ方向とする。また、本願においてプリズム測定基準点Ｏは光学中心と一致することもある。プリズム測定基準点Ｏとはレンズのプリズム作用を測定するために製造業者によって規定されるレンズ上の点である。例えば、累進屈折力レンズにおいて、プリズム測定基準点は、メーカーが指定する２つのアライメント基準点の中間点に、単焦点非球面レンズにおいては光学中心Ｏと同一にそれぞれ配置される。
一方、単焦点非球面レンズの場合では、プリズム測定基準点を通りプリズム基底方向と直交する方向をＹ方向とし、プリズム測定基準点Ｏを通りプリズム基底方向と平行な方向をＸ方向とする。

遠用度数測定基準位置ＦＭは、遠用部の屈折力が適用されたレンズ上の点である。近用度数測定基準点ＮＭは、近用部の屈折が適用されたレンズ上の点である。フィッテングポイントＦは、眼前にレンズを位置付けるための基準点として製造業者によって指定されたレンズ上の点である。なお、位置ＦＭ，ＮＭは、累進屈折力レンズの際に使用され、フィッテングポイントＦは、両レンズで用いられる。
そして、鼻側とは、眼鏡装用状態において装用者の鼻側に位置するレンズの位置を示し、耳側とは、眼鏡装用状態において装用者の耳側に位置するレンズの位置を示す。
なお、本願発明のレンズは、例えば固視ずれ、または斜位等の矯正のためのプリズムを含む処方がなされたプリズム処方用の眼鏡レンズである。

［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図２から図４には単焦点非球面レンズでの実施例が示され、図５から図１０には累進屈折力レンズでの実施例が示されている。これらについて、以下詳細に説明を行う。
まず、図２から図４の各（Ａ）図の横軸はプリズム測定基準点Ｏからの距離を示し、縦軸は平均カーブ（ｍｅａｎ ｃｕｒｖａｔｕｒｅ）を示している。また、図２から図４の各（Ｂ）図の横軸はプリズム測定基準点Ｏからの距離を示し、縦軸はレンズのプリズム測定基準点Ｏからの高さ（ｓａｇｉｔｔａｌ ｈｅｉｇｈｔ）を示す。なお、平均カーブとは、１点または２以上の点での平均曲率×（レンズの屈折率−１）×１０００）と定義される。
図２から図１０の実施例において、平均カーブは、眼球側光学面の図１のＸ方向、すなわちアライメント基準マークＭ及びプリズム測定基準点Ｏを通る直線に沿って測定されている。

図２から図７の実施例では、プリズム基底方向が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）であり、プリズム基底方向に対して反対側が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）である。
図８から図１０の実施例では、プリズム基底方向が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）
であり、プリズム基底方向に対して反対側が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）である。
図２において、Ｘ方向の向きはプリズム測定基準点Ｏからプリズム基底方向に対して反対側の方向をプラスの方向、プリズム基底方向側をマイナスの方向とし、それぞれプリズム測定基準点Ｏから離れるに従って、絶対値が大きくなる。
図２（Ａ）において、平均カーブＴはプリズム処方がない単焦点非球面レンズの眼球側光学面（出射面）の平均カーブを表す。平均カーブＴの平均カーブは、プリズム測定基準点Ｏで最小値の２．５３であり、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、平均カーブＴの平均カーブの平均値はプリズム基底方向と同一側と、プリズム基底方向に対して反対側とで同じ値となる。ここで平均カーブの平均値はＸ方向で所定間隔（例えば、１ｍｍの等間隔）で測定した平均カーブを平均した値（平均値）である。またプリズム基底方向と同一側とは、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、プリズム測定基準点を基準とてプリズム基底方向と同一方向にある領域のことを示す。
なお、本実施形態では、出射面は眼球側光学面であり、入射面は物体側光学面である。眼球側光学面とは眼鏡装用状態で眼鏡レンズの眼球側に配置されるレンズ光学面のことである。一方物体側光学面とは眼鏡装用状態で眼鏡レンズの眼球とは反対側に配置されるレンズ光学面のことである。

図２（Ａ）において、平均カーブＲは本実施例におけるレンズの眼球側光学面（出射面）の平均カーブを示す。平均カーブＲは、Ｘが−９ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の２．４１Ｄ（ディオプトリ）である。その他の位置、たとえばプリズム測定基準点（Ｘ＝０）での平均カーブの値は２．５３Ｄとなる。したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面のカーブの最小値が、プリズム基底方向と同一側にあることを示す。これにより、プリズム不均衡が緩和される（具体的には図１５で説明する）。
図２（Ａ）から、耳側（プリズム基底方向に対して反対側）の平均カーブＲの平均カーブの平均値は、鼻側（プリズム基底方向と同一側）の平均カーブＲの平均カーブの平均値に比べて大きいことがかわる。
具体的には、図２の平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲（鼻側）では、２．５０Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲（耳側）では、２．９７Ｄである。したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。これにより、プリズム不均衡が緩和される。
なお、平均カーブＲは光学中心に対して耳側に向かうに従って平均カーブが大きくなる。さらに、平均カーブＲの光学中心でのカーブの変化率は０ではなく、正の値をとる。
図２（Ｂ）において、本実施例のレンズでは、入射面の高さＰＴはプリズム測定基準点で０であり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が大きくなる。出射面の高さＰＲはプリズム測定基準点よりも耳側に最も高さが低い位置があり、この位置から鼻側と耳側とに向かうに従って高さが高くなる。これに対して、プリズム測定基準点を含むレンズ全面に処方プリズムを付加した従来例では、出射面の高さＰＲｏが本実施例の高さＰＲに比べて、耳側では低く、鼻側では高い。つまり、図２で示される実施例では、プリズム測定基準点に対してプリズム基底方向の曲面が入射面の平均カーブＴに比べて小さくて浅くなり、反対の方向が大きくて深くなる。

［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図３には表記単焦点非球面レンズの実施例が示されている。
図３は図２に対応した図である。図３においても、図２と同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
図３（Ａ）において、平均カーブＴは、プリズム測定基準点で４．３９Ｄであり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が小さくなる。平均カーブＴの形状はＸが０の位置を挟んで耳側と鼻側とで対称であり、平均カーブＴの平均値は、鼻側と耳側とでは同じである。カーブの変化率は、入射面のプリズム測定基準点では０である。
平均カーブＲは、Ｘが−２０ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において最小値の４．１９Ｄとなり、＋２０ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向に対して反対側）において最大値４．５６Ｄとなる。出射面では、プリズム測定基準点でのカーブの変化率は０ではなく、正の値をとる。したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面のカーブの最小値が、プリズム基準位置を基準に、プリズム基底方向と同一側にあることを示す。
図３（Ａ）から、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きいことがかわる。具体的には図３の平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、４．２３Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、４．５２Ｄである。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
図３（Ｂ）において、本実施例のレンズでは、入射面の高さＰＴはプリズム測定基準点で０であり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が大きくなる。出射面の高さＰＲはプリズム測定基準点よりも耳側に最も高さが低い位置があり、この位置から鼻側と耳側とに向かうに従って高さが高くなる。これに対して、プリズム測定基準点にのみ処方プリズムを付加した従来例では、出射面の高さＰＲｏが本実施例の高さＰＲに比べて、耳側では低く、鼻側では高い。
つまり、図３で示される実施例では、プリズム測定基準点Ｏに対してプリズム基底方向の曲面が入射面の平均カーブＴに比べて小さくて浅くなり、反対の方向が大きく深くなる。

［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図４には単焦点非球面レンズの実施例が示されている。
図４は図２に対応した図である。図４においても、図２と同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
図４（Ａ）において、平均カーブＴは、プリズム測定基準点であるプリズム測定基準点で６．２１Ｄであり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が小さくなり、それぞれ最小値をとる。平均カーブＴの形状はＸが０の位置を挟んで耳側と鼻側とで対称であり、平均カーブＴの平均値は、鼻側と耳側とでは同じである。カーブの変化率は入射面のプリズム測定基準点では０である。
平均カーブＲは、Ｘが−２２ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）で最小値の５．９３Ｄとなり、＋５ｍｍの位置で最大値となる。図４（Ａ）から、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きいことがかわる。具体的には図４の平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、６．０３Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、６．１７Ｄである。したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
図４（Ｂ）において、出射面の高さＰＲはプリズム測定基準点よりも耳側に最も高さが低い位置があり、この位置から鼻側と耳側とに向かうに従って高さが高くなる。これに対して、プリズム測定基準点にのみ処方プリズムを付加した従来例では、出射面の高さＰＲｏが本実施例の高さＰＲに比べて、耳側では若干低く、鼻側では若干高い。
つまり、図４で示される実施例では、プリズム測定基準点に対してプリズム基底方向の曲面が入射面の平均カーブＴに比べて小さくて浅くなり、反対の方向が大きくて深くなる。

［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
図５には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図５から図１０の横軸はプリズム測定基準点Ｏからの距離を示し、縦軸は平均カーブ（ｍｅａｎ ｃｕｒｖａｔｕｒｅ）を示している。
図５は図２（Ａ）に対応した図である。図５においても、図２と同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。なお、累進屈折力レンズでは、図１の想像線で示される通り、フィッテングポイントＦ、遠用度数測定位置ＦＭ、近用度数測定位置ＮＭがあり、遠用度数測定位置ＦＭから上方が遠用部とされ、近用度数測定位置ＮＭから下方が近用部とされ、遠用部と近用部との間が累進部とされている。
図５において、Ｔはプリズム処方がない累進屈折力レンズの出射面の平均カーブを表す。平均カーブＴは、プリズム測定基準点で２．１０Ｄであり、プリズム測定基準点から耳側の領域において最小値をとる。ここで、累進屈折力レンズにおけるプリズム測定基準点は、メーカーが指定する２つのアライメント基準値の中間点である。図５では、プリズム測定基準点はＸが０の位置である。
平均カーブＴの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、２．１８Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、２．０４Ｄである。ここで、平均カーブＴの平均値は、Ｘにおいて、１ｍｍピッチ毎に平均カーブの値を求め、それを平均したものである。

平均カーブＲは本実施例における累進屈折力レンズの出射面の平均カーブを示す。出射面での平均カーブＲは、Ｘが−２２ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）−９ｍｍ（プリズム測定基準点０から鼻側に９ｍｍ）の位置において、最小値の１．８２Ｄであり、プリズム測定基準点では２．１０Ｄとなる。プリズム測定基準点でのカーブＲの変化率は０ではなく、正の値をとる。
平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、１．８９Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、２．３１Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きい。
したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。

［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
図６には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図６は図２（Ａ）に対応した図である。図６においても、図２と同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
図６において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で０であり、プリズム測定基準点から耳側の領域において最小値をとる。
本実施例における平均カーブＲは、Ｘが−１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の３．８１Ｄであり、プリズム測定基準点では４．１２Ｄとなる。
図５の実施例と同様の方法により、平均カーブＴ，Ｒの平均値を求める。平均カーブＴの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、４．１３Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、３．８６Ｄである。平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、３．８５Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、４．１０Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きい。
したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。

［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
図７には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図７は図２（Ａ）に対応した図である。図７においても、図２と同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
図７において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で６．１３Ｄであり、プリズム測定基準点から耳側の領域において最小値をとる。
本実施例における平均カーブＲは、Ｘが−１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の５．８６Ｄであり、プリズム測定基準点では６．１３Ｄとなる。
平均カーブＴの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、６．１６Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、５．７８Ｄである。平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、５．９１Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、６．００Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きい。
したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。

［プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
図８には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図８は図２（Ａ）に対応した図である。図８では、図２とは異なり、プリズム基底方向と同一側が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）であり、プリズム基底方向と反対側が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）である。
図８から図１０の実施例では、プリズム基底方向が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）
であり、プリズム基底方向に対して反対側が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）である。
図８において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で２．１０Ｄであり、プリズム測定基準点から鼻側の領域において最小値をとる。
本実施例における平均カーブＲは、Ｘが８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の１．８３Ｄであり、プリズム測定基準点では２．１０Ｄとなる。
平均カーブＴの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、２．０４Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、２．１８Ｄである。平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、２．３１Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、１．８９Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、鼻側が耳側に比べて大きい。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。

［プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
図９には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図９は図８に対応した図である。
図９において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で０であり、プリズム測定基準点から鼻側の領域において最小値をとる。
本実施例における平均カーブＲは、Ｘが１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の３．８１Ｄであり、プリズム測定基準点では０となる。
平均カーブＴの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、３．８６Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、４．１３Ｄである。平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、−０．０１８であり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、３．８５Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、鼻側が耳側に比べて大きい。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。

［プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
図１０には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図１０は図８に対応した図である。
図１０において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で０であり、プリズム測定基準点から鼻側の領域において最小値をとる。
本実施例における平均カーブＲは、Ｘが１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の５．８６Ｄであり、プリズム測定基準点では０となる。
平均カーブＴの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、５．７８Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、６．１６Ｄである。平均カーブＲの平均値は、−３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、６．００Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、５．９１Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、鼻側が耳側に比べて大きい。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。

（測定位置に関して）
本実施例における図２から図１０における測定位置はレンズの物体側光学面である出射面ＬＯの上であって、プリズム測定基準点を通過し、プリズム基底方向と同じ、または逆の方向となる直線上である。図２から図１０におけるＸ＝０（ｍｍ）のレンズ上の位置はプリズム測定基準位置に対応する。
平均カーブを算出するための測定範囲は、プリズム測定基準点を中点とする６０ｍｍの範囲で行った。
（測定点の配置について）
平均カーブを算出するための測定点の配置は、等間隔に１ｍｍの配置とし、平均カーブは各位置での以下の計算式によって計算された面屈折力とする。
計算式：各位置での平均曲率×（レンズの屈折率−１）×１０００ ・・・（式１）
（測定方法）
平均カーブの値の測定は、ＴＡＬＹＳＵＲＦ（ＴＡＹＬＯＲ ＨＯＢＳＯＮ社製）で眼球側光学面に接触して行なった。
なお、測定位置は累進屈折力レンズ等において基準位置、例えば、２点のアライメント基準マークが確認できる場合は、アライメント基準マークを通過する位置を測定位置としても良い。また、測定範囲は５０ｍｍから６０ｍｍの範囲が好ましい。そして平均カーブの値を算出するための測定点の数は、１０点から１００００点程度の範囲で選択することができるが、１００点以上であることが好ましい。
測定装置は、商品名ＵＡ３Ｐ（松下電器産業社製）、商品名超高精度ＣＮＣ三次元測定機ＬＥＧＥＸ９１０６（株式会社ミツトヨ社製）、商品名ＰＭＤ１００（ｓｃｈｎｅｉｄｅｒ社製）、商品名Ｄｕａｌ ＬｅｎｓＭａｐｐｅｒ（Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ ＆ Ｒｏｂｏｔｑｉｃｓ社製）等が好適である。本実施形態における、測定方法は、説明した上記のみならず下記のような測定をしてもよい。例えば、レンズ全面の測定後、その測定結果を分析し、プリズム測定基準点Ｏを通過し、プリズム基底方向と同じ方向となる直線を特定することでもよい。

［眼鏡レンズの設計装置］
本発明の眼鏡レンズの設計装置及び設計方法の一実施形態を図面に基づいて説明する。
図１１には本実施形態の眼鏡レンズの設計装置の概略が示されている。
図１１において、眼鏡レンズの設計装置３は、入射面に入射される光線が出射面から眼球回旋点に向けて出射される眼鏡レンズを設計する装置である。そして、設計装置３は、制御部３０、記憶部３１及び表示部３２を備えるレンズ面形状決定部３（本発明においては設計装置３に含まれる）を備えている。レンズ面形状決定部は、出射面の傾斜を設定するレンズ面形状決定部３Ａを備え、レンズ面形状決定部３Ａは、制御部３０、記憶部３１及び表示部３２を備えて構成されている。
制御部３０は、ＣＰＵ等の演算回路、ＲＡＭ等の記憶回路により構成され、記憶部３１に記憶されているプログラムをＲＡＭに展開し、ＲＡＭに展開されたプログラムとの協働で各種処理を実行する。

制御部３０は、各種処理を実行することで、送受信部３３、データ作成部３４、データ読込部３５、補正前プリズム作用演算部３６、理想的プリズム作用演算部３７、補正プリズム量演算部３８及び補正部３９として機能する。
送受信部３３は、図示しない検眼装置から装用者の検眼情報を取得する検眼情報入手部としても機能するものであり、眼鏡レンズの設計に必要な情報を図示しないコンピュータから受信し、他のコンピュータに設計データ等を送信する。
ここで、検眼情報とは、装用者の固視ずれに関する情報（プリズム量ΔＰ、鼻側（Ｉｎ方向）、耳側（Ｏｕｔ方向）、上側（Ｕｐ方向）、下側（Ｄｏｗｎ方向）、斜位に関する情報、眼鏡レンズの球面屈折力Ｓ、累進屈折力レンズの第一領域（例えば、近用部）で付与する第一屈折力、第二領域（例えば、遠用部）で付与する第二屈折力、累進帯長、加入度、そり角、瞳孔間距離、頂点間距離、その他の情報である。

データ作成部３４は、記憶部３１で記憶された情報を呼び出し、基準レンズＢＬ（図１２参照）の入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ１１Ａ、Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａ、基準レンズＢＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂ、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂ、その他のデータが作成される。ここで、プリズム処方レンズＣＬとは、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをいう。基準レンズＢＬとは、プリズム処方以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズをいう。
そして、図１１で示されるデータ作成部３４では、後述する処方プリズムの分布、基準プリズム分布及び差分プリズム分布を、光線追跡法、その他の方法で作成する。データ作成部３４で作成されたデータは、一度、記憶部３１で記憶される。

図１１で示される通り、データ読込部３５は、データ作成部３４で作成された種々のデータを記憶部３１から読み込む。
補正前プリズム作用演算部３６は、後述するプリズム処方レンズベクトル保存部３１１で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、プリズム処方がない基準レンズのプリズム作用を演算する。
理想的プリズム作用演算部３７は、プリズム処方レンズベクトル保存部３１１で保存された入射光線ベクトルと後述する目標光線群保存部３１２で保存された出射光線ベクトルとから、プリズム処方レンズに光線を入射させたときに得られる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する。
補正プリズム量演算部３８は、補正前プリズム作用演算部３６で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算部３７で得られたプリズム作用との差分に基づき出射面の傾きを補正するための補正プリズム量を演算する。
補正前プリズム作用演算部３６、理想的プリズム作用演算部３７及び補正プリズム量演算部３８を備えて演算部３００が構成される。
補正部３９は、補正プリズム量演算部３８で求められた補正プリズム量に基づいて出射面の傾きを補正する。

記憶部３１は、記憶部本体３１０、プリズム処方レンズベクトル保存部３１１及び目標光線群保存部３１２を備えている。
記憶部本体３１０は、眼鏡レンズの設計装置３の動作を制御するための各種プログラムや、各種情報を記憶する。各種情報としては、送受信部３３で入手した装用者毎の検眼情報、眼鏡レンズの材料、屈折率、その他、設計するにあたり必要な設計情報である。
プリズム処方レンズベクトル保存部３１１は、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに光線を入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂ（図１２（Ｂ）参照）とを保存する。
目標光線群保存部３１２は、基準レンズＢＬの処方プリズム量に対応した角度γの分だけ回転された入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂ（図１２（Ａ）参照）とを記憶部３１に保存する。ここで、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａが目標光線群である。

［眼鏡レンズ設計方法］
以上の構成の設計装置３を用いて眼鏡レンズを設計する方法を説明する。
眼鏡レンズの設計方法を説明するために前提となる概念を図１２に基づいて説明する。
図１２（Ａ）には、プリズム基準レンズＢＬが示されている。
基準レンズＢＬはプリズム処方以外の処方値（眼鏡レンズの球面屈折力、乱視屈折力、乱視軸、累進屈折力レンズの第一領域（例えば、近用部）で付与する第一屈折力、第二領域（例えば、遠用部）で付与する第二屈折力、累進帯長、加入屈折力、瞳孔間距離等）が全て同一で処方プリズムが付加されていないレンズである。
図１２（Ａ）において、基準レンズＢＬは、物体側光学面である入射面ＬＩと眼球側光学面である出射面ＬＯとを有する。
無限遠方、あるいは、有限距離にある複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３を仮定し、これらの物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられる光線を、基準レンズＢＬの入射面ＬＩを通って出射面ＬＯから出射させるシミュレーションをする。これらの複数の光線のうち、基準レンズＢＬの出射面ＬＯの任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３を基準レンズＢＬの各注視線方向の基準光線群ＬＢ０とする。ここで、有限距離とは無限遠方と同一視できる程度の距離をいう。

光線ベクトルＬ０１は、物体点Ａ１から発せられ入射面ＬＩのプリズム測定基準点Ｏに入射する入射光線ベクトルＬ０１Ａと、入射光線ベクトルＬ０１Ａの入射位置から出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏに向かうベクトルと、出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏから眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０１Ｂとからなる。
光線ベクトルＬ０２は、物体点Ａ２から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ０２Ａと、入射光線ベクトルＬ０２Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ２に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０２Ｂとからなる。
光線ベクトルＬ０３は、物体点Ａ３から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ０３Ａと、入射光線ベクトルＬ０３Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ３に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０３Ｂとからなる。
基準レンズＢＬの光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３のそれぞれに、プリズム測定基準点に付与した処方プリズム量に対応した角度γの分だけ回転された複数の光線ベクトルがＬ１１，Ｌ１２，Ｌ１３で示されている。光線ベクトルＬ１１，Ｌ１２，Ｌ１３のうち入射光線ベクトルがＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａで示され、出射光線ベクトルがＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂで示されている。ここで、基準レンズＢＬの入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線郡とする。すなわち、基準レンズＢＬにおいて、処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線ベクトル（Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ１３）が出射面ＬＯから出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズに複数の光線を入射させた場合の、入射光線ベクトル（Ｌ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａ）を目標光線群とする。

図１２（Ｂ）には、プリズム処方レンズＣＬが示されている。図１２（Ｂ）において、プリズム処方レンズＣＬは、プリズム測定基準点または項が買う中心において、固視ずれや斜視のプリズム処方がされている。以下の説明では、プリズム測定基準点Ｏを光学中心として説明する。
複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられる光線を、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩと通って眼球側光学面の出射面ＬＯから出射させるシミュレーションをする。これらの複数の光線のうち、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射し出射面ＬＯのうち任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ２１，Ｌ２２，Ｌ２３をプリズム処方レンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣ０とする。

光線ベクトルＬ２１は、物体点Ａ１から発せられ入射面ＬＩの光学中心Ｏに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａと、入射光線ベクトルＬ２１Ａの入射位置から出射面ＬＯの光学中心Ｏに向かうベクトルと、出射面ＬＯの光学中心Ｏから眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２１Ｂとからなる。
光線ベクトルＬ２２は、物体点Ａ２から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２２Ａと、入射光線ベクトルＬ２２Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ２に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２２Ｂとからなる。
光線ベクトルＬ２３は、物体点Ａ３から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２３Ａと、入射光線ベクトルＬ２３Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ３に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２３Ｂとからなる。
本実施形態では、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａをプリズム光線郡とする。

ここで、物体点Ａ１から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯの光学中心Ｏから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂの方向と、物体点Ａ１から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの光学中心Ｏから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ１とする。物体点Ａ２から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ１２Ｂの方向と、物体点Ａ２から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ２２Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ２とする。物体点Ａ３から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ１３Ｂの方向と、物体点Ａ２から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ２３Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ３とする。

本実施形態では、角度θ１、角度θ２及び角度θ３がそれぞれ一定の角度θとなるようにプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの形状を設定する。一定の角度θは、例えば、処方プリズム量に対応した角度γの値そのものとしてもよく、あるいは、角度γの所定割合の値としてもよい。角度θ１、角度θ２及び角度θ３の角度θに対する差を求め、この差がなくなるように、プリズム処方レンズの出射面ＬＯの傾斜を変更する。

出射面ＬＯの光学中心Ｏ及びレンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３を含む出射面ＬＯの全体の傾斜を変更すると、入射光線ベクトルＬ２１Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１１Ａと平行となるように回転し、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの光学中心Ｏから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂの向きも変わる。同様に、入射光線ベクトルＬ２２Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１２Ａと平行となるように回転し、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ２２Ｂの向きも変わる。入射光線ベクトルＬ２３Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１３Ａと平行となるように回転し、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ２３Ｂの向きも変わる。
出射面ＬＯの傾斜が変更されたプリズム処方レンズに対して、同様のシミュレーションを実施し、最終的に、角度θ１、角度θ２及び角度θ３の差が最も少なくなるような角度θ、理想的には、角度θ１、角度θ２及び角度θ３がそれぞれ角度θとなるように、眼球側光学面の出射面ＬＯの傾斜が決定される。
すなわち、プリズム光線群を構成する複数の光線のうち、任意の点と同じ位置を通る光線ベクトルが目標光線群に対して平行となるように、前記複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾斜を決定するレンズ面形状決定工程により眼鏡レンズの設計を行う。なお前述の傾斜とは、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きのことである。
また、なお、前述の傾斜は複数の光線に対応した任意の点における各点の局所的な傾斜であり、また前述の傾斜は、複数の任意の点に対応した各点の光学面の傾き含む。

［眼鏡レンズの設計方法］
本実施形態の設計方法を図１３に基づいて具体的に説明する。
図１３のフローチャートで示される通り、まず、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１と目標光線群保存工程Ｓ２とを実施する。なお、本実施形態では、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１と目標光線群保存工程Ｓ２とを実施する順番は限定されるものではなく、目標光線群保存工程Ｓ２を実施した後、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１を実施するものでもよく、両者同時に実施するものでもよい。

［プリズム処方レンズベクトル保存工程］
物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられた光線であってプリズム処方レンズＣＬに入射し、プリズム処方レンズＣＬの眼球側光学面から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線からなるプリズム光線群ＬＣ０をデータ作成部３４で作成する。データ作成部３４では、シミュレーションをして、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射面ＬＩに光線を入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射して眼球回旋点Ｅに向かう光線の出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを作成する。作成された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂをプリズム処方レンズベクトル保存部３１１に保存する（Ｓ１）。

［目標光線群保存工程］
物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられた光線であって基準レンズＢＬに入射し、基準レンズＢＬから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線からなる基準光線群ＬＢ０を作成し、基準光線群ＬＢ０に基づいて、出射光線ベクトルＬ０１Ｂ，Ｌ０２Ｂ，Ｌ０３Ｂのそれぞれに処方プリズム量に対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように基準レンズに複数の光線を入射された場合における入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａをデータ作成部３４で作成する。データ作成部３４では、シミュレーションによって、基準光線群ＬＢ０を構成する入射光線ベクトルＬ０１Ａ，Ｌ０２Ａ，Ｌ０３Ａと出射光線ベクトルＬ０１Ｂ，Ｌ０２Ｂ，Ｌ０３Ｂを作成し、さらに、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａと出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂを作成し、これら光線ベクトルを目標光線群保存部３１２に保存する（Ｓ２）。

［補正前プリズム作用演算工程］
プリズム処方レンズベクトル保存部３１１から、入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂを呼び出し、補正前、つまり、現在の基準レンズＢＬのプリズム作用を補正前プリズム作用演算部３６で演算する（Ｓ３）。
［理想的プリズム作用演算工程］
プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１から、出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂと、目標光線群保存工程Ｓ２で保存された出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂとを呼び出し、プリズム処方レンズＣＬに光線を入射させたときに得られる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を理想的プリズム作用演算部３７で演算する（Ｓ４）。理想的な出射光線とは、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂの方向と、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂの方向とがなす角度θ１，θ２，θ３が角度θとなるような出射光線である。理想的プリズム作用演算部３７により、角度θを演算する。

［補正プリズム量演算工程］
補正プリズム量演算部３８によって、補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算保存工程で得られたプリズム作用との差分を演算し、その差分に基づいて出射面Ｌ０の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する（Ｓ５）。つまり、補正プリズム量演算部３８では、角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差をそれぞれ演算する。
［補正工程］
補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯの傾きを補正部３９で補正する（Ｓ６）。
つまり、補正プリズム量演算部３８で演算された角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差が少なくなるように出射面ＬＯの光学中心Ｏ及びレンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３を含む全面での傾斜を変更する（図５の一点鎖線ＬＯＡ参照）。

［判定工程］
出射面ＬＯの傾きが補正されたら、出射面ＬＯに基づいて、工程Ｓ１、工程Ｓ３、工程Ｓ５を実施し、工程Ｓ５で求められたプリズム作用の差分、つまり、角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差が目標値以下か否かを判定する（Ｓ７）。ここで、目標値とは、眼鏡レンズの種類、屈折力等に応じて適宜設定されるものである。目標値は、記憶部３１に予め記憶されている。
プリズム作用の差分が目標値以下である場合（ＹＥＳ）には、設計が終了する。プリズム作用の差分が目標値を超える場合（ＮＯ）には、工程Ｓ６で実施される補正の回数をカウントし、カウントされた回数が所定回数未満か否かを判定する（Ｓ８）。
所定回数は、適宜設定されるものであり、例えば、３回である。設定された回数は記憶部３１に予め記憶される。カウントされた回数が所定の回数未満である場合（ＹＥＳ）には、工程Ｓ１から工程Ｓ６までを繰り返し実施する。カウントされた回数が所定の回数に達した場合（ＮＯ）には、設計が終了する。
以上の構成の眼鏡レンズの設計方法は、コンピュータの設計プログラムのより実施される。

［実施例］
種々の眼鏡レンズに前述の設計方法を適用した具体例を図面に基づいて説明する。
まず、図１４から図２３に基づいて単焦点レンズの場合について説明する。
［実施例１：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図１４には図２で示される実施例に対応する。
図１４（Ａ）には、固視ずれのプリズム処方された処方プリズムの分布が示されている。なお、後述する図１６（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）等は図１４（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）に相当するものであり、これらの図において、座標は出射面ＬＯの座標位置であり、各図の左側が鼻側であり、右側が耳側である。
図１４（Ａ）のプリズム処方された眼鏡レンズは、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点レンズであり、光学中心Ｏにおいて、プリズム量ΔＰが鼻側（Ｉｎ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証されている。
図１４（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図１４（Ａ）で示される処方プリズムの分布は、光学中心Ｏを原点（０，０）とし、原点から鼻側と耳側とにそれぞれ向かう線をＸ軸、原点から上下に向かう線をＹ方向としている。光学中心Ｏにおけるプリズム量ΔＰは２．５Δ（プリズムディオプトリ）である。原点から鼻側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（−８，０）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心に位置する。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２であり、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ３である。
処方プリズム分布は、位置Ｐｃを中心として外側に向かうに従ってプリズム量ΔＰが１Δ（プリズムディオプトリ）単位で大きくなる楕円形である。

図１４（Ｂ）には、基準レンズにおける基準プリズム分布が示されている。基準プリズム分布は、理想的なプリズムの分布であり、いわば、目標分布である。図１４（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
基準プリズム分布は、図１４（Ｂ）に示される通り、光学中心Ｏから鼻側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃを境として、鼻側と耳側とで対称であり、上下で対称である。つまり、基準プリズム分布は、位置Ｐｃを含む最小の楕円領域は０ディオプトリの領域Ｐ０であり、光学中心Ｏと同心上に径の異なる楕円領域が配置される。
図１４（Ｃ）には、差分プリズム分布が示されている。図１４（Ｃ）の差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。つまり、図１４（Ｃ）の差分プリズム分布は、図１４（Ａ）で示される「処方プリズムありのプリズム分布」から図１４（Ｂ）で示される「基準プリズム分布」を差し引くことで作成される。図１４（Ｃ）の差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
図１４（Ｃ）において、差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．０〜０．２５ディオプトリであり、その領域の外側に位置する領域のプリズム量が０．２５〜０．５０ディオプトリであり、さらに、その外側に位置する領域のプリズム量が０．５０〜０．７５ディオプトリである。

以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図１５に基づいて説明する。
図１５は、眼球から５ｍ先の平板を見た場合、平板がどのように見えるかシミュレーションをした図である。図１５によって、プリズムによる歪みと左右での視線のずれを見ることできる。シミュレーションにおいて追跡する点は、平板の中心点と眼球中心とを結ぶ線と眼球中心と平板の見る位置とを結ぶ線とのなす角度が−２０°から＋２０°であり、５°ピッチで設定した。
図１５において、実線が右眼で見た状態であり、想像線が左眼で見た状態である。
図１５（Ｃ）には、固視ずれのない理想的な状態が示されている。理想的な状態では、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。なお、図１５（Ｃ）では、見やすくするため、実線と想像線とは、敢えてずらして示されている。
図１５（Ａ）には、補正前のレンズ、つまり、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている、図１５（Ａ）で示される通り、座標（０，０）で示される光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。
図１５（Ｂ）には、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図１５（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図１５（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図１５（Ｃ）で示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。

［実施例２：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図１６は図３で示される実施例に対応する。
図１６（Ａ）には、固視ずれのプリズム処方された処方プリズムの分布が示されている。図１６（Ａ）において、光学中心Ｏから鼻側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（−８，０）は、プリズム量ΔＰが２．２５〜２．５０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心に位置する。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが２．５０〜２．７５Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２．７５〜３．００Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。

図１６（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
図１６（Ｂ）には、基準レンズにおける基準プリズム分布（目標分布）が示されている。基準プリズム分布は、位置Ｐｃを含む領域は２．２５〜２．５０ディオプトリであり、その耳側の領域に位置するに従って、屈折力が大きくなり、鼻側に位置する領域は屈折力が小さくなる。図１６（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図１６（Ｃ）には、単焦点レンズの場合における差分プリズム分布が示されている。図１６（Ｃ）の差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。これらの領域は光学中心Ｏを境に耳側と鼻側とでほぼ対称となる。図１６（Ｃ）の差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。

以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図１７に基づいて説明する。
図１７（Ｃ）は、固視ずれのない理想的な状態が示されているため、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。なお、図１７（Ａ）では、屈折力が０であるため、格子は長方形状である。
図１７（Ａ）は、補正前のプリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている。図１７（Ａ）で示される通り、座標（０，０）で示される光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図１７（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図１７（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図１７（Ｃ）で示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。

［実施例３：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図１８は図４で示される実施例に対応する。
図１８（Ａ）において、光学中心Ｏから耳側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（８，０）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心位置である。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１．０〜２．０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２．０〜３．０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２であり、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが３．０〜４．０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ３である。図１８（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図１８（Ｂ）には、基準レンズにおける基準プリズム分布が示されている。
単焦点レンズにおける基準プリズム分布は、座標（１０，０）を含む最小の領域Ｐ０が０〜１ディオプトリの領域Ｐ０であり、領域Ｐ０と同心上に径が１ディオプトリずつピッチの大きい楕円領域が配置される。図１８（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図１８（Ｃ）には、差分プリズム分布が示されている。図１８（Ｃ）の差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側が０．２５〜０．５０ディオプトリの領域である。図１８（Ｃ）の差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。

以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図１９に基づいて説明する。
図１９（Ｃ）は、固視ずれのない理想的な状態が示されているため、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。
図１９（Ａ）は、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている、図１９（Ａ）で示される通り、座標（０，０）から外側に離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図１９（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図１９（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図１９（Ｃ）で示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。
［実施例４：プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）の単焦点非球面レンズ］
図１４から図１９で示される例は、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが鼻側（Ｉｎ方向）に２．５ディオプトリが保証されている例であるが、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが耳側（Ｏｕｔ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証された例でも同じようにシミュレーションを行ったが、同様の結果が生じた。これは、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが耳側（Ｏｕｔ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証された例では、図１４、図１６及び図１８で示されるプリズム分布図に比べて、光学中心Ｏを挟んで鼻側と耳側とが反転したものだからである。

図２０から図２４には、プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）にある実施例である。
これらの実施例では、プリズム基底方向がＹ方向であり（図１参照）、Ｙ方向と直交するＸ方向を境に、一方の領域が他方の領域に比べて平均カーブの平均値が大きい。平均カーブはＹ方向のうち光学中心Ｏを通る直線に沿って測定されている。
［実施例５：プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図２０（Ａ）において、光学中心Ｏから下に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，−８）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心位置である。そして、領域Ｐ０の外側は１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図２０（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
図２０（Ｂ）には、基準レンズにおける基準プリズム分布（目標分布）が示されている。基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域は０〜１ディオプトリの領域Ｐ０である。領域Ｐ０と同心上に１ディオプトリずつピッチの大きい楕円領域が配置される。図２０（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。

図２０（Ｃ）には、単焦点レンズの場合における差分プリズム分布が示されている。図２０（Ｃ）の差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。これらの領域は光学中心Ｏを境に耳側と鼻側とでほぼ対称となる。
図２０（Ｃ）の差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２１に基づいて説明する。
図２１（Ａ）には、補正前のレンズ、つまり、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている、図２１（Ａ）で示される通り、座標（０，０）で示される光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図２１（Ｂ）には、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図２１（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図２１（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。

［実施例６：プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
図２２（Ａ）において、光学中心Ｏから上に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，８）は、０〜１ディオプトリの領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１〜２ディオプトリの領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２〜３ディオプトリの領域Ｐ２である。図２２（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図２２（Ｂ）には、基準プリズム分布（目標分布）が示されている。基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域は０〜１ディオプトリであり、その耳側の領域に位置するに従って、屈折力が大きくなり、鼻側に位置する領域は屈折力が小さくなる。図２２（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図２２（Ｃ）には、差分プリズム分布が示されている。図２２（Ｃ）の差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。図２２（Ｃ）の差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。

以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２３に基づいて説明する。
図２３（Ａ）には、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図２３（Ｂ）には、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図２３（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図２３（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
［実施例７：プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）の単焦点非球面レンズ］
図２０から図２３で示される例は、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが下側（Ｄｏｗｎ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証されている例であるが、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが上側（Ｕｐ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）保証された例でも同じようにシミュレーション結果が生じた。これは、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが上側に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証された例では、図２０及び図２２で示されるプリズム分布図に比べて、光学中心Ｏを境に上下に反転しただけであるからである。

次に、図２４から図３７に基づいて累進屈折力レンズの場合について説明する。累進屈折力レンズは加入度ＡＤＤが２．５０ディオプトリのレンズである。
［実施例８：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図２４は図５で示される実施例に対応する。
図２４（Ａ）で示される処方プリズムの分布は、座標（０，０）の原点におけるプリズム量ΔＰをＰａとすると、Ｐａは２．５Δ（プリズムディオプトリ）である。原点から鼻側に５ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（−５，０）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２であり、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ３である。処方プリズム分布は、位置Ｐｃを中心として外側に向かうに従ってプリズム量ΔＰが１Δ（プリズムディオプトリ）単位で大きくなる。図２４（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図２４（Ｂ）には、基準レンズにおける基準プリズム分布が示されている。
基準プリズム分布は、図２４（Ｂ）に示される通り、原点から鼻側に５ｍｍ離れた位置Ｐｃを含む最小の楕円領域が０〜１ディオプトリの領域Ｐ０であり、プリズム測定基準点（原点と同じ位置）と同心上に径の異なる楕円領域が配置される。図２４（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図２４（Ｃ）において、差分プリズム分布は、原点から上に３ｍｍの位置（座標（０，３））を含む領域が０．０〜０．２５ディオプトリであり、その領域の外側に位置する領域のプリズム量が０．２５〜０．５０ディオプトリであり、さらに、その外側に位置する領域のプリズム量が０．５０〜０．７５ディオプトリである。
図２４（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。

図２５（Ｃ）には、固視ずれのない理想的な状態が示されており、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とがほぼ一致する。
図２５（Ａ）には、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている、図２５（Ａ）で示される通り、座標（０，０）の原点から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。
図２５（Ｂ）には、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図２５（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図２５（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図２５（Ｃ）で示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。

［実施例９：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図２６は図７で示される実施例に対応する。
図２６（Ａ）では、座標（１２，−３）の位置Ｐｃは、０〜１ディオプトリの領域Ｐ０の中心である。図２６（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図２６（Ｂ）で示される基準プリズム分布は、座標（１２，−３）を含む最小の領域Ｐ０が０〜１ディオプトリの領域Ｐ０であり、領域Ｐ０と同心上に径が異なりかつ１ディオプトリであり、ピッチ毎大きくなる楕円領域が配置される。図２６（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図２６（Ｃ）で示される差分プリズム分布では、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側が０．２５〜０．５０ディオプトリの領域である。図２６（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２７に基づいて説明する。
図２７（Ｃ）は、固視ずれのない理想的な状態が示されているため、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。
図２７（Ａ）は、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されており、座標（０，０）から外側に離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図２７（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は、図２７（Ｃ）で示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。

［実施例１０：プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図２８は図１０で示される実施例に対応する。
図２８（Ａ）では、座標（−１２，−５）の位置Ｐｃは、０〜１ディオプトリの領域Ｐ０の中心である。図２８（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
図２８（Ｂ）で示される基準プリズム分布は、座標（１２，−３）を含む最小の領域Ｐ０が０〜１ディオプトリの領域Ｐ０であり、領域Ｐ０と同心上に径が異なりかつ１ディオプトリであり、ピッチ毎大きくなる楕円領域が配置される。図２８（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図２８（Ｃ）で示される差分プリズム分布では、座標（０，０）を含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側が０．２５〜０．５０ディオプトリの領域である。図２８（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２９に基づいて説明する。図２９（Ａ）は、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されており、座標（０，０）から外側に離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図２９（Ｂ）で示される補正後のレンズで見る格子線は格子線のずれが小さくなっていることがわかる。

図３０から図３３には、プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）にある実施例が示され、図３４から図３７には、プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）にある実施例が示されている。これらの実施例では、プリズム基底方向がＹ方向であり（図１参照）、Ｙ方向と直交するＸ方向を境に、一方の領域が他方の領域に比べて平均カーブの平均値が大きい。平均カーブはＹ方向のうち光学中心Ｏを通る直線に沿って測定されている。
［実施例１１：プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図３０（Ａ）において、座標（０，０）から下に５ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，−５）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３０（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図３０（Ｂ）で示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域は０〜１ディオプトリであり、その耳側の領域に位置するに従って、屈折力が大きくなり、鼻側に位置する領域は屈折力が小さくなる。図３０（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図３０（Ｃ）には、累進屈折力レンズの場合における差分プリズム分布が示されている。図３０（Ｃ）の差分プリズム分布は、座標（０，２）を含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。図３０（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
図３１（Ａ）には、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３１（Ａ）で示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３１（Ｂ）で示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３１（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。

［実施例１２：プリズム基底方向が下方向Ｄｏｗｎでプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図３２（Ａ）において、座標（０，０）から上に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，８）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３２（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。

図３２（Ｂ）で示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域Ｐ０が０〜１ディオプトリである。領域Ｐ０の外側には１〜２ディオプトリの領域Ｐ１である。図３２（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図３２（Ｃ）には、差分プリズム分布が示されている。図３２（Ｃ）の差分プリズム分布は、座標（０，２）を含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。図３２（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
図３３（Ａ）には、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３３（Ａ）で示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３３（Ｂ）で示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３３（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。

［実施例１３：プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図３４（Ａ）において、座標（０，０）から上に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，８）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３４（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
図３４（Ｂ）で示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域が０〜１ディオプトリである。図３４（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図３４（Ｃ）で示される差分プリズム分布では、座標（０，２）を含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。図３４（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
図３５（Ａ）には、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３５（Ａ）で示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３５（Ｂ）で示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３５（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。

［実施例１４：プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが−３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
図３６（Ａ）において、座標（０，０）から下に２０ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，−２０）は、プリズム量ΔＰが０〜１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０にある。そして、領域Ｐ０の外側は１〜２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２〜３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３６（Ａ）のプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
図３６（Ｂ）で示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域が０〜１ディオプトリである。図３６（Ｂ）のプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
図３６（Ｃ）で示される差分プリズム分布では、座標（０，０）を含む領域が０．００〜０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５〜０．５０ディオプトリの領域がある。図３６（Ｃ）で示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
図３７（Ａ）には、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３７（Ａ）で示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３７（Ｂ）で示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３７（Ａ）に比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。

［眼鏡レンズの製造装置］
次に、本発明の眼鏡レンズの製造装置の一実施形態を図３８に基づいて説明する。
図３８において、眼鏡レンズの製造装置４は、眼鏡レンズを設計する眼鏡レンズ設計部と、眼鏡レンズ設計部で設計された眼鏡レンズを加工する加工部４０と、を備えている。
眼鏡レンズ設計部は、図１１で示される眼鏡レンズの設計装置３と同じである。
加工部４０は、レンズ素材に加工を行う加工部本体（図示せず）と、加工部本体を駆動する加工駆動部４１と、眼鏡レンズの設計装置３で設計されたデータを受信する受信部４２と、受信部４２で受信されたデータに基づいて加工駆動部４１を制御する制御部４３とを備えて構成されている。

加工部本体は、研削、研磨等を実現するための工具（図示せず）を備えており、加工駆動部４１は、工具を駆動するためのモーター等である。
受信部４２は、眼鏡レンズの設計装置３の送受信部３３から送信されるデータを受信する。ここで、受信部４２と送受信部３３とは無線あるいはコードを介して電気的に接続されている。また、本実施形態では、眼鏡レンズの設計装置３で設計されたデータをＵＳＢメモリー等の記憶媒体に記憶させておき、この記憶媒体から受信部４２に設計データを受信するものでもよい。

［眼鏡レンズの製造方法］
次に、本発明の眼鏡レンズの製造方法を図３９に基づいて説明する。
図３９において、まず、眼鏡レンズの設計装置３で眼鏡レンズの設計工程を実施する（Ｓ２０１）。眼鏡レンズの設計工程は、図１３で示される眼鏡レンズの設計方法の手順により実施される。
そして、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程を実施する。
即ち、受信部４２で眼鏡レンズの設計装置３の送受信部３３から送信されるデータを受信すると（Ｓ２０２）、制御部４３により制御されながら加工駆動部４１により工具等を駆動してレンズ素材を加工する（Ｓ２０３）。

［実施形態の効果］
（１）図１から図１０に示される通り、眼球側光学面である出射面ＬＯのカーブ（平均カーブ）の最小値が、プリズム基底方向と同一側にあるから、眼球が回旋してみた視線の方向に対応するレンズの出射面上の位置における面の傾きがプリズム基底方向に向かうにつれてプリズム測定基準点における面の傾きより徐々に緩やかになり、反対の方向に向かうにつれて徐々に、急になる。ゆえに、プリズム不均衡が解消されることとなるため、左右両眼の視線のずれが解消される。
さらに、眼球が回旋してみた視線の方向に対応するレンズの眼球側光学面上の位置における面の傾きがプリズム基底方向に向かうにつれてプリズム測定基準点における面の傾きより徐々に緩やかになり、反対の方向に向かうにつれて徐々に、急になる。ゆえに、プリズム不均衡が解消されることとなるため、左右両眼の視線のずれが解消される。
（２）図１から図１０に示される通り、出射面ＬＯのプリズム基底方向と反対側の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいから、この点からも、プリズム不均衡が解消され、左右両眼の視線のずれが解消される。
（３）図１から図４に示される通り、単焦点非球面レンズにおいて、出射面ＬＯのカーブの変化率がプリズム測定基準点で０でないから、プリズム測定基準点において平均カーブの変化率がゼロではなく、プリズム測定基準点を挟んで基底方向はプリズム測定基準点の平均カーブより小さく、反対の方向ではプリズム測定基準点の平均カーブより大きくなるようにカーブが変化している。そのため、左右両眼の視線のずれが解消される。
さらに、眼球が回旋してみた視線の方向に対応するレンズの眼球側光学面上の位置における面の傾きがプリズム基底方向に向かうにつれてプリズム測定基準点における面の傾きより徐々に緩やかになり、反対の方向に向かうにつれて徐々に、急になる。ゆえに、プリズム不均衡が解消されることとなるため、左右両眼の視線のずれが解消される。

（４）図１から図４に示される通り、眼鏡レンズは単焦点レンズであり、光学中心Ｏを挟んでプリズム基底方向にある位置では平均カーブが小さくなり、プリズム基底方向に対して反対側にある位置では平均カーブが大きくなるので、プリズム測定基準点においてレンズ面に傾きを持たせたレンズによって生じるプリズムの不均衡を打ち消すことになる。

（５）図１２に示される通り、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射させた場合における入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点から発せられたそれぞれの光線がプリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射し、プリズム処方レンズの出射面ＬＯから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズム処方レンズの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａが目標光線群に対して平行となるように、出射面ＬＯの傾斜を決定した。プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯから出射して眼球回旋点Ｅに入る光線は、プリズムが付加されていない理想的な基準レンズＢＬから出射して眼球回旋点Ｅに入る光線と近似することになり、レンズのどの位置を通して見ても、像がずれて見えることが少なくなる。以上の工程を実施することで、左右両眼の視線のずれを効率的に少なくすることができる。

（６）具体的には、プリズム処方レンズＣＬに光線を入射面ＬＩに入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを保存し、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γが補正されて入射面ＬＩに入射される入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａの目標光線群とを保存し、保存された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂから、補正前のプリズム処方レンズのプリズム作用を演算し、それぞれ保存された出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂと出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂとから、基準レンズＢＬから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズム処方レンズＣＬから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度、つまり、フレ角が光学中心Ｏ、レンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算し、演算で求められた補正前プリズム作用と理想的な出射光線を得るためのプリズム作用との差分に基づき出射面ＬＯの傾きを補正するための補正プリズム量を演算し、演算で求められた補正プリズム量に基づいて出射面を補正する。そのため、以上の一連の工程を実施することで、左右両眼の視線のずれを効率的に少なくすることができる。

（７）演算された補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯを補正した後に、プリズム作用の差分が目標値以下であるか否かの判定をするので、プリズム作用の差分が目標値以下でない場合には前述の工程を繰り返すことになり、左右両眼の視線のずれ防止を精度高く実現できる。
（８）演算された補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯの傾斜面を補正した後に、所定回数の補正を行ったか否かの判定をするので、所定回数繰り返した場合には出射面ＬＯを補正の補正を終了するので、設計時間の短縮を図ることができる。

（９）眼鏡レンズの製造方法は、眼鏡レンズを設計する眼鏡レンズの設計工程と、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、眼鏡レンズの設計工程は、前述の構成を実施するものであるため、左右両眼の視線のずれが少ない眼鏡レンズを製造することができる。

なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
例えば、実施形態の眼鏡レンズの設計方法では、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの傾斜を補正したが、本発明では、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩ、つまり、物体側光学面の傾斜を補正するものでもよい。ここで、眼球側光学面とは、出射面であり、眼球側の面であり、後面、凹面とも称されることがある。物体側光学面とは、入射面であり、物体側の面であり、前面、凸面とも称されることもある。

本実施形態を、図面を参照しながら総括する
［１］図１から図１０を参照して説明する。
本発明の実施形態は、プリズム処方用の眼鏡レンズであって、眼球側光学面（出射面ＬＯ）を有し、プリズム測定基準点（光学中心Ｏ）を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向に対して反対側としたとき、眼球側光学面（出射面ＬＯ）のカーブの最小値が、プリズムの基底方向と同一側にあることを特徴とする眼鏡レンズ。
［２］図１から図１０を参照して説明する。
本発明の実施形態は、プリズム処方用の眼鏡レンズであって、眼球側光学面（出射面ＬＯ）を有し、プリズム測定基準点（光学中心Ｏ）を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、眼球側光学面（出射面ＬＯ）のプリズム基底方向と反対側の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを特徴とする眼鏡レンズ。
［３］図１２を参照して説明する。
本発明の実施形態は、プリズム処方用の眼鏡レンズを設計する方法であって、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズＣＬとし、プリズム処方以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズム処方レンズＣＬの物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射し、プリズム処方レンズＣＬの眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズム処方レンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａが目標光線群に対して平行となるように、複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
［４］図１２及び図１３を参照して説明する。
本発明の好ましい実施形態は、前述の眼鏡レンズの設計方法において、レンズ面形状決定工程は、プリズム処方レンズＣＬに光線を物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射させた入射光線ベクトルと眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１と、目標光線群を保存する目標光線群保存工程Ｓ２と、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、補正前のプリズム処方レンズＣＬのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程Ｓ３と、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された入射光線ベクトルと目標光線群保存工程Ｓ２で保存された目標光線群とから、基準レンズＢＬから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズム処方レンズＣＬから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度θ１，θ２，θ３が任意の点でそれぞれ同一もθとなる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する理想的プリズム作用演算工程Ｓ４と、補正前プリズム作用演算工程Ｓ３で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算工程Ｓ４で得られたプリズム作用との差分に基づき物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する補正プリズム量演算工程Ｓ５と、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められた補正プリズム量に基づいて入射面ＬＩ又は出射面ＬＯを補正する補正工程Ｓ６と、を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
［５］図１３を用いて説明する。
本発明のさらに好ましい実施形態は、前述の眼鏡レンズの設計方法において、補正工程Ｓ６の後に、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１、補正前プリズム作用演算工程Ｓ３及び補正プリズム量演算工程Ｓ５を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら補正工程を終了することを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
［６］図１２及び図３９を用いて説明する。
本発明の実施形態は、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１と、眼鏡レンズを設計する工程Ｓ２０１で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程Ｓ２０３と、を備え、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１は、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズＣＬとし、プリズム処方以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射された場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズム処方レンズＣＬの物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射し、プリズム処方レンズＣＬの眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズム処方レンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａが目標光線群に対して平行となるように、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾斜を決定することを特徴とする眼鏡レンズの製造方法。

３…眼鏡レンズの設計装置、３０…制御部、３００…演算部、３１…記憶部、３１０…記憶部本体、３１１…プリズム処方レンズベクトル保存部、３１２…目標光線群保存部、３２…表示部、３３…送受信部、３４…データ作成部、３５…データ読込部、３６…補正前レンズプリズム作用演算部、３７…理想的プリズム作用演算部、３８…補正プリズム量演算部、３９…補正部、３Ａ…レンズ面形状補正部、４…製造装置、４０…加工部、４１…加工駆動部、４２…受信部、４３…制御部、５…発注側コンピュータ、５１…検眼情報入力部、５２…記憶部、５３…送信部、５４…受信部、５５…表示部、６…受注側コンピュータ、６１…記憶部、６２…受信部、６３…判定部、６４…送信部、７…通信回線、ＢＬ…基準レンズ、Ｃ…光学中心、ＣＬ…プリズム処方レンズ、Ｅ…眼球回旋点、ＬＩ…入射面（物体側光学面）、ＬＯ…出射面（眼球側光学面）、Ｏ…光学中心（プリズム測定基準点）

Claims (4)

1. プリズム処方を含む眼鏡レンズを設計する方法であって、
   処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、
   前記プリズム処方以外の処方値が同じで前記プリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、
   複数の物体点から発せられた光線が、前記基準レンズの物体側光学面に入射し、前記基準レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、
   複数の物体点から発せられた光線が、前記プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、
   前記プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る前記目標光線群の光線に対して平行となるように、前記複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な前記眼球側光学面の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
2. 請求項１に記載された眼鏡レンズの設計方法において、
   前記レンズ面形状決定工程は、
   前記プリズム光線群のうち前記プリズム処方レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズム光線群ベクトル保存工程と、
   前記目標光線群のうち前記基準レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存する目標光線群ベクトル保存工程と、
   前記プリズム光線群を保存するプリズム光線群保存工程と、
   前記目標光線群を保存する目標光線群保存工程と、
   前記プリズム光線群ベクトル保存工程で保存された前記入射光線ベクトル及び前記出射光線ベクトルから、補正前の前記プリズム処方レンズのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程と、
   前記プリズム光線群ベクトル保存工程で保存されたプリズム光線群と、
   前記目標光線群保存工程で保存された前記目標光線群とから、
   前記基準レンズから出射する出射光線ベクトルの方向と、前記プリズム処方レンズから出射する出射光線ベクトルの方向とが任意の点でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する理想的プリズム作用演算工程と、
   前記補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と前記理想的プリズム作用演算工程で得られたプリズム作用との差分に基づき前記物体側光学面を補正するためにプリズム量を演算する補正プリズム量演算工程と、
   前記補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて前記眼球側光学面を補正する補正工程と、を備えた
   ことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
3. 請求項２に記載された眼鏡レンズの設計方法において、
   前記補正工程の後に、前記プリズム光線群ベクトル保存工程、前記補正前プリズム作用演算工程及び前記補正プリズム量演算工程を実施し、前記プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、前記プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら前記補正工程を終了する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
4. 眼鏡レンズの設計工程と、前記眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、
   前記眼鏡レンズの設計工程は、
   前記処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、
   前記プリズム処方以外の処方値が同じで前記プリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、
   複数の物体点から発せられた光線が、前記基準レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、
   複数の物体点から発せられた光線が、前記プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、
   前記プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る前記目標光線群の光線に対して平行となるように、前記眼球側光学面の傾きを含む形状を決定する
   ことを特徴とする眼鏡レンズの製造方法。

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