WO2017213122A1 - 眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法 - Google Patents

眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法 Download PDF

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WO2017213122A1
WO2017213122A1 PCT/JP2017/020944 JP2017020944W WO2017213122A1 WO 2017213122 A1 WO2017213122 A1 WO 2017213122A1 JP 2017020944 W JP2017020944 W JP 2017020944W WO 2017213122 A1 WO2017213122 A1 WO 2017213122A1
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prism
lens
prescription
light
eyeball
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PCT/JP2017/020944
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English (en)
French (fr)
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隆志 畑中
倫裕 大平
Original Assignee
ホヤ レンズ タイランド リミテッド
隆志 畑中
倫裕 大平
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    • G02C7/14—Mirrors; Prisms

Definitions

  • the present invention relates to a spectacle lens, a spectacle lens design method, and a spectacle lens manufacturing method.
  • the deflection angle of the light beam is not a constant angle when the lens without a prism is used as a reference.
  • the resulting line-of-sight shift between the left and right eyes is different from that of the prismless lens.
  • the right and left lenses When viewing with binocular vision with a spectacle lens that has different prism effects depending on the viewing direction as compared to a lens without a prism, the right and left lenses have the same amount of plasmic effect when looking at the front direction.
  • the prism effect of an amount different from that when viewing the front direction is exerted, so it may be difficult to get used to glasses when wearing prism prescription glasses.
  • Patent Literature 1 As a peripheral technology for this problem.
  • Patent document 1 aims at improving visual acuity, and sets one reference axis that passes through the center of the outer diameter of the spectacle lens and penetrates the lens outer surface and the lens inner surface, and a plurality of planes including the reference axis. Then, a method is shown in which a plurality of cross-sectional shapes of a spectacle lens obtained by a plurality of planes are selected and designed so that optical characteristics are optimized for each cross-sectional shape.
  • the rate of change of the curve at the prism measurement reference point is 0, and the prism amount guaranteed at the prism measurement reference point deviates from the prism amount around the lens. Due to this deviation, a prism effect different from the given prescription prism amount is generated in the periphery, so that the line of sight is seen in the left and right (the direction of the nose side and the ear side) and up and down (the direction orthogonal to the direction of the nose side and the ear side). Will shift.
  • the prism prescription lens of Patent Document 1 the idea is that the surface is tilted so that a desired prescription prism is obtained only in the vicinity of the prism measurement reference point, and the aberration is corrected so as to improve visual acuity.
  • prism imbalance On the same side as the prism base direction from the point, it is too small than the desired prism amount, and too large on the opposite side to the prism base direction (hereinafter, this state is referred to as prism imbalance). Since this produces a shift in the line of sight when viewed with both the left and right eyes, the above problem has not been solved.
  • the deflection angle of the light beam when the lens without a prism is used as a reference from the prism measurement reference point of the lens to the periphery.
  • the angle constant or close to a certain angle the line-of-sight shift between the left and right eyes that occurs when viewing the same object point is the same as or close to that of the lens without a prism
  • An object of the present invention is to provide a spectacle lens, a spectacle lens design method, and a spectacle lens manufacturing method capable of eliminating the gaze shift between the left and right eyes when the periphery of the prism prescription lens is viewed.
  • the spectacle lens of the present invention is a spectacle lens including a prism prescription, having an optical surface on the eyeball side, with a direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary and one of the same as the prism base direction.
  • the other side is the side opposite to the prism base direction
  • the minimum value of the average curve of the eyeball side optical surface is on the same side as the prism base direction.
  • the spectacle lens of the present invention is a spectacle lens including a prism prescription, having an optical surface on the eyeball side, with a direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary and one of the same as the prism base direction.
  • the other side is the side opposite to the prism base direction
  • the average value of the average curve on the side opposite to the prism base direction of the eyeball side optical surface is larger than the average value on the same side as the prism base direction.
  • the spectacle lens design method of the present invention is a method of designing a spectacle lens including a prism prescription, wherein a lens to which a prism corresponding to the prescription prism is added is a prism prescription lens, and the prescription values other than the prism prescription are the same.
  • a lens to which no prism is added is used as a reference lens, and light rays emitted from a plurality of object points are incident on the object side optical surface of the reference lens and out of the light rays emitted from the eyeball side optical surface of the reference lens.
  • a plurality of light rays directed to the point are set as a target light ray group, light rays emitted from a plurality of object points are incident on the object-side optical surface of the prism prescription lens, and out of light rays emitted from the eyeball-side optical surface of the prism prescription lens,
  • the rays constituting the prism ray group are parallel to the light rays of the target ray group passing through the same position.
  • the lens surface shape determination step includes a prism light group vector storage step of storing an incident light vector in which light is incident on a prism prescription lens and an outgoing light vector in the prism light group.
  • a target light group vector storing step for storing an incident light vector in which a light beam is incident on the reference lens and an outgoing light beam vector in the target light group, a prism light group storing step for storing the prism light group, a target
  • a pre-correction prism action calculation step of calculating the prism action of the pre-correction prism prescription lens from the incident ray vector and the outgoing ray vector saved in the prism ray group vector save step;
  • Prism ray group saved in prism ray group vector saving step and target ray group saving step From the stored target ray group, an ideal outgoing ray in which the direction of the outgoing ray vector emitted from the reference lens and the direction of the outgoing ray vector emitted from the prism prescription lens are the same at each arbitrary point
  • the object-side optical surface is corrected based on the difference between the prism action obtained in the ideal prism action calculation process and the prism action obtained in the ideal prism action calculation process. Therefore, a correction prism amount calculation step for calculating the prism amount and a correction step for correcting the eyeball side optical surface based on the correction prism amount obtained in the correction prism amount calculation step may be provided.
  • the spectacle lens design method of the present invention after the correction step, the prism light group vector storage step, the pre-correction prism action calculation step and the correction prism amount calculation step are performed, and the difference in prism action is equal to or less than the target value or a predetermined number of times. It may be determined whether or not correction has been performed, and the correction process may be terminated when the prism action difference is equal to or less than the target value or a predetermined number of corrections have been performed.
  • the spectacle lens manufacturing method of the present invention comprises a spectacle lens design step and a processing step for processing the spectacle lens designed in the spectacle lens design step, and the spectacle lens design step corresponds to a prescription prism.
  • the lens with the added prism is the prism prescription lens
  • the lens with the same prescription value other than the prism prescription and the lens without the prism is the reference lens
  • the light rays emitted from multiple object points are the object side of the reference lens
  • a plurality of light rays that are directed to the eyeball rotation point are set as a target light ray group
  • light rays emitted from a plurality of object points are Among the light rays incident on the object-side optical surface and emitted from the eyeball-side optical surface of the prism prescription lens, a plurality of light rays directed to the eyeball rotation point are used as a prism light group.
  • the figure which shows the outline of the spectacle lens concerning embodiment of this invention The graph which shows an example of the spectacle lens concerning embodiment of this invention, and shows the relationship between the dimension of a X direction when an optical center (prism measurement reference point) is set to 0, and an average curve.
  • the graph which shows an example of the spectacle lens concerning embodiment of this invention and shows the relationship between the dimension of a X direction when an optical center (prism measurement reference point) is set to 0, and a lens height.
  • the graph which shows the other example of a spectacle lens and shows the relationship between the dimension of an X direction when an optical center (prism measurement reference point) is set to 0, and an average curve.
  • 1 is a block diagram showing a spectacle lens design apparatus according to an embodiment of the present invention. Schematic for demonstrating the principle of a lens design method. Schematic for demonstrating the principle of a lens design method.
  • the flowchart which shows the design method of a spectacle lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens.
  • FIG. 14 is a diagram for explaining that an effect can be obtained by the procedure of the design method of FIGS.
  • FIG. 14 is a diagram for explaining that an effect can be obtained by the procedure of the design method of FIGS. 14A, 14B, and 14C.
  • FIG. 14 is a diagram for explaining that an effect can be obtained by the procedure of the design method of FIGS. 14A, 14B, and 14C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 16A, FIG. 16B, and FIG.
  • FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 16A, FIG. 16B, and FIG.
  • FIG. 15C shows the procedure of the design method of a single focus lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 18A, FIG. 18B, and FIG. 18C.
  • FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG.
  • FIG. 18A, FIG. 18B, and FIG. 18C The figure corresponding to FIG. 15C for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 18A, FIG. 18B, and FIG. 18C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 20A, FIG. 20B, and FIG. 20C.
  • FIG. 15B The figure corresponding to FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 20A, FIG. 20B, and FIG. 20C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a single focus lens. The figure corresponding to FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 22A, FIG. 22B, and FIG. 22C. The figure corresponding to FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 22A, FIG. 22B, and FIG. 22C. Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens. Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 24A, FIG. 24B, and FIG. 24C.
  • FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 24A, FIG. 24B, and FIG. 24C.
  • FIG. 15C for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 24A, FIG. 24B, and FIG. 24C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • FIG. 24C shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 26A, FIG. 26B, and FIG. 26C.
  • FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 26A, FIG. 26B, and FIG. 26C.
  • FIG. 15C for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 26A, FIG. 26B, and FIG. 26C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • FIG. 26C shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 28A, FIG. 28B, and FIG. 28C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 30A, FIG. 30B, and FIG. 30C.
  • FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 30A, FIG. 30B, and FIG. 30C.
  • the figure corresponding to Drawing 15A for explaining that an effect is acquired by the procedure of the design method of Drawing 32A, Drawing 32B, and Drawing 32C.
  • FIG. 15B for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 32A, FIG. 32B, and FIG. 32C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens The figure corresponding to FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 34A, FIG. 34B, and FIG. 34C.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens.
  • Schematic which shows the procedure of the design method of a progressive-power lens The figure corresponding to FIG.
  • FIG. 15A for demonstrating that an effect is acquired by the procedure of the design method of FIG. 36A, FIG. 36B, and FIG. 36C.
  • 1 is a block diagram showing an eyeglass lens manufacturing apparatus according to an embodiment of the present invention. The flowchart which shows the manufacturing method of a spectacle lens.
  • FIG. 1 shows the shape of a progressive power lens (single focal aspheric lens).
  • a progressive-power lens there are alignment reference marks M that are symmetrical with respect to the prism measurement reference point O.
  • a direction parallel to the direction of the line LC connecting these alignment reference marks M is defined as an X direction.
  • the direction perpendicular to the line segment LC is taken as the Y direction.
  • the prism measurement reference point O may coincide with the optical center.
  • the prism measurement reference point O is a point on the lens that is defined by the manufacturer to measure the prism action of the lens.
  • the prism measurement reference point is arranged at the midpoint between two alignment reference points specified by the manufacturer, and in the single focus aspheric lens, the same as the optical center O.
  • the direction passing through the prism measurement reference point and orthogonal to the prism base direction is defined as the Y direction
  • the direction passing through the prism measurement reference point O and parallel to the prism base direction is defined as the X direction.
  • the distance power measurement reference position FM is a point on the lens to which the refractive power of the distance portion is applied.
  • the near vision power measurement reference point NM is a point on the lens to which the near vision refraction is applied.
  • the fitting point F is a point on the lens designated by the manufacturer as a reference point for positioning the lens in front of the eye.
  • the positions FM and NM are used for a progressive power lens, and the fitting point F is used for both lenses.
  • the nose side indicates the position of the lens positioned on the nose side of the wearer in the spectacle wearing state
  • the ear side indicates the position of the lens positioned on the ear side of the wearer in the spectacle wearing state.
  • the lens of the present invention is a prism prescription spectacle lens in which a prescription including a prism for correcting fixation disparity or oblique position is made.
  • FIGS. 2A, 3A, and 4A show an embodiment using a single focus aspheric lens
  • FIGS. 5 to 10 show an embodiment using a progressive power lens.
  • the horizontal axis indicates the distance from the prism measurement reference point O
  • the vertical axis indicates the height of the lens from the prism measurement reference point O (sagittal height).
  • the average curve is defined as average curvature at one point or two or more points ⁇ (lens refractive index ⁇ 1) ⁇ 1000). 2A to 10, the average curve is measured along the X direction of FIG. 1 of the eyeball side optical surface, that is, along a straight line passing through the alignment reference mark M and the prism measurement reference point O.
  • the prism base direction is the nose side (the opposite direction to the X direction), and the opposite side to the prism base direction is the ear side (the same direction as the X direction).
  • the prism base direction is the ear side (the same direction as the X direction), and the opposite side to the prism base direction is the nose side (the opposite direction to the X direction).
  • the direction of the X direction is the direction from the prism measurement reference point O opposite to the prism base direction, the positive direction, and the prism base direction side is the negative direction. The absolute value increases as the distance increases. In FIG.
  • the average curve T represents the average curve of the eyeball side optical surface (outgoing surface) of a single focus aspheric lens without prism prescription.
  • the average curve T of the average curve T is 2.53 which is the minimum value at the prism measurement reference point O, and the average value of the average curve T of the average curve T is bounded by the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point. Is the same value on the same side as the prism base direction and on the opposite side to the prism base direction.
  • the average value of the average curve is a value (average value) obtained by averaging the average curves measured at predetermined intervals in the X direction (for example, equal intervals of 1 mm).
  • the same side as the prism base direction indicates a region in the same direction as the prism base direction with respect to the prism measurement reference point, with a direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary.
  • the exit surface is an eyeball side optical surface
  • the entrance surface is an object side optical surface.
  • the eyeball side optical surface is a lens optical surface disposed on the eyeball side of the spectacle lens in the state of wearing the spectacles.
  • the object-side optical surface is a lens optical surface disposed on the side opposite to the eyeball of the spectacle lens in a spectacle wearing state.
  • an average curve R indicates an average curve of the eyeball side optical surface (outgoing surface) of the lens in the present embodiment.
  • the average curve R has a minimum value of 2.41 D (diopter) at a position where X is ⁇ 9 mm (that is, on the same side as the prism base direction).
  • the prism imbalance is alleviated (specifically, it will be described with reference to FIGS. 15A, 15B, and 15C).
  • the average value of the average curve R on the ear side is compared with the average value of the average curve R on the nose side (the same side as the prism base direction). Is big.
  • the average value of the average curve R in FIG. 2A is 2.50D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm (nose side), and 2 in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm (ear side). 97D.
  • the average curve R is larger than the average value of the average curve of the optical surface on the eyeball side with respect to the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point. Show. This alleviates prism imbalance. Note that the average curve R becomes larger toward the ear side with respect to the optical center. Furthermore, the rate of change of the curve at the optical center of the average curve R is not 0 but takes a positive value.
  • the height PT of the incident surface is 0 at the prism measurement reference point, and the value increases toward the ear side and the nose side.
  • the height PR of the emission surface is the lowest on the ear side relative to the prism measurement reference point, and the height increases from this position toward the nose side and the ear side.
  • the height PRo of the exit surface is lower on the ear side and higher on the nose side than the height PR of the present embodiment. . That is, in the embodiment shown in FIGS. 2A and 2B, the curved surface in the prism base direction is smaller and shallower than the average curve T of the incident surface with respect to the prism measurement reference point, and the opposite direction is larger and deeper.
  • FIG. 3A and FIG. 3B show an example of a single focal point aspheric lens.
  • 3A and 3B correspond to FIGS. 2A and 2B.
  • 3A and 3B as in FIGS. 2A and 2B, the same side as the prism base direction is the nose side, and the opposite side to the prism base direction is the ear side.
  • the average curve T is 4.39D at the prism measurement reference point, and the value becomes smaller toward the ear side and the nose side.
  • the shape of the average curve T is symmetric between the ear side and the nose side across the position where X is 0, and the average value of the average curve T is the same between the nose side and the ear side.
  • the rate of change of the curve is 0 at the prism measurement reference point on the incident surface.
  • the average curve R has a minimum value of 4.19D at a position where X is ⁇ 20 mm (ie, the same side as the prism base direction), and a maximum value of 4.56D at a position of +20 mm (ie, the side opposite to the prism base direction). Become. On the exit surface, the rate of change of the curve at the prism measurement reference point is not 0 but takes a positive value.
  • the average curve R has the minimum value of the curve of the optical surface on the eyeball side on the same side as the prism base direction with respect to the prism reference position, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary.
  • FIG. 3A shows that the average value of the average curve R is larger on the ear side than on the nose side.
  • the average value of the average curve R in FIG. 3A is 4.23D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 4.52D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary.
  • the height PT of the incident surface is 0 at the prism measurement reference point, and the value increases toward the ear side and the nose side.
  • the height PR of the emission surface is the lowest on the ear side relative to the prism measurement reference point, and the height increases from this position toward the nose side and the ear side.
  • the height PRo of the exit surface is lower on the ear side and higher on the nose side than the height PR of the present embodiment. That is, in the embodiment shown in FIGS. 3A and 3B, the curved surface in the prism base direction is smaller and shallower than the average curve T of the incident surface with respect to the prism measurement reference point O, and the opposite direction is greatly deepened.
  • FIGS. 2A and 2B show an embodiment of a single focus aspheric lens.
  • 4A and 4B correspond to FIGS. 2A and 2B.
  • 4A and 4B as in FIGS. 2A and 2B, the same side as the prism base direction is the nose side, and the opposite side to the prism base direction is the ear side.
  • the average curve T is 6.21D at the prism measurement reference point, which is the prism measurement reference point, and the value becomes smaller toward the ear side and the nose side, and takes the minimum value.
  • the shape of the average curve T is symmetric between the ear side and the nose side across the position where X is 0, and the average value of the average curve T is the same between the nose side and the ear side.
  • the rate of change of the curve is 0 at the prism measurement reference point on the incident surface.
  • the average curve R has a minimum value of 5.93D at a position where X is ⁇ 22 mm (that is, the same side as the prism base direction), and a maximum value at a position of +5 mm.
  • FIG. 4A shows that the average value of the average curve R is larger on the ear side than on the nose side. Specifically, the average value of the average curve R in FIG.
  • the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary.
  • the height PR of the exit surface is at the lowest position on the ear side with respect to the prism measurement reference point, and the height increases from this position toward the nose side and the ear side.
  • the height PRo of the exit surface is slightly lower on the ear side and slightly higher on the nose side than the height PR of the present embodiment. That is, in the embodiment shown in FIGS. 4A and 4B, the curved surface in the prism base direction is smaller and shallower than the average curve T of the incident surface with respect to the prism measurement reference point, and the opposite direction is larger and deeper.
  • FIG. 5 shows an embodiment of a progressive power lens. 5 to 10, the horizontal axis indicates the distance from the prism measurement reference point O, and the vertical axis indicates the average curve.
  • FIG. 5 corresponds to FIG. 2A.
  • the same side as the prism base direction is the nose side, and the side opposite to the prism base direction is the ear side.
  • the progressive-power lens as shown by the imaginary line in FIG.
  • T represents an average curve of the exit surface of the progressive addition lens having no prism prescription.
  • the average curve T is 2.10 D at the prism measurement reference point, and takes a minimum value in the ear-side region from the prism measurement reference point.
  • the prism measurement reference point in the progressive-power lens is an intermediate point between two alignment reference values specified by the manufacturer.
  • the prism measurement reference point is the position where X is zero.
  • the average value of the average curve T is 2.18D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 2.04D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve T is an average curve value obtained for each 1 mm pitch in X.
  • the average curve R indicates the average curve of the exit surface of the progressive addition lens in this embodiment.
  • the average curve R at the exit surface is 1.82D which is the minimum value at a position where X is ⁇ 22 mm (ie, the same side as the prism base direction) and ⁇ 9 mm (9 mm from the prism measurement reference point 0 to the nose side).
  • the prism measurement reference point is 2.10D.
  • the rate of change of the curve R at the prism measurement reference point is not 0 but takes a positive value.
  • the average value of the average curve R is 1.89D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 2.31D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is larger on the ear side than on the nose side. Therefore, the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary. Indicates.
  • FIG. 6 shows an embodiment of a progressive power lens.
  • FIG. 6 corresponds to FIG. 2A.
  • the same side as the prism base direction is the nose side, and the opposite side to the prism base direction is the ear side.
  • the average curve T of the progressive addition lens without the prism prescription is 0 at the prism measurement reference point, and takes the minimum value in the region on the ear side from the prism measurement reference point.
  • the average curve R in this example is 3.81D, which is the minimum value, at the position where X is ⁇ 18 mm (that is, the same side as the prism base direction), and is 4.12D at the prism measurement reference point.
  • the average values of the average curves T and R are obtained by the same method as in the embodiment of FIG.
  • the average value of the average curve T is 4.13D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 3.86D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is 3.85D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 4.10D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is larger on the ear side than on the nose side. Therefore, the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary. Indicates.
  • FIG. 7 shows an embodiment of a progressive power lens.
  • FIG. 7 corresponds to FIG. 2A.
  • the same side as the prism base direction is the nose side, and the opposite side to the prism base direction is the ear side.
  • the average curve T of the progressive addition lens without the prism prescription is 6.13D at the prism measurement reference point, and takes the minimum value in the ear-side region from the prism measurement reference point.
  • the average curve R in the present embodiment is 5.86D which is the minimum value at the position where X is ⁇ 18 mm (that is, the same side as the prism base direction), and is 6.13D at the prism measurement reference point.
  • the average value of the average curve T is 6.16D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 5.78D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is 5.91 D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 6.00 D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm. That is, the average value of the average curve R is larger on the ear side than on the nose side. Therefore, the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary. Indicates
  • FIG. 8 shows an embodiment of a progressive power lens.
  • FIG. 8 is a diagram corresponding to FIG. 2A.
  • the same side as the prism base direction is the ear side (the same direction as the X direction), and the opposite side to the prism base direction is the nose side (the opposite direction to the X direction).
  • the prism base direction is the ear side (the same direction as the X direction), and the opposite side to the prism base direction is the nose side (the opposite direction to the X direction).
  • the average curve T of the progressive addition lens without the prism prescription is 2.10D at the prism measurement reference point, and takes the minimum value in the region on the nose side from the prism measurement reference point.
  • the average curve R in the present embodiment is 1.83D which is the minimum value at a position where X is 8 mm (that is, the same side as the prism base direction), and 2.10D at the prism measurement reference point.
  • the average value of the average curve T is 2.04D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 2.18D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is 2.31D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 1.89 D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm. That is, the average value of the average curve R is larger on the nose side than on the ear side. Therefore, the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary. Show.
  • FIG. 9 shows an embodiment of a progressive power lens.
  • FIG. 9 corresponds to FIG.
  • the average curve T of the progressive addition lens without the prism prescription is 0 at the prism measurement reference point, and takes the minimum value in the region on the nose side from the prism measurement reference point.
  • the average curve R in the present embodiment is 3.81D which is the minimum value at a position where X is 18 mm (that is, the same side as the prism base direction), and is 0 at the prism measurement reference point.
  • the average value of the average curve T is 3.86D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 4.13D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is ⁇ 0.018 in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 3.85 D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm. That is, the average value of the average curve R is larger on the nose side than on the ear side. Therefore, the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary. Show.
  • FIG. 10 shows an embodiment of a progressive power lens.
  • FIG. 10 corresponds to FIG. In FIG. 10, the average curve T of the progressive addition lens without the prism prescription is 0 at the prism measurement reference point, and takes the minimum value in the region on the nose side from the prism measurement reference point.
  • the average curve R in the present embodiment is 5.86D which is the minimum value at a position where X is 18 mm (that is, the same side as the prism base direction), and is 0 at the prism measurement reference point.
  • the average value of the average curve T is 5.78 D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 6.16 D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm.
  • the average value of the average curve R is 6.00 D in the range of ⁇ 30 mm ⁇ X ⁇ 0 mm, and 5.91 D in the range of 0 mm ⁇ X ⁇ 30 mm. That is, the average value of the average curve R is larger on the nose side than on the ear side. Therefore, the average curve R is larger than the average value of the average curve of the eyeball side optical surface on the same side as the prism base direction, with the direction orthogonal to the prism base direction passing through the prism measurement reference point as a boundary. Show.
  • the measurement position in FIGS. 2A to 10 in this embodiment is on the exit surface LO that is the object-side optical surface of the lens, passes through the prism measurement reference point, and is in the same direction as or in the opposite direction to the prism base direction. It is on a straight line.
  • the measurement range for calculating the average curve was 60 mm with the prism measurement reference point as the midpoint. (About the arrangement of measurement points)
  • the measurement points for calculating the average curve are arranged at an equal interval of 1 mm, and the average curve is the surface refractive power calculated by the following calculation formula at each position.
  • Average curvature at each position ⁇ (refractive index of lens ⁇ 1) ⁇ 1000 (Formula 1) (Measurement method)
  • the average curve value was measured by contacting the eyeball side optical surface with TALYSURF (TAYLOR HOBSON).
  • the measurement position may be a reference position in a progressive-power lens or the like, for example, when two alignment reference marks can be confirmed, the position passing through the alignment reference mark may be set as the measurement position.
  • the measurement range is preferably 50 mm to 60 mm.
  • the number of measurement points for calculating the value of the average curve can be selected in the range of about 10 to 10,000 points, but is preferably 100 points or more.
  • the measuring device is trade name UA3P (made by Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.), trade name super high precision CNC coordinate measuring machine LEGEX 9106 (made by Mitutoyo Corporation), trade name PMD100 (made by schneider Inc.), trade name Dual LensMapper (Automation & Robotics, etc.) are suitable.
  • the measurement method in the present embodiment may be measured as follows in addition to the above description. For example, after measuring the entire lens surface, the measurement result may be analyzed, and a straight line passing through the prism measurement reference point O and having the same direction as the prism base direction may be specified.
  • FIG. 11 shows an outline of a spectacle lens design apparatus according to this embodiment.
  • a spectacle lens design device 3 is a device for designing a spectacle lens in which a light beam incident on an incident surface is emitted from an exit surface toward an eyeball rotation point.
  • the design device 3 includes a lens surface shape determination unit 3 (included in the design device 3 in the present invention) including a control unit 30, a storage unit 31, and a display unit 32.
  • the lens surface shape determination unit includes a lens surface shape determination unit 3A that sets the inclination of the exit surface, and the lens surface shape determination unit 3A includes a control unit 30, a storage unit 31, and a display unit 32.
  • the control unit 30 includes an arithmetic circuit such as a CPU and a storage circuit such as a RAM.
  • the control unit 30 expands a program stored in the storage unit 31 in the RAM and executes various processes in cooperation with the program expanded in the RAM. To do.
  • the control unit 30 executes various processes, thereby transmitting and receiving unit 33, data creation unit 34, data reading unit 35, pre-correction prism action calculation unit 36, ideal prism action calculation unit 37, correction prism amount calculation unit 38, and the like. It functions as the correction unit 39.
  • the transmission / reception unit 33 also functions as an optometry information acquisition unit that acquires optometry information of the wearer from an optometry apparatus (not shown), receives information necessary for the design of the spectacle lens from a computer (not shown), and sends it to another computer. Send design data, etc.
  • the optometry information is information on fixation disparity of the wearer (prism amount ⁇ P, nose side (In direction), ear side (Out direction), upper side (Up direction), lower side (Down direction), oblique position.
  • the data creation unit 34 calls the information stored in the storage unit 31 and emits the incident ray vectors L11A, L12A, L13A incident on the incident surface LI of the reference lens BL (see FIG. 12A) and the exit surface LO of the reference lens BL.
  • the prism prescription lens CL refers to a lens to which a prism corresponding to the prescription prism is added.
  • the reference lens BL is a lens having the same prescription values other than the prism prescription and having no prism added thereto.
  • the data creation unit 34 shown in FIG. 11 creates a prescription prism distribution, a reference prism distribution, and a difference prism distribution, which will be described later, by a ray tracing method or other methods.
  • the data created by the data creation unit 34 is once stored in the storage unit 31.
  • the data reading unit 35 reads various data created by the data creating unit 34 from the storage unit 31.
  • the pre-correction prism action calculation unit 36 calculates the prism action of the reference lens without the prism prescription from the incident light vector and the outgoing light vector stored in the prism prescription lens vector storage unit 311 described later.
  • the ideal prism action calculation unit 37 causes light to enter the prism prescription lens from the incident light vector stored by the prism prescription lens vector storage unit 311 and the outgoing light vector stored by the target light group storage unit 312 described later.
  • the prism action for obtaining an ideal outgoing light beam obtained at the same time is calculated.
  • the correction prism amount calculation unit 38 corrects the inclination of the exit surface based on the difference between the prism action obtained by the pre-correction prism action calculation unit 36 and the prism action obtained by the ideal prism action calculation unit 37. Calculate the quantity.
  • the calculation unit 300 includes a pre-correction prism action calculation unit 36, an ideal prism action calculation unit 37, and a correction prism amount calculation unit 38.
  • the correction unit 39 corrects the inclination of the exit surface based on the correction prism amount obtained by the correction prism amount calculation unit 38.
  • the storage unit 31 includes a storage unit main body 310, a prism prescription lens vector storage unit 311, and a target ray group storage unit 312.
  • the storage unit 310 stores various programs for controlling the operation of the eyeglass lens design device 3 and various information.
  • the various information includes optometric information for each wearer obtained by the transmission / reception unit 33, the material of the spectacle lens, the refractive index, and other design information necessary for designing.
  • the prism prescription lens vector storage unit 311 includes incident light vectors L21A, L22A, L23A obtained by making light incident on the incident surface LI of the prism prescription lens CL, and outgoing light vectors L21B, L22B, L23B emitted from the outgoing surface LO (see FIG. 12B). ) And save.
  • the target ray group storage unit 312 includes incident ray vectors L11A, L12A, L13A incident on the incident surface LI rotated by an angle ⁇ corresponding to the prescription prism amount of the reference lens BL, and an outgoing ray vector emitted from the emission surface LO.
  • L11B, L12B, and L13B are stored in the storage unit 31.
  • the incident ray vectors L11A, L12A, and L13A are target ray groups.
  • FIG. 12A shows a prism reference lens BL.
  • the reference lens BL has prescription values other than the prism prescription (spherical power, astigmatism power, astigmatism axis of the spectacle lens, first refractive power given by the first area (for example, near portion) of the progressive power lens, second The second refractive power, the progressive zone length, the addition refractive power, the interpupillary distance, and the like applied in the region (for example, the distance portion) are all the same, and the prescription prism is not added.
  • the prism prescription sinoperability for example, the prescription prism prescription
  • the reference lens BL has an incident surface LI that is an object-side optical surface and an exit surface LO that is an eyeball-side optical surface.
  • incident surface LI that is an object-side optical surface
  • exit surface LO that is an eyeball-side optical surface.
  • light rays emitted from these object points A1, A2, A3 pass through the incident surface LI of the reference lens BL and are emitted from the output surface LO.
  • light vectors L01, L02, and L03 which are emitted from arbitrary points on the exit surface LO of the reference lens BL and directed toward the eyeball rotation point E, are used as the reference light rays in the gaze direction of the reference lens BL.
  • the finite distance means a distance that can be identified with an infinite distance.
  • the ray vector L01 is an incident ray vector L01A that is emitted from the object point A1 and is incident on the prism measurement reference point O on the incident surface LI, and a vector that is directed from the incident position of the incident ray vector L01A to the prism measurement reference point O on the exit surface LO. And an outgoing ray vector L01B from the prism measurement reference point O on the outgoing surface LO toward the eyeball rotation point E.
  • the ray vector L02 is emitted from the object point A2 and incident on the incident surface LI, a vector from the incident position of the incident ray vector L02A toward the arbitrary lens peripheral portion O2 of the exit surface LO, and the exit surface LO.
  • the ray vector L03 is emitted from the object point A3 and incident on the incident surface LI, a vector from the incident position of the incident ray vector L03A toward the arbitrary lens peripheral portion O3 of the exit surface LO, and the exit surface LO. It consists of an outgoing ray vector L03B from the lens periphery O3 toward the eyeball rotation point E.
  • a plurality of light vectors rotated by an angle ⁇ corresponding to the prescription prism amount given to the prism measurement reference point are indicated by L11, L12, and L13 in each of the light vectors L01, L02, and L03 of the reference lens BL. Yes.
  • the incident light vector is indicated by L11A, L12A, L13A
  • the outgoing light vector is indicated by L11B, L12B, L13B.
  • the incident light vectors L11A, L12A, and L13A of the reference lens BL are set as a target light beam group. That is, in the reference lens BL, a plurality of light vectors (L11, L12, L13) rotated by an angle ⁇ corresponding to the prescription prism are emitted from the exit surface LO and directed to the eyeball rotation point E.
  • An incident light vector (L11A, L12A, L13A) when a plurality of light beams are incident is set as a target light beam group.
  • FIG. 12B shows a prism prescription lens CL.
  • the prism prescription lens CL has a prism prescription of fixation disparity or perspective at the center where the prism measurement reference point or term is purchased.
  • the prism measurement reference point O will be described as the optical center.
  • a simulation is performed in which light rays emitted from a plurality of object points A1, A2, and A3 are emitted from the exit surface LO of the eyeball side optical surface through the entrance surface LI of the prism prescription lens CL.
  • the light ray vectors L21, L22, and L23 that are incident on the incident surface LI of the prism prescription lens CL, are emitted from arbitrary points on the emission surface LO, and are directed to the eyeball rotation point E are converted into prism prescription lenses.
  • CL be a prism beam group LC0 in each gaze direction.
  • the light ray vector L21 is emitted from the object point A1 and incident on the optical center O of the incident surface LI, a vector from the incident position of the incident light vector L21A toward the optical center O of the outgoing surface LO, and the outgoing surface LO. And an outgoing ray vector L21B from the optical center O toward the eyeball rotation point E.
  • the ray vector L22 is emitted from the object point A2 and incident on the incident surface LI, a vector from the incident position of the incident ray vector L22A toward the arbitrary lens peripheral portion O2 of the exit surface LO, and the exit surface LO. It consists of an outgoing light vector L22B from the lens peripheral portion O2 toward the eyeball rotation point E.
  • the ray vector L23 is emitted from the object point A3 and incident on the incident surface LI, a vector from the incident position of the incident ray vector L23A toward an arbitrary lens peripheral portion O3 of the exit surface LO, and the exit surface LO. It consists of an outgoing light vector L23B from the lens peripheral portion O3 toward the eyeball rotation point E.
  • the incident light vectors L21A, L22A, and L23A incident on the incident surface LI of the prism prescription lens CL are set as a prism light beam group.
  • An angle (flare angle) formed by the direction of the outgoing light beam vector L22B is ⁇ 2.
  • An angle (flare angle) formed by the direction of the outgoing light vector L23B is ⁇ 3.
  • the shape of the exit surface LO of the prism prescription lens CL is set so that the angle ⁇ 1, the angle ⁇ 2, and the angle ⁇ 3 are constant angles ⁇ .
  • the constant angle ⁇ may be, for example, the value of the angle ⁇ corresponding to the prescription prism amount itself, or may be a value of a predetermined ratio of the angle ⁇ .
  • the difference between the angle ⁇ 1, the angle ⁇ 2, and the angle ⁇ 3 with respect to the angle ⁇ is obtained, and the inclination of the exit surface LO of the prism prescription lens is changed so as to eliminate this difference.
  • the incident ray vector L21A is rotated so as to be parallel to the incident ray vector L11A constituting the target ray group. Then, the direction of the outgoing light vector L21B emitted from the optical center O of the outgoing surface LO of the prism prescription lens CL also changes. Similarly, the incident light vector L22A rotates so as to be parallel to the incident light vector L12A constituting the target light group, and the direction of the outgoing light vector L22B emitted from the lens peripheral portion O2 of the outgoing surface LO of the prism prescription lens CL. Will also change.
  • the incident light vector L23A rotates so as to be parallel to the incident light vector L13A constituting the target light beam group, and the direction of the emitted light vector L23B emitted from the lens peripheral portion O3 of the emission surface LO of the prism prescription lens CL also changes.
  • a similar simulation is performed on the prism prescription lens in which the inclination of the exit surface LO is changed.
  • an angle ⁇ that minimizes the difference between the angles ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ 3, ideally,
  • the inclination of the exit surface LO of the eyeball side optical surface is determined so that the angle ⁇ 1, the angle ⁇ 2, and the angle ⁇ 3 are the angle ⁇ .
  • the spectacle lens is designed by a lens surface shape determination step for determining the local inclination of the object side optical surface (incident surface LI) or the eyeball side optical surface (exit surface LO). Note that the above-described inclination is an inclination of the object-side optical surface (incident surface LI) or the eyeball-side optical surface (exit surface LO).
  • the above-described inclination is a local inclination of each point at an arbitrary point corresponding to a plurality of light rays, and the above-described inclination includes an inclination of the optical surface of each point corresponding to the plurality of arbitrary points. .
  • a prism prescription lens vector storage step S1 and a target light group storage step S2 are performed.
  • the order in which the prism prescription lens vector storage step S1 and the target light group storage step S2 are performed is not limited.
  • the prism prescription lens vector storage is performed. Step S1 may be performed, or both may be performed simultaneously.
  • [Prism prescription lens vector preservation process] A prism composed of a plurality of light rays emitted from the object points A1, A2 and A3 and incident on the prism prescription lens CL and emitted from the eyeball side optical surface of the prism prescription lens CL toward the eyeball rotation point E
  • the light group LC0 is created by the data creation unit 34.
  • a simulation is performed, the light beams are incident on the incident surface LI from the object points A 1, A 2, A 3 and emitted from the exit surface LO and directed to the eyeball rotation point E.
  • the outgoing light ray vectors L21B, L22B, and L23B are created.
  • the created incident light vectors L21A, L22A, L23A and outgoing light vectors L21B, L22B, L23B are stored in the prism prescription lens vector storage unit 311 (S1).
  • a reference light beam group LB0 composed of a plurality of light beams emitted from the object points A1, A2, A3 and incident on the reference lens BL and emitted from the reference lens BL toward the eyeball rotation point E; Based on the reference light beam group LB0, a plurality of light beams rotated by an angle ⁇ corresponding to the prescription prism amount are emitted to each of the output light beam vectors L01B, L02B, and L03B and directed to the eyeball rotation point.
  • the data creation unit 34 creates incident light vectors L11A, L12A, and L13A when a plurality of light rays are incident.
  • the data creation unit 34 creates incident light vectors L01A, L02A, and L03A and outgoing light vectors L01B, L02B, and L03B constituting the reference light group LB0 by simulation, and further, incident light vectors L11A, L11A, L12A, L13A and outgoing ray vectors L11B, L12B, L13B are created, and these ray vectors are saved in the target ray group saving unit 312 (S2).
  • the prism operation for obtaining an ideal outgoing ray obtained at the time is calculated by the ideal prism operation calculator 37 (S4).
  • the ideal outgoing rays are incident from the object points A1, A2, and A3 and emitted from the outgoing surface LO of the reference lens BL, and from the object points A1, A2, and A3, and the directions of the outgoing ray vectors L11B, L12B, and L13B.
  • the outgoing rays are such that the angles ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ 3 formed by the directions of outgoing light vectors L21B, L22B, and L23B emitted from the outgoing surface LO of the prism prescription lens CL are the angle ⁇ .
  • the ideal prism action calculation unit 37 calculates the angle ⁇ .
  • the correction prism amount calculation unit 38 calculates the difference between the prism action obtained in the pre-correction prism action calculation step and the prism action obtained in the ideal prism action calculation storage step, and the inclination of the exit surface L0 based on the difference.
  • the correction prism amount is calculated in order to correct (S5). That is, the correction prism amount calculation unit 38 calculates the difference between the angle ⁇ 1 and the angle ⁇ , the difference between the angle ⁇ 2 and the angle ⁇ , and the difference between the angle ⁇ 3 and the angle ⁇ .
  • the correction unit 39 corrects the inclination of the exit surface LO based on the correction prism amount obtained in the correction prism amount calculation step (S6).
  • the optical center O of the exit surface LO is reduced so that the difference between the angle ⁇ 1 and the angle ⁇ calculated by the correction prism amount calculation unit 38, the difference between the angle ⁇ 2 and the angle ⁇ , and the difference between the angles ⁇ 3 and ⁇ are reduced.
  • the inclination on the entire surface including the lens peripheral portions O2 and O3 is changed (see the one-dot chain line LOA in FIG. 5).
  • Steps S1, S3, and S5 are performed based on the exit surface LO, and the difference in prism action obtained in Step S5, that is, the difference between the angle ⁇ 1 and the angle ⁇ . Then, it is determined whether or not the difference between the angle ⁇ 2 and the angle ⁇ and the difference between the angle ⁇ 3 and the angle ⁇ are equal to or less than the target values (S7).
  • the target value is appropriately set according to the type of eyeglass lens, refractive power, and the like. The target value is stored in advance in the storage unit 31. If the difference in prism action is less than or equal to the target value (YES), the design is finished.
  • the number of corrections performed in step S6 is counted, and it is determined whether the counted number is less than a predetermined number (S8).
  • the predetermined number of times is set as appropriate, for example, three times. The set number of times is stored in the storage unit 31 in advance. If the counted number is less than the predetermined number (YES), Steps S1 to S6 are repeated. When the counted number reaches a predetermined number (NO), the design is finished.
  • the spectacle lens design method having the above configuration is implemented by a computer design program.
  • FIGS. 14A to 23B A single-focal aspherical lens in which the prism base direction is the nose side (In direction), the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter), and the spherical refractive power S is +3.0 diopters.
  • 14A, 14B, and 14C correspond to the embodiments shown in FIGS. 2A and 2B.
  • FIG. 14A shows the distribution of prescription prisms with prism fixation for fixation disparity. 16A, FIG. 16B, FIG.
  • FIG. 14A is a single focus lens having a spherical refractive power S of +3.0 diopters, and a prism amount ⁇ P is 2.5 ⁇ (prism diopters) on the nose side (In direction) at the optical center O. ) Is guaranteed.
  • the prism distribution in FIG. 14A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • the optical center O is the origin (0, 0)
  • the lines from the origin to the nose side and the ear side are the X axis
  • the lines from the origin to the top and bottom are the Y direction.
  • the prism amount ⁇ P at the optical center O is 2.5 ⁇ (prism diopter).
  • a position Pc that is 8 mm away from the origin to the nose side, that is, the coordinates ( ⁇ 8, 0) is located at the center of the region P0 where the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 having a prism amount ⁇ P of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of a prism amount ⁇ P of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the region P3 has a prism amount ⁇ P of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the prescription prism distribution is an ellipse in which the prism amount ⁇ P increases in units of 1 ⁇ (prism diopter) as it goes outward with the position Pc as the center.
  • FIG. 14B shows the reference prism distribution in the reference lens.
  • the reference prism distribution is an ideal prism distribution, that is, a target distribution.
  • the prism distribution in FIG. 14B is stored in the target light group storage step S2.
  • the reference prism distribution is symmetrical between the nose side and the ear side, and is vertically symmetrical with respect to a position Pc that is 8 mm away from the optical center O toward the nose side.
  • the smallest elliptical region including the position Pc is a 0 diopter region P0, and elliptical regions having different diameters are arranged concentrically with the optical center O.
  • FIG. 14C shows the difference prism distribution.
  • the differential prism distribution in FIG. 14C is obtained in the correction prism amount calculation step S5. That is, the differential prism distribution in FIG. 14C is created by subtracting the “reference prism distribution” shown in FIG. 14B from the “prism distribution with prescription prism” shown in FIG. 14A. Based on the difference prism distribution of FIG. 14C, the inclination of the exit surface LO is corrected in the correction step S6.
  • the difference prism distribution is such that the region including the optical center O is 0.0 to 0.25 diopter, and the prism amount in the region located outside the region is 0.25 to 0.50 diopter. Further, the prism amount in the region located outside the region is 0.50 to 0.75 diopters.
  • FIG. 15A, FIG. 15B, and FIG. 15C are diagrams that simulate how the flat plate looks when the flat plate is viewed 5 m from the eyeball. 15A, 15B, and 15C, the distortion caused by the prism and the shift of the line of sight on the left and right can be seen.
  • the points to be traced in the simulation are set at a pitch of 5 °, and the angle between the line connecting the center point of the flat plate and the center of the eyeball and the line connecting the eyeball center and the viewing position of the flat plate is ⁇ 20 ° to + 20 °. .
  • FIG. 15B, and FIG. 15C a solid line is a state seen with the right eye, and an imaginary line is a state seen with the left eye.
  • FIG. 15C shows an ideal state without fixation disparity. In an ideal state, the grid line viewed with the right eye and the grid line viewed with the left eye substantially coincide. In FIG. 15C, the solid line and the imaginary line are deviated from each other for easy viewing.
  • FIG. 15A shows a case where the lens before correction, that is, the prism prescription lens is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG. 15A, the lens is separated from the optical center O indicated by coordinates (0, 0). Accordingly, the shift of the grid lines visible between the right eye and the left eye increases.
  • FIG. 15A shows a case where the lens before correction, that is, the prism prescription lens is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG. 15A, the lens is separated from the optical center O indicated by coordinates (0, 0). Accordingly, the shift of the grid lines
  • FIG. 15B shows a case where the lens after the correction process is viewed with the left and right eyes.
  • the lattice line seen by the corrected lens shown in FIG. 15B has a smaller shift visible between the right eye and the left eye than in FIG. 15A, and is very close to the ideal state shown in FIG. 15C. Recognize.
  • FIG. 16A shows the distribution of prescription prisms with prism fixation for fixation disparity.
  • the position Pc 8 mm away from the optical center O toward the nose that is, the coordinates ( ⁇ 8, 0)
  • the prism amount ⁇ P is 2.25 to 2.50 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 having a prism amount ⁇ P of 2.50 to 2.75 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a prism amount ⁇ P of 2.75 to 3.00 ⁇ (prism diopter).
  • FIG. 16A The prism distribution in FIG. 16A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 16B shows a reference prism distribution (target distribution) in the reference lens.
  • the region including the position Pc is 2.25 to 2.50 diopters, and the refractive power increases as it is located in the ear side region, and the refractive power decreases in the region located on the nose side. .
  • the prism distribution in FIG. 16B is stored in the target light group storage step S2.
  • FIG. 16C shows the difference prism distribution in the case of a single focus lens.
  • the region including the optical center O is 0.00 to 0.25 diopter, and the region having 0.25 to 0.50 diopter is present outside the region. These regions are substantially symmetrical between the ear side and the nose side with the optical center O as a boundary.
  • the inclination of the exit surface LO is corrected in the correction step S6.
  • FIG. 17C shows an ideal state with no fixation disparity, so that the grid lines viewed with the right eye and the grid lines viewed with the left eye substantially coincide.
  • the grating is rectangular.
  • FIG. 17A shows a case where the prism prescription lens before correction is viewed with the left and right eyes.
  • the distance from the optical center O indicated by the coordinates (0, 0) increases, the shift of the lattice lines that can be seen by the right eye and the left eye increases.
  • the lattice line seen by the corrected lens shown in FIG. 17B has a smaller shift between the right eye and the left eye than in FIG. 17A, and is very close to the ideal state shown in FIG. 17C. Recognize.
  • Example 3 A single-focal aspherical lens in which the prism base direction is the nose side (In direction), the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter), and the spherical refractive power S is -3.0 diopters.
  • 18A, 18B, and 18C correspond to the embodiment shown in FIGS. 4A and 4B.
  • the position Pc that is 8 mm away from the optical center O toward the ear side, that is, the coordinates (8, 0) is the center position of the region P0 in which the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 having a prism amount ⁇ P of 1.0 to 2.0 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a prism amount ⁇ P of 2.0 to 3.0 ⁇ (prism diopter).
  • the area P2 is an area P3 having a prism amount ⁇ P of 3.0 to 4.0 ⁇ (prism diopter) outside the area P2.
  • the prism distribution in FIG. 18A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 18B shows the reference prism distribution in the reference lens.
  • the minimum area P0 including the coordinates (10, 0) is the area P0 of 0 to 1 diopter, and an elliptical area having a large pitch by 1 diopter is arranged concentrically with the area P0. Is done.
  • the prism distribution in FIG. 18B is stored in the target light group storage step S2.
  • FIG. 18C shows the difference prism distribution.
  • the region including the optical center O is 0.00 to 0.25 diopter, and the outside thereof is a region of 0.25 to 0.50 diopter. Based on the difference prism distribution of FIG. 18C, the inclination of the exit surface LO is corrected in the correction step S6.
  • FIG. 19C shows an ideal state with no fixation disparity, so that the grid lines viewed with the right eye and the grid lines viewed with the left eye substantially coincide.
  • FIG. 19A shows a case where the prism prescription lens is viewed with the left and right eyes, and as shown in FIG. The deviation becomes larger.
  • the lattice line seen by the corrected lens shown in FIG. 19B has a smaller shift between the right eye and the left eye than in FIG. 19A, and is very close to the ideal state shown in FIG. 19C. Recognize.
  • FIGS. 14A to 19C are an example in which the prism amount ⁇ P is guaranteed at the optical center O and 2.5 diopters at the nose side (In direction), but the prism amount ⁇ P at the optical center O is the ear side.
  • 2.5 ⁇ (prism diopter) is guaranteed in the (Out direction)
  • the same simulation was performed, but the same result was obtained.
  • the prism amount ⁇ P is guaranteed to be 2.5 ⁇ (prism diopter) on the ear side (Out direction) at the optical center O
  • FIG. 14A, FIG. 14B, FIG. 14C, FIG. 16A, FIG. This is because the nose side and the ear side are inverted across the optical center O as compared to the prism distribution diagrams shown in FIGS. 18A, 18B, and 18C.
  • the prism base direction is on the lower side (Down direction).
  • the prism base direction is the Y direction (see FIG. 1), and the average value of the average curve is larger in one region than in the other region, with the X direction orthogonal to the Y direction as a boundary.
  • the average curve is measured along a straight line passing through the optical center O in the Y direction.
  • Embodiment 5 Single-focal aspherical lens with prism base direction down (Down direction), prismatic power 2.5 ⁇ (prism diopter), and spherical power S +3.0 diopters
  • the position Pc that is 8 mm below the optical center O, that is, the coordinates (0, ⁇ 8) is the center position of the region P0 where the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the prism distribution in FIG. 20A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 20B shows a reference prism distribution (target distribution) in the reference lens.
  • the region including the position Pc is a region P0 of 0 to 1 diopter.
  • An elliptical region having a large pitch is arranged by one diopter concentrically with the region P0.
  • the prism distribution in FIG. 20B is stored in the target light group storage step S2.
  • FIG. 20C shows the difference prism distribution in the case of a single focus lens.
  • the region including the optical center O is 0.00 to 0.25 diopter, and the region having 0.25 to 0.50 diopter is present outside the region. These regions are substantially symmetrical between the ear side and the nose side with the optical center O as a boundary.
  • the inclination of the exit surface LO is corrected in the correction step S6.
  • FIG. 21A shows a case where the lens before correction, that is, the prism prescription lens is viewed with the left and right eyes.
  • FIG. 21B shows a case where the lens after the correction process is viewed with the left and right eyes. It can be seen that the lattice lines seen by the corrected lens shown in FIG. 21B have a smaller shift visible between the right eye and the left eye than in FIG. 21A.
  • FIG. 22A the position Pc 8 mm away from the optical center O, that is, the coordinates (0, 8) is the center of the region P0 of 0 to 1 diopter.
  • the outside of the area P0 is a 1 to 2 diopter area P1
  • the outside of the area P1 is a 2 to 3 diopter area P2.
  • the prism distribution in FIG. 22A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 22B shows a reference prism distribution (target distribution).
  • the region including the position Pc is 0 to 1 diopter, and the refractive power increases as it is located in the ear side region, and the refractive power decreases in the region located on the nose side.
  • the prism distribution in FIG. 22B is stored in the target light group storage step S2.
  • FIG. 22C shows the difference prism distribution.
  • the region including the optical center O is 0.00 to 0.25 diopter, and the region having 0.25 to 0.50 diopter is present outside the region. Based on the difference prism distribution of FIG. 22C, the inclination of the exit surface LO is corrected in the correction step S6.
  • FIG. 23A shows a case where the lens before correction is viewed with the left and right eyes. As the distance from the optical center O increases, the shift of the lattice lines that can be seen by the right eye and the left eye increases.
  • FIG. 23B shows a case where the lens after the correction process is viewed with the left and right eyes. It can be seen that the lattice lines seen by the corrected lens shown in FIG. 23B have a smaller shift visible between the right eye and the left eye than in FIG. 23A.
  • FIGS. 20A to 23B Single focal point aspherical lens with prism base direction on top (Up direction) and prism refractive power of 2.5 ⁇ (prism diopter)
  • the example shown in FIGS. 20A to 23B is an example in which the prism amount ⁇ P is guaranteed to be 2.5 ⁇ (prism diopter) on the lower side (Down direction) at the optical center O, but the prism amount at the optical center O is guaranteed.
  • Similar simulation results were obtained in an example in which ⁇ P was guaranteed 2.5 ⁇ (prism diopter) on the upper side (Up direction). This is because the prism distribution shown in FIGS.
  • the prism amount ⁇ P is guaranteed to be 2.5 ⁇ (prism diopter) on the upper side at the optical center O. This is because it is only inverted up and down with the optical center O as a boundary, compared to the figure.
  • the progressive addition lens is a lens having an addition ADD of 2.50 diopters.
  • Prism base direction is the nose side (In direction)
  • prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter)
  • spherical power S is +3.0 diopters
  • addition ADD is 2.5 diopters
  • 24A, 24B, and 24C correspond to the embodiment shown in FIG.
  • the prism amount ⁇ P at the origin of the coordinates (0, 0) is Pa
  • Pa is 2.5 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 having a prism amount ⁇ P of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of a prism amount ⁇ P of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the region P3 has a prism amount ⁇ P of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the prism amount ⁇ P increases in units of 1 ⁇ (prism diopter) as it goes outward with the position Pc as the center.
  • the prism distribution in FIG. 24A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 24B shows the reference prism distribution in the reference lens.
  • the reference prism distribution is a region P0 in which the smallest elliptical area including the position Pc 5 mm away from the origin to the nose side is 0 to 1 diopter, and the prism measurement reference point (the same position as the origin) Ellipse regions having different diameters are arranged concentrically.
  • the prism distribution in FIG. 24B is stored in the target light group storage step S2.
  • the difference prism distribution is 0.0 to 0.25 diopter in an area including a position 3 mm above the origin (coordinates (0, 3)), and the amount of prisms in the area located outside the area. Is 0.25 to 0.50 diopter, and the prism amount in the region located outside is 0.50 to 0.75 diopter.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 24C is obtained in the correction prism amount calculation step S5.
  • FIG. 25C shows an ideal state where there is no fixation disparity, and the lattice lines viewed by the right eye and the lattice lines viewed by the left eye substantially coincide.
  • FIG. 25A shows a case where the lens before correction is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG. 25A, the lens is visible with the right eye and the left eye as the distance from the origin of the coordinates (0, 0) increases. The shift of the lattice line becomes large.
  • FIG. 25B shows a case where the lens after the correction process is viewed with the left and right eyes. The lattice line seen by the corrected lens shown in FIG. 25B has a smaller shift visible between the right eye and the left eye than in FIG. 25A, and is extremely close to the ideal state shown in FIG. 25C. Recognize.
  • Example 9 The prism base direction is the nose side (In direction), the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter), the spherical refractive power S is ⁇ 3.0 diopter, the addition ADD is 2.5 diopter, and progressive. Progressive power lens with a length of 14 mm] 26A, 26B and 26C correspond to the embodiment shown in FIG. In FIG. 26A, the position Pc at the coordinates (12, ⁇ 3) is the center of the region P0 of 0 to 1 diopter. The prism distribution in FIG. 26A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • the minimum area P0 including the coordinates (12, ⁇ 3) is the area P0 having 0 to 1 diopter, the diameter is concentric with the area P0 and is 1 diopter, and the pitch An elliptical region that becomes larger every time is arranged.
  • the prism distribution in FIG. 26B is stored in the target light group storage step S2.
  • the region including the origin of the coordinates (0, 0) is 0.00 to 0.25 diopter, and the outside thereof is the region of 0.25 to 0.50 diopter.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 26C is obtained in the correction prism amount calculation step S5.
  • FIG. 27C shows an ideal state with no fixation disparity, so that the grid lines viewed with the right eye and the grid lines viewed with the left eye substantially coincide.
  • FIG. 27A shows a case where the prism prescription lens is viewed with the left and right eyes.
  • the shift of the lattice lines that can be seen with the right eye and the left eye increases. It can be seen that the lattice lines seen by the corrected lens shown in FIG. 27B are very close to the ideal state shown in FIG. 27C.
  • the prism base direction is the ear side (Out direction)
  • the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter)
  • the spherical refractive power S is ⁇ 3.0 diopter
  • the addition ADD is 2.5 diopter
  • Progressive power lens with a length of 14 mm 28A, 28B, and 28C correspond to the embodiment shown in FIG.
  • the position Pc at the coordinates ( ⁇ 12, ⁇ 5) is the center of the region P0 of 0 to 1 diopter.
  • the prism distribution in FIG. 28A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1. In the reference prism distribution shown in FIG.
  • the minimum area P0 including the coordinates (12, ⁇ 3) is the area P0 having 0 to 1 diopter, the diameter is concentrically different from the area P0 and is 1 diopter, and the pitch An elliptical region that becomes larger every time is arranged.
  • the prism distribution in FIG. 28B is stored in the target light group storage step S2.
  • the region including the coordinates (0, 0) is 0.00 to 0.25 diopter, and the outside thereof is the region of 0.25 to 0.50 diopter.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 28C is obtained in the correction prism amount calculation step S5. The fact that fixation disparity has been eliminated by the above-described design method will be described with reference to FIGS. 29A and 29B.
  • FIG. 29A shows the case where the prism prescription lens is viewed with the left and right eyes. As the distance from the coordinates (0, 0) increases, the shift of the grid lines that can be seen with the right eye and the left eye increases. It can be seen that the lattice line seen by the corrected lens shown in FIG. 29B has a small shift of the lattice line.
  • FIGS. 34A to 37B show an embodiment in which the prism base direction is on the upper side (Up direction).
  • the prism base direction is the Y direction (see FIG. 1), and the average value of the average curve is larger in one region than in the other region, with the X direction orthogonal to the Y direction as a boundary.
  • the average curve is measured along a straight line passing through the optical center O in the Y direction.
  • a position Pc 5 mm below the coordinate (0,0), that is, the coordinate (0, ⁇ 5) is the center of the region P0 where the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the prism distribution in FIG. 30A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 30B shows the region including the position Pc in the reference prism distribution shown in FIG. 30B, and the refractive power increases as it is located in the ear side region, and the refractive power is small in the region located on the nose side. Become.
  • the prism distribution in FIG. 30B is stored in the target light group storage step S2.
  • FIG. 30C shows the difference prism distribution in the case of a progressive-power lens.
  • the region including the coordinates (0, 2) is 0.00 to 0.25 diopter, and the region having 0.25 to 0.50 diopter is outside thereof.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 30C is obtained in the correction prism amount calculation step S5.
  • FIG. 31A shows a case where the lens before correction is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG. 31A, as the distance from the coordinate (0, 0) increases, the shift of the grid line that can be seen by the right eye and the left eye increases. However, in the lens after the correction process shown in FIG. It can be seen that the shift visible between the right eye and the left eye is smaller than in FIG. 31A.
  • Example 12 The prism base direction is Down, the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter), the spherical refractive power S is -3.0 diopters, the addition ADD is 2.5 diopters, and the progressive length is 14 mm. Progressive power lens]
  • a position Pc 8 mm away from the coordinate (0,0), that is, the coordinate (0,8) is the center of the region P0 where the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the prism distribution in FIG. 32A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • FIG. 32B shows the region P0 including the position Pc. Outside the region P0 is a region P1 of 1 to 2 diopters.
  • the prism distribution in FIG. 32B is stored in the target light group storage step S2.
  • FIG. 32C shows the difference prism distribution.
  • the region including the coordinates (0, 2) is 0.00 to 0.25 diopter, and the region having 0.25 to 0.50 diopter is outside thereof.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 32C is obtained in the correction prism amount calculation step S5.
  • FIG. 33A shows a case where the lens before correction is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG.
  • Example 13 The prism base direction is the upper side (Up direction), the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter), the spherical refractive power S is +3.0 diopters, the addition ADD is 2.5 diopters, and the progressive length is 14mm progressive power lens]
  • a position Pc that is 8 mm above the coordinate (0,0), that is, the coordinate (0,8) is the center of the region P0 where the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • FIG. 34A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • the region including the position Pc is 0 to 1 diopter.
  • the prism distribution in FIG. 34B is stored in the target light group storage step S2.
  • the region including the coordinates (0, 2) is 0.00 to 0.25 diopter, and the region of 0.25 to 0.50 diopter is outside thereof.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 34C is obtained in the correction prism amount calculation step S5.
  • FIG. 35A shows a case where the lens before correction is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG.
  • the prism base direction is the upper side (Up direction), the prism refractive power is 2.5 ⁇ (prism diopter), the spherical refractive power S is ⁇ 3.0 diopter, the addition ADD is 2.5 diopter, and the progressive length Is a 14mm progressive-power lens]
  • the position Pc 20 mm below the coordinate (0,0) that is, the coordinate (0, ⁇ 20) is in the region P0 where the prism amount ⁇ P is 0 to 1 ⁇ (prism diopter).
  • the outside of the region P0 is a region P1 of 1 to 2 ⁇ (prism diopter), and the outside of the region P1 is a region P2 of 2 to 3 ⁇ (prism diopter).
  • the prism distribution in FIG. 36A is stored in the prism prescription lens vector storage step S1.
  • the region including the position Pc is 0 to 1 diopter.
  • the prism distribution in FIG. 36B is stored in the target light group storage step S2.
  • the region including the coordinates (0, 0) is 0.00 to 0.25 diopter, and the region of 0.25 to 0.50 diopter is outside thereof.
  • the difference prism distribution shown in FIG. 36C is obtained in the correction prism amount calculation step S5.
  • FIG. 37A shows a case where the lens before correction is viewed with the left and right eyes. As shown in FIG.
  • the spectacle lens manufacturing apparatus 4 includes a spectacle lens design unit that designs a spectacle lens and a processing unit 40 that processes the spectacle lens designed by the spectacle lens design unit.
  • the spectacle lens design unit is the same as the spectacle lens design device 3 shown in FIG.
  • the processing unit 40 includes a processing unit main body (not shown) that processes the lens material, a processing drive unit 41 that drives the processing unit main body, and a reception unit 42 that receives data designed by the spectacle lens design device 3. And a control unit 43 that controls the processing drive unit 41 based on the data received by the receiving unit 42.
  • the processing unit main body includes a tool (not shown) for realizing grinding, polishing, and the like, and the processing driving unit 41 is a motor or the like for driving the tool.
  • the receiving unit 42 receives data transmitted from the transmission / reception unit 33 of the spectacle lens design device 3.
  • the receiving unit 42 and the transmitting / receiving unit 33 are electrically connected to each other wirelessly or via a cord.
  • data designed by the spectacle lens design device 3 may be stored in a storage medium such as a USB memory, and the design data may be received by the receiving unit 42 from this storage medium.
  • a spectacle lens design process is performed by the spectacle lens design apparatus 3 (S201).
  • the spectacle lens design process is performed according to the procedure of the spectacle lens design method shown in FIG.
  • a processing step of processing the spectacle lens designed in the step of designing the spectacle lens is performed. That is, when the receiving unit 42 receives data transmitted from the transmission / reception unit 33 of the spectacle lens design device 3 (S202), the processing material is processed by driving the tool or the like by the processing driving unit 41 while being controlled by the control unit 43. (S203).
  • the change rate of the curve of the exit surface LO is not 0 at the prism measurement reference point, so the change rate of the average curve at the prism measurement reference point is zero.
  • the curve changes such that the base direction across the prism measurement reference point is smaller than the average curve of the prism measurement reference point, and in the opposite direction is larger than the average curve of the prism measurement reference point. Therefore, the deviation of the line of sight between the left and right eyes is eliminated.
  • the inclination of the surface at the position on the eyeball-side optical surface of the lens corresponding to the direction of the line of sight when the eye is rotated gradually becomes gentler than the inclination of the surface at the prism measurement reference point as it goes toward the prism base direction. It becomes gradually and steep as it goes in the direction of. Therefore, since the prism imbalance is eliminated, the line-of-sight shift between the left and right eyes is eliminated.
  • the spectacle lens is a single focus lens, and the average curve becomes small at a position in the prism base direction across the optical center O, and is on the opposite side to the prism base direction. Since the average curve becomes large at a certain position, the prism imbalance caused by the lens having the lens surface inclined at the prism measurement reference point is canceled.
  • a plurality of light beams rotated by an angle ⁇ corresponding to the prescription prism are emitted to the reference lens BL, and a plurality of light beams are emitted to the reference lens BL so as to go to the eyeball rotation point E.
  • the incident light vectors L11A, L12A, and L13A when the light beams are incident are set as target light beam groups, and the respective light beams emitted from a plurality of object points are incident on the incident surface LI of the prism prescription lens CL.
  • a plurality of light beams traveling toward the eyeball rotation point E among the light beams emitted from the exit surface LO are defined as prism light beam groups LCO in the respective gaze directions of the prism prescription lens, an arbitrary point among the light beams constituting the prism light beam group LCO
  • the inclination of the exit surface LO is determined so that a plurality of ray vectors L21A, L22A, L23A passing through the same position are parallel to the target ray group. It was.
  • the light beam that exits from the exit surface LO of the prism prescription lens CL and enters the eyeball rotation point E approximates the light beam that exits from the ideal reference lens BL without a prism and enters the eyeball rotation point E. When viewed through any position of the lens, the image is less likely to appear shifted.
  • the incident light vectors L21A, L22A, L23A obtained by causing the prism prescription lens CL to make light incident on the incident surface LI and the outgoing light vectors L21B, L22B, L23B emitted from the outgoing surface LO are stored.
  • An angle ⁇ corresponding to the prescription prism is corrected in the reference lens BL and the incident light vectors L11A, L12A, and L13A incident on the incident surface LI are stored, and the stored incident light vectors L21A, L22A, and L23A are stored.
  • the prism action of the prescription-corrected prism prescription lens is calculated from the outgoing light beam vectors L21B, L22B, and L23B.
  • a spectacle lens manufacturing method includes a spectacle lens design process for designing a spectacle lens, and a processing process for processing the spectacle lens designed in the spectacle lens design process. Since the above-described configuration is implemented, it is possible to manufacture a spectacle lens with little misalignment between the left and right eyes.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments, and modifications, improvements, and the like within the scope that can achieve the object of the present invention are included in the present invention.
  • the incident surface LI of the prism prescription lens CL that is, the inclination of the object-side optical surface is corrected.
  • the eyeball side optical surface is an exit surface, a surface on the eyeball side, and may also be referred to as a rear surface or a concave surface.
  • the object-side optical surface is an incident surface, is an object-side surface, and may be referred to as a front surface or a convex surface.
  • An embodiment of the present invention is a spectacle lens for prism prescription, which has an eyeball side optical surface (exit surface LO) and has a direction orthogonal to a prism base direction passing through a prism measurement reference point (optical center O).
  • the minimum value of the eyeball side optical surface (exit surface LO) is the same side as the base direction of the prism.
  • An embodiment of the present invention is a spectacle lens for prism prescription, which has an eyeball side optical surface (exit surface LO) and has a direction orthogonal to a prism base direction passing through a prism measurement reference point (optical center O).
  • the average value of the average curve on the side opposite to the prism base direction of the eyeball side optical surface (exit surface LO) is A spectacle lens characterized by being larger than the average value on the same side as the base direction. [3] This will be described with reference to FIGS. 12A and 12B.
  • An embodiment of the present invention is a method of designing a spectacle lens for prism prescription, in which a lens to which a prism corresponding to the prescription prism is added is a prism prescription lens CL, and all prescription values other than the prism prescription are the same and the prism Is a reference lens BL, and a plurality of light beams rotated by an angle ⁇ corresponding to the prescription prism are emitted to the reference lens BL and are directed to the eyeball rotation point E so that the reference lens BL has a plurality of light beams.
  • the incident light vectors L11A, L12A, and L13A when the light rays are incident are set as target light ray groups, and the light rays emitted from the plurality of object points A1, A2, and A3 are incident on the object side optical surface (incident light) of the prism prescription lens CL.
  • the object side optical surface (incident light) of the prism prescription lens CL Of the light beam incident on the surface LI) and emitted from the eyeball side optical surface (exit surface LO) of the prism prescription lens CL.
  • a plurality of light beams is a prism light beam group LCO in each gaze direction of the prism prescription lens CL, a plurality of light beam vectors L21A, L22A, L23A passing through the same position as an arbitrary point among the light beams constituting the prism light beam group LCO.
  • the inclination of the local object-side optical surface (incident surface LI) or eyeball-side optical surface (exit surface LO) of each point corresponding to an arbitrary point of a plurality of light rays is parallel to the target light ray group
  • a spectacle lens design method comprising: a lens surface shape determination step for determining a shape including [4] This will be described with reference to FIGS. 12A, 12B, and 13.
  • the lens surface shape determination step includes an incident light vector obtained by causing a light beam to enter the object-side optical surface (incident surface LI) and the eyeball side. It is stored in a prism prescription lens vector storage step S1 for storing an outgoing light vector emitted from the optical surface (exit surface LO), a target light group storage step S2 for storing a target light group, and a prism prescription lens vector storage step S1.
  • the prism action for obtaining an ideal outgoing ray in which the angles ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ 3 formed by the direction of the beam and the direction of the outgoing ray vector emitted from the prism prescription lens CL are respectively the same at any point is calculated.
  • a spectacle lens design method comprising: a correction step S6 for correcting the exit surface LO. [5] This will be described with reference to FIG.
  • the prism prescription lens vector storage step S1 after the correction step S6, the prism prescription lens vector storage step S1, the pre-correction prism action calculation step S3, and the correction prism amount calculation step S5 are performed. It is determined whether the difference in prism action is equal to or less than a target value or a predetermined number of corrections, and the correction process is terminated when the difference in prism action is equal to or less than a target value or a predetermined number of corrections. Design method for eyeglass lenses. [6] This will be described with reference to FIGS. 12A, 12B and 39.
  • FIG. The embodiment of the present invention includes a spectacle lens design step S201 and a spectacle lens processing step S203 that processes the spectacle lens design step S201.
  • the spectacle lens design step S201 is a prescription prism.
  • a lens to which a corresponding prism is added is a prism prescription lens CL, a lens having the same prescription values other than the prism prescription and having no prism is a reference lens BL, and the reference lens BL has an angle ⁇ corresponding to the prescription prism.
  • the incident light beam vectors L11A, L12A, and L13A are set as target light beam groups,
  • the light rays emitted from the object points A1, A2 and A3 are reflected on the object-side optical surface of the prism prescription lens CL (input A plurality of light rays that are incident on the surface LI) and are emitted from the optical surface (exit surface LO) on the eyeball side of the prism prescription lens CL toward the eyeball rotation point E.
  • the object-side optical surface (so that the plurality of ray vectors L21A, L22A, L23A passing through the same position as an arbitrary point among the rays constituting the prism ray group LCO are parallel to the target ray group (
  • a method of manufacturing a spectacle lens comprising determining an inclination of an incident surface LI) or an eyeball side optical surface (exit surface LO).
  • DESCRIPTION OF SYMBOLS 3 Design apparatus of spectacle lens, 30 ... Control part, 300 ... Operation part, 31 ... Memory
  • Control unit 5 ... Ordering side computer, 51 ... Optometry information input unit, 52 ... Memory , 53 ... transmitting part, 54 ... receiving part, 55 ... display part, 6 ... order-receiving computer, 61 ... storage part, 62 ... receiving part, 63 ... determination part, 64 ... transmitting part, 7 ... communication line, BL ... Reference lens, C ... optical , CL ... prism prescription lenses, E ... cycloduction point, LI ... entrance surface (object-side optical surface), LO ... exit surface (eyeball side optical surface), O ... optical center (prism reference point)

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Abstract

プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、眼球側光学面を有し、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向（鼻側）と同一側とし、他方をプリズム基底方向とは反対側としたとき、眼球側光学面のカーブ（Ｒ）の最小値が、プリズムの基底方向（鼻側）と同一側にある。プリズム測定基準点を挟んでプリズム基底方向はプリズム測定基準点の平均カーブより小さく、反対の方向ではプリズム測定基準点の平均カーブより大きくなるので、左右両眼の視線のずれが解消される。

Description

眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法
　本発明は、眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法に関する。
　プリズム処方を含む眼鏡レンズは、レンズのプリズム測定基準点から周辺に渡ってプリズムなしレンズを基準にしたときの前記光線のふれ角が一定の角度とならないことによって、同一の物体点を見る場合に生じる左右両眼での視線のずれがプリズムなしレンズと比較して異なることになる。
　プリズムなしレンズと比較したときに、このように見る方向によってプリズム効果が異なってしまう眼鏡レンズで両眼視をすると、正面の方向を見るときには左右のレンズのプレズム効果が同じ量になるが、左右の方向や上下の方向を両眼で見ると正面方向を見た時とは異なる量のプリズム効果が作用するため、プリズム処方の眼鏡を装用する場合に眼鏡に慣れ難いことがある。
　この問題に対しての周辺技術として、特許文献１がある。特許文献１は、視力の改善を目的とするものであり、眼鏡レンズの外径における中心を通りレンズ外面及びレンズ内面を貫く１本の基準軸と、この基準軸を含む複数の平面とを設定し、複数の平面によって得られる眼鏡レンズの複数の断面形状を選択し、断面形状毎に光学特性が最適化されるように設計する方法を示している。
特許４５３７１３４号公報
　特許文献１で示される眼鏡レンズでは、プリズム測定基準点でのカーブの変化率が０となっており、プリズム測定基準点で保証されたプリズム量はレンズ周辺でのプリズム量とずれてしまう。このずれにより、与えられた処方プリズム量とは異なるプリズム効果が周辺で生じるので、左右（鼻側と耳側との方向）や上下（鼻側と耳側との方向と直交する方向）で視線がずれることになる。
　特許文献１のプリズム処方レンズでは、プリズム測定基準点近傍でのみ所望の処方プリズムが得られるように面を傾け、かつ、かつ視力を改善するように収差を補正するという発想であり、プリズム測定基準点からプリズム基底方向と同一側では所望のプリズム量より小さすぎ、プリズム基底方向に対して反対側では大きすぎることになる（以下、この状態をプリズムの不均衡とする）。これが左右両眼で見たときの視線のずれを生むため、上記の問題を解決されていない。
　本発明の一態様は、上記の問題を解決するため、すなわち、プリズム処方用の眼鏡レンズにおいて、レンズのプリズム測定基準点から周辺に渡ってプリズムなしレンズを基準にしたときの前記光線のふれ角が一定の角度となるように、または、一定の角度に近づけるようにすることによって、同一の物体点を見る場合に生じる左右両眼での視線のずれがプリズムなしレンズと同じか、同じに近づけ、それによって、プリズム処方用のレンズの周辺をみたときの左右両眼の視線のずれを解消することができる眼鏡レンズ、眼鏡レンズの設計方法、眼鏡レンズの製造方法を提供することを目的とする。
　本発明の眼鏡レンズは、プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、眼球側光学面を有し、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、眼球側光学面の平均カーブの最小値が、プリズム基底方向と同一側にあることを特徴とする。
　本発明の眼鏡レンズは、プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、眼球側光学面を有し、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、眼球側光学面のプリズム基底方向と反対側の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを特徴とする。
　本発明の眼鏡レンズの設計方法は、プリズム処方を含む眼鏡レンズを設計する方法であって、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、プリズム処方以外の処方値が同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、複数の物体点から発せられた光線が、基準レンズの物体側光学面に入射し、基準レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、複数の物体点から発せられた光線が、プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る目標光線群の光線に対して平行となるように、複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な眼球側光学面の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする。
　本発明の眼鏡レンズの設計方法では、レンズ面形状決定工程は、プリズム光線群のうちプリズム処方レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズム光線群ベクトル保存工程と、目標光線群のうち基準レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存する目標光線群ベクトル保存工程と、プリズム光線群を保存するプリズム光線群保存工程と、目標光線群を保存する目標光線群保存工程と、プリズム光線群ベクトル保存工程で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、補正前のプリズム処方レンズのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程と、プリズム光線群ベクトル保存工程で保存されたプリズム光線群と、目標光線群保存工程で保存された前記目標光線群とから、基準レンズから出射する出射光線ベクトルの方向と、プリズム処方レンズから出射する出射光線ベクトルの方向とが任意の点でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する理想的プリズム作用演算工程と、補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算工程で得られたプリズム作用との差分に基づき物体側光学面を補正するためにプリズム量を演算する補正プリズム量演算工程と、補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて眼球側光学面を補正する補正工程と、を備えてもよい。
　本発明の眼鏡レンズの設計方法では、補正工程の後に、プリズム光線群ベクトル保存工程、補正前プリズム作用演算工程及び補正プリズム量演算工程を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら補正工程を終了することにしてもよい。
　本発明の眼鏡レンズの製造方法は、眼鏡レンズの設計工程と、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、眼鏡レンズの設計工程は、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、プリズム処方以外の処方値が同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、複数の物体点から発せられた光線が、基準レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、複数の物体点から発せられた光線が、プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る目標光線群の光線に対して平行となるように、眼球側光学面の傾きを含む形状を決定することを特徴とする。
本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズの概略を示す図。 本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズの一例を示すもので、光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズの一例を示すもので、光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法とレンズ高さとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法とレンズ高さとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、光学中心（プリズム測定基準点）を０としたときのＸ方向の寸法とレンズ高さとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 眼鏡レンズの他の例を示すもので、プリズム測定基準点を０としたときのＸ方向の寸法と平均カーブとの関係を示すグラフ。 本発明の一実施形態の眼鏡レンズの設計装置を示すブロック図。 レンズ設計方法の原理を説明するための概略図。 レンズ設計方法の原理を説明するための概略図。 眼鏡レンズの設計方法を示すフローチャート。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図１４Ａ，図１４Ｂ，図１４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明する図。 図１４Ａ，図１４Ｂ，図１４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明する図。 図１４Ａ，図１４Ｂ，図１４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明する図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図１６Ａ，図１６Ｂ，図１６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図１６Ａ，図１６Ｂ，図１６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 図１６Ａ，図１６Ｂ，図１６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｃに対応した図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図１８Ａ，図１８Ｂ，図１８Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図１８Ａ，図１８Ｂ，図１８Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 図１８Ａ，図１８Ｂ，図１８Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｃに対応した図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２０Ａ，図２０Ｂ，図２０Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図２０Ａ，図２０Ｂ，図２０Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 単焦点レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２２Ａ，図２２Ｂ，図２２Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図２２Ａ，図２２Ｂ，図２２Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２４Ａ，図２４Ｂ，図２４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図２４Ａ，図２４Ｂ，図２４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 図２４Ａ，図２４Ｂ，図２４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｃに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２６Ａ，図２６Ｂ，図２６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図２６Ａ，図２６Ｂ，図２６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 図２６Ａ，図２６Ｂ，図２６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｃに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図２８Ａ，図２８Ｂ，図２８Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図２８Ａ，図２８Ｂ，図２８Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３０Ａ，図３０Ｂ，図３０Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図３０Ａ，図３０Ｂ，図３０Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３２Ａ，図３２Ｂ，図３２Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図３２Ａ，図３２Ｂ，図３２Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３４Ａ，図３４Ｂ，図３４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図３４Ａ，図３４Ｂ，図３４Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 累進屈折力レンズの設計方法の手順を示す概略図。 図３６Ａ，図３６Ｂ，図３６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ａに対応した図。 図３６Ａ，図３６Ｂ，図３６Ｃの設計方法の手順で効果が得られることを説明するための図１５Ｂに対応した図。 本発明の一実施形態の眼鏡レンズの製造装置を示すブロック図。 眼鏡レンズの製造方法を示すフローチャート。
［眼鏡レンズ］
　本発明の実施形態にかかる眼鏡レンズを図１から図１０に基づいて説明する。
　眼鏡レンズの概略を図１に基づいて説明する。
　図１は、累進屈折力レンズ（単焦点非球面レンズ）の形状を示す。
　累進屈折力レンズの場合では、プリズム測定基準点Ｏに対して左右対称なアライメント基準マークＭがそれぞれある。これらのアライメント基準マークＭを結ぶ線ＬＣの方向に平行な方向をＸ方向とする。線分ＬＣ上にプリズム測定基準点Ｏがあり、かつ、プリズム測定基準点Ｏは線分ＬＣの中点である。
　そして、線分ＬＣに直交する方向をＹ方向とする。また、本願においてプリズム測定基準点Ｏは光学中心と一致することもある。プリズム測定基準点Ｏとはレンズのプリズム作用を測定するために製造業者によって規定されるレンズ上の点である。例えば、累進屈折力レンズにおいて、プリズム測定基準点は、メーカーが指定する２つのアライメント基準点の中間点に、単焦点非球面レンズにおいては光学中心Ｏと同一にそれぞれ配置される。
　一方、単焦点非球面レンズの場合では、プリズム測定基準点を通りプリズム基底方向と直交する方向をＹ方向とし、プリズム測定基準点Ｏを通りプリズム基底方向と平行な方向をＸ方向とする。
　遠用度数測定基準位置ＦＭは、遠用部の屈折力が適用されたレンズ上の点である。近用度数測定基準点ＮＭは、近用部の屈折が適用されたレンズ上の点である。フィッテングポイントＦは、眼前にレンズを位置付けるための基準点として製造業者によって指定されたレンズ上の点である。なお、位置ＦＭ，ＮＭは、累進屈折力レンズの際に使用され、フィッテングポイントＦは、両レンズで用いられる。
　そして、鼻側とは、眼鏡装用状態において装用者の鼻側に位置するレンズの位置を示し、耳側とは、眼鏡装用状態において装用者の耳側に位置するレンズの位置を示す。
　なお、本願発明のレンズは、例えば固視ずれ、または斜位等の矯正のためのプリズムを含む処方がなされたプリズム処方用の眼鏡レンズである。
［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図２Ａから図４Ｂには単焦点非球面レンズでの実施例が示され、図５から図１０には累進屈折力レンズでの実施例が示されている。これらについて、以下詳細に説明を行う。
　まず、図２Ａ，図３Ａ，図４Ａの横軸はプリズム測定基準点Ｏからの距離を示し、縦軸は平均カーブ（ｍｅａｎ　ｃｕｒｖａｔｕｒｅ）を示している。また、図２Ｂ，図３Ｂ，図４Ｂの横軸はプリズム測定基準点Ｏからの距離を示し、縦軸はレンズのプリズム測定基準点Ｏからの高さ（ｓａｇｉｔｔａｌ　ｈｅｉｇｈｔ）を示す。なお、平均カーブとは、１点または２以上の点での平均曲率×（レンズの屈折率－１）×１０００）と定義される。
　図２Ａから図１０の実施例において、平均カーブは、眼球側光学面の図１のＸ方向、すなわちアライメント基準マークＭ及びプリズム測定基準点Ｏを通る直線に沿って測定されている。
　図２Ａから図７の実施例では、プリズム基底方向が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）であり、プリズム基底方向に対して反対側が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）である。
　図８から図１０の実施例では、プリズム基底方向が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）であり、プリズム基底方向に対して反対側が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）である。
　図２Ａ，図２Ｂにおいて、Ｘ方向の向きはプリズム測定基準点Ｏからプリズム基底方向に対して反対側の方向をプラスの方向、プリズム基底方向側をマイナスの方向とし、それぞれプリズム測定基準点Ｏから離れるに従って、絶対値が大きくなる。
　図２Ａにおいて、平均カーブＴはプリズム処方がない単焦点非球面レンズの眼球側光学面（出射面）の平均カーブを表す。平均カーブＴの平均カーブは、プリズム測定基準点Ｏで最小値の２．５３であり、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、平均カーブＴの平均カーブの平均値はプリズム基底方向と同一側と、プリズム基底方向に対して反対側とで同じ値となる。ここで平均カーブの平均値はＸ方向で所定間隔（例えば、１ｍｍの等間隔）で測定した平均カーブを平均した値（平均値）である。またプリズム基底方向と同一側とは、プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、プリズム測定基準点を基準とてプリズム基底方向と同一方向にある領域のことを示す。
　なお、本実施形態では、出射面は眼球側光学面であり、入射面は物体側光学面である。眼球側光学面とは眼鏡装用状態で眼鏡レンズの眼球側に配置されるレンズ光学面のことである。一方物体側光学面とは眼鏡装用状態で眼鏡レンズの眼球とは反対側に配置されるレンズ光学面のことである。
　図２Ａにおいて、平均カーブＲは本実施例におけるレンズの眼球側光学面（出射面）の平均カーブを示す。平均カーブＲは、Ｘが－９ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の２．４１Ｄ（ディオプトリ）である。その他の位置、たとえばプリズム測定基準点（Ｘ＝０）での平均カーブの値は２．５３Ｄとなる。したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面のカーブの最小値が、プリズム基底方向と同一側にあることを示す。これにより、プリズム不均衡が緩和される（具体的には図１５Ａ，図１５Ｂ，図１５Ｃで説明する）。
　図２Ａから、耳側（プリズム基底方向に対して反対側）の平均カーブＲの平均カーブの平均値は、鼻側（プリズム基底方向と同一側）の平均カーブＲの平均カーブの平均値に比べて大きいことがかわる。
　具体的には、図２Ａの平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲（鼻側）では、２．５０Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲（耳側）では、２．９７Ｄである。したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。これにより、プリズム不均衡が緩和される。
　なお、平均カーブＲは光学中心に対して耳側に向かうに従って平均カーブが大きくなる。さらに、平均カーブＲの光学中心でのカーブの変化率は０ではなく、正の値をとる。
　図２Ｂにおいて、本実施例のレンズでは、入射面の高さＰＴはプリズム測定基準点で０であり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が大きくなる。出射面の高さＰＲはプリズム測定基準点よりも耳側に最も高さが低い位置があり、この位置から鼻側と耳側とに向かうに従って高さが高くなる。これに対して、プリズム測定基準点を含むレンズ全面に処方プリズムを付加した従来例では、出射面の高さＰＲｏが本実施例の高さＰＲに比べて、耳側では低く、鼻側では高い。つまり、図２Ａ，図２Ｂで示される実施例では、プリズム測定基準点に対してプリズム基底方向の曲面が入射面の平均カーブＴに比べて小さくて浅くなり、反対の方向が大きくて深くなる。
［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図３Ａ，図３Ｂには表記単焦点非球面レンズの実施例が示されている。
　図３Ａ，図３Ｂは図２Ａ，図２Ｂに対応した図である。図３Ａ，図３Ｂにおいても、図２Ａ，図２Ｂと同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
　図３Ａにおいて、平均カーブＴは、プリズム測定基準点で４．３９Ｄであり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が小さくなる。平均カーブＴの形状はＸが０の位置を挟んで耳側と鼻側とで対称であり、平均カーブＴの平均値は、鼻側と耳側とでは同じである。カーブの変化率は、入射面のプリズム測定基準点では０である。
　平均カーブＲは、Ｘが－２０ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において最小値の４．１９Ｄとなり、＋２０ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向に対して反対側）において最大値４．５６Ｄとなる。出射面では、プリズム測定基準点でのカーブの変化率は０ではなく、正の値をとる。したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面のカーブの最小値が、プリズム基準位置を基準に、プリズム基底方向と同一側にあることを示す。
　図３Ａから、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きいことがかわる。具体的には図３Ａの平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、４．２３Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、４．５２Ｄである。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
　図３Ｂにおいて、本実施例のレンズでは、入射面の高さＰＴはプリズム測定基準点で０であり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が大きくなる。出射面の高さＰＲはプリズム測定基準点よりも耳側に最も高さが低い位置があり、この位置から鼻側と耳側とに向かうに従って高さが高くなる。これに対して、プリズム測定基準点にのみ処方プリズムを付加した従来例では、出射面の高さＰＲｏが本実施例の高さＰＲに比べて、耳側では低く、鼻側では高い。
　つまり、図３Ａ，図３Ｂで示される実施例では、プリズム測定基準点Ｏに対してプリズム基底方向の曲面が入射面の平均カーブＴに比べて小さくて浅くなり、反対の方向が大きく深くなる。
［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図４Ａ，図４Ｂには単焦点非球面レンズの実施例が示されている。
　図４Ａ，図４Ｂは図２Ａ，図２Ｂに対応した図である。図４Ａ，図４Ｂにおいても、図２Ａ，図２Ｂと同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
　図４Ａにおいて、平均カーブＴは、プリズム測定基準点であるプリズム測定基準点で６．２１Ｄであり、耳側と鼻側とにそれぞれ向かうに従って値が小さくなり、それぞれ最小値をとる。平均カーブＴの形状はＸが０の位置を挟んで耳側と鼻側とで対称であり、平均カーブＴの平均値は、鼻側と耳側とでは同じである。カーブの変化率は入射面のプリズム測定基準点では０である。
　平均カーブＲは、Ｘが－２２ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）で最小値の５．９３Ｄとなり、＋５ｍｍの位置で最大値となる。図４Ａから、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きいことがかわる。具体的には図４Ａの平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、６．０３Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、６．１７Ｄである。したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
　図４Ｂにおいて、出射面の高さＰＲはプリズム測定基準点よりも耳側に最も高さが低い位置があり、この位置から鼻側と耳側とに向かうに従って高さが高くなる。これに対して、プリズム測定基準点にのみ処方プリズムを付加した従来例では、出射面の高さＰＲｏが本実施例の高さＰＲに比べて、耳側では若干低く、鼻側では若干高い。
　つまり、図４Ａ，図４Ｂで示される実施例では、プリズム測定基準点に対してプリズム基底方向の曲面が入射面の平均カーブＴに比べて小さくて浅くなり、反対の方向が大きくて深くなる。
［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
　図５には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図５から図１０の横軸はプリズム測定基準点Ｏからの距離を示し、縦軸は平均カーブ（ｍｅａｎ　ｃｕｒｖａｔｕｒｅ）を示している。
　図５は図２Ａに対応した図である。図５においても、図２Ａと同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。なお、累進屈折力レンズでは、図１の想像線で示される通り、フィッテングポイントＦ、遠用度数測定位置ＦＭ、近用度数測定位置ＮＭがあり、遠用度数測定位置ＦＭから上方が遠用部とされ、近用度数測定位置ＮＭから下方が近用部とされ、遠用部と近用部との間が累進部とされている。
　図５において、Ｔはプリズム処方がない累進屈折力レンズの出射面の平均カーブを表す。平均カーブＴは、プリズム測定基準点で２．１０Ｄであり、プリズム測定基準点から耳側の領域において最小値をとる。ここで、累進屈折力レンズにおけるプリズム測定基準点は、メーカーが指定する２つのアライメント基準値の中間点である。図５では、プリズム測定基準点はＸが０の位置である。
　平均カーブＴの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、２．１８Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、２．０４Ｄである。ここで、平均カーブＴの平均値は、Ｘにおいて、１ｍｍピッチ毎に平均カーブの値を求め、それを平均したものである。
　平均カーブＲは本実施例における累進屈折力レンズの出射面の平均カーブを示す。出射面での平均カーブＲは、Ｘが－２２ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）－９ｍｍ（プリズム測定基準点０から鼻側に９ｍｍ）の位置において、最小値の１．８２Ｄであり、プリズム測定基準点では２．１０Ｄとなる。プリズム測定基準点でのカーブＲの変化率は０ではなく、正の値をとる。
　平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、１．８９Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、２．３１Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きい。
　したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
　図６には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図６は図２Ａに対応した図である。図６においても、図２Ａと同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
　図６において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で０であり、プリズム測定基準点から耳側の領域において最小値をとる。
　本実施例における平均カーブＲは、Ｘが－１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の３．８１Ｄであり、プリズム測定基準点では４．１２Ｄとなる。
　図５の実施例と同様の方法により、平均カーブＴ，Ｒの平均値を求める。平均カーブＴの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、４．１３Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、３．８６Ｄである。平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、３．８５Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、４．１０Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きい。
　したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
［プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
　図７には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図７は図２Ａに対応した図である。図７においても、図２Ａと同様に、プリズム基底方向と同一側が鼻側であり、プリズム基底方向と反対側が耳側である。
　図７において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で６．１３Ｄであり、プリズム測定基準点から耳側の領域において最小値をとる。
　本実施例における平均カーブＲは、Ｘが－１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の５．８６Ｄであり、プリズム測定基準点では６．１３Ｄとなる。
　平均カーブＴの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、６．１６Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、５．７８Ｄである。平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、５．９１Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、６．００Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、耳側が鼻側に比べて大きい。
　したがって、平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
［プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
　図８には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図８は図２Ａに対応した図である。図８では、図２Ａとは異なり、プリズム基底方向と同一側が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）であり、プリズム基底方向と反対側が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）である。
　図８から図１０の実施例では、プリズム基底方向が耳側（Ｘ方向と同じくする方向）であり、プリズム基底方向に対して反対側が鼻側（Ｘ方向に対して反対方向）である。
　図８において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で２．１０Ｄであり、プリズム測定基準点から鼻側の領域において最小値をとる。
　本実施例における平均カーブＲは、Ｘが８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の１．８３Ｄであり、プリズム測定基準点では２．１０Ｄとなる。
　平均カーブＴの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、２．０４Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、２．１８Ｄである。平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、２．３１Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、１．８９Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、鼻側が耳側に比べて大きい。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
［プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
　図９には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図９は図８に対応した図である。
　図９において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で０であり、プリズム測定基準点から鼻側の領域において最小値をとる。
　本実施例における平均カーブＲは、Ｘが１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の３．８１Ｄであり、プリズム測定基準点では０となる。
　平均カーブＴの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、３．８６Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、４．１３Ｄである。平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、－０．０１８であり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、３．８５Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、鼻側が耳側に比べて大きい。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
［プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍ、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリの累進屈折力レンズ］
　図１０には、累進屈折力レンズの実施例が示されている。図１０は図８に対応した図である。
　図１０において、プリズム処方がない累進屈折力レンズの平均カーブＴは、プリズム測定基準点で０であり、プリズム測定基準点から鼻側の領域において最小値をとる。
　本実施例における平均カーブＲは、Ｘが１８ｍｍの位置（すなわちプリズム基底方向と同一側）において、最小値の５．８６Ｄであり、プリズム測定基準点では０となる。
　平均カーブＴの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、５．７８Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、６．１６Ｄである。平均カーブＲの平均値は、－３０ｍｍ≦Ｘ≦０ｍｍの範囲では、６．００Ｄであり、０ｍｍ≦Ｘ≦３０ｍｍの範囲では、５．９１Ｄである。つまり、平均カーブＲの平均値は、鼻側が耳側に比べて大きい。
したがって平均カーブＲはプリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、眼球側光学面の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを示す。
（測定位置に関して）
　本実施例における図２Ａから図１０における測定位置はレンズの物体側光学面である出射面ＬＯの上であって、プリズム測定基準点を通過し、プリズム基底方向と同じ、または逆の方向となる直線上である。図２Ａから図１０におけるＸ＝０（ｍｍ）のレンズ上の位置はプリズム測定基準位置に対応する。
　平均カーブを算出するための測定範囲は、プリズム測定基準点を中点とする６０ｍｍの範囲で行った。
（測定点の配置について）
　平均カーブを算出するための測定点の配置は、等間隔に１ｍｍの配置とし、平均カーブは各位置での以下の計算式によって計算された面屈折力とする。
　計算式：各位置での平均曲率×（レンズの屈折率－１）×１０００　　・・・（式１）（測定方法）
　平均カーブの値の測定は、ＴＡＬＹＳＵＲＦ（ＴＡＹＬＯＲ　ＨＯＢＳＯＮ社製）で眼球側光学面に接触して行なった。
　なお、測定位置は累進屈折力レンズ等において基準位置、例えば、２点のアライメント基準マークが確認できる場合は、アライメント基準マークを通過する位置を測定位置としても良い。また、測定範囲は５０ｍｍから６０ｍｍの範囲が好ましい。そして平均カーブの値を算出するための測定点の数は、１０点から１００００点程度の範囲で選択することができるが、１００点以上であることが好ましい。
　測定装置は、商品名ＵＡ３Ｐ（松下電器産業社製）、商品名超高精度ＣＮＣ三次元測定機ＬＥＧＥＸ９１０６（株式会社ミツトヨ社製）、商品名ＰＭＤ１００（ｓｃｈｎｅｉｄｅｒ社製）、商品名Ｄｕａｌ　ＬｅｎｓＭａｐｐｅｒ（Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ　＆　Ｒｏｂｏｔｑｉｃｓ社製）等が好適である。本実施形態における、測定方法は、説明した上記のみならず下記のような測定をしてもよい。例えば、レンズ全面の測定後、その測定結果を分析し、プリズム測定基準点Ｏを通過し、プリズム基底方向と同じ方向となる直線を特定することでもよい。
［眼鏡レンズの設計装置］
　本発明の眼鏡レンズの設計装置及び設計方法の一実施形態を図面に基づいて説明する。
　図１１には本実施形態の眼鏡レンズの設計装置の概略が示されている。
　図１１において、眼鏡レンズの設計装置３は、入射面に入射される光線が出射面から眼球回旋点に向けて出射される眼鏡レンズを設計する装置である。そして、設計装置３は、制御部３０、記憶部３１及び表示部３２を備えるレンズ面形状決定部３（本発明においては設計装置３に含まれる）を備えている。レンズ面形状決定部は、出射面の傾斜を設定するレンズ面形状決定部３Ａを備え、レンズ面形状決定部３Ａは、制御部３０、記憶部３１及び表示部３２を備えて構成されている。
　制御部３０は、ＣＰＵ等の演算回路、ＲＡＭ等の記憶回路により構成され、記憶部３１に記憶されているプログラムをＲＡＭに展開し、ＲＡＭに展開されたプログラムとの協働で各種処理を実行する。
　制御部３０は、各種処理を実行することで、送受信部３３、データ作成部３４、データ読込部３５、補正前プリズム作用演算部３６、理想的プリズム作用演算部３７、補正プリズム量演算部３８及び補正部３９として機能する。
　送受信部３３は、図示しない検眼装置から装用者の検眼情報を取得する検眼情報入手部としても機能するものであり、眼鏡レンズの設計に必要な情報を図示しないコンピュータから受信し、他のコンピュータに設計データ等を送信する。
　ここで、検眼情報とは、装用者の固視ずれに関する情報（プリズム量ΔＰ、鼻側（Ｉｎ方向）、耳側（Ｏｕｔ方向）、上側（Ｕｐ方向）、下側（Ｄｏｗｎ方向）、斜位に関する情報、眼鏡レンズの球面屈折力Ｓ、累進屈折力レンズの第一領域（例えば、近用部）で付与する第一屈折力、第二領域（例えば、遠用部）で付与する第二屈折力、累進帯長、加入度、そり角、瞳孔間距離、頂点間距離、その他の情報である。
　データ作成部３４は、記憶部３１で記憶された情報を呼び出し、基準レンズＢＬ（図１２Ａ参照）の入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ１１Ａ、Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａ、基準レンズＢＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂ、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂ、その他のデータが作成される。ここで、プリズム処方レンズＣＬとは、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをいう。基準レンズＢＬとは、プリズム処方以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズをいう。
　そして、図１１で示されるデータ作成部３４では、後述する処方プリズムの分布、基準プリズム分布及び差分プリズム分布を、光線追跡法、その他の方法で作成する。データ作成部３４で作成されたデータは、一度、記憶部３１で記憶される。
　図１１で示される通り、データ読込部３５は、データ作成部３４で作成された種々のデータを記憶部３１から読み込む。
　補正前プリズム作用演算部３６は、後述するプリズム処方レンズベクトル保存部３１１で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、プリズム処方がない基準レンズのプリズム作用を演算する。
　理想的プリズム作用演算部３７は、プリズム処方レンズベクトル保存部３１１で保存された入射光線ベクトルと後述する目標光線群保存部３１２で保存された出射光線ベクトルとから、プリズム処方レンズに光線を入射させたときに得られる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する。
　補正プリズム量演算部３８は、補正前プリズム作用演算部３６で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算部３７で得られたプリズム作用との差分に基づき出射面の傾きを補正するための補正プリズム量を演算する。
　補正前プリズム作用演算部３６、理想的プリズム作用演算部３７及び補正プリズム量演算部３８を備えて演算部３００が構成される。
　補正部３９は、補正プリズム量演算部３８で求められた補正プリズム量に基づいて出射面の傾きを補正する。
　記憶部３１は、記憶部本体３１０、プリズム処方レンズベクトル保存部３１１及び目標光線群保存部３１２を備えている。
　記憶部本体３１０は、眼鏡レンズの設計装置３の動作を制御するための各種プログラムや、各種情報を記憶する。各種情報としては、送受信部３３で入手した装用者毎の検眼情報、眼鏡レンズの材料、屈折率、その他、設計するにあたり必要な設計情報である。
　プリズム処方レンズベクトル保存部３１１は、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに光線を入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂ（図１２Ｂ参照）とを保存する。
　目標光線群保存部３１２は、基準レンズＢＬの処方プリズム量に対応した角度γの分だけ回転された入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂ（図１２Ａ参照）とを記憶部３１に保存する。ここで、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａが目標光線群である。
［眼鏡レンズ設計方法］
　以上の構成の設計装置３を用いて眼鏡レンズを設計する方法を説明する。
　眼鏡レンズの設計方法を説明するために前提となる概念を図１２Ａ，図１２Ｂに基づいて説明する。
　図１２Ａには、プリズム基準レンズＢＬが示されている。
　基準レンズＢＬはプリズム処方以外の処方値（眼鏡レンズの球面屈折力、乱視屈折力、乱視軸、累進屈折力レンズの第一領域（例えば、近用部）で付与する第一屈折力、第二領域（例えば、遠用部）で付与する第二屈折力、累進帯長、加入屈折力、瞳孔間距離等）が全て同一で処方プリズムが付加されていないレンズである。
　図１２Ａにおいて、基準レンズＢＬは、物体側光学面である入射面ＬＩと眼球側光学面である出射面ＬＯとを有する。
　無限遠方、あるいは、有限距離にある複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３を仮定し、これらの物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられる光線を、基準レンズＢＬの入射面ＬＩを通って出射面ＬＯから出射させるシミュレーションをする。これらの複数の光線のうち、基準レンズＢＬの出射面ＬＯの任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３を基準レンズＢＬの各注視線方向の基準光線群ＬＢ０とする。ここで、有限距離とは無限遠方と同一視できる程度の距離をいう。
　光線ベクトルＬ０１は、物体点Ａ１から発せられ入射面ＬＩのプリズム測定基準点Ｏに入射する入射光線ベクトルＬ０１Ａと、入射光線ベクトルＬ０１Ａの入射位置から出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏに向かうベクトルと、出射面ＬＯのプリズム測定基準点Ｏから眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０１Ｂとからなる。
　光線ベクトルＬ０２は、物体点Ａ２から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ０２Ａと、入射光線ベクトルＬ０２Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ２に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０２Ｂとからなる。
　光線ベクトルＬ０３は、物体点Ａ３から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ０３Ａと、入射光線ベクトルＬ０３Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ３に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ０３Ｂとからなる。
　基準レンズＢＬの光線ベクトルＬ０１，Ｌ０２，Ｌ０３のそれぞれに、プリズム測定基準点に付与した処方プリズム量に対応した角度γの分だけ回転された複数の光線ベクトルがＬ１１，Ｌ１２，Ｌ１３で示されている。光線ベクトルＬ１１，Ｌ１２，Ｌ１３のうち入射光線ベクトルがＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａで示され、出射光線ベクトルがＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂで示されている。ここで、基準レンズＢＬの入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とする。すなわち、基準レンズＢＬにおいて、処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線ベクトル（Ｌ１１，Ｌ１２，Ｌ１３）が出射面ＬＯから出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズに複数の光線を入射させた場合の、入射光線ベクトル（Ｌ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａ）を目標光線群とする。
　図１２Ｂには、プリズム処方レンズＣＬが示されている。図１２Ｂにおいて、プリズム処方レンズＣＬは、プリズム測定基準点または項が買う中心において、固視ずれや斜視のプリズム処方がされている。以下の説明では、プリズム測定基準点Ｏを光学中心として説明する。
　複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられる光線を、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩと通って眼球側光学面の出射面ＬＯから出射させるシミュレーションをする。これらの複数の光線のうち、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射し出射面ＬＯのうち任意の点から出射してそれぞれが眼球回旋点Ｅに向かう光線ベクトルＬ２１，Ｌ２２，Ｌ２３をプリズム処方レンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣ０とする。
　光線ベクトルＬ２１は、物体点Ａ１から発せられ入射面ＬＩの光学中心Ｏに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａと、入射光線ベクトルＬ２１Ａの入射位置から出射面ＬＯの光学中心Ｏに向かうベクトルと、出射面ＬＯの光学中心Ｏから眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２１Ｂとからなる。
　光線ベクトルＬ２２は、物体点Ａ２から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２２Ａと、入射光線ベクトルＬ２２Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ２に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２２Ｂとからなる。
　光線ベクトルＬ２３は、物体点Ａ３から発せられ入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２３Ａと、入射光線ベクトルＬ２３Ａの入射位置から出射面ＬＯの任意のレンズ周辺部Ｏ３に向かうベクトルと、出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から眼球回旋点Ｅに向かう出射光線ベクトルＬ２３Ｂとからなる。
　本実施形態では、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射する入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａをプリズム光線群とする。
　ここで、物体点Ａ１から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯの光学中心Ｏから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂの方向と、物体点Ａ１から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの光学中心Ｏから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ１とする。物体点Ａ２から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ１２Ｂの方向と、物体点Ａ２から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ２２Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ２とする。物体点Ａ３から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ１３Ｂの方向と、物体点Ａ２から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ２３Ｂの方向とがなす角（フレ角）をθ３とする。
　本実施形態では、角度θ１、角度θ２及び角度θ３がそれぞれ一定の角度θとなるようにプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの形状を設定する。一定の角度θは、例えば、処方プリズム量に対応した角度γの値そのものとしてもよく、あるいは、角度γの所定割合の値としてもよい。角度θ１、角度θ２及び角度θ３の角度θに対する差を求め、この差がなくなるように、プリズム処方レンズの出射面ＬＯの傾斜を変更する。
　出射面ＬＯの光学中心Ｏ及びレンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３を含む出射面ＬＯの全体の傾斜を変更すると、入射光線ベクトルＬ２１Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１１Ａと平行となるように回転し、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの光学中心Ｏから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂの向きも変わる。同様に、入射光線ベクトルＬ２２Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１２Ａと平行となるように回転し、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ２から出射する出射光線ベクトルＬ２２Ｂの向きも変わる。入射光線ベクトルＬ２３Ａが、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１３Ａと平行となるように回転し、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯのレンズ周辺部Ｏ３から出射する出射光線ベクトルＬ２３Ｂの向きも変わる。
　出射面ＬＯの傾斜が変更されたプリズム処方レンズに対して、同様のシミュレーションを実施し、最終的に、角度θ１、角度θ２及び角度θ３の差が最も少なくなるような角度θ、理想的には、角度θ１、角度θ２及び角度θ３がそれぞれ角度θとなるように、眼球側光学面の出射面ＬＯの傾斜が決定される。
　すなわち、プリズム光線群を構成する複数の光線のうち、任意の点と同じ位置を通る光線ベクトルが目標光線群に対して平行となるように、前記複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾斜を決定するレンズ面形状決定工程により眼鏡レンズの設計を行う。なお前述の傾斜とは、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きのことである。
また、なお、前述の傾斜は複数の光線に対応した任意の点における各点の局所的な傾斜であり、また前述の傾斜は、複数の任意の点に対応した各点の光学面の傾き含む。
［眼鏡レンズの設計方法］
　本実施形態の設計方法を図１３に基づいて具体的に説明する。
　図１３のフローチャートで示される通り、まず、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１と目標光線群保存工程Ｓ２とを実施する。なお、本実施形態では、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１と目標光線群保存工程Ｓ２とを実施する順番は限定されるものではなく、目標光線群保存工程Ｓ２を実施した後、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１を実施するものでもよく、両者同時に実施するものでもよい。
［プリズム処方レンズベクトル保存工程］
　物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられた光線であってプリズム処方レンズＣＬに入射し、プリズム処方レンズＣＬの眼球側光学面から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線からなるプリズム光線群ＬＣ０をデータ作成部３４で作成する。データ作成部３４では、シミュレーションをして、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射面ＬＩに光線を入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射して眼球回旋点Ｅに向かう光線の出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを作成する。作成された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂをプリズム処方レンズベクトル保存部３１１に保存する（Ｓ１）。
［目標光線群保存工程］
　物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられた光線であって基準レンズＢＬに入射し、基準レンズＢＬから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線からなる基準光線群ＬＢ０を作成し、基準光線群ＬＢ０に基づいて、出射光線ベクトルＬ０１Ｂ，Ｌ０２Ｂ，Ｌ０３Ｂのそれぞれに処方プリズム量に対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点に向かうように基準レンズに複数の光線を入射された場合における入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａをデータ作成部３４で作成する。データ作成部３４では、シミュレーションによって、基準光線群ＬＢ０を構成する入射光線ベクトルＬ０１Ａ，Ｌ０２Ａ，Ｌ０３Ａと出射光線ベクトルＬ０１Ｂ，Ｌ０２Ｂ，Ｌ０３Ｂを作成し、さらに、目標光線群を構成する入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａと出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂを作成し、これら光線ベクトルを目標光線群保存部３１２に保存する（Ｓ２）。
［補正前プリズム作用演算工程］
　プリズム処方レンズベクトル保存部３１１から、入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂを呼び出し、補正前、つまり、現在の基準レンズＢＬのプリズム作用を補正前プリズム作用演算部３６で演算する（Ｓ３）。
［理想的プリズム作用演算工程］
　プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１から、出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂと、目標光線群保存工程Ｓ２で保存された出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂとを呼び出し、プリズム処方レンズＣＬに光線を入射させたときに得られる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を理想的プリズム作用演算部３７で演算する（Ｓ４）。理想的な出射光線とは、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射され基準レンズＢＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂの方向と、物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から入射されプリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂの方向とがなす角度θ１，θ２，θ３が角度θとなるような出射光線である。理想的プリズム作用演算部３７により、角度θを演算する。
［補正プリズム量演算工程］
　補正プリズム量演算部３８によって、補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算保存工程で得られたプリズム作用との差分を演算し、その差分に基づいて出射面Ｌ０の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する（Ｓ５）。つまり、補正プリズム量演算部３８では、角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差をそれぞれ演算する。
［補正工程］
　補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯの傾きを補正部３９で補正する（Ｓ６）。
　つまり、補正プリズム量演算部３８で演算された角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差が少なくなるように出射面ＬＯの光学中心Ｏ及びレンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３を含む全面での傾斜を変更する（図５の一点鎖線ＬＯＡ参照）。
［判定工程］
　出射面ＬＯの傾きが補正されたら、出射面ＬＯに基づいて、工程Ｓ１、工程Ｓ３、工程Ｓ５を実施し、工程Ｓ５で求められたプリズム作用の差分、つまり、角度θ１と角度θとの差、角度θ２と角度θとの差、角度θ３と角度θとの差が目標値以下か否かを判定する（Ｓ７）。ここで、目標値とは、眼鏡レンズの種類、屈折力等に応じて適宜設定されるものである。目標値は、記憶部３１に予め記憶されている。
　プリズム作用の差分が目標値以下である場合（ＹＥＳ）には、設計が終了する。プリズム作用の差分が目標値を超える場合（ＮＯ）には、工程Ｓ６で実施される補正の回数をカウントし、カウントされた回数が所定回数未満か否かを判定する（Ｓ８）。
　所定回数は、適宜設定されるものであり、例えば、３回である。設定された回数は記憶部３１に予め記憶される。カウントされた回数が所定の回数未満である場合（ＹＥＳ）には、工程Ｓ１から工程Ｓ６までを繰り返し実施する。カウントされた回数が所定の回数に達した場合（ＮＯ）には、設計が終了する。
　以上の構成の眼鏡レンズの設計方法は、コンピュータの設計プログラムのより実施される。
［実施例］
　種々の眼鏡レンズに前述の設計方法を適用した具体例を図面に基づいて説明する。
　まず、図１４Ａから図２３Ｂに基づいて単焦点レンズの場合について説明する。
［実施例１：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図１４Ａ，図１４Ｂ，図１４Ｃには図２Ａ，図２Ｂで示される実施例に対応する。
　図１４Ａには、固視ずれのプリズム処方された処方プリズムの分布が示されている。なお、後述する図１６Ａ，図１６Ｂ，図１６Ｃ等は図１４Ａ，図１４Ｂ，図１４Ｃに相当するものであり、これらの図において、座標は出射面ＬＯの座標位置であり、各図の左側が鼻側であり、右側が耳側である。
　図１４Ａのプリズム処方された眼鏡レンズは、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点レンズであり、光学中心Ｏにおいて、プリズム量ΔＰが鼻側（Ｉｎ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証されている。
　図１４Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１４Ａで示される処方プリズムの分布は、光学中心Ｏを原点（０，０）とし、原点から鼻側と耳側とにそれぞれ向かう線をＸ軸、原点から上下に向かう線をＹ方向としている。光学中心Ｏにおけるプリズム量ΔＰは２．５Δ（プリズムディオプトリ）である。原点から鼻側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（－８，０）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心に位置する。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２であり、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ３である。
　処方プリズム分布は、位置Ｐｃを中心として外側に向かうに従ってプリズム量ΔＰが１Δ（プリズムディオプトリ）単位で大きくなる楕円形である。
　図１４Ｂには、基準レンズにおける基準プリズム分布が示されている。基準プリズム分布は、理想的なプリズムの分布であり、いわば、目標分布である。図１４Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　基準プリズム分布は、図１４Ｂに示される通り、光学中心Ｏから鼻側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃを境として、鼻側と耳側とで対称であり、上下で対称である。つまり、基準プリズム分布は、位置Ｐｃを含む最小の楕円領域は０ディオプトリの領域Ｐ０であり、光学中心Ｏと同心上に径の異なる楕円領域が配置される。
　図１４Ｃには、差分プリズム分布が示されている。図１４Ｃの差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。つまり、図１４Ｃの差分プリズム分布は、図１４Ａで示される「処方プリズムありのプリズム分布」から図１４Ｂで示される「基準プリズム分布」を差し引くことで作成される。図１４Ｃの差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
　図１４Ｃにおいて、差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．０～０．２５ディオプトリであり、その領域の外側に位置する領域のプリズム量が０．２５～０．５０ディオプトリであり、さらに、その外側に位置する領域のプリズム量が０．５０～０．７５ディオプトリである。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図１５Ａ，図１５Ｂ，図１５Ｃに基づいて説明する。
　図１５Ａ，図１５Ｂ，図１５Ｃは、眼球から５ｍ先の平板を見た場合、平板がどのように見えるかシミュレーションをした図である。図１５Ａ，図１５Ｂ，図１５Ｃによって、プリズムによる歪みと左右での視線のずれを見ることできる。シミュレーションにおいて追跡する点は、平板の中心点と眼球中心とを結ぶ線と眼球中心と平板の見る位置とを結ぶ線とのなす角度が－２０°から＋２０°であり、５°ピッチで設定した。
　図１５Ａ，図１５Ｂ，図１５Ｃにおいて、実線が右眼で見た状態であり、想像線が左眼で見た状態である。
　図１５Ｃには、固視ずれのない理想的な状態が示されている。理想的な状態では、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。なお、図１５Ｃでは、見やすくするため、実線と想像線とは、敢えてずらして示されている。
　図１５Ａには、補正前のレンズ、つまり、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている、図１５Ａで示される通り、座標（０，０）で示される光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。
　図１５Ｂには、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図１５Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図１５Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図１５Ｃで示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。
［実施例２：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図１６Ａ，図１６Ｂ，図１６Ｃは図３Ａ，図３Ｂで示される実施例に対応する。
　図１６Ａには、固視ずれのプリズム処方された処方プリズムの分布が示されている。図１６Ａにおいて、光学中心Ｏから鼻側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（－８，０）は、プリズム量ΔＰが２．２５～２．５０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心に位置する。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが２．５０～２．７５Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２．７５～３．００Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。
　図１６Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１６Ｂには、基準レンズにおける基準プリズム分布（目標分布）が示されている。基準プリズム分布は、位置Ｐｃを含む領域は２．２５～２．５０ディオプトリであり、その耳側の領域に位置するに従って、屈折力が大きくなり、鼻側に位置する領域は屈折力が小さくなる。図１６Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１６Ｃには、単焦点レンズの場合における差分プリズム分布が示されている。図１６Ｃの差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。これらの領域は光学中心Ｏを境に耳側と鼻側とでほぼ対称となる。図１６Ｃの差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図１７Ａ，図１７Ｂ，図１７Ｃに基づいて説明する。
　図１７Ｃは、固視ずれのない理想的な状態が示されているため、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。なお、図１７Ａでは、屈折力が０であるため、格子は長方形状である。
　図１７Ａは、補正前のプリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている。図１７Ａで示される通り、座標（０，０）で示される光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図１７Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図１７Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図１７Ｃで示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。
［実施例３：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図１８Ａ，図１８Ｂ，図１８Ｃは図４Ａ，図４Ｂで示される実施例に対応する。
　図１８Ａにおいて、光学中心Ｏから耳側に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（８，０）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心位置である。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１．０～２．０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２．０～３．０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２であり、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが３．０～４．０Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ３である。図１８Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図１８Ｂには、基準レンズにおける基準プリズム分布が示されている。
　単焦点レンズにおける基準プリズム分布は、座標（１０，０）を含む最小の領域Ｐ０が０～１ディオプトリの領域Ｐ０であり、領域Ｐ０と同心上に径が１ディオプトリずつピッチの大きい楕円領域が配置される。図１８Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図１８Ｃには、差分プリズム分布が示されている。図１８Ｃの差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側が０．２５～０．５０ディオプトリの領域である。図１８Ｃの差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図１９Ａ，図１９Ｂ，図１９Ｃに基づいて説明する。
　図１９Ｃは、固視ずれのない理想的な状態が示されているため、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。
　図１９Ａは、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている、図１９Ａで示される通り、座標（０，０）から外側に離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図１９Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図１９Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図１９Ｃで示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。
［実施例４：プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）の単焦点非球面レンズ］
　図１４Ａから図１９Ｃで示される例は、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが鼻側（Ｉｎ方向）に２．５ディオプトリが保証されている例であるが、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが耳側（Ｏｕｔ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証された例でも同じようにシミュレーションを行ったが、同様の結果が生じた。これは、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが耳側（Ｏｕｔ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証された例では、図１４Ａ，図１４Ｂ，図１４Ｃ、図１６Ａ，図１６Ｂ，図１６Ｃ及び図１８Ａ，図１８Ｂ，図１８Ｃで示されるプリズム分布図に比べて、光学中心Ｏを挟んで鼻側と耳側とが反転したものだからである。
　図２０Ａから図２４Ｃには、プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）にある実施例である。
　これらの実施例では、プリズム基底方向がＹ方向であり（図１参照）、Ｙ方向と直交するＸ方向を境に、一方の領域が他方の領域に比べて平均カーブの平均値が大きい。平均カーブはＹ方向のうち光学中心Ｏを通る直線に沿って測定されている。
［実施例５：プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図２０Ａにおいて、光学中心Ｏから下に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，－８）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心位置である。そして、領域Ｐ０の外側は１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図２０Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図２０Ｂには、基準レンズにおける基準プリズム分布（目標分布）が示されている。基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域は０～１ディオプトリの領域Ｐ０である。領域Ｐ０と同心上に１ディオプトリずつピッチの大きい楕円領域が配置される。図２０Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図２０Ｃには、単焦点レンズの場合における差分プリズム分布が示されている。図２０Ｃの差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。これらの領域は光学中心Ｏを境に耳側と鼻側とでほぼ対称となる。
　図２０Ｃの差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２１Ａ，図２１Ｂに基づいて説明する。
　図２１Ａには、補正前のレンズ、つまり、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されている、図２１Ａで示される通り、座標（０，０）で示される光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図２１Ｂには、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図２１Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図２１Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
［実施例６：プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリの単焦点非球面レンズ］
　図２２Ａにおいて、光学中心Ｏから上に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，８）は、０～１ディオプトリの領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１～２ディオプトリの領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２～３ディオプトリの領域Ｐ２である。図２２Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図２２Ｂには、基準プリズム分布（目標分布）が示されている。基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域は０～１ディオプトリであり、その耳側の領域に位置するに従って、屈折力が大きくなり、鼻側に位置する領域は屈折力が小さくなる。図２２Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図２２Ｃには、差分プリズム分布が示されている。図２２Ｃの差分プリズム分布は、光学中心Ｏを含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。図２２Ｃの差分プリズム分布に基づいて補正工程Ｓ６で出射面ＬＯの傾斜が補正される。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２３Ａ，図２３Ｂに基づいて説明する。
　図２３Ａには、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。光学中心Ｏから離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図２３Ｂには、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図２３Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図２３Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
［実施例７：プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）の単焦点非球面レンズ］
　図２０Ａから図２３Ｂで示される例は、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが下側（Ｄｏｗｎ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証されている例であるが、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが上側（Ｕｐ方向）に２．５Δ（プリズムディオプトリ）保証された例でも同じようにシミュレーション結果が生じた。これは、光学中心Ｏにプリズム量ΔＰが上側に２．５Δ（プリズムディオプトリ）が保証された例では、図２０Ａ，図２０Ｂ，図２０Ｃ及び図２２Ａ，図２２Ｂ，図２２Ｃで示されるプリズム分布図に比べて、光学中心Ｏを境に上下に反転しただけであるからである。
　次に、図２４Ａから図３７Ｂに基づいて累進屈折力レンズの場合について説明する。累進屈折力レンズは加入度ＡＤＤが２．５０ディオプトリのレンズである。
［実施例８：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図２４Ａ，図２４Ｂ，図２４Ｃは図５で示される実施例に対応する。
　図２４Ａで示される処方プリズムの分布は、座標（０，０）の原点におけるプリズム量ΔＰをＰａとすると、Ｐａは２．５Δ（プリズムディオプトリ）である。原点から鼻側に５ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（－５，０）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側はプリズム量ΔＰが１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側はプリズム量ΔＰが２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２であり、領域Ｐ２の外側はプリズム量ΔＰが２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ３である。処方プリズム分布は、位置Ｐｃを中心として外側に向かうに従ってプリズム量ΔＰが１Δ（プリズムディオプトリ）単位で大きくなる。図２４Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図２４Ｂには、基準レンズにおける基準プリズム分布が示されている。
　基準プリズム分布は、図２４Ｂに示される通り、原点から鼻側に５ｍｍ離れた位置Ｐｃを含む最小の楕円領域が０～１ディオプトリの領域Ｐ０であり、プリズム測定基準点（原点と同じ位置）と同心上に径の異なる楕円領域が配置される。図２４Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図２４Ｃにおいて、差分プリズム分布は、原点から上に３ｍｍの位置（座標（０，３））を含む領域が０．０～０．２５ディオプトリであり、その領域の外側に位置する領域のプリズム量が０．２５～０．５０ディオプトリであり、さらに、その外側に位置する領域のプリズム量が０．５０～０．７５ディオプトリである。
　図２４Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　図２５Ｃには、固視ずれのない理想的な状態が示されており、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とがほぼ一致する。
　図２５Ａには、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている、図２５Ａで示される通り、座標（０，０）の原点から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。
　図２５Ｂには、補正工程後のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図２５Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図２５Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっており、図２５Ｃで示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。
［実施例９：プリズム基底方向が鼻側（Ｉｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図２６Ａ，図２６Ｂ，図２６Ｃは図７で示される実施例に対応する。
　図２６Ａでは、座標（１２，－３）の位置Ｐｃは、０～１ディオプトリの領域Ｐ０の中心である。図２６Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図２６Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（１２，－３）を含む最小の領域Ｐ０が０～１ディオプトリの領域Ｐ０であり、領域Ｐ０と同心上に径が異なりかつ１ディオプトリであり、ピッチ毎大きくなる楕円領域が配置される。図２６Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図２６Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）の原点を含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側が０．２５～０．５０ディオプトリの領域である。図２６Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２７Ａ，図２７Ｂ，図２７Ｃに基づいて説明する。
　図２７Ｃは、固視ずれのない理想的な状態が示されているため、右眼で見る格子線と左眼で見る格子線とはほぼ一致する。
　図２７Ａは、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されており、座標（０，０）から外側に離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなる。図２７Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は、図２７Ｃで示される理想的な状態に極めて近いことがわかる。
［実施例１０：プリズム基底方向が耳側（Ｏｕｔ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図２８Ａ，図２８Ｂ，図２８Ｃは図１０で示される実施例に対応する。
　図２８Ａでは、座標（－１２，－５）の位置Ｐｃは、０～１ディオプトリの領域Ｐ０の中心である。図２８Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図２８Ｂで示される基準プリズム分布は、座標（１２，－３）を含む最小の領域Ｐ０が０～１ディオプトリの領域Ｐ０であり、領域Ｐ０と同心上に径が異なりかつ１ディオプトリであり、ピッチ毎大きくなる楕円領域が配置される。図２８Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図２８Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）を含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側が０．２５～０．５０ディオプトリの領域である。図２８Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　以上の手順の設計方法で固視ずれが解消されていることを図２９Ａ，図２９Ｂに基づいて説明する。図２９Ａは、プリズム処方レンズを左右の眼で見た場合が示されており、座標（０，０）から外側に離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図２９Ｂで示される補正後のレンズで見る格子線は格子線のずれが小さくなっていることがわかる。
　図３０Ａから図３３Ｂには、プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）にある実施例が示され、図３４Ａから図３７Ｂには、プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）にある実施例が示されている。これらの実施例では、プリズム基底方向がＹ方向であり（図１参照）、Ｙ方向と直交するＸ方向を境に、一方の領域が他方の領域に比べて平均カーブの平均値が大きい。平均カーブはＹ方向のうち光学中心Ｏを通る直線に沿って測定されている。
［実施例１１：プリズム基底方向が下側（Ｄｏｗｎ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図３０Ａにおいて、座標（０，０）から下に５ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，－５）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３０Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図３０Ｂで示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域は０～１ディオプトリであり、その耳側の領域に位置するに従って、屈折力が大きくなり、鼻側に位置する領域は屈折力が小さくなる。図３０Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図３０Ｃには、累進屈折力レンズの場合における差分プリズム分布が示されている。図３０Ｃの差分プリズム分布は、座標（０，２）を含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。図３０Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　図３１Ａには、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３１Ａで示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３１Ｂで示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３１Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
［実施例１２：プリズム基底方向が下方向Ｄｏｗｎでプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図３２Ａにおいて、座標（０，０）から上に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，８）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３２Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図３２Ｂで示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域Ｐ０が０～１ディオプトリである。領域Ｐ０の外側には１～２ディオプトリの領域Ｐ１である。図３２Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図３２Ｃには、差分プリズム分布が示されている。図３２Ｃの差分プリズム分布は、座標（０，２）を含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。図３２Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　図３３Ａには、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３３Ａで示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３３Ｂで示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３３Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
［実施例１３：プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが＋３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図３４Ａにおいて、座標（０，０）から上に８ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，８）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０の中心である。そして、領域Ｐ０の外側は１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３４Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図３４Ｂで示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域が０～１ディオプトリである。図３４Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図３４Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，２）を含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。図３４Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　図３５Ａには、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３５Ａで示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３５Ｂで示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３５Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
［実施例１４：プリズム基底方向が上側（Ｕｐ方向）でプリズム屈折力が２．５Δ（プリズムディオプトリ）、球面屈折力Ｓが－３．０ディオプトリ、加入度ＡＤＤが２．５ディオプトリ、累進長が１４ｍｍの累進屈折力レンズ］
　図３６Ａにおいて、座標（０，０）から下に２０ｍｍ離れた位置Ｐｃ、つまり、座標（０，－２０）は、プリズム量ΔＰが０～１Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ０にある。そして、領域Ｐ０の外側は１～２Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ１であり、領域Ｐ１の外側は２～３Δ（プリズムディオプトリ）の領域Ｐ２である。図３６Ａのプリズム分布はプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存される。
　図３６Ｂで示される基準プリズム分布では、位置Ｐｃを含む領域が０～１ディオプトリである。図３６Ｂのプリズム分布は、目標光線群保存工程Ｓ２で保存される。
　図３６Ｃで示される差分プリズム分布では、座標（０，０）を含む領域が０．００～０．２５ディオプトリであり、その外側に０．２５～０．５０ディオプトリの領域がある。図３６Ｃで示される差分プリズム分布は、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められる。
　図３７Ａには、補正前のレンズを左右の眼で見た場合が示されている。図３７Ａで示される通り、座標（０，０）から離れるに従って、右眼と左眼とで見える格子線のずれが大きくなるが、図３７Ｂで示される補正工程後のレンズでは、格子線が、図３７Ａに比べて、右眼と左眼とで見えるずれが小さくなっていることがわかる。
　［眼鏡レンズの製造装置］
　次に、本発明の眼鏡レンズの製造装置の一実施形態を図３８に基づいて説明する。
　図３８において、眼鏡レンズの製造装置４は、眼鏡レンズを設計する眼鏡レンズ設計部と、眼鏡レンズ設計部で設計された眼鏡レンズを加工する加工部４０と、を備えている。
　眼鏡レンズ設計部は、図１１で示される眼鏡レンズの設計装置３と同じである。
　加工部４０は、レンズ素材に加工を行う加工部本体（図示せず）と、加工部本体を駆動する加工駆動部４１と、眼鏡レンズの設計装置３で設計されたデータを受信する受信部４２と、受信部４２で受信されたデータに基づいて加工駆動部４１を制御する制御部４３とを備えて構成されている。
　加工部本体は、研削、研磨等を実現するための工具（図示せず）を備えており、加工駆動部４１は、工具を駆動するためのモーター等である。
　受信部４２は、眼鏡レンズの設計装置３の送受信部３３から送信されるデータを受信する。ここで、受信部４２と送受信部３３とは無線あるいはコードを介して電気的に接続されている。また、本実施形態では、眼鏡レンズの設計装置３で設計されたデータをＵＳＢメモリー等の記憶媒体に記憶させておき、この記憶媒体から受信部４２に設計データを受信するものでもよい。
［眼鏡レンズの製造方法］
　次に、本発明の眼鏡レンズの製造方法を図３９に基づいて説明する。
　図３９において、まず、眼鏡レンズの設計装置３で眼鏡レンズの設計工程を実施する（Ｓ２０１）。眼鏡レンズの設計工程は、図１３で示される眼鏡レンズの設計方法の手順により実施される。
　そして、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程を実施する。
　即ち、受信部４２で眼鏡レンズの設計装置３の送受信部３３から送信されるデータを受信すると（Ｓ２０２）、制御部４３により制御されながら加工駆動部４１により工具等を駆動してレンズ素材を加工する（Ｓ２０３）。
［実施形態の効果］
（１）図１から図１０に示される通り、眼球側光学面である出射面ＬＯのカーブ（平均カーブ）の最小値が、プリズム基底方向と同一側にあるから、眼球が回旋してみた視線の方向に対応するレンズの出射面上の位置における面の傾きがプリズム基底方向に向かうにつれてプリズム測定基準点における面の傾きより徐々に緩やかになり、反対の方向に向かうにつれて徐々に、急になる。ゆえに、プリズム不均衡が解消されることとなるため、左右両眼の視線のずれが解消される。
　さらに、眼球が回旋してみた視線の方向に対応するレンズの眼球側光学面上の位置における面の傾きがプリズム基底方向に向かうにつれてプリズム測定基準点における面の傾きより徐々に緩やかになり、反対の方向に向かうにつれて徐々に、急になる。ゆえに、プリズム不均衡が解消されることとなるため、左右両眼の視線のずれが解消される。
（２）図１から図１０に示される通り、出射面ＬＯのプリズム基底方向と反対側の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいから、この点からも、プリズム不均衡が解消され、左右両眼の視線のずれが解消される。
（３）図１から図４Ｂに示される通り、単焦点非球面レンズにおいて、出射面ＬＯのカーブの変化率がプリズム測定基準点で０でないから、プリズム測定基準点において平均カーブの変化率がゼロではなく、プリズム測定基準点を挟んで基底方向はプリズム測定基準点の平均カーブより小さく、反対の方向ではプリズム測定基準点の平均カーブより大きくなるようにカーブが変化している。そのため、左右両眼の視線のずれが解消される。
　さらに、眼球が回旋してみた視線の方向に対応するレンズの眼球側光学面上の位置における面の傾きがプリズム基底方向に向かうにつれてプリズム測定基準点における面の傾きより徐々に緩やかになり、反対の方向に向かうにつれて徐々に、急になる。ゆえに、プリズム不均衡が解消されることとなるため、左右両眼の視線のずれが解消される。
（４）図１から図４Ｂに示される通り、眼鏡レンズは単焦点レンズであり、光学中心Ｏを挟んでプリズム基底方向にある位置では平均カーブが小さくなり、プリズム基底方向に対して反対側にある位置では平均カーブが大きくなるので、プリズム測定基準点においてレンズ面に傾きを持たせたレンズによって生じるプリズムの不均衡を打ち消すことになる。
（５）図１２Ａ，図１２Ｂに示される通り、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射させた場合における入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点から発せられたそれぞれの光線がプリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩに入射し、プリズム処方レンズの出射面ＬＯから出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズム処方レンズの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａが目標光線群に対して平行となるように、出射面ＬＯの傾斜を決定した。プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯから出射して眼球回旋点Ｅに入る光線は、プリズムが付加されていない理想的な基準レンズＢＬから出射して眼球回旋点Ｅに入る光線と近似することになり、レンズのどの位置を通して見ても、像がずれて見えることが少なくなる。以上の工程を実施することで、左右両眼の視線のずれを効率的に少なくすることができる。
（６）具体的には、プリズム処方レンズＣＬに光線を入射面ＬＩに入射させた入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａと出射面ＬＯから出射する出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂとを保存し、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γが補正されて入射面ＬＩに入射される入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａの目標光線群とを保存し、保存された入射光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａ及び出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂから、補正前のプリズム処方レンズのプリズム作用を演算し、それぞれ保存された出射光線ベクトルＬ２１Ｂ，Ｌ２２Ｂ，Ｌ２３Ｂと出射光線ベクトルＬ１１Ｂ，Ｌ１２Ｂ，Ｌ１３Ｂとから、基準レンズＢＬから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズム処方レンズＣＬから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度、つまり、フレ角が光学中心Ｏ、レンズ周辺部Ｏ２，Ｏ３でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算し、演算で求められた補正前プリズム作用と理想的な出射光線を得るためのプリズム作用との差分に基づき出射面ＬＯの傾きを補正するための補正プリズム量を演算し、演算で求められた補正プリズム量に基づいて出射面を補正する。そのため、以上の一連の工程を実施することで、左右両眼の視線のずれを効率的に少なくすることができる。
（７）演算された補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯを補正した後に、プリズム作用の差分が目標値以下であるか否かの判定をするので、プリズム作用の差分が目標値以下でない場合には前述の工程を繰り返すことになり、左右両眼の視線のずれ防止を精度高く実現できる。
（８）演算された補正プリズム量に基づいて出射面ＬＯの傾斜面を補正した後に、所定回数の補正を行ったか否かの判定をするので、所定回数繰り返した場合には出射面ＬＯを補正の補正を終了するので、設計時間の短縮を図ることができる。
（９）眼鏡レンズの製造方法は、眼鏡レンズを設計する眼鏡レンズの設計工程と、眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、眼鏡レンズの設計工程は、前述の構成を実施するものであるため、左右両眼の視線のずれが少ない眼鏡レンズを製造することができる。
　なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形、改良等は本発明に含まれるものである。
　例えば、実施形態の眼鏡レンズの設計方法では、プリズム処方レンズＣＬの出射面ＬＯの傾斜を補正したが、本発明では、プリズム処方レンズＣＬの入射面ＬＩ、つまり、物体側光学面の傾斜を補正するものでもよい。ここで、眼球側光学面とは、出射面であり、眼球側の面であり、後面、凹面とも称されることがある。物体側光学面とは、入射面であり、物体側の面であり、前面、凸面とも称されることもある。
本実施形態を、図面を参照しながら総括する
［１］図１から図１０を参照して説明する。
　本発明の実施形態は、プリズム処方用の眼鏡レンズであって、眼球側光学面（出射面ＬＯ）を有し、プリズム測定基準点（光学中心Ｏ）を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向に対して反対側としたとき、眼球側光学面（出射面ＬＯ）のカーブの最小値が、プリズムの基底方向と同一側にあることを特徴とする眼鏡レンズ。
［２］図１から図１０を参照して説明する。
　本発明の実施形態は、プリズム処方用の眼鏡レンズであって、眼球側光学面（出射面ＬＯ）を有し、プリズム測定基準点（光学中心Ｏ）を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、眼球側光学面（出射面ＬＯ）のプリズム基底方向と反対側の平均カーブの平均値が、プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きいことを特徴とする眼鏡レンズ。
［３］図１２Ａ，図１２Ｂを参照して説明する。
　本発明の実施形態は、プリズム処方用の眼鏡レンズを設計する方法であって、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズＣＬとし、プリズム処方以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射させた場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズム処方レンズＣＬの物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射し、プリズム処方レンズＣＬの眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズム処方レンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａが目標光線群に対して平行となるように、複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
［４］図１２Ａ，図１２Ｂ及び図１３を参照して説明する。
　本発明の好ましい実施形態は、前述の眼鏡レンズの設計方法において、レンズ面形状決定工程は、プリズム処方レンズＣＬに光線を物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射させた入射光線ベクトルと眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１と、目標光線群を保存する目標光線群保存工程Ｓ２と、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された入射光線ベクトル及び出射光線ベクトルから、補正前のプリズム処方レンズＣＬのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程Ｓ３と、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１で保存された入射光線ベクトルと目標光線群保存工程Ｓ２で保存された目標光線群とから、基準レンズＢＬから出射する出射光線ベクトルの方向とプリズム処方レンズＣＬから出射する出射光線ベクトルの方向とのなす角度θ１，θ２，θ３が任意の点でそれぞれ同一もθとなる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する理想的プリズム作用演算工程Ｓ４と、補正前プリズム作用演算工程Ｓ３で求めたプリズム作用と理想的プリズム作用演算工程Ｓ４で得られたプリズム作用との差分に基づき物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾きを補正するために補正プリズム量を演算する補正プリズム量演算工程Ｓ５と、補正プリズム量演算工程Ｓ５で求められた補正プリズム量に基づいて入射面ＬＩ又は出射面ＬＯを補正する補正工程Ｓ６と、を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
［５］図１３を用いて説明する。
　本発明のさらに好ましい実施形態は、前述の眼鏡レンズの設計方法において、補正工程Ｓ６の後に、プリズム処方レンズベクトル保存工程Ｓ１、補正前プリズム作用演算工程Ｓ３及び補正プリズム量演算工程Ｓ５を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら補正工程を終了することを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
［６］図１２Ａ，図１２Ｂ及び図３９を用いて説明する。
　本発明の実施形態は、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１と、眼鏡レンズを設計する工程Ｓ２０１で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程Ｓ２０３と、を備え、眼鏡レンズの設計工程Ｓ２０１は、処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズＣＬとし、プリズム処方以外の処方値が全て同じでプリズムが付加されていないレンズを基準レンズＢＬとし、基準レンズＢＬに処方プリズムに対応した角度γの分だけ回転された複数の光線が出射されて眼球回旋点Ｅに向かうように基準レンズＢＬに複数の光線を入射された場合における、入射光線ベクトルＬ１１Ａ，Ｌ１２Ａ，Ｌ１３Ａを目標光線群とし、複数の物体点Ａ１，Ａ２，Ａ３から発せられたそれぞれの光線がプリズム処方レンズＣＬの物体側光学面（入射面ＬＩ）に入射し、プリズム処方レンズＣＬの眼球側光学面（出射面ＬＯ）から出射する光線のうち眼球回旋点Ｅに向かう複数の光線をプリズム処方レンズＣＬの各注視線方向のプリズム光線群ＬＣＯとしたとき、プリズム光線群ＬＣＯを構成する光線のうち任意の点と同じ位置を通る複数の光線ベクトルＬ２１Ａ，Ｌ２２Ａ，Ｌ２３Ａが目標光線群に対して平行となるように、物体側光学面（入射面ＬＩ）又は眼球側光学面（出射面ＬＯ）の傾斜を決定することを特徴とする眼鏡レンズの製造方法。
　３…眼鏡レンズの設計装置、３０…制御部、３００…演算部、３１…記憶部、３１０…記憶部本体、３１１…プリズム処方レンズベクトル保存部、３１２…目標光線群保存部、３２…表示部、３３…送受信部、３４…データ作成部、３５…データ読込部、３６…補正前レンズプリズム作用演算部、３７…理想的プリズム作用演算部、３８…補正プリズム量演算部、３９…補正部、３Ａ…レンズ面形状補正部、４…製造装置、４０…加工部、４１…加工駆動部、４２…受信部、４３…制御部、５…発注側コンピュータ、５１…検眼情報入力部、５２…記憶部、５３…送信部、５４…受信部、５５…表示部、６…受注側コンピュータ、６１…記憶部、６２…受信部、６３…判定部、６４…送信部、７…通信回線、ＢＬ…基準レンズ、Ｃ…光学中心、ＣＬ…プリズム処方レンズ、Ｅ…眼球回旋点、ＬＩ…入射面（物体側光学面）、ＬＯ…出射面（眼球側光学面）、Ｏ…光学中心（プリズム測定基準点）

Claims (6)

  1. 　プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、
    　眼球側光学面を有し、
    　プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、
    　前記眼球側光学面の平均カーブの最小値が、前記プリズム基底方向と前記同一側にある
    　ことを特徴とする眼鏡レンズ。
  2. 　プリズム処方を含む眼鏡レンズであって、
    　眼球側光学面を有し、
    　プリズム測定基準点を通過するプリズム基底方向と直交する方向を境界に、一方をプリズム基底方向と同一側とし、他方をプリズム基底方向と反対側としたとき、
    　前記眼球側光学面の前記プリズム基底方向と前記反対側の平均カーブの平均値が、前記プリズム基底方向と同一側の平均値と比べ大きい
    　ことを特徴とする眼鏡レンズ。
  3. 　プリズム処方を含む眼鏡レンズを設計する方法であって、
    　処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、
    　前記プリズム処方以外の処方値が同じで前記プリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、
    　複数の物体点から発せられた光線が、前記基準レンズの物体側光学面に入射し、前記基準レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、
    　複数の物体点から発せられた光線が、前記プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、
    　前記プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る前記目標光線群の光線に対して平行となるように、前記複数の光線の任意の点に対応した各点の局所的な前記眼球側光学面の傾きを含む形状を決定するレンズ面形状決定工程を備えたことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
  4. 　請求項３に記載された眼鏡レンズの設計方法において、
    　前記レンズ面形状決定工程は、
    　前記プリズム光線群のうち前記プリズム処方レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存するプリズム光線群ベクトル保存工程と、
    　前記目標光線群のうち前記基準レンズに光線を入射させた入射光線ベクトルと出射する出射光線ベクトルとを保存する目標光線群ベクトル保存工程と、
    　前記プリズム光線群を保存するプリズム光線群保存工程と、
    　前記目標光線群を保存する目標光線群保存工程と、
    　前記プリズム光線群ベクトル保存工程で保存された前記入射光線ベクトル及び前記出射光線ベクトルから、補正前の前記プリズム処方レンズのプリズム作用を演算する補正前プリズム作用演算工程と、
    　前記プリズム光線群ベクトル保存工程で保存されたプリズム光線群と、
    　前記目標光線群保存工程で保存された前記目標光線群とから、
    　前記基準レンズから出射する出射光線ベクトルの方向と、前記プリズム処方レンズから出射する出射光線ベクトルの方向とが任意の点でそれぞれ同一となる理想的な出射光線を得るためのプリズム作用を演算する理想的プリズム作用演算工程と、
    　前記補正前プリズム作用演算工程で求めたプリズム作用と前記理想的プリズム作用演算工程で得られたプリズム作用との差分に基づき前記物体側光学面を補正するためにプリズム量を演算する補正プリズム量演算工程と、
    　前記補正プリズム量演算工程で求められた補正プリズム量に基づいて前記眼球側光学面を補正する補正工程と、を備えた
    　ことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
  5. 　請求項４に記載された眼鏡レンズの設計方法において、
    　前記補正工程の後に、前記プリズム光線群ベクトル保存工程、前記補正前プリズム作用演算工程及び前記補正プリズム量演算工程を実施し、前記プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったか否かの判定を実施し、前記プリズム作用の差分が目標値以下もしくは所定回数の補正を行ったら前記補正工程を終了する
    　ことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
  6. 　眼鏡レンズの設計工程と、前記眼鏡レンズを設計する工程で設計された眼鏡レンズを加工する加工工程と、を備え、
    　前記眼鏡レンズの設計工程は、
    　前記処方プリズムに対応したプリズムが付加されたレンズをプリズム処方レンズとし、
    　前記プリズム処方以外の処方値が同じで前記プリズムが付加されていないレンズを基準レンズとし、
    　複数の物体点から発せられた光線が、前記基準レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線を目標光線群とし、
    　複数の物体点から発せられた光線が、前記プリズム処方レンズの物体側光学面に入射し、前記プリズム処方レンズの眼球側光学面から出射する光線のうち、眼球回旋点に向かう複数の光線をプリズム光線群としたとき、
    　前記プリズム光線群を構成する光線が、同じ位置を通る前記目標光線群の光線に対して平行となるように、前記眼球側光学面の傾きを含む形状を決定する
    　ことを特徴とする眼鏡レンズの製造方法。
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