EP4110979A1 - Verfahren zur herstellung von spinnvlies - Google Patents

Verfahren zur herstellung von spinnvlies

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Publication number
EP4110979A1
EP4110979A1 EP21706949.1A EP21706949A EP4110979A1 EP 4110979 A1 EP4110979 A1 EP 4110979A1 EP 21706949 A EP21706949 A EP 21706949A EP 4110979 A1 EP4110979 A1 EP 4110979A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
spinning
spinneret
spinning mass
transverse direction
basis weight
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP21706949.1A
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English (en)
French (fr)
Inventor
Ibrahim SAGERER-FORIC
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Lenzing AG
Original Assignee
Lenzing AG
Chemiefaser Lenzing AG
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Filing date
Publication date
Application filed by Lenzing AG, Chemiefaser Lenzing AG filed Critical Lenzing AG
Publication of EP4110979A1 publication Critical patent/EP4110979A1/de
Pending legal-status Critical Current

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    • D06H7/00—Apparatus or processes for cutting, or otherwise severing, specially adapted for the cutting, or otherwise severing, of textile materials
    • D06H7/04—Apparatus or processes for cutting, or otherwise severing, specially adapted for the cutting, or otherwise severing, of textile materials longitudinally
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2201/00—Cellulose-based fibres, e.g. vegetable fibres
    • D10B2201/20—Cellulose-derived artificial fibres
    • D10B2201/22—Cellulose-derived artificial fibres made from cellulose solutions

Definitions

  • the invention relates to a method for the production of spunbond, in which a spinning mass is extruded through a plurality of nozzle holes of at least one spinneret to form filaments and the filaments are each stretched in the direction of extrusion, the filaments being deposited on a perforated conveyor to form a spunbond and wherein the nozzle holes of the spinneret are arranged along a main axis oriented in a transverse direction to the conveying direction of the conveying device, so that the spunbonded nonwoven formed on the conveying device extends in this transverse direction.
  • Devices for the production of spunbonded nonwovens are normally designed for a certain product width or spinning width. All plant components are designed for this product range.
  • the nonwoven web is usually cut across its width into a large number of narrow strips. The design is done in advance so that the smallest possible edge cut is created. For various technical applications, depending on the number and width of the strips to be cut, larger amounts of waste can arise. In order to avoid large amounts of waste, it is advisable to reduce the spinning width.
  • CN 101550611 B describes a modular series of spinnerets for spunbond production, in which each nozzle module has its own supply line for the melt. In this way, the entire spinning width can be reduced or enlarged at least in accordance with the width of a module by switching the respective spinning pump of the module on or off.
  • practice shows that placing the modules down leads to the melt in the the respective module is thermally damaged, the nozzle holes are clogged by the damaged melt and switching the modules on and off is problematic in everyday production.
  • the spinning width can be changed by means of distribution plates and subsequent shorter or longer extrusion plates. However, this can only be done by removing the spinneret and not during operation. The downtime for changing the plates and the spinnerets and the mechanical engineering effort have a negative effect on the profitability of such systems.
  • No. 7,438,544 describes a device for setting the spinning widths in meltblown spinnerets, in which the melt and the primary air can be switched on and off in a modular manner. Shut-off devices are used for this and the melt is prevented from flowing further.
  • this variant also has the disadvantage of degrading the quality of the melt, since it is locked in at high temperatures over a long period of time.
  • thermal decomposition occurs at these points and both the melt and the distributor block and the spinneret material suffer as a result.
  • the extrusion holes become clogged and re-spinning of the modules that were previously parked is problematic.
  • long dwell times or even a standstill of the spinning mass should be avoided, since the spinning mass could otherwise react exothermically.
  • thermoplastic spunbonded webs Since the spinning masses used have a pulp content of 3 to 17%, cellulosi see spunbonded web technologies to achieve the same productivity, a larger amount of spunbonded material is required than in the production of thermoplastic spunbonded webs. This means that larger spinning pumps, pipelines, manifold blocks and primary air lines have to be used with the same productivity compared to thermoplastic spunbond systems.
  • the state of the art does not offer a reliable solution, especially for the production of cellulosic spunbond, for adjusting the spinning width of the spunbond during operation and at the same time keeping the weight per unit area of the spunbond constant in the event of fluctuations in the spinning mass.
  • the object of the present invention is therefore to provide a method of the type mentioned at the outset which enables the spinning width and the weight per unit area distribution of the spunbonded nonwoven to be set reliably, or to keep the weight per unit area constant during operation.
  • the invention achieves the stated problem in that the spinning mass throughput of the nozzle holes is set variably along the transverse direction.
  • the weight per unit area distribution of the spunbond can be kept constant over its entire width by changing and adapting the spunbond throughput.Thus, fluctuations in the spinning mass or in the permeability of the spinning nozzles can be reliably reacted to, thereby improving the quality of the spunbond.
  • the spinning mass throughput along the transverse direction of the spunbonded web several areas with different surface weights can be created, whereby a very versatile spunbonded web can be created for a large number of possible applications.
  • a spunbonded nonwoven can be created which has a plurality of parallel, thicker strips with a high basis weight and interposed thinner strips with a lower basis weight in the transverse direction.
  • a spunbonded nonwoven with a thickness that starts from the edge and increases uniformly in the transverse direction can be created.
  • the method according to the invention can also be used to create a spunbonded nonwoven which realizes several of the aspects described above. A versatile and reliable method for producing a spunbonded nonwoven with an adjustable basis weight distribution can thus be provided.
  • the method according to the invention results in numerous improvements and advantages with regard to the economy and the operation of the production process as well as the product quality of the spunbonded nonwoven.
  • both the costs and the complexity of the systems for carrying out the method can be significantly reduced.
  • such a system does not have to resort to the complex and error-prone use of numerous small interconnected spinneret modules with a large number of associated spinning mass pumps in order to adjust the basis weight distribution of the cellulosic spunbonded web.
  • spinnerets which allow the spinning mass throughput to be changed in the transverse direction, structurally simple and inexpensive methods for producing the spunbond can be provided.
  • variable spinning mass throughput of the nozzle holes can be controlled reliably and in a simple manner in terms of process technology.
  • the spinning mass throughput in the cooled or heated areas can be reduced or increased in a targeted manner without negatively affecting the stability and freedom from defects of the spinning process, the deposition of the spunbond or the spinning material quality to be influenced.
  • the production of cellulosi spunbonded fabrics from Lyocell spinning mass takes place at relatively low temperatures of around 100 ° C compared to thermoplastic melts.
  • the reliability of the method can be further improved if the pressure distribution of the spinning mass in the spinneret is changed in order to control the spinning mass throughput of the nozzle holes, which is variable in the transverse direction.
  • the pressure distribution of the spinning mass in the spinneret is changed in order to control the spinning mass throughput of the nozzle holes, which is variable in the transverse direction.
  • a pressure distribution that is variable along the transverse direction can be set in a process-technically simple manner.
  • the advantages mentioned above can be further improved if the spinning nozzle is constructed in several parts in the transverse direction, with at least one spinning mass pump being assigned to each part of the spinning nozzle.
  • the economic efficiency of the method can be further improved.
  • the method according to the invention makes it possible, in particular, to minimize an amount of edge cuts while maintaining the same spinning width of the spunbonded nonwoven, for example if a spunbonded nonwoven with a smaller width is to be produced.
  • the finished spunbonded web which has the same weight per unit area over the entire width, is usually cut to the desired width in processes according to the prior art, whereby a high level of waste is incurred and thus the yield of the process is reduced.
  • the weight per unit area in the edge cut area is lower or significantly reduced compared to the weight per unit area of the rest of the spunbonded nonwoven, so that no significant amounts are incurred as waste.
  • the production speed for the spunbonded nonwoven can be increased, as a result of which the economic efficiency of the process can be further improved.
  • the reduction of the weight per unit area in the edge cut area can also be carried out with the method according to the invention during ongoing operation without having to change spinning nozzles, spinning nozzle parts, spinning mass pumps or spinning mass distributors.
  • no shut-off devices have to be installed which create dead spaces and which, in the case of cellulosic spunbonded nonwovens, can lead to thermal degradation of the spinning mass and possibly to exothermic reactions.
  • the reduction of the waste in the edge cut area can be controlled with the help of a temperature profile in such a way that the weight per unit area of the edge cut can be radically reduced and thereby not the edge cut width, but the edge cut amount is significantly reduced over time.
  • the weight per unit area of the spunbonded nonwoven in the edge cut area can preferably be reduced by at least 80%, particularly preferably by at least 90%, compared to the weight per unit area of the spunbonded nonwoven in the useful area.
  • the advantages mentioned above come into play particularly when the weight per unit area of the spunbonded nonwoven in the edge cut area is less than or equal to 5 g / m 2 .
  • the reliability of the method can be further improved, since a constant spinning mass flow through the spinnerets can be maintained despite the greatly reduced weight per unit area in the edge cutting area.
  • a spunbond with a total width of 300 cm is to be set to a useful area of 260 cm.
  • the weight per unit area in the edge cut area can be reduced to less than 5 g / m 2 over a width of 40 cm, the weight per unit area of the spunbonded nonwoven being 50 g / m 2 in the useful area.
  • a 40 cm wide strip with 50 g / m 2 would result as an edge cut in the edge cut area.
  • the amount of edge cut in this example can be reduced by 90% from 50 g / m 2 to 5 g / m 2.
  • the cellulosic spunbonded nonwovens with 5 g / m 3 to 1000 g / m 2 , preferably with 10 g / m 2 to 500 g / m 2 , particularly preferably with 15 g / m 2 to 250 g / m 2 and adjust and regulate the basis weight distribution.
  • the weight per unit area of the cut edge areas can be reduced to up to 5 g / m 2 and the proportion of cut edge areas can make up between 1% and 50%, preferably between 2% and 30%, particularly preferably between 3% and 20% of the spinning width of the spinnerets .
  • the reliability of the method can be further improved if the actual basis weight distribution of the spunbonded nonwoven is measured, the difference between the actual basis weight distribution and a predefined target basis weight distribution is determined and the spinning mass throughput of the nozzle holes is set variably in the transverse direction depending on the determined difference.
  • the inventive adjustment of the spinning mass throughput in the transverse direction of the spinneret can be used to adapt the actual basis weight distribution to a given target basis weight distribution in the nonwoven and to keep it constant by means of the inventive method.
  • the actual weight per unit area distribution of the spunbonded nonwoven is continuously determined and compared with a target area weight distribution (which changes over time).
  • the spinning mass throughput of the nozzle holes is then set or adapted as a function of the difference between the measured actual basis weight distribution and the specified target basis weight distribution. This can be done, for example, as stated above, by changing the temperature of the spinneret or by changing the spinning mass pressure.
  • the conveying speed of the conveying device can be set as a function of the difference between the actual basis weight distribution and the predefined target basis weight distribution. This is particularly advantageous if it is not used Alteration of the spinning mass throughput, the weight per unit area of the spunbonded nonwoven is to be increased or reduced.
  • the production speed can also be adapted to the spinning mass throughput
  • the actual weight per unit area distribution of the spunbond can advantageously be measured by means of a detection device.
  • a detection device can be composed of a number of cameras, optical sensors (for example lasers), mechanical sensors and / or non-contact and non-destructive measuring sensors (for example ultrasonic sensors).
  • a control unit connected to the detection device can determine the difference between the actual basis weight distribution measured by the detection device and the target basis weight distribution stored in the control unit. Depending on the determined difference, the control unit can then output at least one control signal for changing the variable spinning mass throughput of the nozzle holes to a spinning mass control device regulating the temperature distribution and / or the pressure distribution of the spinning nozzles.
  • the method can thus be equipped with an automatic control system which enables reproducible and exact control of the weight per unit area distribution of the spunbonded nonwoven.
  • control unit can output at least one control signal for changing the conveying speed of the conveyor belt to a conveyor belt regulating device.
  • the throughput of the process can also be varied, so that all parameters of the manufacturing process can be regulated automatically.
  • a spunbonded web according to the invention in particular cellulosic spunbonded web, with a coefficient of variation of the basis weight of 0% to 3%, preferably from 0% to 2%, particularly preferably from 0% to 0.5%, measured according to the standard “Determination of the mass per unit area (ISO 9073-1: 1989) ”.
  • a basis weight that is as constant as possible offers advantages in further processing. If, for example, products with lotions, e.g. wet wipes, wipes, cleaning tissues or facial sheet masks are to be made from the cellulosic spunbonded nonwoven, then both the application of the lotion and the distribution of the lotion in the later product is not only easier during production, but also Visually and haptically recognizable for the end customer.
  • a uniform basis weight is a clear and measurable quality feature for nonwovens that can be reliably achieved with the method according to the invention.
  • the above-described advantages of the method according to the invention are particularly useful for the production of cellulosic spunbonded nonwovens, the spinning mass being a Lyocell spinning mass, that is to say a solution of cellulose in a direct solvent for cellulose.
  • thermoplastic melts in which the spinning mass pumps are operated at a constant rate
  • the speed of the spinning mass pumps in the production of cellulosic spunbonded nonwovens has to be continuously adjusted to regulate the basis weight and the basis weight distribution, since the cellulose content in the spinning material is constant varies.
  • the temperature of the spinning mass varies over the spinning width and that this variation, which would lead to a different spinning mass throughput along the transverse direction of the spinneret, can be compensated for, for example, by means of targeted adjustment of the temperature distribution.
  • the conveying speed of the perforated conveying device has to be constantly adapted due to the fluctuation of the cellulose content in the spinning mass in order to keep the weight per unit area approximately constant over time.
  • such a variation in the cellulose content can be reliably compensated for by specifically adapting the spinning mass throughput via the temperature and pressure profile.
  • a direct solvent for cellulose is understood to mean a solvent in which the cellulose is present in dissolved form in a non-derivatized form.
  • This can preferably be a mixture of a tertiary amine oxide such as NMMO (N-methylmorpholine-N-oxide) and water.
  • NMMO N-methylmorpholine-N-oxide
  • ionic liquids or mixtures with water are also suitable as direct solvents.
  • the cellulose throughput per spunbond nozzle can be 5 kg / h / m nozzle width to 500 kg / h / m nozzle width.
  • the content of cellulose in the spinning mass can be between 3% by weight and 17% by weight, preferably between 5% by weight and 15% by weight, particularly preferably between 6% by weight and 14% by weight. be.
  • the temperature of the spinning mass before it enters the spinneret can be between 60.degree. C. and 160.degree. C., preferably between 80.degree. C. and 140.degree. C., particularly preferably between 100.degree. C. and 120.degree.
  • the temperature profile of the spinneret can be set so that the temperature of the spinning mass when it emerges from the nozzle holes is between 60 ° C and 160 ° C, preferably between 80 ° C and 140 ° C, particularly preferably between 100 ° C and 120 ° C.
  • the temperature of the drawing air stream can be between 20.degree. C. and 200.degree. C., preferably between 60.degree. C. and 160.degree. C., particularly preferably between 80.degree. C. to 140.degree.
  • the air pressure of the drawing air stream can be 0.05 bar to 5 bar, preferably 0.1 bar to 3 bar, particularly preferably 0.2 bar to 1 bar.
  • the internal structure of the spunbond can also be reliably controlled if the filaments extruded and drawn from the spinneret are partially coagulated.
  • the spinneret can be assigned a coagulation air stream having a coagulation liquid for at least partial coagulation of the filaments, whereby the internal structure of the spunbond can be controlled in a targeted manner.
  • a stream of coagulation air can preferably be a fluid containing water and / or a fluid containing coagulant, for example gas, mist, steam, etc.
  • the coagulation liquid can be a mixture of deionized water and 0% by weight to 40% by weight NMMO, preferably 10% by weight to 30% by weight NMMO, particularly preferred 15 wt% to 25 wt% NMMO. A particularly reliable coagulation of the extruded filaments can be achieved.
  • the spunbonded nonwoven according to the method according to the invention can also consist of several spunbonded layers, it being possible for the basis weights and properties to be different for each layer. For example, when developing new gas and liquid filters, the combination of several spunbond layers with different surface weights and / or air permeability can be used to produce high-performance filters.
  • these individual spunbonded layers can be produced simultaneously by spinning nozzles positioned one behind the other and placed one on top of the other in such a way that a multi-layered spunbonded nonwoven is formed.
  • the spunbond layers are then connected by hydroentanglement. It has been shown that hydroentanglement and drying can have an influence on the weight per unit area due to a certain shrinkage of the spunbonded nonwoven, but this effect can be compensated by the method according to the invention.
  • the regulation according to the invention can for example be at If a threshold value of the basis weight is exceeded after drying, compensate for this by adapting the spinning mass throughput of the individual spunbond nonwoven layers placed one on top of the other.
  • the multiple spinning nozzles for producing the multi-layer spunbonded nonwoven can be connected in series in the production direction, with each spinning nozzle being assigned at least one coagulation device.
  • the spinnerets used according to the invention can be single-row slot nozzles, multi-row needle nozzles, or preferably column nozzles with a width, in particular between 0.1 m and 6 m, known from the prior art (US Pat. No. 3,825,380, US 4,380,570, WO 2019/068764) .
  • the spinnerets can consist of several spinneret modules. At least one spinning pump is preferably provided for each spinneret or for each spinneret module.
  • each spinneret and / or for each spinneret module at least one spinneret control device is provided which controls the temperature distribution in the spinneret or in the spinneret module.
  • a different number of spinneret regulating devices can be provided.
  • the setting and regulation of the temperature of the spinnerets, or, subsequently, the temperature distribution can take place for example by means of infrared, ultrasound, electric, steam, oil or other fluids or technologies for heat transfer known to the person skilled in the art.
  • a detection device for detecting the weight per unit area distribution of the spunbonded web for example, area weight measuring devices of the Qualiscan QMS-12 type from the manufacturer Mahlo GmbH & Co. KG, Saal an der Donau, Germany, can be suitable.
  • FIG. 1 shows a schematic representation of the method according to the invention according to a first embodiment variant
  • FIG. 2 shows a schematic representation of the regulation of the basis weight distribution according to the invention in the method according to FIG. 1,
  • FIG. 4 shows a schematic representation of the local distribution of the spinning mass throughput as a function of the temperature profile according to a second embodiment variant with modular spinnerets
  • FIG. 5 shows a schematic representation of the local distribution of the spinning mass throughput as a function of the temperature profile according to a third embodiment variant with modular spinnerets.
  • a spinning mass 2 is produced from a cellulosic raw material and fed to a spinneret 3.
  • the cellulosic raw material for the production of the spinning mass 2 which production is not shown in detail in the figures, can be a pulp suitable for the production of Lyocell filaments from wood or other vegetable raw materials.
  • the cellulosic raw material consists at least partially of production waste from the production of spunbonded fabrics or recycled textiles.
  • the spinning mass 2 is a solution of cellulose in NMMO and water, the cellulose content in the spinning mass being between 3% by weight and 17% by weight.
  • the spinning mass 2 is then extruded in a next step through a plurality of nozzle holes 4 of the spinneret 3 to form filaments 5, the nozzle holes 4 of the spinneret 3 being arranged along a main axis 6.
  • the main axis 6 of the spinneret 3 is aligned along a transverse direction 12 to the conveying direction 11 of the spunbonded nonwoven, which is shown in detail in the schematic representation of the method 100 in FIG. 2.
  • the spinning mass throughput of the nozzle holes 4 along the transverse direction 12 is set variably in the spinning nozzle 3 so that the individual nozzle holes 4 have a different spinning mass output in the transverse direction 12.
  • the extruded filaments 5 are then accelerated and drawn by a drawing air stream.
  • a stretching device is provided in the spinneret 3, to which stretching air 7 is fed and which ensures an exit of the stretching air stream from the spinneret 3 in order to accelerate the filaments 5 after their extrusion.
  • the stretching air stream can emerge between the nozzle holes of the spinneret 3.
  • the stretching air stream can alternatively exit around the nozzle holes.
  • Such spinnerets 3 with stretching devices for generating a stretching air stream are known from the prior art (US Pat. No. 3,825,380 A, US 4,380,570 A, WO 2019/068764 A1).
  • the extruded and drawn filaments 5 are also acted upon by a coagulation air stream 8, which is provided by a coagulation device 9.
  • the coagulation air stream 8 usually has a coagulation liquid, for example in the form of steam, mist, etc.
  • the stretched and at least partially coagulated filaments 5 are then placed in a random position on a conveyor belt 10 as a conveyor device 10 and form the spunbonded web 1 there extends on the conveyor belt 10 in the transverse direction 12 to the conveying direction 11.
  • the spunbonded nonwoven has a plurality of areas 13, 14, 15 with different weight per unit area, the edge cut areas 13, 15 having a lower weight per unit area than the useful area 14.
  • the weight per unit area of the edge cut areas 13, 15 is less than 5 g / m 2 and is reduced by at least 90% compared to the useful area 14.
  • the actual basis weight distribution 18 of the spunbond 1 is determined by means of a detection device 16 measured and transferred to a control unit 17 connected to the detection device 16.
  • the control unit 17 determines a difference between the measured actual basis weight distribution 18 and the target basis weight distribution 19, control signals 20, 21, 22 being output on the basis of the difference.
  • control signal 20 is used to regulate the pressure distribution of the spinning mass 2 in the spinning nozzle 3.
  • control signal 20 is output to a spinning mass control device 23, which regulates the spinning mass pumps 24 assigned to the spinning nozzle 3 in order to control the pressure distribution of the spinning mass 2 and so on adjust the spinning mass throughput of the spinneret 3.
  • the control signal 21 is in turn used to regulate the temperature distribution of the spinneret 3 and is output to a spinneret control device 25, which changes the temperature of the spinneret 3 in the transverse direction 12 so that the spinning mass throughput of the spinning nozzle 3 in the transverse direction 12 is set.
  • control signal 22 is output to a conveyor belt regulating device 26 in order to regulate the conveying speed of the conveyor belt 10 and thus to set the weight per unit area of the spunbonded nonwoven 1.
  • FIG. 3 shows the local spinning mass throughput distribution 34 and the temperature distribution 35 in the spinneret 3, the spinning mass throughput distribution 34 and the temperature distribution 35 each showing the course of the spinning mass throughput 31 and the temperature 32 as a function of the expansion 33 of the spinning nozzle 3 represent in the transverse direction 12.
  • the temperature distribution 35 in the corresponding edge cut areas 13, 15, as shown in FIG. As a result of the temperature distribution 34, there is also a lower spinning mass throughput 31 in the edge cut areas 13, 15, which is then reflected in the lower weight per unit area in the edge cut areas 13, 15 - as shown in FIG. 2.
  • a feedback loop is provided between the control devices 23, 25, 26 and the detection device 16, which, fully automatically, by controlling the spinning mass throughput of the spinning nozzle 3 and the conveying speed of the conveyor belt 10, a target basis weight distribution 19 in the finished spunbond 1 and can keep it constant. Keeping the basis weight distribution constant in this way can serve both to compensate for fluctuations in the cellulose raw material and to produce a spunbonded web 1 with a predefined basis weight profile.
  • the spunbond 1 As shown in FIG. 1, after the spunbond 1 has been formed, it is finally subjected to washing 27 and hydroentanglement 28. The washed and hydroentangled spunbonded nonwoven 1 is then subjected in a next step to drying in a dryer 29 in order to remove the remaining moisture and produce a finished product Obtain spunbond 1. Finally, the method 100 is completed by optional winding 30 and / or packaging of the finished spunbonded nonwoven 1.
  • the detection device 16 for measuring the actual basis weight distribution 18 of the spunbonded nonwoven 1 is advantageously provided between the dryer 29 and the take-up 30, since after the dryer 29 the properties of the finished spunbonded nonwoven 1 can be determined, whereby a high reliability of the method 100 is achieved .
  • the spunbonded nonwoven 1 is trimmed around the edge cut areas 13, 15 before being wound up 30, so that only the useful area 14 is fed to the winding up 30.
  • FIG. 4 shows a multi-part spinneret 40 with several spinneret modules 41, 42, 43, 44 according to a further embodiment of the method 101 according to the invention.
  • a spinning mass pump 45, 46, 47, 48 is assigned to each spinneret module 41, 42, 43, 44 in order to set the pressure distribution in the spinneret 40 in addition to the temperature distribution 37.
  • the spinning mass pumps 45-48 in the present embodiment each produce the same pressure in the spinneret modules 41-44 and thus ensure a uniform pressure distribution in the spinning nozzle 40.
  • the spinning mass throughput distribution 36 also has a drop in the edge areas so that edge cut areas 61, 63 are formed again on the spunbonded nonwoven 1, in which the weight per unit area is reduced compared to the useful area 62.
  • FIG. 5 shows a further multi-part spinneret 50 with four spinneret modules 51, 52, 53, 54 according to a further variant of the method 102 according to the invention.
  • a spinning mass pump 55, 56, 57, 58 is again assigned to each spinneret module 51, 52, 53, 54.
  • the spinning mass pump 58 conveys the spinning mass 2 with only low or minimal pressure, so the pressure distribution in the spinneret 50 in the area of the spinneret module 54 has a very low pressure, so that the spinneret 50 in the Area of the spinneret module 54 also produces only a minimal spinning mass throughput 31.
  • a temperature distribution 39 is again provided in the spinneret 50, which is mapped in a spinning mass throughput distribution 38, which in turn leads to edge cut areas 64, 66 in the spunbonded nonwoven 1 with a lower weight per unit area than the useful area 65.
  • the edge cut area 66 is composed of the drop in weight per unit area due to the temperature distribution 39 and the uneven pressure distribution, whereby an extended edge cut area 66 with a very low weight per unit area is created in the spunbonded nonwoven 1. Of the Waste after cutting the spunbonded web 1 onto the useful area 65 can thus be kept to a minimum.
  • the blends from the edge cut regions 14, 16, 61, 63, 64, 66 can be used again as cellulosic raw material for the production of spinning mass 2, which, however, was not shown in detail in the figures.

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Abstract

Es wird ein Verfahren zur Herstellung von Spinnvlies (1) gezeigt, bei dem eine Spinnmasse (2) durch eine Vielzahl von Düsenlöchern (4) zumindest einer Spinndüse (3, 40, 50) zu Filamenten (5) extrudiert wird und die Filamente (5) jeweils in Extrusionsrichtung verstreckt werden, wobei die Filamente (5) zur Bildung eines Spinnvlieses (1) auf einer perforierten Fördereinrichtung (10) abgelegt werden und wobei die Düsenlöcher (4) der Spinndüse (3, 40, 50) entlang einer in einer Querrichtung (12) zur Förderrichtung (11) der Fördereinrichtung (10) ausgerichteten Hauptachse (6) angeordnet sind, sodass sich das auf der Fördereinrichtung (10) gebildete Spinnvlies (1) in dieser Querrichtung (12) erstreckt. Um mit dem Verfahren eine zuverlässige Einstellung der Ausspinnbreite und der Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses, bzw. ein Konstanthalten der Flächengewichtsverteilung während dem laufenden Betrieb zu ermöglichen, wird vorgeschlagen, dass der Spinnmassedurchsatz (31) der Düsenlöcher (4) entlang der Querrichtung (12) variabel eingestellt wird.

Description

Verfahren zur Herstellung von Spinnylies
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Spinnvlies, bei dem eine Spinnmasse durch eine Vielzahl von Düsenlöchem zumindest einer Spinndüse zu Filamenten extrudiert wird und die Filamente jeweils in Extrusionsrichtung verstreckt werden, wobei die Filamente zur Bildung eines Spinnvlieses auf einer perforierten Fördereinrichtung abgelegt werden und wobei die Düsenlöcher der Spinndüse entlang einer in einer Querrichtung zur Förderrichtung der Fördereinrichtung ausgerichteten Hauptachse angeordnet sind, sodass sich das auf der Fördereinrichtung gebildete Spinnvlies in dieser Querrichtung erstreckt.
Stand der Technik
Aus dem Stand der Technik ist die Herstellung von Spinnvliesen bzw. Vliesstoffen einerseits nach dem Spunbond- und andererseits nach dem Meltblown-Verfahren bekannt. Beim Spunbond-Verfahren (bspw. GB 2 114052 A oder EP 3 088 585 Al) werden die Filamente durch eine Düse extrudiert und durch eine darunterliegende Verstreckungseinheit abgezogen und verstreckt. Beim Meltblown-Verfahren dagegen (bspw. US 5,080,569 A, US 4,380,570 A oder US 5,695,377 A) werden die extrudierten Filamente bereits beim Austritt aus der Düse von heißer, schneller Prozessluft mitgerissen und verstreckt. Bei beiden Technologien werden die Filamente auf einer Ablagefläche, beispielsweise einem perforierten Förderband, in Wirrlage zu einem Vliesstoff abgelegt, zu Nachbearbeitungsschritten transportiert und schließlich als Vliesrollen aufgewickelt.
Vorrichtungen zur Herstellung von Spinnvliesen werden normalerweise für eine bestimmte Produktbreite bzw. Ausspinnbreite ausgelegt. Auf diese Produktbreite sind auch alle Anlagenteile ausgelegt. Im Zuge der Herstellung von Spinnvliesen beispielsweise für den Hygienebereich wird die Vliesbahn über ihre Breite in der Regel in eine Vielzahl schmaler Streifen geschnitten. Die Auslegung passiert vorab so, dass ein möglichst kleiner Randschnitt entsteht. Für verschiedene technische Anwendungen können in Abhängigkeit von Anzahl und Breite der zu schneidenden Streifen größere Abfallmengen entstehen. Um große Abfallmengen zu vermeiden ist es zweckmäßig, die Ausspinnbreite zu reduzieren.
In CN 101550611 B ist eine modulare Aneinanderreihung von Spinndüsen für die Spinnvliesherstellung beschrieben, bei der jedes Düsenmodul eine eigene Zuführungsleitung für die Schmelze hat. Damit kann die gesamte Ausspinnbreite zumindest entsprechend der Breite eines Moduls verringert oder vergrößert werden, indem die jeweilige Spinnpumpe des Moduls zu- oder abgeschaltet wird. Doch wie beispielsweise in der EP 1 486 591 Al erwähnt, zeigt die Praxis, dass das Abstellen vom Modulen dazu führt, dass die Schmelze in dem jeweiligen Modul thermisch beschädigt wird, die Düsenlöcher durch die beschädigte Schmelze verstopft werden und das Zu- und Abschalten der Module im Produktionsalltag problematisch ist.
Basierend auf EP 1 486 591 Al kann die Ausspinnbreite durch Verteilungsplatten und anschließende kürzere oder längere Extrusionsplatten verändert werden. Dies kann aber nur durch Ausbau der Spinndüse und nicht während dem laufenden Betrieb erfolgen. Die Stillstandszeit für den Wechsel der Platten und der Spinndüsen und der maschinenbauliche Aufwand wirken sich negativ auf die Wirtschaftlichkeit solcher Anlagen aus.
In US 7,438,544 ist eine Vorrichtung für die Einstellung der Ausspinnbreiten bei Meltblown- Spinndüsen beschrieben, bei der die Schmelze und die Primärluft modular zu- und abgeschaltet werden können. Dafür werden Absperrvorrichtungen verwendet und die Schmelze wird dadurch am Weiterfließen gehindert. Doch auch bei dieser Variante kommt es nachteilig zu einem Abbau der Qualität der Schmelze, da diese über längere Zeit bei hohen Temperaturen eingeschlossen ist. Erfahrungsgemäß kommt es zu einer thermischen Zersetzung an diesen Stellen und sowohl die Schmelze als auch der Verteilerblock und das Spinndüsenmaterial leiden darunter. Weiters kommt es zu einer Verstopfung der Extrusionslöcher und ein erneutes Anspinnen der vorher abgestellten Module ist problematisch. Speziell bei der Herstellung von cellulosischem Spinnvlies, bspw. mitLyocell-Spinnmasse, sollen lange Verweilzeiten oder gar ein Stillstand der Spinnmasse vermieden werden, da die Spinnmasse sonst exotherm reagieren könnte.
Auch ist es aus dem Stand der Technik bekannt, cellulosische Spinnvliese gemäß der Spundbond-Technologie (bspw. US 8,366,988 A) und gemäß Meltblown-Technologie (bspw. US 6,358,461 A und US 6,306,334 A) herzustellen. Dabei wird eine Lyocell-Spinnmasse entsprechend den bekannten Spundbond- oder Meltblownverfahren extrudiert und verstreckt, vor der Ablage zu einem Vlies werden die Filamente allerdings noch zusätzlich mit einem Koagulationsmittel in Kontakt gebracht, um die Zellulose zu regenerieren und formstabile Filamente zu erzeugen. Die nassen Filamente werden schließlich in Wirrlage als Vliesstoff abgelegt.
Da die verwendeten Spinnmassen Zellstoffgehalte von 3 bis 17% aufweisen, wird bei cellulosi sehen Spinnvliestechnologien, um die gleiche Produktivität zu erreichen, eine größere Menge an Spinnmasse benötigt als bei der Herstellung von thermoplastischen Spinnvliesen. Das führt dazu, dass bei gleicher Produktivität im Vergleich zu thermoplastischen Spinnvliesanlagen größere Spinnpumpen, Rohrleitungen, Verteilerblöcke und Primärluftleitungen verwendet werden müssen. Ein modularer Aufbau, wie etwa in CN 101550611 B beschrieben und aus anderen Publikationen bereits bekannt, könnte zwar angewendet werden, würde jedoch zu sehr hohen Kosten für die Spinnpumpen, die Spinnmasserohrleitungen, die Verteilerblöcke, die Primärluftleitung und die Spinndüsen führen. Zudem kann die thermische Zersetzung und exotherme Reaktion der Lyocell- Spinnmasse in dem abgestellten Modul nicht zuverlässig verhindert werden.
Bei dem erwähnten Stand der Technik bleibt die Frage offen, wie eines der Hauptmerkmale eines Vliesstoffes, das Flächengewicht, auch nach der Veränderung der Ausspinnbreite gleichmäßig eingestellt werden kann. Die Verteilung von Schmelze über mehrere Module wie in CN 101550611 B beschrieben, führt dazu, dass mehr Schmelze durch die verbliebenen Module gefördert werden muss, wenn beispielsweise ein Modul ausgeschaltet wird. Auch bei der EP 1 486 591 und EIS 7,438,544 stellt sich die Frage, wie der Massenstrom der Schmelze gleichmäßig über die verbliebene Ausspinnbreite verteilt werden kann und wie sich dies auf das Flächengewicht und die Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses auswirkt. Insbesondere im Falle cellulosischer Spinnmasse nach dem Lyocell-Verfahren zeigt sich, dass selbst bei konstantem Spinnmassemassenstrom eine homogene Verteilung des Cellulose- Gehalts in der Spinnmasse über die gesamte Ausspinnbreite kaum erreicht werden kann. Dies führt auch nachteiligerweise unweigerlich zu einem nicht konstanten Flächengewicht des Produktes und eine etwaige Einstellung des Flächengewichts ist auch deutlich schwieriger als beispielsweise bei thermoplastischen Spinnvliesen.
Der Stand der Technik bietet also, insbesondere für die Herstellung von cellulosischem Spinnvlies, keine zuverlässige Lösung dafür, die Ausspinnbreite des Spinnvlieses während dem Betrieb einzustellen und zugleich bei Schwankungen in der Spinnmasse das Flächengewicht des Spinnvlieses konstant zu halten.
Offenbamng der Erfindung
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es daher, ein Verfahren der eingangs erwähnten Art bereitzustellen, welches eine zuverlässige Einstellung der Ausspinnbreite und der Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses, bzw. ein Konstanthalten der Flächengewichtsverteilung während dem laufenden Betrieb ermöglicht.
Die Erfindung löst die gestellte Aufgabe dadurch, dass der Spinnmassedurchsatz der Düsenlöcher entlang der Querrichtung variabel eingestellt wird.
Es hat sich herausgestellt, dass durch variable Einstellung des Spinnmassedurchsatzes der Düsenlöcher entlang der Querrichtung eine beliebige Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses über die gesamte Breite der Spinndüse entlang ihrer Hauptachse eingestellt werden kann. Eine solche beliebige Flächengewichtsverteilung ermöglicht die Herstellung eines Spinnvlieses mit mehreren vorteilhaften Aspekten wie im Folgenden dargestellt wird. Einerseits kann die Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses durch Veränderung und Anpassung des Spinnmassedurchsatzes über seine gesamte Breite gleichmäßig konstant gehalten werden und somit auf Schwankungen in der Spinnmasse oder in der Durchlässigkeit der Spinndüsen zuverlässig reagiert werden und dadurch die Qualität des Spinnvlieses verbessert werden. Andererseits können durch variable Einstellung des Spinnmassedurchsatzes entlang der Querrichtung des Spinnvlieses mehrere Bereiche mit unterschiedlichen Flächengewichten geschaffen werden, wodurch ein sehr vielseitig einsetzbares Spinnvlies für eine große Zahl an möglichen Applikationen geschaffen werden kann.
So kann beispielsweise ein Spinnvlies geschaffen werden, welches in Querrichtung mehrere parallele dickere Streifen mit hohem Flächengewicht und dazwischenliegenden dünneren Streifen mit niedrigerem Flächengewicht aufweist. Alternativ kann auch beispielsweise ein Spinnvlies mit einer vom Rand ausgehenden in Querrichtung gleichmäßig ansteigenden Dicke geschaffen werden. Selbstverständlich kann mit dem erfindungsgemäßen Verfahren auch ein Spinnvlies, welches mehrere der oben beschriebenen Aspekte verwirklicht, geschaffen werden. Ein vielseitiges und zuverlässiges Verfahren zur Herstellung eines Spinnvlieses mit einstellbarer Flächengewichtsverteilung kann somit bereitgestellt werden.
Insbesondere bei der Herstellung von cellulosischen Spinnvliesen ergeben sich aufgrund des erfindungsgemäßen Verfahrens zahlreiche Verbesserungen und Vorteile in Hinblick auf die Wirtschaftlichkeit und den Betrieb des Herstellungsverfahrens sowie der Produktqualität des Spinnvlieses. Dabei können sowohl die Kosten als auch die Komplexität der Anlagen zur Durchführung des Verfahrens deutlich reduziert werden. Eine solche Anlage muss dabei insbesondere nicht auf den komplexen und fehleranfälligen Einsatz von zahlreichen kleinen miteinander verschalteten Spinndüsenmodulen mit einer Vielzahl zugeordneter Spinnmassepumpen zurückgreifen, um die Flächengewichtsverteilung des cellulosischen Spinnvlieses einzustellen. Durch den Einsatz von Spinndüsen, welche eine Veränderung des Spinnmassedurchsatzes in Querrichtung ermöglichen, können konstruktiv einfache und kostengünstige Verfahren zur Herstellung des Spinnvlieses bereitgestellt werden.
Wird weiters die Temperaturverteilung in der Spinndüse verändert, so kann der variable Spinnmassedurchsatz der Düsenlöcher zuverlässig und verfahrenstechnisch einfach gesteuert werden. Überaschenderweise hat sich gezeigt, dass durch gezieltes Abkühlen und/oder Aufheizen von Bereichen der Spinndüse deren Spinnmassedurchsatz in den abgekühlten oder aufgeheizten Bereichen gezielt verringert bzw. erhöht werden kann, ohne dass die Stabilität und Fehlerfreiheit des Spinnvorgangs, die Ablage des Spinnvlieses oder die Spinnmassequalität negativ beeinflusst werden. Die Herstellung von cellulosi sehen Spinnvliesen aus Lyocell-Spinnmasse findet im Vergleich zu thermoplastischen Schmelzen bei relativ niedrigen Temperaturen um 100 °C statt. Dabei hat sich herausgestellt, dass bereits kleine Temperaturänderungen innerhalb der Spinndüse ausreichen, um die Viskosität an der abgekühlten oder erwärmten Stelle zu erhöhen bzw. zu erniedrigen und weniger bzw. mehr Spinnmasse ausströmen zu lassen. Überraschenderweise kann dabei trotzdem ein kontinuierlicher Spinnmasse-Fluss durch die Düsenlöcher der Spinndüse aufrechterhalten werden, so dass ein vermehrtes Auftreten von Spinnfehlem vermieden wird und ein fertiges Spinnvlies mit hoher Qualität erhalten werden kann.
Der zuvor dargelegte Umstand ist deshalb besonders überraschend, da bei herkömmlichen Schmelzspinnverfahren gemäß dem Stand der Technik, beispielsweise zur Herstellung von Polyethylenterephthalat- oder Polyamidvliesen, eine Reduzierung der Temperatur in einem Teil einer Spinndüse, bei ansonsten gleichbleibenden Betriebsbedingungen, unvermeidbar zu einem Zuwachsen bzw. Verstopfen der betroffenen Düsenlöcher und damit zu fatalen Spinnfehlem, bis hin zum Ausfall der gesamten Spinndüse, führt.
Die Zuverlässigkeit des Verfahrens kann weiter verbessert werden, wenn die Druckverteilung der Spinnmasse in der Spinndüse verändert wird, um den in Querrichtung variablen Spinnmassedurchsatz der Düsenlöcher zu steuern. Somit steht neben der Variation der Temperaturverteilung in der Spinndüse auch die Möglichkeit zur Verfügung, den Druck der Spinnmasse in Querrichtung der Spinndüse zu variieren und so eine gewünschte Druckverteilung einzustellen. Damit kann das Verfahren zuverlässig den Spinnmassedurchsatz in einer Vielzahl von unterschiedlichen Situationen in Abhängigkeit mehrerer Parameter steuern.
Sind der Spinndüse entlang der Querrichtung mehrere Spinnmassepumpen zugeordnet, um den Druck der Spinnmasse in der Spinndüse einzustellen, so lässt sich auf verfahrenstechnisch einfache Weise eine entlang der Querrichtung veränderliche Druckverteilung einstellen.
Die zuvor genannten Vorteile können weiter verbessert werden, wenn die Spinndüse in Querrichtung mehrteilig ausgeführt ist, wobei jeweils einem Teil der Spinndüse zumindest eine Spinnmassepumpe zugeordnet ist.
Weist das Spinnvlies zumindest einen Randschnittbereich mit geringerem Flächengewicht auf, so kann die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens weiter verbessert werden. Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht dabei insbesondere das Minimieren einer Randschnittmenge bei gleichbleibender Ausspinnbreite des Spinnvlieses, beispielsweise falls ein Spinnvlies mit geringerer Breite hergestellt werden soll. Um Spinnvliese mit geringerer Breite herzustellen, wird in Verfahren gemäß dem Stand der Technik üblicherweise die fertige Spinnvliesbahn, die über die gesamte Breite das gleiche Flächengewicht aufweist, auf die gewünschte Breite zugeschnitten, wobei ein hoher Verschnitt anfällt und somit der Ertrag des Verfahrens reduziert wird. Dies kann besonders dadurch vermieden werden, dass das Flächengewicht im Randschnittbereich gegenüber dem Flächengewicht des restlichen Spinnvlieses geringer, bzw. deutlich vermindert ist, so dass keine nennenswerten Mengen als Verschnitt anfallen. Zudem kann bei gleichbleibendem Spinnmassedurchsatz die Produktionsgeschwindigkeit für das Spinnvlies erhöht werden, wodurch die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens weiter verbessert werden kann.
Die Reduzierung des Flächengewichts im Randschnittbereich kann bei dem erfmdungsgemäßen Verfahren zudem während des laufenden Betriebs vorgenommen werden, ohne Spinndüsen, Spinndüsenteile, Spinnmassepumpen oder Spinnmasseverteiler wechseln zu müssen. Insbesondere müssen dabei keine Absperrvorrichtungen eingebaut werden, welche Toträume erzeugen, und welche im Falle cellulosischer Spinnvliese zum thermischen Abbau der Spinnmasse und ggf. zu exothermen Reaktion führen können.
Erfmdungsgemäß hat sich dabei gezeigt, dass die Verringerung des Verschnitts im Randschnittbereich mit Hilfe eines Temperaturprofils so gesteuert werden kann, dass das Flächengewicht des Randschnittes radikal reduziert werden kann und dadurch zwar nicht die Randschnittbreite, aber die Randschnittmenge im zeitlichen Verlauf deutlich verringert wird.
Bevorzugt kann das Flächengewicht des Spinnvlieses im Randschnittbereich gegenüber dem Flächengewicht des Spinnvlieses im Nutzbereichs um zumindest 80 %, besonders bevorzugt um zumindest 90 %, reduziert werden.
Die zuvor genannten Vorteile kommen besonders zum Tragen, wenn das Flächengewicht des Spinnvlieses im Randschnittbereich kleiner gleich 5 g/m2 beträgt. So kann insbesondere die Zuverlässigkeit des Verfahrens weiter verbessert werden, da trotz stark reduziertem Flächengewicht im Rand schnittbereich ein konstanter Spinnmasse-Fluss durch die Spinndüsen aufrechterhalten werden kann.
In einem Beispiel soll ein Spinnvlies mit einer Gesamtbreite von 300 cm auf einen Nutzbereich von 260 cm eingestellt werden. Dabei kann das Flächengewicht im Randschnittbereich auf einer Breite von 40 cm auf unter 5 g/m2 reduziert werden, wobei das Flächengewicht des Spinnvlieses im Nutzbereich 50 g/m2 beträgt. Ohne das erfmdungsgemäße Verfahren würde im Randschnittbereich ein 40 cm breiter Streifen mit 50 g/m2 als Randschnitt anfallen. Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens lässt sich die Randschnittmenge bei diesem Beispiel um 90 % von 50 g/m2 auf 5 g/m2 reduzieren.
Es hat sich herausgestellt, dass die Einstellung der Flächengewichtsverteilung zur Minimierung des als Abfall anfallenden Randschnitts, insbesondere für die Herstellung von cellulosischen Spinnvliesen, erfmdungsgemäß sowohl schneller und genauer erfolgen kann als mit einer bloß modular aufgebauten Spinndüse (in welcher Module zu- und abgeschaltet werden können). Zudem kann mit der erfindungsgemäßen Lösung auch die Produktivität der Anlage gesteigert werden.
Mit dem erfmdungsgemäßen Verfahren ist es zudem möglich, die cellulosischen Spinnvliesstoffe mit 5 g/m3 bis 1000 g/m2, bevorzugt mit 10 g/m2 bis 500 g/m2, besonders bevorzugt mit 15 g/m2 bis 250 g/m2 herzustellen und die Flächengewichtsverteilung einzustellen und zu regeln. Das Flächengewicht der Randschnittbereiche kann dabei auf bis zu 5 g/m2 reduziert werden und der Anteil der Randschnittbereiche kann zwischen 1 % und 50 %, bevorzugt zwischen 2 % und 30 %, besonders bevorzugt zwischen 3 % und 20% der Ausspinnbreite der Spinndüsen ausmachen.
Die Zuverlässigkeit des Verfahrens kann weiter verbessert werden, wenn die Ist- Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses gemessen wird, die Differenz zwischen Ist- Flächengewichtsverteilung und einer vordefinierten Soll-Flächengewichtsverteilung ermittelt wird und in Abhängigkeit der ermittelten Differenz der Spinnmassedurchsatz der Düsenlöcher in Querrichtung variabel eingestellt wird.
Wird die Ist-Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses gemessen, so kann in weiterer Folge die erfindungsgemäße Anpassung des Spinnmassedurchsatzes in Querrichtung der Spinndüse genutzt werden, um die Ist-Flächengewichtsverteilung einer vorgegebenen Soll- Flächengewichtsverteilung im Vliesstoff anzupassen und mittels des erfmdungsgemäßen Verfahrens auch konstant zu halten. Dazu wird die Ist-Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses laufend bestimmt und mit einer (zeitlich veränderlichen) Soll- Flächengewichtsverteilung verglichen. In Abhängigkeit der Differenz zwischen gemessener Ist-Flächengewichtsverteilung und vorgegebener Soll-Flächengewichtsverteilung wird dann der Spinnmassedurchsatz der Düsenlöcher eingestellt bzw. angepasst. Dies kann beispielsweise, wie zuvor ausgeführt, durch Veränderung der Temperatur der Spinndüse oder durch Veränderung des Spinnmassedrucks erfolgen.
Zudem kann in Abhängigkeit der Differenz zwischen Ist-Flächengewichtsverteilung und vordefinierter Soll-Flächengewichtsverteilung die Fördergeschwindigkeit der Fördereinrichtung eingestellt wird. Dies ist etwa von besonderem Vorteil, wenn ohne Verändemng des Spinnmassedurchsatzes das Flächengewicht des Spinnvlieses erhöht oder reduziert werden soll. So kann beispielsweise auch die Produktionsgeschwindigkeit an den Spinnmassedurchsatz angepasst werden,
Die Ist-Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses kann dabei vorteilhafterweise mittels einer Detektionseinrichtung gemessen werden. Eine solche Detektionseinrichtung kann sich etwa aus einer Anzahl von Kameras, optischen Sensoren (bspw. Laser), mechanischen Sensoren und/oder berührungslos und zerstörungsfrei messenden Sensoren (bspw. Ultraschall-Sensoren) zusammensetzen.
Zudem kann durch eine mit der Detektionseinrichtung verbundene Steuereinheit die Differenz zwischen der durch die Detektionseinrichtung gemessenen Ist-Flächengewichtsverteilung und der in der Steuereinheit hinterlegten Soll-Flächengewichtsverteilung ermittelt werden. Die Steuereinheit kann dann in Abhängigkeit der ermittelten Differenz zumindest ein Steuersignal zur Änderung des variablen Spinnmassedurchsatzes der Düsenlöcher an eine die Temperaturverteilung und/oder die Druckverteilung der Spinndüsen regelnde Spinnmasse- Regeleinrichtung ausgeben. Das Verfahren kann so mit einem automatischen Regelsystem ausgestattet werden, welches eine reproduzierbare und exakte Regelung der Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses ermöglicht.
Zudem kann die Steuereinheit in Abhängigkeit der ermittelten Differenz zumindest ein Steuersignal zur Änderung der Fördergeschwindigkeit des Förderbandes an eine Förderband- Regeleinrichtung ausgeben. So kann neben der Flächengewichtsverteilung auch der Durchsatz des Verfahrens variiert werden, und so alle Parameter des Herstellungsverfahrens automatisch geregelt werden.
Da die Flächengewichtsverteilung ständig und während dem laufenden Betrieb gemessen wird, ist ein Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens, dass mittels der Steuereinheit kleinste Schwankungen detektiert und kompensiert werden können. Damit kann ein erfindungsgemäßes Spinnvlies, insbesondere cellulosisches Spinnvlies, mit einem Variationskoeffizienten des Flächengewichtes von 0 % bis 3 %, bevorzugt von 0 % bis 2 %, besonders bevorzugt von 0 % bis 0,5 %, gemessen nach der Norm „Bestimmung der flächenbezogenen Masse (ISO 9073-1: 1989)“, hergestellt werden.
Ein möglichst konstantes Flächengewicht bietet Vorteile in der weiteren Verarbeitung. Wenn aus dem cellulosischen Spinnvliesstoff beispielsweise Produkte mit Lotionen, bspw. Feuchtetücher, Wischtücher, Reinigungstücher oder Facial Sheet Masks hergestellt werden sollen, dann ist sowohl die Auftragung der Lotion wie auch die Verteilung der Lotion im späteren Produkt nicht nur bei der Herstellung einfacher, sondern auch für den Endkunden optisch und haptisch erkennbar. Ein gleichmäßiges Flächengewicht ist ein eindeutiges und messbares Qualitätsmerkmal für Vliesstoffe, das mit dem erfindungsgemäßen Verfahren zuverlässig erreicht werden kann.
Die zuvor beschriebenen Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens kommen besonders für die Herstellung cellulosi scher Spinnvliese zum Tragen, wobei die Spinnmasse eine Lyocell- Spinnmasse, also eine Lösung von Cellulose in einem Direktlösemittel für Cellulose ist.
Es hat sich gezeigt, dass im Gegensatz zu thermoplastischen Schmelzen, bei denen die Spinnmassepumpen konstant gefahren werden, die Drehzahl der Spinnmassepumpen bei der Herstellung von cellulosischem Spinnvlies für die Regelung des Flächengenwichtes und der Flächengewichtsverteilung kontinuierlich angepasst werden muss, da der Cellulosegehalt in der Spinnmasse ständig variiert. Weiters hat sich gezeigt, dass die Temperatur der Spinnmasse über die Ausspinnbreite variiert und diese Variation, die zu einem unterschiedlichen Spinnmassedurchsatz entlang der Querrichtung der Spinndüse führen würde, beispielsweise mittels gezielter Einstellung der Temperaturverteilung kompensiert werden kann. Es hat sich gezeigt, dass auch die Fördergeschwindigkeit der perforierten Fördereinrichtung aufgrund der Schwankung des Cellulosegehaltes in der Spinnmasse ständig angepasst werden muss, um das Flächengewicht im zeitlichen Verlauf annähernd konstant zu halten. Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren kann durch gezielte Anpassung des Spinnmassedurchsatzes über Temperatur- und Druckprofil eine solche Variation des Cellulosegehaltes zuverlässig kompensiert werden.
Unter einem Direktlösemittel für Cellulose wird ein Lösemittel verstanden, in dem die Cellulose in nicht-derivatisierter Form gelöst vorliegt. Dies kann bevorzugt ein Gemisch aus einem tertiären Aminoxid, wie etwa NMMO (N-Methylmorpholin-N-oxid), und Wasser sein. Alternativ eignen sich als Direktlösemittel allerdings beispielsweise auch ionische Flüssigkeiten, bzw. Mischungen mit Wasser.
Der Cellulosedurchsatz pro Spinnvliesdüse kann 5 kg/h/m Düsenbreite bis 500 kg/h/m Düsenbreite betragen.
Der Gehalt an Cellulose in der Spinnmasse kann dabei zwischen 3 Gew.-% und 17 Gew.-%, bevorzugt zwischen 5 Gew.-% und 15 Gew.-%, besonders bevorzugt zwischen 6 Gew.-% und 14 Gew.-% betragen.
Die Temperatur der Spinnmasse vor dem Eintritt in die Spinndüse kann zwischen 60 °C und 160 °C, bevorzugt zwischen 80 °C und 140 °C, besonders bevorzugt zwischen 100 °C und 120 °C betragen. Das Temperaturprofil der Spinndüse kann so eingestellt werden, dass die Temperatur der Spinnmasse beim Austritt aus den Düsenlöchern zwischen 60 °C und 160 °C, bevorzugt zwischen 80 °C und 140 °C, besonders bevorzugt zwischen 100 °C und 120 °C beträgt.
Die Temperatur des Verstreckungsluftstroms kann zwischen 20 °C und 200 °C, bevorzugt zwischen 60 °C und 160 °C, besonders bevorzugt zwischen 80 °C bis 140 °C betragen.
Der Luftdruck des Verstreckungsluftstroms kann 0,05 bar bis 5 bar, bevorzugt 0,1 bar bis 3 bar, besonders bevorzugt 0,2 bar bis 1 bar betragen.
Die innere Struktur der Spinnvlieses kann zudem zuverlässig gesteuert werden, wenn die aus der Spinndüse extrudierten und verstreckten Filamente teilweise koaguliert werden.
Dazu kann der Spinndüse ein eine Koagulationsflüssigkeit aufweisender Koagulationsluftstrom zur zumindest teilweisen Koagulation der Filamente zugeordnet sein, wodurch die innere Struktur des Spinnvlieses gezielt gesteuert werden kann. Ein Koagulationsluftstrom kann dabei vorzugsweise ein wasserhaltiges und/oder Koagulationsmittel-enthaltendes Fluid, bspw. Gas, Nebel, Dampf, etc., sein.
Wird als Direktlösemittel in der Lyocell-Spinnmasse NMMO verwendet, so kann die Koagulationsflüssigkeit ein Gemisch aus vollentsalztem Wasser und 0 Gew.-% bis 40 Gew.-% NMMO, bevorzugt 10 Gew.-% bis 30 Gew.-% NMMO, besonders bevorzugt 15 Gew.-% bis 25 Gew.-% NMMO, sein. Dabei kann eine besonders zuverlässige Koagulation der extrudierten Filamente erreicht werden.
Das Spinnvlies gemäß dem erfmdungsgemäßen Verfahren kann auch aus mehreren Spinnvlieslagen bestehen, wobei die Flächengewichte und Eigenschaften für jede Lage unterschiedlich sein können. Zum Beispiel bei der Entwicklung neuer Gas- und Flüssigkeitsfilter kann die Kombination aus mehreren Spinnvlieslagen mit unterschiedlichen Flächengewichten und/oder Luftdurchlässigkeiten verwendet werden, um Hochleistungsfilter zu erzeugen.
In einer Ausführungsvariante können diese einzelnen Spinnvlieslagen durch hintereinander positionierte Spinndüsen zeitgleich erzeugt und übereinander derart abgelegt werden, dass ein mehrlagiges Spinnvlies gebildet wird. Die Spinnvlieslagen werden anschließend durch die Wasserstrahlverfestigung verbunden. Es hat sich gezeigt, dass eine Wasserstrahlverfestigung und eine Trocknung zwar durch eine gewisse Schrumpfung des Spinnvlieses Einfluss auf das Flächengewicht haben können, diese Auswirkung durch das erfmdungsgemäße Verfahren aber kompensiert werden kann. So kann die erfmdungsgemäße Regelung beispielsweise bei Überschreiten eines Schwellenwerts des Flächengewichts nach der Trocknung dieses durch Anpassung des Spinnmassedurchsatzes der einzelnen übereinander abgelegten Spinnvlieslagen kompensieren.
Die mehreren Spinndüsen zur Herstellung des mehrlagigen Spinnvlieses können in Produktionsrichtung in Serie hintereinandergeschaltet sein, wobei jeder Spinndüse zumindest eine Koagulationseinrichtung zugeordnet ist.
Bei den erfindungsgemäß verwendeten Spinndüsen kann es sich um aus dem Stand der Technik (US 3,825,380, US 4,380,570, WO 2019/068764) bekannte einreihige Spaltdüsen, mehrreihige Nadeldüsen, oder bevorzugterweise um Säulendüsen mit einer Breite insbesondere zwischen 0, 1 m und 6 m handeln.
Die Spinndüsen können erfindungsgemäß aus mehreren Spinndüsenmodulen bestehen. Bevorzugt ist dabei für jede Spinndüse bzw. für jedes Spinndüsenmodul zumindest eine Spinnpumpe vorgesehen.
Zudem ist dabei bevorzugt, dass für jede Spinndüse und/oder für jedes Spinndüsenmodul zumindest eine Spinndüsen-Regeleinrichtung vorgesehen ist, welche die Temperaturverteilung in der Spinndüse bzw. im Spinndüsenmodul steuert. Abhängig von der gewünschten Genauigkeit der Steuerung der Temperaturverteilung können unterschiedlich viele Spinndüsen- Regeleinrichtungen vorgesehen werden.
Die Einstellung und Regelung der Temperatur der Spinndüsen, bzw. in weiterer Folge die Temperaturverteilung, kann etwa mittels Infrarot, mittels Ultraschall, elektrisch, mit Dampf, mit Öl oder anderen dem Fachmann bekannten Fluiden oder Technologien zur Wärmeübertragung erfolgen.
Als Detektionseinrichtung zur Detektion der Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses können sich beispielsweise Flächengewichtsmessgeräte vom Typ Qualiscan QMS-12 des Herstellers Mahlo GmbH & Co. KG, Saal an der Donau, Deutschland, eignen.
Kurzbeschreibung der Figuren
Im Folgenden werden bevorzugte Ausführungsvarianten der Erfindung anhand der Zeichnungen näher dargestellt. Es zeigen:
Fig. 1 eine schematische Darstellung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß einer ersten Ausführungsvariante, Fig. 2 eine schematische Darstellung der erfindungsgemäßen Regelung der Flächengewichtsverteilung in dem Verfahren gemäß Fig. 1,
Fig. 3 eine schematische Darstellung der örtlichen Verteilung des Spinnmassedurchsatzes in Abhängigkeit des Temperaturprofils gemäß der ersten Ausführungsvariante,
Fig. 4 eine schematische Darstellung der örtlichen Verteilung des Spinnmassedurchsatzes in Abhängigkeit des Temperaturprofils gemäß einer zweiten Ausführungsvariante mit modularen Spinndüsen, und
Fig. 5 eine schematische Darstellung der örtlichen Verteilung des Spinnmassedurchsatzes in Abhängigkeit des Temperaturprofils gemäß einer dritten Ausführungsvariante mit modularen Spinndüsen.
Wege zur Ausführung der Erfindung
Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung eines Verfahrens 100 zur Herstellung von cellulosischem Spinnvlies 1 gemäß einer ersten Ausführungsvariante der Erfindung. In einem ersten Verfahrensschritt wird dabei eine Spinnmasse 2 aus einem cellulosi sehen Rohmaterial erzeugt und an eine Spinndüse 3 zugeführt. Das cellulosische Rohmaterial zur Herstellung der Spinnmasse 2, welche Herstellung in den Figuren nicht näher dargestellt ist, kann dabei ein zur Herstellung von Lyocell-Filamenten geeigneter Zellstoff aus Holz oder anderen pflanzlichen Ausgangsstoffen sein. Es ist aber ebenso denkbar, dass das cellulosische Rohmaterial zumindest teilweise aus Produktionsabfällen der Spinnvlies-Erzeugung oder recycelten Textilien besteht. Die Spinnmasse 2 ist dabei eine Lösung aus Cellulose in NMMO und Wasser, wobei der Gehalt an Cellulose in der Spinnmasse zwischen 3 Gew.-% und 17 Gew.-% beträgt.
Die Spinnmasse 2 wird dann in einem nächsten Schritt durch eine Vielzahl von Düsenlöchem 4 der Spinndüse 3 zu Filamenten 5 extrudiert, wobei die Düsenlöcher 4 der Spinndüse 3 entlang einer Hauptachse 6 angeordnet sind. Die Hauptachse 6 der Spinndüse 3 ist dabei entlang einer Querrichtung 12 zur Förderrichtung 11 des Spinnvlieses ausgerichtet, was insbesondere in der schematischen Darstellung des Verfahrens 100 in Fig. 2 im Detail gezeigt ist. Der Spinnmassedurchsatz der Düsenlöcher 4 entlang der Querrichtung 12 wird dabei in der Spinndüse 3 variabel eingestellt, so dass die einzelnen Düsenlöcher 4 in Querrichtung 12 einen unterschiedlichen Spinnmasse- Ausstoß aufweisen.
Die extrudierten Filamente 5 werden dann durch einen Verstreckungsluftstrom beschleunigt und verstreckt. Zur Erzeugung des Verstreckungsluftstroms ist in der Spinndüse 3 eine Verstreckungseinrichtung vorgesehen, welcher Verstreckungsluft 7 zugeführt wird und welche für einen Austritt des Verstreckungsluftstroms aus der Spinndüse 3 sorgt, um die Filamente 5 nach deren Extrusion zu beschleunigen. In einer Ausführungsvariante kann der Verstreckungsluftstroms dabei zwischen den Düsenlöchem der Spinndüse 3 austreten. In einer weiteren Ausführungsvariante kann der Verstreckungsluftstrom alternativ um die Düsenlöcher herum austreten. Dies ist in den Figuren jedoch nicht näher dargestellt. Solche Spinndüsen 3 mit Verstreckungseinrichtungen zur Erzeugung eines Verstreckungsluftstroms sind aus dem Stand der Technik (US 3,825,380 A, US 4,380,570 A, WO 2019/068764 Al) bekannt.
Die extrudierten und verstreckten Filamente 5 werden zudem mit einem Koagulationsluftstrom 8, welcher durch eine Koagulationseinrichtung 9 bereitgestellt wird, beaufschlagt. Der Koagulationsluftstrom 8 weist in der Regel eine Koagulationsflüssigkeit auf, etwa in Form von Dampf, Nebel, etc. Durch Kontakt der Filamente 5 mit dem Koagulationsluftstrom 8 und der darin enthaltenen Koagulationsflüssigkeit werden die Filamente 5 zumindest teilweise koaguliert, was insbesondere Verklebungen zwischen den einzelnen extrudierten Filamenten 5 reduziert.
Die verstreckten und zumindest teilweise koagulierten Filamente 5 werden dann in Wirrlage auf einem Förderband 10 als Fördereinrichtung 10 abgelegt und bilden dort das Spinnvlies 1. Das Förderband 10 transportiert das gebildete Spinnvlies 1 dann in Förderrichtung 11 ab, wobei das auf dem Förderband 10 gebildete Spinnvlies 1 sich auf dem Förderband 10 in Querrichtung 12 zur Förderrichtung 11 erstreckt.
Durch den in Querrichtung 12 veränderlichen Spinnmassedurchsatz der Spinndüse 3 wird auf dem Förderband 10 ein Spinnvlies 1 mit in Querrichtung 12 veränderlichem Flächengewicht, also einer Flächengewichtsverteilung in Querrichtung 12, erhalten, was in Fig. 2 näher dargestellt ist. Hierbei weist das Spinnvlies mehrere Bereiche 13, 14, 15 mit unterschiedlichem Flächengewicht auf, wobei die Randschnittbereiche 13, 15 ein niedrigeres Flächengewicht als der Nutzbereich 14 aufweisen. Das Flächengewicht der Randschnittbereiche 13, 15 beträgt dabei unter 5 g/m2, und ist gegenüber dem Nutzbereich 14 um zumindest 90 % reduziert.
Um den Spinnmassedurchsatz der Spinndüse 3 in Querrichtung 12 und damit die Flächengewichtsverteilung des Spinnvlieses 1 zuverlässig zu steuern, bzw. um ein Spinnvlies 1 mit definierter Soll-Flächengewichtsverteilung 19 zu erhalten, wird die Ist-Flächengewi chts- verteilung 18 des Spinnvlieses 1 mittels einer Detektionseinrichtung 16 gemessen und an eine mit der Detektionseinrichtung 16 verbundene Steuereinheit 17 übergeben. Die Steuereinheit 17 ermittelt dann eine Differenz zwischen der gemessenen Ist-Flächengewichtsverteilung 18 und der Soll-Flächengewichtsverteilung 19, wobei anhand der Differenz Steuersignale 20, 21, 22 ausgegeben werden. In Fig. 2 ist die Regelung der Ist-Flächengewi chtsverteilung 18 mittels der Steuereinheit 17 und Steuersignale 20, 21, 22 im Detail dargestellt. Dabei dient das Steuersignal 20 zur Regelung der Druckverteilung der Spinnmasse 2 in der Spinndüse 3. Dazu wird das Steuersignal 20 an eine Spinnmasse-Regeleinrichtung 23 ausgegeben, welche die der Spinndüse 3 zugeordneten Spinnmassepumpen 24 regelt, um die Druckverteilung der Spinnmasse 2 zu steuern und so den Spinnmassedurchsatz der Spinndüse 3 einzustellen. Das Steuersignal 21 dient wiederum zur Regelung der Temperaturverteilung der Spinndüse 3 und wird hierzu an eine Spinndüsen- Regeleinrichtung 25 ausgegeben, welche die Temperatur der Spinndüse 3 in Querrichtung 12 so verändert, dass der Spinnmassedurchsatz der Spinndüse 3 in Querrichtung 12 eingestellt wird. Schließlich wird das Steuersignal 22 an eine Förderband-Regeleinrichtung 26 ausgegeben, um die Fördergeschwindigkeit des Förderbandes 10 zu regeln, und somit das Flächengewicht des Spinnvlieses 1 einzustellen.
In Fig. 3 sind die örtliche Spinnmassedurchsatz- Verteilung 34 und die Temperaturverteilung 35 in der Spinndüse 3 dargestellt, wobei die Spinnmassedurchsatz -Verteilung 34 und die Temperaturverteilung 35 jeweils den Verlauf des Spinnmassedurchsatzes 31 bzw. der Temperatur 32 als Funktion der Ausdehnung 33 der Spinndüse 3 in Querrichtung 12 darstellen. Die Temperaturverteilung 35 weist dabei in den entsprechenden Randschnittbereichen 13, 15, wie diese in Fig. 2 am Spinnvlies 1 dargestellt sind, einen Abfall der Temperatur 32 zu den Rändern hin auf, während die Temperatur 32 im Nutzbereich 14 im Wesentlichen konstant gehalten wird. Folgend der Temperaturverteilung 34 stellt sich auch ein geringerer Spinnmassedurchsatz 31 in den Randschnittbereichen 13, 15 ein, was sich dann in dem geringeren Flächengewicht in den Randschnittbereichen 13, 15 - wie in Fig. 2 gezeigt - niederschlägt.
Wie weiters aus der Fig. 2 ersichtlich ist eine Feedback-Schleife zwischen den Regeleinrichtungen 23, 25, 26 und der Detektionseinrichtung 16 vorgesehen, welche vollautomatisch durch Regelung des Spinnmassedurchsatzes der Spinndüse 3 und der Fördergeschwindigkeit des Förderbandes 10 eine Soll-Flächengewichtsverteilung 19 im fertigen Spinnvlies 1 erreichen und konstant halten kann. Ein solches Konstanthalten der Flächengewichtsverteilung kann sowohl zum Ausgleich von Schwankungen im Cellulose- Rohstoff, als auch zum Herstellen eines Spinnvlieses 1 mit einem vordefinierten Flächengewichts-Profil dienen.
Wie in Fig. 1 dargestellt, wird schließlich nach der Bildung des Spinnvlieses 1 dieses einer Wäsche 27 und einer Wasserstrahlverfestigung 28 unterzogen. Das gewaschene und wasserstrahlverfestigte Spinnvlies 1 wird dann in einem nächsten Schritt einer Trocknung in einem Trockner 29 unterzogen, um die verbliebene Feuchtigkeit zu entfernen und ein fertiges Spinnvlies 1 zu erhalten. Schließlich wird das Verfahren 100 durch optionales Aufwickeln 30 und/oder Verpacken des fertigen Spinnvlieses 1 abgeschlossen.
Die Detektionseinrichtung 16 zur Messung der Ist-Flächengewichtsverteilung 18 des Spinnvlieses 1 ist dabei vorteilhafterweise zwischen dem Trockner 29 und dem Aufwickeln 30 vorgesehen, da nach dem Trockner 29 die Eigenschaften am fertigen Spinnvlies 1 bestimmt werden können, wodurch eine hohe Zuverlässigkeit des Verfahrens 100 erreicht wird.
In einer weiteren, in den Figuren nicht näher dargestellten Ausführungsform wird das Spinnvlies 1 vor dem Aufwickeln 30 um die Randschnittbereiche 13, 15 beschnitten, so dass lediglich der Nutzbereich 14 dem Aufwickeln 30 zugeführt wird.
In Fig. 4 ist eine mehrteilige Spinndüse 40 mit mehreren Spinndüsenmodulen 41, 42, 43, 44 gemäß einer weiteren Ausführungsvariante des erfmdungsgemäßen Verfahrens 101 gezeigt. Jedem Spinndüsenmodul 41, 42, 43, 44 ist dabei jeweils eine Spinnmassepumpe 45, 46, 47, 48 zugeordnet, um neben der Temperaturverteilung 37 die Druckverteilung in der Spinndüse 40 einzustellen. Die Spinnmassepumpen 45-48 produzieren in dem gegenständlichen Ausführungsbeispiel jeweils denselben Druck in den Spinndüsenmodulen 41-44 und sorgen somit für eine gleichmäßige Druckverteilung in der Spinndüse 40. Wie in Fig. 4 gezeigt, weist die Spinnmassedurchsatzverteilung 36 ebenfalls in den Randbereichen jeweils einen Abfall auf, so dass am Spinnvlies 1 wieder Randschnittbereiche 61, 63 gebildet werden, in denen das Flächengewicht gegenüber dem Nutzbereich 62 reduziert ist.
In Fig. 5 ist eine weitere mehrteilige Spinndüse 50 mit vier Spinndüsenmodulen 51, 52, 53, 54 gemäß einer weiteren Ausführungsvariante des erfmdungsgemäßen Verfahrens 102 gezeigt. Wie bereits für Fig. 4 dargestellt, ist wiederum jedem Spinndüsenmodul 51, 52, 53, 54 eine Spinnmassepumpe 55, 56, 57, 58 zugeordnet. Im Gegensatz zu Fig. 4, fördert in der gegenständlichen Ausführungsvariante die Spinnmassepumpe 58 Spinnmasse 2 mit nur geringem bzw. minimalem Druck, es weist also die Druckverteilung in der Spinndüse 50 im Bereich des Spinndüsenmoduls 54 einen sehr geringen Druck auf, wodurch die Spinndüse 50 im Bereich des Spinndüsenmoduls 54 auch nur einen minimalen Spinnmassedurchsatz 31 produziert. Zudem ist in der Spinndüse 50 wiederum eine Temperaturverteilung 39 vorgesehen, welche in einer Spinnmassedurchsatzverteilung 38 abgebildet wird, die wiederum zu Randschnittbereichen 64, 66 im Spinnvlies 1 mit geringerem Flächengewicht als der Nutzbereich 65 führen. Der Randschnittbereich 66 setzt sich in gegenständlichem Ausführungsbeispiel nun durch den Flächengewichtsabfall durch die Temperaturverteilung 39 sowie durch die ungleiche Druckverteilung zusammen, wodurch ein ausgedehnter Randschnittbereich 66 mit sehr geringem Flächengewicht im Spinnvlies 1 geschaffen wird. Der Verschnitt nach dem Beschneiden des Spinnvlieses 1 auf den Nutzbereich 65 kann somit minimal gehalten werden.
In einer weiteren Ausführungsvariante können die Verschnitte aus den Randschnittbereichen 14, 16, 61, 63, 64, 66 wieder als cellulosisches Rohmaterial zur Herstellung von Spinnmasse 2 verwendet werden, was in den Figuren jedoch nicht näher dargestellt wurde.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Herstellung von Spinnvlies (1), bei dem eine Spinnmasse (2) durch eine Vielzahl von Düsenlöchern (4) zumindest einer Spinndüse (3, 40, 50) zu Filamenten (5) extrudiert wird und die Filamente (5) jeweils in Extrusionsrichtung verstreckt werden, wobei die Filamente (5) zur Bildung eines Spinnvlieses (1) auf einer perforierten Fördereinrichtung (10) abgelegt werden und wobei die Düsenlöcher (4) der Spinndüse (3, 40, 50) entlang einer in einer Querrichtung (12) zur Förderrichtung (11) der Fördereinrichtung (10) ausgerichteten Hauptachse (6) angeordnet sind, sodass sich das auf der Fördereinrichtung (10) gebildete Spinnvlies (1) in dieser Querrichtung (12) erstreckt, dadurch gekennzeichnet, dass der Spinnmassedurchsatz (31) der Düsenlöcher (4) entlang der Querrichtung (12) variabel eingestellt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Temperaturverteilung (35, 37, 39) in der Spinndüse (3, 40, 50) verändert wird, um den in Querrichtung (12) variablen Spinnmassedurchsatz (31) der Düsenlöcher (4) zu steuern.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Druckverteilung der Spinnmasse (2) in der Spinndüse (3, 40, 50) verändert wird, um den in Querrichtung (12) variablen Spinnmassedurchsatz (31) der Düsenlöcher (4) zu steuern.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Spinndüse (40, 50) entlang der Querrichtung (12) mehrere Spinnmassepumpen (45, 46, 47, 48, 55, 56, 57, 58) zugeordnet sind, um den Druck der Spinnmasse (2) in der Spinndüse (40, 50) einzustellen.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Spinndüse (40, 50) in Querrichtung (12) mehrteilig ausgeführt ist, wobei jeweils einem Teil (41, 42, 43, 44, 51, 52, 53, 54) der Spinndüse (40, 50) zumindest eine Spinnmassepumpe (45, 46, 47, 48, 55, 56, 57, 58) zugeordnet ist.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Spinnvlies (1) zumindest einen Randschnittbereich (13, 15, 61, 63, 64, 66) mit geringerem Flächengewicht aufweist.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Flächengewicht des Spinnvlieses im Randschnittbereich (13, 15, 61, 63, 64, 66) kleiner gleich 5 g/m2 beträgt.
8. Verfahren nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Spinnvlies (1) nach dem Bilden vom Randschnittbereich (13, 15, 61, 63, 64, 66) beschnitten wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Ist- Flächengewichtsverteilung (18) des Spinnvlieses (1) gemessen wird, die Differenz zwischen Ist-Flächengewichtsverteilung (18) und einer vordefinierten Soll-Flächengewichtsverteilung (19) ermittelt wird und in Abhängigkeit der ermittelten Differenz der Spinnmassedurchsatz (31) der Düsenlöcher (4) in Querrichtung (12) variabel eingestellt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass in Abhängigkeit der Differenz zwischen Ist-Flächengewichtsverteilung (18) und vordefinierter Soll- Flächengewichtsverteilung (19) die Fördergeschwindigkeit der Fördereinrichtung (10) eingestellt wird.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Ist- Flächengewichtsverteilung (18) des Spinnvlieses (1) mittels einer Detektionseinrichtung (16) gemessen wird.
12. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass mittels einer mit der Detektionseinrichtung (16) verbundenen Steuereinheit (17) die Differenz zwischen der durch die Detektionseinrichtung (16) gemessenen Ist-Flächengewichtsverteilung (18) und der in der Steuereinheit (17) hinterlegten Soll-Flächengewichtsverteilung (19) ermittelt wird.
13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (17) zur Änderung des variablen Spinnmassedurchsatzes (31) der Düsenlöcher (4) in Abhängigkeit der ermittelten Differenz zumindest ein Steuersignal (21) an eine die Temperaturverteilung (35, 37, 39) regelnde Spinndüsen-Regeleinrichtung (25) und/oder zumindest ein Steuersignal (20) an eine die Druckverteilung der Spinndüsen (3, 40, 50) regelnde Spinnmasse-Regeleinrichtung (23) ausgibt.
14. Verfahren nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Steuereinheit (17) in Abhängigkeit der ermittelten Differenz zumindest ein Steuersignal (22) zur Änderung der Fördergeschwindigkeit des Förderbandes (10) an eine Förderband-Regeleinrichtung (26) ausgibt.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass das Spinnvlies (1) ein cellulosisches Spinnvlies (1), und die Spinnmasse (2) eine Lösung von Cellulose in einem Direktlösemittel, insbesondere einem tertiären Aminoxid in wässriger Lösung, ist.
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Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3825380A (en) 1972-07-07 1974-07-23 Exxon Research Engineering Co Melt-blowing die for producing nonwoven mats
US4380570A (en) 1980-04-08 1983-04-19 Schwarz Eckhard C A Apparatus and process for melt-blowing a fiberforming thermoplastic polymer and product produced thereby
DE3151294C2 (de) 1981-12-24 1986-01-23 Fa. Carl Freudenberg, 6940 Weinheim Polypropylen-Spinnvliesstoff mit niedrigem Fallkoeffizienten
US5080569A (en) 1990-08-29 1992-01-14 Chicopee Primary air system for a melt blown die apparatus
US5361466A (en) * 1993-10-18 1994-11-08 Schuller International, Inc. Method of forming a blanket of uniform thickness
DE19501125C2 (de) * 1995-01-17 1997-10-16 Reifenhaeuser Masch Verfahren zur Herstellung einer Vliesbahn aus thermoplastischen Polymerfilamenten
US6306334B1 (en) 1996-08-23 2001-10-23 The Weyerhaeuser Company Process for melt blowing continuous lyocell fibers
US5695377A (en) 1996-10-29 1997-12-09 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. Nonwoven fabrics having improved fiber twisting and crimping
GB9625634D0 (en) 1996-12-10 1997-01-29 Courtaulds Fibres Holdings Ltd Method of manufacture of nonwoven fabric
FI106046B (fi) * 1997-11-07 2000-11-15 Suominen Oy J W Polymeerien sulatilaista kehruuhapetusta soveltaen tuotettavien skin-core-tyyppisten, termosidottavien polyolefiinikuitujen valmistus- ja säätömenetelmä sekä tähän liittyvä nonwoven-kankaiden lujuusominaisuuksien säätömenetelmä
CN100352990C (zh) * 2001-09-21 2007-12-05 纺粘无纺布(深圳)有限公司 以聚酰胺为原料制造无纺布的工艺
US6846450B2 (en) * 2002-06-20 2005-01-25 3M Innovative Properties Company Method for making a nonwoven web
US6861025B2 (en) * 2002-06-20 2005-03-01 3M Innovative Properties Company Attenuating fluid manifold for meltblowing die
DK1486591T3 (da) 2003-06-13 2006-03-27 Reifenhaeuser Gmbh & Co Kg Anordning til fremstilling af filamenter
US20050056956A1 (en) * 2003-09-16 2005-03-17 Biax Fiberfilm Corporation Process for forming micro-fiber cellulosic nonwoven webs from a cellulose solution by melt blown technology and the products made thereby
EP1899510B1 (de) * 2005-07-05 2008-11-12 Oerlikon Textile GmbH & Co. KG Vorrichtung zum herstellen eines spinnvlieses
DE102005053248B4 (de) 2005-11-08 2016-12-01 Axel Nickel Schmelzblaskopf mit veränderbarer Spinnbreite
CN101443499B (zh) * 2006-06-23 2011-05-25 尤妮佳股份有限公司 无纺布
CN101550611B (zh) 2007-06-12 2010-12-08 东华大学 纺粘生产的模块式纺丝箱体
KR101611989B1 (ko) * 2009-03-25 2016-04-12 도레이 카부시키가이샤 장섬유 부직포의 제조방법
TWI392781B (zh) 2009-12-31 2013-04-11 Preparation of Natural Cellulose Nonwoven by Wet Spunbond Method
CN104508193B (zh) * 2012-08-03 2016-10-26 欧瑞康纺织有限及两合公司 纺丝喷嘴设备
ES2639234T3 (es) 2015-04-27 2017-10-25 Reifenhäuser GmbH & Co. KG Maschinenfabrik Procedimiento y dispositivo para la fabricación de una tela no tejida hilada fabricada de filamentos y tela no tejida hilada
US20200291545A1 (en) 2017-10-06 2020-09-17 Lenzing Aktiengesellschaft Device for the Extrusion of Filaments and for the Production of Spunbonded Fabrics

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