EP3988214A1 - Fliessbettgegenstrahlmühle zur erzeugung feinster partikel aus aufgabegut geringer schüttdichte und verfahren dafür - Google Patents

Fliessbettgegenstrahlmühle zur erzeugung feinster partikel aus aufgabegut geringer schüttdichte und verfahren dafür Download PDF

Info

Publication number
EP3988214A1
EP3988214A1 EP21000257.2A EP21000257A EP3988214A1 EP 3988214 A1 EP3988214 A1 EP 3988214A1 EP 21000257 A EP21000257 A EP 21000257A EP 3988214 A1 EP3988214 A1 EP 3988214A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
grinding
fluidized
jet mill
feed material
bed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP21000257.2A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Tobias Fuchs
Michael Müller
Bernhard Renner
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hosokawa Alpine AG
Original Assignee
Hosokawa Alpine AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hosokawa Alpine AG filed Critical Hosokawa Alpine AG
Publication of EP3988214A1 publication Critical patent/EP3988214A1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
    • B02C19/06—Jet mills
    • B02C19/065—Jet mills of the opposed-jet type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C21/00—Disintegrating plant with or without drying of the material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
    • B02C19/06—Jet mills
    • B02C19/068—Jet mills of the fluidised-bed type
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
    • B02C23/02—Feeding devices
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
    • B02C23/08—Separating or sorting of material, associated with crushing or disintegrating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
    • B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
    • B02C25/00—Control arrangements specially adapted for crushing or disintegrating

Definitions

  • the invention relates to fluidized-bed opposed jet mills that are designed as classifier mills and relates to the structural design of the fluidized-bed opposed jet mill according to the preamble of the main claim and an associated method.
  • Fluidized bed opposed jet mills consist of a housing with a vertical central axis.
  • a grinding zone in which the material to be ground forms a fluidized bed.
  • the mill has several grinding nozzles that are evenly distributed around the circumference and are pressurized with compressed air. The grinding nozzles are directed towards each other in such a way that the material to be ground in the grinding container is sucked into the jets and accelerated with them, crushing occurring as a result of mutual collisions between the particles of ground material.
  • a classification device follows above the grinding zone.
  • the classification device is generally designed as a centrifugal force classifier, with particles that are finer than the cut-off size being transported inwards into the rotating classifier wheel and separated, while particles that are coarser than the cut-off grain size are thrown off the rotating classifier wheel and into the grinding container remain.
  • the material to be ground is preferably fed into the grinding zone of the fluidized-bed counter-jet mill from above.
  • the DE 31 40 294 A1 describes a fluidized bed opposed jet mill.
  • the feed material is dosed into the sump of the mill via a dosing screw.
  • the DE 197 28 382 C2 discloses a fluidized bed opposed jet mill in which the grinding gas jet is accelerated together with a portion of the material to be ground and then introduced into the fluidized bed of ground material in the fluidized bed opposed jet mill.
  • the DE 10 2006 048 850 A1 describes, among other things, a method for producing amorphous particles, for which a fluidized-bed opposed jet mill is used.
  • the fluidized bed opposed jet mill used is in the EP0139279 described.
  • conventional fluidized-bed counter-jet mills have a product feed above the grinding chamber, so that the material to be ground is fed into the grinding zone from above.
  • a wide variety of products are processed on fluidized bed opposed jet mills.
  • the mill In order to achieve optimal grinding, not only the grinding process, but also the mill itself is matched to the material.
  • the material In the case of materials with a low bulk density or also materials whose comminuted products have a low bulk density, there is the problem that the particles mainly want to follow the gas flow and hardly settle. If the material is fed in above the grinding zone, the material sinks only insufficiently into the grinding zone and is instead offered to the sifting wheel for sifting uncrushed or undispersed. The coarse material rejected by the classifying wheel loads the classifier and, contrary to the upward flow, does not get back into the grinding zone.
  • the volume of the product increases significantly during grinding, which is why the pressure drop at the classifier increases sharply and the throughput drops.
  • the invention is based on the object of providing a fluidized-bed opposed jet mill and a method for operating a fluidized-bed opposed jet mill in order to optimize the production of fine particles from feed material of low bulk density. This is done taking into account the increase in throughput with a stable process mode and a process that is as energy-efficient as possible.
  • the feed material is dosed from below into the sump of the mill as a gas-particle mixture, with a deflector hood being arranged above the feed material feed and below the grinding nozzle level and the grinding gas nozzles being flush with the wall.
  • the associated method according to the invention for operating the fluidized-bed counter-jet mill provides that the feed material is a gas-particle mixture is metered into the sump of the fluidized-bed counter-jet mill below the grinding zone and is deflected into the grinding zone by a deflector hood arranged above the feed material feed.
  • the inventors were surprisingly able to determine that metering the feed material from below into the sump of the fluidized-bed counter-jet mill can achieve a significantly higher throughput than when feeding it from the side—above the grinding nozzles—into the grinding zone.
  • the feed material has to go through the grinding zone and is already comminuted to the target particle size after passing through the grinding zone and can pass through the classifying wheel without loading it.
  • the flow through the fluidized-bed counter-jet mill is as straight as possible and without major disturbances from bottom to top, in the direction of the vertical central axis of the mill, i.e. in the direction of the gas volume flow.
  • Feed materials with a low bulk density, such as silica, are very fluid and therefore difficult to meter using a screw.
  • the solution to this problem is dosing the fluidized feed material as a gas-particle mixture (mixture).
  • a powder membrane pump is used, for example, with which the feed material is drawn off from a silo and fed directly to the mill. Dosing is thus dust-free.
  • the feed material is fed into the fluidized bed opposed jet mill from below into the sump, preferably at the lowest point of the mill as a gas-particle mixture.
  • feed material particles will pass through the grinding zone without being stressed. This can also result in overspray in the end product, ie particles that are too large and not dispersed pass through the classifying wheel instead of being rejected.
  • a deflector hood is placed just above the feed material feed into the sump and well below the grinding nozzles. It prevents the feed material from shooting through the grinding zone and the feed material is guided into the grinding zone, in which the feed material is stressed by the grinding jets and by the impact of the particles on one another.
  • the deflector hood is a circular disc with a suitable diameter, which is fixed by a device perpendicular to the flow direction of the gas-particle mixture introduced by the powder diaphragm pump in the mill sump well below the grinding zone and brakes or deflects it.
  • the deflector hood can also be combined with other installations in the fluidized bed opposed jet mill.
  • the inventors were surprisingly able to determine that for the loading of feed material in the grinding zone, with materials of low bulk density, positioning the grinding nozzles flush with the wall is particularly effective.
  • the loading of the feed material in the grinding zone by the grinding jets to produce the finest particles can involve comminution, but also deagglomeration or dispersion. Whenever comminution or grinding is mentioned in the context of this patent application, this also always means deagglomeration or dispersion.
  • the stress in the grinding zone of feed material with a low bulk density - such as silica - is a matter of dispersing the material, which can be carried out in a particularly energy-efficient manner with low grinding gas pressure.
  • Simple cylindrical grinding nozzles are used for this.
  • Laval nozzles of various designs are also used.
  • the grinding jets can also be designed to be pulsating.
  • water - or other additives - can be injected into the mill below the classifying zone if required.
  • the water is ideally sprayed directly after the grinding zone with two-material nozzles together with air or a other grinding gas used for grinding, is injected centrally into the mill container or flush with the wall.
  • the temperature of the gas-particle mixture is reduced. On the one hand, this serves to protect the filter fabric and, on the other hand, smaller filters can be used, since the air volume flow is reduced due to the change in density of the air. Furthermore, a targeted increase in the particle weight is achieved. Water is also injected to reduce the electrostatic charging of the material, which means that it can be discharged more easily from the machine or the filter.
  • the grinding container of the fluidized-bed counter-jet mill is preferably cylindrical, but the diameter can also vary over the height.
  • the feedstock has a bulk density of less than 500 g/cm 3 , preferably less than 250 g/cm 3 .
  • the end product has a bulk density of less than 300 g/cm 3 , preferably less than 150 g/cm 3 , particularly preferably less than 75 g/cm 3 .
  • feedstocks with low bulk density and feedstocks from which products are produced with low bulk density can be processed with the mill according to the invention, among others: silica, expanded graphite, rice hull ash, perlite, zeolite and others.
  • the feedstock used in the fluidized bed opposed jet mill such as silica, produces a large product volume flow due to the resulting low bulk density.
  • a co-rotating particle cloud forms around the sifting wheel, which has not yet been ground to the target fineness.
  • the classifying wheel has an L/D ratio of >1, preferably from 1.2 to 1.3, where D is the diameter of the classifying wheel and L is the Height relevant for sifting (in the direction of the center axis of the sifter wheel) of the flow channels that are delimited by the stratification wheel blades and the lower and upper cover plates of the sifter wheel.
  • classifying wheel as in the DE 198 40 344 A1 described for use.
  • These classifier wheels can be used at low classifier wheel speeds. Both effects (large free cross-section of the classifying wheel and the low speed) together reduce the resulting pressure loss, which means that a higher throughput can be achieved.
  • the throughput could be greatly increased compared to the prior art with the same machine size.
  • the feedstock is metered as a gas-particle mixture into the sump of the fluidized bed opposed jet mill below the grinding zone and deflected into the grinding zone by a deflector hood (3) arranged above the feedstock feed.
  • the pressure loss along the grinding gas flow from the grinding nozzles via the classifier wheel to the filter and blower is a key variable in the process for generating fine particles in a fluid bed opposed jet mill of feed materials and/or products with a low bulk density, such as silica, and is therefore an ideal reference variable for the dosing capacity stable operation.
  • the setting of the dosing capacity according to the material weight in the grinding chamber cannot be used with these products due to the low bulk density, the utilization of the classifier wheel by means of current consumption with frequency converter operation cannot be implemented in a sensible manner.
  • the control of the dosing capacity according to the pressure loss is implemented as follows: To determine the pressure loss, the relative pressure in the process space to the environment is measured and kept at a constant level by controlling the fan speed. At the same time, a second relative pressure measurement is carried out in the supply line to the filter or on the raw gas side in the filter. The differential pressure between the first and second relative pressure measurement is kept constant via the dosing rate. Alternatively, a differential pressure gauge can be used.
  • Efficient generation of the grinding gas is also important for an efficient grinding process, eliminating the need for cooling or heating registers improves energy efficiency.
  • the process therefore works at the temperature that occurs at the air generator during compression.
  • Compressed air is preferably used as the grinding gas, but technical gases such as hydrogen, noble gases or superheated steam can also be used.
  • the amount of grinding gas also has a strong influence on the pressure loss in the machine, especially on the classifier wheel, and must therefore be optimized. Too much air volume leads to high pressure loss, while too little air volume throttles the throughput.
  • a filter is installed downstream of the fluidized-bed counter-jet mill to separate the fines.
  • a filter flow from below would significantly impede the discharge of the shredded, extremely light and voluminous product. A flow of the filter from above is therefore provided.
  • the process is run under negative pressure.
  • a blower is used at the end of the process chain, which is responsible for the fact that there is a slight negative pressure in the grinding container, on the classifier and in the filter, which is also responsible for transporting the product from grinding to separation in the filter.
  • negative pressure compared to the positive pressure driving style higher throughputs can be achieved.
  • the specific energy decreases.
  • the figure 1 shows a fluid bed opposed jet mill with the features according to the invention and the method according to the invention.
  • the fluidized-bed counter-jet mill (1) has a vertical-axis housing.
  • the grinding container with the grinding zone is arranged in the lower area and the classification zone with the air classifier at a defined distance above it.
  • the grinding container is preferably of cylindrical design.
  • Grinding nozzles (2) are arranged around the circumference of the grinding container, through which fluid jets are guided into the grinding zone in order to stress the material to be ground.
  • the material to be ground can be comminuted, deagglomerated and/or dispersed.
  • a fluidized bed forms here. Gases, primarily air, but also steam can be used as the fluid.
  • the grinding nozzles (2) are distributed evenly around the circumference of the grinding container so that the grinding jets or their central axes meet at one point.
  • 3 grinding nozzles (2) are arranged uniformly over the circumference of the container, the jets of which meet at one point.
  • the grinding nozzles (2) are inserted in the grinding container in such a way that they are flush with the wall.
  • These grinding nozzles (2) are cylindrical grinding nozzles (2) that are operated at low grinding pressures.
  • the feed material is fed into the sump of the fluidized-bed counter-jet mill (1) from below. This happens at the lowest point of the grinding container.
  • the feed material is metered into the fluidized-bed counter-jet mill as a gas-particle mixture.
  • a powder diaphragm pump (4) is preferably used for this purpose.
  • a deflector hood (3) is installed in the grinding zone.
  • this is designed as a circular disk and fixed below the grinding zone. It is arranged perpendicularly to the direction of flow of the gas-particle flow entering the sump and deflects or decelerates it so that the feed material is deflected sideways into the grinding zone.
  • water can be injected into the grinding zone, for which purpose water nozzles (5) are arranged between the grinding zone and the sifting zone.
  • water nozzles (5) are arranged between the grinding zone and the sifting zone.
  • the two-material nozzle is located in the center of the grinding container above the grinding zone, viewed radially, and radiates in the direction of the grinding zone.
  • the air classifier which is arranged above the grinding zone at a distance from it, has a centrifugal classifying wheel (6) with a vertical axis.
  • the classifying wheel (6) has internals in the flow channels delimited by the classifying wheel vanes, as in FIG DE 198 40 344 A1 described.
  • the classifying wheel (6) has a large surface area with an L/D ratio of >1. To reduce pressure loss, the classifying wheel has a fines outlet with a large cross section.
  • the fluidized-bed counter-jet mill (1) is fed with feed material from the storage container (7) into the mill sump via a powder diaphragm pump (4).
  • the dosing takes place after the pressure drop.
  • the grinding nozzles (3) are fed with compressed grinding gas, preferably compressed air from a compressor (8).
  • the grinding takes place at temperatures that correspond to the outlet temperature of the gas at the gas-generating compressor.
  • low-pressure grinding is preferably carried out.
  • the grinding pressure is ⁇ 3 bar (overpressure).
  • Positive displacement blowers can be used at pressures of up to 1 bar (g) and rotary piston compressors at pressures of up to 1.5 bar (g). Above that, single-stage screw compressors are used.
  • the pressure loss in the system and especially in the fluidized bed opposed jet mill (1) must be optimized. This can be done by setting a reduced amount of grinding gas. In order to reduce the overspray at the same time, the scavenging air volume at the classifier wheel gap between the classifier wheel and the fines discharge is increased.
  • the product After being subjected to stress in the fluidized-bed counter-jet mill (1), the product is separated from the air volume flow in a filter (9).
  • the filter flow occurs from top to bottom, as a filter flow from below hinders the discharge of the comminuted product.
  • a cleaning pressure that is as high as possible effectively prevents an increase in pressure loss at the filter membranes and ensures better discharge from the filter.
  • the very voluminous product is discharged via a large cycle lock (10) with high cycle rates.
  • a blower (11) is connected downstream of the filter; it has the task of conveying the voluminous product and gas mixture through the system with the fluidized-bed counter-jet mill according to the invention, of keeping the internal pressure in the mill constant and of overcoming the pressure loss at the classifier wheel caused by the product.
  • This is a single-stage blower (11) with a high pressure level.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Combined Means For Separation Of Solids (AREA)

Abstract

Eine Fließbettgegenstrahlmühle und ein dazugehöriges Verfahren zur Erzeugung feinster Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte mit einem vertikal ausgerichtetem Gehäuse mit einer Aufgabegutzuführung und einem Produktaustrag, mit einer im unteren Bereich des Gehäuses angeordneten Mahlzone mit gleichmäßig um den Umfang verteilt angeordnete Mahldüsen, deren Mittelachsen sich in einem Punkt treffen und mit einer im oberen Bereich des Gehäuses angeordneten Klassiervorrichtung soll unter Berücksichtigung der Erhöhung des Durchsatzes bei einer stabilen Prozessfahrweise sowie eines möglichst energieeffizienten Prozesses optimiert werden. Dies wird dadurch erreicht, dass Aufgabegut von unten in den Sumpf der Mühle als Gas-Partikel-Gemisch dosiert wird, wobei oberhalb der Aufgabegutzuführung und unterhalb der Mahldüsenebene eine Deflektorhaube (3) angeordnet ist sowie die Mahlgasdüsen wandbündig ausgeführt sind.

Description

  • Die Erfindung bezieht sich auf Fließbettgegenstrahlmühlen, die als Sichtermühlen ausgebildet sind und betrifft die konstruktive Ausgestaltung der Fließbettgegenstrahlmühle nach dem Oberbegriff des Hauptanspruchs und ein zugehöriges Verfahren.
  • Fließbettgegenstrahlmühlen bestehen aus einem Gehäuse mit vertikaler Mittelachse. Im unteren Bereich befindet sich eine Mahlzone, in der das zu vermahlende Gut ein Fließbett ausbildet. In diesem Bereich weist die Mühle mehrere gleichmäßig um den Umfang verteilte, mit Druckluft beaufschlagte, Mahldüsen auf. Die Mahldüsen sind derart gegeneinander gerichtet, dass das im Mahlbehälter befindliche Mahlgut in die Strahlen eingesaugt und mit diesen beschleunigt wird, wobei es aufgrund gegenseitiger Kollisionen zwischen den Mahlgutpartikel durch Prall zur Zerkleinerung kommt. Oberhalb der Mahlzone schließt sich eine Klassiervorrichtung an. Die Klassiervorrichtung ist im Allgemeinen als Zentrifugalkraft-Sichter ausgebildet, wobei Partikel, die feiner als die Trennkorngröße sind, nach innen in das rotierende Sichtrad des Sichters transportiert und abgetrennt werden, hingegen Partikel die gröber sind als die Trennkorngröße vom rotierenden Sichtrad abgeschleudert werden und im Mahlbehälter verbleiben. Das Mahlgut wird der Fließbettgegenstrahlmühle vorzugsweise von oben in die Mahlzone zugeführt.
  • In der DE 31 40 294 A1 ist eine Fließbettgegenstrahlmühle beschrieben. Das Aufgabegut wird über eine Dosierschnecke in den Sumpf der Mühle dosiert. Die DE 197 28 382 C2 offenbart eine Fließbettgegenstrahlmühle, bei der der Mahlgasstrahl zusammen mit einem Teil des Mahlgutes beschleunigt wird und dann in das fluidisierte Mahlgutbett in der Fließbettgegenstrahlmühle eingeleitet wird. In der DE 10 2006 048 850 A1 ist u.a. ein Verfahren zur Erzeugung von amorphen Partikeln beschrieben, für welches eine Fließbettgegenstrahlmühle eingesetzt wird. Die eingesetzte Fließbettgegenstrahlmühle ist in der EP 0139279 beschrieben. Wie in der EP 0139279 offenbart wird, weisen konventionelle Fließbettgegenstrahlmühlen, oberhalb des Mahlraums eine Produktzuführung auf, sodass das Mahlgut von oben in die Mahlzone geführt wird.
  • Auf Fließbettgegenstrahlmühlen werden unterschiedlichste Produkte verarbeitet. Um eine optimale Vermahlung zu erzielen wird nicht nur das Mahlverfahren, sondern auch die Mühle selbst auf das Material abgestimmt. Bei Materialien mit geringer Schüttdichte oder auch Materialien, deren zerkleinerte Produkte eine geringe Schüttdichte aufweisen besteht das Problem, dass die Partikel hauptsächlich dem Gasstrom folgen wollen und kaum sedimentieren. Bei einer Gutaufgabe oberhalb der Mahlzone sinkt das Material dementsprechend nur unzureichend in die Mahlzone ab und wird stattdessen unzerkleinert oder undispergiert dem Sichtrad zur Sichtung angeboten. Das vom Sichtrad abgewiesene Grobgut belastet den Sichter und gelangt entgegen der Aufwärtsströmung nicht zurück in die Mahlzone. Es kommt während der Vermahlung zu einer starken Volumenzunahme des Produkts, weshalb der Druckverlust am Sichter stark zunimmt und der Durchsatz abfällt. Je geringer die Produktschüttdichte wird, desto stärker wirkt sich dieser Effekt aus. Diese Problematik tritt beispielsweise bei der Vermahlung von Materialien mit Schüttdichten kleiner 500 g/cm3 wie Silica, aber auch bei Perlite oder Zeolithe auf.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, eine Fließbettgegenstahlmühle und eine Verfahren zum Betreiben einer Fließbettgegenstrahlmühle bereitzustellen, um die Erzeugung feiner Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte zu optimieren. Dies erfolgt unter Berücksichtigung der Erhöhung des Durchsatzes bei einer stabilen Prozessfahrweise sowie eines möglichst energieeffizienten Prozesses.
  • Bei einer Fließbettgegenstrahlmühle und dazugehörigem Verfahren der eingangs beschriebenen Art wird die Aufgabe erfindungsgemäß durch das Kennzeichen des Hauptanspruchs gelöst.
  • Bei der erfindungsgemäßen Fließbettgegenstrahlmühle wird das Aufgabegut von unten in den Sumpf der Mühle als Gas-Partikel-Gemisch dosiert wobei oberhalb der Aufgabegutzuführung und unterhalb der Mahldüsenebene eine Deflektorhaube angeordnet ist und die Mahlgasdüsen wandbündig ausgeführt sind.
  • Das erfindungsgemäße dazugehörige Verfahren zum Betreiben der Fließbettgegenstrahlmühle sieht vor, dass das Aufgabegut als Gas-Partikel-Gemisch in den Sumpf der Fließbettgegenstrahlmühle unterhalb der Mahlzone zudosiert wird und durch eine oberhalb der Aufgabegutzuführung angeordneten Deflektorhaube in die Mahlzone umgelenkt wird.
  • Durch die Kombination der Merkmale bei der Vorrichtung als auch bei dem Verfahren konnte die Erzeugung feiner Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte in Fließbettgegenstrahlmühlen gegenüber dem Stand der Technik hinsichtlich des Durchsatzes und der Prozessstabilität bei gleichzeitig guter Energieeffizienz erheblich optimiert werden.
  • In Versuchen konnten die Erfinder überraschenderweise feststellen, dass durch eine Dosierung des Aufgabegutes von unten in den Sumpf der Fleißbettgegenstrahlmühle ein deutlich höherer Durchsatz erreichbar ist, als bei seitlicher Aufgabe - oberhalb der Mahldüsen - in die Mahlzone. Durch die Zugabe in den Sumpf muss das Aufgabegut zwingend durch die Mahlzone und ist nach der Passage durch die Mahlzone bereits auf Zielkorngröße zerkleinert und kann das Sichtrad passieren, ohne es zu belasten. Die Fließbettgegenstrahlmühle wird durch diese Fahrweise möglichst geradlinig und ohne große Störungen von unten nach oben, in Richtung der vertikalen Mittelachse der Mühle durchströmt, d.h. in Richtung des Gas-Volumenstroms.
  • Aufgabegüter geringer Schüttdichte, wie beispielsweise Silica, sind sehr fluide und deshalb schwierig über eine Schnecke dosierbar. Die Lösung für dieses Problem stellt eine Dosierung des fluidisierten Aufgabegutes als Gas-Partikel-Gemisch (Gemisch) dar. Dazu wird z.B. eine Pulvermembranpumpe eingesetzt, mit der das Aufgabegut beispielsweise aus einem Silo abgezogen und direkt der Mühle zugeführt wird. Die Dosierung erfolgt so staubfrei.
  • Das Aufgabegut wird der Fließbettgegenstrahlmühle von unten in den Sumpf, bevorzugt am tiefsten Punkt der Mühle als Gas-Partikel-Gemisch zugeführt. Es besteht das Risiko, dass Aufgabegutpartikeln ohne Beanspruchung die Mahlzone passieren. Dadurch kann es auch zu Spritzkorn im Endprodukt kommen, d.h. zu große und nicht dispergierte Partikel passieren das Sichtrad, anstatt abgewiesen zu werden. Zur Vermeidung des unbeanspruchten Passierens durch die Mahlzone und der Spritz-Korn-Problematik wird eine Deflektorhaube knapp über der Aufgabegutzuführung in den Sumpf und deutlich unterhalb der Mahldüsen angeordnet. Sie verhindert ein Durchschießen des Aufgabegutes durch die Mahlzone und das Aufgabegut wird in die Mahlzone, in der das Aufgabegut durch die Mahlstrahlen und durch Prall der Partikel untereinander beansprucht wird, geleitet. Bei der Deflektorhaube handelt es sich im einfachsten Fall um eine kreisrunde Scheibe mit geeignetem Durchmesser, die senkrecht zur Strömungsrichtung des durch die Pulvermembranpumpe eingetragenen Gas-Partikel-Gemischs im Mühlensumpf deutlich unterhalb der Mahlzone durch eine Vorrichtung fixiert wird und dieses abbremst bzw. ablenkt.
  • Die Deflektorhaube kann auch mit weiteren Einbauten in der Fließbettgegenstrahlmühle kombiniert werden.
  • In Versuchen konnten die Erfinder überraschenderweise feststellen, dass für die Beanspruchung von Aufgabegut in der Mahlzone, bei Materialeien geringer Schüttdichte eine wandbündige Positionierung der Mahldüsen besonders effektiv ist. Bei der Beanspruchung des Aufgabegutes in der Mahlzone durch die Mahlstrahlen zur Erzeugung feinster Partikel kann es sich um eine Zerkleinerung aber auch eine Desagglomeration oder Dispergierung handeln. Wenn im Rahmen dieser Patentanmeldung von Zerkleinerung oder Vermahlung gesprochen wird, ist auch immer einer Desagglomaration oder Dispergierung damit gemeint.
  • Bei der Beanspruchung in der Mahlzone von Aufgabegut niedriger Schüttdichte - wie Silica - handelt es sich um eine Dispergierung des Gutes, welche besonders energieeffizient mit niedrigem Mahlgasdruck durchgeführt werden kann. Dafür werden einfache zylindrische Mahldüsen verwendet. Je nach zu verarbeitenden Aufgabegut und benötigtem Mahldruck kommen auch Laval-Düsen verschiedener Ausführungen zum Einsatz.
  • Die Mahlstrahlen können auch pulsierend ausgeführt sein.
  • Zur Optimierung des Prozesses kann bei Bedarf Wasser - oder andere Additive - in die Mühle unterhalb der Sichtzone eingedüst werden. Das Wasser wird idealerweise direkt nach der Mahlzone mit Zwei-Stoff-Düsen zusammen mit Luft oder einem anderen für die Mahlung verwendeten Mahlgas, in den Mühlenbehälter zentral oder wandbündig eingedüst.
  • Durch die Eindüsung von Wasser in den Mahlraum wird die Temperatur des Gas-Partikel-Gemisches gesenkt. Dies dient zum einem dem Schutz des Filtergewebes und zum anderen können kleinere Filter eingesetzt werden, da es zu einer Reduzierung des Luftvolumenstroms aufgrund der Dichteänderung der Luft kommt. Des Weiteren wird eine gezielte Erhöhung des Partikelgewichts erreicht. Eine Wassereindüsung erfolgt auch um eine Reduzierung der elektrostatischen Aufladung des Materials zu erzielen, wodurch sich dieses besser aus der Maschine bzw. dem Filter austragen lässt.
  • Der Mahlbehälter der Fließbettgegenstrahlmühle ist vorzugsweise zylindrisch ausgebildet, der Durchmesser kann aber auch über die Höhe variieren.
  • Das Aufgabegut hat eine Schüttdichte von kleiner 500 g/cm3, bevorzugt kleiner 250 g/cm3. Das Endprodukt hat eine Schüttdichte von kleiner 300 g/cm3, bevorzugt kleiner 150 g/cm3, besonders bevorzugt kleiner 75 g/cm3.
  • Folgende Aufgabegüter geringer Schüttdichte und Aufgabegüter bei denen Produkte geringer Schüttdichte erzeugt werden, können u.a. mit der erfindungsgemäßen Mühle verarbeitet werden: Silica, expandierter Graphit, Reisschalenasche, Perlite, Zeolithe und andere.
  • Das in der Fließbettgegenstrahlmühle beanspruchte Aufgabegut, wie Silica, erzeugt einen großen Produktvolumenstrom aufgrund des entstehenden niedrigen Schüttdichts. Am Sichtrad, mit seinem im Verhältnis zum Mühlenbehälter kleineren Durchlassöffnungen bzw. freien Querschnitten, macht sich dieser Effekt durch einen starken Druckverlust bemerkbar, da hier - funktionsbedingt - eine Engstelle besteht. Außerdem bildet sich um das Sichtrad eine mitrotierende Partikelwolke, die noch nicht auf Zielfeinheit gemahlen ist.
  • Zur Abmilderung dieses Effekts ist ein Sichtrad mit besonders großer Oberfläche, d.h. freien Querschnitten, einzusetzen. Das Sichtrad weist ein L/D-Verhältnis von > 1 bevorzugt von 1.2 bis 1.3 auf, wobei D der Durchmesser des Sichtrades ist und L die für die Sichtung relevante Höhe (in Richtung der Sichtradmittelachse) der Strömungskanäle die durch die Schichtradschaufeln sowie die untere und obere Deckscheibe des Sichtrades begrenzt werden.
  • Des Weiteren kommt ein Sichtrad wie in der DE 198 40 344 A1 beschrieben zum Einsatz. Diese Sichträder können bei niedrigen Sichtraddrehzahlen eingesetzt werden. Beide Effekte (große freie Querschnitt des Sichtrades und die niedrige Drehzahl) zusammen reduzieren den entstehenden Druckverlust, wodurch ein höherer Durchsatz realisierbar ist.
  • Bei der Verarbeitung von Aufgabegütern niedriger Schüttdichte oder Aufgabegütern bei denen Produkte geringer Schüttdichte entstehen, wie beispielsweise Silica, entsteht ein starker Druckverlust durch die Produktwolke - insbesondere am Sichtrad. Mit Hilfe eines Gebläses mit hoher Druckstufe wird dieser Druckverlust überwunden und der Durchsatz steigt an. Die Wahl eines einstufigen Gebläses stellt einen wirtschaftlich noch vertretbaren Aufwand dar.
  • Durch die getroffenen oben beschriebenen konstruktiven Maßnahmen in Bezug auf die erfindungsgemäße Fleißbettgegenstrahlmühle konnte der Durchsatz bei gleicher Maschinengröße gegenüber dem Stand der Technik stark erhöht werden.
  • Für das erfindungsgemäße Verfahren zum Betreiben der beschriebenen Fließbettgegenstrahlmühle wird das Aufgabegut als Gas-Partikel-Gemisch in den Sumpf der Fließbettgegenstrahlmühle unterhalb der Mahlzone zudosiert und durch eine oberhalb der Aufgabegutzuführung angeordneten Deflektorhaube (3) in die Mahlzone umgelenkt.
  • Der Druckverlust entlang des Mahlgasflusses von den Mahldüsen über das Sichtrad zum Filter und Gebläse ist eine Schlüsselgröße des Prozesses zur Erzeugung feiner Partikel in einer Fleißbettgegenstrahlmühle von Aufgabegütern und / oder Produkten geringer Schüttdichte, wie beispielsweise Silica, und bietet sich daher ideal als Führungsgröße der Dosierleistung für einen stabilen Betrieb an. Die Einstellung der Dosierleistung nach dem Materialgewicht im Mahlraum ist bei diesen Produkten aufgrund des niedriger Schüttdichte nicht einsetzbar, die Auslastung des Sichtrads mittels Stromaufnahme bei Frequenzumrichter-Betrieb von Haus aus nicht sinnvoll umsetzbar.
  • Die Regelung der Dosierleistung nach dem Druckverlust wird dabei wie folgt umgesetzt: Für die Bestimmung des Druckverlusts wird der Relativdruck im Prozessraum zur Umgebung gemessen und mittels Regelung der Gebläsedrehzahl auf einem konstanten Niveau gehalten. Gleichzeitig erfolgt eine zweite Relativdruckmessung in der Zuleitung zum Filter oder rohgasseitig im Filter. Der Differenzdruck zwischen erster und zweiter Relativdruckmessung wird über die Dosierrate konstant gehalten. Alternativ kann ein Differenzdruckmessgerät verwendet werden.
  • Für einen effizienten Mahlprozess ist auch eine effiziente Erzeugung des Mahlgases wichtig, entfallende Kühl- oder Heizregister verbessern die Energieeffizienz. Der Prozess arbeitet daher bei der Temperatur, die am Lufterzeuger bei der Kompression entsteht.
  • Als Mahlgas wird bevorzugt Druckluft eingesetzt, es können aber auch technische Gase wie Wasserstoff, Edelgase oder Heißdampf eingesetzt werden.
  • Bei der Erzeugung feinster Partikel von Aufgabegütern geringer Schüttdichte handelt es sich bei der Beanspruchung in der Fließbettgegenstrahlmühle vornehmlich um eine Desagglomeration oder Dispergierung, die Aufgabegut-Agglomerate können mit niedriger Strahlleistung aufgebrochen werden. Aus diesem Grund sind niedrige Mahlgasdrücke ausreichend für den Prozess und gleichzeitig effizienter zu erzeugen. Zudem kann auf teure Schraubenverdichter verzichtet werden. Bei Drücken bis 1 bar (Ü) können Drehkolbengebläse, bei Drücken bis 1.5 bar (Ü) können Drehkolbenverdichter verwendet werden. Bei Mahldrücken über 1.5 bar (Ü) bis 3 bar (Ü) kommen einstufige Schraubenverdichter zum Einsatz.
  • Auch die Mahlgasmenge beeinflusst den Druckverlust in der Maschine stark, speziell am Sichtrad und ist daher zu optimieren. Eine zu hohe Luftmenge führt zu hohem Druckverlust, während eine zu niedrige Luftmenge den Durchsatz drosselt.
  • In den Mahlraum kann bei Bedarf Wasser eingedüst werden. Dadurch können folgende Ziele erreicht werden:
    • Senkung der Temperatur des Gas-Partikel-Gemisches, dies dient zum einen dem Schutz des Filtergewebes im nachgeschalteten Filter und zum anderen der Reduzierung des Gas-Volumenstroms aufgrund der Dichteänderung der Luft
    • Erhöhung des spezifischen Gewichts des Materials
    • Reduzierung der elektrostatischen Aufladung des Materials, wodurch dieses besser ausgetragen wird.
  • Für die Feingutabscheidung ist der Fließbettgegenstrahlmühle ein Filter nachgeschaltet. Eine Filteranströmung von unten würde den Austrag des zerkleinerten, äußerst leichten und voluminösen Produkts deutlich behindern. Eine Anströmung des Filters von oben wird daher vorgesehen.
  • Produkte geringer Schüttdichte folgen dem Gasstrom und haben selbst zu wenig Gewicht, um zu sedimentieren, deshalb ist der Prozess und die Maschinen so ausgelegt, dass keine Sedimentation entgegen des Gasstroms erforderlich ist.
  • Da es bei den erzeugten feinsten Partikeln geringer Schüttdichte häufig zu Spritzkorn kommt, wird die Spülluftmenge am Spalt zwischen Sichtrad und Feingutaustritt erhöht.
  • Ein möglichst hoher Abreinigungsdruck verhindert wirksam einen Anstieg des Druckverlustes an den Filtermembranen und sorgt für einen besseren Austrag aus dem Filter. Das Material gewinnt bei der Aufbereitung an Volumen. So können Schüttdichten im Bereich von 30-70 g/cm3 vorliegen. Aus diesem Grund ist dafür zu sorgen, dass das Produktvolumen durch die Taktschleuse auch ausgetragen werden kann. Dies erfolgt durch eine Vergrößerung der Taktschleuse oder praxisnah - in bestimmten Grenzen - durch die Wahl schneller Taktzeiten.
  • Der Prozess wird im Unterdruck gefahren. Dafür wird am Ende der Prozesskette ein Gebläse eingesetzt, welches dafür verantwortlich ist, dass im Mahlbehälter, am Sichter und im Filter ein geringer Unterdruck herrscht, der auch für den Produkttransport von der Mahlung bis zur Abscheidung im Filter verantwortlich ist. Bei der Fahrweise im Unterdruck können gegenüber der Überdruckfahrweise deutlich höhere Durchsätze erzielt werden. Es ergibt sich ein Mehraufwand durch die Leistung am Gebläse, aber dafür erzielt man deutlich höheren Durchsatz, die spezifische Energie sinkt.
  • Weitere Einzelheiten, Merkmale und Vorteile des Gegenstandes der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen sowie aus der nachfolgenden Beschreibung der zugehörigen Zeichnungen, in der -beispielhaft- ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt ist.
  • Die Figur 1 zeigt eine Fleißbettgegenstrahlmühle mit den erfindungsgemäßen Merkmalen und das erfindungsgemäße Verfahren.
  • Die Fließbettgegenstrahlmühle (1) weist ein vertikalachsiges Gehäuse auf. Im unteren Bereich ist der Mahlbehälter mit der Mahlzone angeordnet und darüber in einem definierten Abstand die Klassierzone mit dem Windsichter. Der Mahlbehälter ist vorzugsweise zylindrisch ausgebildet. Über den Umfang des Mahlbehälters sind Mahldüsen (2) angeordnet durch die Fluidstrahlen in die Mahlzone geführt werden, um das Mahlgut zu beanspruchen. Dabei kann das Mahlgut zerkleinert, desagglomeriert und/oder dispergiert werden. Es bildet sich hier ein Fließbett aus. Als Fluid können Gase vornehmlich Luft aber auch Dampf verwendet werden. Die Mahldüsen (2) sind gleichmäßig um den Umfang des Mahlbehälters verteilt angeordnet, sodass sich die Mahlstrahlen bzw. deren Mittelachsen in einem Punkt treffen. In einer bevorzugten Ausführungsform sind 3 Mahldüsen (2) gleichmäßig über den Umfang des Behälters angeordnet, deren Strahlen sich in einem Punkt treffen. Für die Vermahlung von Materialen, d.h. Aufgabegut niedriger Schüttdichte werden die Mahldüsen (2) so in dem Mahlbehälter eingesetzt, dass sie wandbündig abschließen. Bei diesen Mahldüsen (2) handelt es sich um zylindrische Mahldüsen (2), die bei niedrigen Mahldrücken betrieben werden. Das Aufgabegut wird von unten in den Sumpf der Fließbettgegenstrahlmühle (1) eingeführt. Dies geschieht am tiefsten Punkt des Mahlbehälters. Das Aufgabegut wird als Gas-Partikel-Gemisch in die Fließbettgegenstrahlmühle dosiert. Es wir dazu bevorzugt eine Pulvermembranpumpe (4) eingesetzt. Damit das Aufgabegut nicht durch die Mahlzone bis zum darüber angeordneten Sichtrad (6) durchschießt, ist oberhalb der Aufgabezuführung und unterhalb der Mahldüseneinlässe, also unterhalb der Mahlzone eine Deflektorhaube (3) eingebaut. Diese ist in einer bevorzugten Ausführungsform als kreisrunde Scheibe ausgeführt und unterhalb der Mahlzone fixiert. Sie ist senkrecht zur Strömungsrichtung des im Sumpf eingetragenen Gas-Partikel-Stroms angeordnet und lenkt bzw. bremst diesen ab, sodass das Aufgabegut seitlich in die Mahlzone abgelenkt wird.
  • In die Mahlzone kann bei Bedarf Wasser eingedüst werden, dafür sind Wasserdüsen (5) zwischen der Mahlzone und der Sichtzone angeordnet. Hierbei handelt es sich um Zwei-Stoff-Düsen (5) mit denen Wasser mit Luft in die Mahlzone eingedüst wird, um die Mahlluft und das Material in der Mahlzone zu konditionieren. In einer bevorzugten ausführungsform befindet sich die Zwei-Stoff-Düse radial betrachtet im Zentrum des Mahlbehälters oberhalb der Mahlzone und strahlt in Richtung der Mahlzone.
  • Der über der Mahlzone in einem Abstand zu dieser angeordnete Windsichter weist ein Fliehkraft-Sichtrad (6) mit vertikaler Achse auf. Das Sichtrad (6) weist Einbauten in den von den Sichtradschaufeln begrenzten Strömungskanälen auf, wie in der DE 198 40 344 A1 beschrieben. Das Sichtrad (6) weist eine große Oberfläche mit einem L/D-Verhältnis von > 1 auf. Zu Druckverlustminderung weist das Sichtrad einen Feingutaustritt mit großem Querschnitt auf.
  • Wie aus Figur 1 hervorgeht wird die Fließbettgegenstrahlmühle (1) über eine Pulvermembranpumpe (4) aus dem Vorlagebehälter (7) mit Aufgabegut in den Mühlensumpf gespeist. Die Dosierung erfolgt nach dem Druckverlust. Die Mahldüsen (3) werden mit komprimierten Mahlgas, vorzugsweise Druckluft aus einem Kompressor (8) gespeist. Die Mahlung erfolgt bei Temperaturen, die der Ausgangstemperatur des Gases am gaserzeugenden Kompressor entspricht.
  • Bei diesen Aufgabegütern niedriger Schüttdichte erfolgt vorzugsweise eine Niederdruckmahlung. Der Mahldruck beträgt ≤ 3 bar (Ü). Bei Drücken bis 1 bar (Ü) können so Drehkolbengebläse eingesetzt werden und bei Drücken bis 1.5 bar (Ü) Drehkolbenverdichter. Darüber kommen einstufige Schraubenverdichter zum Einsatz.
  • Um die Mahlung zu optimieren ist der Druckverlust in der Anlage und speziell in der Fleißbettgegenstrahlmühle (1) zu optimieren. Dies kann durch die Einstellung einer reduzierten Mahlgasmenge erfolgen. Um gleichzeitig auch das Spritzkorn zu reduzieren, wird die Spülluftmenge am Sichtradspalt zwischen Sichtrad und Feingutaustrag erhöht.
  • Im Anschluss an die Beanspruchung in der Fließbettgegenstrahlmühle (1), wird das Produkt in einem Filter (9) vom Luftvolumenstrom getrennt. Die Filteranströmung erfolgt für die leichten und voluminösen Produkte von oben nach unten, da eine Filteranströmung von unten den Austrag des zerkleinerten Produkts behindert. Ein möglichst hoher Abreinigungsdruck verhindert wirksam einen Anstieg des Druckverlustes an den Filtermembranen und sorgt für einen besseren Austrag aus dem Filter. Das sehr voluminöse Produkt wird über eine große Taktschleuse (10) mit hohen Taktzahlen ausgetragen. Dem Filter ist ein Gebläse (11) nachgeschaltet, es hat die Aufgaben das voluminöse Produkt- und Gasgemisch durch die Anlage mit der erfindungsgemäßen Fließbettgegenstrahlmühle zu befördern sowie den Mühleninnendruck konstant zu halten und den durch das Produkt entstehenden Druckverlust am Sichtrad zu überwinden. Es handelt sich hierbei um ein einstufiges Gebläse (11) hoher Druckstufe.
    • Bezugszeichen
    • Fließbettgegenstrahlmühle (1)
    • Mahldüsen (2)
    • Deflektorhaube (3)
    • Pulvermembranpumpe (4)
    • Wasserdüsen (5)
    • Zwei-Stoff-Düsen (5)
    • Fliehkraft-Sichtrad (6)
    • Sichtrad (6)
    • Vorlagebehälter (7)
    • Kompressor (8)
    • Filter (9)
    • Taktschleuse (10)
    • Gebläse (11)

Claims (11)

  1. Fließbettgegenstrahlmühle (1) zur Erzeugung feinster Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte mit einem vertikal ausgerichtetem Gehäuse mit einer Aufgabegutzuführung und einem Produktaustrag, mit einer im unteren Bereich des Gehäuses angeordneten Mahlzone mit gleichmäßig um den Umfang verteilt angeordnete Mahldüsen (2), deren Mittelachsen sich in einem Punkt treffen und mit einer im oberen Bereich des Gehäuses angeordneten Klassiervorrichtung dadurch gekennzeichnet, dass
    das Aufgabegut als Gas-Partikel-Gemisch von unten in den Sumpf der Fließbettgegenstrahlmühle dosiert wird, wobei oberhalb der Aufgabegutzuführung und unterhalb der Mahldüsenebene eine Deflektorhaube (3) angeordnet ist und die Mahldüsen wandbündig ausgeführt sind.
  2. Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Klassiervorrichtung ein waagerecht angeordnetes Sichtrad (6) ist.
  3. Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Aufgabegut mittels Pulvermembranpumpe dosiert wird.
  4. Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Sichtrad (6) Einbauten in seinen Strömungskanälen aufweist und ein L/Dverhältnis von > 1, bevorzugt von >1.2 bis 1.3 aufweist.
  5. Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Mahldüsen (6) zylindrisch ausgeführt sind.
  6. Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass oberhalb der Mahlzone und unterhalb der Klassiervorrichtung Düsen (5) zur Dosierung von Additiven, bevorzugt Wasser angeordnet sind.
  7. Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Prozess mit einem einstufigen Gebläse (8) hoher Druckstufe betrieben wird.
  8. Verfahren zum Betreiben einer Fließbettgegenstrahlmühle (1) zur Erzeugung feinster Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass
    das Aufgabegut als Gas-Partikel-Gemisch in den Sumpf der Fließbettgegenstrahlmühle unterhalb der Mahlzone zudosiert wird und durch eine oberhalb der Aufgabegutzuführung angeordneten Deflektorhaube (3) in die Mahlzone umgelenkt wird.
  9. Verfahren zum Betreiben einer Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass
    während der Mahlung Wasser oder Additive in die Fließbettgegenstrahlmühle (1) eingedüst werden.
  10. Verfahren zum Betreiben einer Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass
    die Dosierleistung der Aufgabe nach dem Druckverlust zwischen Mahlraum und Filter geregelt wird.
  11. Verfahren zum Betreiben einer Fließbettgegenstrahlmühle (1) nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass
    der Druck des Mahlgases für die Mahldüsen kleiner gleich 3 bar (Ü) beträgt.
EP21000257.2A 2020-10-01 2021-09-09 Fliessbettgegenstrahlmühle zur erzeugung feinster partikel aus aufgabegut geringer schüttdichte und verfahren dafür Pending EP3988214A1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102020006008.0A DE102020006008B3 (de) 2020-10-01 2020-10-01 Fließbettgegenstrahlmühle zur Erzeugung feinster Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte und Verfahren dafür

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP3988214A1 true EP3988214A1 (de) 2022-04-27

Family

ID=77750039

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP21000257.2A Pending EP3988214A1 (de) 2020-10-01 2021-09-09 Fliessbettgegenstrahlmühle zur erzeugung feinster partikel aus aufgabegut geringer schüttdichte und verfahren dafür

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11833523B2 (de)
EP (1) EP3988214A1 (de)
KR (1) KR102617677B1 (de)
CN (1) CN114273043B (de)
DE (1) DE102020006008B3 (de)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102018008127B4 (de) 2018-10-13 2022-06-09 Hosokawa Alpine Aktiengesellschaft Blaskopf und Verfahren zur Herstellung einer Mehrschichtschlauchfolie
DE102020006008B3 (de) 2020-10-01 2022-03-31 Hosokawa Alpine Aktiengesellschaft Fließbettgegenstrahlmühle zur Erzeugung feinster Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte und Verfahren dafür
DE102022003499A1 (de) 2022-09-22 2024-03-28 Hosokawa Alpine Aktiengesellschaft Verfahren zur Reduzierung des spezifischen Energieverbrauchs bei der Zerkleinerung von Material durch Kombination von Gutbettmahlung und Strahlmahlung

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3140294A1 (de) 1981-10-10 1983-04-28 Alpine Ag, 8900 Augsburg Verfahren und vorrichtung zum trennen eines gutgemisches in komponenten unterschiedlicher mahlbarkeit
EP0139279A2 (de) 1983-10-20 1985-05-02 Alpine Aktiengesellschaft Fliessbett-Gegenstrahlmühle
DE19840344A1 (de) 1998-09-04 2000-05-04 Hosokawa Alpine Ag & Co Sichtrad für einen Zentrifugalkraft-Windsichter
DE10045160A1 (de) * 2000-08-14 2002-03-07 Ulf Noll Gmbh Multifunktionale Vorrichtung zum Mahlen, Sichten, Mischen und/oder Desagglomerieren
DE19728382C2 (de) 1997-07-03 2003-03-13 Hosokawa Alpine Ag & Co Verfahren und Vorrichtung zur Fließbett-Strahlmahlung
DE102006048850A1 (de) 2006-10-16 2008-04-17 Evonik Degussa Gmbh Amorphe submicron Partikel
US20150239048A1 (en) * 2012-09-12 2015-08-27 Xiamen Tungsten Co., Ltd. Manufacturing method of rare earth magnet alloy powder, rare earth magnet and a powder making device

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1948609A (en) * 1932-01-18 1934-02-27 American Pulverizing Corp Method of pulverizing minerals and similar materials
GB1111097A (en) * 1965-10-29 1968-04-24 Stanley Horrocks Fluidised beds
DE2040519C2 (de) * 1970-08-14 1984-04-12 Alpine Ag, 8900 Augsburg Fließbettstrahlmühle
US4018388A (en) 1976-05-13 1977-04-19 Andrews Norwood H Jet-type axial pulverizer
DE2641620C3 (de) 1976-09-16 1987-07-09 Krupp Polysius Ag, 4720 Beckum Rollenmühle mit Sichter
US4538764A (en) * 1983-06-30 1985-09-03 Dunbar Richard M Method and apparatus for providing finely divided powder
JPS6461257A (en) 1987-09-02 1989-03-08 Fuji Xerox Co Ltd Ink jet recording device
US4905918A (en) 1988-05-27 1990-03-06 Ergon, Inc. Particle pulverizer apparatus
JP2528348B2 (ja) * 1988-06-17 1996-08-28 株式会社 栗本鐵工所 気流式粉砕装置
DE3833830A1 (de) * 1988-10-05 1990-04-12 Messer Griesheim Gmbh Verfahren und vorrichtung zum kaltmahlen
JPH03213161A (ja) * 1990-01-12 1991-09-18 Fuji Xerox Co Ltd 微粉砕装置
DE4100338A1 (de) 1991-01-08 1992-07-09 Nied Roland Verfahren zum ermitteln des grades der befuellung eines behaelters
US5716751A (en) * 1996-04-01 1998-02-10 Xerox Corporation Toner particle comminution and surface treatment processes
JP2000015126A (ja) * 1998-06-29 2000-01-18 Minolta Co Ltd 流動層型ジェット粉砕機
US6398139B1 (en) 1999-08-23 2002-06-04 Roland Nied Process for fluidized-bed jet milling, device for carrying out this process and unit with such a device for carrying out this process
DE10033628A1 (de) 2000-07-11 2002-01-24 Hosokawa Alpine Ag & Co Fliessbett-Gegenstrahlmühle
JP2007264315A (ja) * 2006-03-28 2007-10-11 Mitsubishi Chemicals Corp 着色剤分散体、着色剤分散体の製造方法及び静電荷像現像用トナーの製造方法
CN101433876B (zh) * 2008-12-02 2010-11-10 北京航空航天大学 气流粉碎与表面改性一体化装置及其制备超细颗粒的工艺
CN201475991U (zh) * 2009-09-03 2010-05-19 王昌祺 大型流化床超微粉碎设备
CN202527251U (zh) * 2011-12-14 2012-11-14 陆锁根 一种全陶瓷无污染流化床气流粉碎机
CN202983812U (zh) * 2012-12-20 2013-06-12 合肥久易农业开发有限公司 一种气流粉碎机
CN203355834U (zh) * 2013-07-30 2013-12-25 山东申达作物科技有限公司 一种用于生物农药生产的流化床气流粉碎装置
DE102014017556B4 (de) 2014-11-28 2019-05-16 Hosokawa Alpine Aktiengesellschaft Innenkühlturm für Folienblasanlagen
CN105107595B (zh) * 2015-09-10 2017-12-05 中国工程物理研究院化工材料研究所 流化床式气流粉碎改性系统及其应用
CN206276477U (zh) * 2016-10-26 2017-06-27 江西巴菲特化工有限公司 一种用于农药粉剂的高效气流粉碎机
CN206152933U (zh) * 2016-10-29 2017-05-10 临泉县泉河纳米植物新材料有限公司 一种流化床气流粉碎机
DE102016015051B4 (de) 2016-12-16 2019-01-31 Hosokawa Alpine Aktiengesellschaft Sichtrad für einen Zentrifugalkraft-Windsichter
CN107051682A (zh) * 2017-02-10 2017-08-18 广州中卓智能装备有限公司 革新型流化床气流磨粉碎机的研磨系统
CN208526909U (zh) * 2018-05-24 2019-02-22 中铝山东依诺威强磁材料有限公司 一种无底料气流磨制粉装置
CN208554513U (zh) * 2018-07-12 2019-03-01 江西桔王药业有限公司 一种螺旋进料式气流粉碎机
CN209531095U (zh) * 2018-12-28 2019-10-25 四川金核高分子材料有限公司 一种粉料气流粉碎机
DE102020006008B3 (de) 2020-10-01 2022-03-31 Hosokawa Alpine Aktiengesellschaft Fließbettgegenstrahlmühle zur Erzeugung feinster Partikel aus Aufgabegut geringer Schüttdichte und Verfahren dafür

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3140294A1 (de) 1981-10-10 1983-04-28 Alpine Ag, 8900 Augsburg Verfahren und vorrichtung zum trennen eines gutgemisches in komponenten unterschiedlicher mahlbarkeit
EP0139279A2 (de) 1983-10-20 1985-05-02 Alpine Aktiengesellschaft Fliessbett-Gegenstrahlmühle
DE19728382C2 (de) 1997-07-03 2003-03-13 Hosokawa Alpine Ag & Co Verfahren und Vorrichtung zur Fließbett-Strahlmahlung
DE19840344A1 (de) 1998-09-04 2000-05-04 Hosokawa Alpine Ag & Co Sichtrad für einen Zentrifugalkraft-Windsichter
DE10045160A1 (de) * 2000-08-14 2002-03-07 Ulf Noll Gmbh Multifunktionale Vorrichtung zum Mahlen, Sichten, Mischen und/oder Desagglomerieren
DE102006048850A1 (de) 2006-10-16 2008-04-17 Evonik Degussa Gmbh Amorphe submicron Partikel
US20150239048A1 (en) * 2012-09-12 2015-08-27 Xiamen Tungsten Co., Ltd. Manufacturing method of rare earth magnet alloy powder, rare earth magnet and a powder making device

Also Published As

Publication number Publication date
CN114273043B (zh) 2023-04-28
KR102617677B1 (ko) 2023-12-27
KR20220044413A (ko) 2022-04-08
CN114273043A (zh) 2022-04-05
US11833523B2 (en) 2023-12-05
DE102020006008B3 (de) 2022-03-31
US20220105520A1 (en) 2022-04-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3988214A1 (de) Fliessbettgegenstrahlmühle zur erzeugung feinster partikel aus aufgabegut geringer schüttdichte und verfahren dafür
EP2004329B1 (de) Verfahren zur erzeugung feinster partikel mittels einer strahlmühle
DE69704110T2 (de) Verbesserte fluidenergie-mühle
DE19728382C2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Fließbett-Strahlmahlung
EP3292912B1 (de) Verfahren zum betrieb eines multizyklons zum trennen von fein- und feinstkorn sowie multizyklon
DE4223762A1 (de) Sichter zum Sichten von körnigem Gut und Mahlanlage mit Einschaltung eines solchen Sichters
DE102006048864A1 (de) Verfahren zur Erzeugung feinster Partikel und Strahlmühle dafür sowie Windsichter und Betriebsverfahren davon
EP2959975A1 (de) Verfahren zur erzeugung feinster partikel mit einer strahlmühle und strahlmühle dafür
EP0115057A2 (de) Windsichter für den Feinstbereich
DE69305413T2 (de) Pulverisierungsvorrichtung
EP0634219A1 (de) Verfahren und Einrichtung zum Zerkleinern von Material unterschiedlicher Körnung
EP2024093B1 (de) Verfahren zur erzeugung feinster partikel mittels einer strahlmühle
EP1080786A1 (de) Verfahren zur Fliessbettstrahlmahlung, Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens und Anlage mit einer solchen Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
EP0350616B1 (de) Sichter zum Sichten von körnigem, gegebenenfalls agglomeriertem Gut
EP2142312A2 (de) Vorrichtung und verfahren zum sichten von aufgabegut
DE69103637T2 (de) Zweifach-separator zur sichtung von aus partikeln bestehendem material.
EP3895806A1 (de) Vorrichtung und verfahren zum zerkleinern von festen materialien
DE8914652U1 (de) Vorrichtung zum kontinuierlichen Mahlen bei hoher Leistung
US4811907A (en) Method and apparatus for improving the grinding result of a pressure chamber grinder
DE2510297C2 (de) Strahlmühle
DE2461793A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur sichtung von mahlgut aus der prallzerkleinerung koerniger produkte
DE4431534B4 (de) Maschine zur Einwirkung auf zerkleinerbares und klassierbares Rohgut, sowie Verfahren zum Betrieb der Maschine
EP0211117A2 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von feinverteiltem Pulver
DE3730597A1 (de) Luftstrahl-stroemungszerkleinerer
WO1998045042A1 (de) Verfahren zur vermahlung von temperaturempfindlichen produkten und für die durchführung dieses verfahrens geeignete mahlanlage

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20220525

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR