EP3212813B1 - Procédé d'orientation de grains de tôle d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procédé ou ce dispositif - Google Patents

Procédé d'orientation de grains de tôle d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procédé ou ce dispositif Download PDF

Info

Publication number
EP3212813B1
EP3212813B1 EP15798564.9A EP15798564A EP3212813B1 EP 3212813 B1 EP3212813 B1 EP 3212813B1 EP 15798564 A EP15798564 A EP 15798564A EP 3212813 B1 EP3212813 B1 EP 3212813B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
steel sheet
traction
sheet
furnace
downstream
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP15798564.9A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP3212813A1 (fr
Inventor
Pascal THEVENET
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Fives Stein SA
Original Assignee
Fives Stein SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Fives Stein SA filed Critical Fives Stein SA
Priority to PL15798564T priority Critical patent/PL3212813T3/pl
Publication of EP3212813A1 publication Critical patent/EP3212813A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP3212813B1 publication Critical patent/EP3212813B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/562—Details
    • C21D9/564—Tension control
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1238—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/125—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with application of tension
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • C21D9/562—Details
    • C21D9/563—Rolls; Drums; Roll arrangements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B17/00—Furnaces of a kind not covered by any preceding group
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
    • F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
    • F27B9/00—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity
    • F27B9/28—Furnaces through which the charge is moved mechanically, e.g. of tunnel type; Similar furnaces in which the charge moves by gravity for treating continuous lengths of work
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
    • C21D2201/05—Grain orientation

Definitions

  • the invention relates to the field of steel fabrication for electrotechnical applications, for example, but in a nonlimiting manner, used for producing magnetic circuits for transformers.
  • the invention more particularly relates to a method for accentuating the orientation of the grains of a steel sheet in a process of manufacturing magnetic sheets, and a device for implementing such a method.
  • the present invention further relates to an oven and a magnetic sheet production plant implementing this method and device.
  • the efficiency of an electric machine is notably reduced by magnetic losses occurring in the magnetic circuits of such a machine.
  • the optimization of the yield thus implies to manufacture magnetic circuits limiting as much as possible the losses that these circuits are likely to entail.
  • the sheets are typically made of steel comprising silicon and whose grains, that is to say elements of its metallurgical structure, are oriented ("GO" type steel). Such sheets are designated by the terms “magnetic sheet” or “electrical steel”.
  • magnetic sheets for electrotechnical applications are typically made to conduct a magnetic flux in a main direction, generally the direction of rolling, called Goss direction.
  • the FIGURES 1 and 2 each represents a sample 1x, 1y of steel sheet whose grains are represented in the schematic form of rectangular prisms 2a, 2b, 2c, 2d, 2e, 2f.
  • the sample 1x of the FIGURE 1 has grains 2a, 2b, 2c randomly oriented relative to each other, i.e. their respective faces occupy random orientations in space with respect to a direction 3.
  • 1x sample is a sheet whose grains are said to be non-oriented ("NGO" type steel).
  • the grains 2d, 2e, 2f are arranged in a substantially identical orientation, close to the direction 3 which is for example a rolling direction, that is to say a direction in which the sheet has undergone a stretching operation .
  • the FIGURE 3 represents the crystallographic structure of a sample 1z of oriented steel sheet (GO type steel) showing the grains in a plane parallel to a main face of the sheet. It shows grains 2g, 2h large and whose main orientations are substantially parallel to the direction 3, for example rolling.
  • electrical steels typically contain 3.5% silicon, whereas traditional carbon steel contains about 0.3% to 0.6% silicon.
  • the manufacture of electrical silicon steels typically aims at obtaining the highest possible primary grain size, for example 5-15 ⁇ m for GO type steels, and 20-200 ⁇ m for NGO type steels or steels. in which the grains are semi-oriented. It also aims to obtain a high secondary grain size, typically 1-5 mm for steels of the type "CRGB” ("Cold Rolled Grain-Oriented” in English), or even 5-30 mm for high-quality electrical steels such as than "HiB" type steels.
  • CRGB Cold Rolled Grain-Oriented
  • the average grain orientation of the GO steels must be achieved with an alignment tolerance of +/- 2 ° with respect to the Goss direction for the secondary grains, and an alignment tolerance of +/- 1, 5 ° for primary grains for an angle of these primary grains up to 10 ° with respect to the direction of Goss.
  • the "hot” process consists of dissolving in a sheet of grain magnification inhibitors in undesired directions by heating to a temperature of 1300-1400 ° C.
  • the formation of fine grains is then carried out in a hot rolling mill after which cold rolling is typically carried out and then a decarburization annealing to obtain the primary grains with deposition of magnesium oxide (mainly) on the surface of the sheet.
  • the magnification of the grains in a preferred direction is obtained beforehand during an additional annealing at about 1200 ° C. in oven-type ovens.
  • the "cold” process consists of the partial dissolution in the sheet of grain magnification inhibitors according to undesired orientations by its heating at a temperature of about 1200 ° C.
  • Thin grain precipitation and grain orientation are performed in hot and cold mills followed by annealing, nitriding and (mainly) MgO deposition.
  • the grain magnification in a preferred direction is achieved in an annealing of 1000-1200 ° C in kiln furnaces to obtain the secondary grains.
  • the direction of Goss is parallel to the plane of the sheet and may correspond to the direction of rolling.
  • the manufacturing steps according to such processes involve intermediate operations of storage and handling of sheets in order to transfer them from one station to another station, the thermal and mechanical operations being generally performed separately.
  • Each processing operation and corresponding handling requires time and the setting up a production organization that is sufficiently precise to ensure the availability of equipment in due time.
  • US3130088 describes a solution for hot-rolling of metal strips. Rolling rollers of limited diameter, through which the band passes alternately, are placed in the oven. These small diameter planing rollers achieve a transverse homogeneity of stress in the strip by producing an elongation by surface bending of the sheet and secondly an elongation by a pure traction of this sheet, the latter being limited by the deformation already generated on the surface. . The total elongation obtained is limited, up to 3% maximum. This process generates an elongation heterogeneity in the thickness of the sheet and a heterogeneity in the grain orientation.
  • US3130088 describes a power-up of the oven inlet and outlet strip by means of pinch rollers.
  • the traction transmissible to the web by this device is limited because of the very small contact area between the web and the nip rolls. Therefore, a very high pressure force of the nip rolls is necessary to obtain a high level of traction having the effect of crushing the band and therefore an undesired thickness variation.
  • An object of the present invention is to provide a device and a method making it possible to overcome all or some of the disadvantages mentioned above, in particular making it possible to accentuate the orientation of the grains of a grain-oriented steel sheet and of to lengthen these according to said orientation by reducing the total number of operations to obtain this orientation of the grains.
  • An object of the present invention is to provide a device for overcoming all or part of the disadvantages mentioned above, in particular to improve the orientation accuracy of the grains of a silicon steel sheet by reducing the total number of operations to obtain this orientation of the grains.
  • Another object of the present invention is to provide a device and a method for reducing the annealing temperature levels and / or the number and amount of inhibitors used in the methods known in the prior art.
  • the method according to the invention does not include elongation by bending the surface of the steel sheet.
  • FIGURE 9 An example of the result obtained by such a stretch is presented on the FIGURE 9 on which are represented two grains g1, g2 of respective length Lg1, Lg2 and oriented at a respective angle ⁇ 1, ⁇ 2 with respect to the rolling direction 3.
  • the grain g2 is obtained from the grain g1 by the implementation of the method according to the invention. It can be seen that, after elongation according to the invention, the grain has a length Lg2 and an angle ⁇ 2 such that Lg2> Lg1 and ⁇ 2 ⁇ 1.
  • This table indicates a grain angle ⁇ calculated as a function of the stretching of the steel sheet in the direction of rolling and the initial inclination of the grain. Stretching the sheet in the rolling direction Angle ⁇ of grain obtained by the elongation of the sheet for an initial inclination of the grain of: 1 2 4 ° 10 ° 3% 0.94 ° 1.88 ° 3.77 ° 9.43 ° 6% 0.91 ° 1.77 ° 3.55 ° 8.89 ° 10% 0.82 ° 1.64 ° 3.28 ° 8.21 °
  • the above table shows that the step of stretching the sheet according to the method of the invention makes it possible to straighten in the direction of Goss the original orientation angle (that is to say the angle before stretching the sheet at said temperature according to the method of the invention) grains from 0.05 ° to 1.8 °.
  • the following table shows a percentage of elongation of the length L of grain by the implementation of the invention, calculated according to the stretching of the steel sheet and the initial inclination of the grain.
  • Stretching the sheet in the rolling direction Percentage of elongation of the length L of grain obtained by the elongation of the sheet according to the invention for an initial inclination of the grain of: 1 2 4 ° 10 ° 3% 2.99% 2.93% 2.75% 1.43% 6% 5.99% 5.93% 5.74% 4.39% 10% 9.96% 9.93% 9.73% 8.32%
  • the above table shows that the stretching step of the sheet according to the method of the invention allows to lengthen generally in the direction of Goss the original grain length of 3 to 10% approximately, c ' that is to say the length before stretching the sheet at said temperature according to the method of the invention.
  • the increase in grain orientation accuracy, relative to a mean direction, results in an improvement of the magnetic properties of the steel, in particular its magnetic permeability. It is considered that the reduction of iron losses can reach 38% for average grain angles (between 5 ° and 10 °) whereas it is only 7% for smaller angles (between 0.5 ° and 4 °). °).
  • the method according to the invention therefore makes it possible to grow the grains according to the rolling direction of the sheet and throughout the thickness thereof, while improving the angle formed by the grains with respect to this rolling direction, which improves the magnetic permeability of electrical steel throughout its thickness by reducing iron losses.
  • the process according to the invention advantageously combines mechanical and thermal operations, making it possible to limit the disadvantages associated with the successive realization of mechanical and thermal operations which are separated in the processes known in the prior art.
  • the stretching of a steel sheet in an oven is particularly advantageous because the temperature of the steel is stable there, so the structure metallurgical is also homogeneous and stable. These conditions make it possible to apply the stretch perfectly controlled to achieve the desired result.
  • This stretching of the sheet may also be carried out, for example and without limitation, in a decarburization zone or a nitriding zone in which the temperature and metallurgical structure conditions of the sheet are also substantially constant.
  • S blocks are located on either side of the stretching region, and define two different speeds of scrolling for the steel sheet respectively upstream and downstream of the region of the steel. stretching. Depending on the amount of tensile force to be applied to the sheet, these S blocks may comprise two or more rolls.
  • the stretching of the steel sheet by motorized tensioning units thus arranged makes possible a localized treatment of the stretching region, in particular a controlled grain elongation.
  • these tensioning units are advantageously installed at the end of the heating zone, in the temperature holding zone, or possibly in the decarburization zone or in the nitriding zone, so as to achieve controlled traction of the sheet metal. in an area in which the temperature and structure of the steel are stable. It ensures a perfect control of the setting in traction of the band to achieve the goals of elongation and grain orientation desired.
  • the steel sheet has a thickness of less than or equal to about 0.5 mm, preferably about 0.3 mm.
  • the elongation rate applied according to the invention to the steel sheet during the stretching step is well above the usual values obtained by planing. Indeed, the elongation rate obtained by planing is limited to 3% by design by combining winding around rollers of limited diameter and pure traction.
  • the elongation rate applied to the steel sheet during the stretching step of the invention may be less than or equal to 10 percent.
  • This elongation rate can be achieved by setting the strip in the oven between two tensioning units equipped with large diameter rollers.
  • a strip of a silicon steel having a thickness of 0.35 mm and a width of 1050 mm and at a temperature of 750 ° C. is energized in the zone of stretching.
  • a tension on the band of 53 MPa makes it possible to obtain, with this steel grade, an elongation of this one of 10%.
  • the device of the invention allows to exert the same level of tension over the entire width and over the entire thickness of the strip leading to a perfectly distributed elongation, avoiding any risk of rupture of the strip. For this steel grade, this occurs for a voltage of 58 MPa at 750 ° C and 23.1 MPa at 900 ° C.
  • the number and the diameter of the rolls of the tensioning units is determined so as to limit the plastic deformation of the band in the tensioning units.
  • four roller tensioning units and a roll diameter of 800 mm are well suited.
  • the strip tension level is limited to 34.2 MPa between the 3rd and the 4th roller tensioner input block of where an elongation limited to 0.08% between these rolls and negligible before these.
  • the diameter of the rollers is validated by so-called "coil-break" calculations which define the minimum roll diameter to deviate from the plastic and permanent deformation which would limit the value of tension in the strip and therefore the value of the elongation homogeneous in the thickness of it.
  • Roll diameter values of at least 400 mm make it possible to move away from the negative deformation criteria, which depend on the strengths of the belts and the temperatures.
  • Increasing the diameter of the rollers naturally gives more interesting results, the economic criterion being the only limitation.
  • the number of rolls is a secondary criterion that allows for a more gradual increase in elongation as the number of rolls increases. Again, the economic criterion is the only limitation.
  • pinch rolls as described in US3130088 , would not be appropriate for the method according to the invention, because it would be necessary to exert on the band a very large effort to obtain a similar increase in traction to the new device according to the invention, which would have the effect of generating a crash important band, because of its temperature level, and therefore an undesired thickness variation. While the pinch rollers give a very limited winding angle around the rollers (a few degrees), the device according to the invention allows very large windings, for example from 300 ° to 800 ° approximately.
  • the device according to the invention achieves a pure traction in the sheet which gives homogeneity of orientation of the grains in its thickness by minimizing the surface elongation by the use of rollers of large diameters defined for this purpose. It makes it possible to obtain greater pure traction by presenting a much lower surface deformation, thus more distant from the limit of rupture.
  • the section variation resulting from the elongation of the strip is made by variation of its width and not by variation of its thickness, which remains constant: the stresses on the strip remain tangential to the strip and are not perpendicular to it so do not generate crushing. This situation of variation in hot width is moreover known in the field of sheet annealing furnaces.
  • the continuous treatment of the sheet according to the invention greatly simplifies the production of oriented grain steels compared to the processes known in the prior art by producing in a single oven, and in a single pass of the sheet in this oven, simultaneously the metallurgical annealing operation of the steel and the step of elongation of the hot grain.
  • this operation and this step are performed successively with different equipment which requires the provision of these different equipment and the successive passage of the sheet in these equipment.
  • This operation and this successive step involve intermediate handling of the sheet metal coils, the availability of several different equipment with their driving teams, energy consumption and possible emissions of corresponding pollutants.
  • the present invention makes it possible to eliminate these disadvantages.
  • the steel sheet passes continuously to a nitriding step.
  • the invention also proposes a device comprising a traction apparatus, this traction apparatus comprising at least one tensioner block (or S block) upstream and a tensioner block (or S block). ) downstream, the upstream tensioning unit comprising a first group of traction rollers, the tensioner block downstream having a second group of traction rollers, the traction rollers of the upstream tensioner block and the downstream tensioner unit being arranged to effect a drawing of the stretching region of the steel sheet, the furnace comprising means for heating able to heat and maintain the stretching region of the steel sheet at the set temperature.
  • the setting in traction of the sheet necessary to obtain the grain orientation of a high precision can be achieved by a controlled rotation of at least one traction roller in each tensioner block.
  • an advantageous solution consists in subjecting the at least one roller of each tensioner unit to a specific speed or a specific torque, so that the speed of travel of the steel sheet is greater in the downstream tensioning unit. only in the upstream tensioner block.
  • the traction rollers of the two tensioning units are driven at progressively increasing speeds from upstream to downstream along the path of travel of the steel sheet.
  • the traction apparatus is arranged to allow the steel sheet to be moved along a linear displacement path in which the steel sheet is brought into contact with at most a part of the traction rollers without being put into position. in traction by the traction device.
  • the traction device thus installed in an oven makes it possible to use the heat treatment line in a conventional manner, since the traction device can be by-passed through the sheet which then follows a conventional treatment cycle depending on the state of the treatment. art.
  • the invention also relates to a magnetic sheet production plant, comprising a line comprising a rolling mill and on which the method or / and a device according to different combinations of the characteristics which have just been described is implemented downstream of the rolling mill.
  • the line further comprises a planer comprising planing rollers.
  • the line further comprises a decarburizing device upstream of said method and / or device.
  • the line further comprises a nitriding device downstream of said method and / or device.
  • the invention also makes it possible to reduce the number of operations for producing grain-oriented electrical steel, whether hot or cold, to increase the overall productivity gain of the installation, to reduce the amount of energy consumed, or to reduce reel handling, labor and pollutant emissions. The total cost of making steel is thus considerably reduced.
  • the invention clearly differs from the planing system by producing a pure traction in the sheet which gives homogeneity of orientation of the grains in its thickness by minimizing the surface elongation by the use of rolls of large diameters defined for this purpose.
  • the process makes it possible to obtain greater pure traction, since it exhibits a much lower surface deformation, thus more distant from the rupture limit.
  • variants of the invention comprising only a selection of characteristics described, isolated from the other characteristics described (even if this selection is isolated within a sentence including these other characteristics), if this selection of features is sufficient to confer a technical advantage or to differentiate the invention from the state of the prior art.
  • This selection comprises at least one characteristic, preferably functional without structural details, or with only a part of the structural details if this part alone is sufficient to confer a technical advantage or to differentiate the invention from the state of the prior art.
  • the traction device 4 preferably comprises two tensioning units 41, 42.
  • Each stretcher block, or S-block comprises at least one traction roller, for example as on the FIGURES 5-8 four in number.
  • These traction rollers can have an identical diameter between them ( FIGURES 5 , 7 to 9 ) or different ( FIGURE 6 ).
  • a steel sheet 1 passes through a furnace 9, for example an annealing furnace, on support rollers 911, 912, 913, from an inlet (on the left in the figure) to an outlet (on the right in the figure ) of this oven 9.
  • the steel sheet 1 is not inserted into the traction rollers of the traction apparatus 4, and this traction apparatus 4 thus does not fulfill its stretching function.
  • This configuration makes it possible, for example, to heat-treat the steel sheet 1 in the oven 9 without applying a stretching force on the steel sheet 1.
  • the traction apparatus 4 may be installed in the oven 9 so that no traction roll is brought into contact with the steel sheet 1 when the latter is moved as just described.
  • the steel sheet 1 also rests on the support rollers 911, 912, 913.
  • the stretching force of the sheet in the stretching region 1d can be obtained and controlled by a differential of speed or torque between different traction rollers.
  • the actuated rollers are for example the traction rollers 418, 425. It is seen that the arrangement of the traction rollers in FIGURE 6 This results in a dimension of the stretch region 1a of the steel sheet 1 which is greater (in the direction of movement of the sheet, that is from left to right in the figure) to that of the stretching region 1d of the FIGURE 5 .
  • the arrangement of the traction rollers in the tensioning units 41, 42 or the relative positioning of the tensioning units 41, 42 in the traction apparatus makes it possible to control the dimension of the stretching region 1d, 1e of the sheet metal. 1 in the direction of movement of this sheet, which optimizes the stretching force applied as a function, for example, of the mechanical properties of the steel sheet 1 or the thermal conditions of the furnace 9.
  • a stretching region 1a of larger size makes it possible to maintain the sheet in tension in this stretching region longer to obtain mechanical properties given at the end of this treatment.
  • the optimization of this stretching effort, or the friction conditions of the steel sheet 1 on the traction rollers can also be controlled by the diameter of the traction rollers (eg multiple in the example of the FIGURE 6 ) as well as by the choice of material in which these rolls are made or the surface condition of the roll table.
  • the arrangement of the traction rollers can thus be chosen according to the nature of the treatment to be carried out or the type of material to be treated.
  • the FIGURE 8 represents the device of the FIGURE 5 with a leveling machine 7 installed upstream of the traction device 4.
  • This leveling machine 7 comprises leveling rollers 793, 794, 795 brought into contact, alternately, with the upper surfaces 11 and lower 12 of the steel sheet 1.
  • the FIGURE 4 represents three planing rollers 791, 792, 793 and a steel sheet comprising four parts 1a, 1b, 1c, 1f located respectively upstream of the leveling roller 791, between the two planing rollers 791, 792, between the two rollers planing member 792, 793 and downstream of the leveling roller 793.
  • the spacing distance 79a of the leveling rollers 791, 792, 793 is preferably substantially equal to 70% of the diameter of these leveling rollers 791, 792, 793. When several leveling rollers are installed in the leveling machine 7, this spacing distance 79a may vary so as to avoid, for example, any residual camber of the steel sheet 1 at the output of the leveling machine 7.
  • the planer 7 is arranged to reduce the shape defects of the sheet metal input of the traction member 4 to allow a uniform tensioning of the sheet over its width.
  • planer may be mounted downstream of the traction device 4 in order to obtain, for example, flatness characteristics suitable for processing steps of the steel sheet 1 made after the stretching method according to the invention. .

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Description

    Domaine technique
  • L'invention se rapporte au domaine de la fabrication d'acier pour applications électrotechniques, par exemple, mais de manière non limitative, servant à la réalisation de circuits magnétiques pour transformateurs.
  • L'invention concerne plus particulièrement un procédé permettant d'accentuer l'orientation des grains d'une tôle d'acier dans un processus de fabrication de tôles magnétiques, ainsi qu'un dispositif permettant de mettre en œuvre un tel procédé.
  • La présente invention concerne en outre un four et une installation de production de tôle magnétique mettant en œuvre ce procédé et ce dispositif.
    • Etat de la technique antérieure
  • Le rendement d'une machine électrique, par exemple un transformateur, est notamment réduit par des pertes magnétiques se produisant dans les circuits magnétiques d'une telle machine. L'optimisation du rendement implique donc de fabriquer des circuits magnétiques limitant autant que possible les pertes que ces circuits sont susceptibles d'entraîner.
  • Dans cet objectif, il est connu de réaliser des culasses ou carcasses magnétiques par empilage de tôles. L'empilage de tôles permet de réduire les pertes liées à la présence de courants de Foucault par comparaison avec des pièces massives réalisées d'un seul bloc.
  • Dans ce même objectif, les tôles sont typiquement réalisées en acier comprenant du silicium et dont les grains, c'est-à-dire des éléments de sa structure métallurgique, sont orientés (acier de type « GO »). On désigne de telles tôles par les termes « tôle magnétique » ou encore « acier électrique ».
  • De façon générale, les tôles magnétiques destinées aux applications électrotechniques sont typiquement réalisées de manière à conduire un flux magnétique dans une direction principale, généralement la direction de laminage, appelée direction de Goss.
  • Les FIGURES 1 et 2 représentent chacune un échantillon 1x, 1y de tôle d'acier dont les grains sont représentés sous la forme schématique de prismes rectangulaires 2a, 2b, 2c, 2d, 2e, 2f. L'échantillon 1x de la FIGURE 1 comporte des grains 2a, 2b, 2c orientés les uns par rapport aux autres de façon aléatoire, c'est-à-dire que leurs faces respectives occupent des orientations aléatoires dans l'espace par rapport à une direction 3. Dans ce cas, l'échantillon 1x est une tôle dont les grains sont dits non-orientés (acier de type « NGO »).
  • Sur l'échantillon 1y de la FIGURE 2, les grains 2d, 2e, 2f sont disposés selon une orientation sensiblement identique, proche de la direction 3 qui est par exemple une direction de laminage, c'est-à-dire une direction suivant laquelle la tôle a subi une opération d'étirement.
  • La FIGURE 3 représente la structure cristallographique d'un échantillon 1z de tôle d'acier à gains orientés (acier de type GO) faisant apparaître les grains dans un plan parallèle à une face principale de la tôle. Elle montre des grains 2g, 2h de grande taille et dont les orientations principales sont sensiblement parallèles à la direction 3, par exemple de laminage.
  • Typiquement, les aciers électriques contiennent 3,5 % de silicium, tandis qu'un acier au carbone traditionnel en contient entre 0,3 et 0,6 % environ.
  • La fabrication d'aciers électriques au silicium vise typiquement à obtenir une taille de grains primaires la plus élevée possible, par exemple 5-15 µm pour les aciers de type GO, et 20-200 µm pour des aciers de type NGO ou pour des aciers dans lesquels les grains sont semi-orientés. Elle vise aussi à obtenir une taille de grains secondaires élevée, typiquement 1-5 mm pour des aciers de type « CRGO » (« Cold Rolled Grain-Oriented » en anglais), voire 5-30 mm pour des aciers électriques de haute qualité tels que des aciers de type « HiB ».
  • Typiquement, l'orientation moyenne des grains des aciers GO doit être réalisée avec une tolérance d'alignement de +/-2° par rapport à la direction de Goss pour les grains secondaires, et une tolérance d'alignement de +/-1,5° pour les grains primaires pour un angle de ces grains primaires allant jusqu'à 10° par rapport à la direction de Goss.
  • On connaît dans l'art antérieur au moins deux procédés principaux de fabrication de tôles magnétiques à grains orientés : un procédé « à chaud » et un procédé « à froid ».
  • Le procédé « à chaud » consiste en la dissolution dans une tôle d'inhibiteurs de grossissement de grain selon les orientations non souhaitées, par son chauffage jusqu'à une température de 1 300-1 400°C. La formation de grains fins est ensuite réalisée dans un laminoir à chaud après quoi sont typiquement réalisés un laminage à froid puis un recuit de décarburation pour obtenir les grains primaires avec dépôt d'oxyde de magnésium (principalement) sur la surface de la tôle. Le grossissement des grains selon une direction préférentielle est préalablement obtenu lors d'un recuit supplémentaire à environ 1 200°C dans des fours de type four cloche.
  • Le procédé « à froid » consiste en la dissolution partielle dans la tôle des inhibiteurs de grossissement de grain selon les orientations non souhaitées par son chauffage à une température d'environ 1 200°C. La précipitation des grains fins et l'orientation des grains sont réalisées dans des laminoirs à chaud et à froid et sont suivies d'un recuit, d'une nitruration et d'un dépôt de MgO (principalement). Le grossissement des grains selon une direction préférentielle est réalisé dans un recuit de 1 000-1 200°C dans des fours de type four cloche pour obtenir les grains secondaires.
  • Outre la taille des grains, il est important d'obtenir leur orientation selon la direction de Goss. Une telle orientation peut entraîner une augmentation de la densité de flux magnétique allant jusqu'à 30 % comparativement à un acier dans lequel les grains ne sont pas orientés. En général, la direction de Goss est parallèle au plan de la tôle et peut correspondre à la direction de laminage.
  • On voit que la fabrication de tôles magnétiques à grains orientés selon les procédés décrits ci-dessus nécessite une succession d'opérations thermiques et mécaniques.
  • Les étapes de fabrication selon de tels procédés impliquent des opérations intermédiaires de stockage et de manutention de tôles afin de les transférer d'un poste à un autre poste, les opérations thermiques et mécaniques étant généralement réalisées séparément. Chaque opération de traitement et de manutentions correspondantes nécessite du temps et la mise en place d'une organisation de production qui est suffisamment précise pour assurer la disponibilité des équipements en temps requis.
  • Un autre inconvénient des procédés décrits ci-dessus est qu'ils donnent une orientation de grain imprécise, pouvant varier d'environ +/-10° par rapport à la direction de laminage.
  • US3130088 décrit une solution de planage à chaud de bandes métalliques. Des rouleaux de planage de diamètre limité, à travers lesquels passe alternativement la bande, sont placés dans le four. Ces rouleaux de planage de petit diamètre réalisent une homogénéité transversale de contrainte dans la bande en produisant un allongement par flexion en surface de la tôle et secondairement un allongement par une traction pure de cette tôle, cette dernière étant limitée par la déformation déjà générée en surface. L'allongement total obtenu est limité, jusqu'à 3% maximum. Ce procédé génère une hétérogénéité d'allongement dans l'épaisseur de la tôle et une hétérogénéité dans l'orientation des grains.
  • De plus, US3130088 décrit une mise sous tension de la bande en entrée et sortie de four au moyen de rouleaux pinceurs. La traction transmissible à la bande par ce dispositif est limitée du fait de la surface de contact très réduite entre la bande et les rouleaux pinceurs. De ce fait, un effort de pression très important des rouleaux pinceurs est nécessaire pour obtenir un haut niveau de traction ayant pour effet un écrasement de la bande et donc une variation d'épaisseur non souhaitée.
    • Exposé de l'invention
  • Un but de la présente invention est de proposer un dispositif et un procédé permettant de pallier tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus, en particulier permettant d'accentuer l'orientation des grains d'une tôle d'acier à grains orientés et d'allonger ceux-ci selon ladite orientation en réduisant le nombre total d'opérations pour obtenir cette orientation des grains.
  • Un but de la présente invention est de proposer un dispositif permettant de pallier tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus, en particulier permettant d'améliorer la précision d'orientation des grains d'une tôle d'acier au silicium en réduisant le nombre total d'opérations pour obtenir cette orientation des grains.
  • Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif et un procédé permettant de réduire les niveaux de température de recuit et/ou le nombre et la quantité d'inhibiteurs utilisés dans les procédés connus dans l'art antérieur.
  • A cet effet, l'invention propose un procédé pour modifier l'orientation des grains d'une tôle d'acier à grains orientés lors d'une opération de recuit de la tôle d'acier au sein d'un four de traitement thermique en continu, cette opération étant en particulier utilisée pour la fabrication de tôle magnétique, ce procédé comprenant :
    • une étape de déplacement de la tôle d'acier suivant sa direction longitudinale au cours de laquelle la tôle d'acier est déplacée dans le four,
    • une étape de maintien en température d'une région d'étirement de la tôle d'acier à une température paramétrée comprise entre 750°C et 900°C,
    • une étape d'étirement longitudinal de la tôle d'acier dans la région d'étirement.
  • Le procédé selon l'invention comporte en outre :
    • une étape de maintien en température d'une région d'étirement de la tôle d'acier à une température paramétrée comprise entre 750 °C et 900 °C,
    • une étape d'étirement longitudinal de la tôle d'acier dans la région d'étirement.
  • De préférence, le procédé selon l'invention ne comprend pas d'allongement par flexion en surface de la tôle d'acier.
  • La réalisation d'un étirement d'une tôle d'acier ayant une telle température permet d'allonger les grains et d'augmenter la précision d'orientation des grains par rapport à la direction de déplacement de la tôle, laquelle étant également la direction de laminage ou direction de Goss, par comparaison avec un procédé de laminage selon l'art antérieur.
  • Un exemple de résultat obtenu par un tel étirement est présenté sur la FIGURE 9 sur laquelle sont représentés deux grains g1, g2 de longueur respective Lg1, Lg2 et orientés suivant un angle respectif θ1, θ2 par rapport à la direction de laminage 3. Le grain g2 est obtenu à partir du grain g1 par la mise en œuvre du procédé selon l'invention. On voit que, après élongation selon l'invention, le grain a une longueur Lg2 et un angle θ2 tels que Lg2 > Lg1 et θ2 < θ1.
  • Il a été calculé par la société déposante qu'un tel étirement selon l'invention permet de réduire l'angle moyen θ formé par les grains par rapport à la direction de laminage selon les exemples donnés dans le tableau suivant. Ce tableau indique un angle de grain θ calculé en fonction de l'étirement de la tôle d'acier dans la direction de laminage et de l'inclinaison initiale du grain.
    Etirement de la tôle dans la direction de laminage Angle θ de grain obtenu par l'allongement de la tôle pour une inclinaison initiale du grain de :
    1° 2° 4° 10°
    3% 0,94° 1,88° 3,77° 9,43°
    6% 0,91° 1,77° 3,55° 8,89°
    10% 0,82° 1,64° 3,28° 8,21°
  • Le tableau ci-dessus fait apparaître que l'étape d'étirement de la tôle selon le procédé de l'invention permet de redresser dans la direction de Goss l'angle d'orientation d'origine (c'est-à-dire l'angle avant étirement de la tôle à ladite température selon le procédé de l'invention) des grains de 0,05° à 1,8° environ.
  • De même, le tableau suivant indique un pourcentage d'allongement de la longueur L de grain par la mise en œuvre de l'invention, calculé en fonction de l'étirement de la tôle d'acier et de l'inclinaison initiale du grain.
    Etirement de la tôle dans la direction de laminage Pourcentage d'allongement de la longueur L de grain obtenu par l'allongement de la tôle selon l'invention pour une inclinaison initiale du grain de :
    1° 2° 4° 10°
    3% 2,99% 2,93% 2,75% 1,43%
    6% 5,99% 5,93% 5,74% 4,39%
    10% 9,96% 9,93% 9,73% 8,32%
  • Le tableau ci-dessus fait apparaître que l'étape d'étirement de la tôle selon le procédé de l'invention permet d'allonger globalement dans la direction de Goss la longueur d'origine du grain de 3 à 10% environ, c'est-à-dire la longueur avant étirement de la tôle à ladite température selon le procédé de l'invention.
  • L'augmentation de la précision d'orientation des grains, relativement à une direction moyenne, se traduit par une amélioration des propriétés magnétiques de l'acier, en particulier sa perméabilité magnétique. On considère que la réduction des pertes fer peut atteindre 38% pour des angles de grain moyens (entre 5° et 10°) alors qu'elle n'est que de 7% pour des angles plus petits (entre 0,5° et 4°).
  • Le procédé selon l'invention permet donc de faire grandir les grains selon la direction de laminage de la tôle et dans toute l'épaisseur de celle-ci, tout en améliorant l'angle formé par les grains par rapport à cette direction de laminage, ce qui améliore la perméabilité magnétique de l'acier électrique dans toute son épaisseur en réduisant les pertes fer.
  • En outre, on voit que le procédé selon l'invention réunit avantageusement des opérations mécaniques et thermiques, permettant de limiter les inconvénients liés à la réalisation successive d'opérations mécaniques et thermiques qui sont séparées dans les procédés connus dans l'art antérieur.
  • L'étirement d'une tôle d'acier dans un four, en particulier en fin de la zone de chauffage ou dans la zone de maintien en température, est particulièrement avantageux, car la température de l'acier y est stable, donc la structure métallurgique y est également homogène et stable. Ces conditions permettent d'appliquer l'étirement de façon parfaitement contrôlée pour obtenir le résultat souhaité. Cet étirement de la tôle peut aussi être réalisé, par exemple et de façon non limitative, dans une zone de décarburation ou une zone de nitruration dans lesquelles les conditions de température et de structure métallurgique de la tôle sont aussi pratiquement constantes.
  • Selon l'invention, pour étirer la tôle d'acier on la fait venir en prise d'entraînement avec deux blocs tensionneurs motorisés situés dans le four. Les blocs tensionneurs, appelés « blocs en S », sont situés de part et d'autre de la région d'étirement, et définissent deux vitesses de défilement différentes pour la tôle d'acier, respectivement en amont et en aval de la région d'étirement. En fonction de l'importance de l'effort de traction à appliquer à la tôle, ces blocs en S peuvent comprendre deux rouleaux ou davantage.
  • L'étirement de la tôle d'acier par des blocs tensionneurs motorisés ainsi disposés rend possible un traitement localisé de la région d'étirement, en particulier un allongement de grain contrôlé.
  • Comme indiqué plus haut, ces blocs tensionneurs sont avantageusement installés en fin de zone de chauffage, dans la zone de maintien en température, ou éventuellement dans la zone de décarburation ou dans la zone de nitruration, de façon à réaliser la traction contrôlée de la tôle dans une zone dans laquelle la température et la structure de l'acier sont stables. On assure une parfaite maîtrise de la mise en traction de la bande afin d'atteindre les objectifs d'allongement et d'orientation du grain souhaités.
  • De préférence, la tôle d'acier a une épaisseur inférieure ou égale à environ 0,5 mm, de préférence environ 0,3 mm.
  • Avantageusement, le taux d'allongement appliqué selon l'invention à la tôle d'acier pendant l'étape d'étirement est bien au-dessus des valeurs habituelles obtenues par planage. En effet, le taux d'allongement obtenu par planage est limité à 3% de par leur conception par combinaison d'enroulement autour de rouleaux de diamètres limités et de traction pure. Le taux d'allongement appliqué à la tôle d'acier pendant l'étape d'étirement selon l'invention peut être inférieur ou égal à 10 pour cent.
  • Ce taux d'allongement peut être atteint par la mise en traction de la bande dans le four entre deux blocs tensionneurs équipés de rouleaux de grand diamètre.
  • Selon un exemple de réalisation de l'invention, une bande d'un acier silicium d'une épaisseur de 0,35 mm et d'une largeur de 1050 mm et à une température de 750°C est mise sous tension dans la zone d'étirement. Comme le montre le tableau ci-dessous, une tension sur la bande de 53 MPa permet d'obtenir, avec cette nuance d'acier, une élongation de celle-ci de 10%.
    Tension MPa 34.2 47.8 50.5 53.0 55.0 57.0 58.0
    Elongation % 0.08% 3.2% 5.6% 10.0% 17.2% 36.5% 59.8%
  • Comme le montre le tableau ci-dessous, pour la même nuance d'acier au silicium portée à 900°C, il suffit d'une tension de 20 MPa pour obtenir une élongation de 10%.
    Tension MPa 19.0 20.1 21.1 22.1 23.1
    Elongation % 3.8% 10.1% 21.1 % 44.2% 77.0%
  • Le dispositif selon l'invention permet d'exercer le même niveau de tension sur toute la largeur et sur toute l'épaisseur de la bande conduisant à une élongation parfaitement répartie, évitant tout risque de rupture de la bande. Pour cette nuance d'acier, celle-ci se produit pour une tension de 58 MPa à 750°C et 23.1 MPa à 900°C.
  • Avantageusement, le nombre et le diamètre des rouleaux des blocs tensionneurs est déterminé de sorte de limiter la déformation plastique de la bande dans les blocs tensionneurs. Dans notre exemple de réalisation précédent, des blocs tensionneurs de quatre rouleaux et un diamètre des rouleaux de 800 mm sont bien adaptés. On voit en effet dans le tableau ci-dessous, pour une bande à 750°C, que le niveau de traction de la bande est limité à 34.2 MPa entre le 3e et le 4e rouleau du bloc tensionneur d'entrée, d'où une élongation limitée à 0.08% entre ces rouleaux et négligeable avant ceux-ci.
    Sortie du 1er rouleau Sortie du 2e rouleau Sortie du 3e rouleau Sortie du 4e rouleau
    Tension MPa 12.1 20.6 34.2 53.0
  • Le diamètre des rouleaux est validé par les calculs dits de « coil-break » qui définissent le diamètre de rouleau minimal pour s'écarter de la déformation plastique et permanente qui limiterait la valeur de traction dans la bande et donc la valeur de l'allongement homogène dans l'épaisseur de celle-ci. Des valeurs de diamètre de rouleau de 400 mm minimum permettent de s'éloigner des critères négatifs de déformation, dépendants des résistances des bandes et des températures. L'augmentation du diamètre des rouleaux donne naturellement des résultats plus intéressants, le critère économique étant la seule limitation. De même, le nombre de rouleaux est un critère secondaire qui permet une augmentation plus progressive de l'allongement lorsque le nombre de rouleaux augmente. De nouveau, le critère économique est la seule limitation.
  • Les résultats ci-dessus sont bien entendu dépendants de la nature de l'acier, notamment des valeurs de module élastique en fonction de la température ainsi que de la valeur de la traction appliquée, laquelle fait varier ce module élastique.
  • L'utilisation de rouleaux pinceurs, comme décrits dans US3130088 , ne conviendrait pas pour le procédé selon l'invention, car il serait nécessaire d'exercer sur la bande un effort très important pour obtenir une augmentation de traction similaire au nouveau dispositif selon l'invention, ce qui aurait pour effet de générer un écrasement important de bande, du fait de son niveau de température, et donc une variation d'épaisseur non souhaitée. Alors que les rouleaux pinceurs donnent un angle d'enroulement autour des rouleaux très limité (quelques degrés), le dispositif selon l'invention permet des enroulements très importants, par exemple de 300° à 800° environ.
  • Le dispositif selon l'invention réalise une traction pure dans la tôle qui donne une homogénéité d'orientation des grains dans son épaisseur en minimisant l'allongement surfacique par l'utilisation de rouleaux de grands diamètres définis à cet effet. Il permet d'obtenir une plus grande traction pure en présentant une déformation surfacique beaucoup plus faible donc plus éloignée de la limite de rupture. Dans le nouveau dispositif selon l'invention, la variation de section résultant de l'allongement de la bande se fait par variation de sa largeur et non par variation de son épaisseur, qui reste constante : les efforts sur la bande restent tangentiels à la bande et ne sont pas perpendiculaires à celle-ci donc ne génèrent pas d'écrasement. Cette situation de variation de largeur à chaud est par ailleurs connue dans le métier des fours de recuit de tôles.
  • Le traitement continu de la tôle selon l'invention simplifie considérablement la production d'aciers à grains orientés comparativement aux procédés connus dans l'art antérieur en réalisant dans un seul four, et lors d'un seul passage de la tôle dans ce four, simultanément l'opération de recuit métallurgique de l'acier et l'étape d'allongement du grain à chaud. A l'heure actuelle, selon l'état de l'art, cette opération et cette étape sont réalisées successivement avec des équipements différents ce qui impose la mise à disposition de ces équipements différents et le passage successif de la tôle dans ces équipements. Cette opération et cette étape successives impliquent des manutentions intermédiaires des bobines de tôle, la disponibilité de plusieurs équipements différents avec leurs équipes de conduite, une consommation énergétique et des émissions éventuelles de polluants correspondantes. La présente invention permet de supprimer ces inconvénients.
  • Selon une caractéristique avantageuse, après l'étape d'étirement, la tôle d'acier passe de façon continue à une étape de nitruration.
  • Pour mettre en œuvre le procédé selon l'invention, l'invention propose aussi un dispositif comprenant un appareil de traction, cet appareil de traction comportant au moins un bloc tensionneur (ou bloc en S) amont et un bloc tensionneur (ou bloc en S) aval, le bloc tensionneur amont comportant un premier groupe de rouleaux de traction, le bloc tensionneur aval comportant un deuxième groupe de rouleaux de traction, les rouleaux de traction du bloc tensionneur amont et du bloc tensionneur aval étant agencés pour réaliser une mise en traction de la région d'étirement de la tôle d'acier, le four comprenant des moyens de chauffage aptes à chauffer et maintenir la région d'étirement de la tôle d'acier à la température paramétrée.
  • Selon une caractéristique avantageuse, la mise en traction de la tôle nécessaire à l'obtention de l'orientation de grain d'une grande précision peut être réalisée par une mise en rotation contrôlée d'au moins un rouleau de traction dans chaque bloc tensionneur. Pour ce faire, une solution avantageuse consiste à soumettre l'au moins un rouleau de chaque bloc tensionneur à une vitesse spécifique ou un couple spécifique, de façon que la vitesse de défilement de la tôle d'acier soit plus grande dans le bloc tensionneur aval que dans le bloc tensionneur amont.
  • Avantageusement, les rouleaux de traction des deux blocs tensionneurs sont entraînés à des vitesses progressivement croissantes de l'amont vers l'aval le long de la trajectoire de déplacement de la tôle d'acier.
  • Avantageusement, l'appareil de traction est agencé pour permettre à la tôle d'acier d'être déplacée suivant une trajectoire de déplacement linéaire dans laquelle la tôle d'acier est mise en contact avec au plus une partie des rouleaux de traction sans être mise en traction par l'appareil de traction. L'appareil de traction ainsi installé dans un four permet d'utiliser la ligne de traitement thermique de façon conventionnelle, car l'appareil de traction peut être by-passé par la tôle laquelle suit alors un cycle de traitement conventionnel suivant l'état de l'art.
  • L'invention concerne aussi une installation de production de tôle magnétique, comprenant une ligne comprenant un laminoir et sur laquelle le procédé ou/et un dispositif selon différentes combinaisons des caractéristiques qui viennent d'être décrites est mis en œuvre en aval du laminoir.
  • Selon une caractéristique avantageuse, la ligne comprend en outre une planeuse comportant des rouleaux de planage.
  • Selon une caractéristique avantageuse, la ligne comprend en outre un dispositif de décarburation en amont dudit procédé ou/et dispositif.
  • Selon une autre caractéristique avantageuse, la ligne comprend en outre un dispositif de nitruration en aval dudit procédé ou/et dispositif.
  • Plusieurs autres avantages découlent des caractéristiques qui viennent d'être exposées.
  • L'invention permet en outre de diminuer le nombre d'opérations d'élaboration d'acier électrique à grains orientés, à chaud ou à froid, d'augmenter le gain de productivité global de l'installation, de réduire la quantité d'énergie consommée, ou encore de réduire la manutention des bobines, la main-d'œuvre et les émissions de polluants. Le coût total d'élaboration de l'acier est ainsi considérablement réduit.
  • Comme nous l'avons vu, l'invention se démarque clairement du système de planage en réalisant une traction pure dans la tôle qui donne une homogénéité d'orientation des grains dans son épaisseur en minimisant l'allongement surfacique par l'utilisation de rouleaux de grands diamètres définis à cet effet. Le procédé permet d'obtenir une plus grande traction pure, car présentant une déformation surfacique beaucoup plus faible donc plus éloignée de la limite de rupture.
  • De même, comme nous l'avons vu, l'invention se distingue des procédés habituels notamment par:
    • la possibilité d'orienter les grains et de les allonger dans la direction dite de Goss, au-delà des valeurs habituellement pratiquées,
    • la possibilité de les orienter de façon homogène dans l'épaisseur de la bande,
    • la possibilité de réaliser ces deux actions sans variation d'épaisseur de la bande,
    • elle permet d'augmenter les valeurs de perméabilité magnétique des tôles de façon importante, de 7 à 38% environ.
    Description des figures et modes de réalisation
  • D'autres avantages et particularités de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée de mises en œuvre et de modes de réalisation nullement limitatifs, et des dessins annexés suivants :
    • la FIGURE 1 représente un échantillon de tôle d'acier à grains non-orientés,
    • la FIGURE 2 représente un échantillon de tôle d'acier à grains orientés,
    • la FIGURE 3 illustre la cristallographie d'un échantillon de tôle d'acier suivant un plan parallèle à une face principale de la tôle,
    • la FIGURE 4 représente une tôle d'acier déformée par trois rouleaux de planage,
    • la FIGURE 5 représente une tôle d'acier circulant sur des rouleaux de transport et des rouleaux de traction d'un organe de traction suivant un premier mode de réalisation,
    • la FIGURE 6 représente une tôle d'acier circulant sur des rouleaux de transport et des rouleaux de traction de l'organe de traction suivant un deuxième mode de réalisation,
    • la FIGURE 7 représente le dispositif de la FIGURE 5 dans lequel la tôle d'acier n'est pas insérée dans l'organe de traction,
    • la FIGURE 8 représente le dispositif de la FIGURE 5 comprenant une planeuse installée en amont de l'organe de traction,
    • la FIGURE 9 représente deux grains respectivement avant et après mise en œuvre du procédé selon l'invention.
  • Les modes de réalisation décrits dans ce texte n'étant nullement limitatifs, on pourra notamment considérer des variantes de l'invention ne comprenant qu'une sélection de caractéristiques décrites, isolées des autres caractéristiques décrites (même si cette sélection est isolée au sein d'une phrase comprenant ces autres caractéristiques), si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique, de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure.
  • En référence aux FIGURES 5 à 8, l'appareil de traction 4 suivant l'invention comprend de préférence deux blocs tensionneurs 41, 42.
  • Chaque bloc tensionneur, ou bloc en S, comprend au moins un rouleau de traction, par exemple comme sur les FIGURES 5 à 8 au nombre de quatre.
  • Ces rouleaux de traction peuvent avoir un diamètre identique entre eux (FIGURES 5, 7 à 9) ou différent (FIGURE 6).
  • Dans l'exemple représenté en FIGURE 7, une tôle d'acier 1 traverse un four 9, par exemple un four de recuit, sur des rouleaux support 911, 912, 913, depuis une entrée (à gauche sur la figure) jusqu'à une sortie (à droite sur la figure) de ce four 9. Dans cet exemple, la tôle d'acier 1 n'est pas insérée dans les rouleaux de traction de l'appareil de traction 4, et cet appareil de traction 4 ne remplit donc pas sa fonction d'étirement de la tôle d'acier 1. Cette configuration permet par exemple de procéder à un traitement thermique de la tôle d'acier 1 au sein du four 9 sans appliquer d'effort d'étirement sur la tôle d'acier 1. Alternativement, l'appareil de traction 4 peut être installé dans le four 9 de manière à ce qu'aucun rouleau de traction ne soit mis en contact avec la tôle d'acier 1 lorsque celle-ci est déplacée suivant qui vient d'être décrit.
  • En référence à la FIGURE 5, la tôle d'acier 1 repose aussi sur les rouleaux support 911, 912, 913. Dans la zone 4 de traction, la tôle s'enroule sur les rouleaux des blocs en S de telle façon que l'on puisse obtenir une adhérence suffisante entre ces rouleaux et la tôle pour obtenir le niveau de traction souhaité dans une région d'étirement 1d de la tôle 1. L'effort d'étirement de la tôle dans la région d'étirement 1d peut être obtenu et contrôlé par un différentiel de vitesse ou de couple entre différents rouleaux de traction.
  • Les mêmes commentaires s'appliquent à l'exemple représenté en FIGURE 6, dans lequel les rouleaux actionnés sont par exemple les rouleaux de traction 418, 425. On voit que la disposition des rouleaux de traction en FIGURE 6 se traduit par une dimension de la région d'étirement le de la tôle d'acier 1 qui est supérieure (dans le sens de déplacement de la tôle, c'est-à-dire de la gauche vers la droite sur la figure) à celle de la région d'étirement 1d de la FIGURE 5.
  • L'agencement des rouleaux de traction dans les blocs tensionneurs 41, 42 ou encore le positionnement relatif des blocs tensionneurs 41, 42 dans l'appareil de traction permettent de contrôler la dimension de la région d'étirement 1d, 1e de la tôle d'acier 1 dans le sens de déplacement de cette tôle, ce qui permet d'optimiser l'effort d'étirement appliqué en fonction par exemple des propriétés mécaniques de la tôle d'acier 1 ou des conditions thermiques du four 9. On sait par exemple qu'une région d'étirement le de dimension plus importante permet de maintenir la tôle en tension dans cette région d'étirement plus longtemps pour obtenir des propriétés mécaniques données à l'issue de ce traitement.
  • L'optimisation de cet effort d'étirement, ou les conditions de frottement de la tôle d'acier 1 sur les rouleaux de traction, peuvent aussi être contrôlées par le diamètre des rouleaux de tractions (p. ex. multiple dans l'exemple de la FIGURE 6) ainsi que par le choix du matériau dans lequel ces rouleaux sont réalisés ou de l'état de surface de la table des rouleaux.
  • Plus généralement, l'agencement des rouleaux de traction peut ainsi être choisi selon la nature du traitement à réaliser ou le type de matériau à traiter.
  • La FIGURE 8 représente le dispositif de la FIGURE 5 avec une planeuse 7 installée en amont de l'appareil de traction 4. Cette planeuse 7 comprend des rouleaux de planage 793, 794, 795 mis en contact, alternativement, avec les surfaces supérieures 11 et inférieure 12 de la tôle d'acier 1.
  • La FIGURE 4 représente trois rouleaux de planage 791, 792, 793 et une tôle d'acier comprenant quatre parties 1a, 1b, 1c, 1f situées respectivement en amont du rouleau de planage 791, entre les deux rouleaux de planage 791, 792, entre les deux rouleaux de planage 792, 793 et en aval du rouleau de planage 793. La distance d'écartement 79a des rouleaux de planage 791, 792, 793 est de préférence sensiblement égale à 70% du diamètre de ces rouleaux de planage 791, 792, 793. Lorsque plusieurs rouleaux de planage sont installés dans la planeuse 7, cette distance d'écartement 79a peut varier de façon à éviter par exemple toute cambrure résiduelle de la tôle d'acier 1 en sortie de planeuse 7.
  • Selon la FIGURE 8, la planeuse 7 est agencée de manière à réduire les défauts de forme de la tôle en entrée de l'organe de traction 4 pour permettre une mise sous tension homogène de la tôle sur sa largeur.
  • Alternativement, la planeuse peut être montée en aval de l'appareil de traction 4 afin d'obtenir par exemple des caractéristiques de planéité adaptées à des étapes de traitement de la tôle d'acier 1 réalisées après le procédé d'étirement selon l'invention.
  • Bien sûr, l'invention n'est pas limitée aux exemples qui viennent d'être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l'invention. De plus, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l'invention peuvent être associés les uns avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où ils ne sont pas incompatibles ou exclusifs les uns des autres.

Claims (13)

  1. Procédé pour accentuer l'orientation des grains d'une tôle d'acier à grains orientés (1) lors d'une opération de recuit de la tôle d'acier (1) au sein d'un four (9) de traitement thermique en continu, cette opération étant en particulier utilisée pour la fabrication de tôle magnétique, le procédé comprenant une étape de déplacement de la tôle d'acier (1) suivant sa direction longitudinale au cours de laquelle la tôle d'acier (1) est déplacée dans le four (9), caractérisé en ce qu'il comprend :
    - une étape de maintien en température d'une région d'étirement (1d, 1e) de la tôle d'acier (1) à une température paramétrée comprise entre 750 °C et 900 °C,
    - une étape d'étirement longitudinal de la tôle d'acier (1) dans la région d'étirement (1d, 1e),
    et en ce que pour étirer la tôle d'acier (1) on la fait venir en prise d'entraînement avec deux blocs tensionneurs motorisés (41, 42) appelés « blocs en S » situés dans le four (9), les blocs tensionneurs (41, 42) étant situés de part et d'autre de la région d'étirement (1d, 1e), et définissant deux vitesses de défilement différentes pour la tôle d'acier (1), respectivement en amont et en aval de la région d'étirement (1d, 1e).
  2. Procédé selon la revendication 1, dans lequel, après l'étape d'étirement, la tôle d'acier (1) passe de façon continue à une étape de nitruration.
  3. Procédé selon l'une des revendications 1 à 2, dans lequel le taux d'allongement appliqué à la tôle d'acier (1) pendant l'étape d'étirement est inférieur ou égal à 10 pour cent.
  4. Procédé selon l'une quelconque des revendications précédentes, dans lequel le four (9) est un four de recuit.
  5. Dispositif pour la mise en œuvre d'un procédé selon l'une des revendications précédentes, comprenant un appareil de traction (4), ledit appareil de traction comportant au moins un bloc tensionneur amont (41) et un bloc tensionneur aval (42) appelés blocs en S, le bloc tensionneur amont (41) comportant un premier groupe de rouleaux de traction (411, 412, 413, 414, 415, 416, 417, 418), le bloc tensionneur aval (42) comportant un deuxième groupe de rouleaux de traction (421, 422, 423, 424, 425, 426, 427, 428), les rouleaux de traction du bloc tensionneur amont (41) et du bloc tensionneur aval (42) étant agencés pour réaliser une mise en traction de la région d'étirement (1d, 1e) de la tôle d'acier (1), le four comprenant des moyens de chauffage aptes à chauffer et maintenir la région d'étirement (1d, 1e) de la tôle d'acier (1) à la température paramétrée.
  6. Dispositif selon la revendication précédente, comprenant en outre une planeuse (7) adjacente à un bloc tensionneur de l'appareil de traction (4).
  7. Dispositif selon l'une des revendications 5 ou 6, dans lequel le four (9) est un four de recuit.
  8. Four comprenant un dispositif selon l'une quelconque des revendications 5 à 7.
  9. Four selon la revendication précédente, dans lequel le four est un four de recuit.
  10. Installation de production de tôle magnétique, comportant une ligne comprenant un laminoir et sur laquelle le procédé selon l'une des revendications 1 à 4 et un dispositif selon l'une des revendications 5 à 7 sont mis en œuvre en aval du laminoir.
  11. Installation selon la revendication 10, dans laquelle la ligne comprend en outre une planeuse (7) comportant des rouleaux de planage (793, 794, 795).
  12. Installation selon la revendication 10 ou 11, dans laquelle la ligne comprend en outre un dispositif de décarburation en amont dudit procédé ou dispositif.
  13. Installation selon l'une des revendications 10 à 12, dans laquelle la ligne comprend en outre un dispositif de nitruration en aval dudit procédé ou dispositif.
EP15798564.9A 2014-10-29 2015-10-28 Procédé d'orientation de grains de tôle d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procédé ou ce dispositif Active EP3212813B1 (fr)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PL15798564T PL3212813T3 (pl) 2014-10-29 2015-10-28 Sposób orientowania ziaren blachy stalowej, odpowiadające urządzenie, piec i instalacja realizująca wspomniany sposób lub urządzenie

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1460385A FR3027920B1 (fr) 2014-10-29 2014-10-29 Procede d'orientation de grains de tole d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procede ou ce dispositif
PCT/IB2015/058308 WO2016067214A1 (fr) 2014-10-29 2015-10-28 Procédé d'orientation de grains de tôle d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procédé ou ce dispositif

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP3212813A1 EP3212813A1 (fr) 2017-09-06
EP3212813B1 true EP3212813B1 (fr) 2019-11-27

Family

ID=52021345

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP15798564.9A Active EP3212813B1 (fr) 2014-10-29 2015-10-28 Procédé d'orientation de grains de tôle d'acier, dispositif s'y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procédé ou ce dispositif

Country Status (7)

Country Link
US (1) US11028459B2 (fr)
EP (1) EP3212813B1 (fr)
KR (1) KR102495407B1 (fr)
CN (1) CN107109510A (fr)
FR (1) FR3027920B1 (fr)
PL (1) PL3212813T3 (fr)
WO (1) WO2016067214A1 (fr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI655294B (zh) * 2018-02-07 2019-04-01 中國鋼鐵股份有限公司 降低分條鋼板之弧形值的方法
EP3770283B1 (fr) * 2018-03-20 2024-01-10 Nippon Steel Corporation Procédé de fabrication d'une tôle d'acier électrique à grains orientés et tôle d'acier électrique à grains orientés
KR102499994B1 (ko) * 2018-03-20 2023-02-15 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법 및 방향성 전자 강판
JP7248917B2 (ja) * 2018-03-22 2023-03-30 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板及び方向性電磁鋼板の製造方法
KR102326327B1 (ko) * 2019-12-20 2021-11-12 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2083275A (en) * 1930-08-29 1937-06-08 American Sheet & Tin Plate Manufacture of silicon steel sheets
US2980561A (en) * 1958-08-01 1961-04-18 Westinghouse Electric Corp Method of producing improved magnetic steel strip
US3130088A (en) * 1958-12-31 1964-04-21 Armco Steel Corp Thermal-flattening of metallic strip
US3421925A (en) * 1965-07-30 1969-01-14 Westinghouse Electric Corp Method for producing improved metallic strip material
CA948530A (en) * 1969-12-30 1974-06-04 Bunichiro Kawasaki Method and apparatus for producing low carbon cold-rolled steel
IT977891B (it) 1972-03-20 1974-09-20 Uss Eng & Consult Procedimento per la fabbricazione di lamierino magnetico di ferro silicio a grana orientata
JPS50139707A (fr) * 1974-05-29 1975-11-08
JPS50139707U (fr) * 1974-05-02 1975-11-18
DE2734500A1 (de) * 1977-07-30 1979-02-15 Bwg Bergwerk Walzwerk Verfahren zur herstellung von elektroblechen und -baendern, insbesondere von fe-si-blechen und -baendern
JPS5943979B2 (ja) * 1979-10-31 1984-10-25 川崎製鉄株式会社 炉内張力制御方法
JPS607693B2 (ja) 1979-10-31 1985-02-26 川崎製鉄株式会社 鋼帯の連続焼鈍方法
US4482397A (en) * 1981-08-24 1984-11-13 Allegheny Ludlum Steel Corporation Method for improving the magnetic permeability of grain oriented silicon steel
US4571274A (en) * 1982-10-28 1986-02-18 Kawasaki Steel Corporation Method for continuous annealing of a metal strip
JP2814437B2 (ja) * 1987-07-21 1998-10-22 川崎製鉄 株式会社 表面性状に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JPH0723511B2 (ja) * 1989-12-07 1995-03-15 新日本製鐵株式会社 一方向性電磁鋼帯の処理装置
SE467055B (sv) * 1990-09-21 1992-05-18 Avesta Ab Foerfarande foer kontinuerlig rekristallisationsgloedning av ett staalband, varvid staalbandet utsaetts foer en dragspaenning
US5497817A (en) * 1992-05-25 1996-03-12 Nippon Steel Corporation Method for continuously annealing steel strip
JP3173329B2 (ja) * 1995-06-23 2001-06-04 日本鋼管株式会社 熱処理炉の張力制御方法
NL1007582C2 (nl) * 1997-11-19 1999-05-20 Hoogovens Corporate Services B Werkwijze voor de vervaardiging van een metalen band en inrichting voor het verminderen van het gevaar voor bandbreuk in zo'n band.
EP1162280B1 (fr) * 2000-06-05 2013-08-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Procédé de fabrication d'une tôle d'acier électrique à grains orientés presentant d'excellentes caracteristiques magnétiques
JP2002003956A (ja) * 2000-06-27 2002-01-09 Kawasaki Steel Corp 連続熱処理炉の急冷帯前後用ロール及び急冷帯設備
DE102004048658A1 (de) * 2004-10-06 2006-04-20 Sms Demag Ag Vorrichtung zum kontinuierlichen Zugrecken eines Metallbandes und Verfahren zum Betreiben einer solchen Vorrichtung
WO2008126911A1 (fr) * 2007-04-05 2008-10-23 Nippon Steel Corporation Procédé de recuit continu pour feuillard d'acier à point de curie, et appareil de recuit continu pour celui-ci
JP2012171005A (ja) 2011-02-24 2012-09-10 Jp Steel Plantech Co ローラレベラおよび金属板の矯正方法
DE102012110010B4 (de) * 2012-10-19 2016-09-01 Bwg Bergwerk- Und Walzwerk-Maschinenbau Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur kontinuierlichen Behandlung eines Metallbandes
CN103834858B (zh) * 2012-11-23 2016-10-05 宝山钢铁股份有限公司 一种低铁损无取向硅钢的制造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Also Published As

Publication number Publication date
US11028459B2 (en) 2021-06-08
PL3212813T3 (pl) 2020-11-02
KR20170078713A (ko) 2017-07-07
WO2016067214A1 (fr) 2016-05-06
EP3212813A1 (fr) 2017-09-06
US20170314096A1 (en) 2017-11-02
CN107109510A (zh) 2017-08-29
KR102495407B1 (ko) 2023-02-06
FR3027920B1 (fr) 2019-03-29
FR3027920A1 (fr) 2016-05-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3212813B1 (fr) Procédé d&#39;orientation de grains de tôle d&#39;acier, dispositif s&#39;y rapportant, et installation mettant en oeuvre ce procédé ou ce dispositif
KR102018370B1 (ko) 열간 압연 이전에 강 스톡을 제조하는 방법 및 장치
CN1262365C (zh) 钢板的制造方法
JPWO2014033907A1 (ja) 無端金属ベルトの製造方法及び無端金属ベルト並びにベルト式無段変速機
EP2208547B1 (fr) Procédé et appareil de laminage à chaud de magnésium
KR101444564B1 (ko) 열연의 냉각 장치 및 냉각 방법
FR2483953A1 (fr) Procede de production d&#39;une tole d&#39;acier electro-magnetique a grain oriente
FR2498490A1 (fr) Procede de laminage a chaud de brames en feuillards
JP5425218B2 (ja) 金属から成るストリップを製造するための方法とこの方法を実施するための生産装置
JP3656707B2 (ja) 熱間圧延鋼板の制御冷却方法
JP2014184478A (ja) 無端金属ベルトの製造方法
FR2665181A1 (fr) Procede de fabrication de tole d&#39;acier magnetique a grains non orientes et tole obtenue par ce procede.
BE1004526A6 (fr) Procede de traitement thermique d&#39;un produit en acier.
JP6137490B2 (ja) 一次再結晶集合組織の予測方法および方向性電磁鋼板の製造方法
JP6682736B2 (ja) 酸洗鋼板の製造方法
TWI413556B (zh) 熱軋的冷卻裝置及冷卻方法
FR2942978A1 (fr) Procede d&#39;elaboration, en discontinu, d&#39;une bande d&#39;acier inoxydable a partir d&#39;une bande d&#39;acier prealablement laminee a chaud
FR2486424A1 (fr) Procede et appareil de laminage a forte reduction par passe
FR2465005A1 (fr) Procede pour produire une tole electrique d&#39;acier a basse teneur en carbone et tole ainsi obtenue
TWI688440B (zh) 極薄鈦板片及其製作方法
JP4949425B2 (ja) 熱延の冷却装置および冷却方法
JP3330327B2 (ja) 熱間圧延線材の冷却方法
JP4827383B2 (ja) 厚鋼板の熱処理方法及びその装置
FR2846578A1 (fr) Procede pour elargir la gamme de production d&#39;une installation de laminage de produits metalliques et installation pour la mise en oeuvre du procede
CN113732629A (zh) 一种压力钢带的制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE INTERNATIONAL PUBLICATION HAS BEEN MADE

PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20170426

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAV Request for validation of the european patent (deleted)
DAX Request for extension of the european patent (deleted)
STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: EXAMINATION IS IN PROGRESS

17Q First examination report despatched

Effective date: 20180529

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20190829

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1206720

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20191215

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602015042612

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20191127

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200227

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200227

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200228

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200327

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

REG Reference to a national code

Ref country code: SK

Ref legal event code: T3

Ref document number: E 33605

Country of ref document: SK

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20200419

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 602015042612

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20200828

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201028

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201031

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201031

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20201028

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20191127

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: UEP

Ref document number: 1206720

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20191127

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 9

Ref country code: GB

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Payment date: 20230925

Year of fee payment: 9

Ref country code: SE

Payment date: 20230922

Year of fee payment: 9

Ref country code: PL

Payment date: 20230925

Year of fee payment: 9

Ref country code: FR

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 9

Ref country code: BE

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 9

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20230920

Year of fee payment: 9

Ref country code: AT

Payment date: 20230921

Year of fee payment: 9