EP2542653B1 - Wasserverteilsystem für einen vergasungsreaktor - Google Patents

Wasserverteilsystem für einen vergasungsreaktor Download PDF

Info

Publication number
EP2542653B1
EP2542653B1 EP11708399.8A EP11708399A EP2542653B1 EP 2542653 B1 EP2542653 B1 EP 2542653B1 EP 11708399 A EP11708399 A EP 11708399A EP 2542653 B1 EP2542653 B1 EP 2542653B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
water
distribution system
openings
water distribution
reactor
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Not-in-force
Application number
EP11708399.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2542653B8 (de
EP2542653A2 (de
Inventor
Johannes Kowoll
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ThyssenKrupp Industrial Solutions AG filed Critical ThyssenKrupp Industrial Solutions AG
Publication of EP2542653A2 publication Critical patent/EP2542653A2/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2542653B1 publication Critical patent/EP2542653B1/de
Publication of EP2542653B8 publication Critical patent/EP2542653B8/de
Not-in-force legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72Other features
    • C10J3/78High-pressure apparatus
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48Apparatus; Plants
    • C10J3/52Ash-removing devices
    • C10J3/526Ash-removing devices for entrained flow gasifiers
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48Apparatus; Plants
    • C10J3/52Ash-removing devices
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72Other features
    • C10J3/74Construction of shells or jackets
    • C10J3/76Water jackets; Steam boiler-jackets
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72Other features
    • C10J3/82Gas withdrawal means
    • C10J3/84Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72Other features
    • C10J3/82Gas withdrawal means
    • C10J3/84Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
    • C10J3/845Quench rings
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17DPIPE-LINE SYSTEMS; PIPE-LINES
    • F17D1/00Pipe-line systems
    • F17D1/08Pipe-line systems for liquids or viscous products
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C10PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10JPRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2200/00Details of gasification apparatus
    • C10J2200/15Details of feeding means
    • C10J2200/152Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00Fluid handling
    • Y10T137/0318Processes
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00Fluid handling
    • Y10T137/8593Systems

Definitions

  • the invention relates to a water distribution system and a water distribution method for a gasification reactor for carrying out a slag-forming air flow method in which the resulting synthesis gas flows downward during the gasification reaction.
  • hot gas is generated from 1200 to 2000 ° C containing molten and sticky ash particles and condensing or desubliming substances, such as e.g. Sodium, potassium, lead and zinc. These particles can form deposits on cooled walls and cause malfunctions.
  • the hot gas is often cooled by mixing with water, i. quenched, the ash particles quickly solidify.
  • the fine fly ash particles have similar properties to cement and can form concrete-like deposits with water. So that does not happen, all the walls of the quenching room should be continuously either hot and dry or covered with a film of water.
  • the water curtain In order to prevent a backflow of the generated synthesis gas, the water curtain should have no gaps in the edge region. But he should also not cool so much that the slag outlet clogged. In addition, the water curtain should be evenly distributed over the circumference and thereby be as fine and thin. Furthermore, the generated, to be quenched gas jet should be centered so that the hot gas can be quenched as effectively as possible after the disintegration of the water curtain in the central region of the cross section.
  • the object of the invention is therefore to provide an improved water distribution system and an improved water distribution method for a gasification reactor for carrying out a slag-forming flight flow method, which no longer has the disadvantages described above and is as economical as possible to install and operate.
  • the openings are designed as upwardly directed nozzles.
  • the openings may also have a tangential inclination in the direction of the circumference of the reactor or also an inclination towards the central axis of the reactor.
  • the openings are guided with a lateral component and not only vertically from the openings to the deflection.
  • the annular distributor is designed with different flow cross sections, which taper from the inlet of the ring distributor to each of the openings. It is important to ensure that a flow rate of approximately 2 m / s is maintained. However, if slag water or other particle-laden return water for the water curtain is to be used, the flow rate must in any case be more than 0.5 m / s, so that no particles can settle. In this case, a flow rate of 3 m / s should not be exceeded because of the risk of erosion. The strength of the generated water curtain should be between 1 and 10 mm.
  • the flow cross sections of the ring distributor are interpreted accordingly by the person skilled in the art.
  • the radius of curvature of the deflection surface is less than 0.3 meters.
  • Deflection surfaces of this type can be obtained, for example, in an economical manner from longitudinally open, curved tubes.
  • the concave deflection surface according to the invention can be composed without difficulty of sectionally juxtaposed or nested sections to facilitate maintenance.
  • a straight section adjoins the curvature of the deflection surface. In terms of design, this can be achieved by not removing the segment for the outlet of the water curtain, but after the longitudinal cutting upwards bent out and straightened, resulting in a baseball cap-like cross-section for the concave deflection.
  • the annular distributor according to the invention on the outside thereof, as well as the cooled walls of the quenching space, tend to cause caking of fine particles from the particle-laden gas. Therefore, such cooled walls are usually provided with a water film.
  • the water distribution system can also be modified by further embodiment of the ring manifold so that the production of the water films required for the Quenchraumwandungen and the outer wall of the ring manifold itself is alike. In this case, further lateral openings and opposite deflection surfaces are provided which form a water film generate, which adheres to the outer wall of the ring manifold and further to the wall of the quench and runs down it.
  • the person skilled in the art has to weigh up which geometric shape is to be selected for the respective purpose. If the water curtain in the middle of the central channel converge, so that the water curtain mainly decays in the central region, the water is to be directed vertically against the deflection without twist. However, if the falling water curtain is to contract first in the middle, then widen again during the further case, and if a more even radial distribution of the drops is desired to wet the edge regions of the reactor in the lower part of the water curtain, then the water curtain is a corresponding one Impose rotation around the reactor axis. In one embodiment of the method according to the invention is therefore provided that the water jets are directed in the circumferential direction of the reactor inclined to the deflection that the closed water film performs a rotation about the reactor axis.
  • the solids-laden water from the slag bath of the gasification reactor or the water from a water cycle downstream of the slag bath of the gasification reactor is used as water. Prior to use, only a coarse separation of larger slag particles is required, such as in a hydrocyclone.
  • Fig. 1 shows a cross-section of the device for the production of the free-falling, funnel-shaped and marginally closed water curtain with a gap according to the conventional art extended around a curved surface for equalization of the flat steel.
  • the device is in this case behind a cooled wall 2, which consists for example of evaporator tubes.
  • the hot gas emanating from a gasifier has a temperature in the range of 1000-2000 ° C and contains fly ash and molten slag particles. Coarse slag also falls in the central region of the usually cylindrical channel 1, whose diameter is in the range of 0.6 - 3 m at.
  • the quench water is fed at one or more points into the circulating channel 4 of the distributor 3, which consists of the rectangular upper part and a chamfered bottom.
  • the channel has a constant width over the circumference, but its height varies so that there is a constant flow velocity in the interior over the entire circumference. Only part of the cross-section is varied, drawn as height H1, but the remainder of the cross-section has a function similar to that of a flywheel to compensate for the effects of disturbances in the entrance area and deviations of the construction from the computationally ideal shape.
  • the water leaves the distributor through the outlet gap 5 and is then deflected on the deflector 6 designed as a concave surface. If small portions of the cross section of the outlet gap 5 are clogged, the outflowing water jet has gaps. On the curved surface, however, the water is forced so strongly against the concave surface that the gaps are closed. From the water film of the deflection 6, which is designed as a ramp, a water curtain 7, which is closed at first, emerges, which falls freely, and only decays as a result of the mixing with the hot gas 1. The closed water curtain prevents upward flow of the cooled, water-drop containing gas into the carburetor exit area, thereby preventing slag flow disturbances.
  • Fig. 2 shows a plan view of the position of the water distribution system in the gasification reactor, with the pressure vessel 8, the supply lines 9 of the water in the ring manifold 3 and the central cylindrical channel with hot gas 1.
  • the water supply via only one supply line would also be possible.
  • the ring distributor would then have a correspondingly larger diameter.
  • a larger supply line is cheaper than several smaller, but it is also stiffer, which can lead to thermal expansion differences between the manifold 3 and the pressure vessel 8. In terms of the number of feeders, an optimum can be found by the person skilled in the art.
  • Fig. 3 shows a perspective section of a ring manifold 3 with the deflection 11.
  • the inventive production of the water curtain 7 is carried out by means of much larger openings 10, which can not be clogged, and with a Deflection surface 11, on which the outflowing water jets are pressed flat by centrifugal forces and form a flat water curtain 7 at the exit.
  • a substantially constant speed of circulation of the water flow in the ring manifold 3 is required, which can be achieved by varying the cross section, in the present example, this is done by varying the height, but other variations can also be used .
  • the inflow of water takes place on the transverse surface next to the inscription H1.
  • H1 represents the variable part of the height
  • H2 represents the constant part of the total height, which is composed of H1 and H2.
  • the openings can, as in Fig. 3 shown as round holes, but also as rectangular slots or as straight or curved nozzles are executed.
  • the pulse of the circulating flow in the ring manifold 3 can be used for this purpose. It is sufficient to make the openings 10 so that the peripheral component of the pulse is not destroyed when the water exits through the openings 10. If the upper wall of the ring manifold 3 is significantly thinner than the length of the opening in the circumferential direction, the openings can be made perpendicular to the wall. For a thicker wall, the openings should be made obliquely, with the favorable angle resulting from the normal and tangential velocity components by vector addition.
  • Fig. 4 shows an advantageous geometry of a deflection surface 11.
  • the deflection surface should have a substantially circular or elliptical shape and include a deflection angle BETA.
  • the radii R1 and R2 can be varied within a wide range.
  • a section B which is straight in longitudinal section, ie a cone section in 3-dimensional view, so that no centrifugal forces act on the water at the trailing edge and change the direction of the jet. Only a short "straight" section is required.
  • a length of 5 to 10 water film thicknesses that is 10 to 20 mm with a 2 mm thick film of water, which slides along the deflection surface, a stable, uniform water fog is generated.
  • Fig. 5 shows an embodiment of the ring manifold 3 with nozzles as openings 10.
  • the outflow of water from the ring manifold 3 takes place here with nozzles which are inclined in the tangential direction.
  • the deflection surface 11 may be first to the outside be tilted to achieve larger orbital angles and thus cause the path on which the water jets are pressed flat by the centrifugal forces, is extended.
  • FIG. 5 shows a water film 15, which runs down on the side facing the reactor chamber on the ring manifold 3 and thus protects it from caking.
  • openings 12 are provided, through which flows a part of the water circulating in the manifold in a gap 14 which is formed for example by the inner wall of the ring manifold and a cylindrical plate 13 which is curved at the upper end, so that the water jets formed through the openings 12 are pressed flat and form a thin film on the surface 13 first.
  • the openings 12 may have similar shapes as the openings 10, so holes, slots or nozzles.
  • the circulation speed should be maintained during the flow, so that the film formed on the surface 13 is still thrown within the gap 14 by the centrifugal force to the wall 16.
  • the width of the gap 14 may be greater than that of the water film at low film thicknesses.
  • the deflection surface at the upper end of the sheet 13 is intended to have a very small radius, e.g. 30 mm.
  • the diameter of the openings 12 and the width of the gap 14 can be significantly greater than the thickness of the wall film produced, so that coarser, e.g. 10 mm large slag granules can flow through this device with the water unhindered.
  • the nozzle inside diameter is then to be selected with 10 mm to exclude blockages.
  • the distance between the nozzles is selected so that the required speed of 1.5 - 2 m / s prevails in the nozzles.
  • the nozzles should therefore be 40 mm apart.
  • the centrifugal acceleration of the water is 75 m / s 2 at 1.5 m / s and 133 m / s 2 at 2 m / s - that is 7 to 13 times the gravitational acceleration.
  • Fig. 6 shows a further embodiment of the water distribution system according to the invention.
  • the free falling water curtain 7 is generated similarly as in Fig. 3 and 5 , However, the wall film is produced by tangential injection of the water flowing through openings 12 onto the surface 16.
  • the speed of the water in the openings 12 may be higher than the speed of circulation of the water in the distributor 4, so that the water jets are pressed against the wall 16 and form a flat film.
  • a small, eg 10 mm wide diameter jump between surfaces 16 and 17 can be additionally provided, so that first a rotating, 10 mm thick water layer is formed, from which a thinner wall film with a first small vertical speed on the wall 17 succeeds.
  • a cylindrical wall with a diameter of 2 m is to be protected with a thin film of water against deposits, the narrowest cross sections should be at least 10 mm wide to exclude blockages, and the required normal initial speed of the free falling water curtain 7 and thus the normal water outlet velocity in the openings 10 and 12 is about 5 m / s.
  • the water flowing out through slots 12 has a centrifugal acceleration of 25 m / s 2 , which is significantly higher than the gravitational acceleration, thus producing a closed, thin film of water adhering to the wall can be.
  • the speeds of more than 3 m / s should be made of materials resistant to erosion, such as cast iron or ceramics, or coated with suitable material by means of metal parts by means of build-up welding.
  • Fig. 7 shows a further embodiment of the water distribution system according to the invention.
  • the free falling water curtain 7 is generated similarly as in Fig. 3 -6 and the wall film as in Fig. 5 ,
  • the partition wall consists of two concentric surfaces 16 and 17 and the water supply for the production of the film 16 and the water curtain films 7 takes place through the gap.
  • This solution is special favorable when the water from the slag bath within the pressure vessel with suitable pumping means, eg injectors, is conveyed to the openings 10 and 12.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Public Health (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Nozzles (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Wasserverteilsystem und ein Wasserverteilungsverfahren für einen Vergasungsreaktor zur Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens, bei der das entstehende Synthesegas während der Vergasungsreaktion abwärts strömt. Bei derartigen Verfahren wird heißes Gas von 1200 bis 2000 °C erzeugt, welches geschmolzene und klebrige Aschepartikel und kondensierende oder desublimierende Stoffe enthält, wie z.B. Natrium, Kalium, Blei und Zink. Diese Partikel können an gekühlten Wänden Ablagerungen bilden und Betriebsstörungen verursachen.
  • Um das zu verhindern, wird häufig das heiße Gas durch Vermischung mit Wasser abgekühlt, d.h. gequencht, wobei die Aschepartikel schnell erstarren. Die feinen Flugaschepartikel weisen jedoch ähnliche Eigenschaften wie Zement auf und können mit Wasser betonartige Ablagerungen bilden. Damit das nicht passiert, sollen alle Wände des Quenchraumes kontinuierlich entweder heiß und trocken oder mit einem Wasserfilm bedeckt werden.
  • Nach bekanntem Stand der Technik, wie er beispielsweise in der WO 2009/036985 A1 beschrieben wird, weist ein derartiger Vergasungsreaktor daher einen ersten, oben im Reaktor angeordneten Reaktionsraum auf, in dessen oberen Bereich eine Zuführvorrichtung für Einsatzstoffe angeordnet ist und dessen Seitenwände mit Rohren mit Innenkühlung als Membranwand oder Rohrschlangen ausgestattet sind, an denen flüssige Schlacke frei ablaufen kann, ohne dass die Oberfläche dieser Schlacke dabei erstarrt, und an dessen Unterseite eine Öffnung mit einer Abtropfkante vorgesehen wird. Weiterhin einen sich unten an die Öffnung anschließenden zweiten Raum, in dem das Synthesegas trocken gehalten und durch Strahlungskühlung abgekühlt wird und bei dem ein Wasserverteilsystem zur Erzeugung eines trichterförmigen Wasserschleiers vorgesehen wird, wobei sich unten an den zweiten Raum ein dritter Raum anschließt und unten oder seitlich des dritten Raums eine Abzugsvorrichtung für Synthesegas aus dem Reaktor vorgesehen ist. US 2009/0047193 A1 beschreibt ein Wasserverteilsystem für einen Flugstromvergaser, wobei ein Wasserfilm entlang einer Ablenkvorrichtung (302) in den Gasstrom (110) geleitet wird, welcher einen Strahlungskühler verlässt.
  • Um eine Rückströmung des erzeugten Synthesegases zu verhindern, soll der Wasserschleier keine Lücken im Randbereich aufweisen. Er soll aber auch nicht so stark kühlen, dass der Schlackeaustritt verstopft. Außerdem soll der Wasserschleier gleichmäßig über den Umfang verteilt und dabei möglichst fein und dünn sein. Ferner soll der erzeugte, zu quenchende Gasstrahl zentriert werden, damit das heiße Gas nach dem Zerfall des Wasserschleiers im zentralen Bereich des Querschnitts möglichst effektiv gequencht werden kann.
  • Sehr vorteilhaft wäre es auch, wenn für die Erzeugung des Wasserschleiers rückgeführtes Wasser eingesetzt werden könnte, wobei das bei der Vergasung zur Abkühlung der Asche verwendete Schlackewasser zum Teil scharfkantige Partikel enthält. Um starke Erosion zu vermeiden, müssen in Rohrleitungen, Verteilern und Düsen geringe Strömungsgeschwindigkeiten, z.B. etwa 2 m/s eingehalten werden, allerdings werden bei zu niedrigen Geschwindigkeiten, typisch unterhalb 0,5 m/s, Ablagerungen gebildet.
  • Ein großes Problem stellen auch die Anforderungen an die Betriebssicherheit der Einrichtungen dar, mit denen ein derartiger Wasserschleier erzeugt werden soll. Dies betrifft vor allem den Ringverteiler, aber auch die in der WO 2009/036985 A1 beschriebene Rampe. Sofern rückgeführtes Wasser verwendet werden soll, besteht das Problem der dauerhaften Reinhaltung der Wasseraustrittsöffnungen, aus denen das Wasser auf die Rampe gleichmäßig verteilt werden soll, seien es nun Schlitze oder Bohrungen oder Düsen, sowie das der dauerhaften Freihaltung der Rampe von Ablagerungen selbst. Hierbei ist auch zu berücksichtigen, dass diese genannten Anlagenteile nur schwer zugänglich sind.
  • Für die Zuleitung einer Flüssigkeit zu mehreren Düsen werden meistens gewöhnliche Rohrleitungen oder Ringverteiler mit konstantem Querschnitt verwendet. Die US 4,474,584 beschreibt ein Wasserquenchsystem, das mehrere Wasserverteiler beinhaltet, die eine Reihe von Austrittsdüsen enthalten. Die beispielhaften Abbildungen zeigen umlaufende Kanäle, die entweder einen quadratischen oder einen runden Querschnitt mit konstanter Querschnittsfläche aufweisen.
  • In derartigen Verteilern sinkt nach jeder Düse die Geschwindigkeit, wodurch der statische Druck ansteigt, so dass der Durchsatz der Flüssigkeit durch die Düsen variiert. Bei einem üblichen Verteiler führt das jedoch zu starker Ungleichmäßigkeit der Wasserverteilung. Eine annähernd ausgeglichene Wasserverteilung über den Umfang kann zwar durch Erhöhung der Geschwindigkeit in den Düsen erreicht werden, so dass der Druckverlust in Düsen deutlich höher als der dynamische Druck des Wassers im Verteiler ist. Mit erhöhter Geschwindigkeit würde sich jedoch die Erosion des Wandmaterials beim Einsatz in einem Flugstromvergasungsreaktor über das erträgliche Maß hinaus erhöhen.
  • Die Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein verbessertes Wasserverteilsystem und ein verbessertes Wasserverteilungsverfahren für einen Vergasungsreaktor zur Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens zur Verfügung zu stellen, welches die oben beschriebenen Nachteile nicht mehr aufweist und möglichst ökonomisch zu installieren und zu betreiben ist.
  • Die Erfindung löst die Aufgabe mittels eines Wasserverteilsystems für einen Vergasungsreaktor zur Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens, bei dem das entstehende Synthesegas während der Vergasungsreaktion abwärts strömt, der Vergasungsreaktor aufweisend
    • einen ersten, oben im Reaktor angeordneten Reaktionsraum, in dessen oberen Bereich eine Zuführvorrichtung für Einsatzstoffe angeordnet ist, und dessen Seitenwände mit Rohren mit Innenkühlung als Membranwand oder Rohrschlangen ausgestattet sind, an denen flüssige Schlacke frei ablaufen kann, ohne dass die Oberfläche dieser Schlacke dabei erstarrt, und an dessen Unterseite eine Öffnung mit einer Abtropfkante vorgesehen wird,
    • wobei sich unten an die Öffnung ein zweiter Raum anschließt, in dem das Synthesegas trocken gehalten und durch Strahlungskühlung abgekühlt wird, und ein Wasserverteilsystem zur Erzeugung eines trichterförmigen Wasserschleiers vorgesehen wird,
    • wobei sich unten an den zweiten Raum ein dritter Raum anschließt und unten oder seitlich des dritten Raums eine Abzugsvorrichtung für Synthesegas aus dem Reaktor vorgesehen ist, indem zur Bildung des Wasserschleiers als Wasserverteilsystem ein konzentrischer Ringverteiler in Verbindung mit einer achsensymmetrischen, im Querschnitt konkav gekrümmten Umlenkfläche vorgesehen werden, wobei
    • der Ringverteiler mindestens einen Wasserzulauf aufweist,
    • der Ringverteiler Öffnungen aufweist, die für einen strahlförmigen Wasseraustritt geeignet ausgeführt sind,
    • die Strahlrichtung der Öffnungen auf die Innenseite der konkav gekrümmten Umlenkfläche weist,
    • in Strahlrichtung der Öffnungen die flächige Ausrichtung der konkav gekrümmten Fläche so ausgeprägt ist, dass die Strahlrichtung und die Tangentenebene der Querschnittsfläche am Auftreffpunkt des Strahls im spitzen Winkel zwischen 0 und 45 Grad zueinander ausgerichtet sind, und
    • die Umlenkfläche im Querschnitt soweit gekrümmt ist, dass sie einen Umlenkwinkel von mehr als 60 Grad aufweist.
  • In Ausgestaltungen des Wasserverteilsystems wird vorgesehen, dass die Öffnungen als nach oben gerichtete Düsen ausgeführt werden. Die Öffnungen können auch eine tangentiale Neigung in Richtung des Reaktorumfangs oder auch eine Neigung zur Mittelachse des Reaktors hin aufweisen. Je nach Ausführung der Düsen kann auch der Impuls der Strömung im Ringverteiler dazu genutzt werden, dass die Wasserstrahlen aus den Öffnungen mit einer seitlichen Komponente und nicht nur vertikal aus den Öffnungen hin zur Umlenkfläche geführt werden.
  • In einer weiteren Ausgestaltung des Wasserverteilsystems wird vorgesehen, dass der Ringverteiler mit unterschiedlichen Strömungsquerschnitten ausgeführt wird, die sich vom Zulauf des Ringverteilers aus zu jeder der Öffnungen verjüngen. Hierbei ist darauf zu achten, dass eine Strömungsgeschwindigkeit von möglichst ca. 2 m/s eingehalten wird. Sofern Schlackewasser oder sonstiges, partikelbeladenes Rückführwasser für den Wasserschleier zum Einsatz gebracht werden soll, muss die Strömungsgeschwindigkeit in jedem Fall aber mehr als 0,5 m/s betragen, damit sich keine Partikel absetzen können. Dabei soll eine Strömungsgeschwindigkeit von 3 m/s wegen der Erosionsgefahr nicht überschritten werden. Die Stärke des erzeugten Wasserschleiers soll zwischen 1 und 10 mm betragen. Die Strömungsquerschnitte des Ringverteilers sind durch den Fachmann dementsprechend auszulegen.
  • In weiteren Ausgestaltungen des Wasserverteilsystems wird vorgesehen, dass der Krümmungsradius der Umlenkfläche weniger als 0,3 Meter beträgt. Umlenkflächen solcher Art kann man beispielsweise in ökonomischer Weise gewinnen aus längsseitig offenen, gebogenen Rohren. Die erfindungsgemäße konkave Umlenkfläche lässt sich problemlos aus abschnittsweise aneinander gehefteten oder ineinander geschobenen Abschnitten zusammensetzen, um die Wartung zu erleichtern.
  • In weiteren Ausgestaltungen des Wasserverteilsystems wird vorgesehen, dass sich an die Krümmung der Umlenkfläche ein gerader Abschnitt anschließt. Konstruktiv lässt sich dies erreichen, indem das Segment für den Austritt des Wasserschleiers nicht herausgenommen, sondern nach dem längsseitigen Aufschneiden nach oben herausgebogen und begradigt wird, wodurch sich ein Baseballkappen-artiger Querschnitt für die konkave Umlenkfläche ergibt.
  • Der erfindungsgemäße Ringverteiler neigt auf seiner Außenseite ebenso wie die gekühlten Wandungen des Quenchraums dazu, dass Anbackungen von feinen Partikeln aus dem partikelbeladenen Gas wachsen. Daher werden solche gekühlten Wandungen üblicherweise mit einem Wasserfilm versehen. Das Wasserverteilungssystem kann durch weitere Ausgestaltung des Ringverteilers auch so modifiziert werden, dass die Erzeugung der für die Quenchraumwandungen und der Außenwand des Ringverteilers selbst erforderlichen Wasserfilme gleichermaßen erfolgt. Hierbei werden weitere seitliche Öffnungen und ihnen gegenüberliegende Umlenkflächen vorgesehen, die einen Wasserfilm erzeugen, der an der Außenwandung des Ringverteilers und weiter an der Wandung des Quenchraums anhaftet und daran herabläuft.
  • Die Erfindung löst die Aufgabe auch mit einem Verfahren zur Wasserverteilung mittels eines Wasserverteilsystems nach Anspruch 1 in einem Vergasungsreaktor bei der Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens, bei dem das entstehende Synthesegas während der Vergasungsreaktion abwärts strömt, und bei dem ein trichterförmiger, am Rand geschlossener, Wasserschleier erzeugt wird, indem
    • das Wasser unter Druck in einen Ringverteiler geleitet wird, den es mit mindestens 0,5 m/s durchströmt, bis es durch Öffnungen aus dem Ringverteiler austritt
    • beim Austritt aus den Öffnungen jeweils einen Wasserstrahl bildet, der auf eine Umlenkfläche trifft,
    • jeder der Wasserstrahlen beim Gleiten entlang der Umlenkfläche aufgefächert wird und sich mit dem Wasserstrahl der jeweils benachbarten Öffnung zu einem geschlossenen Wasserfilm verbindet,
    • dieser geschlossene Wasserfilm nach Verlassen der Umlenkfläche in Abwärtsrichtung in den Innenraum des Reaktors geleitet wird.
  • Bei der Gestaltung der Geometrie des Wasserschleiers hat der Fachmann abzuwägen, welche geometrische Form für den jeweiligen Zweck zu wählen ist. Soll der Wasserschleier in der Mitte des zentralen Kanals zusammenlaufen, so dass der Wasserschleier überwiegend im zentralen Bereich zerfällt, ist das Wasser ohne Drall vertikal gegen die Umlenkfläche zu richten. Soll sich der fallende Wasserschleier aber zunächst in der Mitte zusammenziehen, dann während des weiteren Falls aber wieder aufweiten und ist auch eine gleichmäßigere radiale Verteilung der Tropfen gewünscht, um die Randbereiche des Reaktors im unteren Abschnitt des Wasserschleiers zu benetzen, dann ist dem Wasserschleier eine entsprechende Rotation um die Reaktorachse aufzuprägen. In einer Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird daher vorgesehen, dass die Wasserstrahlen so in Umfangsrichtung des Reaktors geneigt auf die Umlenkfläche geleitet werden, dass der geschlossene Wasserfilm eine Rotation um die Reaktorachse ausführt.
  • In einer weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorgesehen, dass über seitliche Öffnungen und ihnen gegenüberliegende Umlenkflächen mindestens ein weiterer Wasserfilm erzeugt wird, der an gekühlten Wandungen des Ringverteilers oder des Quenchraums, die erzeugtem Gas ausgesetzt sind, anhaftet.
  • In weiteren Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird vorgesehen, dass als Wasser das feststoffbeladene Wasser aus dem Schlackebad des Vergasungsreaktor oder das Wasser aus einem dem Schlackebad des Vergasungsreaktors nachgeschalteten Wasserkreislauf verwendet wird. Vor der Verwendung ist lediglich eine Grobabscheidung größerer Schlackepartikel erforderlich, etwa in einem Hydrozyklon.
  • Die Erfindung wird nachfolgend beispielhaft anhand von 6 Skizzen dargestellt. Hierbei zeigen:
  • Fig. 1 :
    einen Querschnitt eines Wasserverteilsystems zur Erzeugung eines Wasserschleiers mit einem Spalt und einer gekrümmten Fläche zur Vergleichmäßigung des flachen Stahls,
    Fig. 2:
    eine Draufsicht auf die Lage des Wasserverteilsystems im Vergasungsreaktor,
    Fig. 3:
    einen perspektivischen Ausschnitt aus einem Ringverteiler mit Umlenkfläche,
    Fig. 4:
    eine vorteilhafte Geometrie einer Umlenkfläche 11,
    Fig. 5:
    eine Ausführungsform des Ringverteilers 3 mit Düsen als Öffnungen 10 und einer Vorrichtung zu Erzeugung eines weiteren Wasserfilms,
    Fig. 6:
    eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Wasserverteilsystems,
    Fig. 7
    eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Wasserverteilsystems.
  • Fig. 1 zeigt einen Querschnitt der Vorrichtung für die Erzeugung des frei fallenden, trichterförmigen und am Rande geschlossenen Wasserschleiers mit einem Spalt nach dem herkömmlichen Stand der Technik erweitert um eine gekrümmte Fläche für Vergleichmäßigung des flachen Stahls. Die Vorrichtung befindet sich hierbei hinter einer gekühlten Wand 2, die z.B. aus Verdampferrohren besteht. Das heiße, aus einem Vergaser ausströmende Gas hat eine Temperatur im Bereich von 1000 - 2000°C und enthält Flugasche und geschmolzene Schlackepartikel. Grobe Schlacke fällt ebenfalls im zentralen Bereich des üblicherweise zylindrischen Kanals 1, dessen Durchmesser im Bereich von 0,6 - 3 m liegt, an.
  • Das Quenchwasser wird an einer oder an mehreren Stellen in den umlaufenden Kanal 4 des Verteilers 3 eingespeist, der aus dem rechtwinkligen oberen Teil und einem abgeschrägten Boden besteht. Der Kanal hat eine konstante Breite über den Umfang, aber seine Höhe variiert so, dass auf dem gesamten Umfang eine konstante Strömungsgeschwindigkeit im Inneren herrscht. Variiert wird nur ein Teil des Querschnitts, als Höhe H1 gezeichnet, dagegen hat der übrige Teil des Querschnitts eine ähnliche Funktion wie ein Schwungrad, um Auswirkungen von Störungen im Eintrittsbereich und von Abweichungen der Konstruktion von der rechnerisch idealen Form auszugleichen.
  • Das Wasser verlässt den Verteiler durch den Austrittsspalt 5 und wird danach auf der als konkave Fläche ausgeführten Umlenkung 6 umgelenkt. Falls kleine Abschnitte des Querschnitts des Austrittsspalts 5 verstopft sind, weist der ausströmende Wasserstrahl Lücken auf. Auf der gekrümmten Fläche wird das Wasser jedoch so kräftig gegen die konkave Fläche gedrückt, dass die Lücken geschlossen werden. Aus dem Wasserfilm der als Rampe ausgeführten Umlenkung 6 entsteht ein zuerst geschlossener Wasserschleier 7, der frei fällt, und erst in der Folge der Vermischung mit dem heißen Gas 1 zerfällt. Der geschlossene Wasserschleier verhindert eine Aufwärtsströmung des gekühlten, wassertropfenhaltigen Gases in den Vergaseraustrittsbereich, wodurch Störungen des Schlackeablaufs verhindert werden.
  • Der Nachteil bei dieser Art der Erzeugung eines Wasserschleiers ist, dass das Quenchwasser Feststoffe enthält, die einen ein 1 - 10 mm großen Spalt immer stärker verstopfen können, wodurch der erzeugte Schleier trotz der Krümmung Lücken aufweisen würde, zumindest wenn der Schleier meistens nur wenige Millimeter dick sein soll. Praktisch bedeutet dies, dass der Wasserschleier aus Gründen der Betriebssicherheit stärker als verfahrenstechnisch erforderlich ausgeführt werden müsste, oder dass das einzusetzende Wasser zuvor aufwändig von Partikeln zu reinigen wäre, wenn nicht sogar die Verwendung von Frischwasser erforderlich werden würde. Dieser Nachteil kann jedoch dadurch vermieden werden, dass anstatt eines schmalen umlaufenden Spaltes mehrere breitere auf dem Umfang verteilte Öffnungen vorgesehen sind, wobei die ausströmenden Strahlen auf der konkaven Umlenkung 6 durch die Zentrifugalkraft flach gedrückt werden und einen geschlossenen Film bilden.
  • Fig. 2 zeigt eine Draufsicht auf die Lage des Wasserverteilsystems im Vergasungsreaktor, mit dem Druckbehälter 8, den Zuleitungen 9 des Wassers in den Ringverteiler 3 und den zentralen zylindrischen Kanal mit heißem Gas 1. Die Wasserzuführung über nur eine Zuleitung wäre auch möglich. Der Ringverteiler müsste dann einen entsprechend größeren Durchmesser haben. Eine größere Zuleitung ist zwar preiswerter als mehrere kleinere, aber sie ist auch steifer, was zu thermischen Dehnungsdifferenzen zwischen dem Verteiler 3 und dem Druckbehälter 8 führen kann. Bei der Anzahl der Zuführungen ist vom Fachmann jeweils ein Optimum zu finden.
  • Fig. 3 zeigt einen perspektivischen Ausschnitt aus einem Ringverteiler 3 mit der Umlenkfläche 11. Die erfindungsgemäße Erzeugung des Wasserschleiers 7 erfolgt mittels deutlich größerer Öffnungen 10, die nicht verstopft werden können, und mit einer Umlenkfläche 11, auf die die ausströmenden Wasserstrahlen durch Zentrifugalkräfte flach gedrückt werden und beim Austritt einen flachen Wasserschleier 7 bilden.
  • Damit an allen Öffnungen die gleiche Quergeschwindigkeit in der Anströmung herrscht, ist eine weitgehend konstante Umlaufgeschwindigkeit der Wasserströmung im Ringverteiler 3 erforderlich, was durch Variation des Querschnitts erreicht werden kann, im vorliegenden Beispiel geschieht dies durch Variation der Höhe, andere Variationsmöglichkeiten können aber ebenso genutzt werden. Der Zulauf des Wassers erfolgt auf der Querfläche neben der Beschriftung H1. H1 stellt dabei den variablen Teil der Höhe dar, dagegen H2 den konstanten Teil der Gesamthöhe, die sich additiv aus H1 und H2 zusammensetzt. Die Öffnungen können, wie in Fig. 3 gezeigt, als runde Bohrungen, aber auch als rechteckige Schlitze oder als gerade bzw. gebogene Düsen ausgeführt werden.
  • Soll der Wasserschleier in Umfangsrichtung verdrallt werden, kann der Impuls der Umlaufströmung im Ringverteiler 3 hierzu genutzt werden. Es ist dabei ausreichend, die Öffnungen 10 so zu gestalten, dass die Umfangskomponente des Impulses beim Austritt des Wassers durch die Öffnungen 10 nicht zerstört wird. Wenn die obere Wand des Ringverteilers 3 deutlich dünner als die Länge der Öffnung in Umfangsrichtung ist, können die Öffnungen senkrecht zu der Wand gefertigt werden. Bei einer dickeren Wand sollen die Öffnungen schräg gefertigt werden, wobei der günstige Winkel sich aus der normalgerichteten und der tangential-gerichteten Geschwindigkeitskomponenten durch Vektoraddition ergibt.
  • Fig. 4 zeigt eine vorteilhafte Geometrie einer Umlenkfläche 11. Die Umlenkfläche soll im Wesentlichen eine kreisförmige oder elliptische Form aufweisen und einen Umlenkwinkel BETA umfassen. Versuche haben gezeigt, dass die Radien R1 und R2 in einem weiten Bereich variiert werden können. Am Ende des gekrümmten Teils der Umlenkfläche ist ein im Längsschnitt gerader Abschnitt B vorgesehen, d.h. ein Konusabschnitt bei 3-dimensionaler Betrachtung, damit keine Zentrifugalkräfte an der Abrisskante auf das Wasser wirken und die Richtung des Strahls verändern. Nur ein kurzer "gerader" Abschnitt ist erforderlich. Bei einer Länge von 5 bis 10 Wasserfilmstärken, das sind 10 bis 20 mm bei einem 2 mm dicken Wasserfilm, der an der Umlenkfläche entlanggleitet, wird ein stabiler, gleichmäßiger Wasserschleier erzeugt.
  • Fig. 5 zeigt eine Ausführungsform des Ringverteilers 3 mit Düsen als Öffnungen 10. Die Ausströmung des Wassers aus dem Ringverteiler 3 erfolgt hierbei mit Düsen, die in die tangentiale Richtung geneigt sind. Die Umlenkfläche 11 kann dabei zuerst nach außen geneigt werden, um größere Umlaufwinkel zu erreichen und damit zu bewirken, dass der Weg, auf dem die Wasserstrahlen durch die Fliehkräfte flach gedrückt werden, verlängert wird.
  • Weiterhin zeigt Fig. 5 die Erzeugung eines Wasserfilms 15, der auf der dem Reaktorraum zugewandten Seite am Ringverteiler 3 herabläuft und ihn so vor Anbackungen schützt. In der zylindrischen Innenwand des Ringverteilers 3 sind daher Öffnungen 12 vorgesehen, durch die ein Teil des im Verteiler zirkulierenden Wassers in einen Spalt 14 einströmt, der z.B. durch die Innenwand des Ringverteilers und ein zylindrisches Blech 13 geformt ist, das am oberen Ende gekrümmt ist, damit die durch die Öffnungen 12 geformten Wasserstrahlen flach gedrückt werden und einen dünnen Film zuerst auf der Fläche 13 bilden. Die Öffnungen 12 können ähnliche Formen wie die Öffnungen 10 haben, also Bohrungen, Schlitze oder Düsen.
  • Die Umlaufgeschwindigkeit soll bei der Durchströmung erhalten bleiben, damit der auf der Fläche 13 gebildete Film noch innerhalb des Spaltes 14 durch die Zentrifugalkraft an die Wand 16 geschleudert wird. Die Breite des Spaltes 14 kann bei geringen Filmstärken größer sein als die des Wasserfilms. Die Umlenkfläche am oberen Ende des Blechs 13 soll einen sehr kleinen Radius, z.B. 30 mm, haben. Der Durchmesser der Öffnungen 12 und die Breite des Spaltes 14 können deutlich größer sein als die Dicke des erzeugten Wandfilms, so dass gröbere, z.B. 10 mm große Schlackekörner diese Vorrichtung mit dem Wasser ungehindert durchströmen können.
  • Ein Auslegungsbeispiel für eine Ausführungsform entsprechend Fig. 5 soll die Funktionsweise weiter verdeutlichen: Ein trichterförmiger frei fallender Wasserschleier mit folgenden Anfangsparametern soll erzeugt werden:
    • Durchmesser 1 m,
    • Geschwindigkeit 1,5 - 2 m/s,
    • Stärke 2 mm.
    Das Quenchwasser enthält Feststoffteile, die bis zu 5 mm groß sein können.
  • Der Düseninnendurchmesser ist dann mit 10 mm zu wählen, um Verstopfungen ausschließen. Der Abstand der Düsen wird so gewählt, dass die geforderte Geschwindigkeit von 1,5 - 2 m/s in den Düsen herrscht. Die Düsen sollen daher 40 mm voneinander entfernt sein. Experimentelle Untersuchungen zeigen, dass ein flacher Wasserschleier bereits bei Zentrifugalkräften oberhalb von 10 m/s2 erzeugt werden kann, wenn die Düsen dicht nebeneinander untergebracht sind. Je kleiner der Radius, desto höher die Zentrifugalkräfte und desto größer der zulässige Abstand und der Innendurchmesser der Düsen. Bei einem Radius des Umlenkblechs von 30 mm wirkt auf das Wasser eine Zentrifugalbeschleunigung von 75 m/s2 bei 1,5 m/s und 133 m/s2 bei 2 m/s - das ist das 7 bis 13- fache der Erdbeschleunigung. Versuche haben gezeigt, dass ein gleichmäßiger und flacher Wasserschleier unter diesen Bedingungen erzeugt wird.
  • Fig. 6 zeigt eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Wasserverteilsystems. Der frei fallende Wasserschleier 7 wird ähnlich erzeugt wie in Fig. 3 und 5. Der Wandfilm wird jedoch durch tangentiale Eindüsung des durch Öffnungen 12 strömenden Wassers auf die Fläche 16 erzeugt. Die Geschwindigkeit des Wassers in den Öffnungen 12 kann höher sein als die Umlaufgeschwindigkeit des Wassers im Verteiler 4, so dass die Wasserstrahlen gegen die Wand 16 gedrückt werden und einen flachen Film bilden. Um die Bildung eines homogenen Films zu begünstigen, kann zusätzlich ein kleiner, z.B. 10 mm breiter Durchmessersprung zwischen Flächen 16 und 17 vorgesehen werden, so dass zuerst eine rotierende, 10 mm dicke Wasserschicht gebildet wird, von dem aus ein dünnerer Wandfilm mit einer zuerst geringen vertikalen Geschwindigkeit an der Wand 17 gelingt.
  • Die Auslegung soll am folgenden Beispiel näher erläutert werden. Eine zylindrische Wand mit einem Durchmesser von 2 m soll mit einem dünnen Wasserfilm vor Ablagerungen geschützt werden, wobei die engsten Querschnitte mindestens 10 mm breit sollen, um Verstopfungen auszuschließen, und die erforderliche normale Anfangsgeschwindigkeit des frei fallenden Wasserschleiers 7 und damit auch die normale Wasseraustrittsgeschwindigkeit in den Öffnungen 10 und 12 etwa 5 m/s beträgt.
  • Bei einer tangentialen Geschwindigkeit von 5 m/s an der Fläche 16 wirkt auf das durch Schlitze 12 ausströmende Wasser eine Zentrifugalbeschleunigung von 25 m/s2, die deutlich höher als die Erdbeschleunigung ist, womit ein geschlossener, dünner und an der Wand haftender Wasserfilm erzeugt werden kann. Die Bereiche mit Geschwindigkeiten über 3 m/s sollen aus Materialien hergestellt werden, die gegen Erosion beständig sind, z.B. Gusseisen oder Keramik oder können durch metallische Teile mittels Auftragsschweißung mit geeignetem Material beschichtet werden.
  • Fig. 7 zeigt eine weitere Ausführungsform des erfindungsgemäßen Wasserverteilsystems. Der frei fallende Wasserschleier 7 wird ähnlich erzeugt wie in Fig. 3 -6 und der Wandfilm wie in Fig. 5. Die Trennwand besteht jedoch aus zwei konzentrischen Flächen 16 und 17 und die Wasserversorgung für die Erzeugung des Films 16 und des Wasserschleiers Filme 7 erfolgt durch den Zwischenraum. Diese Lösung ist besonders günstig, wenn das Wasser aus dem Schlackebad innerhalb des Druckbehälters mit geeigneten Pumpmitteln, z.B. Injektoren, zu den Öffnungen 10 und 12 gefördert wird.
  • Bezugszeichenliste
  • 1
    Zentraler zylindrischer Kanal mit heißem Gas, 1200-1800°C, bis 80 bar
    2
    Gekühlte Wand
    3
    Ringverteiler
    4
    Durchströmter Querschnitt des Ringverteilers mit zirkulierendem Quenchwasser
    5
    Austrittsspalt
    6
    Umlenkung
    7
    Wasserschleier
    8
    Druckbehälter
    9
    Zuleitungen (eine oder mehrere) des Wasser in den Verteiler
    10
    Öffnungen (rund, eckig, gerade / schräge Schlitze) oder Düsen
    11
    Umlenkblech oder Form
    12
    Öffnungen, wie 10
    13
    Ringblech
    14
    Spalt
    15
    Wandfilm
    16
    Zylindrische Trennwand
    17
    Zylindrische Trennwand

Claims (14)

  1. Wasserverteilsystem für einen Vergasungsreaktor zur Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens, bei dem das entstehende Synthesegas während der Vergasungsreaktion abwärts strömt, der Vergasungsreaktor aufweisend
    • einen ersten, oben im Reaktor angeordneten Reaktionsraum, in dessen oberen Bereich eine Zuführvorrichtung für Einsatzstoffe angeordnet ist, und dessen Seitenwände mit Rohren mit Innenkühlung als Membranwand oder Rohrschlangen ausgestattet sind, an denen flüssige Schlacke frei ablaufen kann, ohne dass die Oberfläche dieser Schlacke dabei erstarrt, und an dessen Unterseite eine Öffnung mit einer Abtropfkante vorgesehen wird,
    • wobei sich unten an die Öffnung ein zweiter Raum anschließt, in dem das Synthesegas trocken gehalten und durch Strahlungskühlung abgekühlt wird, und ein Wasserverteilsystem zur Erzeugung eines trichterförmigen Wasserschleiers (7) vorgesehen wird,
    • wobei sich unten an den zweiten Raum ein dritter Raum anschließt, und unten oder seitlich des dritten Raums eine Abzugsvorrichtung für Synthesegas aus dem Reaktor vorgesehen ist,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    zur Bildung des Wasserschleiers (7) als Wasserverteilsystem ein konzentrischer Ringverteiler (3) in Verbindung mit einer achsensymmetrischen, im Querschnitt konkav gekrümmten Umlenkfläche (11) vorgesehen werden, wobei
    • der Ringverteiler (3) mindestens einen Wasserzulauf (9) aufweist,
    • der Ringverteiler (3) Öffnungen (10) aufweist, die für einen strahlförmigen Wasseraustritt geeignet ausgeführt sind,
    • die Strahlrichtung der Öffnungen (10) auf die Innenseite der konkav gekrümmten Umlenkfläche (11) weist,
    • in Strahlrichtung der Öffnungen (10) die flächige Ausrichtung der konkav gekrümmten Fläche (11) so ausgeprägt ist, dass die Strahlrichtung und die Tangentenebene der Querschnittsfläche am Auftreffpunkt des Strahls im spitzen Winkel zwischen 0 und 45 Grad zueinander ausgerichtet sind, und
    • die Umlenkfläche (11) im Querschnitt soweit gekrümmt ist, dass sie einen Umlenkwinkel (BETA) von mehr als 60 Grad aufweist.
  2. Wasserverteilsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen (10) als nach oben gerichtete Düsen ausgeführt werden.
  3. Wasserverteilsystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die nach oben gerichteten Düsen eine tangentiale Neigung in Richtung des Reaktorumfangs aufweisen.
  4. Wasserverteilsystem nach einem der Ansprüche 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, dass die nach oben gerichteten Düsen eine Neigung zur Mittelachse des Reaktors hin aufweisen.
  5. Wasserverteilsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Ringverteiler (3) mit unterschiedlichen Strömungsquerschnitten (4) ausgeführt wird, die sich vom Zulauf (9) des Ringverteilers (3) aus nach jeder der Öffnungen (10) verjüngen.
  6. Wasserverteilsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Krümmungsradius der Umlenkfläche (11) weniger als 0,3 Meter beträgt.
  7. Wasserverteilsystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die konkave Fläche (11) aus aneinander gehefteten Abschnitten zusammengesetzt wird
  8. Wasserverteilsystem nach einem der Ansprüche 1, 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass sich an die Krümmung der Umlenkfläche (11) ein gerader Abschnitt anschließt.
  9. Wasserverteilsystem nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass am Ringverteiler weitere seitliche Öffnungen und ihnen gegenüberliegende Umlenkflächen vorgesehen werden.
  10. Verfahren zur Wasserverteilung mittels eines Wasserverteilsystems nach Anspruch 1, in einem Vergasungsreaktor bei der Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens, bei der das entstehende Synthesegas während der Vergasungsreaktion abwärts strömt, und bei der ein trichterförmiger, am Rand geschlossener Wasserschleier (7) erzeugt wird, dadurch gekennzeichnet, dass
    • das Wasser unter Druck in einen Ringverteiler (3) geleitet wird, den es mit mindestens 0,5 m/s durchströmt, bis es durch Öffnungen (10) aus dem Ringverteiler (3) austritt,
    • beim Austritt aus den Öffnungen (10) jeweils einen Wasserstrahl bildet, der auf eine Umlenkfläche (11) trifft,
    • jeder der Wasserstrahlen beim Gleiten entlang der Umlenkfläche (11) aufgefächert wird und sich mit dem Wasserstrahl der jeweils benachbarten Öffnung (10) zu einem geschlossenen Wasserfilm verbindet,
    • dieser geschlossene Wasserfilm nach Verlassen der Umlenkfläche (11) in Abwärtsrichtung in den Innenraum des Reaktors geleitet wird.
  11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Wasserstrahlen so geneigt auf die Umlenkfläche (11) geleitet werden, dass der geschlossene Wasserfilm eine Rotation um die Reaktorachse ausführt.
  12. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass über seitliche Öffnungen (12) und ihnen gegenüberliegende Umlenkflächen (13) mindestens ein weiterer Wasserfilm (15) erzeugt wird, der an gekühlten Wandungen des Ringverteilers oder des Quenchraums, die erzeugtem Gas ausgesetzt sind, anhaftet.
  13. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass als Wasser das feststoffbeladene Wasser aus dem Schlackebad des Vergasungsreaktors verwendet wird.
  14. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass als Wasser das Wasser aus einem dem Schlackebad des Vergasungsreaktors nachgeschalteten Wasserkreislauf verwendet wird.
EP11708399.8A 2010-03-01 2011-02-23 Wasserverteilsystem für einen vergasungsreaktor Not-in-force EP2542653B8 (de)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE201010009721 DE102010009721B4 (de) 2010-03-01 2010-03-01 Wasserverteilsystem und Verfahren zur Wasserverteilung in einem Vergasungsreaktor zur Durchführung eines schlackebildenden Flugstromverfahrens
PCT/EP2011/000863 WO2011107228A2 (de) 2010-03-01 2011-02-23 Wasserverteilsystem in einem vergasungsreaktor

Publications (3)

Publication Number Publication Date
EP2542653A2 EP2542653A2 (de) 2013-01-09
EP2542653B1 true EP2542653B1 (de) 2018-07-25
EP2542653B8 EP2542653B8 (de) 2018-10-17

Family

ID=44501987

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP11708399.8A Not-in-force EP2542653B8 (de) 2010-03-01 2011-02-23 Wasserverteilsystem für einen vergasungsreaktor

Country Status (15)

Country Link
US (1) US9175809B2 (de)
EP (1) EP2542653B8 (de)
JP (1) JP2013521353A (de)
KR (1) KR101805220B1 (de)
CN (1) CN102844411B (de)
AU (1) AU2011223250B2 (de)
BR (1) BR112012021871A2 (de)
CA (1) CA2791819C (de)
CU (1) CU23995B1 (de)
DE (1) DE102010009721B4 (de)
HK (1) HK1180000A1 (de)
RU (1) RU2570866C2 (de)
TW (1) TWI522455B (de)
UA (1) UA110784C2 (de)
WO (1) WO2011107228A2 (de)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102012001986A1 (de) 2012-02-03 2013-08-08 Thyssenkrupp Uhde Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Vergasung von staubförmigen, festen, kohlenstoffhaltigen Brennstoffen im Flugstrom

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4218423A (en) * 1978-11-06 1980-08-19 Texaco Inc. Quench ring and dip tube assembly for a reactor vessel
US4466808A (en) * 1982-04-12 1984-08-21 Texaco Development Corporation Method of cooling product gases of incomplete combustion containing ash and char which pass through a viscous, sticky phase
US4474584A (en) * 1983-06-02 1984-10-02 Texaco Development Corporation Method of cooling and deashing
JPH02202992A (ja) * 1989-01-30 1990-08-13 Texaco Dev Corp ガス化装置用改良型クエンチリング
SE465731B (sv) * 1990-02-07 1991-10-21 Kamyr Ab Utvinning av energi och kemikalier ur massaavlutar under exponering av laagfrekvent ljud
EP0604826A1 (de) * 1992-12-24 1994-07-06 Balaton Holding Sa Anlage und Verfahren zur Verwertung brennbarer Stoffe, insbesondere Industrieabfälle und Hausmüll
DE19714376C1 (de) * 1997-04-08 1999-01-21 Gutehoffnungshuette Man Synthesegaserzeuger mit Brenn- und Quenchkammer
RU2217477C1 (ru) * 2002-12-16 2003-11-27 Государственное унитарное предприятие Научно-производственное объединение "Гидротрубопровод" Установка для получения синтез-газа из водоугольного топлива
US7587995B2 (en) 2005-11-03 2009-09-15 Babcock & Wilcox Power Generation Group, Inc. Radiant syngas cooler
US9051522B2 (en) * 2006-12-01 2015-06-09 Shell Oil Company Gasification reactor
WO2008110592A1 (en) * 2007-03-15 2008-09-18 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Gasification reactor vessel with inner multi-pipe wall and several burners
US8236071B2 (en) * 2007-08-15 2012-08-07 General Electric Company Methods and apparatus for cooling syngas within a gasifier system
CA2699714C (en) 2007-09-18 2016-04-19 Uhde Gmbh Gasification reactor and process for entrained-flow gasification
CN101245263B (zh) * 2008-01-27 2011-07-20 中国石油化工集团公司 劣质原料非催化部分氧化气化炉
CN201172654Y (zh) * 2008-01-27 2008-12-31 中国石油化工集团公司 劣质碳氢化合物气化炉
US8062602B2 (en) * 2008-11-25 2011-11-22 Universal Acoustic & Emission Technologies, Inc. Catalyst housing
US20100139581A1 (en) * 2008-12-04 2010-06-10 Thomas Ebner Vessel for cooling syngas
US9057030B2 (en) * 2010-10-30 2015-06-16 General Electric Company System and method for protecting gasifier quench ring

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
None *

Also Published As

Publication number Publication date
AU2011223250B2 (en) 2015-09-03
UA110784C2 (uk) 2016-02-25
TWI522455B (zh) 2016-02-21
US20130118587A1 (en) 2013-05-16
EP2542653B8 (de) 2018-10-17
WO2011107228A2 (de) 2011-09-09
BR112012021871A2 (pt) 2021-03-30
KR20130048721A (ko) 2013-05-10
CA2791819A1 (en) 2011-09-09
DE102010009721B4 (de) 2012-01-19
CU20120130A7 (es) 2013-01-30
CU23995B1 (es) 2014-04-24
RU2012138293A (ru) 2014-04-10
HK1180000A1 (en) 2013-10-11
JP2013521353A (ja) 2013-06-10
RU2570866C2 (ru) 2015-12-10
CN102844411A (zh) 2012-12-26
US9175809B2 (en) 2015-11-03
TW201137109A (en) 2011-11-01
WO2011107228A3 (de) 2012-01-19
DE102010009721A1 (de) 2011-09-01
EP2542653A2 (de) 2013-01-09
CN102844411B (zh) 2014-08-27
KR101805220B1 (ko) 2018-01-10
AU2011223250A1 (en) 2012-09-13
CA2791819C (en) 2018-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE1958610C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Zersprengen oder Zerstäuben eines freifallenden Flüssigkeitsstromes
DE69222125T2 (de) Atomisierung von schweren Kohlenwasserstoffen
EP0341436B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Kühlen eines heissen Produktgases, das klebrige bzw. schmelzflüssige Partikel enthält
DE2940933A1 (de) Loeschring- und tauchrohrbaugruppe fuer einen reaktionsbehaelter
DE1519711C3 (de) Zuführen eines Dampf-Flüssigkeits-Gemisches in Stoffaustauschkolonnen
EP2616529B1 (de) Vorrichtung und verwendung der vorrichtung zur behandlung eines schlackehaltigen heissgasstromes
DE102004051477B4 (de) Verfahren zur Regulierung der Feststoffumlaufmenge eines zirkulierenden Wirbelschichtreaktorsystems
DE102007028438B4 (de) Gasdüse und Reaktor hiermit
EP2257613B1 (de) Vorrichtung zur herstellung von synthesegas mit einem vergasungsreaktor mit anschliessendem quenchraum
EP2542653B1 (de) Wasserverteilsystem für einen vergasungsreaktor
DE3036448C2 (de)
DE102008046772A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Behandlung von feinkörnigem Material in einer Strahlschicht
DE102005037111A1 (de) Zirkulierender Wirbelschichtreaktor
DE851301C (de) Vorrichtung zum gleichmaessigen Verteilen des einer Papier- od. dgl. Entwaesserungsmaschine zugefuehrten Faserstoff-Wasser-Gemisches
DE69515699T2 (de) Dampfkrack-einrichtung und -verfahren mit kontrollierter injektion von festen teilchen in einem abschreck-austauscher
EP0011904B1 (de) Drallbrenner für Kohlevergasungsreaktoren
DE19836397C2 (de) Düsenanordnung zur Gaseinleitung in einen Behälter, der wenigstens teilweise mit feinkörnigem Material befüllt ist
DE3619857C2 (de)
DE3434866C2 (de) Tauchkühler zum Kühlen und Waschen von strömenden staubbeladenen, heißen Gasen
DE202016006668U1 (de) Vorrichtung zur Kühlung und Reinigung eines Feststoffe enthaltenden Heißgasstromes
DE1501380A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Waermeaustausch zwischen Gasen,Daempfen,Fluessigkeiten und/oder festen Stoffen einerseits und festen oder fluessigen Waermetraegern andererseits
DE2163735A1 (de) Vorrichtung zum abscheiden von fluessigkeitstropfen aus einem stroemenden gasfoermigen medium
DE2942804A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur gaserzeugung
DE1596326C (de) Vorrichtung zum Kühlen und Reinigen von Gasen
DE1918928A1 (de) Einrichtung zur Durchfuehrung von Spruehfrischverfahren

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20120907

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A2

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

RIN1 Information on inventor provided before grant (corrected)

Inventor name: KOWOLL, JOHANNES

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: THYSSENKRUPP INDUSTRIAL SOLUTIONS AG

17Q First examination report despatched

Effective date: 20151211

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20180410

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1021771

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20180815

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502011014505

Country of ref document: DE

RAP2 Party data changed (patent owner data changed or rights of a patent transferred)

Owner name: THYSSENKRUPP INDUSTRIAL SOLUTIONS AG

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PK

Free format text: BERICHTIGUNG B8

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20180725

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181025

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181026

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181025

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181125

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R097

Ref document number: 502011014505

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20190426

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R119

Ref document number: 502011014505

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20190223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190223

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20190228

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: MM4A

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190228

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190223

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190903

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190228

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190228

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MM01

Ref document number: 1021771

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20181125

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20110223

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20180725